JP2003112037A - 少なくとも1つのガス相および液相からなる混合物の内部分離装置 - Google Patents
少なくとも1つのガス相および液相からなる混合物の内部分離装置Info
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Abstract
混合物の内部分離装置を提供する。 【解決手段】 少なくとも1つのガス相および液相から
なる混合物は液体仕込原料とガス仕込原料と固体粒子と
を接触させる帯域から得られる。混合物の分離用装置
は、再循環装置210と、液体の大部分を含むフラクショ
ンAと、ガスの小部分と、混合物の分離を可能にする第
1分離エレメント280と、第1分離器から得られる本質
的ガスフラクションBの排出を可能にする管70と、第1
分離器から得られる液体の大部分を含むフラクションA
が重力で排出される排出管30とを備える。該装置は液相
の膨張レベル調節手段130をも備え、前記膨張レベル調
節手段が、前記膨張レベルをフラクションBの出口オリ
フィスから前記室の内径よりも0.05倍以上長い距離
に保持する。
Description
と、液相およびガス相とを用いる装置に関する。本発明
は、一般に石油の蒸留により得られる蒸留物または残渣
の転換および/または処理の分野において適用されてよ
い。より特別には、本発明によって、反応室内におい
て、場合によっては固体粒子を含むガスフラクションお
よび液体フラクションからなる混合物の分離を改善する
ことができる。前記混合物は、液相、ガス相および固体
粒子を接触させる帯域から得られる。
室(スラリー反応器)の下部帯域内における懸濁液中の
前記液相中に分散されてよい。本発明を適用するための
好ましい方法によれば、前記固相は、沸騰床内の固体粒
子からなる。懸濁床(スラリー)および沸騰床の特徴で
ある原理に応じて操作が行われる反応器の例と、それら
の主な適用とは、例えば"Chemical Reactors" P.Trambo
uze、H.Van IandeghemおよびJ.P.Wauquier、Technip出
版(1988)に記載されている。
として、本発明は、例えば液体形態で前記室に導入さ
れ、かつ炭化水素を含む仕込原料の転換に適用されてよ
い。前記転換は、仕込原料を、例えば水素を含むガス相
(水素化転換)と、ほとんどの場合触媒活性をもたらす
固相とに接触させることによって行われる。前記仕込原
料は、本発明の枠内において、原油の直留によって得ら
れる常圧残渣、原油の常圧残渣の減圧蒸留によって得ら
れる蒸留物、あるいは炭素から得られる炭化水素含有液
体仕込原料であってよい。
の水素化脱硫、水素化脱窒、水素化脱金属あるいは水素
化脱芳香族方法のような炭化水素仕込原料の水素化処理
方法に適用されてもよい。
と接触させることを必要とするあらゆる方法に適用され
てもよいが、本発明は、固体触媒粒子を用いる沸騰床で
の炭化水素仕込原料の水素化転換の特別な場合におい
て、限定されないで後に記載される。
から得られる炭化水素含有液体仕込原料の水素化転換に
使用される沸騰床方法は、一般に液相炭化水素含有仕込
原料とガス相とを、ほとんどの場合水素化転換触媒から
なる固相を含む反応器内で上昇並流で接触させることか
らなる。反応帯域は、好ましくは反応器の底部に近接し
て配置される少なくとも1つの固体粒子抜き出し手段
と、前記反応器の頂部に近接する、前記触媒含有粒子の
少なくとも1つの補給手段とを備える。前記反応帯域
は、ほとんどの場合反応帯域の内部あるいは外部に配置
される、液相の再循環を可能にする少なくとも1つの回
路を備える。それによって、当業者に公知の技術によれ
ば、前記再循環の目的は、3相(ガス/固体/液体)方
法における反応帯域の優れた作動を確実に行うのに充分
に膨張された床(ベット)を保持することである。
は、そのような方法が記載されている。液体炭化水素お
よび水素の混合物は、触媒床が膨張されるように該床を
通って注入される。触媒レベルは、液体の再循環を用い
て調節され、それによって、前記触媒レベルは、該液体
レベルよりも下に留まる。ガスおよび水素化液体は、触
媒床の固体粒子の大部分を含む帯域を画定する境界面を
通過し、ついで実質上前記粒子と接触されていない帯域
において見出される。次いで該反応により得られる流体
のガス/液体分離後、前記流体は、2つのフラクション
に分けられる。すなわち液体の大部分を含むフラクショ
ンは、沸騰ポンプに再循環され、別の部分は、ガスと共
に反応器から抜き出される。しかしながら、前記ガス/
液体分離は完全ではなく、実質的なガス量は、液体と共
に再循環ポンプを経て沸騰ポンプにエントレインメント
される。このガスのエントレインメントは、ポンプのキ
ャビテーション(空隙)と、床の膨張の全体的な損失を
引き起こしうる触媒レベルの調節を損なうこととの原因
となるので有害である。
法および/または装置が提案されている。
反応器の内部に存在しかつ2つの同心円中に配置される
ダクトを具備する、好ましくは円錐形状のキューペル(c
upel)からなる装置の一部が記載されている。管の位置
に応じて、反応器を通過する流体の組成が変化する。ガ
スリッチ管および液体リッチ管は区別される。ガスリッ
チ管は、周辺部に配置される管である。それらの入口
は、キューペルの境界面上に配置され、それらの出口
は、ガス・液体相互作用を最少限にするために液体リッ
チ管出口と再循環管から充分に離れて配置される。液体
リッチ管の入口は、キューペルの境界面より下に配置さ
れる。液体の大部分は、再循環キューペルを通過した後
に、沸騰ポンプに再循環される。他の部分は、ガスと共
に反応器から抜き出される。しかしながら、8容積%未
満で概算されるガスフラクションが、再循環液体と共に
エントレインメントされる。
流体に接線速度を伝達する螺旋状挿入物の追加による先
行装置の改善が提案されている。ガスフラクションおよ
び液体フラクションの分離効力を改善するために、管よ
り上にサイクロンを追加することも提案されている。
ガスフラクションおよび液体フラクションの分離が、反
応器の頂部に配置されるサイクロンを用いて行われる装
置が記載されている。該サイクロンは、ポンプに液体を
もたらす再循環管に連結される。この装置を用いて、ガ
スフラクションの大部分が、再循環液体から抜き出され
るが、液体の実質的な部分が、前記サイクロンの上部の
ガス中にエントレインメントされる。
734に記載されている別の原理によれば、沸騰床から
得られる混合物の分別は、反応器の外部で行われる。ヨ
ーロッパ特許EP−A−732389において、2基の
反応器の間にガス・液体分離器を備えることによる、直
列状の該2基の反応器を使用することが提案されてい
る。第1反応器から得られる流体の一部は、触媒の沸騰
を維持するように前記第1反応器に再循環される一方
で、別の一部は、前記ガス/液体分離器に搬送される。
ついでこの分離により生じた本質的液体フラクション
は、直列状に配置される第2反応器に少なくとも一部供
給される。
る分離器は、反応器よりもはるかに小さい。従って、分
離器の外部における液体レベル調節は、この型のプロセ
スにおいては非常に困難である。
液相とを含む混合物を分離するための装置に関する。そ
れによって、前記混合物は、液体仕込原料、ガス仕込原
料および固体粒子を接触させる帯域から得られ、それに
よって、前記装置は、室内で一体化され、かつ少なくと
も下記のものを具備する。
具備する再循環装置のような装置であって、それによっ
て、前記通路は、例えばダクトを含み、該ダクトは、好
ましくは前記1つまたは複数のダクト内に遠心移動を発
生させる挿入物を含む、装置と、 ・前記1つまたは複数のダクトに隣接して配置される第
1分離エレメントまたは第1分離器であって、前記混合
物を、液体の大部分を含むフラクションAと、ガスの小
部分と、液体の小部分を含む本質的ガスフラクションB
とに分離しうる、第1分離エレメントまたは第1分離器
と、 ・第1分離器から得られる本質的ガスフラクションBの
排出を可能にする、前記室の上部に近接して配置される
第1管と、 ・再循環装置に達する第2管。該第2管を経て、前記第
1分離器から得られる液体の大部分を含むフラクション
Aが、重力の作用で流れて、排出される。
レベル調節用手段(130)をも備え、それによって、前記
手段が、前記レベルをフラクションBの出口オリフィス
から前記室の内径よりも0.05倍以上、好ましくは前
記内径よりも0.1倍長い距離に保持するように構成さ
れることを特徴とする。前記距離は、本発明に従って技
術的に可能な限り短いものであり、一般に前記内径の
0.05〜20倍である。
は、時には一般に「再循環過程」と呼ばれており、円錐
状形態を有しかつ前記室のほぼ中心部に配置される。
においてフラクションAの少なくとも一部の再循環手段
に連結される。
たは慣性型第2分離器も備え、これによって、第1管を
経て排出されるガスフラクションと、第2管を経て排出
される液体フラクションとへの前記フラクションBの分
離が可能になる。
分離器は、管を経て第1分離器に連結され、それによっ
て、第1分離器の数は、第2分離器の数に等しい。
離器は、管を経て複数の第1分離器に連結されている。
例えば再循環装置は、m個のグループに分けられるn個
の第1分離器を備える。各グループは、p個の第1分離
器を含み、それによって、各第1分離器の出口は、管を
介して第2分離器に連結され、それによって、第2分離
器の数は、m×p=nのように、mに等しい。
離器は、物理的には第1分離器に連結されない。それに
よって、第1分離器の出口オリフィスと、前記第2分離
器の入口とは、本質的ガス相を含む室の一部分において
見出される。
部にあるガス相の排出管の入口オリフィスに連結される
第3分離エレメントまたは慣性型第3分離器を備える。
それによって、前記第3分離器によって、第2分離器か
ら得られるガスフラクションが処理される。
当初混合物も固相を含み、それによって、前記固相は、
第1分離器によって分離され、ついで液体の大部分を含
むフラクションAと共に室の外部に排出される。
体の大部分と、ガスの小部分とを含むフラクションAの
再循環用の分離手段および抜き出し用の分離手段を備え
る。
備え、1つの管が再循環を確実に行い、少なくとも1つ
の管が抜き出しを確実に行う。
抜き出しは、好ましくは、再循環管に連結されかつ再循
環装置に達する第2管によって確実に行われ、それによ
って、前記第2管は、液相の膨張レベルに近接して配置
される上部オリフィスを有しかつ該室内において、該管
の下部においてフラクションAの排出用および液相の調
節用手段に連結されている。
から得られる流出物の分離に特に適用されてよい。例え
ば、この発明は、水素および触媒粒子の存在下での炭化
水素仕込原料の水素化転換に適用されてよい。従って、
360℃よりも高い沸点を有する炭化水素仕込原料の固
体触媒粒子の沸騰床内での水素化転換の場合において、
室内に及ぶ圧力条件は、典型的には10〜20MPaで
あり、反応温度は、ほとんどの場合350〜480℃で
あり、 有利には使用される固体粒子の均等の直径は、
500ミクロン〜5mmである。
は、ガスフラクションからの液体フラクションの分離
(例えば沸騰床の場合において)あるいは固体/液体フ
ラクションの分離(例えばスラリー反応器の場合におい
て)の改善を可能にする装置が記載されており、それに
よって、前記フラクションは、液相、ガス相および固体
粒子を接触させる帯域から得られる。
固体粒子を移動させることを確実に行う再循環液体にお
けるガスの最小エントレインメントと、反応器の頂部に
おいて実質上液体と接触していないガスを生成すること
との両方を確保することが可能になる。
の種々のフラクションの反応室内での分離とを用いて、
本発明によって、例えば外部分離装置を取り除くことに
よって、先行技術に記載されている設備コストを削減す
ることも可能になる。典型的には、この発明は、有利に
は既存装置の近代化の枠構造内で適用されてよい。
限定されない実施の形態の図1〜図4を用いてなされ
た、下記の記載を読むことによって、より明らかにな
る。
である。該室は、本発明による沸騰床の出口においてガ
スフラクションおよび液体フラクション分離装置を具備
する。
す図である。
図である。
す図である。
媒粒子の存在下における重質炭化水素仕込原料の水素化
転換反応器(1)の、特別ではあるが、限定されない場合
を説明する。前記反応器(1)は、管(10)を経て(重質炭
化水素の混合物を含む)液体炭化水素と、管(20)を経て
(水素の大部分を含む)ガス仕込原料とを供給される。
それによって、2相間の混合は、反応器の上流におい
て、あるいは反応器自体において行うことができる。液
体仕込原料およびガス仕込原料の分配に使用される装置
(200)は、反応器の下部に配置される。この装置は、ほ
ぼ水平面において反応器1の断面全体に配置される、弁
を具備する、例えば1つまたは複数の多孔プレートであ
る。液体仕込原料およびガス仕込原料は、装置(200)を
通って通過した後に公知サイズおよび公知形態の固体触
媒粒子と接触させられる。該仕込原料は、沸騰床(700)
内で当業者によって最適化される。該触媒粒子は、液相
の上昇速度によって懸濁状に保たれる。ほとんどの場
合、前記速度は、触媒固体粒子床の膨張率を設定し、そ
れによって、ガス流量が、一定に保たれる。ガスバブル
の通過によって引き起こされる撹拌に因る僅かな乱れ平
面からなるレベル(500)は、固体触媒粒子リッチの帯域
を画定する。このレベルは、固体粒子の所定目録につい
て、反応帯域を通過するガスおよび液体の流量のみに依
存する。レベル(500)を越えると、前記粒子はほとんど
エントレインメント(同伴)されない。該帯域は前記粒
子の床を画定する境界面(500)と、境界面(600)との間に
配置され、ガスフラクションと液体フラクションとの混
合物から該帯域の大部分が構成される。ガスフラクショ
ンは、バブル形態で連続的液体フラクション中を流れ
る。連続的ガス相中に分散される液体噴霧のみを含む本
質的ガス相は、境界面(600)より上に位置する。
に適しかつ反応の運動(Kinetic)拘束および熱力学拘
束に応えるのに充分に長い境界面(500)より下にある液
体、ガスおよび前記粒子間の接触期間を可能にするのに
適する液体表面速度を維持するように、触媒は、反応器
内での前記液体フラクションの再循環によって沸騰状態
になされる。従って、これらの目的において、例えば米
国特許US−A−4221653に記載されているよう
に、反応器(1)のほぼ中心部にほとんどの場合位置し、
かつ好ましくは円錐状形態である再循環キューペルであ
ってよい装置(210)の一部を備える境界面(600)より下の
反応器から、液体は抜き出される。装置(210)から得ら
れた液体は、下降管(30)に供給され、ついでポンプ(19
0)に供給される。ポンプ(190)の出口において、液体
は、管(40)を経て搬送され、ついで分配手段(200)から
上流にある反応器に再導入される。
出し装置(210)は、ガス・液体分離を促進させうる装置
を具備し、それによって、再循環された液体に伴うガス
のエントレインメントは、ポンプの優れた運転を損な
う。小泡(small bubbles)の合体を促進させて、このよ
うに液体フラクションからガスフラクションの開放を促
進させるために、流れの中に渦効果を促進させる1つま
たはいくつかの第1分離器(280)が、本発明の有利な実
施の形態に従って使用される。これら分離器は、有利に
は管(220)を包囲してよく、該管内において、前記管(22
0)内に存在する流体の遠心移動を誘導するコイルが配置
される。管(220)の下部開口部(230)は、境界面(500)お
よび境界面(600)の間に配置される帯域と、装置(210)の
内部とに連結する。管(220)の上部開口部(240)は、境界
面(600)に配置されるか、あるいは該境界面の付近に配
置される。該上部開口部の位置は、反応器の操作の間
に、例えば管(220)の直径の1〜20倍、典型的には約
3倍に相当する距離から、中間の値付近で変化しうる。
前記開口部(240)は、一般に円筒状形態の室(290)の内部
にある。ガスの大部分と接触していない液体は、管(22
0)の外側底部と、室(290)の内部とに排出され、ついで
室(290)の垂直壁と管(220)との間の空間に配置される開
口部(250)を有する再循環システム(210)に供給される。
ガスは、室(290)の上部に向けて、開口部(240)に近接し
て位置する境界面(600)まで気泡形態で流れ、ついで境
界面(600)より上に配置される上部開口部(270)を経て該
室から排出される。
ム(30)(190)(40)への供給を可能にする開放システム(21
0)は、反応器の内部に配置され、かつ有利には反応器
(1)の室の軸の周囲に一般に円錐形状のほぼ軸対称を提
供し、ついで一般に反応器の通行区域の50〜100
%、好ましくは該通行区域の80〜98%にあたる通行
区域をカバーしている。ポンプ(190)は、好ましくは反
応器の外部に配置されているが、本発明の枠内において
前記室の内部にあってもよい。反応の液体生成物は、好
ましくは図1に示される管(50)を経てポンプ(190)より
上流において抜き出される。しかしながら、本発明の枠
内において、前記抜き出しは、前記ポンプ(190)の下流
において行われてよい。液体フラクション気泡の開放に
よって乱れが発生するので、小滴(飛沫)は、開口部(2
70)を経て通過するガスフラクションと共にエントレイ
ンメントされることがある。ガス流出物を伴う該液体エ
ントレインメントを制限するために、1つまたは複数の
第2慣性分離器(310)が、本発明によれば各第1分離器
(280)の管(270)から下流方向に配置されてよい。分離器
(310)の数は、好ましくは分離器(280)の数以下である。
図2は、第1分離器(280)と第2分離器(310)との間の連
結をより詳細に示す。管(260)は、好ましくは曲げられ
て、各分離器(280)の出口開口部(270)と、第2分離器(3
10)の入口開口部とを連結する。図2によって説明され
る実施の形態によれば、分離器(310)は、円筒状室から
なるサイクロンであり、該円筒状室は、入口開口部(32
0)と、入口開口部(320)の下に液体排出用境界面(600)に
近接して配置される出口開口部(300)と、入口(320)より
上に、かつ境界面(600)よりかなり上に配置される、入
口開口部(320)を経て浸透した液体の少なくとも50%
で本質的に清浄されるガスの排出用開口部(265)とを備
える。
から得られる小滴(飛沫)も含んでおり、かつ開口部(3
20)を経て第2分離器(310)の円筒状本体に接線方向に入
り、ついで中心部に位置しかつ前記円筒状本体の主軸に
沿って配列されるガス出口管(355)の周囲を回転する。
排出される液体は境界面(600)に達し、境界面(600)より
下のキューペル(210)内に位置する流体と混合する。開
口部(265)を経て排出されるガスは、該境界面(600)より
上に位置する本質的ガス希薄相(800)に流入する。
第2分離器(310)から得られたガスは、反応器1の壁内
に作成されかつ境界面(600)より上に反応器1の室の径
の1/10よりも長い距離を置いて、有利には該径の1
/10に接近する距離に配置される1つまたは複数の開
口部を経てガス排出管(70)に流れる(図1参照)。ガス
から抽出された液体は、シリンダーの底部に位置する開
口部(300)を用いて排出される。開口部(300)が境界面(6
00)より下に位置する場合、装置(315)は、有利に使用さ
れて、液体に伴うガスのエントレインメントを促進させ
る液体渦の形成を回避しうる。そういう次第で、前記装
置は、例えば直交ブレード(図1に示されていない)を
備える。図1に示される、本発明の別の実施の形態によ
れば、反応器(1)から排出されるガス流出物中の液体の
エントレインメントをより効果的に制限するために、第
2分離器(310)または構造化充填物に本質的に類似する
構造および操作を有する例えばサイクロンであってもよ
い1つまたは複数の第3慣性型分離器(350)(図1)
を、反応器の出口に近接して配置するのが有利である。
分離器または複数分離器(350)の1つまたは複数の入口
開口部(330)は、境界面(600)より上に位置する希薄な本
質的ガス相を、1つまたは複数の分離器(350)を有する
室の内部に連結させる。第3分離器(350)によって、開
口部(330)を経て浸透した液体の少なくとも50%で本質
的に清浄されるガス流出物を最終的に得ることが可能に
なる。室(350)内で分離されかつ開口部(340)を経て排出
される液体は、境界面(600)に達し、該境界面より下に
位置する流体と混合する。液体の大部分が除去されたガ
スは、管(70)を経て排出され、ついで場合によっては次
の処理を受けるために反応器の外部に流れる。一般に、
管(70)内を循環するガスは、分離手段(280)、(310)およ
び(350)を組み合わせて使用することによって、液体を
1重量%未満しか含まない。
分が除去された液体物質は、再循環ポンプ(190)の作用
下に、液体の再循環管路(40)を経て反応器の下流に再循
環される。液体流出物は、再循環キューペル(210)より
上で使用される分離装置(280)、(310)および(350)を用
いて非常に少量のガス(ほとんどの場合1重量%未満)
しか含まない。
定および制御手段が、反応器の優れた作動を確実に行う
ために使用されてよい。例えばガンマメータ(γ線スペ
クトロメータ)を用いて反応器における密度分布を測定
することによって、境界面レベル(500)の正確な測定を
検討することが可能になる。この手段によって得られる
レベルの測定は、この値と、調節装置(176)を経て作業
者によって入力される目標(設定)値とを比較すること
によって、再循環ポンプ(190)の回転速度を調節する制
御ループ175に供給されうる。そのようなシステムを用
いて、所定の目標値に対して境界面レベル(500)が低下
することは、再循環用回路(30)(40)において再循環さ
れる液体流量の増加を誘導しかつ反応器において液体の
表面速度と、後には触媒床の膨張率とを増加させる効果
を有するポンプ(190)の回転速度の増加によって修正さ
れる。
えば所望の境界面よりかなり上に配置される一方の圧力
センサー(140)と、この同じ境界面よりかなり下に配置
される他方の圧力センサー(150)とからなる、これら2
つの圧力センサーによって反応器に連結される差圧セン
サーを用いて反応器内の密度分布を測定することを検討
することが可能である。これらの圧力センサーの詰まり
を防ぐために、ガス(例えば当初ガス仕込原料)あるい
は液体(例えば再循環液体)を、調節された既知の量で
圧力センサーに送ることが可能である。このようにして
得られたレベルの測定によって、例えば調節エレメント
(131)の作用下に、反応器からの液体物質排出用管(50)
に配置される弁(100)の開放を作動させる制御ループ(13
0)への供給が行なわれる。前記管50は、好ましくはポン
プ(190)の上流にある、管(30)の側管(バイパス)に配
置される。そのようなシステムを用いて、所定の整定値
に対する境界面(600)の変化が、それぞれ弁(100)の開放
の変化と、管路(50)を経て抜き出される液体の流量の変
化と、その結果、再循環された液体フラクションの変化
とによって修正される。それによって、管路(10)および
管路(20)内におけるガス仕込原料および液体仕込原料の
流量は、例えば一定に留まる。
スの流れの中においてエントレインメントされた液体の
分離との両方を可能にする本発明の別の実施の形態を説
明する。小滴(飛沫)を含みかつ第1分離器から得られ
るガスは、図2に関連して上述された型と同じ型のサイ
クロン(310)の開口部(320)を経て接線方向に入る。第1
分離器(280)と第2分離器(310)とは連結されない。それ
によって、まだ小滴(飛沫)を含みかつ第1分離器(28
0)から得られるガス相は、第1段階において排出され
て、境界面(600)より上に位置する本質的ガス希薄相(80
0)に入る。
い実施の形態において、図1に関連して上述された再循
環手段(30)(190)(40)は、液相の抜き出し手段(50)(100)
から分離される。従って、図1の排出管(30)は、抜き出
し用分離手段と再循環用分離手段を含む(図4に示され
る)。明確にするために、同一番号は、2つの図面にお
ける同一エレメントを示す。
下降管(30)に挿入され、それによって、該2管は同心で
ある。該2管は、当業者に公知のあらゆる技術によって
反応器(1)内に取り付けられる。管の上部において、前
記管(31)は、好ましくはフレア形状およびテーパ形状を
有する。前記上部は、操作において、管の入口オリフィ
ス(32)が、境界面(600)のレベルと同じ高さ(面一)で
あるか、あるいはそれよりも僅かに低いレベルであるよ
うに、圧力センサ(140)および圧力センサ(150)の間に配
置される。分離器(280)および分離器(310)の液相の出口
オリフィスは、好ましくは、前記管(31)内でガスの最少
量しか液体にエントレインメントされないように、管(3
1)内に前記面一液相の投入量を可能にする入口オリフィ
ス(32)から充分に離れている。
さは、管(30)の外部の完全な詰まりあるいは部分的な詰
まりをおこさないで管(31)内部の膨張を可能にするのに
充分に隔てられている。しかしながら、反応器内での流
体温度による管の膨張に関連する問題の解決を可能にす
る他の同等手段を用いることは、本発明の枠を逸脱しな
いものである。別の可能な解決策は、例えば該2管に対
して異なる熱膨張率を有する材料を用いることである。
び/または再循環用管(40)の連結は、例えば反応器(1)
の外部または内部で行われてよい。
およびガス反応は、種々の分離段階(280)(310)において
分けられている。分離エレメント(280)および(310)だけ
が、図4に示されているが、それらが、この実施の形態
を限定しないことは全く明白である。特に図1、図2お
よび図3に関連して記載されている、分離手段(280)(31
0)および(350)の種々の連結の間の可能な組み合わせの
すべてと、単一の第1分離器の使用とが、本発明の枠を
逸脱しないで、図4の実施の形態において表されうるも
のである。
ョンは、管(70)を経て反応器の頂部から排出される。液
体フラクションの一部が、ポンプ(190)と、管(30)を経
て液相の再循環回路とに供給される。前記液体フラクシ
ョンの別の一部は、開口部(32)を経て管(31)を経て排出
され、かつ反応器からの液体物質の抜き出し用管50に供
給される。弁(100)によって、抜き出された液体の流量
を調節することが可能である。
段(30)(190)(40)とを切り離すことによって、反応器に
おける種々の境界面(500)(600)のより優れた調節を行う
利点が提供される。従って、前記手段を分離することに
よって、例えば抜き出された液体の流量あるいは注入さ
れた仕込原料の流量の有意の変化期間において、弁(10
0)の大きな開放の間の床のあらゆる沸騰ロスおよび/ま
たは2つのセンサー(150)および(140)の間に境界面(60
0)を維持する問題点とが効果的に予防される。
よび/または圧力センサー帯域(150)と合わさる場合に
は、警報システム(図示されていない)が設けられても
よい。
る。該室は、本発明による沸騰床の出口においてガスフ
ラクションおよび液体フラクション分離装置を具備す
る。
である。
ある。
である。
Claims (15)
- 【請求項1】 少なくとも1つのガス相および液相から
なる混合物の分離用装置であって、それによって、前記
混合物は、液体仕込原料と、ガス仕込原料と、固体粒子
とを接触させる帯域から得られ、それによって、前記装
置は、室内において一体化され、かつ少なくとも: ・前記混合物用の少なくとも1つの通路を具備する再循
環装置(210)と、 ・前記1つまたは複数の通路の後流に隣接して配置さ
れ、かつ液体の大部分を含むフラクションAと、ガスの
小部分と、液体の小部分を含む本質的ガスフラクション
Bとへの前記混合物の分離を可能にする第1分離エレメ
ント(280)または第1分離器と、 ・第1分離器から得られる本質的ガスフラクションBの
排出を可能にする、前記室の上部に近接して配置される
管(70)と、 ・再循環装置(210)に達する排出管(30)であって、該排
出管を経て、前記第1分離器から得られる液体の大部分
を含むフラクションAが、重力の作用で流れて、排出さ
れる、排出管(30)と、を備える装置において、 該装置が、前記室内における前記液相の膨張レベル調節
手段(130)をも備え、前記膨張レベル調節手段が、前記
膨張レベルをフラクションBの出口オリフィスから前記
室の内径よりも0.05倍以上長い距離に保持するよう
に構成されることを特徴とする、装置。 - 【請求項2】 前記再循環装置(210)が円錐状形態を有
し、かつ前記室のほぼ中心部に配置される、請求項1記
載の装置。 - 【請求項3】 前記排出管(30)が、室内においてフラク
ションAの少なくとも一部の再循環手段(190)(40)に連
結される、請求項1または2記載の装置。 - 【請求項4】 前記排出管(30)が、前記フラクションA
の再循環用分離手段(30)(190)(40)および抜き出し用分
離手段(31)(50)(100)を備える、請求項1〜3のうちの
いずれか1項記載の装置。 - 【請求項5】 前記分離手段が、少なくとも同心管を備
え、少なくとも1つの管が再循環を確実に行い、少なく
とも1つの管が抜き出しを確実に行う、請求項4記載の
装置。 - 【請求項6】 前記抜き出し手段が、管(30)と同心であ
りかつ再循環装置(210)に達する第2管(31)からなり、
それによって、前記第2管(31)が、液相の膨張レベル付
近に配置される上部オリフィス(32)を有しかつ前記室内
において、該管(31)の下部においてフラクションA排出
手段(60)と、液相調節手段(100)(130)とに連結されてい
る請求項4または5記載の装置。 - 【請求項7】 前記フラクションBを、管(70)を経て排
出されるガスフラクションと、管(30)を経て排出される
液体フラクションとに分離することを可能にする第2分
離エレメントまたは慣性型第2分離器(310)をも備え
る、請求項1〜6のうちのいずれか1項記載の装置。 - 【請求項8】 各第2分離器(310)が、管(260)を経て第
1分離器(280)に連結され、それによって、第1分離器
(280)の数が、第2分離器(310)の数に等しい、請求項1
〜7のうちのいずれか1項記載の装置。 - 【請求項9】 各第2分離器(310)が、管(260)を介して
複数の第1分離器(280)に連結されている、請求項1〜
8のうちのいずれか1項記載の装置。 - 【請求項10】 第2分離器(310)が、物理的に第1分
離器(280)に連結されず、それによって、第1分離器の
出口オリフィスと、前記第2分離器の入口オリフィス(3
20)とが、本質的にガス相を含む室の一部分(800)におい
て見出される、請求項1〜9のうちのいずれか1項記載
の装置。 - 【請求項11】 室内において管(70)の入口オリフィス
に隣接して連結される第3分離エレメントまたは慣性型
第3分離器(350)を備え、それによって、前記第3分離
器が第2分離器から得られるガスフラクションを処理す
る、請求項1〜10のうちのいずれか1項記載の装置。 - 【請求項12】 前記装置(210)が、少なくとも1つの
ダクト(220)を具備する再循環キューペルであり、該ダ
クトは、前記1つまたは複数のダクト(220)内に遠心移
動を生じる挿入物を備える、請求項1〜11のうちのい
ずれか1項記載の装置。 - 【請求項13】 前記混合物も固相を含み、それによっ
て、前記固相が、第1分離器によって分離され、かつ管
(30)を経て液体の大部分を含むフラクションAと共に排
出される、請求項1〜12のうちのいずれか1項記載の
装置。 - 【請求項14】 沸騰床から得られた流出物の分離へ
の、請求項1〜12のうちのいずれか1項記載の装置の
適用。 - 【請求項15】 水素および触媒粒子の存在下での炭化
水素仕込原料の水素化転換への、請求項1〜14のうち
のいずれか1項記載の装置の適用。
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