JP2003056618A - 衝撃エネルギ吸収用複合部材 - Google Patents
衝撃エネルギ吸収用複合部材Info
- Publication number
- JP2003056618A JP2003056618A JP2001244471A JP2001244471A JP2003056618A JP 2003056618 A JP2003056618 A JP 2003056618A JP 2001244471 A JP2001244471 A JP 2001244471A JP 2001244471 A JP2001244471 A JP 2001244471A JP 2003056618 A JP2003056618 A JP 2003056618A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- composite member
- matrix
- impact
- synthetic resin
- impact energy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Vibration Dampers (AREA)
- Moulding By Coating Moulds (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 車両の衝突時のような動的衝撃荷重に対して
十分な衝撃エネルギ吸収能を発揮することのできる複合
部材を提供する。 【解決手段】 複合部材は，合成樹脂よりなるマトリッ
クスと，そのマトリックスに分散する複数の炭素繊維と
を備えている。そのマトリックスは，衝撃速度５ｍ／ｓ
以上の動的衝撃荷重により延性破壊を惹起する合成樹脂
より構成されている。
十分な衝撃エネルギ吸収能を発揮することのできる複合
部材を提供する。 【解決手段】 複合部材は，合成樹脂よりなるマトリッ
クスと，そのマトリックスに分散する複数の炭素繊維と
を備えている。そのマトリックスは，衝撃速度５ｍ／ｓ
以上の動的衝撃荷重により延性破壊を惹起する合成樹脂
より構成されている。
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は，衝撃エネルギ吸収
用複合部材，特に，合成樹脂よりなるマトリックスと，
そのマトリックスに分散する複数の炭素繊維とを備えた
ものの改良に関する。 【０００２】 【従来の技術】従来，この種の複合部材としては，マト
リックスをエポキシ樹脂より構成したものが知られてい
る（特開平７−２２４８７４号公報参照）。 【０００３】 【発明が解決しようとする課題】しかしながらエポキシ
樹脂マトリックスは衝撃荷重により脆性破壊を惹起する
ので，従来のものは，公報にも記載されているように衝
撃エネルギ速度１０mm／min （約０．１６mm／ｓ）程度
の衝撃荷重，つまり静的衝撃荷重に対しては十分な衝撃
エネルギ吸収能を発揮するが，車両の衝突時のような衝
撃速度５ｍ／ｓ以上の衝撃荷重，つまり動的衝撃荷重に
対しては，動的に増したエネルギが大き過ぎてエネルギ
吸収能が不十分である，という問題があった。 【０００４】 【課題を解決するための手段】本発明は，車両の衝突時
のような動的衝撃荷重に対して十分な衝撃エネルギ吸収
能を発揮することのできる前記衝撃エネルギ吸収用複合
部材を提供することを目的とする。 【０００５】前記目的を達成するため本発明によれば，
合成樹脂よりなるマトリックスと，そのマトリックスに
分散する複数の炭素繊維とを備えた衝撃エネルギ吸収用
複合部材において，前記マトリックスを，衝撃速度５ｍ
／ｓ以上の動的衝撃荷重により延性破壊を惹起する合成
樹脂より構成した衝撃エネルギ吸収用複合部材が提供さ
れる。 【０００６】前記のように構成すると，車両の衝突時の
ような衝撃速度５ｍ／ｓ以上といった動的衝撃荷重が複
合部材に作用したとき，合成樹脂マトリックスが延性破
壊を惹起して片状化され，これにより，その衝撃エネル
ギを十分に吸収することができる。 【０００７】 【発明の実施の形態】図１，２において，衝撃エネルギ
吸収用複合部材１は貫通孔１ａを持つ円筒状をなし，一
端部に円錐台形の被衝撃部１ｂを有する。その被衝撃部
１ｂの小径端の外径は貫通孔１ａの内径にほぼ等しく，
またテーパ角度は９０°であり，したがって傾斜角αは
α＝４５°である。複合部材１は合成樹脂よりなるマト
リックス２と，そのマトリックス２に分散する複数の炭
素繊維３とを備え，そのマトリックス２は，衝撃速度５
ｍ／ｓ以上の動的衝撃荷重により延性破壊を惹起する合
成樹脂より構成されている。この種の合成樹脂として
は，ＰＣ（ポリカーボネート），ＴＰＩ（サーモプラス
チック・ポリイミド）等の熱可塑性合成樹脂が用いられ
る。 【０００８】この複合部材１は，実施例では積層構造を
有するもので，主筒状部６と，その内周側に在る内側筒
状部７と，その外周側に在る外側筒状部８とよりなる。
主筒状部６は，図３に示すように複数の炭素繊維３を一
方向に配列させた板材９を，各炭素繊維３が軸線方向に
並ぶように円筒状に曲げ，この単層材を複数積層したも
のである。図中，１０は合せ目を示す。一方，内，外側
筒状部７，８は，それぞれ図４に示すように前記板材９
を，各炭素繊維３が周方向に並ぶように円筒状に曲げた
単層材を用いて形成されたものである。被衝撃部１ｂは
等径部分に切削加工を施して形成される。 【０００９】図５に示すように，複合部材１を，その被
衝撃部１ｂを上方に向けて基台１１上に立設し，その被
衝撃部１ｂに短円柱状重錘１２を落下させて，車両の衝
突時と同様の衝撃速度５ｍ／ｓ以上といった動的衝撃荷
重を作用させると，図６に示すように，被衝撃部１ｂに
おける合成樹脂マトリックス２の伸びに起因した潰れ，
その伸びの限界による合成樹脂マトリックス２の圧縮破
壊が連続的に発生し，このような延性破壊の現出により
前記動的衝撃荷重に伴う衝撃エネルギを十分に吸収する
ことができる。この延性破壊は，合成樹脂マトリックス
２の伸びを伴う現象であることから，破壊により生じた
樹脂片は細長いものとなり，またその量は，破壊により
生じた樹脂片総数の５０％以上となる。 【００１０】一方，合成樹脂マトリックス２がエポキシ
樹脂より構成されている場合には，図７に示すように，
衝撃速度５ｍ／ｓ以上といった動的衝撃荷重が被衝撃部
１ｂに作用すると，その合成樹脂マトリックス２は，伸
びを伴わない破壊，つまり脆性破壊を惹起し，そのため
前記動的衝撃荷重に伴う衝撃エネルギの吸収は小とな
る。この脆性破壊により合成樹脂マトリックスはほぼ粒
状化され，その粒状樹脂１３のうちの約７割が部材１の
外側に，また３割が部材１の内側へそれぞれ落下する。 【００１１】つまり，延性破壊性を持つ合成樹脂マトリ
ックスにおいては，衝撃エネルギが大となる程，そのエ
ネルギを受ける範囲が広がるため単位時間当りの衝撃エ
ネルギの分散・吸収力は衝撃エネルギが大になる程大と
なるが，脆性破壊性を持つ合成樹脂マトリックスは衝撃
エネルギの大小に拘らず，常に狭い範囲でその衝撃エネ
ルギを受けているので，衝撃エネルギが大になっても単
位時間当りの衝撃エネルギの分散・吸収力は変わらない
のである。 【００１２】以下，具体例について説明する。 【００１３】Ａ．複合部材の製造 〔例−Ｉ〕引張強さ５．７ＧＰａ，引張弾性率２９０Ｇ
ＰａのＰＡＮ系炭素繊維と，合成樹脂マトリックスを構
成する比重１．２，引張強さ６４ＭＰａ，伸び１２０％
のＰＣを用いて，ＰＡＮ系炭素繊維のＶｆが６０％で，
且つその繊維を一方向に配列させた厚さ約０．１４mmの
シートを成形した。 【００１４】このシートから１４枚の板材を切出して，
積層・加熱・切削作業を行うことにより図１〜４に示し
た複合部材１を得た。この場合，主筒状部６における板
材９の積層枚数は１２に，また加熱温度は２６０℃に，
さらに複合部材１の寸法は，外径約５４mm，内径約５０
mm，等径部の長さ９８mmに，被衝撃部１ｂの長さ（高
さ）２mmにそれぞれ設定された。この複合部材１を実施
例（１）とする。 【００１５】〔例−II〕例−ＩのＰＣを，比重１．３，
引張強さ８８ＭＰａ，伸び５０％のＴＰＩに代え，また
加熱温度を４２０℃に設定したということ以外は例−Ｉ
と同様の方法で実施例（１）と同一寸法の複合部材１を
得た。この複合部材１を実施例（２）とする。 【００１６】〔例−III 〕例−ＩのＰＣを，比重１．
２，引張強さ８０ＭＰａ，伸び４％のエポキシ樹脂に代
え，また硬化温度を１３０℃に設定したということ以外
は例−Ｉと同様の方法で実施例（１）と同一寸法の複合
部材１を得た。この複合部材１を比較例（１）とする。 【００１７】〔例−IV〕例−ＩのＰＣを，比重１．３，
引張強さ６５ＭＰａ，伸び２％のＰＩ（ポリイミド）に
代え，また硬化温度を３１０℃に設定したということ以
外は例−Ｉと同様の方法で実施例（１）と同一寸法の複
合部材１を得た。この複合部材１を比較例（２）とす
る。 【００１８】Ｂ．複合部材の衝撃吸収性能 図５に示した場合と同様の方法で，基台１１上に立設さ
れた複合部材１の被衝撃部１ｂに重錘１２によって所定
の衝撃速度の静的または動的衝撃荷重を加え，その衝撃
速度に対応する衝撃エネルギ吸収量を算出した。この算
出はＥｓ＝１／Ｖ・ρ∫Ｐｄｕ（Ｐ：荷重；Ｖ：複合部
材の破壊された部分の体積；ρ：複合部材の密度）の式
を用いて行った。したがって，衝撃エネルギ吸収量Ｅｓ
は単位質量当りの吸収エネルギ吸収量に相当する。 【００１９】表１は実施例１等の衝撃吸収性能を示す。 【００２０】 【表１】 【００２１】図８は表１をグラフ化したものであり，実
施例（１），（２）は，比較例（１），（２）に比べ
て，衝撃速度５ｍ／ｓ以上の動的衝撃荷重に対する衝撃
エネルギ吸収能が高いことが判る。実施例（１），
（２）において，衝撃速度５ｍ／ｓ未満の静的衝撃荷重
に対する衝撃エネルギ吸収能が低いのは，この衝撃速度
範囲では実施例（１），（２）において曲げと層間剥離
が生じているからである。 【００２２】 【発明の効果】本発明によれば前記のように構成するこ
とによって，車両の衝突時のような動的衝撃荷重に対し
て十分な衝撃エネルギ吸収能を発揮することが可能な複
合部材を提供することができる。
用複合部材，特に，合成樹脂よりなるマトリックスと，
そのマトリックスに分散する複数の炭素繊維とを備えた
ものの改良に関する。 【０００２】 【従来の技術】従来，この種の複合部材としては，マト
リックスをエポキシ樹脂より構成したものが知られてい
る（特開平７−２２４８７４号公報参照）。 【０００３】 【発明が解決しようとする課題】しかしながらエポキシ
樹脂マトリックスは衝撃荷重により脆性破壊を惹起する
ので，従来のものは，公報にも記載されているように衝
撃エネルギ速度１０mm／min （約０．１６mm／ｓ）程度
の衝撃荷重，つまり静的衝撃荷重に対しては十分な衝撃
エネルギ吸収能を発揮するが，車両の衝突時のような衝
撃速度５ｍ／ｓ以上の衝撃荷重，つまり動的衝撃荷重に
対しては，動的に増したエネルギが大き過ぎてエネルギ
吸収能が不十分である，という問題があった。 【０００４】 【課題を解決するための手段】本発明は，車両の衝突時
のような動的衝撃荷重に対して十分な衝撃エネルギ吸収
能を発揮することのできる前記衝撃エネルギ吸収用複合
部材を提供することを目的とする。 【０００５】前記目的を達成するため本発明によれば，
合成樹脂よりなるマトリックスと，そのマトリックスに
分散する複数の炭素繊維とを備えた衝撃エネルギ吸収用
複合部材において，前記マトリックスを，衝撃速度５ｍ
／ｓ以上の動的衝撃荷重により延性破壊を惹起する合成
樹脂より構成した衝撃エネルギ吸収用複合部材が提供さ
れる。 【０００６】前記のように構成すると，車両の衝突時の
ような衝撃速度５ｍ／ｓ以上といった動的衝撃荷重が複
合部材に作用したとき，合成樹脂マトリックスが延性破
壊を惹起して片状化され，これにより，その衝撃エネル
ギを十分に吸収することができる。 【０００７】 【発明の実施の形態】図１，２において，衝撃エネルギ
吸収用複合部材１は貫通孔１ａを持つ円筒状をなし，一
端部に円錐台形の被衝撃部１ｂを有する。その被衝撃部
１ｂの小径端の外径は貫通孔１ａの内径にほぼ等しく，
またテーパ角度は９０°であり，したがって傾斜角αは
α＝４５°である。複合部材１は合成樹脂よりなるマト
リックス２と，そのマトリックス２に分散する複数の炭
素繊維３とを備え，そのマトリックス２は，衝撃速度５
ｍ／ｓ以上の動的衝撃荷重により延性破壊を惹起する合
成樹脂より構成されている。この種の合成樹脂として
は，ＰＣ（ポリカーボネート），ＴＰＩ（サーモプラス
チック・ポリイミド）等の熱可塑性合成樹脂が用いられ
る。 【０００８】この複合部材１は，実施例では積層構造を
有するもので，主筒状部６と，その内周側に在る内側筒
状部７と，その外周側に在る外側筒状部８とよりなる。
主筒状部６は，図３に示すように複数の炭素繊維３を一
方向に配列させた板材９を，各炭素繊維３が軸線方向に
並ぶように円筒状に曲げ，この単層材を複数積層したも
のである。図中，１０は合せ目を示す。一方，内，外側
筒状部７，８は，それぞれ図４に示すように前記板材９
を，各炭素繊維３が周方向に並ぶように円筒状に曲げた
単層材を用いて形成されたものである。被衝撃部１ｂは
等径部分に切削加工を施して形成される。 【０００９】図５に示すように，複合部材１を，その被
衝撃部１ｂを上方に向けて基台１１上に立設し，その被
衝撃部１ｂに短円柱状重錘１２を落下させて，車両の衝
突時と同様の衝撃速度５ｍ／ｓ以上といった動的衝撃荷
重を作用させると，図６に示すように，被衝撃部１ｂに
おける合成樹脂マトリックス２の伸びに起因した潰れ，
その伸びの限界による合成樹脂マトリックス２の圧縮破
壊が連続的に発生し，このような延性破壊の現出により
前記動的衝撃荷重に伴う衝撃エネルギを十分に吸収する
ことができる。この延性破壊は，合成樹脂マトリックス
２の伸びを伴う現象であることから，破壊により生じた
樹脂片は細長いものとなり，またその量は，破壊により
生じた樹脂片総数の５０％以上となる。 【００１０】一方，合成樹脂マトリックス２がエポキシ
樹脂より構成されている場合には，図７に示すように，
衝撃速度５ｍ／ｓ以上といった動的衝撃荷重が被衝撃部
１ｂに作用すると，その合成樹脂マトリックス２は，伸
びを伴わない破壊，つまり脆性破壊を惹起し，そのため
前記動的衝撃荷重に伴う衝撃エネルギの吸収は小とな
る。この脆性破壊により合成樹脂マトリックスはほぼ粒
状化され，その粒状樹脂１３のうちの約７割が部材１の
外側に，また３割が部材１の内側へそれぞれ落下する。 【００１１】つまり，延性破壊性を持つ合成樹脂マトリ
ックスにおいては，衝撃エネルギが大となる程，そのエ
ネルギを受ける範囲が広がるため単位時間当りの衝撃エ
ネルギの分散・吸収力は衝撃エネルギが大になる程大と
なるが，脆性破壊性を持つ合成樹脂マトリックスは衝撃
エネルギの大小に拘らず，常に狭い範囲でその衝撃エネ
ルギを受けているので，衝撃エネルギが大になっても単
位時間当りの衝撃エネルギの分散・吸収力は変わらない
のである。 【００１２】以下，具体例について説明する。 【００１３】Ａ．複合部材の製造 〔例−Ｉ〕引張強さ５．７ＧＰａ，引張弾性率２９０Ｇ
ＰａのＰＡＮ系炭素繊維と，合成樹脂マトリックスを構
成する比重１．２，引張強さ６４ＭＰａ，伸び１２０％
のＰＣを用いて，ＰＡＮ系炭素繊維のＶｆが６０％で，
且つその繊維を一方向に配列させた厚さ約０．１４mmの
シートを成形した。 【００１４】このシートから１４枚の板材を切出して，
積層・加熱・切削作業を行うことにより図１〜４に示し
た複合部材１を得た。この場合，主筒状部６における板
材９の積層枚数は１２に，また加熱温度は２６０℃に，
さらに複合部材１の寸法は，外径約５４mm，内径約５０
mm，等径部の長さ９８mmに，被衝撃部１ｂの長さ（高
さ）２mmにそれぞれ設定された。この複合部材１を実施
例（１）とする。 【００１５】〔例−II〕例−ＩのＰＣを，比重１．３，
引張強さ８８ＭＰａ，伸び５０％のＴＰＩに代え，また
加熱温度を４２０℃に設定したということ以外は例−Ｉ
と同様の方法で実施例（１）と同一寸法の複合部材１を
得た。この複合部材１を実施例（２）とする。 【００１６】〔例−III 〕例−ＩのＰＣを，比重１．
２，引張強さ８０ＭＰａ，伸び４％のエポキシ樹脂に代
え，また硬化温度を１３０℃に設定したということ以外
は例−Ｉと同様の方法で実施例（１）と同一寸法の複合
部材１を得た。この複合部材１を比較例（１）とする。 【００１７】〔例−IV〕例−ＩのＰＣを，比重１．３，
引張強さ６５ＭＰａ，伸び２％のＰＩ（ポリイミド）に
代え，また硬化温度を３１０℃に設定したということ以
外は例−Ｉと同様の方法で実施例（１）と同一寸法の複
合部材１を得た。この複合部材１を比較例（２）とす
る。 【００１８】Ｂ．複合部材の衝撃吸収性能 図５に示した場合と同様の方法で，基台１１上に立設さ
れた複合部材１の被衝撃部１ｂに重錘１２によって所定
の衝撃速度の静的または動的衝撃荷重を加え，その衝撃
速度に対応する衝撃エネルギ吸収量を算出した。この算
出はＥｓ＝１／Ｖ・ρ∫Ｐｄｕ（Ｐ：荷重；Ｖ：複合部
材の破壊された部分の体積；ρ：複合部材の密度）の式
を用いて行った。したがって，衝撃エネルギ吸収量Ｅｓ
は単位質量当りの吸収エネルギ吸収量に相当する。 【００１９】表１は実施例１等の衝撃吸収性能を示す。 【００２０】 【表１】 【００２１】図８は表１をグラフ化したものであり，実
施例（１），（２）は，比較例（１），（２）に比べ
て，衝撃速度５ｍ／ｓ以上の動的衝撃荷重に対する衝撃
エネルギ吸収能が高いことが判る。実施例（１），
（２）において，衝撃速度５ｍ／ｓ未満の静的衝撃荷重
に対する衝撃エネルギ吸収能が低いのは，この衝撃速度
範囲では実施例（１），（２）において曲げと層間剥離
が生じているからである。 【００２２】 【発明の効果】本発明によれば前記のように構成するこ
とによって，車両の衝突時のような動的衝撃荷重に対し
て十分な衝撃エネルギ吸収能を発揮することが可能な複
合部材を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】複合部材の斜視図である。
【図２】図１の２−２線拡大断面図である。
【図３】主筒状部用単層材の斜視図である。
【図４】内，外側筒状部用単層材の斜視図である。
【図５】複合部材と重錘との関係を示す側面図である。
【図６】実施例における合成樹脂マトリックスの破壊状
況を示す拡大断面図である。 【図７】比較例における合成樹脂マトリックスの破壊状
況を示す拡大断面図である。 【図８】衝撃速度と衝撃エネルギ吸収量との関係を示す
グラフである。 【符号の説明】 １………複合部材 ２………マトリックス ３………炭素繊維
況を示す拡大断面図である。 【図７】比較例における合成樹脂マトリックスの破壊状
況を示す拡大断面図である。 【図８】衝撃速度と衝撃エネルギ吸収量との関係を示す
グラフである。 【符号の説明】 １………複合部材 ２………マトリックス ３………炭素繊維
フロントページの続き
Ｆターム(参考） 3J066 AA01 AA23 BA04 BB01 BC03
BD05 BG04
4F205 AA28 AA40 AD16 AE10 AH17
HA14 HA34 HA35 HB01 HC17
4J002 AA001 CD001 DA016 FA046
GN00
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 【請求項１】 合成樹脂よりなるマトリックス（２）
と，そのマトリックス（２）に分散する複数の炭素繊維
（３）とを備えた衝撃エネルギ吸収用複合部材におい
て，前記マトリックス（２）を，衝撃速度５ｍ／ｓ以上
の動的衝撃荷重により延性破壊を惹起する合成樹脂より
構成したことを特徴とする衝撃エネルギ吸収用複合部
材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001244471A JP2003056618A (ja) | 2001-08-10 | 2001-08-10 | 衝撃エネルギ吸収用複合部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001244471A JP2003056618A (ja) | 2001-08-10 | 2001-08-10 | 衝撃エネルギ吸収用複合部材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003056618A true JP2003056618A (ja) | 2003-02-26 |
Family
ID=19074390
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001244471A Pending JP2003056618A (ja) | 2001-08-10 | 2001-08-10 | 衝撃エネルギ吸収用複合部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003056618A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014034585A1 (ja) * | 2012-08-27 | 2014-03-06 | 東レ株式会社 | エネルギー吸収部材およびその製造方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6217438A (ja) * | 1985-07-16 | 1987-01-26 | Nippon Koukuuki Kaihatsu Kyokai | 圧縮エネルギ−吸収部材 |
| JPH07224875A (ja) * | 1994-02-15 | 1995-08-22 | Toray Ind Inc | 衝撃エネルギー吸収装置 |
| JPH0960676A (ja) * | 1995-08-25 | 1997-03-04 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | 衝撃緩和材及びその製造方法 |
| JP2000065115A (ja) * | 1998-08-21 | 2000-03-03 | Sumitomo Chem Co Ltd | 衝撃吸収部品、その製法及びその用途 |
-
2001
- 2001-08-10 JP JP2001244471A patent/JP2003056618A/ja active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6217438A (ja) * | 1985-07-16 | 1987-01-26 | Nippon Koukuuki Kaihatsu Kyokai | 圧縮エネルギ−吸収部材 |
| JPH07224875A (ja) * | 1994-02-15 | 1995-08-22 | Toray Ind Inc | 衝撃エネルギー吸収装置 |
| JPH0960676A (ja) * | 1995-08-25 | 1997-03-04 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | 衝撃緩和材及びその製造方法 |
| JP2000065115A (ja) * | 1998-08-21 | 2000-03-03 | Sumitomo Chem Co Ltd | 衝撃吸収部品、その製法及びその用途 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014034585A1 (ja) * | 2012-08-27 | 2014-03-06 | 東レ株式会社 | エネルギー吸収部材およびその製造方法 |
| CN104395634A (zh) * | 2012-08-27 | 2015-03-04 | 东丽株式会社 | 能量吸收部件及其制造方法 |
| JPWO2014034585A1 (ja) * | 2012-08-27 | 2016-08-08 | 東レ株式会社 | エネルギー吸収部材およびその製造方法 |
| US9644700B2 (en) | 2012-08-27 | 2017-05-09 | Toray Industries, Inc. | Energy-absorbing member and method of producing same |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| WO2015119206A1 (ja) | 樹脂製衝撃吸収部材及び車両用部品 | |
| US8863634B1 (en) | Lightweight impact absorbing armor panel | |
| US3705558A (en) | Armor | |
| US7827899B2 (en) | Armor | |
| JP5797713B2 (ja) | 衝撃吸収装置 | |
| US4813334A (en) | Armour plate | |
| CN103180685A (zh) | 具有条形保护元件的装甲板 | |
| RU2011108205A (ru) | Компонент из волокнистого композита для поглощения энергии в случае разрушения воздушного или космического летательного аппарата, секция конструкции фюзеляжа воздушного или космического аппарата | |
| JPS61261034A (ja) | 繊維補強型プラスチツク管 | |
| JPWO2015141588A1 (ja) | 中空構造体及び車両用部品 | |
| JP6290641B2 (ja) | 樹脂製衝撃吸収部材 | |
| JP2015175430A (ja) | 樹脂製衝撃吸収部材 | |
| JP6220198B2 (ja) | 衝撃吸収装置 | |
| US3755059A (en) | High impact strength in graphite fiber laminates | |
| WO1995002774A1 (en) | Flywheel containment device | |
| JP2003056618A (ja) | 衝撃エネルギ吸収用複合部材 | |
| CN103660456B (zh) | 一种抗高速冲击复合材料 | |
| US20120097017A1 (en) | Armor system and method of manufacture | |
| Wei et al. | Effect of lamination sequence and warhead shape on impact resistance of fiber‐metal laminates | |
| US20120177871A1 (en) | Impact resistant foamed glass materials for vehicles and structures | |
| JP6321412B2 (ja) | 樹脂製衝撃吸収部材及び車両用部品 | |
| CN115752096A (zh) | 一种抗冲击的复合层结构及其制造方法和应用 | |
| JPH0768679A (ja) | 耐衝撃積層構造物 | |
| JP3460429B2 (ja) | 繊維強化ボルト | |
| KR102157191B1 (ko) | 탄성복합구조체 및 이의 제조방법 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20071126 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20100312 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20100317 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20100514 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20101208 |