JP2002521648A - 空気圧ヘッド - Google Patents
空気圧ヘッドInfo
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- G01L—MEASURING FORCE, STRESS, TORQUE, WORK, MECHANICAL POWER, MECHANICAL EFFICIENCY, OR FLUID PRESSURE
- G01L19/00—Details of, or accessories for, apparatus for measuring steady or quasi-steady pressure of a fluent medium insofar as such details or accessories are not special to particular types of pressure gauges
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- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01P—MEASURING LINEAR OR ANGULAR SPEED, ACCELERATION, DECELERATION, OR SHOCK; INDICATING PRESENCE, ABSENCE, OR DIRECTION, OF MOVEMENT
- G01P13/00—Indicating or recording presence, absence, or direction, of movement
- G01P13/02—Indicating direction only, e.g. by weather vane
- G01P13/025—Indicating direction only, e.g. by weather vane indicating air data, i.e. flight variables of an aircraft, e.g. angle of attack, side slip, shear, yaw
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- G01P—MEASURING LINEAR OR ANGULAR SPEED, ACCELERATION, DECELERATION, OR SHOCK; INDICATING PRESENCE, ABSENCE, OR DIRECTION, OF MOVEMENT
- G01P5/00—Measuring speed of fluids, e.g. of air stream; Measuring speed of bodies relative to fluids, e.g. of ship, of aircraft
- G01P5/14—Measuring speed of fluids, e.g. of air stream; Measuring speed of bodies relative to fluids, e.g. of ship, of aircraft by measuring differences of pressure in the fluid
- G01P5/16—Measuring speed of fluids, e.g. of air stream; Measuring speed of bodies relative to fluids, e.g. of ship, of aircraft by measuring differences of pressure in the fluid using Pitot tubes, e.g. Machmeter
- G01P5/165—Arrangements or constructions of Pitot tubes
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- Indicating Or Recording The Presence, Absence, Or Direction Of Movement (AREA)
- Measuring Volume Flow (AREA)
- Nitrogen And Oxygen Or Sulfur-Condensed Heterocyclic Ring Systems (AREA)
Abstract
(57)【要約】
本発明は空気流れもしくは他の気体又は液体の流れのパラメータ、又は航空機の飛行パラメータを決定するのに用いることができる空気圧センサに関する。この空気圧センサは複数のエッジを備えたロッドを具備し、各エッジはロッドの長手軸線に沿って指向されている。エッジ間のロッドの滑らかな横表面上にオリフィスのグループが設けられ、これらオリフィスのグループが空気通路を介し、流れの外に配置された出口ニップルに接続されている。長手方向のエッジは連続的であり、それらの数ｎはｎ＞３である。オリフィスのグループはエッジからａ≧０．１ｂである値ａだけ離間して配置され、ここで、ｂはロッドのあらゆる断面におけるエッジ間の距離である。ロッドのあらゆる断面における横表面間の角γはγ＜１８０°である。鋭いエッジを丸み付けし又は面取りにより尖らないようにしてもよく、又は突起の形に形成してもよい。ロッドの横表面を凸状にしても、筒状にしても、錐状にしてもよい。ロッドにおけるエッジの数は４でも５でも６でもよい。この空気圧センサの特徴によって、流れパラメータ（飛行）のより正確な測定が可能になり、構造が簡素化されかつ軽量化される。
Description
【０００１】 本発明は航空機の飛行パラメータを決定すること、又は流体及び気体流れが関
係する、他の科学及び技術分野に関する。
係する、他の科学及び技術分野に関する。
【０００２】 流れパラメータの測定は大気中の飛行力学及び航空機の空気力学の最も重要な
関心事の一つである。現在、飛行（流れ）パラメータに対し、航空機の胴体又は
航空機の他の構成要素に直接取り付けられた空気圧ヘッド（ＡＰＨ）が用いられ
ており、これら空気圧ヘッドは平面流を近似する局所流れの実際のパラメータを
測定する。航空機にはこのようなＡＰＨが複数取り付けられており、これらＡＰ
Ｈは流れの局所パラメータを測定する。予め行われている較正に基づいて真のパ
ラメータが決定される。実質的に幅広い攻撃の飛行角及び幅広い飛行速度（遅い
亜音速から、超音速を大きく超える速度まで）の観点から、飛行パラメータの測
定は高操縦性の飛行体にとって非常に重要な課題である。これら飛行体の操縦性
能（前後、左右、上下飛行）と、飛行パラメータ測定システムから得られたデー
タを用いたこれら飛行モードの自動化とに関連して、この課題はヘリコプタにお
けるよりも重要である。
関心事の一つである。現在、飛行（流れ）パラメータに対し、航空機の胴体又は
航空機の他の構成要素に直接取り付けられた空気圧ヘッド（ＡＰＨ）が用いられ
ており、これら空気圧ヘッドは平面流を近似する局所流れの実際のパラメータを
測定する。航空機にはこのようなＡＰＨが複数取り付けられており、これらＡＰ
Ｈは流れの局所パラメータを測定する。予め行われている較正に基づいて真のパ
ラメータが決定される。実質的に幅広い攻撃の飛行角及び幅広い飛行速度（遅い
亜音速から、超音速を大きく超える速度まで）の観点から、飛行パラメータの測
定は高操縦性の飛行体にとって非常に重要な課題である。これら飛行体の操縦性
能（前後、左右、上下飛行）と、飛行パラメータ測定システムから得られたデー
タを用いたこれら飛行モードの自動化とに関連して、この課題はヘリコプタにお
けるよりも重要である。
【０００３】 円筒ロッド形状のハウジングを具備し、このハウジングが断面の周囲周りに配
置された入口オリフィスを有し、これらオリフィスがダクトを介してニップルに
接続されている空気圧ヘッドが公知である（Ｐｅｔｏｕｎｉｎ Ａ．Ｎ．、気体
流れパラメータを測定するための技術及び装置、Ｍ、Ｍａｃｈｉｎｏｓｔｒｏｙ
ｅｎｉｙｅ出版社、１９７２，８８−１００ページ、図１．１０２；Ｇｌａｚｎ
ｅｖ Ｖ．Ｎ．、Ｚａｖａｒｏｕｋｈｉｎ Ｓ．Ｇ．、幅広い数値範囲における
筒状センサを用いた、平面及び軸対称うず流れの実験的調査、Ｍ、空力学中央研
究所所報、第１４巻、第４号、１９８３）。上記ヘッドを用い、決定されたパラ
メータを測定された圧力と関連付ける較正関係により、連続流れ領域内における
ヘッドの上流側に生ずる圧力を測定することによって、流れパラメータが決定さ
れる。
置された入口オリフィスを有し、これらオリフィスがダクトを介してニップルに
接続されている空気圧ヘッドが公知である（Ｐｅｔｏｕｎｉｎ Ａ．Ｎ．、気体
流れパラメータを測定するための技術及び装置、Ｍ、Ｍａｃｈｉｎｏｓｔｒｏｙ
ｅｎｉｙｅ出版社、１９７２，８８−１００ページ、図１．１０２；Ｇｌａｚｎ
ｅｖ Ｖ．Ｎ．、Ｚａｖａｒｏｕｋｈｉｎ Ｓ．Ｇ．、幅広い数値範囲における
筒状センサを用いた、平面及び軸対称うず流れの実験的調査、Ｍ、空力学中央研
究所所報、第１４巻、第４号、１９８３）。上記ヘッドを用い、決定されたパラ
メータを測定された圧力と関連付ける較正関係により、連続流れ領域内における
ヘッドの上流側に生ずる圧力を測定することによって、流れパラメータが決定さ
れる。
【０００４】 上述の形式のＡＰＨの欠点は次の通りである。 ・公知の遷音速安定化の現象により、Ｍ値が０．８から１．１の範囲にある許容
可能な程度に、静圧を測定することができない。 ・流れパラメータを決定するのに、ヘッドの剥離流れ領域における下流側に配置
された入口オリフィスを用いることができず、オリフィスにおける圧力は遷音速
安定化効果を受けることなく、流入流れのレイノルズ数、表面粗さ、及び乱れレ
ベルに強く依存する。 ・更に別の欠点は、実は上述の一つの結果であるが、圧力測定ダクトが極めて過
剰であることにある。というのは、三つのパラメータ（総圧Ｐt、静圧Ｐs、及び
洗流角α）を決定するのに、このＡＰＨには、剥離なし領域内の下流側に少なく
とも三つのオリフィスが設けられなければならないからである。大まかな推算に
よれば、許容可能な感度が維持されつつ流れパラメータを０＜α＜３６０°の範
囲内で決定すべきときに、ＡＰＨ断面の周囲周りに等間隔に離間された（ピッチ
は４５°又は４０°）少なくとも八つ又は九つの入口オリフィスが必要であるこ
とが実証されており、その結果、ＡＰＨの寸法が大きくなり、その空力抵抗が増
大し、ＡＰＨ構造体自体及び測定装置の重量が増大する。というのは、圧力セン
サを各ダクトに接続しなければならないからである。更に、この結果、このよう
なＡＰＨに基づく測定システムは更に高価になる。
可能な程度に、静圧を測定することができない。 ・流れパラメータを決定するのに、ヘッドの剥離流れ領域における下流側に配置
された入口オリフィスを用いることができず、オリフィスにおける圧力は遷音速
安定化効果を受けることなく、流入流れのレイノルズ数、表面粗さ、及び乱れレ
ベルに強く依存する。 ・更に別の欠点は、実は上述の一つの結果であるが、圧力測定ダクトが極めて過
剰であることにある。というのは、三つのパラメータ（総圧Ｐt、静圧Ｐs、及び
洗流角α）を決定するのに、このＡＰＨには、剥離なし領域内の下流側に少なく
とも三つのオリフィスが設けられなければならないからである。大まかな推算に
よれば、許容可能な感度が維持されつつ流れパラメータを０＜α＜３６０°の範
囲内で決定すべきときに、ＡＰＨ断面の周囲周りに等間隔に離間された（ピッチ
は４５°又は４０°）少なくとも八つ又は九つの入口オリフィスが必要であるこ
とが実証されており、その結果、ＡＰＨの寸法が大きくなり、その空力抵抗が増
大し、ＡＰＨ構造体自体及び測定装置の重量が増大する。というのは、圧力セン
サを各ダクトに接続しなければならないからである。更に、この結果、このよう
なＡＰＨに基づく測定システムは更に高価になる。
【０００５】 圧力降下を測定するようになっている装置が公知である（欧州特許第００４９
７５６Ｂ１号公報、Ｇ０１Ｆ１／４６、Ｇ０１Ｌ１３／００、圧力差測定装置、
優先権日：１９８０年１０月９日、ドイツ、３０３８１８０号、特許権者：ＩＷ
Ｋ Ｒｅｇｉｅｒ ｕｎｔ Ｋｏｍｐｅｎｓａｔｏｒｅｎ ＧｍｂＨ、発明者：
工博Ｆｅｈｂｒ，Ｄｉｅｔｅｒ）。この装置の基本要素は正六角柱の形のロッド
であり、このロッドは圧力測定のために、そのエッジのうちの一つにおいてオリ
フィス（又は空気ダクトに接続された複数のオリフィス）を有する。流速ベクト
ルが開口付きエッジと、ロッドの軸線と、反対側のエッジとを通って延びるよう
に流れ内のロッドが指向されると、空気ダクトを介し上記オリフィス（単複）に
接続された圧力センサを用いて、総圧を近似する圧力が検出される。ロッド上の
オリフィスが流速ベクトルに対し１８０°に位置するよう流れ内のロッドが指向
されると、これらオリフィスを用いて基礎圧力を決定することができる。従って
、この形式のＡＰＨを用い、予め設定された較正に基づき流れ強度（又は総圧Ｐ t 及び静圧Ｐs）を測定することができる。上記特許は、上述したように指向され
て気体導管内のＰt及びＰsを測定するようにされた二つのロッドを備えた装置を
提案する。
７５６Ｂ１号公報、Ｇ０１Ｆ１／４６、Ｇ０１Ｌ１３／００、圧力差測定装置、
優先権日：１９８０年１０月９日、ドイツ、３０３８１８０号、特許権者：ＩＷ
Ｋ Ｒｅｇｉｅｒ ｕｎｔ Ｋｏｍｐｅｎｓａｔｏｒｅｎ ＧｍｂＨ、発明者：
工博Ｆｅｈｂｒ，Ｄｉｅｔｅｒ）。この装置の基本要素は正六角柱の形のロッド
であり、このロッドは圧力測定のために、そのエッジのうちの一つにおいてオリ
フィス（又は空気ダクトに接続された複数のオリフィス）を有する。流速ベクト
ルが開口付きエッジと、ロッドの軸線と、反対側のエッジとを通って延びるよう
に流れ内のロッドが指向されると、空気ダクトを介し上記オリフィス（単複）に
接続された圧力センサを用いて、総圧を近似する圧力が検出される。ロッド上の
オリフィスが流速ベクトルに対し１８０°に位置するよう流れ内のロッドが指向
されると、これらオリフィスを用いて基礎圧力を決定することができる。従って
、この形式のＡＰＨを用い、予め設定された較正に基づき流れ強度（又は総圧Ｐ t 及び静圧Ｐs）を測定することができる。上記特許は、上述したように指向され
て気体導管内のＰt及びＰsを測定するようにされた二つのロッドを備えた装置を
提案する。
【０００６】 しかしながら、このようなＡＰＨ又はこれに基づく装置は、圧力を取り込むた
めに適当な数のオリフィス、少なくとも三つのオリフィスが不足しているので、
三つの流れパラメータ（総圧Ｐt、静圧Ｐs、及び洗流角（攻撃）α）を同時に測
定するのに、本来的に適していない。実際、圧力Ｐｉと、乱れのない流れの攻撃
（洗流）角αと、乱れのない流れの総圧Ｐt及び静圧Ｐsとの間の予め定められた
関係： Ｐi＝ｆi（α，Ｐt，Ｐs） （１） に基づいて流れパラメータを決定することが公知であり、これは空気圧ヘッドの
ｉ番目の圧力取り込み点で測定される。α，Ｐt，Ｐsについてこの式の系を解く
ために、ｉ≧３のオリフィスが必要であり、更に、このような式の系を十分正し
く解かなければならない。例えば、圧力が均等化されている剥離領域に二つのオ
リフィスｉ＝１，ｉ＝２が配置されると、幅広いαにおいてＰ1≒Ｐ2が有効であ
るということになり、系を正しく解くことができなくなるか、又は全く解き得な
くなる。従って、０＜α＜３６０°の範囲で平面平行流のパラメータを測定する
必要があるときには、実験データの解析が実証するように、ＡＰＨ胴体はｉ＞４
のオリフィスを備える必要があり、或るオリフィスから他のオリフィスへの「切
り換え」が行われるようにこれらオリフィスを配置すべきである。
めに適当な数のオリフィス、少なくとも三つのオリフィスが不足しているので、
三つの流れパラメータ（総圧Ｐt、静圧Ｐs、及び洗流角（攻撃）α）を同時に測
定するのに、本来的に適していない。実際、圧力Ｐｉと、乱れのない流れの攻撃
（洗流）角αと、乱れのない流れの総圧Ｐt及び静圧Ｐsとの間の予め定められた
関係： Ｐi＝ｆi（α，Ｐt，Ｐs） （１） に基づいて流れパラメータを決定することが公知であり、これは空気圧ヘッドの
ｉ番目の圧力取り込み点で測定される。α，Ｐt，Ｐsについてこの式の系を解く
ために、ｉ≧３のオリフィスが必要であり、更に、このような式の系を十分正し
く解かなければならない。例えば、圧力が均等化されている剥離領域に二つのオ
リフィスｉ＝１，ｉ＝２が配置されると、幅広いαにおいてＰ1≒Ｐ2が有効であ
るということになり、系を正しく解くことができなくなるか、又は全く解き得な
くなる。従って、０＜α＜３６０°の範囲で平面平行流のパラメータを測定する
必要があるときには、実験データの解析が実証するように、ＡＰＨ胴体はｉ＞４
のオリフィスを備える必要があり、或るオリフィスから他のオリフィスへの「切
り換え」が行われるようにこれらオリフィスを配置すべきである。
【０００７】 上述の従来技術の別の欠点は圧力取り込みオリフィスを柱のエッジに配置する
状況にある。この結果、このようなＡＰＨを流れに対しわずかに再指向させると
きでさえ（上述したような位置）、流れがエッジから剥離する。この結果、αの
変化に対する感受性が損失し、即ち、上記式（１）の系を解くことができなくな
る。
状況にある。この結果、このようなＡＰＨを流れに対しわずかに再指向させると
きでさえ（上述したような位置）、流れがエッジから剥離する。この結果、αの
変化に対する感受性が損失し、即ち、上記式（１）の系を解くことができなくな
る。
【０００８】 最も関連のある従来技術は、正三角形断面を有するロッドの形で設けられた空
気圧ヘッドである。ロッドの端面において、ロッドと共通の軸線上に筒状の上部
構造体が位置決めされ、上部構造体の断面は一辺がロッドの断面の一辺に等しい
正三角形状をなし、この三角形はロッドの断面に対しφ＝６０°だけ回転されて
いる。ロッド及び上部構造体の切り子面上には、ダクトを介しニップルに接続さ
れた六つの入口オリフィスが設けられている（Ｇｏｌｏｖｋｉｎ Ｍ．Ａ．，Ｙ
ｅｆｒｅｍｏｖ Ａ．Ａ．、空気圧ヘッド、ロシア特許第１８０９３４１号、１
９９１年４月８日の優先権日）。
気圧ヘッドである。ロッドの端面において、ロッドと共通の軸線上に筒状の上部
構造体が位置決めされ、上部構造体の断面は一辺がロッドの断面の一辺に等しい
正三角形状をなし、この三角形はロッドの断面に対しφ＝６０°だけ回転されて
いる。ロッド及び上部構造体の切り子面上には、ダクトを介しニップルに接続さ
れた六つの入口オリフィスが設けられている（Ｇｏｌｏｖｋｉｎ Ｍ．Ａ．，Ｙ
ｅｆｒｅｍｏｖ Ａ．Ａ．、空気圧ヘッド、ロシア特許第１８０９３４１号、１
９９１年４月８日の優先権日）。
【０００９】 このＡＰＨの欠点は次の通りである。 ・構成が複雑である。 ・特に滑りの場合に、飛行パラメータの決定の精度が不十分である。 ・圧力測定用ダクトの数が過剰であり、この状況の結果、ＡＰＨ自体及び測定シ
ステム全体の重量が大きくなる。
ステム全体の重量が大きくなる。
【００１０】 本発明の目的は構成を簡素化し、飛行（流れ）パラメータの測定精度を改善し
、ＡＰＨ構造体及び測定システム全体の重量を低減することにある。
、ＡＰＨ構造体及び測定システム全体の重量を低減することにある。
【００１１】 期待される技術的結果は次の技術的解決策によって達成される。即ち、空気圧
ヘッドが複数のエッジを備えたロッドの形で設けられ、ロッドのエッジはロッド
の軸線に沿って指向される。ロッドはエッジ間のロッドの滑らかな横表面上にオ
リフィスのグループを有し、これらオリフィスのグループは空気通路を介し、空
気流れの外にある出口ニップルに接続されている。長手方向のエッジは連続的で
あり、エッジの数ｎはｎ＞３であり、オリフィスのグループは前記横表面を画定
するエッジからａ≧０．１ｂである値ａだけ離間して配置され、ここで、ｂはロ
ッドのあらゆる断面におけるエッジ間の距離であり、ロッドのあらゆる断面にお
ける横表面間の角γがγ＜１８０°である。これにより、構成が簡素化され、最
も関連のある従来技術におけるＡＰＨの場合に二部分（ロッド及び上部構造体）
の連結箇所に発生して入口オリフィスに近づく引き裂き後流が存在しないことに
より、滑りの場合の飛行パラメータの決定精度が改善される。
ヘッドが複数のエッジを備えたロッドの形で設けられ、ロッドのエッジはロッド
の軸線に沿って指向される。ロッドはエッジ間のロッドの滑らかな横表面上にオ
リフィスのグループを有し、これらオリフィスのグループは空気通路を介し、空
気流れの外にある出口ニップルに接続されている。長手方向のエッジは連続的で
あり、エッジの数ｎはｎ＞３であり、オリフィスのグループは前記横表面を画定
するエッジからａ≧０．１ｂである値ａだけ離間して配置され、ここで、ｂはロ
ッドのあらゆる断面におけるエッジ間の距離であり、ロッドのあらゆる断面にお
ける横表面間の角γがγ＜１８０°である。これにより、構成が簡素化され、最
も関連のある従来技術におけるＡＰＨの場合に二部分（ロッド及び上部構造体）
の連結箇所に発生して入口オリフィスに近づく引き裂き後流が存在しないことに
より、滑りの場合の飛行パラメータの決定精度が改善される。
【００１２】 期待される技術的結果は、次の構成を用いることによっても達成される。即ち
、鋭いエッジを丸み付けし又は面取りにより尖らないようにしてもよく、丸み付
け部分又は面取り部分はロッドの互いに隣接する滑らかな二つの横表面の接続箇
所から、ｃ≦０．０５ｂである距離ｃの位置において横表面に接続される。この
ような丸み付け作用又は面取り作用は単なる技術的本質であり得る。実験的知見
によれば、ｃ≦０．０５ｂという値は実際、ロッドの横表面への丸み付け部分又
は面取り部分の接続領域に、流れ剥離線の基準を提供し、それにより、測定がレ
イノルズ数から独立するのが確保される。期待される技術的結果は、エッジを、
ロッドの断面で測定したときに高さｈがｈ≦０．１ｂでありかつ幅ｅがｅ≦０．
１ｂである突起の形に形成することによっても達成される。これら突起のこのよ
うな形状は実験的調査が実証するように、突起に対する流れ剥離線の基準を提供
し、レイノルズ数から測定を独立させる。突起形状のエッジは構成をかなりの程
度に簡素化できる場合がある。
、鋭いエッジを丸み付けし又は面取りにより尖らないようにしてもよく、丸み付
け部分又は面取り部分はロッドの互いに隣接する滑らかな二つの横表面の接続箇
所から、ｃ≦０．０５ｂである距離ｃの位置において横表面に接続される。この
ような丸み付け作用又は面取り作用は単なる技術的本質であり得る。実験的知見
によれば、ｃ≦０．０５ｂという値は実際、ロッドの横表面への丸み付け部分又
は面取り部分の接続領域に、流れ剥離線の基準を提供し、それにより、測定がレ
イノルズ数から独立するのが確保される。期待される技術的結果は、エッジを、
ロッドの断面で測定したときに高さｈがｈ≦０．１ｂでありかつ幅ｅがｅ≦０．
１ｂである突起の形に形成することによっても達成される。これら突起のこのよ
うな形状は実験的調査が実証するように、突起に対する流れ剥離線の基準を提供
し、レイノルズ数から測定を独立させる。突起形状のエッジは構成をかなりの程
度に簡素化できる場合がある。
【００１３】 期待される技術的結果は、ロッドの横表面を筒状にし又はテーパ付きに形成す
ることによっても達成される。それによって、構成が簡素化され、その製造が安
価になる。
ることによっても達成される。それによって、構成が簡素化され、その製造が安
価になる。
【００１４】 期待される技術的結果は、エッジ間のロッドの横表面を凸状にすることによっ
ても達成される。ＡＰＨのこのような形状によって、一方では、圧力測定に関す
るレイノルズ数の影響を最小にすることが可能になり、他方では、測定された圧
力の洗流角に対する導関数の増大により、装置の感受性を改善することが可能に
なる。その結果、装置誤差数が実質的に減少する。
ても達成される。ＡＰＨのこのような形状によって、一方では、圧力測定に関す
るレイノルズ数の影響を最小にすることが可能になり、他方では、測定された圧
力の洗流角に対する導関数の増大により、装置の感受性を改善することが可能に
なる。その結果、装置誤差数が実質的に減少する。
【００１５】 期待される技術的結果は、飛行（流れ）パラメータを測定すべき攻撃角の範囲
に応じてロッドにおけるエッジの数を４つ、５つ、６つのうちから選択すること
によっても達成される。特に、−９０°＜α＜９０°の範囲で測定を行うべきと
きには、実施された試行錯誤が実証するように、４つのエッジのロッドを用いれ
ば十分である。というのは、ＡＰＨ上流側におけるα，Ｐt，Ｐsの変化を十分検
出できるロッド上の二つの圧力（例えばＰ1及びＰ2）を常に選択でき、一つの圧
力（Ｐ3）をＡＰＨの底部側である下流側から取り出すことができるからである
。次いで、実施された実験が実証するように、前記式（１）の系をα，Ｐt，Ｐs について解くことができ、それにより、圧力測定用ダクトの必要数を低減でき、
それに伴い、ＡＰＨ自体及び測定システム全体の重量が低減される。飛行（流れ
）パラメータを測定すべき、必要な攻撃角範囲が０＜α＜３６０°のときには、
実験的知見が実証するように、５または６つのエッジのロッドを用いなければな
らない。
に応じてロッドにおけるエッジの数を４つ、５つ、６つのうちから選択すること
によっても達成される。特に、−９０°＜α＜９０°の範囲で測定を行うべきと
きには、実施された試行錯誤が実証するように、４つのエッジのロッドを用いれ
ば十分である。というのは、ＡＰＨ上流側におけるα，Ｐt，Ｐsの変化を十分検
出できるロッド上の二つの圧力（例えばＰ1及びＰ2）を常に選択でき、一つの圧
力（Ｐ3）をＡＰＨの底部側である下流側から取り出すことができるからである
。次いで、実施された実験が実証するように、前記式（１）の系をα，Ｐt，Ｐs について解くことができ、それにより、圧力測定用ダクトの必要数を低減でき、
それに伴い、ＡＰＨ自体及び測定システム全体の重量が低減される。飛行（流れ
）パラメータを測定すべき、必要な攻撃角範囲が０＜α＜３６０°のときには、
実験的知見が実証するように、５または６つのエッジのロッドを用いなければな
らない。
【００１６】 空気圧ヘッドは複数のエッジ（又は角ないし稜）を備えたロッド１を具備し、
ロッド１のエッジ２はロッド１の長手方向に指向され、ロッド１はエッジ２間に
オリフィスのグループ３を有し、これらオリフィスグループ３は空気ダクト４を
介しニップル５に接続されている。長手方向のエッジ２は連続的であり、それら
の数ｎはｎ＞３であり、オリフィスのグループ３はエッジ２間においてロッド１
の滑らかな横表面６上に、エッジ２からａ≧０．１ｂである値ａだけ離間して配
置される。ここで、ｂはロッドのあらゆる断面におけるエッジ間の距離であり、
ロッドのあらゆる断面における横表面６間の角γはγ＜１８０°である。提案さ
れるＡＰＨの鋭いエッジ２を丸み付けし又は面取りにより尖らないようにしても
よく、丸み付け部分又は面取り部分はロッド１の互いに隣接する二つの滑らかな
横表面の接続箇所から、ｃ≦０．０５ｂである距離ｃの位置において横表面６に
接続される。エッジ２を、ロッドの断面で測定したときに高さｈがｈ≦０．１ｂ
でありかつ縦方向についての幅ｅがｅ≦０．１ｂである突起の形に形成すること
もできる。ロッドの横表面６を筒状にしても、テーパ状にしても、凸状にしても
よい。ロッドにおけるエッジ２の数ｎを、達成すべき特定の目的に応じて変更す
ることができ、ｎは４でも５でも６でもよく、ロッドの断面は完全な円形である
必要はない。
ロッド１のエッジ２はロッド１の長手方向に指向され、ロッド１はエッジ２間に
オリフィスのグループ３を有し、これらオリフィスグループ３は空気ダクト４を
介しニップル５に接続されている。長手方向のエッジ２は連続的であり、それら
の数ｎはｎ＞３であり、オリフィスのグループ３はエッジ２間においてロッド１
の滑らかな横表面６上に、エッジ２からａ≧０．１ｂである値ａだけ離間して配
置される。ここで、ｂはロッドのあらゆる断面におけるエッジ間の距離であり、
ロッドのあらゆる断面における横表面６間の角γはγ＜１８０°である。提案さ
れるＡＰＨの鋭いエッジ２を丸み付けし又は面取りにより尖らないようにしても
よく、丸み付け部分又は面取り部分はロッド１の互いに隣接する二つの滑らかな
横表面の接続箇所から、ｃ≦０．０５ｂである距離ｃの位置において横表面６に
接続される。エッジ２を、ロッドの断面で測定したときに高さｈがｈ≦０．１ｂ
でありかつ縦方向についての幅ｅがｅ≦０．１ｂである突起の形に形成すること
もできる。ロッドの横表面６を筒状にしても、テーパ状にしても、凸状にしても
よい。ロッドにおけるエッジ２の数ｎを、達成すべき特定の目的に応じて変更す
ることができ、ｎは４でも５でも６でもよく、ロッドの断面は完全な円形である
必要はない。
【００１７】 提案される空気圧ヘッドは以下のように作動される。入口オリフィス３によっ
て感知される圧力は空気ダクト４を介し伝達されて装置、即ち空気ダクト８を介
しニップル５に接続された圧力センサ７（図３５）により測定される。コンピュ
ータ９はコンピュータ９に予め記憶されているテーブル又は関数の形の較正関係
を用い、測定された圧力値に基づいて流れパラメータ値α，Ｐt，Ｐsを演算する
。予め設定された較正において、流れパラメータを演算するのに、入口オリフィ
スの三つのグループ即ち上流側の二つのオリフィス及び下流側の一つのオリフィ
スで感知された圧力値、即ち図３６において「ａ」及び「ｂ」で示される領域か
らの圧力値が用いられる。上流側入口オリフィスが最大圧力値に対応する状況を
考慮しながら、感知された圧力値を比較することにより、オリフィスグループが
選択される。
て感知される圧力は空気ダクト４を介し伝達されて装置、即ち空気ダクト８を介
しニップル５に接続された圧力センサ７（図３５）により測定される。コンピュ
ータ９はコンピュータ９に予め記憶されているテーブル又は関数の形の較正関係
を用い、測定された圧力値に基づいて流れパラメータ値α，Ｐt，Ｐsを演算する
。予め設定された較正において、流れパラメータを演算するのに、入口オリフィ
スの三つのグループ即ち上流側の二つのオリフィス及び下流側の一つのオリフィ
スで感知された圧力値、即ち図３６において「ａ」及び「ｂ」で示される領域か
らの圧力値が用いられる。上流側入口オリフィスが最大圧力値に対応する状況を
考慮しながら、感知された圧力値を比較することにより、オリフィスグループが
選択される。
【００１８】 長手方向のエッジが連続的であり、エッジ間で入口オリフィスが設けられるロ
ッドの横表面が滑らかであるというＡＰＨの提案される構成により、最も関連の
ある従来技術におけるＡＰＨの場合、滑りがあるときに、二部分（ロッド及び上
部構造体）の連結箇所に発生する引き裂き後流を、提案されるＡＰＨは有してい
ない。従って、滑りがあるときに（図３７及び３８）洗流角α及び速度Ｖを求め
るときの誤差Δα及びΔＶが低減される。
ッドの横表面が滑らかであるというＡＰＨの提案される構成により、最も関連の
ある従来技術におけるＡＰＨの場合、滑りがあるときに、二部分（ロッド及び上
部構造体）の連結箇所に発生する引き裂き後流を、提案されるＡＰＨは有してい
ない。従って、滑りがあるときに（図３７及び３８）洗流角α及び速度Ｖを求め
るときの誤差Δα及びΔＶが低減される。
【００１９】 提案されるＡＰＨのエッジ数ｎがｎ＞３であるので、提案されるＡＰＨの上流
側横表面における洗流角での圧力比の導関数∂Ｃp／∂αの値が、最も関連のあ
る従来技術におけるＡＰＨ（ここではｎ＝３）におけるよりも大きい（図３６）
。エッジ間の横表面が凸状である場合には、導関数∂Ｃp／∂αの値は更に大き
くなる。その結果、提案される空気圧ヘッドについて洗流角を求めるときの装置
誤差レベルΔαは、最も関連のある従来技術におけるＡＰＨにおける値の約半分
であり、速度値を求めるときの装置誤差レベルΔＶは最も関連のある従来技術に
おける値と一致する（図３９及び４０）。
側横表面における洗流角での圧力比の導関数∂Ｃp／∂αの値が、最も関連のあ
る従来技術におけるＡＰＨ（ここではｎ＝３）におけるよりも大きい（図３６）
。エッジ間の横表面が凸状である場合には、導関数∂Ｃp／∂αの値は更に大き
くなる。その結果、提案される空気圧ヘッドについて洗流角を求めるときの装置
誤差レベルΔαは、最も関連のある従来技術におけるＡＰＨにおける値の約半分
であり、速度値を求めるときの装置誤差レベルΔＶは最も関連のある従来技術に
おける値と一致する（図３９及び４０）。
【００２０】 提案されるＡＰＨがロッドを具備し、最も関連のある従来技術におけるＡＰＨ
が本質的に複合装置でありかつロッド及び上部構造体を具備するので、空気圧ヘ
ッド構成がかなり簡素化される。提案されるＡＰＨにおいて突起の形のエッジを
用いる場合にも、提案されるＡＰＨのロッドの横表面が筒状又はテーパ状の場合
にも、構成を簡素化することもできる。従って、構成が簡素化されるだけでなく
、製造コストが低くなる。
が本質的に複合装置でありかつロッド及び上部構造体を具備するので、空気圧ヘ
ッド構成がかなり簡素化される。提案されるＡＰＨにおいて突起の形のエッジを
用いる場合にも、提案されるＡＰＨのロッドの横表面が筒状又はテーパ状の場合
にも、構成を簡素化することもできる。従って、構成が簡素化されるだけでなく
、製造コストが低くなる。
【００２１】 例えば、四つのエッジを有するものとして必要な範囲が−９０°＜α＜９０°
である提案されるＡＰＨ、又は０°＜α＜３６０°の範囲の五つのエッジを有す
る提案されるＡＰＨが選択されたときには、最も関連のある従来技術と比べて測
定ダクトの必要数を減少させることができ、提案されるＡＰＨのロッドが四つの
エッジを有する場合には二つのダクトだけ、提案されるＡＰＨのロッドが五つの
エッジを有する場合には一つのダクトだけ、減少できる。それにより、圧力セン
サの必要数が減少されることのおかげで、ＡＰＨ自体及び測定システム全体の重
量を著しく減少させることができる。
である提案されるＡＰＨ、又は０°＜α＜３６０°の範囲の五つのエッジを有す
る提案されるＡＰＨが選択されたときには、最も関連のある従来技術と比べて測
定ダクトの必要数を減少させることができ、提案されるＡＰＨのロッドが四つの
エッジを有する場合には二つのダクトだけ、提案されるＡＰＨのロッドが五つの
エッジを有する場合には一つのダクトだけ、減少できる。それにより、圧力セン
サの必要数が減少されることのおかげで、ＡＰＨ自体及び測定システム全体の重
量を著しく減少させることができる。
【００２２】 従って、提案される空気圧ヘッドを用いることにより、構成を簡素化すること
が可能になり、流れ（飛行）パラメータ測定の精度を改善することが可能になり
、ＡＰＨ及び測定システム全体の重量を減少させることが可能になる。これら全
ての特徴は提案されるＡＰＨの競争力を本質的程度に強化するものである。
が可能になり、流れ（飛行）パラメータ測定の精度を改善することが可能になり
、ＡＰＨ及び測定システム全体の重量を減少させることが可能になる。これら全
ての特徴は提案されるＡＰＨの競争力を本質的程度に強化するものである。
【図１】 図１から３及び４から６は、本発明の空気圧ヘッドの二つの実施態様を示す図
である。
である。
【図２】 図１から３及び４から６は、本発明の空気圧ヘッドの二つの実施態様を示す図
である。
である。
【図３】 図１から３及び４から６は、本発明の空気圧ヘッドの二つの実施態様を示す図
である。
である。
【図４】 図１から３及び４から６は、本発明の空気圧ヘッドの二つの実施態様を示す図
である。
である。
【図５】 図１から３及び４から６は、本発明の空気圧ヘッドの二つの実施態様を示す図
である。
である。
【図６】 図１から３及び４から６は、本発明の空気圧ヘッドの二つの実施態様を示す図
である。
である。
【図７】 図７から１０は、エッジが（ａ）丸み付け又は（ｂ）面取りにより尖らないよ
うにされている、本発明のＡＰＨの実施態様を示す図である。
うにされている、本発明のＡＰＨの実施態様を示す図である。
【図８】 図７から１０は、エッジが（ａ）丸み付け又は（ｂ）面取りにより尖らないよ
うにされている、本発明のＡＰＨの実施態様を示す図である。
うにされている、本発明のＡＰＨの実施態様を示す図である。
【図９】 図７から１０は、エッジが（ａ）丸み付け又は（ｂ）面取りにより尖らないよ
うにされている、本発明のＡＰＨの実施態様を示す図である。
うにされている、本発明のＡＰＨの実施態様を示す図である。
【図１０】 図７から１０は、エッジが（ａ）丸み付け又は（ｂ）面取りにより尖らないよ
うにされている、本発明のＡＰＨの実施態様を示す図である。
うにされている、本発明のＡＰＨの実施態様を示す図である。
【図１１】 図１１から１９は、エッジがロッド上の突起の形で設けられている、本発明に
よるＡＰＨの実施態様を示す図である。
よるＡＰＨの実施態様を示す図である。
【図１２】 図１１から１９は、エッジがロッド上の突起の形で設けられている、本発明に
よるＡＰＨの実施態様を示す図である。
よるＡＰＨの実施態様を示す図である。
【図１３】 図１１から１９は、エッジがロッド上の突起の形で設けられている、本発明に
よるＡＰＨの実施態様を示す図である。
よるＡＰＨの実施態様を示す図である。
【図１４】 図１１から１９は、エッジがロッド上の突起の形で設けられている、本発明に
よるＡＰＨの実施態様を示す図である。
よるＡＰＨの実施態様を示す図である。
【図１５】 図１１から１９は、エッジがロッド上の突起の形で設けられている、本発明に
よるＡＰＨの実施態様を示す図である。
よるＡＰＨの実施態様を示す図である。
【図１６】 図１１から１９は、エッジがロッド上の突起の形で設けられている、本発明に
よるＡＰＨの実施態様を示す図である。
よるＡＰＨの実施態様を示す図である。
【図１７】 図１１から１９は、エッジがロッド上の突起の形で設けられている、本発明に
よるＡＰＨの実施態様を示す図である。
よるＡＰＨの実施態様を示す図である。
【図１８】 図１１から１９は、エッジがロッド上の突起の形で設けられている、本発明に
よるＡＰＨの実施態様を示す図である。
よるＡＰＨの実施態様を示す図である。
【図１９】 図１１から１９は、エッジがロッド上の突起の形で設けられている、本発明に
よるＡＰＨの実施態様を示す図である。
よるＡＰＨの実施態様を示す図である。
【図２０】 図２０から２２及び２３から２５は、ロッドの筒状の及びテーパ付の横表面を
それぞれ有する、本発明のＡＰＨの実施態様を示す図である。
それぞれ有する、本発明のＡＰＨの実施態様を示す図である。
【図２１】 図２０から２２及び２３から２５は、ロッドの筒状の及びテーパ付の横表面を
それぞれ有する、本発明のＡＰＨの実施態様を示す図である。
それぞれ有する、本発明のＡＰＨの実施態様を示す図である。
【図２２】 図２０から２２及び２３から２５は、ロッドの筒状の及びテーパ付の横表面を
それぞれ有する、本発明のＡＰＨの実施態様を示す図である。
それぞれ有する、本発明のＡＰＨの実施態様を示す図である。
【図２３】 図２０から２２及び２３から２５は、ロッドの筒状の及びテーパ付の横表面を
それぞれ有する、本発明のＡＰＨの実施態様を示す図である。
それぞれ有する、本発明のＡＰＨの実施態様を示す図である。
【図２４】 図２０から２２及び２３から２５は、ロッドの筒状の及びテーパ付の横表面を
それぞれ有する、本発明のＡＰＨの実施態様を示す図である。
それぞれ有する、本発明のＡＰＨの実施態様を示す図である。
【図２５】 図２０から２２及び２３から２５は、ロッドの筒状の及びテーパ付の横表面を
それぞれ有する、本発明のＡＰＨの実施態様を示す図である。
それぞれ有する、本発明のＡＰＨの実施態様を示す図である。
【図２６】 図２６から２８、２９から３１、及び３２から３４は、ロッドが四つ、五つ、
六つのエッジをそれぞれ有する、本発明のＡＰＨの実施態様を示す図である。
六つのエッジをそれぞれ有する、本発明のＡＰＨの実施態様を示す図である。
【図２７】 図２６から２８、２９から３１、及び３２から３４は、ロッドが四つ、五つ、
六つのエッジをそれぞれ有する、本発明のＡＰＨの実施態様を示す図である。
六つのエッジをそれぞれ有する、本発明のＡＰＨの実施態様を示す図である。
【図２８】 図２６から２８、２９から３１、及び３２から３４は、ロッドが四つ、五つ、
六つのエッジをそれぞれ有する、本発明のＡＰＨの実施態様を示す図である。
六つのエッジをそれぞれ有する、本発明のＡＰＨの実施態様を示す図である。
【図２９】 図２６から２８、２９から３１、及び３２から３４は、ロッドが四つ、五つ、
六つのエッジをそれぞれ有する、本発明のＡＰＨの実施態様を示す図である。
六つのエッジをそれぞれ有する、本発明のＡＰＨの実施態様を示す図である。
【図３０】 図２６から２８、２９から３１、及び３２から３４は、ロッドが四つ、五つ、
六つのエッジをそれぞれ有する、本発明のＡＰＨの実施態様を示す図である。
六つのエッジをそれぞれ有する、本発明のＡＰＨの実施態様を示す図である。
【図３１】 図２６から２８、２９から３１、及び３２から３４は、ロッドが四つ、五つ、
六つのエッジをそれぞれ有する、本発明のＡＰＨの実施態様を示す図である。
六つのエッジをそれぞれ有する、本発明のＡＰＨの実施態様を示す図である。
【図３２】 図２６から２８、２９から３１、及び３２から３４は、ロッドが四つ、五つ、
六つのエッジをそれぞれ有する、本発明のＡＰＨの実施態様を示す図である。
六つのエッジをそれぞれ有する、本発明のＡＰＨの実施態様を示す図である。
【図３３】 図２６から２８、２９から３１、及び３２から３４は、ロッドが四つ、五つ、
六つのエッジをそれぞれ有する、本発明のＡＰＨの実施態様を示す図である。
六つのエッジをそれぞれ有する、本発明のＡＰＨの実施態様を示す図である。
【図３４】 図２６から２８、２９から３１、及び３２から３４は、ロッドが四つ、五つ、
六つのエッジをそれぞれ有する、本発明のＡＰＨの実施態様を示す図である。
六つのエッジをそれぞれ有する、本発明のＡＰＨの実施態様を示す図である。
【図３５】 平らな切り子面を備えたテーパ付き横表面を有し、断面が正五角形のロッドの
形である、本発明のＡＰＨを具現化する最良の実施形態を示し、かつ提案される
ＡＰＨの、飛行（流れ）パラメータを決定するための装置における利用の一例を
示す図である。
形である、本発明のＡＰＨを具現化する最良の実施形態を示し、かつ提案される
ＡＰＨの、飛行（流れ）パラメータを決定するための装置における利用の一例を
示す図である。
【図３６】 提案されるＡＰＨの最良の実施形態、及び最も関連のある従来技術におけるＡ
ＰＨ構造体について、流れ滑り角β＝０及びβ＝３０°に関する、洗流角αが０
から１８０°まで変化するときの圧力比Ｃp＝（Ｐ−Ｐs）／ｑ（ここで、Ｐは最
も関連のある従来技術におけるＡＰＨの上部構造体の横表面の一つ、又は提案さ
れるＡＰＨのロッドの横表面で測定された圧力、Ｐsは静圧、ｑは動圧）の変化
を示す図である。この図において、次の符号が用いられている。 Ａ：β＝０において、最も関連のある従来技術におけるＡＰＨ Ｂ：β＝０において、提案されるＡＰＨの実施態様の最良の実施形態 Ｃ：β＝３０°において、最も関連のある従来技術におけるＡＰＨ Ｄ：β＝３０°において、提案されるＡＰＨの実施態様の最良の実施形態
ＰＨ構造体について、流れ滑り角β＝０及びβ＝３０°に関する、洗流角αが０
から１８０°まで変化するときの圧力比Ｃp＝（Ｐ−Ｐs）／ｑ（ここで、Ｐは最
も関連のある従来技術におけるＡＰＨの上部構造体の横表面の一つ、又は提案さ
れるＡＰＨのロッドの横表面で測定された圧力、Ｐsは静圧、ｑは動圧）の変化
を示す図である。この図において、次の符号が用いられている。 Ａ：β＝０において、最も関連のある従来技術におけるＡＰＨ Ｂ：β＝０において、提案されるＡＰＨの実施態様の最良の実施形態 Ｃ：β＝３０°において、最も関連のある従来技術におけるＡＰＨ Ｄ：β＝３０°において、提案されるＡＰＨの実施態様の最良の実施形態
【図３７】 図３７及び３８は、遅い流速Ｖ＝１５ｍ／ｓ及び値β＝３０°における実験的
知見に基づいて定義されるような、提案されるＡＰＨの最良の実施形態（曲線Ｄ
）及び最も関連のある従来技術におけるＡＰＨ（曲線Ｃ）を用いて洗流角α及び
流速Ｖを決定するときの、総誤差Δα及びΔＶの一例を示す図である。
知見に基づいて定義されるような、提案されるＡＰＨの最良の実施形態（曲線Ｄ
）及び最も関連のある従来技術におけるＡＰＨ（曲線Ｃ）を用いて洗流角α及び
流速Ｖを決定するときの、総誤差Δα及びΔＶの一例を示す図である。
【図３８】 図３７及び３８は、遅い流速Ｖ＝１５ｍ／ｓ及び値β＝３０°における実験的
知見に基づいて定義されるような、提案されるＡＰＨの最良の実施形態（曲線Ｄ
）及び最も関連のある従来技術におけるＡＰＨ（曲線Ｃ）を用いて洗流角α及び
流速Ｖを決定するときの、総誤差Δα及びΔＶの一例を示す図である。
知見に基づいて定義されるような、提案されるＡＰＨの最良の実施形態（曲線Ｄ
）及び最も関連のある従来技術におけるＡＰＨ（曲線Ｃ）を用いて洗流角α及び
流速Ｖを決定するときの、総誤差Δα及びΔＶの一例を示す図である。
【図３９】 図３９及び４０は、遅い流速Ｖ＝１５ｍ／ｓ及び値β＝３０°における実験的
知見に基づいて定義されるような、提案されるＡＰＨの最良の実施形態（曲線Ａ
）及び最も関連のある従来技術におけるＡＰＨ（曲線Ｂ）を用いて洗流角α及び
流速Ｖを決定するときの、装置誤差Δα及びΔＶの一例を示す図であり、このと
き圧力測定誤差が０．５ｍｍ水柱である。
知見に基づいて定義されるような、提案されるＡＰＨの最良の実施形態（曲線Ａ
）及び最も関連のある従来技術におけるＡＰＨ（曲線Ｂ）を用いて洗流角α及び
流速Ｖを決定するときの、装置誤差Δα及びΔＶの一例を示す図であり、このと
き圧力測定誤差が０．５ｍｍ水柱である。
【図４０】 図３９及び４０は、遅い流速Ｖ＝１５ｍ／ｓ及び値β＝３０°における実験的
知見に基づいて定義されるような、提案されるＡＰＨの最良の実施形態（曲線Ａ
）及び最も関連のある従来技術におけるＡＰＨ（曲線Ｂ）を用いて洗流角α及び
流速Ｖを決定するときの、装置誤差Δα及びΔＶの一例を示す図であり、このと
き圧力測定誤差が０．５ｍｍ水柱である。
知見に基づいて定義されるような、提案されるＡＰＨの最良の実施形態（曲線Ａ
）及び最も関連のある従来技術におけるＡＰＨ（曲線Ｂ）を用いて洗流角α及び
流速Ｖを決定するときの、装置誤差Δα及びΔＶの一例を示す図であり、このと
き圧力測定誤差が０．５ｍｍ水柱である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (71)出願人 フェデラルノエ アゲンツトボ ポ プラ ボボイ ザスチテ レズルタトフ インテ レクトゥアルノイ デヤテルノスティ ボ エンノゴ，スペトシアルノゴ イ ドボイ ノゴ ナズナチェニヤ プリ ミニステル ストベ ユ ロシア国，109544，ゲーエスペー，モスコ ー，ウリツア ボロンツボ ポーレ，デー ４ (72)発明者 ボズダエフ，エフゲニイ セメノビチ ロシア国，121165 モスコー，クトゥゾフ スキー プロスペクト，デー 30／32，ク バルチーラ 221 (72)発明者 ゴロフキン，ウラジミール アレクセエビ ッチ ロシア国，140160 ズコフスキイ，モスコ フスカヤ オブラスト，ウリツア ドゥギ ナ，デー 17，クバルチーラ 50 (72)発明者 ゴロフキン，ミハイル アレクセエビチ ロシア国，140160 ズコフスキイ，モスコ フスカヤ オブラスト，ウリツア バゼノ バ，デー ５，コルプス １，クバルチー ラ 36 (72)発明者 エフレモフ，アンドレイ アレクサンドロ ビチ ロシア国，140160 ズコフスキイ，モスコ フスカヤ オブラスト，ウリツア フェド トバ，デー ７，クバルチーラ 32 (72)発明者 ゴルバン，バレリイ パフロビチ ロシア国，113546 モスコー，ウリツア メディンスカヤ，デー ４，クバルチーラ 308
Claims (9)
- 【請求項１】 複数のエッジを備えたロッドを具備し、該ロッドのエッジが
該ロッドの長手方向に指向され、該ロッドがエッジ間のロッドの滑らかな横表面
上にオリフィスのグループを有し、これらオリフィスのグループが空気通路を介
し、空気流れの外にある出口ニップルに接続されている、空気流れのパラメータ
を決定するための空気圧ヘッドにおいて、長手方向のエッジが連続的であり、そ
れらの数ｎがｎ＞３であり、オリフィスのグループが前記横表面を画定するエッ
ジからａ≧０．１ｂである値ａだけ離間して配置され、ここで、ｂはロッドのあ
らゆる断面におけるエッジ間の距離であり、ロッドのあらゆる断面における横表
面間の角γがγ＜１８０°である空気圧ヘッド。 - 【請求項２】 鋭いエッジを丸み付けし又は面取りにより尖らないようにし
、丸み付け部分又は面取り部分がロッドの互いに隣接する滑らかな二つの横表面
の接続箇所から、ｃ≦０．０５ｂである距離ｃの位置において横表面に接続され
る請求項１に記載の空気圧ヘッド。 - 【請求項３】 エッジを、ロッドの断面で測定したときに高さｈがｈ≦０．
１ｂでありかつ幅ｅがｅ≦０．１ｂである突起の形に形成した請求項１に記載の
空気圧ヘッド。 - 【請求項４】 ロッドの横表面が筒状である請求項１から３までのいずれか
一項に記載の空気圧ヘッド。 - 【請求項５】 ロッドの横表面がテーパ付き表面である請求項１から３まで
のいずれか一項に記載の空気圧ヘッド。 - 【請求項６】 ロッドの横表面が凸状である請求項１から５までのいずれか
一項に記載の空気圧ヘッド。 - 【請求項７】 ロッドにおけるエッジの数が４つである請求項１から６まで
のいずれか一項に記載の空気圧ヘッド。 - 【請求項８】 ロッドにおけるエッジの数が５つである請求項１から６まで
のいずれか一項に記載の空気圧ヘッド。 - 【請求項９】 ロッドにおけるエッジの数が６つである請求項１から６まで
のいずれか一項に記載の空気圧ヘッド。
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|---|---|---|---|
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| CN109900919B (zh) * | 2019-03-13 | 2021-03-23 | 北京强度环境研究所 | 一种柱状涡激测速测振传感器 |
| US10884015B2 (en) | 2019-05-01 | 2021-01-05 | Bell Textron Inc. | Multidirectional airspeed detection system |
| CN110988386A (zh) * | 2019-12-12 | 2020-04-10 | 石家庄铁道大学 | 风速风向测试装置及测试方法 |
| CN111398624B (zh) * | 2020-03-06 | 2022-05-27 | 清远市智慧农业研究院 | 下洗风场冠层穿透性测试装置及方法 |
| US11555825B1 (en) | 2020-11-24 | 2023-01-17 | Sentera, Inc. | Pitot probe assembly with replaceable tip and damping |
| EP4124867A1 (en) * | 2021-07-29 | 2023-02-01 | Rockwell Collins, Inc. | Differential pressure angle of attack sensor |
| US11579163B1 (en) | 2021-07-29 | 2023-02-14 | Rockwell Collins, Inc. | Differential pressure angle of attack sensor |
| CN114324970B (zh) * | 2021-12-17 | 2023-01-10 | 华南农业大学 | 一种阵列式自适应的风向风速测量装置及方法 |
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| DE3038180A1 (de) * | 1980-10-09 | 1982-05-27 | IWK Regler und Kompensatoren GmbH, 7513 Stutensee | Vorrichtung zum messen des differenzdruckes |
| JPS5830673A (ja) * | 1981-08-18 | 1983-02-23 | Natl Aerospace Lab | 多角錐台型ピト−管型プロ−ブ |
| DE3512960A1 (de) * | 1985-04-11 | 1986-10-16 | Intra-Automation GmbH Meß- und Regelinstrumente, 4053 Jüchen | Differentialdruckstroemungssonde |
| DE3923753A1 (de) * | 1989-07-18 | 1991-01-31 | Nord Micro Elektronik Feinmech | Sonde und verfahren zum messen der relativgeschwindigkeit eines anstroemenden mediums |
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| US5543183A (en) * | 1995-02-17 | 1996-08-06 | General Atomics | Chromium surface treatment of nickel-based substrates |
| RU2115102C1 (ru) * | 1996-08-12 | 1998-07-10 | Центральный аэрогидродинамический институт им.проф.Н.Е.Жуковского | Приемник воздушного давления |
| DE19640606C1 (de) * | 1996-10-01 | 1997-09-11 | Nord Micro Elektronik Feinmech | Meßeinrichtung zur Erfassung von Stau- und Statikdrücken bei einem Fluggerät |
| RU2121667C1 (ru) * | 1997-01-28 | 1998-11-10 | Центральный аэрогидродинамический институт им.проф.Н.Е.Жуковского | Приемник воздушного давления |
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