JP2002317899A - Method for delivering low-temperature liquid in small capacity and at high pressure - Google Patents
Method for delivering low-temperature liquid in small capacity and at high pressureInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、ＬＮＧサテライト
基地、液化エチレン貯蔵設備、その他の低温液化貯槽等
において、タンクから液を小容量で、しかも高圧で連続
して払出すための低温液の小容量・高圧払出方法に関す
るものである。BACKGROUND OF THE INVENTION The present invention relates to a low-temperature liquefied liquid for continuously discharging a liquid from a tank in a small volume and at a high pressure in an LNG satellite base, a liquefied ethylene storage facility, and other low-temperature liquefied storage tanks. It relates to the capacity and high pressure dispensing method.
【０００２】[0002]
【従来の技術】小型のガスタービンを用いたコ・ジェネ
レーションシステムへ燃料ガスを供給するＬＮＧサテラ
イト基地の需要が高まってきている。2. Description of the Related Art There is an increasing demand for an LNG satellite terminal that supplies fuel gas to a cogeneration system using a small gas turbine.
【０００３】最近計画されているＬＮＧサテライト基地
は、小型のガスタービンに燃料として、ＮＧを高圧
（２．０ＭＰａ）で供給するために、高圧で小容量にな
るケースが多くなっている。In recent years, the LNG satellite base is often supplied with a high pressure (2.0 MPa) as a fuel to a small gas turbine, so that the capacity is reduced at a high pressure in many cases.
【０００４】このような要求に対する方法として、従来
から主に２種類の方法がある。Conventionally, there are mainly two types of methods for responding to such demands.
【０００５】一つは、貯蔵タンクの圧力を、タンク内貯
蔵液を蒸発させてガスの需要圧力より高くすることによ
り、液を払出す方法であり、他は液をポンプで加圧する
ことにより需要圧力に答える方法である。One method is to discharge the liquid by increasing the pressure in the storage tank to a level higher than the gas demand pressure by evaporating the liquid stored in the tank, and the other is to increase the pressure by pumping the liquid. It is a way to respond to pressure.
【０００６】[0006]
【発明が解決しようとする課題】前者の方法では、貯蔵
タンクが大型の場合、或いは小型タンクでも、ガス需要
圧力が高圧の場合は、タンクの価格及び高圧タンクでは
付帯設備の価格を含めて高価になる。高圧運転では、ロ
ーリから液を受け入れる時に、０．３ＭＰａ程度に圧力
を下げなければならない。基地内にこのようなガス需要
が共存していない場合は、ガス排出圧縮機を設けて高圧
需要圧力まで昇圧して落圧することになり、さらに設備
費を高めることになる。In the former method, when the storage tank is large, or even in a small tank, when the gas demand pressure is high, the price of the tank and the high-pressure tank, including the cost of the auxiliary equipment, are expensive. become. In high-pressure operation, when liquid is received from the lorry, the pressure must be reduced to about 0.3 MPa. If such a gas demand does not coexist in the base, a gas discharge compressor is provided to increase the pressure to a high demand pressure and reduce the pressure, further increasing the equipment cost.
【０００７】貯蔵液の飽和圧力は、タンクの気相運転圧
力よりもかなり低いのが一般的であるので、他のタンク
のこの種の冷熱で高圧のガスを冷却凝縮させて落圧する
方法もあるが、液の滞在日数が３日以上で、運転圧が
１．０ＭＰａを越えると、貯蔵液の飽和圧力が０．３Ｍ
Ｐａｇ以上になるので、このような運転状態の基地で
は、単独で貯蔵液の冷熱を使用して落圧することはでき
ない。[0007] Since the saturation pressure of the stock solution is generally much lower than the gas phase operation pressure of the tank, there is also a method of cooling and condensing high-pressure gas with this kind of cold heat in another tank to reduce the pressure. However, when the staying time of the liquid is 3 days or more and the operating pressure exceeds 1.0 MPa, the saturation pressure of the storage liquid becomes 0.3M.
Since the pressure is equal to or more than Pag, it is not possible to use the cold of the storage solution alone to reduce the pressure in the base in such an operating state.
【０００８】従って、ガスの排出圧縮機との組合せにな
り設備費と運転費用が高くなる。[0008] Therefore, the combination with the gas discharge compressor increases equipment costs and operating costs.
【０００９】一方、遠心ポンプで加圧して払出す場合
は、ポンプの揚程が２．０ＭＰａを越えると、容量が５
ｍ3 ／ｈ以下でポンプを払出す場合、需要に対して余剰
となる分は、タンクに戻して運転することになる。On the other hand, when dispensing by pressurizing with a centrifugal pump, when the pump head exceeds 2.0 MPa, the capacity becomes 5
If the pump is dispensed at m 3 / h or less, the excess of the demand will be returned to the tank for operation.
【００１０】しかし、長時間タンクに液を戻すと、ポン
プからのエネルギーがタンク内に蓄積して液の飽和圧力
を高めることになるので、タンクを高圧設計することに
なり、ポンプ使用の利点が薄くなる。また高圧、小容量
ポンプでない場合でもポンプを使用するケースでは、ポ
ンプのミニマムフロー以下で運転することがある。この
ような運転でミニフロー液をタンクに長時間流すと、タ
ンク内のエンタルピーが増大してタンク圧力が上昇する
ので、高圧設計となり高価になること或いはタンク圧力
が０．３ＭＰａ以上となり、ローリからの受入れに支障
を来すのでポンプ利用の利点がなくなる。However, if the liquid is returned to the tank for a long time, the energy from the pump will be accumulated in the tank and the saturation pressure of the liquid will be increased. Become thin. In the case where the pump is used even if it is not a high-pressure, small-capacity pump, the pump may be operated at a minimum flow of the pump or less. If the mini-flow liquid flows into the tank for a long time in such an operation, the enthalpy in the tank increases and the tank pressure rises. Therefore, high pressure design is required, and the tank becomes expensive or the tank pressure becomes 0.3 MPa or more. The advantage of using a pump is lost because it interferes with the acceptance of pumps.
【００１１】このように、ＬＮＧの貯蔵液を、貯蔵タン
クから高圧で小容量払出す場合、現状の遠心ポンプ型の
ポンプでは、流量の合致した適切な能力のものがなく、
ポンプの吐出量が需要量より大きくなるのが一般的であ
る。このため、ポンプを長時間ミニマムフロー液として
貯蔵タンクに戻すと、貯蔵液のエンタルピーを増加さ
せ、タンク圧力を上昇させるので、タンクを高圧で設計
することになり、ポンプを使用する利点がなくなる。一
方、高揚程、小容量で、低温でも使用し得るポンプとし
てプランジャー型があるが、この形式は一般に構成部品
の低温での耐久性が短いこと、吐出圧力の脈動が大きい
こと、必要吸込ヘッド圧が高いという欠点がある。As described above, when a small volume of LNG storage liquid is discharged from a storage tank at a high pressure, the current centrifugal pump type pump does not have an appropriate capacity that matches the flow rate.
Generally, the discharge amount of the pump is larger than the demand amount. Therefore, if the pump is returned to the storage tank as the minimum flow liquid for a long time, the enthalpy of the storage liquid is increased and the tank pressure is increased, so that the tank is designed at a high pressure, and the advantage of using the pump is lost. On the other hand, there is a plunger type pump as a pump with a high head, a small capacity, and which can be used even at a low temperature. This type of pump generally has short durability at low temperatures of components, a large pulsation of discharge pressure, and a necessary suction head. The disadvantage is that the pressure is high.
【００１２】本発明においては、需要者への払出量より
大きい容量の遠心型ポンプ（高圧、小容量）を使用し
て、上記従来の問題点を解決したものであり、その目的
は、需要量以上の供給能力のあるポンプを用いて、貯蔵
タンク内の液を、小容量、高圧で、連続して払出すこと
ができる低温液の小容量・高圧払出方法を提供すること
にある。In the present invention, the above-mentioned conventional problems are solved by using a centrifugal pump (high pressure, small capacity) having a capacity larger than the amount to be paid out to the consumer. It is an object of the present invention to provide a low-volume, high-pressure dispensing method for a low-temperature liquid that can continuously discharge a liquid in a storage tank with a small volume and a high pressure by using a pump having the above-described supply capability.
【００１３】[0013]
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項１の発明は貯蔵タンク内の低温の貯蔵液を小
容量、高圧で、連続して払出すに際して、貯蔵タンクの
貯蔵液を需要側に払出すポンプの吐出側にクッションタ
ンクを接続し、需要払出量を越える余分な量の貯蔵液を
クッションタンク内に一時的に貯蔵し、そのクッション
タンク内の貯蔵液が満液になったときポンプを停止し、
クッションタンク内の液を加熱蒸発させてクッションタ
ンク内圧力を払出圧力以上にして貯蔵液をクッションタ
ンクから需要側に払出し、クッションタンク内の貯蔵液
量が所定量以下となったとき、ポンプを起動して需要側
に貯蔵液を払出すと共に余分な量の貯蔵液をクッション
タンクに貯蔵する低温液の小容量・高圧払出方法であ
る。In order to achieve the above object, according to the present invention, when continuously discharging a low-temperature storage solution in a storage tank at a small volume and a high pressure, the storage solution in the storage tank is discharged. Connect the cushion tank to the discharge side of the pump that pays out to the demand side, temporarily store the excess amount of storage liquid exceeding the demand discharge amount in the cushion tank, and the storage liquid in the cushion tank becomes full. Stop the pump when it becomes
The liquid in the cushion tank is heated and evaporated so that the pressure in the cushion tank is equal to or higher than the discharge pressure, and the stored liquid is discharged from the cushion tank to the demand side. When the amount of the stored liquid in the cushion tank becomes equal to or less than a predetermined amount, the pump is started. This is a small-volume, high-pressure dispensing method of a low-temperature liquid for discharging a storage liquid to a demand side and storing an excess amount of a storage liquid in a cushion tank.
【００１４】請求項２の発明は、クッションタンクの容
量は、ポンプの発・停の許容間隔時間或いは発停の繰り
返しによる電力の損失が大きくならない容量に設定する
請求項１記載の低温液の小容量・高圧払出方法である。According to a second aspect of the present invention, the capacity of the low-temperature liquid is set such that the capacity of the cushion tank is set so as not to increase the power loss due to the allowable interval time of starting and stopping of the pump or the repetition of starting and stopping. It is a capacity and high pressure dispensing method.
【００１５】請求項３の発明は、クッションタンクの容
量をＶとしたとき、 Ｖ ＞ Ｖd × ｔ／２ × Ｐ／（Ｐo −Ｐ） ＋ Ｖd × Ｔ … (1) Ｖ ＞ Ｖd × Ｔ／０．９ … (2) Ｖ ：クッションタンクの体積 ［ｍ3 ／ｓｅｃ］ Ｖd ：需要者への送出量 ［ｍ3 ／ｓｅｃ］ ｔ ：加圧調整弁が作動し加熱器が機能するまでの時間
［ｓｅｃ］ Ｐ ：送出圧力下限値 ［ＭＰａ］ Ｐo ：ポンプ停止時のタンク圧力［ＭＰａ］ Ｔ ：ポンプ停止後クッションタンク単独で送出可能な
時間［ｓｅｃ］ Ｖp ：ポンプの吐出量 ［ｍ3 ／ｓｅｃ］ 上記 (1)と(2) 式のいずれか大きい方の容量に設定され
る請求項１又は２記載の低温液の小容量・高圧払出方法
である。According to a third aspect of the present invention, when the capacity of the cushion tank is V, V> Vd × t / 2 × P / (Po−P) + Vd × T (1) V> Vd × T / 0 .9 (2) V: Volume of the cushion tank [m 3 / sec] Vd: Discharge amount to the consumer [m 3 / sec] t: Time from when the pressure regulating valve is activated to when the heater functions [ sec] P: Lower limit of delivery pressure [MPa] Po: Tank pressure when pump is stopped [MPa] T: Time during which the cushion tank can be delivered alone after pump is stopped [sec] Vp: Discharge rate of pump [m 3 / sec] 3. The small volume / high pressure dispensing method for a low temperature liquid according to claim 1, wherein the volume is set to the larger one of the formulas (1) and (2).
【００１６】請求項４の発明は、ポンプの吐出側に払出
液を貯蔵タンクに戻すミニマムフローラインを設け、ポ
ンプの起動直後は、ポンプからの液をミニマムフローラ
インを介して戻し、その間、クッションタンクのガス圧
で、需要側にクッションタンク内の液を払出し、その
後、ポンプからの払出液をクッションタンクに導入する
と共にクッションタンクから需要側に液を払出す請求項
１〜３いずれかに記載の低温液の小容量・高圧払出方法
である。According to a fourth aspect of the present invention, a minimum flow line for returning discharged liquid to a storage tank is provided on the discharge side of the pump. Immediately after the start of the pump, the liquid from the pump is returned via the minimum flow line. The liquid pressure in the cushion tank is discharged to the demand side by the gas pressure of the tank, and then the liquid discharged from the pump is introduced into the cushion tank and the liquid is discharged from the cushion tank to the demand side. This is a method for dispensing small volume and high pressure of low temperature liquid.
【００１７】[0017]
【発明の実施の形態】以下、本発明の好適実施の形態を
添付図面に基づいて詳述する。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Preferred embodiments of the present invention will be described below in detail with reference to the accompanying drawings.
【００１８】図１において、１０は、ＬＮＧサテライト
基地などの低温液を貯蔵する貯蔵タンク、１１は、貯蔵
タンク１０の貯蔵液を需要者に供給するためのポンプ、
１２は、ポンプ１１で供給された貯蔵液の需要払出量を
越える余分な量の貯蔵液を一時的に貯蔵するクッション
タンクである。In FIG. 1, 10 is a storage tank for storing a low-temperature liquid such as an LNG satellite base, 11 is a pump for supplying the storage liquid in the storage tank 10 to consumers,
Numeral 12 is a cushion tank for temporarily storing an excess amount of storage liquid that exceeds the demanded amount of storage liquid supplied by the pump 11.
【００１９】先ず、貯蔵タンク１０の底部とポンプ１１
とは吸込ライン１３で接続され、ポンプ１１の吐出側１
４には遮断弁１５が接続され、その遮断弁１５の下流側
とクッションタンク１２の底部を結んで液相送入ライン
１６が設けられると共に、クッションタンク１２の頂部
を結んでガス相送入ライン１７が設けられる。First, the bottom of the storage tank 10 and the pump 11
Are connected by a suction line 13 and the discharge side 1 of the pump 11
A shutoff valve 15 is connected to 4, and a liquid phase feed line 16 is provided to connect the downstream side of the shutoff valve 15 to the bottom of the cushion tank 12, and a gas phase feed line is connected to the top of the cushion tank 12. 17 are provided.
【００２０】液相送入ライン１６には、オリフィス型抵
抗器１８が接続され、ガス相送入ライン１７には、圧力
調整弁１９が接続される。An orifice type resistor 18 is connected to the liquid phase feed line 16, and a pressure regulating valve 19 is connected to the gas phase feed line 17.
【００２１】ガス相送入ライン１７には、図２に示すよ
うにクッションタンク１２内のガス相１２Ｇに貯蔵液を
スプレーする多数の小孔からなる噴射ノズル２０が設け
られ、液相送入ライン１６には、液相１２Ｌに貯蔵液を
送液するノズル２１が設けられる。ノズル２１の上方に
は、ステー２３を介して邪魔板２４が設けられ、ノズル
２１からの噴出液が液面２５に到達しないようにされ
る。As shown in FIG. 2, the gas phase feed line 17 is provided with an injection nozzle 20 composed of a number of small holes for spraying a storage liquid onto the gas phase 12G in the cushion tank 12. 16 is provided with a nozzle 21 for sending the storage liquid to the liquid phase 12L. Above the nozzle 21, a baffle 24 is provided via a stay 23 so that the liquid ejected from the nozzle 21 does not reach the liquid level 25.
【００２２】クッションタンク１２には、液面計２６が
設けられる。この液面計２６により、クッションタンク
１２内の液面が所定量以下となったとき、ポンプ１１が
起動され、満液になったときにポンプ１１が停止される
ようになっている。The cushion tank 12 is provided with a liquid level gauge 26. By means of the liquid level gauge 26, the pump 11 is started when the liquid level in the cushion tank 12 falls below a predetermined amount, and stopped when the liquid level is full.
【００２３】またクッションタンク１２には圧力調節計
２７が設けられ、クッションタンク１２内の検出圧力に
応じて圧力調整弁１９が調整されるようになっている。The cushion tank 12 is provided with a pressure regulator 27, and the pressure regulating valve 19 is adjusted according to the detected pressure in the cushion tank 12.
【００２４】クッションタンク１２の底部には、開閉弁
２８を介して需要側に貯蔵液を払出すための液払出ライ
ン２９が接続される。この液払出ライン２９とクッショ
ンタンク１２の頂部を結んでガス加圧ライン３０が設け
られ、そのガス加圧ライン３０に加圧器３１と加圧調整
弁３２が接続される。A liquid discharge line 29 for discharging the stored liquid to the demand side via an on-off valve 28 is connected to the bottom of the cushion tank 12. A gas pressurizing line 30 is provided connecting the liquid discharging line 29 and the top of the cushion tank 12, and a pressurizer 31 and a pressurizing adjusting valve 32 are connected to the gas pressurizing line 30.
【００２５】液払出ライン２９には、貯蔵液をガス化し
て需要側の圧力まで高める気化器３３が接続されると共
にその気化器３３の出口側のガス供給ライン３４に逆止
弁３５とガス圧調整弁３６が接続される。The liquid discharge line 29 is connected to a vaporizer 33 for gasifying the stored liquid and increasing the pressure to a demand side pressure, and a check valve 35 and a gas pressure line are connected to a gas supply line 34 at the outlet side of the vaporizer 33. The adjustment valve 36 is connected.
【００２６】ポンプ１１の吐出側には、ポンプ１１の起
動運転、待機運転、試運転、緊急運転時に、貯蔵タンク
１０に液を戻すミニマムフローライン３７が接続され
る。このミニマムフローライン３７は、貯蔵タンク１０
内の圧力に応じて貯蔵タンク１０の頂部に戻す上部ライ
ン３７Ｔと下部に戻す下部ライン３７Ｂとからなり、そ
のライン３７Ｔ，３７Ｂに開閉弁３８Ｔ，３８Ｂが接続
される。The discharge side of the pump 11 is connected to a minimum flow line 37 for returning the liquid to the storage tank 10 at the time of starting operation, standby operation, test operation, and emergency operation of the pump 11. The minimum flow line 37 is connected to the storage tank 10
An upper line 37T for returning to the top of the storage tank 10 and a lower line 37B for returning to the lower part in accordance with the internal pressure are connected to on-off valves 38T, 38B.
【００２７】ポンプ１１には、吸入・吐出の差圧調節計
４０が接続され、その差圧調節計４０にて、ミニマムフ
ローライン３７に接続したミニマムフロー調節弁４１が
調整されるようになっている。The pump 11 is connected to a suction / discharge differential pressure controller 40, which adjusts a minimum flow control valve 41 connected to a minimum flow line 37. I have.
【００２８】またクッションタンク１２の頂部にはベン
トライン４２が接続され、そのベントライン４２が、開
閉弁４３を介して他の排気ライン４４に、或いは開閉弁
４５を介してガス供給ライン３４に接続される。A vent line 42 is connected to the top of the cushion tank 12, and the vent line 42 is connected to another exhaust line 44 via an on-off valve 43 or to the gas supply line 34 via an on-off valve 45. Is done.
【００２９】次に、本発明の低温液の小容量・高圧払出
方法を説明する。Next, the small-volume, high-pressure dispensing method of the low-temperature liquid of the present invention will be described.
【００３０】先ず、ポンプ１１は、運転時は常時１００
％或いはそれに近い状態で運転しているため、吸込ライ
ン１３からの貯蔵液は、需要量に対して過剰な量を払出
している。そこで、ポンプ１１からの貯蔵液を、液相送
入ライン１６及び／又はガス相送入ライン１７を介して
クッションタンク１２に導入し、クッションタンク１２
から需要量に見合った液量を液払出ライン２９に送液
し、気化器３３でガス化して、ガス圧調整弁３６にて需
要圧力に調整してガス供給ライン３４からガスタービン
などの需要系に送る。First, the pump 11 is constantly operated at 100
%, The storage liquid from the suction line 13 discharges an excessive amount with respect to the demand amount. Then, the stored liquid from the pump 11 is introduced into the cushion tank 12 via the liquid phase supply line 16 and / or the gas phase supply line 17,
The liquid amount corresponding to the demand amount is sent to the liquid discharge line 29, gasified by the vaporizer 33, adjusted to the required pressure by the gas pressure regulating valve 36, and supplied from the gas supply line 34 to the demand system such as a gas turbine. Send to
【００３１】この需要量に対して、余剰分はクッション
タンク１２に一時的に貯め、液面計２６にてクッション
タンク１２が満液に達した時点でポンプ１１を停止し、
その後、クッションタンク１２内に一時的に貯めた貯蔵
液を、クッションタンク１２のガス相１２Ｇをガス加圧
ライン３０からのガスで加圧して液払出ライン２９に連
続的に送出するようにしたものである。With respect to this demand, the surplus is temporarily stored in the cushion tank 12, and when the cushion tank 12 reaches the full level by the liquid level gauge 26, the pump 11 is stopped.
Thereafter, the stored liquid temporarily stored in the cushion tank 12 is continuously supplied to the liquid discharging line 29 by pressurizing the gas phase 12G of the cushion tank 12 with the gas from the gas pressurizing line 30. It is.
【００３２】ポンプ１１の運転中のクッションタンク１
２内の貯蔵液の送出は、クッションタンク１２に送入す
る液の過冷却状態を利用してタンク１２の圧力を一定に
制御しながら、連続的に需要者への送出とクッションタ
ンク１２への貯蔵を行うようにする。Cushion tank 1 during operation of pump 11
The delivery of the stored liquid in the tank 2 is performed while continuously controlling the pressure in the tank 12 by using the supercooled state of the liquid to be fed into the cushion tank 12 and continuously sending the liquid to the cushion tank 12. Perform storage.
【００３３】クッションタンク１２の圧力を一定に保持
するためには、液相送入ライン１６とガス相送入ライン
１７からの送入量を、圧力調節計２７と圧力調整弁１９
にて調整する。In order to keep the pressure in the cushion tank 12 constant, the amount of liquid supplied from the liquid phase supply line 16 and the gas phase supply line 17 is measured by a pressure controller 27 and a pressure regulating valve 19.
Adjust with.
【００３４】液相送入ライン１６からクッションタンク
１２に送入するノズル２１は、その上方に邪魔板２４が
設けられているため、ノズル２１から噴出される液が液
面２５に直接到達しないようにする。噴出液が液面２５
に到達すると、ガス相１２Ｇと過冷却状態にある送入液
が液面２５で接触してガスを吸収するためにガス相１２
Ｇの圧力を低下させる。ガスの吸収速度は、液の噴出速
度と液面の位置及び液面に到達する液量に関係し、これ
ら条件は常に変わるために需要者側への送出圧力が不安
定になるが、邪魔板２４で、ノズル２１から噴出される
液の上方への浮上力を阻止し、結果としてガスの吸収を
阻害する役目を果たしている。Since the baffle plate 24 is provided above the nozzle 21 to be fed into the cushion tank 12 from the liquid phase feed line 16, the liquid ejected from the nozzle 21 does not directly reach the liquid level 25. To Spouted liquid level 25
When the liquid reaches the gas phase 12G, the incoming liquid in a supercooled state comes into contact with the liquid level 25 to absorb the gas,
Reduce G pressure. The gas absorption rate is related to the jetting speed of the liquid, the position of the liquid surface, and the amount of liquid reaching the liquid surface. At 24, the liquid ejected from the nozzle 21 prevents the upward floating force of the liquid and consequently plays a role of inhibiting the absorption of gas.
【００３５】一方、この液相送入ライン１６のノズル２
１からクッションタンク１２に液が入るとガス相１２Ｇ
は、圧縮されて圧力が上昇するので、送入液の一部を分
流してガス相送入ライン１７から噴射ノズル２０にてガ
ス相１２Ｇに過冷却の液をスプレーし、ガスを吸収する
ことにより、液面２５の上昇によるガス相１２Ｇ内の圧
力の上昇を抑える。On the other hand, the nozzle 2 of the liquid phase feed line 16
When the liquid enters the cushion tank 12 from 1, the gas phase 12G
Is compressed and the pressure rises, so that a part of the supplied liquid is diverted and the supercooled liquid is sprayed from the gas phase supply line 17 to the gas phase 12G by the injection nozzle 20 to absorb the gas. Thereby, the rise in the pressure in the gas phase 12G due to the rise in the liquid level 25 is suppressed.
【００３６】この噴射ノズル２０からの液のスプレー
は、圧力調節計２７でガス相１２Ｇの圧力を検出し、ガ
ス相１２Ｇの圧力が一定となるように圧力調整弁１９を
調整する。この際、液相送入ライン１６のオリフィス型
抵抗器１８は、ガス相送入ライン１７からの送入のため
の差圧を保持するために設けられるが、このオリフィス
型抵抗器１８に代えて、差圧調整弁等を設けてもよく、
或いは液相送入ライン１６とガス相送入ライン１７の分
岐部に三方弁を設置し、その三方弁の切換でオリフィス
型抵抗器１８と圧力調整弁１９の機能を持たせるように
してもよい。The spray of the liquid from the injection nozzle 20 detects the pressure of the gas phase 12G by the pressure controller 27 and adjusts the pressure regulating valve 19 so that the pressure of the gas phase 12G becomes constant. At this time, the orifice-type resistor 18 of the liquid-phase inflow line 16 is provided to maintain a differential pressure for the inflow from the gas-phase in-line 17, but instead of the orifice-type resistor 18. , A differential pressure regulating valve or the like may be provided,
Alternatively, a three-way valve may be installed at the branch between the liquid phase feed line 16 and the gas phase feed line 17, and the functions of the orifice type resistor 18 and the pressure regulating valve 19 may be provided by switching the three-way valve. .
【００３７】噴射ノズル２０は、噴霧状（液滴径を小
径）にし、ガスとの接触面積を大きくするとともに適切
な落下距離を液面との間に取るように、クッションタン
ク１２の高さを決め、また液面２５での凝縮吸収を早く
するために、散布された液滴が広く液面に落下するよう
にスプレーするように小孔からなる噴射ノズル２０とす
る。The injection nozzle 20 is formed in a spray state (droplet diameter is small), and the height of the cushion tank 12 is adjusted so that the contact area with the gas is increased and an appropriate drop distance is set between the liquid tank and the liquid surface. In order to speed up the condensation and absorption at the liquid surface 25, the spray nozzle 20 is formed of small holes so that the sprayed droplets are sprayed so as to fall widely on the liquid surface.
【００３８】ガス相１２Ｇのガスを吸収させる方法は、
上述した方法とは逆に、送入液を液面に向かって噴流さ
せ、液面に過冷却状態の液を送り、その冷熱でガス相１
２Ｇのガスを吸収させる方法でもよい。この場合、液相
送入ライン１６のノズル２０の位置と液面の距離及び液
面の面積が重要となる。高さの高いタンク１２では、ノ
ズル位置を可変にするか複数のノズルを設置する必要が
ある。The method of absorbing the gas in the gas phase 12G is as follows.
Contrary to the above-described method, the incoming liquid is jetted toward the liquid surface, and the liquid in a supercooled state is sent to the liquid surface.
A method of absorbing 2G gas may be used. In this case, the distance between the position of the nozzle 20 of the liquid phase feed line 16 and the liquid surface and the area of the liquid surface are important. In the tall tank 12, it is necessary to change the nozzle position or to install a plurality of nozzles.
【００３９】ポンプ１１の運転中、クッションタンク１
２からは、需要に見合った量の液が液払出ライン２９か
らガス供給ライン３４にて需要者に供給され、余剰の液
がクッションタンク１２に貯えられる。クッションタン
ク１２の液面２５が所定のレベルに到達したことを液面
計２６が検知したならば、その時点で液面計２６の指示
によりポンプ１１を停止する。During operation of the pump 11, the cushion tank 1
From 2, an amount of liquid corresponding to the demand is supplied to the consumer from the liquid discharging line 29 through the gas supply line 34, and excess liquid is stored in the cushion tank 12. When the liquid level gauge 26 detects that the liquid level 25 of the cushion tank 12 has reached a predetermined level, the pump 11 is stopped at that time according to the instruction of the liquid level gauge 26.
【００４０】停止後は、クッションタンク１２のガス相
１２Ｇの圧力により、タンク１２から液が払出される。
なお、この際ガスのポンプ１１側への逆流を防止すべく
開閉弁１５を閉とする。After the stoppage, the liquid is discharged from the cushion tank 12 by the pressure of the gas phase 12G in the cushion tank 12.
At this time, the on-off valve 15 is closed to prevent the gas from flowing back to the pump 11 side.
【００４１】液が送り出されるに従い、タンク圧力が低
下するので、タンク１２の液を加圧ライン３０の加圧調
整弁３２で調整しながら加圧器３１に導入し、蒸発させ
てタンク１２の圧力を需要供給圧に維持する。Since the tank pressure decreases as the liquid is sent out, the liquid in the tank 12 is introduced into the pressurizer 31 while being adjusted by the pressure adjusting valve 32 of the pressurizing line 30, and is evaporated to reduce the pressure in the tank 12. Maintain supply and demand pressure.
【００４２】この場合、送出方法の切替時に送出圧力の
変動を小さくし、需要者への流量の変動を少なくするた
めに、加圧ライン３０の加圧調整弁３２が作動するま
で、圧力が大きく低下しないように、タンク１２のガス
相の体積を適切な値にすることが必要である。In this case, the pressure is increased until the pressure adjusting valve 32 of the pressurizing line 30 is actuated in order to reduce fluctuations in the delivery pressure when the delivery method is switched and to reduce variations in the flow rate to the consumer. It is necessary to make the volume of the gas phase in the tank 12 an appropriate value so as not to decrease.
【００４３】この適切な体積は、概略次の式で与えられ
る以上の容量にすればよい。The appropriate volume may be approximately equal to or larger than that given by the following equation.
【００４４】 Ｖ ＞ Ｖd × ｔ／２ × Ｐ／（Ｐo −Ｐ） ＋ Ｖd × Ｔ … (1) Ｖ ＞ Ｖd × Ｔ／０．９ … (2) (1)と(2) 式のいずれか大きいＶとする。 但し、Ｖ ：クッションタンクの体積 ［ｍ3 ／ｓｅ
ｃ］ Ｖd ：需要者への送出量 ［ｍ3 ／ｓｅｃ］ ｔ ：加圧調整弁が作動し加熱器が機能するまでの時間
［ｓｅｃ］ Ｐ ：送出圧力下限値 ［ＭＰａ］ Ｐo ：ポンプ停止時のタンク圧力［ＭＰａ］ Ｔ ：ポンプ停止後クッションタンク単独で送出可能な
時間［ｓｅｃ］ Ｖp ：ポンプの吐出量 ［ｍ3 ／ｓｅｃ］ である。V> Vd × t / 2 × P / (Po−P) + Vd × T (1) V> Vd × T / 0.9 (2) Any one of the formulas (1) and (2) It is assumed that V is large. Where V is the volume of the cushion tank [m 3 / sec
c] Vd: delivery amount to the consumer [m 3 / sec] t: time from when the pressure regulating valve operates to when the heater functions [sec] P: lower limit of delivery pressure [MPa] Po: when the pump is stopped Tank pressure [MPa] T: Time during which the cushion tank can be sent out alone after the pump is stopped [sec] Vp: Discharge rate of the pump [m 3 / sec]
【００４５】上記(1) 式よりＰo −Ｐ（差圧）を小さく
するようなガス相体積にすることにより、送出液量の瞬
時の変動幅を少なくすることができる。By setting the gas phase volume so as to reduce Po-P (differential pressure) according to the above equation (1), the instantaneous fluctuation range of the delivered liquid amount can be reduced.
【００４６】なお、加圧器３１は、クッションタンク１
２内の液が低液面の場合でも、気化能力を十分発揮でき
るように加圧器３１の上端が低液面近くになるように設
置して、液を充分に導入できるようにする。It should be noted that the pressurizer 31 is used for the cushion tank 1.
Even when the liquid in the liquid 2 has a low liquid level, the pressurizer 31 is installed so that the upper end thereof is close to the low liquid level so that the vaporizing ability can be sufficiently exhibited, so that the liquid can be sufficiently introduced.
【００４７】ポンプ１１の吐出側１４に接続したミニマ
ムフローライン３７は、通常使用しないが、起動運転、
待機運転、試運転、緊急運転などに使用する。The minimum flow line 37 connected to the discharge side 14 of the pump 11 is not normally used.
Used for standby operation, test operation, emergency operation, etc.
【００４８】すなわち、ポンプ１１が停止され、クッシ
ョンタンク１２を加圧して貯蔵液を払出し、クッション
タンク１２内の貯蔵液が所定量以下になったとき、ポン
プ１１が起動される際に、ポンプ１１が安定するまで、
差圧調整弁４０にてミニマムフロー調整弁４１を開い
て、吐出液を貯蔵タンク１０側に戻し、その間は、クッ
ションタンク１２のガス圧による払出を行い、ポンプ１
１が１００％の運転状態になったならば、ミニマムフロ
ー調整弁４１を閉じるように制御する。That is, the pump 11 is stopped and the cushion tank 12 is pressurized to discharge the stored liquid. When the stored liquid in the cushion tank 12 becomes a predetermined amount or less, the pump 11 is started when the pump 11 is started. Until is stable
The minimum flow control valve 41 is opened by the differential pressure control valve 40, and the discharged liquid is returned to the storage tank 10 side.
When 1 is in the 100% operating state, control is performed so that the minimum flow regulating valve 41 is closed.
【００４９】また、ミニマムフローライン３７から、貯
蔵液を戻す際、貯蔵タンク１０内のガス相が高いとき
は、上部ライン３７Ｔから戻して、タンク１０内を落圧
し、低いときには下部ライン３７Ｂから戻して、貯蔵タ
ンク１０の圧力を調節する。When returning the stored liquid from the minimum flow line 37, when the gas phase in the storage tank 10 is high, the liquid is returned from the upper line 37T, and the pressure in the tank 10 is reduced. When the gas phase is low, the liquid is returned from the lower line 37B. Thus, the pressure of the storage tank 10 is adjusted.
【００５０】次に、より具体的な例として、ガスタービ
ン発電用の燃料ガスを供給するＬＮＧサテライト基地の
ケースについて説明する。Next, as a more specific example, a case of an LNG satellite base for supplying fuel gas for gas turbine power generation will be described.
【００５１】ガス需要は、２ｍ3 ／ｈ、供給圧力２ＭＰ
ａとる。ポンプの性能は、５ｍ3 ／ｈで１００％運転と
する。Gas demand is 2 m 3 / h, supply pressure 2MP
Take a. The pump performance is 100% operation at 5 m 3 / h.
【００５２】ガスタービンの安定した発電をするため
に、流量を９７％以上維持するようにする。For stable power generation of the gas turbine, the flow rate is maintained at 97% or more.
【００５３】このために圧力低下（Ｐ／Ｐo ）を９５％
以下にならないようにする。Therefore, the pressure drop (P / Po) is reduced by 95%
Do not:
【００５４】クッションタンク１２の容量；上記(1) 式
と(2) 式から下記のデータのケースについてクッション
タンク１２の容量、寸法を決める。The capacity and size of the cushion tank 12 are determined from the above equations (1) and (2) for the following data cases.
【００５５】 Ｖ1 ：(1) 式から求めたクッションタンクの幾何体積［ｍ3 ］ 3.03 Ｖ2 ：(2) 式から求めたクッションタンクの幾何体積［ｍ3 ］ 3.33 Ｖp ：ポンプ吐出量 ［ｍ3 ／ｓｅｃ］ 0.00139 Ｖd ：需要者の送吐出量 ［ｍ3 ／ｓｅｃ］ 0.00056 ｔ ：加圧調整弁が作動し加熱器が機能するまでの時間［ｓｅｃ］ 5.0 Ｐ ：送出圧力下限値 ［ＭＰａ］ 2.1 Ｐo ：ポンプ停止時のタンク圧力［ＭＰａ］ 2.2 Ｔ ：ポンプ停止後クッションタンク単独で 送出可能な時間［ｓｅｃ］ 5,400 上記のケースでは、Ｖ2 ＞Ｖ1 なので、クッションタン
クの幾何体積は3.33［ｍ3 ］、Ｖ2 を容積とした場合の
圧力変動は、99.6％となり、この場合タンク容量は、圧
力変動に対して十分である。V 1: Geometric volume of the cushion tank [m 3 ] 3.03 obtained from the equation (1) V2: Geometric volume of the cushion tank [m 3 ] 3.33 Vp obtained from the equation (2): Pump discharge [m 3 / sec] 0.00139 Vd: Consumer delivery / discharge amount [m 3 / sec] 0.00056 t: Time from activation of the pressure regulating valve to functioning of the heater [sec] 5.0 P: Delivery pressure lower limit [MPa] 2.1 Po : Tank pressure at the time of pump stop [MPa] 2.2 T: Time during which the cushion tank can be sent alone after pump stop [sec] 5,400 In the above case, V2> V1, so the geometric volume of the cushion tank is 3.33 [m 3 ], The pressure fluctuation when V2 is the volume is 99.6%, in which case the tank capacity is sufficient for the pressure fluctuation.
【００５６】クッションタンク１２が上記の体積の場合
のポンプ運転時間Ｔp は、1.0ｈとなり、ポンプにとっ
てこの停止であれば起動、停止を繰り返しても電動機に
悪影響を及ぼさない。また再起動時の過電流による電気
の損失も少なくなる。When the cushion tank 12 has the above volume, the pump operation time Tp is 1.0 h. If the pump is stopped, repeated start and stop will not adversely affect the motor. Further, loss of electricity due to an overcurrent at the time of restart is also reduced.
【００５７】クッションタンクのサイズ； 直径 1.2 ｍ 垂直部高さ 2.55ｍ 断熱 有 運転；ＬＮＧ貯蔵タンク１０からポンプ１１で昇圧され
た、ＬＮＧは、オリフィス抵抗器１８を通ってクッショ
ンタンク１２に導入され、液払出ライン２９から気化器
３３に送られて気化し、ガス圧力調整弁３６により、供
給圧力が調整されて必要量が需要者に供給される。The size of the cushion tank; diameter 1.2 m; vertical section height 2.55 m; insulation; operation; LNG pressurized by the pump 11 from the LNG storage tank 10 is introduced into the cushion tank 12 through the orifice resistor 18; The liquid is sent from the liquid discharge line 29 to the vaporizer 33 to be vaporized, and the supply pressure is adjusted by the gas pressure adjusting valve 36 so that the required amount is supplied to the consumer.
【００５８】最初の起動時、クッションタンク１２が設
定下限値（２．１ＭＰａ）よりも低圧で有れば、ミニマ
ムフロー調節弁４１は閉となり、ＬＮＧは、液送入ライ
ン１６からノズル２１にてクッションタンク１２に導入
し、クッションタンク１２の圧力が下限値以上になるま
では、需要者側へは供給されない。クッションタンクに
流入したＬＮＧは、同時に加圧器３１にも導入され、Ｌ
ＮＧを急速に気化してクッションタンク１２の圧力を上
昇させる。At the first start-up, if the pressure in the cushion tank 12 is lower than the set lower limit (2.1 MPa), the minimum flow control valve 41 is closed, and LNG is sent from the liquid feed line 16 to the nozzle 21 through the nozzle 21. It is not supplied to the consumer side until it is introduced into the cushion tank 12 and the pressure in the cushion tank 12 becomes equal to or higher than the lower limit value. The LNG that has flowed into the cushion tank is also introduced into the pressurizer 31 at the same time.
NG is rapidly vaporized to increase the pressure in the cushion tank 12.
【００５９】クッションタンク１２内の圧力が、需要者
に供給可能な圧力（下限値圧力）以上になると、ＬＮＧ
が液払出ライン２９より気化器３３に流入して気化さ
れ、ガス供給ライン３４から需要者に供給される。この
間、需要者側の圧力が高い場合は、気化器３３の出口の
逆止弁３５で逆流を防止する。When the pressure in the cushion tank 12 becomes higher than the pressure (lower limit pressure) that can be supplied to the consumer, LNG
Flows into the vaporizer 33 from the liquid discharge line 29 and is vaporized, and is supplied to the consumer from the gas supply line 34. During this time, when the pressure on the consumer side is high, the check valve 35 at the outlet of the carburetor 33 prevents backflow.
【００６０】クッションタンク１２の圧力が下限圧力以
下では、加圧器３１の圧力調整弁３２は開となってい
て、気化ガスをクッションタンク１２に挿入し、下限圧
力を越えると圧力調整弁３２が閉となり、昇圧ガスの供
給を停止する。ＬＮＧの流入によりクッションタンク１
２のガス相１２Ｇが圧縮され、更に昇圧を続けて、上限
圧力（２．２ＭＰａ）に達すると、ガス相送入ライン１
７の圧力調整弁１９が開となり、クッションタンク１２
のガス相１２ＧにＬＮＧを噴射ノズル２０からスプレー
してガスを吸収することにより、圧力上昇を防止する。When the pressure in the cushion tank 12 is equal to or lower than the lower limit pressure, the pressure adjusting valve 32 of the pressurizer 31 is open. When the vaporized gas is inserted into the cushion tank 12, the pressure adjusting valve 32 is closed when the pressure exceeds the lower limit pressure. And the supply of the pressurized gas is stopped. Cushion tank 1 due to inflow of LNG
The second gas phase 12G is compressed, and the pressure is further increased to reach the upper limit pressure (2.2 MPa).
7 is opened and the cushion tank 12 is opened.
By spraying LNG from the injection nozzle 20 onto the gas phase 12G of the above, and absorbing the gas, the pressure rise is prevented.
【００６１】圧力調整弁１９と圧力制御計２７により制
御され、一定圧力が保持できるように噴射ノズル２０へ
のＬＮＧの供給量を調整する。この結果、流量が変動す
ることなく安定した需要者へのガス供給が行える。Controlled by the pressure regulating valve 19 and the pressure controller 27, the amount of LNG supplied to the injection nozzle 20 is adjusted so that a constant pressure can be maintained. As a result, a stable gas supply to the consumer can be performed without a change in the flow rate.
【００６２】このような操作ができるのは、ＬＮＧサテ
ライト基地のＬＮＧ貯蔵タンク１０内の貯蔵液の飽和温
度が−１４５℃前後（飽和圧力約０．３ＭＰａ）であ
り、一方、送出ＬＮＧの圧力が高く（２．２ＭＰａ）、
その飽和温度が約−１０３℃であり、この液と平衡状態
にあるガスをポンプ１１からの過冷却の液（−１４５
℃）で吸収することができるためである。This operation can be performed when the saturation temperature of the storage solution in the LNG storage tank 10 at the LNG satellite base is around -145 ° C. (saturation pressure: about 0.3 MPa), while the pressure of the delivery LNG is High (2.2 MPa),
The gas having a saturation temperature of about −103 ° C. and being in an equilibrium state with the liquid is supplied to the supercooled liquid (−145) from the pump 11.
° C).
【００６３】クッションタンク１２のガス相１２Ｇを
２．２ＭＰａに加圧する場合、これと接する液面２５は
約−１０３℃となっているので、ポンプ１１からのＬＮ
Ｇの密度より約１０％程度軽くなっている。このため下
部のノズル２１から入るＬＮＧは、邪魔板２４で、噴出
流が液面２５に到達しないようにすれば、クッションタ
ンク１２の下部に溜まることになり加圧ガスの液への溶
け込みが防止できるので、少量のガスで容易に加圧する
ことができる。従って、圧力制御も迅速に行え、かつ加
圧器３１の容量も比較的小型でよいものとすることがで
きる。When the gas phase 12G in the cushion tank 12 is pressurized to 2.2 MPa, the liquid level 25 in contact with the gas phase 12G is about -103 ° C.
It is about 10% lighter than the density of G. For this reason, LNG entering from the lower nozzle 21 is prevented from reaching the liquid level 25 by the baffle plate 24 at the baffle plate 24, so that LNG is accumulated in the lower part of the cushion tank 12, thereby preventing the pressurized gas from being mixed into the liquid. Therefore, pressurization can be easily performed with a small amount of gas. Therefore, pressure control can be performed quickly, and the capacity of the pressurizer 31 can be relatively small.
【００６４】クッションタンク１２の液面２５が上昇し
て上限位置に到達した時点で、液面計２６の信号により
ポンプ１１を停止する。When the liquid level 25 of the cushion tank 12 rises and reaches the upper limit position, the pump 11 is stopped by the signal of the liquid level gauge 26.
【００６５】ポンプ１１の停止直後は、クッションタン
ク１２に貯まっているガスの膨張でクッションタンク１
２内の液を気化器３３側に押し出し、連続的に需要者に
ＬＮＧを供給することができる。Immediately after the pump 11 is stopped, the gas stored in the cushion tank 12 expands and the cushion tank 1
2 can be pushed out to the vaporizer 33 side to continuously supply LNG to the consumer.
【００６６】液が膨張して徐々に圧力が低下して下限値
に到達した時点で、圧力調整弁３２が開き、加圧器３１
内にＬＮＧをクッションタンク１２の圧力の降下度に対
応して、ＬＮＧ量を調節しつつ気化させ、圧力を一定に
保持する。When the liquid expands and the pressure gradually decreases and reaches the lower limit, the pressure regulating valve 32 is opened and the pressurizer 31 is opened.
LNG is vaporized while adjusting the amount of LNG in accordance with the pressure drop of the cushion tank 12 to keep the pressure constant.
【００６７】この圧力調整弁３２は、下限圧力２．１Ｍ
Ｐａで開き始め、オフセットが１０％あるので、この場
合の送出圧力は、約１．９ＭＰａとなる。この状態で一
定圧力で、約１．５時間安定した流量でＬＮＧを送出す
ることができる。The pressure regulating valve 32 has a lower limit pressure of 2.1M.
Since the opening starts at Pa and the offset is 10%, the delivery pressure in this case is about 1.9 MPa. In this state, LNG can be delivered at a constant pressure and a stable flow rate for about 1.5 hours.
【００６８】クッションタンク１２をガスで加圧した時
にポンプ１１側への逆流は、ポンプ１１の吐出側１４に
設けた遮断弁１５（或いは逆止弁でもよい）で阻止す
る。この遮断弁１５は、液面計２６でポンプ１１が停止
されるのに連動して開から閉になるようにする。When the cushion tank 12 is pressurized with gas, backflow to the pump 11 is prevented by a shutoff valve 15 (or a check valve) provided on the discharge side 14 of the pump 11. The shut-off valve 15 is changed from open to closed in conjunction with the stop of the pump 11 by the liquid level gauge 26.
【００６９】クッションタンク１２の液面２５が、下限
位置に達した時に、液面計２６の下限値の信号でポンプ
１１を自動起動する。When the liquid level 25 of the cushion tank 12 reaches the lower limit position, the pump 11 is automatically started by the signal of the lower limit value of the liquid level gauge 26.
【００７０】ポンプ１１は正常な性能を発揮するまでに
約３０秒必要なので、起動信号発信後も数分間以上ガス
圧力で送出できるように液面２５の下限値を決めてお
く。Since it takes about 30 seconds for the pump 11 to exhibit normal performance, the lower limit of the liquid level 25 is determined so that the pump 11 can be sent at a gas pressure for several minutes or more after the start signal is transmitted.
【００７１】ポンプ１１の起動を円滑に行うために、起
動時の加圧液は、ミニマムフローライン３７のミニマム
フロー調節弁４１により全量貯蔵タンク１０に返送す
る。In order to smoothly start the pump 11, the pressurized liquid at the time of starting is returned to the full storage tank 10 by the minimum flow control valve 41 of the minimum flow line 37.
【００７２】ポンプ１１の流量と揚程を調節計４０で測
定し、それらの値が設計値付近に達した時点で、調節計
４０の信号によりミニマムフロー調節弁４１は徐々に自
動的に閉となり、加圧液は、クッションタンク１２へ、
クッションタンク１２から気化器３３に送出される。The flow rate and the head of the pump 11 are measured by the controller 40, and when these values reach the vicinity of the design value, the minimum flow control valve 41 is automatically closed gradually by the signal of the controller 40, The pressurized liquid is supplied to the cushion tank 12.
It is sent from the cushion tank 12 to the vaporizer 33.
【００７３】但し、ポンプ１１の流量が、予め設定した
ミニマム流量値よりも低くなる場合は、調節計４０によ
りミニマム流量になるようにミニマムフロー調節弁４１
で自動的に調節する。However, when the flow rate of the pump 11 is lower than the preset minimum flow rate value, the minimum flow control valve 41 is controlled by the controller 40 so that the minimum flow rate is obtained.
Adjust automatically with.
【００７４】運転中に、何らかの原因で流量がミニマム
流量以下に低減する場合にも、ミニマムフロー調節弁４
１は自動的に作動してミニマム流量を維持しポンプの安
全な運転が継続される。During operation, even if the flow rate drops below the minimum flow rate for some reason, the minimum flow control valve 4
1 operates automatically to maintain the minimum flow rate and the safe operation of the pump is continued.
【００７５】ＬＮＧ貯蔵タンク１０へのポンプ１１から
のミニマムフローとしての返送は、ポンプの起動時のみ
であるので、その熱量は非常に少なく、この場合の入熱
量は次のようになる。The return of the minimum flow from the pump 11 to the LNG storage tank 10 is only at the time of starting the pump. Therefore, the heat amount is very small. In this case, the heat input amount is as follows.
【００７６】 上記のポンプを１００ｍ3 のＬＮＧ貯蔵タンクに設置
し、タンク内液の貯蔵量が５０％の時の貯蔵液の平均エ
ンタルピーの上昇を求めると以下のようになる。[0076] The above pump is installed in a 100 m 3 LNG storage tank, and the increase in the average enthalpy of the storage liquid when the storage amount of the liquid in the tank is 50% is obtained as follows.
【００７７】 貯蔵日数 Ｄ ３ エンタルピー上昇 ｋｃａｌ／ｋｇ 3.0 飽和圧力の上昇 ｍｍＡｑ／３Ｄ 7,409 通常、貯蔵タンクの使用圧力は、約０．３ＭＰａで、設
計圧力は０．４〜０．９８ＭＰａであるので、上記の飽
和圧力の上昇は殆ど問題にならない。またタンクの設計
圧力を低くしてコストダウンが可能な場合には、さらに
遊離になる。これは２００ｍ3 以上の容量のタンクを設
備する場合にも有利である。Storage days D 3 Increase in enthalpy kcal / kg 3.0 Increase in saturation pressure mmAq / 3D 7,409 Normally, the working pressure of the storage tank is about 0.3 MPa, and the design pressure is 0.4 to 0.98 MPa. The increase in the saturation pressure described above hardly causes a problem. Further, if the cost can be reduced by lowering the design pressure of the tank, the tank is further loosened. This is also advantageous when installing a tank with a capacity of 200 m 3 or more.
【００７８】[0078]
【発明の効果】以上要するに本発明によれば、需要者へ
の払出量より大きい容量の遠心型ポンプ（高圧、小容
量）を使用して、貯蔵液を連続して払出す際に、余剰分
をクッションタンクに一時的に貯め、満液となったとき
ポンプを停止して、クッションタンクから払出すこと
で、ポンプのミニマムフロー運転による貯蔵タンクのエ
ンタルピーの上昇を防止しつつ需要側に安定した払出が
行える。As described above, according to the present invention, when a stored liquid is continuously discharged using a centrifugal pump (high pressure, small volume) having a capacity larger than the amount to be discharged to a consumer, the surplus amount is reduced. Is temporarily stored in the cushion tank, the pump is stopped when the liquid is full, and the pump is discharged from the cushion tank, preventing the enthalpy of the storage tank from rising due to the minimum flow operation of the pump and stabilizing on the demand side. You can pay out.
【図１】本発明の一実施の形態を示す図である。FIG. 1 is a diagram showing an embodiment of the present invention.
【図２】図１のクッションタンクの一部破断要部拡大断
面図である。FIG. 2 is an enlarged cross-sectional view of a partly broken main part of the cushion tank of FIG.
１０ 貯蔵タンク １１ ポンプ １２ クッションタンク ２９ 液払出ライン 10 Storage Tank 11 Pump 12 Cushion Tank 29 Liquid Discharge Line
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 3E073 AA01 DB01 DB03 3K068 AA11 AB19 BB02 BB05 CA21 CA24 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continued on the front page F term (reference) 3E073 AA01 DB01 DB03 3K068 AA11 AB19 BB02 BB05 CA21 CA24
Claims (4)
高圧で、連続して払出すに際して、貯蔵タンクの貯蔵液
を需要側に払出すポンプの吐出側にクッションタンクを
接続し、需要払出量を越える余分な量の貯蔵液をクッシ
ョンタンク内に一時的に貯蔵し、そのクッションタンク
内の貯蔵液が満液になったときポンプを停止し、クッシ
ョンタンク内の液を加熱蒸発させてクッションタンク内
圧力を払出圧力以上にして貯蔵液をクッションタンクか
ら需要側に払出し、クッションタンク内の貯蔵液量が所
定量以下となったとき、ポンプを起動して需要側に貯蔵
液を払出すと共に余分な量の貯蔵液をクッションタンク
に貯蔵することを特徴とする低温液の小容量・高圧払出
方法。1. A small volume of low-temperature storage liquid in a storage tank,
When continuously discharging at high pressure, a cushion tank is connected to the discharge side of the pump that discharges the storage liquid from the storage tank to the demand side, and an excess amount of storage liquid exceeding the demand discharge amount is temporarily stored in the cushion tank. When the stored liquid in the cushion tank becomes full, the pump is stopped and the liquid in the cushion tank is heated and evaporated to make the pressure in the cushion tank higher than the discharge pressure, and the stored liquid is demanded from the cushion tank. When the amount of liquid stored in the cushion tank becomes equal to or less than a predetermined amount, the pump is started to discharge the liquid to the demand side and store an extra amount of liquid in the cushion tank. Method of dispensing small volume and high pressure of low temperature liquid.
・停の許容間隔時間或いは発停の繰り返しによる電力の
損失が大きくならない容量に設定する請求項１記載の低
温液の小容量・高圧払出方法。2. The small-capacity and high-pressure dispensing method of a low-temperature liquid according to claim 1, wherein the capacity of the cushion tank is set to a capacity that does not increase the power loss due to the allowable interval time of starting and stopping of the pump or the repeated starting and stopping. .
き、 Ｖ ＞ Ｖd × ｔ／２ × Ｐ／（Ｐo −Ｐ） ＋ Ｖd × Ｔ … (1) Ｖ ＞ Ｖd × Ｔ／０．９ … (2) Ｖ ：クッションタンクの体積 ［ｍ3 ／ｓｅｃ］ Ｖd ：需要者への送出量 ［ｍ3 ／ｓｅｃ］ ｔ ：加圧調整弁が作動し加熱器が機能するまでの時間
［ｓｅｃ］ Ｐ ：送出圧力下限値 ［ＭＰａ］ Ｐo ：ポンプ停止時のタンク圧力［ＭＰａ］ Ｔ ：ポンプ停止後クッションタンク単独で送出可能な
時間［ｓｅｃ］ Ｖp ：ポンプの吐出量 ［ｍ3 ／ｓｅｃ］ 上記 (1)と(2) 式のいずれか大きい方の容量に設定され
る請求項１又は２記載の低温液の小容量・高圧払出方
法。Assuming that the capacity of the cushion tank is V, V> Vd × t / 2 × P / (Po−P) + Vd × T (1) V> Vd × T / 0.9 (2) ) V: Volume of cushion tank [m 3 / sec] Vd: Discharge amount to customer [m 3 / sec] t: Time until pressure control valve operates and heater functions [sec] P: Discharge Lower pressure limit [MPa] Po: Tank pressure when pump is stopped [MPa] T: Time during which cushion tank can be sent alone after pump is stopped [sec] Vp: Pump discharge rate [m 3 / sec] 3. The method for dispensing a small volume and high pressure of a low-temperature liquid according to claim 1 or 2, wherein the volume is set to the larger one of the expressions (2).
戻すミニマムフローラインを設け、ポンプの起動直後
は、ポンプからの液をミニマムフローラインを介して戻
し、その間、クッションタンクのガス圧で、需要側にク
ッションタンク内の液を払出し、その後、ポンプからの
払出液をクッションタンクに導入すると共にクッション
タンクから需要側に液を払出す請求項１〜３いずれかに
記載の低温液の小容量・高圧払出方法。4. A minimum flow line for returning a discharged liquid to a storage tank is provided on the discharge side of the pump. Immediately after the pump is started, the liquid from the pump is returned via the minimum flow line. Discharging the liquid in the cushion tank to the demand side, and thereafter introducing the liquid discharged from the pump to the cushion tank and discharging the liquid from the cushion tank to the demand side. Capacity and high pressure dispensing method.
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Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005308149A (en) * | 2004-04-23 | 2005-11-04 | Iwatani Internatl Corp | Demand equipment interlocking type cryogenic liquefied gas feeder |
| JP2010127184A (en) * | 2008-11-27 | 2010-06-10 | Ihi Plant Construction Co Ltd | Lng utilizing compressor equipment |
| KR101254103B1 (en) * | 2011-05-31 | 2013-04-23 | 한국과학기술원 | Export equipment to pressurize low-temperature liquid and operating method |
| JP2015517634A (en) * | 2012-05-16 | 2015-06-22 | テーゲーエー、マリン、ガス、エンジニヤリング、ゲーエムベーハー | Gas supply device |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6098299A (en) * | 1983-10-31 | 1985-06-01 | Nippon Sanso Kk | High pressure gas feeding method |
| JP2001226684A (en) * | 2000-02-17 | 2001-08-21 | Air Liquide Japan Ltd | Gas supply facility |
-
2001
- 2001-04-20 JP JP2001122976A patent/JP4949564B2/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6098299A (en) * | 1983-10-31 | 1985-06-01 | Nippon Sanso Kk | High pressure gas feeding method |
| JP2001226684A (en) * | 2000-02-17 | 2001-08-21 | Air Liquide Japan Ltd | Gas supply facility |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005308149A (en) * | 2004-04-23 | 2005-11-04 | Iwatani Internatl Corp | Demand equipment interlocking type cryogenic liquefied gas feeder |
| JP4570130B2 (en) * | 2004-04-23 | 2010-10-27 | 岩谷産業株式会社 | Equipment-linked low temperature liquefied gas supply equipment |
| JP2010127184A (en) * | 2008-11-27 | 2010-06-10 | Ihi Plant Construction Co Ltd | Lng utilizing compressor equipment |
| KR101254103B1 (en) * | 2011-05-31 | 2013-04-23 | 한국과학기술원 | Export equipment to pressurize low-temperature liquid and operating method |
| JP2015517634A (en) * | 2012-05-16 | 2015-06-22 | テーゲーエー、マリン、ガス、エンジニヤリング、ゲーエムベーハー | Gas supply device |
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