JP2002314177A - EXCITING METHOD OF OPTICAL AMPLIFIER OR LASER OSCILLATOR WITH 1.4 TO 1.52 mum BAND - Google Patents
EXCITING METHOD OF OPTICAL AMPLIFIER OR LASER OSCILLATOR WITH 1.4 TO 1.52 mum BANDInfo
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- JP2002314177A JP2002314177A JP2001114255A JP2001114255A JP2002314177A JP 2002314177 A JP2002314177 A JP 2002314177A JP 2001114255 A JP2001114255 A JP 2001114255A JP 2001114255 A JP2001114255 A JP 2001114255A JP 2002314177 A JP2002314177 A JP 2002314177A
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Abstract
Description
【0001】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、1.4〜1.52
μm帯の光通信などで用いられる光増幅器またはレーザ
ー発振器の励起方法に関するものである。[0001] The present invention relates to the field of 1.4 to 1.52.
The present invention relates to a method for exciting an optical amplifier or a laser oscillator used in optical communication in the μm band.
【0002】[0002]
【従来の技術】光通信において、石英ファイバの最低損
失波長である1.55μm帯、0分散波長である1.3
μm帯が使われてきた。これらの波長帯に対して光増幅
器の研究開発が活発に行われ、特に1.55μm帯で大
きな成功をおさめてきた。近年になり、インターネット
やデータ伝送の高速大容量化が求められ、通信容量増加
の観点から波長多重通信(WDM)が実用化されつつあ
る。しかし、1.55μm帯だけでは、いずれ容量が不
足する可能性があり、別の帯域を求める動きが出てき
た。特に、1.3から1.7μmまでの石英ファイバー
の広い透過波長範囲全域を通信に使用したいと言う要求
が強い。このため、Tmを添加した1.47μm帯や
1.65μm帯ファイバー増幅器の研究が盛んに行われ
ている。2. Description of the Related Art In optical communication, a 1.55 μm band, which is the lowest loss wavelength of a quartz fiber, and 1.3, which is a zero dispersion wavelength.
The μm band has been used. Research and development of optical amplifiers have been actively conducted for these wavelength bands, and particularly, the 1.55 μm band has been very successful. In recent years, high-speed and large-capacity Internet and data transmission have been demanded, and wavelength multiplexing communication (WDM) has been put into practical use from the viewpoint of increasing communication capacity. However, with the 1.55 μm band alone, there is a possibility that the capacity will eventually become insufficient, and there has been a movement to seek another band. In particular, there is a strong demand to use the entire wide transmission wavelength range of the quartz fiber from 1.3 to 1.7 μm for communication. For this reason, research on 1.47 μm band and 1.65 μm band fiber amplifiers to which Tm is added has been actively conducted.
【0003】[0003]
【発明が解決しようとする課題】1.47μm帯の増幅
またはレーザー発振にはTmを添加した低フォノンガラ
スのファイバーを使用する提案がなされている(1988年
第14回欧州光学委員会議事録、D.N.Payne他 Rareearth
-doping fiber laser and amplifiers pp49-53.および
IEEE.J.Quantum Electronics vol.24(6) (1988) 920-
923)。そのTmの準位を図1に示す。1.47μm帯の
増幅とは3H4→3F4の誘導放出過程を利用して行われる
ものであり、実際には1.4〜1.52μmの幅広い利
得,増幅帯域を持っている。励起方法としては、1.0
6μmで二段階励起する方法(特開平5-275792)、0.
7〜0.89μm帯でTmの3H4を直接励起する方法
(特開平4-265251)、1.2μm帯で二段階励起する方
法(特開平4-180279)などが開示されている。しかし、
Tmの3H4準位の蛍光寿命は3F4の蛍光寿命よりも短
く、増幅またはレーザー発振に必要な反転分布を得るこ
とは困難であることが知られている。このような特性は
自己停止(Self terminating)機構と言われ、高効率な
増幅またはレーザー発振に不向きとされている。このた
め、3F4を短寿命化するために、Eu,Tb,Ho,P
rなどを添加する方法(特開平4-265251,特開平5-1451
68,特開平7-45899)が開示されている。しかし、これ
らの共添加元素は、一定の濃度以上添加すると、目的波
長の1.4〜1.52μm帯にも吸収の裾がかかるなど
して、好ましくないエネルギー移動を生じ、1.4〜
1.52μm帯の増幅効率に悪影響を与えることから、
増幅媒質の組成に制限がある。また、Tm添加ファイバ
ーを二波長で励起する提案もなされているが、多くはア
ップコンバージョン過程を利用した短波長光源である
(例えば、特開平5-319858、特開平8-307000など)。It has been proposed to use a low phonon glass fiber doped with Tm for amplification or laser oscillation in the 1.47 μm band (Journal of the 14th European Optical Committee, 1988). DNPayne and other Rareearth
-doping fiber laser and amplifiers pp49-53. and
IEEE.J.Quantum Electronics vol.24 (6) (1988) 920-
923). FIG. 1 shows the level of Tm. The amplification in the 1.47 μm band is performed by using the stimulated emission process of 3 H 4 → 3 F 4 , and actually has a wide gain and amplification band of 1.4 to 1.52 μm. As an excitation method, 1.0
A two-step excitation at 6 μm (JP-A-5-275792);
A method of directly exciting Tm 3 H 4 in the band of 7 to 0.89 μm (Japanese Patent Application Laid-Open No. 4-265251), a method of two-step excitation in the 1.2 μm band (Japanese Patent Application Laid-Open No. 4-180279), and the like are disclosed. But,
It is known that the fluorescence lifetime of the 3 H 4 level of Tm is shorter than the fluorescence lifetime of 3 F 4 , and it is difficult to obtain a population inversion necessary for amplification or laser oscillation. Such a characteristic is called a self-terminating (Self terminating) mechanism, and is not suitable for highly efficient amplification or laser oscillation. Therefore, in order to short-life of the 3 F 4, Eu, Tb, Ho, P
r (see JP-A-4-265251, JP-A-5-45151)
68, JP-A-7-45899) is disclosed. However, when these co-addition elements are added at a certain concentration or more, an unfavorable energy transfer occurs, for example, due to the absorption tail also in the 1.4 to 1.52 μm band of the target wavelength.
Since it adversely affects amplification efficiency in the 1.52 μm band,
There are restrictions on the composition of the amplification medium. Further, although proposals have been made to excite the Tm-doped fiber at two wavelengths, many are short-wavelength light sources utilizing an up-conversion process (for example, JP-A-5-319858, JP-A-8-307000, etc.).
【0004】これに対し、最近になって励起効率とパワ
ー変換効率の向上を目的とした研究が活発になってき
た。特開2001-007426や特開2001-024263では、二波長励
起によって従来の一波長または二波長励起よりも高効率
で増幅できる事が示されている。また、S.Aozasa他,OF
C2001 Technical digest series, PD1やF.Ray他,OFC20
01 Technical digest series, PD2では、1.40μmで
の一波長励起や1.24μmと1.40μmの二波長励起
により40%を越えるパワー変換効率が得られることを
報告している。On the other hand, recently, researches aimed at improving the excitation efficiency and the power conversion efficiency have been actively conducted. JP-A-2001-007426 and JP-A-2001-024263 show that two-wavelength excitation can amplify with higher efficiency than conventional one- or two-wavelength excitation. Also, S.Aozasa et al., OF
C2001 Technical digest series, PD1, F.Ray, etc., OFC20
The 01 Technical digest series, PD2, reports that a power conversion efficiency of over 40% can be obtained by one-wavelength excitation at 1.40 μm or two-wavelength excitation at 1.24 μm and 1.40 μm.
【0005】しかし、波長1.40μmの一波長で励起
するS.Aozasaらの方法では、対応する吸収がないために
基底状態である3H6から効率よく上準位に励起できない
(図1参照)。また、F.Rayらの方法では発光下準位で
ある3H6→3H5→3F4→3H4の複雑な過程で励起するこ
とになり、また発光下準位である3F4を通ることから、
反転分布を形成する最適な励起方法とは言えない。これ
に対し、特開2001-024263の方法では基底からの直接励
起を利用しているので、前記の二法よりも良好な励起方
法だが、量子効率の点で改善の余地がある。However, according to the method of S. Aozasa et al., Which excites at a wavelength of 1.40 μm, it cannot be efficiently excited to the upper level from 3 H 6 in the ground state because there is no corresponding absorption (see FIG. 1). ). Further, in the F.Ray's method will be excited by the complex process of a light emitting lower level 3 H 6 → 3 H 5 → 3 F 4 → 3 H 4, also the emission lower level 3 F From passing through 4 ,
This is not the most suitable excitation method for forming the population inversion. On the other hand, the method of Japanese Patent Application Laid-Open No. 2001-024263 uses direct excitation from the base, and is a better excitation method than the above two methods, but has room for improvement in quantum efficiency.
【0006】[0006]
【課題を解決するための具体的手段】本発明者らは、前
記問題を包括的に考慮し、鋭意検討の結果、3H4と3F4
間で効率よく反転分布を形成できるだけでなく、高い量
子効率で増幅できる励起方法を見いだし、本発明に到達
した。The present inventors have comprehensively considered the above problems, and as a result of intensive studies, have found that 3 H 4 and 3 F 4
The present inventors have found an excitation method that can not only efficiently form an inversion distribution between the layers but also amplify with high quantum efficiency, and have reached the present invention.
【0007】すなわち本発明は、Tmをコアに含有した
光導波路を増幅媒質とした、1.4〜1.52μm帯光
増幅器またはレーザー発振装置において、少なくとも励
起光源として0.75〜0.85μmの範囲から少なく
とも1波長と1.35〜1.45μmの範囲から少なく
とも1波長の、互いに異なる二種類以上の波長で励起す
ることにより、高効率な1.4〜1.52μm帯光増幅
器またはレーザー発振器を提供するものである。That is, the present invention provides a 1.4 to 1.52 μm band optical amplifier or laser oscillation device using an optical waveguide containing Tm in a core as an amplification medium, and at least 0.75 to 0.85 μm as an excitation light source. A high efficiency 1.4 to 1.52 μm band optical amplifier or laser oscillator by pumping at two or more different wavelengths of at least one wavelength from the range and at least one wavelength from the range of 1.35 to 1.45 μm. Is provided.
【0008】以下本発明について詳述する。Hereinafter, the present invention will be described in detail.
【0009】Tmを添加した高効率な1.4〜1.52
μm帯(エネルギー差:約6800cm-1)の光増幅ま
たはレーザ発振には、フォノンエネルギー700cm-1
以下の低フォノンエネルギー材料が適しており、シリカ
系酸化物やホウ酸系酸化物のような高フォノンエネルギ
ー材料(一般に1000cm-1程度)は、不適当とされ
ている。このような低フォノンエネルギーガラス材料と
しては、ハライドガラス、カルコゲナイドガラス、ハラ
イド酸化物ガラス、カルコハライドガラス、テルライト
ガラス(亜テルル酸塩ガラス)、ビスマス酸塩ガラス、
ゲルマネートガラス、ガリウム酸塩ガラスなどが知られ
ている。ところが、これらの低フォノンエネルギーガラ
ス材料は、アップコンバージョンレーザー材料としても
よく知られており、通常の励起方法では赤や青の発光に
励起エネルギーが消費され、1.4〜1.52μm帯の
発光効率はきわめて低いことが知られている。また、3
H4の蛍光寿命は発光下準位の3F4の蛍光寿命よりも短
く、自己停止機構の代表例とされ、レーザー発振自体が
困難なことが知られており、発振に成功した場合でも効
率はきわめて低い(例えば J.Y.Allain 他 , Electron
ics lett. 25(1989)1660-1662)。このため、前述の様
々な方法が試みられてきたが、いずれも最適な方法では
なかった。A highly efficient 1.4 to 1.52 to which Tm is added
μm band (energy difference: about 6800cm -1) to the optical amplification or laser oscillation, the phonon energy 700 cm -1
The following low phonon energy materials are suitable, and high phonon energy materials (generally about 1000 cm -1 ) such as silica-based oxides and boric acid-based oxides are considered unsuitable. Such low phonon energy glass materials include halide glass, chalcogenide glass, halide oxide glass, chalcogenide glass, tellurite glass (tellurite glass), bismuthate glass,
Germanate glass, gallate glass and the like are known. However, these low phonon energy glass materials are also well known as up-conversion laser materials, and excitation energy is consumed for red or blue light emission by a normal excitation method, and light emission in a 1.4 to 1.52 μm band is emitted. The efficiency is known to be very low. Also 3
The fluorescence lifetime of H 4 is shorter than the fluorescence lifetime of 3 F 4 , which is the lower level of light emission, and is a typical example of a self-stopping mechanism. It is known that laser oscillation itself is difficult. Is extremely low (eg JYAllain et al., Electron
ics lett. 25 (1989) 1660-1662). For this reason, various methods described above have been tried, but none of these methods is optimal.
【0010】これらの方法に対し、本発明は波長0.7
5〜0.85μmの範囲から少なくとも1波長と、波長
1.35〜1.45μmの範囲から少なくとも1波長
の、互いに異なる二種類以上の波長で励起することで、
反転分布の形成が容易になる上に高い量子効率を得ら
れ、低い励起パワーで高効率に増幅あるいはレーザー発
振可能であることを見いだしたものである。[0010] In contrast to these methods, the present invention has a wavelength of 0.7.
By exciting at two or more different wavelengths, at least one wavelength from a range of 5 to 0.85 μm and at least one wavelength from a range of 1.35 to 1.45 μm,
It has been found that the inversion distribution can be easily formed, high quantum efficiency can be obtained, and amplification or laser oscillation can be performed with high efficiency with low excitation power.
【0011】本発明の励起方法をさらに詳しく説明する
(図2)。まず、光導波路のコアに含有されているTm
イオンを、波長0.75〜0.85μmから選ばれる少
なくとも1波長の励起光(以下、励起光1とする)によ
って、基底状態(3H6)→3H4に励起する(励起過程
1)。次に、3H4→3F4の遷移(放射過程2)で1.4
〜1.52μm帯の発光または増幅を生じる。次に、波
長1.35〜1.45μmの範囲から選ばれる少なくと
も1波長の励起光(以下、励起光2とする)によって、
発光下準位(3F4)→3H4のサブレベルに励起する(励
起過程2)。この励起によって3F4の存在確率を実効的
に減少させ、自己停止機構を回避できるだけでなく、最
高の量子効率を得られる。最後に、再び3H4→3F4(放
射過程2)により1.4〜1.52μm帯の発光が生じ
る。また、この励起方法では励起光2による3H5→3F2
の過程(励起過程3)によって、3H5の存在確立を効率
よく減少させられる特徴がある。The excitation method of the present invention will be described in more detail (FIG. 2). First, Tm contained in the core of the optical waveguide
Ions, at least one wavelength of the excitation light selected from the wavelength 0.75~0.85μm by (hereinafter, the excitation light 1), the ground state (3 H 6) → 3 excites the H 4 (excitation processes 1) . Next, in the transition from 3 H 4 to 3 F 4 (radiation process 2), 1.4 is obtained.
Emit or emit light in the 1.51.52 μm band. Next, at least one wavelength of excitation light (hereinafter referred to as excitation light 2) selected from the range of wavelengths of 1.35 to 1.45 μm,
Emission lower level (3 F 4) → 3 excites the sublevel H 4 (excitation process 2). This excitation effectively reduces the probability of the presence of 3 F 4 , avoiding the self-stopping mechanism and obtaining the highest quantum efficiency. Finally, light emission in the 1.4 to 1.52 μm band is generated again by 3 H 4 → 3 F 4 (radiation process 2). In this excitation method, 3 H 5 → 3 F 2 by excitation light 2 is used.
(Excitation process 3) has the characteristic that the establishment of 3 H 5 can be efficiently reduced.
【0012】3H5の存在確率が増加すると、Tmの吸収
スペクトルおよびESAスペクトル(図3)より1.4
〜1.7μmの非常に広い波長域で励起状態吸収(ESA:
Excited State Absorption)が生じ、増幅効率を著しく
低下させることが判る。このESAを、本発明は効率よ
く避けることができるが、さらに1.5〜1.7μm帯
の励起光を追加しても良い。この方法は、1.5μm付
近のESA損失(3H5→3F3)を低減するため、長波長
側での利得特性を改善する効果もあり(T.Kasamatsu他,
Proceedings OAA'99, PDP1)、利得波長シフトTm添
加ファイバー増幅器(GS-TDFA:Gain Shifted Thulium D
oped Fiber Amplifier)として注目されている方法であ
る。When the existence probability of 3 H 5 increases, the absorption spectrum of Tm and the ESA spectrum (FIG. 3) show 1.4.
Excited state absorption (ESA :) in a very wide wavelength range of ~ 1.7 μm
Excited state absorption) occurs, and the amplification efficiency is significantly reduced. Although the present invention can efficiently avoid this ESA, pump light in the 1.5 to 1.7 μm band may be added. The method for reducing ESA loss around 1.5μm to (3 H 5 → 3 F 3 ), also has the effect of improving the gain characteristics in a long wavelength side (T.Kasamatsu other,
Proceedings OAA'99, PDP1), gain wavelength shifted Tm-doped fiber amplifier (GS-TDFA: Gain Shifted Thulium D)
oped Fiber Amplifier).
【0013】本発明の励起方法では、図2からすぐに判
るとおり、3F4を仮想の基底準位として用いた準3準位
過程になっており、反転分布の形成はきわめて容易であ
る。また、この方法では基底準位から発光上準位である
3H4に直接励起するため、高い量子効率を得られる。励
起波長1の中でも、3H4→3H6の誘導放出断面積が小さ
い0.75〜0.79μmは特に好ましい。また、励起
波長2の中でも、1.35〜1.42μm帯は3H4→3F
4の増幅過程に対して雑音要因となりにくいので、特に
好ましい。As is apparent from FIG. 2, the excitation method of the present invention is a quasi-three-level process using 3 F 4 as a virtual ground level, and it is extremely easy to form a population inversion. Also, in this method, the emission level is from the ground level to the emission level.
Since it is directly excited by 3 H 4 , high quantum efficiency can be obtained. Among the excitation wavelengths 1, 0.75 to 0.79 μm having a small stimulated emission cross section of 3 H 4 → 3 H 6 is particularly preferable. In addition, among the excitation wavelength 2, 1.35~1.42μm band 3 H 4 → 3 F
This is particularly preferable because it hardly causes noise in the amplification process of 4 .
【0014】励起波長1と励起波長2の最適な波長選択
は、Tmの添加濃度やガラス材料の種類によって変化す
るため、一概には規定できないが、本発明の各波長帯の
範囲内で設定することができる。例えばTm:ZBLA
N(フッ化物ガラス)ではハイパワー半導体レーザーの
入手が可能な0.78μm(励起波長1)と1.40μm
(励起波長2)を選ぶことができる。最適な励起光パワ
ーの組み合わせは、Tm濃度や光導波路の材質、導波路
の開口数などに依存するため、一概には規定できない
が、([励起波長1のパワー]/[励起波長1のパワー
+励起波長2のパワー])×100%で表される励起パ
ワー比率(R)が0%<R≦90%の範囲であることが
好ましい。この範囲よりも励起波長2(波長1.35〜
1.45μm)が弱い場合は、3H4と3F4の間で反転分
布を形成しにくくなり、十分な増幅効率を得られない。
また、励起パワー比が1.5%≦R≦83%の範囲で
は、励起波長2単独で励起する場合に対し2dB以上の
利得改善が図られるので、特に好ましい。The optimum wavelength selection of the excitation wavelength 1 and the excitation wavelength 2 cannot be specified unconditionally because it varies depending on the added concentration of Tm and the type of the glass material, but is set within the range of each wavelength band of the present invention. be able to. For example, Tm: ZBLA
For N (fluoride glass), 0.78 μm (excitation wavelength 1) and 1.40 μm are available for high-power semiconductor lasers.
(Excitation wavelength 2) can be selected. The optimal combination of the excitation light powers cannot be specified unconditionally because they depend on the Tm concentration, the material of the optical waveguide, the numerical aperture of the waveguide, etc., but ([[excitation wavelength 1 power] / [excitation wavelength 1 power] + Power of excitation wavelength 2]) It is preferable that the excitation power ratio (R) expressed by 100% is in the range of 0% <R ≦ 90%. Excitation wavelength 2 (wavelength 1.35 to
If 1.45 μm) is weak, it is difficult to form a population inversion between 3 H 4 and 3 F 4 , so that sufficient amplification efficiency cannot be obtained.
Further, when the pump power ratio is in the range of 1.5% ≦ R ≦ 83%, the gain is improved by 2 dB or more as compared with the case where the pump wavelength 2 is pumped alone, so that it is particularly preferable.
【0015】本発明の励起方法を使用する場合、Tm添
加媒質で1.47μm帯の増幅が可能な材料なら何でも
使用可能であることは明らかである。このような材料と
しては、フォノンエネルギーの低いガラスが一般的に利
用されており、特にカルコゲナイドガラス、ハライドガ
ラス、カルコハライドガラス、ハライド酸化物ガラス、
テルライトガラス(亜テルル酸塩ガラス)、ビスマス酸
塩ガラス、ゲルマネートガラス,ガリウム酸塩ガラスな
どが好ましい。When the excitation method of the present invention is used, it is apparent that any material capable of amplifying the 1.47 μm band in the Tm-added medium can be used. As such a material, glass having a low phonon energy is generally used, and in particular, chalcogenide glass, halide glass, chalcogenide glass, halide oxide glass,
Tellurite glass (tellurite glass), bismuthate glass, germanate glass, and gallate glass are preferred.
【0016】励起レーザーとしては、半導体レーザー、
色素レーザー、固体レーザー、ガスレーザーなど、本発
明の励起波長帯で発振するレーザーなら何でも良いが、
特にファイバーピグテール付きの半導体レーザー,ファ
イバーと結合した固体レーザー,ファイバーレーザーが
好ましい。価格やサイズの面から、半導体レーザーが励
起光源として好適である。また、Tmの吸収帯を完全に
利用して励起効率を高めるために、広い発振波長帯域を
持つレーザー(例えばラマンレーザー)を用いること
や、各励起波長帯で波長の異なる複数のレーザーを組み
合わせることも効果的である。As the excitation laser, a semiconductor laser,
Any laser that oscillates in the excitation wavelength band of the present invention, such as a dye laser, a solid laser, and a gas laser, may be used.
Particularly preferred are a semiconductor laser with a fiber pigtail, a solid laser coupled with a fiber, and a fiber laser. In terms of price and size, a semiconductor laser is suitable as an excitation light source. Further, in order to enhance the pumping efficiency by making full use of the Tm absorption band, a laser having a wide oscillation wavelength band (for example, a Raman laser) is used, or a plurality of lasers having different wavelengths in each pump wavelength band are combined. Is also effective.
【0017】光増幅器を構成する場合は、波長分割多重
素子(WDM)や光アイソレータのような光通信用光学
素子を、必要に応じて使用することができる。また、増
幅器に利得監視や利得等化機能を内蔵または付属させる
と、光通信システムの信頼性が向上するので好ましい。
利得の監視には、実質的に入射信号光強度と出力信号光
強度を比較できる方法なら、どんな方法を用いても良
い。波長多重通信を行う場合は、各波長に割り当てられ
た信号ごとに検出、監視できる方法が望ましい。利得等
化機能は、受動的な方法でも能動的な方法でも良い。受
動的な利得等化方法としては、光学フィルターを利用し
た構成が簡単である。能動的な利得等化方法は、利得監
視機能とフィードバック機能から構成され、実質的に入
射信号光強度と出力信号光強度を比較し、利得を一定に
できる方法なら、どんな方法を用いても良い。最近では
多段構成とし、各段の励起光強度や励起波長ごとのパワ
ー比を変化させる方法が広く行われている。波長多重通
信を行う場合は、各波長に割り当てられた信号ごとに利
得等化できる方法が望ましい。利得等化と同様の機能で
あるが、出力信号光強度を一定に保つような、出力等化
機能も利得等化機能と同じように有効である。これらの
機能は、遠隔操作でプログラミング可能なマイクロプロ
セッサなどで、自動的に調整可能になっていることが好
ましい。When configuring an optical amplifier, an optical communication optical element such as a wavelength division multiplexing element (WDM) or an optical isolator can be used as needed. In addition, it is preferable that a gain monitoring function and a gain equalization function are built in or attached to the amplifier because the reliability of the optical communication system is improved.
For monitoring the gain, any method may be used as long as the method can substantially compare the incident signal light intensity and the output signal light intensity. In the case of performing wavelength division multiplexing communication, a method capable of detecting and monitoring each signal assigned to each wavelength is desirable. The gain equalization function may be a passive method or an active method. As a passive gain equalization method, a configuration using an optical filter is simple. The active gain equalization method comprises a gain monitoring function and a feedback function, substantially compares the incident signal light intensity and the output signal light intensity, and may use any method as long as the method can keep the gain constant. . In recent years, a method of changing the power of each stage and the intensity of the excitation light in each stage and changing the power ratio for each excitation wavelength has been widely used. When performing wavelength division multiplexing communication, it is desirable to use a method that can equalize the gain for each signal assigned to each wavelength. Although the function is the same as the gain equalization function, the output equalization function for keeping the output signal light intensity constant is also effective like the gain equalization function. Preferably, these functions are automatically adjustable by a remotely programmable microprocessor or the like.
【0018】レーザー発振器を構成する場合は、光導波
路をリング状に接続したり、直列または並列に複数台接
続して、高出力化を図ることができる。また、ファイバ
ーグレーティングなどを用いた狭帯域発振,波長可変発
振や、パルス圧縮による超短パルス発振も可能である。When a laser oscillator is configured, a high output can be achieved by connecting the optical waveguides in a ring shape or by connecting a plurality of optical waveguides in series or in parallel. Also, narrow band oscillation and wavelength tunable oscillation using a fiber grating or the like, and ultrashort pulse oscillation by pulse compression are possible.
【0019】以上のように、励起波長を波長0.75〜
0.85μm帯と波長1.35〜1.45μmの二波長
励起とすることで、通常の一波長または二波長励起より
も高効率な1.4〜1.52μm帯光増幅器またはレー
ザー発振器を提供できる。As described above, the excitation wavelength is set to 0.75 to 0.75.
A 1.4 to 1.52 μm band optical amplifier or laser oscillator with higher efficiency than ordinary one- or two-wavelength excitation is provided by using two-wavelength pumping of 0.85 μm band and wavelengths of 1.35 to 1.45 μm. it can.
【0020】以下、実施例を挙げて本発明をさらに説明
するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものでは
ない。Hereinafter, the present invention will be further described with reference to examples, but the present invention is not limited to these examples.
【0021】[0021]
【実施例】実施例1 コアにTmを0.2mol%、添加したフッ化物ガラス
ファイバーを用いた。コアとクラッドの基本ガラス組成
を以下に示す。Tmは、Laを置換している。数字はm
ol%である。 コア:51ZrF4-19BaF2-4.5LaF3-2YF3-2AlF3-13.5LiF-8Pb
F2 クラッド:40HfF4-10ZrF4-19BaF2-3LaF3-2YF3-4AlF3-22
NaF このファイバーの比屈折率差は1.1%、カットオフ波
長は0.70μm、コア直径は2.4μmであった。フ
ァイバー長は16mである。Example 1 Fluoride glass fiber containing 0.2 mol% of Tm added to a core was used. The basic glass compositions of the core and the clad are shown below. Tm replaces La. The number is m
ol%. Core: 51ZrF 4 -19BaF 2 -4.5LaF 3 -2YF 3 -2AlF 3 -13.5LiF-8Pb
F 2 clad: 40HfF 4 -10ZrF 4 -19BaF 2 -3LaF 3 -2YF 3 -4AlF 3 -22
NaF This fiber had a relative refractive index difference of 1.1%, a cutoff wavelength of 0.70 μm, and a core diameter of 2.4 μm. The fiber length is 16m.
【0022】次に測定に使用した光増幅器の構成を図4
に示す。励起には波長0.78μmの半導体レーザー2
と、波長1.40μmの半導体レーザー3を合波し、光
合分波素子4と高NAの石英ファイバー5を介して光増
幅用フッ化物ファイバー1と結合している。石英ファイ
バー5とフッ化物ファイバー1の結合はV溝ブロックを
利用し、接合端面は反射損失を低減するため斜めに光学
研磨して、紫外線硬化型の光学接着剤で固定した。1.
47μm帯の信号発生器6からの信号光を光合分波素子
4を介して増幅用ファイバーに入射し、増幅された出射
光を光アイソレーター7に通して計測器8において小信
号利得の測定を行った。入力信号光は波長1.47μ
m、パワーが−30dBmの連続光である。波長1.4
0μmの単一波長で励起した場合の小信号利得と、二波
長で同時に励起した場合の小信号利得を図5に示す。二
波長励起の場合の入力パワーは、二波長の合計パワーで
あり、パワー比率(R)は40%に固定されている。二
波長励起では単一波長励起に対して5dB以上の利得改
善が行われ、しきい値も低くなっていることが判る。Next, the configuration of the optical amplifier used for the measurement is shown in FIG.
Shown in For excitation, a semiconductor laser 2 with a wavelength of 0.78 μm 2
And a semiconductor laser 3 having a wavelength of 1.40 μm, and are coupled to the optical amplification fluoride fiber 1 via the optical multiplexing / demultiplexing element 4 and the high NA quartz fiber 5. The quartz fiber 5 and the fluoride fiber 1 were bonded using a V-groove block, and the bonded end face was obliquely optically polished to reduce reflection loss, and fixed with an ultraviolet-curable optical adhesive. 1.
The signal light from the signal generator 6 in the 47 μm band enters the amplifying fiber via the optical multiplexing / demultiplexing element 4, and the amplified outgoing light passes through the optical isolator 7 to measure the small signal gain in the measuring instrument 8. Was. The input signal light has a wavelength of 1.47μ.
m, continuous light having a power of -30 dBm. Wavelength 1.4
FIG. 5 shows the small signal gain when pumping at a single wavelength of 0 μm and the small signal gain when pumping at two wavelengths simultaneously. The input power in the case of two-wavelength excitation is the total power of the two wavelengths, and the power ratio (R) is fixed at 40%. It can be seen that in the two-wavelength pump, the gain is improved by 5 dB or more with respect to the single-wavelength pump, and the threshold value is low.
【0023】実施例2 実施例1と同様のフッ化物ファイバーを用い、同様の構
成で励起パワー比を変えて実験を行った。信号光の入射
条件および励起波長は実施例1と同様であり、二波長の
合計パワーは100mWに固定して計測した。結果を図
6に示す。励起波長0.78μmのパワー比率(R)が
0<R1≦90%の範囲で、波長1.40μm単一波長
励起の場合よりも高利得であることが判る。特に、パワ
ー比率が1.5≦R≦83%の範囲では、1.4μm単
一波長励起の場合の利得よりも2dB以上高利得であっ
た。Example 2 An experiment was performed using the same fluoride fiber as in Example 1 and changing the excitation power ratio with the same configuration. The incident conditions and the excitation wavelength of the signal light were the same as in Example 1, and the measurement was performed with the total power of the two wavelengths fixed at 100 mW. FIG. 6 shows the results. It can be seen that when the power ratio (R) at an excitation wavelength of 0.78 μm is in the range of 0 <R1 ≦ 90%, the gain is higher than in the case of single wavelength excitation at a wavelength of 1.40 μm. In particular, when the power ratio was in the range of 1.5 ≦ R ≦ 83%, the gain was 2 dB or more higher than the gain in the case of pumping with a single wavelength of 1.4 μm.
【0024】実施例3 実施例1と同様の構成で、増幅媒質をIn系フッ化物ガ
ラスファイバーとし、小信号利得を測定した。Tmの添
加濃度は0.2mol%であり、Gdの一部を置換して
いる。数字はmol%である。 コア組成:18InF3-12GaF3-20ZnF2-27BaF2-3PbF2-10GdF3
-10YF3 クラッド組成:18InF3-12GaF3-20ZnF2-18BaF2-12SrF2-1
0GdF3-10YF3 このファイバーの比屈折率差は1.1%、カットオフ波
長は0.70μmであった。測定に使用したファイバー
長は16mである。二波長励起は波長0.788μmの
半導体レーザーと、波長1.38μmの半導体レーザ
ー、(パワー比率(R)=40%)を使用した。実施例
1と同様に1.38μm単一波長励起の場合と二波長励
起の場合を測定した結果、図7に示すように、二波長励
起の方が5dB以上高利得であった。Example 3 A small signal gain was measured in the same configuration as in Example 1, except that the amplification medium was an In-based fluoride glass fiber. The addition concentration of Tm is 0.2 mol%, and a part of Gd is substituted. The numbers are mol%. Core composition: 18InF 3 -12GaF 3 -20ZnF 2 -27BaF 2 -3PbF 2 -10GdF 3
-10YF 3 cladding composition: 18InF 3 -12GaF 3 -20ZnF 2 -18BaF 2 -12SrF 2 -1
0GdF 3 -10YF 3 The relative refractive index difference of this fiber was 1.1%, and the cutoff wavelength was 0.70 μm. The fiber length used for the measurement is 16 m. For the two-wavelength excitation, a semiconductor laser having a wavelength of 0.788 μm and a semiconductor laser having a wavelength of 1.38 μm (power ratio (R) = 40%) were used. As a result of measuring the case of single-wavelength excitation at 1.38 μm and the case of dual-wavelength excitation in the same manner as in Example 1, as shown in FIG. 7, the dual-wavelength excitation had a higher gain by 5 dB or more.
【0025】実施例4 実施例1と同様の構成で、増幅媒質をテルライト系酸化
物ガラスファイバーとし、小信号利得を測定した。Tm
の添加濃度は0.6mol%であり、Laの一部を置換
している。数字はmol%である。 コア組成:90TeO2-8BaO-2La2O3 クラッド組成:81TeO2-16BaO-3Y2O3 ファイバーの比屈折率差は0.7%、カットオフ波長は
0.70μmであった。測定に使用したファイバー長は
2.5mである。励起は波長0.788μmの半導体レ
ーザーと、波長1.40μmの半導体レーザーを使用し
た。パワー比率(R)は40%である。図8に示すよう
に、二波長励では1.40μm単一波長励起の場合より
3dB以上高利得であった。Example 4 A small signal gain was measured with the same configuration as in Example 1 and a tellurite-based oxide glass fiber as the amplification medium. Tm
Is 0.6 mol%, and a part of La is substituted. The numbers are mol%. Core composition: 90TeO 2 -8BaO-2La 2 O 3 Cladding composition: 81TeO 2 -16BaO-3Y 2 O 3 The relative refractive index difference of the fiber was 0.7%, and the cutoff wavelength was 0.70 μm. The fiber length used for the measurement is 2.5 m. For the excitation, a semiconductor laser having a wavelength of 0.788 μm and a semiconductor laser having a wavelength of 1.40 μm were used. The power ratio (R) is 40%. As shown in FIG. 8, the gain was higher by 3 dB or more in the two-wavelength excitation than in the 1.40 μm single-wavelength excitation.
【0026】実施例5 実施例1と同様の構成で、増幅媒質をビスマス系酸化物
ガラスファイバーとし、小信号利得を測定した。Tmの
添加濃度は0.6mol%であり、Laの一部を置換し
ている。Example 5 A small signal gain was measured in the same configuration as in Example 1, except that the amplification medium was a bismuth-based oxide glass fiber. The addition concentration of Tm is 0.6 mol%, and a part of La is substituted.
【0027】 コアガラス組成:75Bi2O3-18B2O3-5SiO2-2La2O3 クラッドガラス組成:70Bi2O3-15CdO-15B2O3 ファイバーの比屈折率差は1.2%、カットオフ波長は
0.70μmであった。測定に使用したファイバー長は
2.5mである。励起は波長0.788μmの半導体レ
ーザーと、波長1.40μmの半導体レーザーを使用し
た。実施例1と同様に1.40μm単一波長励起の場合
と二波長励起(パワー比率(R)=50%)の場合を測
定した結果、図9に示すように、二波長励起の方が3d
B以上高利得であった。Core glass composition: 75Bi 2 O 3 -18B 2 O 3 -5SiO 2 -2La 2 O 3 Clad glass composition: 70Bi 2 O 3 -15CdO-15B 2 O 3 Fiber has a relative refractive index difference of 1.2%. And the cutoff wavelength was 0.70 μm. The fiber length used for the measurement is 2.5 m. For the excitation, a semiconductor laser having a wavelength of 0.788 μm and a semiconductor laser having a wavelength of 1.40 μm were used. As in the case of the first embodiment, the case of the single wavelength excitation of 1.40 μm and the case of the dual wavelength excitation (power ratio (R) = 50%) were measured. As a result, as shown in FIG.
The gain was higher than B.
【0028】実施例6 実施例1と同様の構成で、増幅媒質をガリウム酸塩ガラ
スファイバーとし、小信号利得を測定した。Tmの添加
濃度は0.3mol%である。 コア組成:30K2O-30Ta2O3-40Ga2O3 クラッド組成:30K2O-25Ta2O3-45Ga2O3 このファイバーの比屈折率差は1.2%、カットオフ波
長は0.70μmであった。測定に使用したファイバー
長は8mである。励起は波長0.78μmの半導体レー
ザーと、波長1.35μmの半導体レーザーを使用し
た。実施例1と同様に1.35μm単一波長励起の場合
と二波長励起(パワー比率(R)=50%)の場合を測
定した結果、図10に示すように、二波長励起の方が3
dB以上高利得であった。Example 6 A small signal gain was measured using the same configuration as in Example 1 except that the amplification medium was a gallate glass fiber. The addition concentration of Tm is 0.3 mol%. Core composition: 30K 2 O-30Ta 2 O 3 -40Ga 2 O 3 Clad composition: 30K 2 O-25Ta 2 O 3 -45Ga 2 O 3 The relative refractive index difference of this fiber is 1.2%, and the cutoff wavelength is 0. .70 μm. The fiber length used for the measurement is 8 m. For the excitation, a semiconductor laser having a wavelength of 0.78 μm and a semiconductor laser having a wavelength of 1.35 μm were used. As in the case of the first embodiment, the result of the measurement with the single-wavelength excitation of 1.35 μm and the case of the dual-wavelength excitation (power ratio (R) = 50%) was measured. As shown in FIG.
The gain was higher than dB.
【0029】実施例7 実施例1と同様の構成で、増幅媒質を硫化物ガラスファ
イバーとし、小信号利得を測定した。Tmの添加濃度は
0.2mol%である。数字はmol%である。Example 7 A small signal gain was measured in the same configuration as in Example 1 except that the amplification medium was a sulfide glass fiber. The added concentration of Tm is 0.2 mol%. The numbers are mol%.
【0030】コア:30In2S3-40Ga2S3-30La2S3 クラッド:12Al(PO3)3-11AlF3-30.5RF2-46.5MF2 (R:M
g,Ca M:Sr,Ba) TmはLaを置換している。この導波路の比屈折率差は
1.2%、カットオフ波長は0.70μmであった。測
定に使用したファイバーは長さ14mである。二波長励
起は発振波長0.78μmと1.45μmの半導体レーザ
ーを使用し、パワー比率(R)は20%である。また、
信号光波長は1.50μm、パワーは−30dBmである。
実施例1と同様に1.45μm単一波長励起の場合と二
波長励起の場合の利得を測定した結果、図11に示すよ
うに、二波長励起の方が3dB以上高利得であった。Core: 30In 2 S 3 -40Ga 2 S 3 -30La 2 S 3 Clad: 12Al (PO 3 ) 3 -11AlF 3 -30.5RF 2 -46.5MF 2 (R: M
g, Ca M: Sr, Ba) Tm replaces La. The relative refractive index difference of this waveguide was 1.2%, and the cutoff wavelength was 0.70 μm. The fiber used for the measurement is 14 m in length. The two-wavelength excitation uses a semiconductor laser having oscillation wavelengths of 0.78 μm and 1.45 μm, and the power ratio (R) is 20%. Also,
The signal light wavelength is 1.50 μm and the power is −30 dBm.
As a result of measuring the gain in the case of single-wavelength pumping at 1.45 μm and the case of dual-wavelength pumping as in Example 1, as shown in FIG. 11, the two-wavelength pumping had a higher gain by 3 dB or more.
【0031】実施例8 実施例1と同じファイバーで同じ構成を用い、波長1.
47μmの信号光パワーを変化させてパワー変換効率
(PCE)を測定した。パワー変換効率は以下の式で定
義する。Embodiment 8 The same fiber and the same configuration as in Embodiment 1 were used,
The power conversion efficiency (PCE) was measured by changing the signal light power of 47 μm. The power conversion efficiency is defined by the following equation.
【0032】PCE(%)=[(出力信号パワー)−(入力信
号パワー)]/(励起パワー)×100 励起パワーは合計100mWに固定した。二波長の場
合、波長0.78μmの半導体レーザーと、波長1.4
0μmの半導体レーザーを使用した。励起パワー比率
(R)は40%に固定している。波長1.40μmの単
一波長で励起した場合と二波長で同時に励起した場合の
パワー変換効率を図12に示す。二波長励起では単一波
長励起に対して大幅にパワー変換効率が改善できること
が判る。PCE (%) = [(output signal power) − (input signal power)] / (excitation power) × 100 The excitation power was fixed to 100 mW in total. In the case of two wavelengths, a semiconductor laser having a wavelength of 0.78 μm and a wavelength of 1.4
A semiconductor laser of 0 μm was used. The excitation power ratio (R) is fixed at 40%. FIG. 12 shows the power conversion efficiencies in the case where excitation is performed at a single wavelength of 1.40 μm and the case where excitation is performed simultaneously at two wavelengths. It can be seen that the power conversion efficiency can be greatly improved with dual-wavelength excitation over single-wavelength excitation.
【0033】[0033]
【発明の効果】本発明の励起方法を用いることにより、
高効率な1.4〜1.52μm帯光増幅器または1.4
〜1.52μm帯レーザー発振器を構築できる。By using the excitation method of the present invention,
Highly efficient 1.4 to 1.52 μm band optical amplifier or 1.4
A laser oscillator of 1.52 μm band can be constructed.
【図1】Tmの準位図および吸収スペクトルである。FIG. 1 is a level diagram and an absorption spectrum of Tm.
【図2】Tmの準位および本発明の励起方法を説明する
図である。FIG. 2 is a diagram illustrating the level of Tm and the excitation method of the present invention.
【図3】Tmの各準位からの吸収断面積を示す図であ
る。FIG. 3 is a diagram showing an absorption cross section from each level of Tm.
【図4】実施例1における増幅器の構成図である。FIG. 4 is a configuration diagram of an amplifier according to the first embodiment.
【図5】実施例1における増幅率の励起パワー依存性を
示す図である。FIG. 5 is a diagram showing pump power dependence of the amplification factor in the first embodiment.
【図6】実施例2における増幅率の励起波長1と励起波
長2のパワー比依存性を示す図である。FIG. 6 is a diagram showing the power ratio dependence of the amplification factor of the excitation wavelength 1 and the excitation wavelength 2 in Example 2.
【図7】実施例3における増幅率の励起パワー依存性を
示す図である。FIG. 7 is a diagram illustrating the dependence of the amplification factor on the excitation power in the third embodiment.
【図8】実施例4における増幅率の励起パワー依存性を
示す図である。FIG. 8 is a diagram illustrating pump power dependence of the amplification factor in the fourth embodiment.
【図9】実施例5における増幅率の励起パワー依存性を
示す図である。FIG. 9 is a diagram showing pump power dependence of the amplification factor in Example 5.
【図10】実施例6における増幅率の励起パワー依存性
を示す図である。FIG. 10 is a diagram showing pump power dependence of the amplification factor in Example 6.
【図11】実施例7における増幅率の励起パワー依存性
を示す図である。FIG. 11 is a diagram showing pump power dependence of the amplification factor in Example 7.
【図12】実施例8におけるパワー変換効率の信号光パ
ワー依存性を示す図である。FIG. 12 is a diagram illustrating the signal light power dependence of the power conversion efficiency according to the eighth embodiment.
1 光増幅用ファイバー 2 励起波長1を供給する光源 3 励起波長2を供給する光源 4 光合分波素子 5 高NA石英ファイバー 6 波長1.4〜1.52μm帯の信号光発生装置 7 光アイソレーター 8 計測器 REFERENCE SIGNS LIST 1 optical amplification fiber 2 light source for supplying excitation wavelength 1 3 light source for supplying excitation wavelength 2 4 optical multiplexing / demultiplexing element 5 high NA quartz fiber 6 signal light generator for wavelength of 1.4 to 1.52 μm band 7 optical isolator 8 Measuring instrument
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 西村 夏哉 山口県宇部市大字沖宇部5253番地 セント ラル硝子株式会社化学研究所内 (72)発明者 三浦 清貴 山口県宇部市大字沖宇部5253番地 セント ラル硝子株式会社化学研究所内 (72)発明者 手島 卓也 山口県宇部市大字沖宇部5253番地 セント ラル硝子株式会社化学研究所内 (72)発明者 藤原 誠司 山口県宇部市大字沖宇部5253番地 セント ラル硝子株式会社化学研究所内 Fターム(参考) 5F072 AB07 AK06 JJ02 PP07 RR01 YY17 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuing from the front page (72) Inventor Natsumura Natsumura 5253 Oki Ube, Oji, Ube City, Yamaguchi Prefecture Inside the Chemical Research Laboratory of Glass Co., Ltd. (72) Inventor Kiyotaka Miura 5253 Oki Ube Odai, Ube City, Yamaguchi Prefecture Central Inside the Chemical Research Laboratory of Glass Co., Ltd. 5F072 AB07 AK06 JJ02 PP07 RR01 YY17
Claims (5)
光導波路を備えた1.4〜1.52μm帯光増幅器にお
いて、増幅用光導波路のコア部はTmを含有し、波長
0.75〜0.85μmの範囲から少なくとも1波長
(励起波長1)と、波長1.35〜1.45μmの範囲
から少なくとも1波長(励起波長2)の、互いに異なる
二種類以上の波長で励起することを特徴とする、1.4
〜1.52μm帯光増幅器の励起方法。1. A 1.4 to 1.52 μm band optical amplifier including at least a pumping light source, a multiplexer / demultiplexer, and an amplification optical waveguide, wherein the core portion of the amplification optical waveguide contains Tm and has a wavelength of 0.75 μm. Excitation at two or more different wavelengths, at least one wavelength (excitation wavelength 1) from the range of 0.85 μm and at least one wavelength (excitation wavelength 2) from the range of 1.35 to 1.45 μm. Features 1.4
Excitation method of optical amplifier of 1.52 μm band.
光導波路を備えた1.4〜1.52μm帯レーザー発振
器において、波長0.75〜0.85μmの範囲から少
なくとも1波長(励起波長1)と、波長1.35〜1.
45μmの範囲から少なくとも1波長(励起波長2)
の、互いに異なる二種類以上の波長で励起することを特
徴とする、1.4〜1.52μm帯レーザー発振器の励
起方法。2. A 1.4 to 1.52 μm band laser oscillator having at least an excitation light source, a multiplexer / demultiplexer, and an amplification optical waveguide, at least one wavelength (excitation wavelength) in a wavelength range of 0.75 to 0.85 μm. 1) and wavelengths of 1.35-1.
At least one wavelength (excitation wavelength 2) from the range of 45 μm
Pumping at a wavelength of two or more different wavelengths from each other.
したハライド酸化物ガラス,ハライドガラス,カルコゲ
ナイドガラス,カルコハライドガラス,テルライトガラ
ス,ビスマス酸塩ガラス,ゲルマネートガラス,ガリウ
ム酸塩ガラスから選ばれる少なくとも一種類のガラスか
らなることを特徴とする、請求項1または請求項2に記
載の1.4〜1.52μm帯の光増幅器の励起方法また
は1.4〜1.52μm帯レーザー発振器の励起方法。3. The core of the amplification optical waveguide is made of a halide oxide glass, halide glass, chalcogenide glass, chalcogenide glass, tellurite glass, bismuthate glass, germanate glass, gallate glass to which Tm is added. 3. The pumping method for a 1.4 to 1.52 [mu] m band optical amplifier or a 1.4 to 1.52 [mu] m band laser according to claim 1 or 2, comprising at least one kind of glass selected from the group consisting of: How to excite the oscillator.
ザーであることを特徴とする、請求項1から請求項3の
いずれか記載の1.4〜1.52μm帯光増幅器の励起
方法または1.4〜1.52μm帯レーザ発振器の励起
方法。4. The pumping method for a 1.4 to 1.52 μm band optical amplifier according to claim 1, wherein at least one of the pumping light sources is a semiconductor laser. A method of exciting a laser oscillator of 1.52 μm band.
選ばれる励起波長の励起パワー(P1)と、波長1.3
5〜1.45μmの範囲から選ばれる励起波長の励起パ
ワー(P2)の比率(R)が、R=P1/(P1+P
2)×100%で表されるとき、パワー比率が0%<R
≦90%の範囲内にあることを特徴とする、請求項1〜
請求項4のいずれか記載の1.4〜1.52μm帯光増
幅器の励起方法または1.4〜1.52μm帯レーザー
発振器の励起方法。5. An excitation power (P1) of an excitation wavelength selected from a wavelength range of 0.75 to 0.85 μm, and a wavelength of 1.3.
The ratio (R) of the excitation power (P2) of the excitation wavelength selected from the range of 5 to 1.45 μm is R = P1 / (P1 + P
2) When represented by × 100%, the power ratio is 0% <R
≦ 90%.
5. A method for exciting a 1.4 to 1.52 [mu] m band optical amplifier according to claim 4, or a method for exciting a 1.4 to 1.52 [mu] m band laser oscillator.
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2001
- 2001-04-12 JP JP2001114255A patent/JP2002314177A/en active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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WO2004091123A1 (en) * | 2003-04-02 | 2004-10-21 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Optical communication system having optical amplification function |
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