JP2002285860A - 出力部分離形ガスタービン - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 製造が容易且つ安価に行え、熱膨張による不
具合を解消し、しかも、エネルギーロスの軽減が可能に
なる出力部分離形ガスタービンを得る。 【解決手段】 出力部分離形ガスタービン１１におい
て、圧縮機１７、燃焼器１９、及び圧縮機駆動用タービ
ン２１からなる空気圧縮部１３と、この空気圧縮部１３
の回転軸２３に対して直交した出力軸２５を有し、出力
軸２５に出力軸駆動用タービン２７が固定され、かつ空
気圧縮部１３で得られた圧縮空気の一部を副燃焼器２９
で消費させて得た作動ガスによって出力軸駆動用タービ
ン２７を駆動させる出力部１５とを具備した。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、回転軸が垂直に配
置される竪型ポンプ等を駆動する原動機に用いて好適な
出力部分離形ガスタービンに関し、特に、空気圧縮部と
出力部とを接続するガス通路部の熱膨張による不具合を
解消する技術に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、垂直駆動軸を有する例えば竪型ポ
ンプ等を駆動するには、一般の水平軸を有する原動機で
ある横型ガスタービンで発生させた動力を、笠歯車を介
して垂直軸に変換するか、圧縮機駆動用タービンの軸
と、出力タービンの軸を別個に有し、出力タービンの軸
を垂直に配した二軸ガスタービン（Ｌ型ガスタービン）
が用いられていた。

【０００３】横型ガスタービンは、高温・高圧の燃焼ガ
スを発生させるガス発生機の回転軸と、この燃焼ガスの
エネルギを回転力として取り出すための出力タービンの
回転軸とが同軸方向に配設される。横型ガスタービンに
おけるガス発生機は、空気を圧縮するための圧縮機、圧
縮された空気に燃料を噴射して燃焼させる燃焼器、及び
圧縮機を回転駆動するための圧縮機駆動タービンからな
る。従って、上記した竪型ポンプを駆動する例の場合に
は、出力タービンの回転軸が笠歯車を介して竪型ポンプ
の駆動軸に連結される。

【０００４】一方、二軸ガスタービンとしてのＬ型ガス
タービンは、図１２に示すように、ガス発生機１の回転
軸３と出力タービン５の回転軸７とが直交したものとな
る。そして、燃焼ガスは、ガス発生機１と出力タービン
５との間で図示しないケーシングのガス通路部（スクロ
ール流路部）によって出力タービン５の方向にほぼ９０
°流路を変換され、出力タービン５を通過して排気され
る。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、横型ガ
スタービンで発生させた動力を、笠歯車を介して垂直軸
に変換する上記の従来技術では、横型ガスタービンの他
に、笠歯車装置が必要になるため、広い設置スペースが
必要になり、かつ装置コストが増大する問題があった。

【０００６】一方、Ｌ型ガスタービンを用いた場合に
は、圧縮機駆動用タービンと、出力タービンとの間に、
高温ガスが流れるため、複雑な形状のガス通路部を、鋳
造性の悪い耐熱鋼で製作しなければならず、製作が技術
的に困難になるとともに、装置コストが高価となった。
また、ガス通路部の熱膨張による垂直軸の軸芯ずれに対
処するため、軸芯ずれ吸収のための特殊な装置が必要に
なる不利があった。さらに、ガス通路部を鋳造性の悪い
耐熱鋼で製作すれば、ガス通路部形状の自由度が低くな
り、エネルギーロスの生じる問題も発生した。

【０００７】本発明は上記状況に鑑みてなされたもの
で、製造が容易かつ安価になるとともに、熱膨張による
不具合を解消し、しかも、エネルギーロスの軽減が可能
になる出力部分離形ガスタービンを提供することを目的
とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】次に、上記の課題を解決
するための手段を、実施の形態に対応する図面を参照し
て説明する。この発明の請求項１記載の出力部分離形ガ
スタービン１１は、圧縮機１７、燃焼器１９、及び圧縮
機駆動用タービン２１からなる空気圧縮部１３と、該空
気圧縮部１３の回転軸２３に対して直交または傾斜した
出力軸２５を有し、該出力軸２５に出力軸駆動用タービ
ン２７が固定され、かつ前記空気圧縮部１３で得られた
圧縮空気の一部を副燃焼器２９で消費させて得た作動ガ
スによって該出力軸駆動用タービン２７を駆動させる出
力部１５と、を具備したことを特徴とする。

【０００９】この出力部分離形ガスタービン１１では、
圧縮機１７、燃焼器１９、及び圧縮機駆動用タービン２
１から空気圧縮部１３が構成され、この空気圧縮部１３
で得られた圧縮空気の一部が出力部１５の副燃焼器２９
で消費され、これにより得た作動ガスで出力部１５の出
力軸駆動用タービン２７が駆動される。従って、空気圧
縮部１３と出力部１５との間には、燃焼器１９、圧縮機
駆動用タービン２１を通過した高温の排気ガスが通るこ
とがなく、例えば３５０℃以下程度の比較的低温の圧縮
空気が通ることになる。これにより、空気圧縮部１３と
出力部１５とのガス通路部が、鋳造性の良好な普通鋳鉄
又は普通鋼によって形成可能になる。また、ガス通路部
の熱膨張量が少なくなり、出力軸２５の軸芯ずれ吸収の
ための特別な装置が不要になり、通常のベローズ等を用
いて出力軸２５の軸芯ずれが吸収可能になる。さらに、
ガス通路部が特殊な材料（鋳造性の悪い耐熱鋼）で製作
されないので、通路形状の自由度が高まり、エネルギー
ロスの軽減が可能になる。なお、空気圧縮部１３と出力
部１５とは、ケーシングを別体に形成し、それぞれのケ
ーシングがガス通路部によって接続される構成とされ
る。すなわち、空気圧縮部１３と出力部１５とは、圧縮
機１７と副燃焼器２９との間で分離される構造となるた
め、その間を接続するガス通路部には、上記した３５０
℃以下程度の比較的低温の圧縮空気が通るのみとなる。
このことから、ガス通路部は、鋳造性の良好な普通鋳鉄
又は普通鋼によって形成され可能となる。

【００１０】請求項２記載の出力部分離形ガスタービン
１１は、前記空気圧縮部１３に一つの前記圧縮機１７ｃ
が設けられ、該圧縮機１７ｃで得られた圧縮空気の一部
が前記圧縮機駆動用タービン２１を駆動させる作動ガス
を得るために前記燃焼器１９で消費される一方、該圧縮
空気の残りが前記出力軸駆動用タービン２７を駆動させ
る作動ガスを得るために前記副燃焼器２９で消費される
ことを特徴とする。

【００１１】この出力部分離形ガスタービン１１では、
空気圧縮部１３に一つの圧縮機１７ｃが設けられ、この
圧縮機１７ｃで得られた圧縮空気の一部が燃焼器１９で
消費される一方、その残りが出力部１５の副燃焼器２９
で消費される。これにより、空気圧縮部１３に、燃焼器
１９へ圧縮空気を送る燃焼機用圧縮機１７ａと、副燃焼
機２９へ圧縮空気を送る副燃焼機用圧縮機１７ｂの二つ
を設ける必要がなくなり、空気圧縮部１３の構造が簡素
になる。

【００１２】請求項３記載の出力部分離形ガスタービン
１１は、前記空気圧縮部１３と、前記出力部１５とが別
体で構成され、該空気圧縮部１３の圧縮機１７と前記出
力部１５の副燃焼器２９とが、前記圧縮空気を搬送する
高圧空気ダクト３１によって接続されることを特徴とす
る。

【００１３】この出力部分離形ガスタービン１１では、
別体で構成された空気圧縮部１３と出力部１５との、圧
縮機１７ｃと副燃焼器２９とが高圧空気ダクト３１によ
って接続され、この高圧空気ダクト３１を通って、圧縮
空気が空気圧縮部１３から出力部１５へと搬送される。
つまり、高圧空気ダクト３１により接続されることで、
空気圧縮部１３及び出力部１５の設置位置や設置距離の
制約が少なくなる。これにより、空気圧縮部１３と出力
部１５との設置自由度が高まり、設置スペースの有効利
用が可能になる。

【００１４】

【発明の実施の形態】以下、本発明に係る出力部分離形
ガスタービンの好適な実施の形態を図面を参照して詳細
に説明する。図１は本発明に係る出力部分離形ガスター
ビンの構成の概略を示す概念図、図２は図１の出力部分
離形ガスタービンの試算のための説明図、図３は図１の
出力部分離形ガスタービンの変形例を示す概念図、図４
は図１の出力部分離形ガスタービンの他の変形例を示す
概念図である。

【００１５】本実施の形態による出力部分離形ガスター
ビン１１は、主要部が、空気圧縮部１３と、出力部１５
とに大別して構成される。図１に示すように、空気圧縮
部１３は、圧縮機（Ｃ）１７，燃焼器（ＣＣ）１９，及
び圧縮機駆動用タービン（Ｔ）２１からなる。また、こ
の実施の形態では、圧縮機１７が、回転軸２３上に設け
られた二つの圧縮機１７ａ，１７ｂからなる。

【００１６】一方、出力部１５は、空気圧縮部１３の回
転軸２３に対して、本実施の形態では直交する出力軸２
５を有し、この出力軸２５に出力軸駆動用タービン
（Ｔ）２７が固定され、かつ空気圧縮部１３で得られた
圧縮空気の一部を消費する副燃焼器（ＣＣ）２９を備え
て構成される。

【００１７】空気圧縮部１３の圧縮機１７ｂと、出力部
１５の副燃焼器２９とは、ガス通路部（図１中矢印Ｐ）
によって接続されている。つまり、出力軸２５は、空気
圧縮部１３の圧縮機１７、この実施の形態の場合では圧
縮機１７ｂで得た圧縮空気の一部を副燃焼器２９で消費
させ、それによって得た作動ガスを出力軸駆動用タービ
ン２７に作用させて駆動されるようになっている。

【００１８】空気圧縮部１３と出力部１５とは、ケーシ
ングが別体で形成され、それぞれのケーシングが上記ガ
ス通路部（Ｐ）によって接続される。すなわち、空気圧
縮部１３と出力部１５とは、圧縮機１７と副燃焼器２９
との間で分離されているため、その間を接続するガス通
路部Ｐには、３５０℃以下程度の比較的低温の圧縮空気
が通るのみとなる。このことから、ガス通路部は、鋳造
性の良好な普通鋳鉄又は普通鋼によって形成される。

【００１９】圧縮機１７ａ，１７ｂ，燃焼器１９，及び
圧縮機駆動用タービン２１は、空気圧縮部１３の図示し
ないケーシングに収容されている。ケーシングの吸気部
を通して吸引された空気Ａは圧縮機１７ａによって圧縮
されたのち燃焼器１９において燃料と混合されて燃焼さ
せられて燃焼ガスとなり、圧縮機駆動用タービン２１を
回転させてケーシングから排気ガスＥとなって排気され
る。一方、圧縮機１７ｂによって圧縮された圧縮空気Ａ
は、ガス通路部を通って副燃焼器２９において燃料と混
合されて燃焼させられて燃焼ガスとなり、出力軸駆動用
タービン２７を回転させて出力部１５の図示しないケー
シングから排気ガスＥとなって排気される。

【００２０】出力軸２５には出力軸駆動用タービン２７
が固定され、出力軸駆動用タービン２７は複数のブレー
ドが放射状に配設されたディスク（図示せず）を複数段
配設してなる。出力部１５のケーシングの内周面から
は、このディスクと交互に配列された図示しない静翼が
突設されている。

【００２１】出力軸２５は、出力部１５のケーシングを
貫通してケーシング外部の軸受けに回転自在に支持され
ている。出力軸２５は、その軸受けより外方で図示しな
いポンプや発電機などの被駆動機器に連結される。

【００２２】ここで、出力１００００ｋＷ、仕事比０．
４３の場合について、図２の説明図を参照して試算を行
う。図２の出力軸駆動用タービンＴ₁ は、通常の４３０
０ｋＷ用タービンと同様とする。圧縮機Ｃ₁ の容量は、
１００００−４３００＝５７００ｋＷであり、Ｔ₂、Ｃ
₂ は、５７００ｋＷ用ガスタービンと同じである。

【００２３】従って、Ｆ₁ は４３００ｋＷ分の燃料、Ｆ
₂ は５７００ｋＷ分の燃料であり、合計１００００ｋＷ
分の燃料で１００００ｋＷの出力を得られるので、通常
のガスタービンと同等熱効率である。なお、Ｌ型ガスタ
ービンの場合も同じである。

【００２４】ここで、圧縮空気（Ｌ型ガスタービンでは
燃焼ガス）のガス通路部で２％のエネルギーロスがある
と仮定する。Ｌ型ガスタービンの場合は、１００００ｋ
Ｗ分燃料を供給し、９８００ｋＷの出力を得るので、熱
効率は２％低下する。

【００２５】一方、図２に示した出力軸駆動用タービン
の場合は、Ｆ₂ は５７００ｋＷ、Ｆ ₁ は４３００×０．
９８＝４２１４ｋＷ分の燃料で９８００ｋＷの出力を得
るので、９８００／（５７００＋４２１４）＝０．９８
８５であり、熱効率の低下は１．１５％となり、Ｌ型ガ
スタービンより有利となる。

【００２６】なお、ガス通路部を流れる流量比は、燃焼
ガスが７５０℃、圧縮比４、圧縮空気が３５０℃、圧縮
比７とすると、１００００×（７５０＋２７３）÷４：
４３００×（３５０＋２７３）÷７＝２５５７５００：
３８２７００≒６．６８：１であり、同一のエネルギー
ロスを見込む場合、図２に示した出力軸駆動用タービン
の方が圧倒的に細く、長いガス通路部Ｐとすることがで
きる。

【００２７】従って、上記の出力部分離形ガスタービン
１１によれば、空気圧縮部１３で得られた圧縮空気の一
部が出力部１５の副燃焼器２９で消費され、これにより
得た作動ガスで出力部の出力軸駆動用タービン２７が駆
動される。従って、空気圧縮部１３と出力部１５との間
には、燃焼器１９、圧縮機駆動用タービン２１を通過し
た直後の高温の排気ガスが通ることがなく、３５０℃以
下程度の比較的低温の圧縮空気が通ることになる。これ
により、空気圧縮部１３と出力部１５とのガス通路部
が、鋳造性の良好な普通鋳鉄又は普通鋼によって形成可
能になる。

【００２８】また、ガス通路部の熱膨張量が少なくな
り、出力軸２５の軸芯ずれ吸収のための特別な装置が不
要になり、通常のベローズ等を用いて出力軸２５の軸芯
ずれが吸収可能になる。

【００２９】さらに、ガス通路部が特殊な材料（鋳造性
の悪い耐熱鋼）で製作されないので、通路形状の自由度
が高まり、エネルギーロスの軽減が可能になる。

【００３０】なお、上記の実施の形態では、空気圧縮部
１３に二つの圧縮機１７ａ，１７ｂを設けた場合を例に
説明したが、圧縮機１７は、図３に示すように、大容量
のものを一つ設けるものであってもよい。

【００３１】すなわち、図３に示す変形例では、空気圧
縮部１３に一つの圧縮機１７ｃが設けられ、この圧縮機
１７ｃで得られた圧縮空気の一部が圧縮機駆動用タービ
ン２１を駆動させる作動ガスを得るために燃焼器１９で
消費される一方、圧縮空気の残りが出力軸駆動用タービ
ン２７を駆動させる作動ガスを得るために副燃焼器２９
で消費される。

【００３２】この変形例による出力部分離形ガスタービ
ンでは、空気圧縮部１３に、燃焼器１９へ圧縮空気を送
る燃焼機用圧縮機（１７ａ）と、副燃焼器２９へ圧縮空
気を送る副燃焼機用圧縮機（１７ｂ）との二つを設ける
必要がなくなり、空気圧縮部１３の構造が簡素になる。

【００３３】また、出力部分離形ガスタービン１１は、
図４に示すように、空気圧縮部１３と、出力部１５とが
別体で構成され、空気圧縮部１３の圧縮機１７ｃと、出
力部１５の副燃焼器２９とが、圧縮空気を搬送する長尺
な高圧空気ダクト（Ｄ）３１によって接続されるもので
あってもよい。

【００３４】この出力部分離形ガスタービンでは、空気
圧縮部１３と出力部１５とが高圧空気ダクト３１により
接続されることで、空気圧縮部１３及び出力部１５の設
置位置や設置距離の制約が少なくなる。これにより、空
気圧縮部１３と出力部１５との設置自由度が高まり、設
置スペースの有効利用が可能になる。

【００３５】次に、実際のガスタービン要素の性能値を
もとに、この出力部分離形ガスタービンの性能を計算し
てみる。図５は出力部分離形ガスタービンにおける仕事
比の説明図、図６は出力部分離形ガスタービンにおける
圧力比と温度との相関図、図７は出力部分離形ガスター
ビンにおける圧力比と空気流量との相関図、図８は出力
部分離形ガスタービンにおける圧力比と出力との相関
図、図９は出力部分離形ガスタービンにおける圧力比と
総合効率との相関図である。

【００３６】まず、単純に計算するために仕事比０．５
のガスタービンを考える。中型ガスタービンの仕事比が
０．４３であるので、これを用いる。これは、図５に示
すように、圧縮機１７の所容動力を１とすれば、出力軸
駆動用タービン２７の発生動力が２ということである。
ガスタービンとしての出力は、差し引き１である。この
出力でガスタービンのものと同形の圧縮機１７を駆動す
る。発生した圧縮空気を、同形の副燃焼器２９と出力軸
駆動用タービン２７からなる出力部１５に導けば、ここ
で発生する出力は２である。燃料の消費はもとのガスタ
ービン２台分であるから、これは２台のガスタービンの
並列運転の変形といえる。

【００３７】例として大型ガスタービンを圧縮機の駆動
機とすれば、吸気温度４０℃にてその軸端出力は４９０
０ｋＷ、熱消費量は９５５ｋＪ／ｈである。この出力比
は中型ガスタービンの圧縮機を駆動するのに好適とな
る。このとき、圧力比は８．５、断熱効率は０．８３で
あり、空気流量は１６．０ｋｇ／ｓ、吐出温度は３３１
℃である。これに燃料を加えて９６５℃の高温のガスと
し、中型ガスタービンの燃焼器とタービンに導けば、８
４５０ｋＷの出力が得られる。消費した燃料の熱消費量
は合計で１６７５ｋＪ／ｓであるから、総合した熱効率
は０．２８８であり、もとのガスタービンと同じ水準に
ある。但し、連結用ダクトの損失は考慮しないものとす
る。

【００３８】このシステムでは圧縮機の圧力比を任意に
設定することが可能である。図６〜図９に、タービン出
口温度を５５０℃（図中実線）、タービン入口温度を７
５０℃（図中実線）に保った場合の温度，空気流量，出
力，および総合効率を示した。ここでは圧縮機とタービ
ンの断熱効率を、それぞれ８０％と９０％としている。

【００３９】これらの図から、圧力比が４程度であれ
ば、風量の増加、総合熱効率の低下による不利益を補っ
て余りある利点が期待できることが分かる。特に非常用
の用途では、効率低下による不利益は少ない。この利点
として挙げられるものは、 １．タービンが単段のもので済み、構造的にシンプルに
できる。 ２．燃焼器の出口温度が８００℃程度であるから、この
燃焼器を安価に製作でき、また、ＮＯｘの排出量も少な
い。 ３．圧縮機の出口温度が２００℃程度であるから、この
圧縮機とタービンとの連結ダクトの製作が容易である。 ４．低圧の圧縮機であれば、製造も市販品の入手も容易
である。 などである。

【００４０】図１０は出力部分離形ガスタービンにおけ
る出力部の具体例を示す模式図、図１１は地下洪水ポン
プに適用した出力部分離形ガスタービンの配置例を示す
模式図である。本発明に係る出力部分離形ガスタービン
を実際に構成する場合には、既存のガスタービンの構成
をそのまま利用して空気圧縮部と出力部とを形成するこ
とも可能であるが、出力部を竪型とするには軸受の構造
を全く変更せざる得ないため、新規の設計とすることが
好ましい。このような新規設計の場合には、上記したよ
うに、圧力比が低いほど有利となる。図１０には出力部
１５の例を示してある。この出力部１５が図示しない減
速機の上に載置されることになる。構造上では、バラン
スピストンを設けること等の考慮が必要となる。また、
潤滑システムは減速機と共用できるので、新たな負担に
はならない。燃料システムは、基本的に空気流量に比例
するものとすれば簡素なものとなる。

【００４１】また、配置上でこの出力部分離形ガスター
ビンの長所は、 １．減速機上の重量を最低限とできること。 ２．空気圧縮機とガスタービンのユニットを空気配管が
可能であるかぎり、何処にでも配置できる。 ３．このユニット自体は全体の出力の半分に見合うサイ
ズである。 ４．出力発生部廻りの空気・ガス量が少ないので、その
ためのスペースを小さくできる。 などである。

【００４２】この出力部分離形ガスタービンは、配管工
事を要するが、設置スペースに自由度が増すことから、
このスペースを利用すれば、長い再熱器を設けても温度
レベルが低いので安価に製作可能であり、一体形よりも
燃費を良くすることさえ可能である。地下洪水ポンプ用
途の配置例を図１１に示す。なお、図中、５１は地下洪
水ポンプ、５３は排気筒を示す。この他、本発明に係る
出力部分離形ガスタービンは、類似の大形船のサイドス
ラスタ、Ｚ形推進装置などのような配置にも適用が考え
られる。

【００４３】

【発明の効果】以上詳細に説明したように、本発明に係
る出力部分離形ガスタービンによれば、圧縮機、燃焼
器、及び圧縮機駆動用タービンにて空気圧縮部を構成
し、この空気圧縮部で得られた圧縮空気の一部を出力部
の副燃焼器で消費させ、これにより得た作動ガスで出力
部の出力軸駆動用タービンを駆動させるので、空気圧縮
部と出力部との間に流す圧縮空気を例えば３５０℃以下
程度にでき、空気圧縮部と出力部とのガス通路部を、鋳
造性の良好な普通鋳鉄又は普通鋼によって形成すること
ができる。この結果、ガスタービンの容易かつ安価な製
作が可能になる。また、ガス通路部の熱膨張量が少ない
ので、特別な装置を必要とせず、通常のベローズ等を用
いて出力軸の軸芯ずれを吸収できるようになる。さら
に、ガス通路部を特殊な材料、例えば鋳造性の悪い耐熱
鋼等で製作する必要がないので、通路形状の自由度を高
めることができ、かつエネルギーロスの軽減が図れるよ
うになる。また、通路形状の自由度が高くなることで、
空気圧縮部と出力部とは隔てた位置に配置でき、設置ス
ペースの自由度が向上することとなる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係る出力部分離形ガスタービンの構成
の概略を示す概念図である。

【図２】図１の出力部分離形ガスタービンの試算のため
の説明図である。

【図３】図１の出力部分離形ガスタービンの変形例を示
す概念図である。

【図４】図１の出力部分離形ガスタービンの他の変形例
を示す概念図である。

【図５】出力部分離形ガスタービンにおける仕事比の説
明図である。

【図６】出力部分離形ガスタービンにおける圧力比と温
度との相関図である。

【図７】出力部分離形ガスタービンにおける圧力比と空
気流量との相関図である。

【図８】出力部分離形ガスタービンにおける圧力比と出
力との相関図である。

【図９】出力部分離形ガスタービンにおける圧力比と総
合効率との相関図である。

【図１０】出力部分離形ガスタービンにおける出力部の
具体例を示す模式図である。

【図１１】地下水洪水ポンプに適用した出力部分離形ガ
スタービンの配置例を示す模式図である。

【図１２】従来のＬ型ガスタービンの構成の概略を示す
概念図である。

【符号の説明】

１１…出力部分離形ガスタービン １３…空気圧縮部 １５…出力部 １７…圧縮機 １９，２９…燃焼器 ２１…圧縮機駆動用タービン ２３…回転軸 ２５…出力軸 ２７…出力軸駆動用タービン ２９…副燃焼器 ３１…高圧空気ダクト

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 圧縮機、燃焼器、及び圧縮機駆動用ター
   ビンからなる空気圧縮部と、 該空気圧縮部の回転軸に対して直交または傾斜した出力
   軸を有し、該出力軸に出力軸駆動用タービンが固定さ
   れ、かつ前記空気圧縮部で得られた圧縮空気の一部を副
   燃焼器で消費させて得た作動ガスによって該出力軸駆動
   用タービンを駆動させる出力部と、 を具備したことを特徴とする出力部分離形ガスタービ
   ン。
2. 【請求項２】 前記空気圧縮部に一つの前記圧縮機が設
   けられ、該圧縮機で得られた圧縮空気の一部が前記圧縮
   機駆動用タービンを駆動させる作動ガスを得るために前
   記燃焼器で消費される一方、該圧縮空気の残りが前記出
   力軸駆動用タービンを駆動させる作動ガスを得るために
   前記副燃焼器で消費されることを特徴とする請求項１記
   載の出力部分離形ガスタービン。
3. 【請求項３】 前記空気圧縮部と、前記出力部とが別体
   で構成され、該空気圧縮部の圧縮機と前記出力部の副燃
   焼器とが、前記圧縮空気を搬送する高圧空気ダクトによ
   って接続されることを特徴とする請求項１又は２記載の
   出力部分離形ガスタービン。