JP2002221044A - Turbine facility and its operating method - Google Patents
Turbine facility and its operating methodInfo
- Publication number
- JP2002221044A JP2002221044A JP2001015539A JP2001015539A JP2002221044A JP 2002221044 A JP2002221044 A JP 2002221044A JP 2001015539 A JP2001015539 A JP 2001015539A JP 2001015539 A JP2001015539 A JP 2001015539A JP 2002221044 A JP2002221044 A JP 2002221044A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- turbine
- steam
- heat recovery
- recovery boiler
- fuel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
Landscapes
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
- Liquid Carbonaceous Fuels (AREA)
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、炭化水素系燃料を
ガスタービンの燃料として運転を行うタービン設備の運
転方法及びタービン設備に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method of operating a turbine facility which operates using a hydrocarbon fuel as a fuel for a gas turbine, and a turbine facility.
【０００２】[0002]
【従来の技術】エネルギー資源の有効利用と経済性の観
点から、発電設備（発電プラント）では様々な高効率化
が図られている。ガスタービンと蒸気タービンを組み合
わせたタービン発電プラント（タービン設備）もその一
つである。タービン設備では、ガスタービンからの高温
の排気ガスが排熱回収ボイラに送られ、排熱回収ボイラ
内で過熱ユニットを介して蒸気を発生させ、発生した蒸
気を蒸気タービンに送って蒸気タービンで仕事をするよ
うになっている。2. Description of the Related Art From the viewpoints of effective use of energy resources and economic efficiency, various high efficiencies have been achieved in power generation facilities (power generation plants). A turbine power plant (turbine equipment) combining a gas turbine and a steam turbine is one of them. In turbine equipment, high-temperature exhaust gas from a gas turbine is sent to an exhaust heat recovery boiler, and steam is generated in the exhaust heat recovery boiler via a superheating unit. It is supposed to.
【０００３】タービン設備では、ガスタービンを駆動す
る燃焼エネルギを得るために、圧縮空気と共に燃料が燃
焼器で燃焼されてガスタービンに導入されるようになっ
ている。燃焼器に投入される燃料は、メタン等が用いら
れていたが、天然ガスや石炭等を原料とするメタノール
等の炭化水素系燃料（アルコール系燃料）が石油代替え
燃料として注目されるようになってきている。[0003] In turbine equipment, fuel is burned in a combustor together with compressed air and introduced into the gas turbine in order to obtain combustion energy for driving the gas turbine. Methane and the like have been used as fuel for the combustor. However, hydrocarbon fuels (alcohol fuels) such as methanol made from natural gas or coal have come to attract attention as an alternative to oil. Is coming.
【０００４】炭化水素系燃料を用いる場合、炭化水素系
燃料は燃焼熱が低く発熱量が少ないため、水素と二酸化
炭素に改質分解して高い燃焼熱が確保できる改質燃料と
している。石油代替燃料を用いても、改質燃料とするこ
とで、ガスタービンの排熱を有効に回収して発電効率の
低下を抑制することができる。炭化水素系燃料の改質反
応は水蒸気を必要とするため、従来のタービン設備で
は、改質器に投入する水蒸気を、例えば、排熱回収ボイ
ラで発生させている。When a hydrocarbon-based fuel is used, since the hydrocarbon-based fuel has a low combustion heat and a small calorific value, it is reformed and decomposed into hydrogen and carbon dioxide to obtain a high combustion heat. Even if a petroleum alternative fuel is used, by using the reformed fuel, the exhaust heat of the gas turbine can be effectively recovered, and a decrease in the power generation efficiency can be suppressed. Since the reforming reaction of the hydrocarbon-based fuel requires steam, in the conventional turbine equipment, steam to be supplied to the reformer is generated by, for example, an exhaust heat recovery boiler.
【０００５】[0005]
【発明が解決しようとする課題】従来のタービン設備で
は、効率を低下させずに、炭化水素系燃料の改質反応に
用いる水蒸気を得ることが種々検討されている。しか
し、炭化水素系燃料の種類により改質に必要な水蒸気量
が異なるため、適用できる炭化水素系燃料が限られてし
まう等の問題があった。例えば、排熱回収ボイラで発生
させた水蒸気を用いる場合に、排熱回収ボイラでは水を
蒸発させて蒸気を得ると共に蒸発のための熱エネルギー
はガスタービンの排気に依存し、また、発生した蒸気は
蒸気タービンの駆動に用いられるため、改質用として使
用できる水蒸気を得るためには制約があり、効率を低下
させてしまうおそれがあった。In the conventional turbine equipment, various studies have been made to obtain steam used for a reforming reaction of a hydrocarbon-based fuel without reducing the efficiency. However, since the amount of steam required for reforming varies depending on the type of hydrocarbon fuel, there is a problem that applicable hydrocarbon fuel is limited. For example, when using steam generated by an exhaust heat recovery boiler, the exhaust heat recovery boiler evaporates water to obtain steam, and the heat energy for evaporation depends on the exhaust of a gas turbine. Since is used for driving a steam turbine, there is a restriction in obtaining steam that can be used for reforming, and there is a possibility that the efficiency may be reduced.
【０００６】本発明は上記状況に鑑みてなされたもの
で、設備全体の効率を低下させることなく炭化水素系燃
料を改質して運転できるタービン設備の運転方法を提供
することを目的とする。また、本発明は上記状況に鑑み
てなされたもので、設備全体の効率を低下させることな
く炭化水素系燃料を改質して運転できるタービン設備を
提供することを目的とする。The present invention has been made in view of the above circumstances, and an object of the present invention is to provide a method of operating a turbine facility that can reform and operate a hydrocarbon fuel without reducing the efficiency of the entire facility. Further, the present invention has been made in view of the above circumstances, and an object of the present invention is to provide a turbine facility capable of operating by reforming a hydrocarbon-based fuel without reducing the efficiency of the entire facility.
【０００７】[0007]
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
の本発明のタービン設備の運転方法は、ガスタービンの
排気ガスによって蒸気を発生させる排熱回収ボイラと、
排熱回収ボイラの蒸気により作動する蒸気タービンとを
備えたタービン設備において、排熱回収ボイラの排熱か
ら得られる水蒸気により炭化水素系燃料を改質して発熱
量を上昇させ、改質燃料をガスタービン側に投入するこ
とを特徴とする。In order to achieve the above object, a method for operating a turbine facility according to the present invention comprises a waste heat recovery boiler for generating steam by exhaust gas of a gas turbine;
In a turbine facility having a steam turbine operated by steam from an exhaust heat recovery boiler, a hydrocarbon-based fuel is reformed with steam obtained from exhaust heat of the exhaust heat recovery boiler to increase the calorific value, and the reformed fuel is discharged. It is characterized by being introduced into the gas turbine side.
【０００８】そして、排熱回収ボイラの出口側の排気ガ
スの水分を吸着剤に吸着させ、改質される炭化水素系燃
料により吸着剤に吸着された水分を水蒸気として離脱さ
せ、離脱された水蒸気により炭化水素系燃料を改質して
改質燃料とすることを特徴とする。また、炭化水素系燃
料はジメチルエーテルであることを特徴とする。また、
亜鉛、ニッケルを主体とする触媒によりメタン化反応を
抑制してジメチルエーテルを改質することを特徴とす
る。[0008] Then, the moisture of the exhaust gas at the outlet side of the exhaust heat recovery boiler is adsorbed by the adsorbent, and the moisture adsorbed by the adsorbent by the hydrocarbon fuel to be reformed is released as water vapor. To reform the hydrocarbon-based fuel into a reformed fuel. Further, the hydrocarbon fuel is dimethyl ether. Also,
It is characterized in that methane ether is reformed by suppressing a methanation reaction with a catalyst mainly comprising zinc and nickel.
【０００９】また、上記目的を達成するための本発明の
タービン設備の運転方法は、ガスタービンの排気ガスに
よって蒸気を発生させる排熱回収ボイラと、排熱回収ボ
イラの蒸気により作動する蒸気タービンとを備えたター
ビン設備において、ジメチルエーテルを改質して発熱量
を上昇させ、改質燃料をガスタービン側に投入すること
を特徴とする。In order to achieve the above object, a method of operating a turbine facility according to the present invention is directed to an exhaust heat recovery boiler for generating steam by exhaust gas of a gas turbine, and a steam turbine operated by the steam of the exhaust heat recovery boiler. Wherein the dimethyl ether is reformed to increase the calorific value, and the reformed fuel is supplied to the gas turbine side.
【００１０】上記目的を達成するための本発明のタービ
ン設備は、ガスタービンの排気ガスによって蒸気を発生
させる排熱回収ボイラと、排熱回収ボイラの蒸気により
作動する蒸気タービンとを備えたタービン設備におい
て、排熱回収ボイラの排熱から得られる水蒸気により炭
化水素系燃料を改質して発熱量を上昇させてガスタービ
ン側に投入する改質手段を備えたことを特徴とする。In order to achieve the above object, a turbine facility according to the present invention comprises a waste heat recovery boiler that generates steam by exhaust gas of a gas turbine, and a steam turbine that is operated by the steam of the waste heat recovery boiler. And a reforming means for reforming the hydrocarbon-based fuel with steam obtained from the exhaust heat of the exhaust heat recovery boiler to increase the calorific value and to feed the gas into the gas turbine.
【００１１】そして、排熱回収ボイラの出口側の排気ガ
スの水分が吸着されると共に吸着された水分が炭化水素
系燃料により水蒸気として離脱される吸着除湿手段を備
え、改質手段は、排熱回収ボイラに配置され吸着除湿手
段で離脱された水蒸気及び水分を離脱した炭化水素系燃
料が投入されて炭化水素系燃料を改質して改質燃料とす
ることで改質燃料をガスタービン側に投入することを特
徴とする。[0011] Further, the exhaust heat recovery boiler is provided with an adsorption and dehumidification means for adsorbing moisture of the exhaust gas at the outlet side and desorbing the adsorbed moisture as steam by the hydrocarbon fuel. A hydrocarbon-based fuel that is disposed in a recovery boiler and that has desorbed water vapor and water that has been desorbed by the adsorption dehumidifying means is supplied and reforms the hydrocarbon-based fuel to become a reformed fuel. It is characterized by throwing.
【００１２】また、炭化水素系燃料はジメチルエーテル
であることを特徴とする。また、改質手段には、メタン
化反応を抑制してジメチルエーテルを改質するために亜
鉛、ニッケルを主体とする触媒が備えられていることを
特徴とする。Further, the hydrocarbon fuel is dimethyl ether. Further, the reforming means is provided with a catalyst mainly composed of zinc and nickel for suppressing methane reaction and reforming dimethyl ether.
【００１３】[0013]
【発明の実施の形態】図１には本発明の一実施形態例に
係るタービン設備の概略系統、図２、図３には吸着除湿
手段の作動説明を示してある。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS FIG. 1 shows a schematic system of a turbine facility according to an embodiment of the present invention, and FIGS. 2 and 3 show the operation of an adsorption / dehumidification means.
【００１４】図に示すように、ガスタービン１は、圧縮
機２、燃焼器３及びタービン４により構成され、同軸状
に発電機５が連結されている。圧縮機２で圧縮された空
気と改質燃料ｆ（詳細は後述する）が混合さた混合気が
燃焼器３で燃焼され、その燃焼ガスによってタービン４
が駆動される。タービン４の駆動により発電機５で出力
を得るようになっている。タービン４からの排気ガス
（例えば、N2,H2O,CO2,O 2 を主成分とする約450 ℃のガ
ス) は排熱回収ボイラ６に送られ、排熱回収ボイラ６に
は過熱ユニット７が備えられている。排熱回収ボイラ６
内では過熱ユニット７を介して蒸気を発生させ、発生し
た蒸気が蒸気タービン８に送られて蒸気タービン８が駆
動される。蒸気タービン８の駆動により発電機９で出力
を得るようになっている。As shown in the figure, the gas turbine 1 has a compression
Machine, combustor 3 and turbine 4
Is connected to the generator 5. Sky compressed by compressor 2
Gas and reformed fuel f (details will be described later)
The fuel is combusted in the combustor 3 and the combustion gas is used for the turbine 4.
Is driven. Output from generator 5 by driving turbine 4
Is to be obtained. Exhaust gas from turbine 4
(For example, NTwo, HTwoO, COTwo, O Two Gas of about 450 ℃
S) is sent to the waste heat recovery boiler 6 and
Is provided with an overheating unit 7. Exhaust heat recovery boiler 6
Inside, the steam is generated via the superheating unit 7 and generated.
Steam is sent to the steam turbine 8 and the steam turbine 8 is driven.
Be moved. Output by generator 9 by driving steam turbine 8
Is to be obtained.
【００１５】蒸気タービン８の排気は復水器１０で凝縮
されて復水され、復水器１０で凝縮された復水はポンプ
１１の駆動により熱交換器１２を介して過熱ユニット７
に給水される。過熱ユニット７では、図示しないドラム
を備えた蒸発器で給水が蒸発されると共に図示しない過
熱器により過熱されて蒸気タービン８に送られる。尚、
過熱ユニット７は、図示は省略したが、温度・圧力毎に
複数段備えられ、それぞれの圧力に応じて蒸発器や過熱
器等が備えられている。The exhaust gas of the steam turbine 8 is condensed and condensed in a condenser 10, and the condensed water condensed in the condenser 10 is driven by a pump 11 via a heat exchanger 12 to a superheat unit 7.
Water is supplied to In the superheating unit 7, feed water is evaporated by an evaporator provided with a drum (not shown), and is superheated by a superheater (not shown) and sent to the steam turbine 8. still,
Although not shown, the superheating unit 7 is provided in a plurality of stages for each temperature and pressure, and an evaporator and a superheater are provided according to each pressure.
【００１６】排熱回収ボイラ６には改質器１５が配設さ
れ、改質器１５で改質された改質燃料ｆが燃焼器３に投
入される。一方、炭化水素系燃料としてのジメチルエー
テル（ＤＭＥ）を供給する燃料供給手段１６が備えら
れ、ＤＭＥはポンプ１７の駆動により吸着除湿手段１８
に送られて吸着除湿手段１８から改質器１５に投入され
る。吸着除湿手段１８には、ゼオライト系の吸着剤が設
けられ、吸着除湿手段１８は、圧力スイング方（ＰＳ
Ａ）により容易吸着成分（水分）を吸着すると共に吸着
成分を離脱回収して再生する乾式のガス分離手段となっ
ている。尚、炭化水素系燃料としては、メタノールやメ
タン等を適用することも可能である。A reformer 15 is provided in the exhaust heat recovery boiler 6, and the reformed fuel f reformed by the reformer 15 is supplied to the combustor 3. On the other hand, a fuel supply means 16 for supplying dimethyl ether (DME) as a hydrocarbon-based fuel is provided.
And fed into the reformer 15 from the adsorption / dehumidification means 18. The adsorption / dehumidification means 18 is provided with a zeolite-based adsorbent.
A) is a dry gas separation means for adsorbing easily adsorbed components (moisture) by A) and desorbing and recovering the adsorbed components for regeneration. Note that, as the hydrocarbon-based fuel, methanol, methane, or the like can be used.
【００１７】吸着除湿手段１８には排熱回収ボイラ６の
高温（例えば、150 ℃〜300 ℃）の排気が投入され、高
温の排気中の水分が吸着される。吸着除湿手段１８の操
作温度を高温とすることで、吸着時に発生した熱を有効
に利用することが可能である。吸着された水分は排熱回
収ボイラ６で予熱されたＤＭＥ（気体）により離脱され
て水蒸気となり、水蒸気はＤＭＥとともに改質器１５に
投入されてＤＭＥが改質燃料ｆとされる。改質器１５に
は、メタン化反応を抑制してＤＭＥを改質するために亜
鉛、ニッケルを主体とする触媒が備えられている。The high-temperature exhaust gas (for example, 150 ° C. to 300 ° C.) of the exhaust heat recovery boiler 6 is supplied to the adsorption / dehumidification means 18 to adsorb moisture in the high-temperature exhaust gas. By setting the operating temperature of the adsorption and dehumidification means 18 to a high temperature, it is possible to effectively use the heat generated during the adsorption. The adsorbed moisture is separated by the DME (gas) preheated by the exhaust heat recovery boiler 6 to become steam, and the steam is supplied to the reformer 15 together with the DME, so that the DME becomes the reformed fuel f. The reformer 15 is provided with a catalyst mainly composed of zinc and nickel for suppressing the methanation reaction and reforming DME.
【００１８】吸着除湿手段１８は、第１反応塔２１及び
第２反応塔２２が備えられ、弁等の切り換えにより、一
方が排熱回収ボイラ６の高温の排気が投入されて水分を
吸着する吸着工程の反応塔となり、他方が排熱回収ボイ
ラ６で予熱されたＤＭＥにより水分を離脱する離脱工程
の反応塔となる。図示の例は、第１反応塔２１が離脱工
程の反応塔で、第２反応塔２２が吸着工程の反応塔とな
っている状態を示してある。尚、弁等の切り換えにより
第１反応塔２１及び第２反応塔２２の吸着工程と離脱工
程を切り換える構成・作用については後述する。The adsorption / dehumidification means 18 is provided with a first reaction tower 21 and a second reaction tower 22. One of the adsorption / dehumidification means 18 is supplied with high-temperature exhaust gas of the exhaust heat recovery boiler 6 to adsorb moisture by switching valves and the like. The other becomes a reaction tower in the desorption step in which water is released by DME preheated by the exhaust heat recovery boiler 6. The illustrated example shows a state in which the first reaction tower 21 is a reaction tower in the desorption step, and the second reaction tower 22 is a reaction tower in the adsorption step. The configuration and operation of switching the adsorption step and the desorption step of the first reaction tower 21 and the second reaction tower 22 by switching valves and the like will be described later.
【００１９】以下、図示の状態を例に挙げて吸着除湿手
段１８を説明する。第１反応塔２１及び第２反応塔２２
にはゼオライト系の吸着剤が設けられている。Hereinafter, the adsorption / dehumidification means 18 will be described with reference to the illustrated state as an example. First reaction tower 21 and second reaction tower 22
Is provided with a zeolite-based adsorbent.
【００２０】吸着工程の反応塔である第２反応塔２２に
は、排熱回収ボイラ６の高温（例えば、200 ℃）の排気
が投入されて高温状態で水分が吸着（脱水）される。第
２反応塔２２で水分が吸着された排気は熱交換器１２で
熱回収された後、煙突２０から大気に放出される。A high-temperature (for example, 200 ° C.) exhaust gas from the exhaust heat recovery boiler 6 is supplied to the second reaction tower 22, which is a reaction tower in the adsorption step, so that moisture is adsorbed (dehydrated) at a high temperature. The exhaust gas, to which the moisture has been adsorbed in the second reaction tower 22, is recovered in the heat exchanger 12 and then discharged from the chimney 20 to the atmosphere.
【００２１】離脱工程の反応塔である第１反応塔２１に
は高温状態で排気の水分が吸着されており、第１反応塔
２１には排熱回収ボイラ６で、例えば、300 ℃に予熱さ
れたＤＭＥ（気体）が投入され、吸着された水分が離脱
されて、例えば、250 ℃の水蒸気とされる。第１反応塔
２１から離脱されて、例えば、250 ℃となった水蒸気
は、ＤＭＥとともに改質器１５に投入される。改質器１
５では投入された水蒸気によりＤＭＥが改質され、例え
ば、300 ℃の改質燃料ｆとなって燃焼器３に投入され
る。即ち、改質器１５では、水蒸気と混合されたＤＭＥ
が、タービン４の排気の顕熱により燃料と水分が反応し
て水素と一酸化炭素ガスを主成分としたガスとなり、発
熱量を上昇させて（カロリーアップして）燃焼器３に投
入される。Exhausted water is adsorbed in a high temperature state to the first reaction tower 21 which is a reaction tower in the separation step, and the first reaction tower 21 is preheated to, for example, 300 ° C. by the exhaust heat recovery boiler 6. DME (gas) is charged, and the adsorbed moisture is desorbed to form, for example, 250 ° C. steam. The steam released from the first reaction tower 21 and having a temperature of, for example, 250 ° C. is supplied to the reformer 15 together with DME. Reformer 1
In step 5, DME is reformed by the supplied steam, and is supplied to the combustor 3 as a reformed fuel f at 300 ° C., for example. That is, in the reformer 15, DME mixed with steam is used.
However, the fuel and moisture react by the sensible heat of the exhaust gas of the turbine 4 to become a gas containing hydrogen and carbon monoxide gas as main components, and the gas is injected into the combustor 3 with an increased calorific value (increased in calories). .
【００２２】ガス中の水分量は温度により割合が変化す
る。このため、改質器１５に投入されるガス中の水分を
調整する目的で、即ち、ＤＭＥに対する水分量を調整す
る目的で、第１反応塔２１から改質器１５に投入される
間のガスの一部が予熱前のＤＭＥに投入されて温度が制
御されて水蒸気量が調整される。水蒸気量が調整される
ことで、改質器１５では炭素の析出が抑制される。The ratio of the amount of water in the gas changes depending on the temperature. Therefore, for the purpose of adjusting the moisture in the gas supplied to the reformer 15, that is, for the purpose of adjusting the amount of moisture with respect to DME, the gas supplied from the first reaction tower 21 to the reformer 15 is Is charged into the DME before preheating, the temperature is controlled, and the amount of water vapor is adjusted. By adjusting the amount of steam, precipitation of carbon is suppressed in the reformer 15.
【００２３】上述したタービン設備では、排熱回収ボイ
ラ６の高温の排気の水分を吸着除湿手段１８に吸着し、
改質器１５に投入されるＤＭＥにより吸着された水分を
離脱し、ＤＭＥとともに水蒸気として改質器１５に投入
し、改質器１５でＤＭＥの改質を行うようになってい
る。このため、燃料を改質するための蒸気（例えば、等
量比で２倍以上）を排熱回収ボイラ６で発生させる必要
がなく、効率を低下させずにＤＭＥを改質してガスター
ビン１側の燃料として発電を行うことが可能になる。In the above-described turbine equipment, the moisture of the high-temperature exhaust gas of the exhaust heat recovery boiler 6 is adsorbed by the adsorption / dehumidification means 18,
The water adsorbed by the DME supplied to the reformer 15 is released, and the water is supplied to the reformer 15 as steam together with the DME, and the reformer 15 reforms the DME. Therefore, it is not necessary to generate steam for reforming the fuel (for example, at least twice the equivalent ratio) in the exhaust heat recovery boiler 6, and it is possible to reform the DME without lowering the efficiency and reduce the gas turbine 1 It is possible to generate power as the fuel on the side.
【００２４】また、排熱回収ボイラ６に配置された改質
器１５では、以下の反応式により化学熱増加がある。 （CH3)O+H2O →2CO+4H2 （増熱1030kcal/kg) 即ち、低温熱を化学熱に転換して排熱回収ボイラ６で回
収し、ブレイトンサイクルへ再生サイクルとして投入可
能となり、プラント効率の向上を図ることが可能にな
る。Further, in the reformer 15 arranged in the exhaust heat recovery boiler 6, there is an increase in chemical heat by the following reaction formula. (CH 3 ) O + H 2 O → 2CO + 4H 2 (increase of heat 1030kcal / kg) That is, low-temperature heat is converted into chemical heat, recovered by the waste heat recovery boiler 6, and can be input to the Brayton cycle as a regeneration cycle. Thus, it is possible to improve plant efficiency.
【００２５】図２、図３に基づいて吸着除湿手段１８の
第１反応塔２１及び第２反応塔２２の吸着工程と離脱工
程を切り換える構成を説明する。A configuration in which the adsorption step and the desorption step of the first and second reaction towers 21 and 22 of the adsorption and dehumidification means 18 are switched will be described with reference to FIGS.
【００２６】図２に示した状態は、第１反応塔２１が排
熱回収ボイラ６で予熱されたＤＭＥにより水分を離脱す
る離脱工程の反応塔となり、第２反応塔２２が排熱回収
ボイラ６の高温の排気が投入されて水分を吸着する吸着
工程の反応塔となる状態となっている（図１に対応）。
また、図３に示した状態は、第２反応塔２２が排熱回収
ボイラ６で予熱されたＤＭＥにより水分を離脱する離脱
工程の反応塔となり、第１反応塔２１が排熱回収ボイラ
６の高温の排気が投入されて水分を吸着する吸着工程の
反応塔となる状態となっている。In the state shown in FIG. 2, the first reaction tower 21 is a reaction tower in a separation step of separating water by DME preheated in the waste heat recovery boiler 6, and the second reaction tower 22 is in the separation heat recovery boiler 6. The high-temperature exhaust gas is supplied and becomes a reaction tower in an adsorption step of adsorbing moisture (corresponding to FIG. 1).
In addition, the state shown in FIG. 3 is a reaction tower in a separation step in which the second reaction tower 22 separates moisture by DME preheated in the exhaust heat recovery boiler 6, and the first reaction tower 21 is A high-temperature exhaust gas is supplied to the reaction tower in an adsorption step for adsorbing moisture.
【００２７】図に示すように、第１反応塔２１及び第２
反応塔２２の一方側（図中上方側）には、排熱回収ボイ
ラ６の高温（例えば、200 ℃）の排気が投入される排気
投入ライン３１がそれぞれ接続され、排気投入ライン３
１には排気投入開閉弁３２ａ，３２ｂがそれぞれ設けら
れている。また、第１反応塔２１及び第２反応塔２２の
他方側（図中下方側）には、予熱された（例えば、排熱
回収ボイラ６で300 ℃に予熱された）ＤＭＥ（気体）が
投入される原料投入ライン３３がそれぞれ接続され、原
料投入ライン３３には原料投入開閉弁３４ａ，３４ｂが
それぞれ設けられている。As shown in the drawing, the first reaction tower 21 and the second
One side (upper side in the figure) of the reaction tower 22 is connected to an exhaust gas input line 31 into which high-temperature (for example, 200 ° C.) exhaust gas of the exhaust heat recovery boiler 6 is injected.
1 is provided with exhaust injection opening / closing valves 32a and 32b, respectively. DME (gas) that has been preheated (for example, preheated to 300 ° C. by the exhaust heat recovery boiler 6) is supplied to the other side (the lower side in the figure) of the first reaction tower 21 and the second reaction tower 22. The raw material charging lines 33a and 34b are provided respectively.
【００２８】一方、第１反応塔２１及び第２反応塔２２
の一方側（図中上方側）には、原料投入ライン３３から
投入されて水分の離脱に用いられたＤＭＥ及び離脱され
た水蒸気が排出される原料排出ライン３５がそれぞれ接
続され、原料排出ライン３５には原料排出開閉弁３６
ａ，３６ｂがそれぞれ設けられている。原料排出ライン
３５は排熱回収ボイラ６内の改質器１５につながってい
る。また、第１反応塔２１及び第２反応塔２２の他方側
（図中下方側）には、排気投入ライン３１から投入され
て水分が吸着された（乾燥された）排気が排出される排
気排出ライン３７がそれぞれ接続され、排気排出ライン
３７には排気排出開閉弁３８ａ，３８ｂがそれぞれ設け
られている。排気排出ライン３７は煙突２０につながっ
ている。On the other hand, the first reaction tower 21 and the second reaction tower 22
Is connected to one side (upper side in the figure) of a DME which is supplied from a raw material charging line 33 and is used for releasing moisture and a raw material discharging line 35 for discharging the released water vapor. The material discharge on-off valve 36
a and 36b are provided respectively. The raw material discharge line 35 is connected to the reformer 15 in the heat recovery steam generator 6. On the other side (lower side in the figure) of the first reaction tower 21 and the second reaction tower 22, an exhaust gas discharged from an exhaust gas supply line 31 and adsorbed (dried) is discharged. Lines 37 are connected to each other, and the exhaust discharge line 37 is provided with exhaust discharge opening / closing valves 38a and 38b, respectively. The exhaust discharge line 37 is connected to the chimney 20.
【００２９】第１反応塔２１及び第２反応塔２２の吸着
工程と離脱工程を切り換える作用を説明する。The operation of switching between the adsorption step and the desorption step of the first reaction tower 21 and the second reaction tower 22 will be described.
【００３０】図２に示すように、第１反応塔２１が離脱
工程の反応塔となり、第２反応塔２２が吸着工程の反応
塔となる場合、排気投入ライン３１の第１反応塔２１側
の排気投入開閉弁３２ａが閉じられると共に第２反応塔
２２側の排気投入開閉弁３２ｂが開かれる。また、原料
投入ライン３３の第１反応塔２１側の原料投入開閉弁３
４ａが開かれると共に第２反応塔２２側の原料投入開閉
弁３４ｂが閉じられる。また、原料排出ライン３５の第
１反応塔２１側の原料排出開閉弁３６ａが開かれると共
に第２反応塔２２側の原料排出開閉弁３６ａが閉じられ
る。更に、排気排出ライン３７の第１反応塔２１側の排
気排出開閉弁３８ａが閉じられると共に第２反応塔２２
側の排気排出開閉弁３８ｂが開かれる。As shown in FIG. 2, when the first reaction tower 21 is a reaction tower in the desorption step and the second reaction tower 22 is a reaction tower in the adsorption step, the first reaction tower 21 on the exhaust reaction line 31 on the first reaction tower 21 side is used. The exhaust gas on-off valve 32a is closed, and the exhaust gas on-off valve 32b on the second reaction tower 22 side is opened. In addition, the raw material input opening / closing valve 3 on the first reaction tower 21 side of the raw material input line 33.
4a is opened, and the material input / output valve 34b on the second reaction tower 22 side is closed. Further, the raw material discharge opening / closing valve 36a on the first reaction tower 21 side of the raw material discharge line 35 is opened, and the raw material discharge opening / closing valve 36a on the second reaction tower 22 side is closed. Further, the exhaust discharge opening / closing valve 38a on the first reaction tower 21 side of the exhaust discharge line 37 is closed and the second reaction tower 22
The exhaust discharge opening / closing valve 38b on the side is opened.
【００３１】図２の状態では、第２反応塔２２に排気投
入ライン３１から排熱回収ボイラ６の高温（例えば、20
0 ℃）の排気が投入され、第２反応塔２２には高温状態
で排気の水分が吸着（脱水）される。第２反応塔２２で
水分が吸着された排気は排気排出ライン３７から排出さ
れて煙突２０から大気に放出される。第１反応塔２１に
原料投入ライン３３から例えば、300 ℃に予熱されたＤ
ＭＥ（気体）が投入され、第１反応塔２１では吸着され
ている水分がＤＭＥにより離脱されて、例えば、250 ℃
の水蒸気とされる。第１反応塔２１から離脱された水分
は水蒸気となってＤＭＥと共に原料排出ライン３５から
排出されて改質器１５に投入される。In the state shown in FIG. 2, the high temperature of the exhaust heat recovery boiler 6 (for example, 20
At 0 ° C.), the second reaction tower 22 adsorbs (dehydrates) moisture from the exhaust at a high temperature. The exhaust gas to which the moisture has been adsorbed in the second reaction tower 22 is discharged from the exhaust discharge line 37 and discharged from the chimney 20 to the atmosphere. For example, D preheated to 300 ° C. from the raw material charging line 33 to the first reaction tower 21
ME (gas) is introduced, and in the first reaction tower 21, the adsorbed moisture is removed by DME, and is, for example, 250 ° C.
Water vapor. The water released from the first reaction tower 21 becomes steam and is discharged from the raw material discharge line 35 together with the DME, and is supplied to the reformer 15.
【００３２】所定の運転状態の後、図３に示すように、
各開閉弁の開閉状況を逆にし、第１反応塔２１を吸着工
程の反応塔とすると共に第２反応塔２２を離脱工程の反
応塔とする。After a predetermined operating state, as shown in FIG.
The opening / closing status of each on-off valve is reversed, and the first reaction tower 21 is used as a reaction tower in the adsorption step, and the second reaction tower 22 is used as a reaction tower in the desorption step.
【００３３】図３の状態では、第１反応塔２１に排気投
入ライン３１から排熱回収ボイラ６の高温（例えば、20
0 ℃）の排気が投入され、第１反応塔２１には高温状態
で排気の水分が吸着（脱水）される。第１反応塔２１で
水分が吸着された排気は排気排出ライン３７から排出さ
れて煙突２０から大気に放出される。第２反応塔２２に
原料投入ライン３３から例えば、300 ℃に予熱されたＤ
ＭＥ（気体）が投入され、第２反応塔２２では吸着され
ている水分がＤＭＥにより離脱されて、例えば、250 ℃
の水蒸気とされる。第２反応塔２２から離脱された水分
は水蒸気となってＤＭＥと共に原料排出ライン３５から
排出されて改質器１５に投入される。In the state shown in FIG. 3, the first reaction tower 21 is heated to a high temperature (for example,
At 0 ° C.), the first reaction tower 21 adsorbs (dehydrates) moisture from the exhaust at a high temperature. The exhaust gas to which the moisture has been adsorbed in the first reaction tower 21 is discharged from the exhaust discharge line 37 and discharged from the chimney 20 to the atmosphere. For example, the D preheated to 300 ° C.
ME (gas) is introduced, and in the second reaction tower 22, the adsorbed moisture is removed by DME, and the water is removed, for example, at 250 ° C.
Water vapor. The water released from the second reaction tower 22 becomes steam and is discharged from the raw material discharge line 35 together with the DME, and is supplied to the reformer 15.
【００３４】図２、図３の状態を適宜切り換えることに
より、排熱回収ボイラ６の高温（例えば、200 ℃）の排
気及び改質器１５に投入される原料であるＤＭＥを用い
て、吸着除湿手段１８でＤＭＥを改質するための蒸気を
得ることが可能になる。このため、排熱回収ボイラ６で
改質用の蒸気を発生させることなく炭化水素系燃料であ
るＤＭＥの改質が可能となり、効率の低下を招くことな
くタービン設備の燃料としてＤＭＥを適用することが可
能になる。By appropriately switching the states shown in FIGS. 2 and 3, the exhaust heat of the exhaust heat recovery boiler 6 at a high temperature (for example, 200 ° C.) and the adsorption and dehumidification using the DME which is a raw material supplied to the reformer 15 are used. Means 18 make it possible to obtain steam for reforming the DME. For this reason, it is possible to reform DME, which is a hydrocarbon-based fuel, without generating steam for reforming in the exhaust heat recovery boiler 6, and to use DME as a fuel for turbine equipment without reducing the efficiency. Becomes possible.
【００３５】上述した、ガスタービン１、排熱回収ボイ
ラ６及び蒸気タービン８により構成される複合発電設備
であるタービン設備及び運転方法では、システム全体の
効率を低下させることなくＤＭＥを改質して燃料として
使用し、しかも、改質反応における化学熱を回収して設
備を運転することができる。従って、石油代替え燃料で
あるＤＭＥを燃料として適用して効率良くエネルギー回
収が行えるシステムを構築することが可能となる。In the above-described turbine facility and operation method, which are combined power generation facilities including the gas turbine 1, the exhaust heat recovery boiler 6, and the steam turbine 8, the DME is reformed without lowering the efficiency of the entire system. It can be used as fuel, and can also operate equipment by recovering chemical heat in the reforming reaction. Therefore, it is possible to construct a system capable of efficiently recovering energy by applying DME, which is a petroleum substitute fuel, as a fuel.
【００３６】[0036]
【発明の効果】本発明のタービン設備の運転方法は、ガ
スタービンの排気ガスによって蒸気を発生させる排熱回
収ボイラと、排熱回収ボイラの蒸気により作動する蒸気
タービンとを備えたタービン設備において、排熱回収ボ
イラの排熱から得られる水蒸気により炭化水素系燃料を
改質して発熱量を上昇させ、改質燃料をガスタービン側
に投入するようにしたので、排熱回収ボイラで発生する
蒸気に依存せずに炭化水素系燃料を改質するための蒸気
を得ることができる。この結果、効率の低下を招くこと
なくタービン設備の燃料として炭化水素系燃料を適用す
ることが可能になる。The method for operating a turbine facility according to the present invention is directed to a turbine facility having an exhaust heat recovery boiler for generating steam by exhaust gas from a gas turbine and a steam turbine operated by the steam from the exhaust heat recovery boiler. The steam generated from the exhaust heat recovery boiler is modified because the hydrocarbon fuel is reformed with steam obtained from the exhaust heat of the exhaust heat recovery boiler to increase the calorific value and the reformed fuel is injected into the gas turbine side. Steam for reforming the hydrocarbon-based fuel can be obtained without depending on the temperature. As a result, it is possible to use a hydrocarbon-based fuel as the fuel for the turbine equipment without lowering the efficiency.
【００３７】そして、排熱回収ボイラの出口側の排気ガ
スの水分を吸着剤に吸着させ、改質される炭化水素系燃
料により吸着剤に吸着された水分を水蒸気として離脱さ
せ、離脱された水蒸気により炭化水素系燃料を改質して
改質燃料とするようにしたので、排熱回収ボイラで発生
する蒸気に依存せずに炭化水素系燃料を改質するための
蒸気を容易に得ることができる。この結果、効率の低下
を招くことなくタービン設備の燃料として炭化水素系燃
料を適用することが可能になる。Then, the moisture of the exhaust gas at the outlet side of the exhaust heat recovery boiler is adsorbed by the adsorbent, and the water adsorbed by the adsorbent by the hydrocarbon fuel to be reformed is released as water vapor. Is used to reform the hydrocarbon-based fuel into a reformed fuel, so that the steam for reforming the hydrocarbon-based fuel can be easily obtained without depending on the steam generated in the exhaust heat recovery boiler. it can. As a result, it is possible to use a hydrocarbon-based fuel as the fuel for the turbine equipment without lowering the efficiency.
【００３８】また、炭化水素系燃料はジメチルエーテル
であるので、効率の低下を招くことなくタービン設備の
燃料としてジメチルエーテルを適用することが可能にな
る。また、亜鉛、ニッケルを主体とする触媒によりメタ
ン化反応を抑制してジメチルエーテルを改質するように
したので、メタンの発生を抑制することが可能になる。Further, since the hydrocarbon-based fuel is dimethyl ether, it is possible to apply dimethyl ether as a fuel for turbine equipment without lowering the efficiency. In addition, since methane ether is reformed by suppressing the methanation reaction with a catalyst mainly composed of zinc and nickel, it is possible to suppress the generation of methane.
【００３９】また、本発明のタービン設備の運転方法
は、ガスタービンの排気ガスによって蒸気を発生させる
排熱回収ボイラと、排熱回収ボイラの蒸気により作動す
る蒸気タービンとを備えたタービン設備において、ジメ
チルエーテルを改質して発熱量を上昇させ、改質燃料を
ガスタービン側に投入するようにしたので、排熱回収ボ
イラで発生する蒸気に依存せずにジメチルエーテルを改
質するための蒸気を得ることができる。この結果、効率
の低下を招くことなくタービン設備の燃料としてジメチ
ルエーテルを適用することが可能になる。Further, the method of operating the turbine equipment according to the present invention is directed to a turbine equipment comprising an exhaust heat recovery boiler for generating steam by exhaust gas from a gas turbine and a steam turbine operated by the steam from the exhaust heat recovery boiler. Since dimethyl ether is reformed to raise the calorific value and the reformed fuel is injected into the gas turbine, steam for reforming dimethyl ether is obtained without depending on the steam generated in the exhaust heat recovery boiler be able to. As a result, it becomes possible to apply dimethyl ether as fuel for turbine equipment without causing a decrease in efficiency.
【００４０】本発明のタービン設備は、ガスタービンの
排気ガスによって蒸気を発生させる排熱回収ボイラと、
排熱回収ボイラの蒸気により作動する蒸気タービンとを
備えたタービン設備において、排熱回収ボイラの排熱か
ら得られる水蒸気により炭化水素系燃料を改質して発熱
量を上昇させてガスタービン側に投入する改質手段を備
えたので、排熱回収ボイラで発生する蒸気に依存せずに
炭化水素系燃料を改質するための蒸気を得ることができ
る。この結果、効率の低下を招くことなくタービン設備
の燃料として炭化水素系燃料を適用することが可能にな
る。[0040] The turbine equipment of the present invention comprises an exhaust heat recovery boiler for generating steam by exhaust gas of a gas turbine;
In a turbine facility equipped with a steam turbine operated by the steam of an exhaust heat recovery boiler, the hydrocarbon fuel is reformed with steam obtained from the exhaust heat of the exhaust heat recovery boiler to raise the calorific value and to the gas turbine side. Since the reforming means is provided, steam for reforming the hydrocarbon-based fuel can be obtained without depending on the steam generated in the exhaust heat recovery boiler. As a result, it is possible to use a hydrocarbon-based fuel as the fuel for the turbine equipment without lowering the efficiency.
【００４１】そして、排熱回収ボイラの出口側の排気ガ
スの水分が吸着されると共に吸着された水分が炭化水素
系燃料により水蒸気として離脱される吸着除湿手段を備
え、改質手段は、排熱回収ボイラに配置され吸着除湿手
段で離脱された水蒸気及び水分を離脱した炭化水素系燃
料が投入されて炭化水素系燃料を改質して改質燃料とす
ることで改質燃料をガスタービン側に投入するようにし
たので、排熱回収ボイラで発生する蒸気に依存せずに炭
化水素系燃料を改質するための蒸気を吸着除湿手段によ
り容易に得ることができる。この結果、効率の低下を招
くことなくタービン設備の燃料として炭化水素系燃料を
適用することが可能になる。[0041] The exhaust gas on the outlet side of the exhaust heat recovery boiler is provided with an adsorbing and dehumidifying means for adsorbing moisture and exhausting the adsorbed moisture as steam by the hydrocarbon fuel. A hydrocarbon-based fuel that is disposed in a recovery boiler and that has desorbed water vapor and water that has been desorbed by the adsorption dehumidifying means is supplied and reforms the hydrocarbon-based fuel to become a reformed fuel. Since the charging is performed, the steam for reforming the hydrocarbon-based fuel can be easily obtained by the adsorption dehumidifying means without depending on the steam generated in the exhaust heat recovery boiler. As a result, it is possible to use a hydrocarbon-based fuel as the fuel for the turbine equipment without lowering the efficiency.
【００４２】また、炭化水素系燃料はジメチルエーテル
であるので、効率の低下を招くことなくタービン設備の
燃料としてジメチルエーテルを適用することが可能にな
る。また、改質手段には、メタン化反応を抑制してジメ
チルエーテルを改質するために亜鉛、ニッケルを主体と
する触媒が備えられているので、メタンの発生を抑制す
ることが可能になる。Since the hydrocarbon fuel is dimethyl ether, it is possible to apply dimethyl ether as a fuel for turbine equipment without reducing the efficiency. In addition, since the reforming means is provided with a catalyst mainly composed of zinc and nickel for suppressing the methanation reaction and reforming dimethyl ether, it is possible to suppress the generation of methane.
【図１】本発明の一実施形態例に係るタービン設備の概
略系統図。FIG. 1 is a schematic system diagram of a turbine facility according to an embodiment of the present invention.
【図２】吸着除湿手段の作動説明図。FIG. 2 is an explanatory diagram of the operation of an adsorption and dehumidification unit.
【図３】吸着除湿手段の作動説明図。FIG. 3 is a diagram illustrating the operation of an adsorption / dehumidification unit.
１ ガスタービン ２ 圧縮機 ３ 燃焼器 ４ タービン ５，９ 発電機 ６ 排熱回収ボイラ ７ 過熱ユニット ８ 蒸気タービン １０ 復水器 １１，１７ ポンプ １２ 熱交換器 １５ 改質器 １６ 燃料供給手段 １８ 吸着除湿手段 ２０ 煙突 ２１ 第１反応塔 ２２ 第２反応塔 ３１ 排気投入ライン ３２ａ，３２ｂ 排気投入開閉弁 ３３ 原料投入ライン ３４ａ，３４ｂ 原料投入開閉弁 ３５ 原料排出ライン ３６ａ，３６ｂ 原料排出開閉弁 ３７ 排気排出ライン ３８ａ，３８ｂ 排気排出開閉弁 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Gas turbine 2 Compressor 3 Combustor 4 Turbine 5, 9 Generator 6 Waste heat recovery boiler 7 Superheat unit 8 Steam turbine 10 Condenser 11, 17 Pump 12 Heat exchanger 15 Reformer 16 Fuel supply means 18 Adsorption and dehumidification Means 20 Chimney 21 First reaction tower 22 Second reaction tower 31 Exhaust input line 32a, 32b Exhaust input open / close valve 33 Raw material input line 34a, 34b Raw material input open / close valve 35 Raw material discharge line 36a, 36b Raw material discharge open / close valve 37 Exhaust discharge line 38a, 38b Exhaust exhaust on-off valve
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 内田 聡 東京都千代田区丸の内二丁目５番１号 三 菱重工業株式会社内 Ｆターム(参考） 3G081 BA02 BA14 BB00 BC07 DA22 DA23 4H013 AA06 BA00 BA03 ────────────────────────────────────────────────── ─── Continuing on the front page (72) Inventor Satoshi Uchida 2-5-1 Marunouchi, Chiyoda-ku, Tokyo F-term (reference) 3R081 BA02 BA14 BB00 BC07 DA22 DA23 4H013 AA06 BA00 BA03
Claims (9)
発生させる排熱回収ボイラと、排熱回収ボイラの蒸気に
より作動する蒸気タービンとを備えたタービン設備にお
いて、排熱回収ボイラの排熱から得られる水蒸気により
炭化水素系燃料を改質して発熱量を上昇させ、改質燃料
をガスタービン側に投入することを特徴とするタービン
設備の運転方法。1. A turbine facility comprising an exhaust heat recovery boiler that generates steam by exhaust gas of a gas turbine and a steam turbine that is operated by the steam of the exhaust heat recovery boiler, which is obtained from exhaust heat of the exhaust heat recovery boiler. A method for operating a turbine facility, comprising reforming a hydrocarbon-based fuel with steam to increase the calorific value, and introducing the reformed fuel into a gas turbine.
着させ、改質される炭化水素系燃料により吸着剤に吸着
された水分を水蒸気として離脱させ、離脱された水蒸気
により炭化水素系燃料を改質して改質燃料とすることを
特徴とするタービン設備の運転方法。2. The exhaust heat recovery boiler according to claim 1, wherein the moisture of the exhaust gas at the outlet of the exhaust heat recovery boiler is adsorbed by the adsorbent, and the water adsorbed by the hydrocarbon fuel to be reformed is released as water vapor. A method for operating a turbine facility, wherein a hydrocarbon-based fuel is reformed with the separated steam to produce a reformed fuel.
するタービン設備の運転方法。3. The method according to claim 2, wherein the hydrocarbon fuel is dimethyl ether.
抑制してジメチルエーテルを改質することを特徴とする
タービン設備の運転方法。4. The method for operating turbine equipment according to claim 3, wherein the methane ether is reformed by suppressing the methanation reaction with a catalyst mainly comprising zinc and nickel.
発生させる排熱回収ボイラと、排熱回収ボイラの蒸気に
より作動する蒸気タービンとを備えたタービン設備にお
いて、ジメチルエーテルを改質して発熱量を上昇させ、
改質燃料をガスタービン側に投入することを特徴とする
タービン設備の運転方法。5. In a turbine facility comprising an exhaust heat recovery boiler for generating steam by exhaust gas of a gas turbine and a steam turbine operated by the steam of the exhaust heat recovery boiler, dimethyl ether is reformed to increase the amount of heat generated. Let
A method for operating a turbine facility, which comprises introducing a reformed fuel into a gas turbine.
発生させる排熱回収ボイラと、排熱回収ボイラの蒸気に
より作動する蒸気タービンとを備えたタービン設備にお
いて、 排熱回収ボイラの排熱から得られる水蒸気により炭化水
素系燃料を改質して発熱量を上昇させてガスタービン側
に投入する改質手段を備えたことを特徴とするタービン
設備。6. A turbine facility comprising an exhaust heat recovery boiler for generating steam by exhaust gas of a gas turbine and a steam turbine operated by the steam of the exhaust heat recovery boiler, wherein the turbine is obtained from the exhaust heat of the exhaust heat recovery boiler. A turbine facility comprising a reforming means for reforming a hydrocarbon-based fuel with steam to increase a calorific value and to feed the gas to a gas turbine.
と共に吸着された水分が炭化水素系燃料により水蒸気と
して離脱される吸着除湿手段を備え、 改質手段は、排熱回収ボイラに配置され吸着除湿手段で
離脱された水蒸気及び水分を離脱した炭化水素系燃料が
投入されて炭化水素系燃料を改質して改質燃料とするこ
とで改質燃料をガスタービン側に投入することを特徴と
するタービン設備。7. The reforming method according to claim 6, further comprising an adsorbing and dehumidifying means for adsorbing moisture of the exhaust gas on the outlet side of the exhaust heat recovery boiler and releasing the adsorbed moisture as steam by the hydrocarbon fuel. The means is provided with a hydrocarbon-based fuel disposed in an exhaust heat recovery boiler and desorbed by the steam and moisture desorbed by the adsorption and dehumidification means, and reforms the hydrocarbon-based fuel to obtain a reformed fuel. Turbine equipment, wherein the gas is supplied to the gas turbine side.
するタービン設備。8. The turbine facility according to claim 7, wherein the hydrocarbon fuel is dimethyl ether.
ルを改質するために亜鉛、ニッケルを主体とする触媒が
備えられていることを特徴とするタービン設備。9. The turbine equipment according to claim 8, wherein the reforming means is provided with a catalyst mainly composed of zinc and nickel for suppressing methanation reaction and reforming dimethyl ether. .
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001015539A JP2002221044A (en) | 2001-01-24 | 2001-01-24 | Turbine facility and its operating method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001015539A JP2002221044A (en) | 2001-01-24 | 2001-01-24 | Turbine facility and its operating method |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002221044A true JP2002221044A (en) | 2002-08-09 |
Family
ID=18882071
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001015539A Withdrawn JP2002221044A (en) | 2001-01-24 | 2001-01-24 | Turbine facility and its operating method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002221044A (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006046319A (en) * | 2004-06-30 | 2006-02-16 | Jfe Holdings Inc | Exhaust heat recovery device, exhaust heat recovery system, and exhaust heat recovery method |
| CN103711534A (en) * | 2013-12-18 | 2014-04-09 | 文安县天澜新能源有限公司 | Recovery method for low temperature exhaust heat of dimethyl ether production system |
| CN106582200A (en) * | 2017-01-25 | 2017-04-26 | 天津大学 | Flue gas carbon capturing system for temperature swing adsorption power plant by virtue of intermediate steam extraction |
| DE202017003690U1 (en) * | 2017-07-13 | 2018-10-16 | Thomas Lamla | Hydrogen-steam-power plant |
-
2001
- 2001-01-24 JP JP2001015539A patent/JP2002221044A/en not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006046319A (en) * | 2004-06-30 | 2006-02-16 | Jfe Holdings Inc | Exhaust heat recovery device, exhaust heat recovery system, and exhaust heat recovery method |
| CN103711534A (en) * | 2013-12-18 | 2014-04-09 | 文安县天澜新能源有限公司 | Recovery method for low temperature exhaust heat of dimethyl ether production system |
| CN106582200A (en) * | 2017-01-25 | 2017-04-26 | 天津大学 | Flue gas carbon capturing system for temperature swing adsorption power plant by virtue of intermediate steam extraction |
| CN106582200B (en) * | 2017-01-25 | 2022-07-29 | 天津大学 | Temperature swing adsorption power plant flue gas carbon capture system utilizing middle extraction |
| DE202017003690U1 (en) * | 2017-07-13 | 2018-10-16 | Thomas Lamla | Hydrogen-steam-power plant |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101285004B (en) | Multifunctional energy resource system | |
| AU2010334599B2 (en) | Conversion of hydrocarbons to carbon dioxide and electrical power | |
| KR101280164B1 (en) | Systems and methods for power generation with carbon dioxide isolation | |
| CN107008102B (en) | System and method for integrated separation of carbon dioxide gas from combustion gases | |
| CA2982275A1 (en) | Production process and production system for producing methane/gaseous and/or liquid hydrocarbons | |
| KR102292411B1 (en) | High-purity hydrogen production system through water gas conversion reaction during petroleum coke synthesis gasification process for hydrogen production | |
| US11738996B2 (en) | Power generation using hydrogen fuel with economical carbon dioxide capture | |
| AU2012283712B2 (en) | Advanced combined cycle systems and methods based on methanol indirect combustion | |
| CN103373705B (en) | Method and device for improving grade of medium-and-low-temperature solar thermal power and integrally separating CO2 | |
| CN102712469B (en) | Method for operating an IGCC power plant process having integrated CO2 separation | |
| AU2018217734B2 (en) | Power generation using hydrogen fuel with economical carbon dioxide capture | |
| KR101441491B1 (en) | Intergrated gasification combined cycle coupled fuel cells system and gas supplying method thereto | |
| WO2019073722A1 (en) | Methane production system and methane production method | |
| JP2002221044A (en) | Turbine facility and its operating method | |
| JPH10273301A (en) | Hydrogen manufacturing equipment | |
| JPH07119491A (en) | Lng reformed gas combustion gas turbine composite generating plant | |
| Barelli et al. | Study of the carbonation–calcination reaction applied to the hydrogen production from syngas | |
| JPS6039050B2 (en) | Methanol manufacturing method | |
| JP2000297656A (en) | Thermal power generation plant | |
| JPH04334729A (en) | Power generating method | |
| JPH0491324A (en) | Carbon dioxide recovering type thermal power generation system | |
| JPH03210028A (en) | Power generating method of gas turbine using gasified gas of residual fuel as fuel | |
| JPH04126512A (en) | System for separating and recovering gaseous mixture and its operation | |
| WO2024013029A2 (en) | Soe plant and process for performing solid oxide electrolysis | |
| WO2024156797A1 (en) | Method for production of blue ammonia |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20080401 |