JP2002214130A - Light wave tomogram measuring device - Google Patents
Light wave tomogram measuring deviceInfo
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- JP2002214130A JP2002214130A JP2001007505A JP2001007505A JP2002214130A JP 2002214130 A JP2002214130 A JP 2002214130A JP 2001007505 A JP2001007505 A JP 2001007505A JP 2001007505 A JP2001007505 A JP 2001007505A JP 2002214130 A JP2002214130 A JP 2002214130A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、３次元速度ベクト
ル測定が可能な光波断層画像測定装置に関するものであ
る。[0001] 1. Field of the Invention [0002] The present invention relates to an optical tomographic image measuring apparatus capable of measuring a three-dimensional velocity vector.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来技術として、ＩＥＥＥ ＪＯＵＲＮ
ＡＬ ＯＦ ＳＥＬＥＣＴＥＤ ＴＯＰＩＣＳ ＩＮ
ＱＵＡＮＴＵＭ ＥＬＥＣＴＲＯＮＩＣＳ，ＶＯＬ．
５，ＮＯ．４．ＪＵＬＹ／ＡＵＧＵＳＴ １９９９に開
示されるように、ＯＤＴ（オプティカル・ドップラー・
トモグラフィー）は、ＯＣＴ（オプティカル・コヒーレ
ンス・トモグラフィー）とドップラー速度計を組み合わ
せたものが用いられている。2. Description of the Related Art As a prior art, IEEE JOURN
AL OF SELECTED TOPICS IN
QUANTUM ELECTRONICS, VOL.
5, NO. 4. As disclosed in JULY / AUGUST 1999, ODT (Optical Doppler
For tomography, a combination of OCT (optical coherence tomography) and a Doppler velocimeter is used.
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記し
た従来のＯＤＴでは、速度ベクトルの３成分のうち、一
成分の測定しかできないといった問題があった。However, the above-described conventional ODT has a problem that only one of the three components of the velocity vector can be measured.
【０００４】本発明は、上記状況に鑑みて、３次元速度
ベクトル測定が可能な光波断層画像測定装置を提供する
ことを目的とする。[0004] In view of the above situation, an object of the present invention is to provide a light wave tomographic image measuring apparatus capable of measuring a three-dimensional velocity vector.
【０００５】[0005]
【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するために、光波断層画像測定装置において、コヒー
レント光源２０１からの光波を４つに分け、それぞれ３
個の周波数シフター（ＡＯＭ１，２，３）２０７，２０
８，２０９を透過させて第１光波１，第２光波２，第３
光波３および前記周波数シフターを通さずに参照光とし
て光検出器２１９に入射される第４光波４（周波数：ｆ
0 ＋ｆ1,2,3 ）となし、前記第１光波１は対物レンズ
（ＯＬ）２１３の光軸上をこのＯＬ２１３に入射し、前
記第２光波２は前記ＯＬ２１３の周辺部でこのＯＬ２１
３に入射し、その出射光波は、Ｘ−Ｚ平面内でなす角θ
で前記第１光波１と交叉させ、さらに前記第３光波３は
前記ＯＬ２１３の周辺部でこのＯＬ２１３に入射し、出
射光波は、Ｙ−Ｚ平面内でなす角θで前記第１光波１と
交叉させ、生体組織である散乱体が所定速度Ｖ1 で移動
しているとき、前記散乱体による散乱光は、前記光検出
器２１９でヘテロダイン検出され、ＲＦスペクトラムア
ナライザー２２０で周波数分析されることを特徴とす
る。The present invention achieves the above object.
To achieve this, a coherent
The light wave from the rent light source 201 is divided into four,
Frequency shifters (AOM1,2,3) 207,20
8, 209 and the first light wave 1, the second light wave 2, the third light wave
Lightwave 3 and the reference light without passing through the frequency shifter
The fourth light wave 4 (frequency: f
0+ F1,2,3) And the first light wave 1 is an objective lens.
(OL) The optical axis of 213 is incident on this OL 213, and
The second lightwave 2 is applied to the OL21 at the periphery of the OL213.
3, and the outgoing light wave forms an angle θ in the XZ plane.
Crosses with the first light wave 1 and the third light wave 3
At the periphery of the OL 213, the light enters the OL 213 and exits.
The emitted light wave and the first light wave 1 are formed at an angle θ in the YZ plane.
The scatterers, which are living tissues, cross at a predetermined velocity V1Move with
When scattered light by the scatterer, the light detection
219, the heterodyne is detected, and the RF spectrum
The frequency analysis is performed by the narizer 220.
You.
【０００６】[0006]
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て詳細に説明する。Embodiments of the present invention will be described below in detail.
【０００７】図１は本発明にかかる速度ベクトル測定の
原理の説明をする模式図である。FIG. 1 is a schematic diagram for explaining the principle of velocity vector measurement according to the present invention.
【０００８】この図において、１０１はコヒーレント光
源、１０２，１０３はハーフミラー、１０４はミラー、
１０５は周波数シフター（ＡＯＭ１）、１０６は周波数
シフター（ＡＯＭ２）、１０７はミラー、１０８はハー
フミラー、１０９はミラー、１１０はレンズ、１１１は
光検出器、１１２はＲＦスペクトラムアナライザー、１
１３は対物レンズ、１１４は散乱体である。In this figure, 101 is a coherent light source, 102 and 103 are half mirrors, 104 is a mirror,
105 is a frequency shifter (AOM1), 106 is a frequency shifter (AOM2), 107 is a mirror, 108 is a half mirror, 109 is a mirror, 110 is a lens, 111 is a photodetector, 112 is an RF spectrum analyzer,
13 is an objective lens, and 114 is a scatterer.
【０００９】コヒーレント光源１０１からの光波（周波
数：ｆ0 ）は、ハーフミラー１０２，１０３とミラー１
０４で３つに分けられ、一つは周波数シフター（ＡＯＭ
１）１０５を透過して光波１（周波数：ｆ0 ＋ｆ1 ）
に、２つ目は同様に周波数シフター（ＡＯＭ２）１０６
を透過して光波２（周波数：ｆ0 ＋ｆ2 ）となる。３つ
目は周波数シフターを通らずに光波３となり、参照光と
して光検出器１１１に入射する。The light wave (frequency f 0 ) from the coherent light source 101 is transmitted to half mirrors 102 and 103 and mirror 1
04 is divided into three, one is a frequency shifter (AOM
1) Light wave 1 transmitted through 105 (frequency: f 0 + f 1 )
The second is also a frequency shifter (AOM2) 106
A: (f 0 + f 2 frequency) passes through the light wave 2. The third light wave 3 does not pass through the frequency shifter, and enters the photodetector 111 as reference light.
【００１０】光波１は対物レンズ（ＯＬ）１１３の光軸
上をＯＬ１１３に入射し、光波２はＯＬ１１３の周辺部
でＯＬ１１３に入射し、それらの出射光波は、光波１と
なす角θで交叉する。今、ある散乱体１１４が速度Ｖ0
で光軸とαのなす角で移動しているとする。散乱体１１
４による散乱光は、光検出器１１１でヘテロダイン検出
されＲＦスペクトラムアナライザー１１２で周波数分析
される。この時、散乱体の速度によるドップラーシフト
を伴った光波１，２のビート周波数ｆ1 −ｆ2＋ΔｆX'
が測定されるが、２つの光波入射時のドップラー速度計
測の原理に従って、ドップラーシフトΔｆX'から、次式
によって散乱体の特定方向の速度成分Ｖ X'が求まる。Light wave 1 is the optical axis of objective lens (OL) 113
The upper part is incident on the OL 113, and the light wave 2 is
At the OL 113 and their outgoing lightwaves are lightwave 1 and
Intersect at an angle θ. Now, a scatterer 114 has a velocity V0
Let it be assumed that the optical axis moves at an angle between the optical axis and α. Scatterer 11
4 is heterodyne detected by the photodetector 111
Frequency analysis with RF spectrum analyzer 112
Is done. At this time, Doppler shift due to the speed of the scatterer
Beat frequency f of light waves 1 and 2 with1−fTwo+ ΔfX '
Is measured, but the Doppler velocimeter when two light waves are incident
According to the principle of measurement, the Doppler shift ΔfX 'From the following equation
The velocity component V of the scatterer in a specific direction X 'Is found.
【００１１】[0011]
【数１】 (Equation 1)
【００１２】ここで、λは光源の波長である。また、光
軸方向の速度成分については、光波１，３のヘテロダイ
ンビート検出よりビート周波数ｆ1 ＋ΔｆZ が測定さ
れ、さらにドップラーシフトΔｆZ から散乱体の光軸方
向速度成分ＶZ が次式によって求まる。Here, λ is the wavelength of the light source. As for the velocity component in the optical axis direction, the beat frequency f 1 + Δf Z is measured by detecting the heterodyne beat of the light waves 1 and 3, and the velocity component V Z of the scatterer in the optical axis direction is obtained from the Doppler shift Δf Z by the following equation. I get it.
【００１３】[0013]
【数２】 (Equation 2)
【００１４】つまり、従来のドップラー速度計測の原理
に従って、光波１，２の検出よりＶ X'が、光波１，３の
検出よりＶZ が測定され、これらは周波数ｆ1 −ｆ2 、
ｆ1で区分されて、同時に測定が可能である。さらに速
度成分ＶX'，ＶZ より速度成分ＶZ は次式で与えられ
る。That is, the principle of the conventional Doppler velocity measurement
From the detection of the light waves 1 and 2, X 'But the lightwave 1,3
V from detectionZAre measured, these are the frequencies f1−fTwo,
f1And can be measured simultaneously. Even faster
Degree component VX ', VZMore speed component VZIs given by
You.
【００１５】[0015]
【数３】 (Equation 3)
【００１６】以上より、周波数軸上で同時にΔｆX'とΔ
ｆZ が測定され、速度ベクトル成分ＶX ，ＶZ が求めら
れる。From the above, Δf X ′ and Δf X ′ are simultaneously determined on the frequency axis.
f Z is measured, and velocity vector components V X and V Z are obtained.
【００１７】次に、３次元速度ベクトルＶ1 の測定方法
を図２を参照しながら説明する。Next, a method of measuring the three-dimensional velocity vector V 1 will be described with reference to FIG.
【００１８】Ｖ1 のＸ−Ｚ平面への射影がＶ0 である。
３次元速度ベクトルを測定するには、３軸方向速度成分
を測定すればよい。上記の方法により、Ｖ1 のＺ、Ｘ成
分は測定可能であり、Ｙ成分に関してもＯＬへの入射光
波を増やしてＶY の測定が可能となる。[0018] The projection to the X-Z plane of the V 1 is V 0.
In order to measure a three-dimensional velocity vector, it is sufficient to measure a velocity component in three axial directions. By the above method, Z, X component of V 1 was a measurable, it is possible to measure the V Y increase the incident light wave to the OL regard Y component.
【００１９】具体的には、図３を参照しながら説明す
る。More specifically, this will be described with reference to FIG.
【００２０】図３は３次元速度ベクトル測定用光波断層
画像測定装置の構成図である。FIG. 3 is a block diagram of a three-dimensional velocity vector measuring light wave tomographic image measuring apparatus.
【００２１】この図において、２０１はコヒーレント光
源、２０２はＯ．Ｉ．（Ｏｐｔｉｃａｌ Ｉｓｏｌａｔ
ｏｒ）、２０３はビームスプリッター（ＢＳ１）、２０
４はビームスプリッター（ＢＳ２）、２０５はビームス
プリッター（ＢＳ３）、２０６はミラー（Ｍ１）、２０
７は周波数シフター（ＡＯＭ）〔ＡＯＭ１〕、２０８は
ＡＯＭ２、２０９はＡＯＭ３、２１０はミラー（Ｍ
２）、２１１はハーフミラー（Ｍ３）、２１２はミラー
（Ｍ４）、２１３は対物レンズ（ＯＬ）、２１４はサン
プル、２１５はサンプルステージ、２１６はレンズ、２
１７はビームスプリッター（ＢＳ４）、２１８は空間フ
ィルター、２１９は光検出器、２２０はＲＦスペクトラ
ムアナライザー、２２１はコンピューターである。In this figure, reference numeral 201 denotes a coherent light source; I. (Optical Isolat
or), 203 is the beam splitter (BS1), 20
4 is a beam splitter (BS2), 205 is a beam splitter (BS3), 206 is a mirror (M1), 20
7 is a frequency shifter (AOM) [AOM1], 208 is AOM2, 209 is AOM3, 210 is a mirror (MOM).
2), 211 is a half mirror (M3), 212 is a mirror (M4), 213 is an objective lens (OL), 214 is a sample, 215 is a sample stage, 216 is a lens,
17 is a beam splitter (BS4), 218 is a spatial filter, 219 is a photodetector, 220 is an RF spectrum analyzer, and 221 is a computer.
【００２２】コヒーレント光源２０１からの光波（周波
数：ｆ0 ）は、４つに分けられ、それぞれ３個の周波数
シフター（ＡＯＭ１，２，３）２０７，２０９，２０８
を透過して光波１，３，２（周波数：ｆ0 ＋ｆ1,2,3 ）
となる。４つ目は周波数シフターを通らずに光波４とな
り、参照光として光検出器２１９に入射する。The light wave (frequency: f 0 ) from the coherent light source 201 is divided into four, and three frequency shifters (AOM1, 2, 3) 207, 209, and 208 are respectively provided.
Through the light waves 1, 3, 2 (frequency: f 0 + f 1,2,3 )
Becomes The fourth light wave 4 does not pass through the frequency shifter, and enters the light detector 219 as reference light.
【００２３】光波１は対物レンズ（ＯＬ）２１３の光軸
上をＯＬ２１３に入射し、光波２はＯＬ２１３の周辺部
でＯＬ２１３に入射し、その出射光波２は、Ｘ−Ｚ平面
内でなす角θで光波１と交叉する。The light wave 1 is incident on the OL 213 on the optical axis of the objective lens (OL) 213, the light wave 2 is incident on the OL 213 at the periphery of the OL 213, and the emitted light wave 2 forms an angle θ in the XZ plane. Intersects with the light wave 1.
【００２４】さらに、光波３はＯＬ２１３の周辺部でＯ
Ｌ２１３に入射し、出射光波は、Ｙ−Ｚ平面内でなす角
θで光波１と交叉する。今、図２のようにある散乱体が
速度Ｖ1 で移動しているとする。散乱体による散乱光
は、光検出器２１９でヘテロダイン検出されＲＦスペク
トラムアナライザー２２０で周波数分析される。Further, the light wave 3
The lightwave incident on L213 intersects with lightwave 1 at an angle .theta. In the YZ plane. Now, the scatterers as shown in FIG. 2 is moving at a velocity V 1. Light scattered by the scatterer is heterodyne-detected by the photodetector 219 and frequency-analyzed by the RF spectrum analyzer 220.
【００２５】今、３つのＡＯＭ２０７，２０８，２０９
の周波数をｆ1 ＝８０．００ＭＨｚ、ｆ2 ＝８０．０５
ＭＨｚ、ｆ3 ＝８０．１０ＭＨｚとすると、ドップラー
シフトしたビート信号は、スペクトル軸上で図４に示す
ように分離する。Now, the three AOMs 207, 208, 209
Frequency of f 1 = 80.00 MHz, f 2 = 80.05
MHz, When f 3 = 80.10MHz, beat signals by Doppler shifts are separated as shown in FIG. 4 on the spectral axis.
【００２６】よって、３成分ΔｆX'，ΔｆY'，ΔｆZ の
同時測定ができて、上記の式（１），（２），（３）に
示した処理で速度ベクトルが測定される。Therefore, the three components Δf X ′ , Δf Y ′ , and Δf Z can be measured simultaneously, and the velocity vector is measured by the processing shown in the above equations (1), (2) and (3).
【００２７】断層画像の測定に関しては、近赤外領域の
コヒーレント光源を用いれば比較的生体内に侵入するこ
とが容易である。入射ビームはＯＬ２１３の大きさに対
して十分細いビームなので、有効開口数は小さく、直径
１ミリ程度の試料領域を照射する。その際、照射された
あらゆる領域から後方散乱光が発生し、この散乱光は、
ＯＬ２１３の全開口を用いて集光され、空間フィルター
２１８へと導入される。よって、ＯＬ２１３と空間フィ
ルター２１８によって共焦点光学系が構成されているの
で、後方散乱光の発生領域が広くても共焦点光学系の検
出系で、検出領域を制限し、３次元空間分解能を持たせ
ている。光検出器２１９からの信号は、ＲＦスペクトラ
ムアナライザー２２０へ入力され、その強度信号とサン
プルステージ２１５からの同期信号からコンピュータ２
２１内で断層画像化される。As for the measurement of a tomographic image, it is relatively easy to invade a living body by using a coherent light source in the near infrared region. Since the incident beam is sufficiently narrow with respect to the size of the OL 213, the effective numerical aperture is small and irradiates a sample area having a diameter of about 1 mm. At that time, backscattered light is generated from all the irradiated areas, and the scattered light is
The light is condensed using the full aperture of the OL 213 and introduced into the spatial filter 218. Therefore, since the confocal optical system is configured by the OL 213 and the spatial filter 218, even if the region where the backscattered light is generated is wide, the detection system of the confocal optical system limits the detection region and has three-dimensional spatial resolution. I'm making it. The signal from the photodetector 219 is input to the RF spectrum analyzer 220, and the signal from the computer 2 is obtained from the intensity signal and the synchronization signal from the sample stage 215.
A tomographic image is formed in 21.
【００２８】以上のシステムを用いることにより、生体
試料の断層画像、そこを流れる血液などの３次元速度ベ
クトル分布画像が測定される。By using the above system, a tomographic image of a biological sample and a three-dimensional velocity vector distribution image of blood flowing therethrough are measured.
【００２９】なお、本発明は上記実施例に限定されるも
のではなく、本発明の趣旨に基づいて種々の変形が可能
であり、これらを本発明の範囲から排除するものではな
い。It should be noted that the present invention is not limited to the above-described embodiment, and various modifications are possible based on the gist of the present invention, and these are not excluded from the scope of the present invention.
【００３０】[0030]
【発明の効果】以上、詳細に説明したように、本発明に
よれば、以下のような効果を奏することができる。As described above, according to the present invention, the following effects can be obtained.
【００３１】生体組織は３次元構造であり、血管なども
３次元に入り組んだ構造をしている。したがって、血流
測定も１つの速度成分のみの測定では不十分であるが、
３次元速度ベクトルを測定することによって、十分な情
報が得られることになる。The living tissue has a three-dimensional structure, and blood vessels and the like have a three-dimensional structure. Therefore, blood flow measurement is not sufficient if only one velocity component is measured.
Measuring the three-dimensional velocity vector will provide sufficient information.
【００３２】よって、本発明は、生体組織の生理、病理
に関して、特に血流などについての生体情報計測に対し
て極めて有効的である。Therefore, the present invention is extremely effective for physiological information and pathology of a living tissue, particularly for measuring biological information on blood flow and the like.
【００３３】また、本発明によれば、組織構造と毛細血
管内の血流ベクトル分布測定が可能となり、臨床での応
用範囲は非常に広い。例えば、生活習慣病で、血液・血
管に関する疾患は非常に多いことから、血流の３次元ベ
クトルの測定と断層画像との比較により、本発明はそれ
らの疾患の診断などに幅広く役に立つと考えられる。Further, according to the present invention, it is possible to measure the tissue structure and the blood flow vector distribution in the capillaries, and the clinical application range is very wide. For example, since there are many lifestyle-related diseases related to blood and blood vessels, the present invention is considered to be widely useful for diagnosis of those diseases by measuring three-dimensional vectors of blood flow and comparing with tomographic images. .
【００３４】よって、本発明により医学分野での新しい
臨床診断が期待され、さらに、他の計測産業分野への波
及効果も多大である。Therefore, the present invention is expected to provide a new clinical diagnosis in the medical field, and has a great ripple effect on other fields of the measurement industry.
【図１】本発明にかかる速度ベクトル測定の原理の説明
をする模式図である。FIG. 1 is a schematic diagram illustrating the principle of velocity vector measurement according to the present invention.
【図２】本発明にかかる３次元速度ベクトルＶ1 の測定
方法の説明図である。FIG. 2 is an explanatory diagram of a method for measuring a three-dimensional velocity vector V 1 according to the present invention.
【図３】本発明の具体例を示す３次元速度ベクトル測定
用光波断層画像測定装置の構成図である。FIG. 3 is a configuration diagram of a three-dimensional velocity vector measuring light wave tomographic image measuring apparatus showing a specific example of the present invention.
【図４】本発明にかかるドップラーシフトしたビート信
号のスペクトル軸上での分離状態を示す図である。FIG. 4 is a diagram showing a separated state on a spectral axis of a Doppler shifted beat signal according to the present invention.
１０１，２０１ コヒーレント光源 １０２，１０３，１０８ ハーフミラー １０４，１０７，１０９ ミラー １０５，２０７ 周波数シフター（ＡＯＭ１） １０６，２０８ 周波数シフター（ＡＯＭ２） １１０，２１６ レンズ １１１，２１９ 光検出器 １１２，２２０ ＲＦスペクトラムアナライザー １１３，２１３ 対物レンズ（ＯＬ） １１４ 散乱体 ２０２ Ｏ．Ｉ． ２０３ ビームスプリッター（ＢＳ１） ２０４ ビームスプリッター（ＢＳ２） ２０５ ビームスプリッター（ＢＳ３） ２０６ ミラー（Ｍ１） ２０９ 周波数シフター（ＡＯＭ３） ２１０ ミラー（Ｍ２） ２１１ ハーフミラー（Ｍ３） ２１２ ミラー（Ｍ４） ２１４ サンプル ２１５ サンプルステージ ２１７ ビームスプリッター（ＢＳ４） ２１８ 空間フィルター ２２１ コンピューター 101, 201 Coherent light source 102, 103, 108 Half mirror 104, 107, 109 Mirror 105, 207 Frequency shifter (AOM1) 106, 208 Frequency shifter (AOM2) 110, 216 Lens 111, 219 Photodetector 112, 220 RF spectrum analyzer 113, 213 Objective lens (OL) 114 Scatterer 202 O. I. 203 Beam splitter (BS1) 204 Beam splitter (BS2) 205 Beam splitter (BS3) 206 Mirror (M1) 209 Frequency shifter (AOM3) 210 Mirror (M2) 211 Half mirror (M3) 212 Mirror (M4) 214 Sample 215 Sample stage 217 Beam splitter (BS4) 218 Spatial filter 221 Computer
Claims (1)
け、それぞれ３個の周波数シフターを透過させて第１光
波、第２光波、第３光波及び前記周波数シフターを通さ
ずに参照光として光検出器に入射される第４光波（周波
数：ｆ0 ＋ｆ 1,2,3 ）となし、前記第１光波は対物レン
ズの光軸上を該対物レンズに入射し、前記第２光波は前
記対物レンズの周辺部で該対物レンズに入射し、その出
射光波はＸ−Ｚ平面内でなす角θで前記第１光波と交叉
させ、さらに前記第３光波は前記対物レンズの周辺部で
該対物レンズに入射し、その出射光波は、Ｙ−Ｚ平面内
でなす角θで前記第１光波と交叉させ、生体組織である
散乱体が所定速度で移動しているとき、前記散乱体によ
る散乱光は、前記光検出器でヘテロダイン検出され、Ｒ
Ｆスペクトラムアナライザーで周波数分析されることを
特徴とする光波断層画像測定装置。1. A light wave from a coherent light source is divided into four light waves.
And the first light is transmitted through three frequency shifters.
Through the wave, the second lightwave, the third lightwave and the frequency shifter
The fourth lightwave (frequency) incident on the photodetector as reference light without
Number: f0+ F 1,2,3) And the first light wave is an objective lens.
Incident on the objective lens on the optical axis of the
At the periphery of the objective lens, the light enters the objective lens and exits
The emitted light wave intersects with the first light wave at an angle θ formed in the XZ plane.
And the third light wave is applied around the objective lens.
The light wave incident on the objective lens and emitted from the objective lens is in the YZ plane.
Crosses the first light wave at an angle θ formed by
When the scatterer is moving at a predetermined speed, the scatterer
Scattered light is heterodyne detected by the photodetector, and R
Frequency analysis with F spectrum analyzer
Characteristic light wave tomographic image measurement device.
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP2001007505A JP3672827B2 (en) | 2001-01-16 | 2001-01-16 | Optical tomographic image measuring device |
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|---|---|---|---|
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Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP2006153838A (en) * | 2004-11-08 | 2006-06-15 | Topcon Corp | Optical image measuring apparatus and optical image measurement method |
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