JP2002188955A - 不確定外力を利用した構造物の強度劣化検出法 - Google Patents
不確定外力を利用した構造物の強度劣化検出法Info
- Publication number
- JP2002188955A JP2002188955A JP2000404407A JP2000404407A JP2002188955A JP 2002188955 A JP2002188955 A JP 2002188955A JP 2000404407 A JP2000404407 A JP 2000404407A JP 2000404407 A JP2000404407 A JP 2000404407A JP 2002188955 A JP2002188955 A JP 2002188955A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- frequency
- waveform
- frequency distribution
- strength deterioration
- external force
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
(57)【要約】
【目 的】観測振動波形を用いて構造物の固有振動数を
高精度に推定し、推定される固有振動数の非可逆的変動
から構造物の強度劣化を検出すること。 【構 成】観測振動波形を短時間に区切って部分波形を
得る手段と、部分波形を周期波形で近似する手段と、周
期波形の周期を集めて頻度分布を得る手段を用いて、頻
度分布の極大となる周期を求め、時間経過による前記極
大となる周期の非可逆的変動から強度劣化を検出する、
コンピュータ信号処理による構成。
高精度に推定し、推定される固有振動数の非可逆的変動
から構造物の強度劣化を検出すること。 【構 成】観測振動波形を短時間に区切って部分波形を
得る手段と、部分波形を周期波形で近似する手段と、周
期波形の周期を集めて頻度分布を得る手段を用いて、頻
度分布の極大となる周期を求め、時間経過による前記極
大となる周期の非可逆的変動から強度劣化を検出する、
コンピュータ信号処理による構成。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】土木、建築、船舶、航空機、パワ
ープラントなどの産業分野における非破壊検査に利用。
ープラントなどの産業分野における非破壊検査に利用。
【０００２】
【従来の技術】構造物の老朽化や地震による強度劣化お
よび損傷の状況、あるいはそうした劣化の進行状態を調
べる方法として目視は従来から知られ、広く行われてい
る方法である。研究レベルでは構造物を周期信号で加振
してその応答を過去の応答と比較する周波数応答法、あ
るいは金属の微小破壊に際して放出される超音波を観測
するＡＥ法（アコースティック・エミッション法）があ
る。
よび損傷の状況、あるいはそうした劣化の進行状態を調
べる方法として目視は従来から知られ、広く行われてい
る方法である。研究レベルでは構造物を周期信号で加振
してその応答を過去の応答と比較する周波数応答法、あ
るいは金属の微小破壊に際して放出される超音波を観測
するＡＥ法（アコースティック・エミッション法）があ
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】従来技術の一つである
周波数応答法は構造物を加振するために通常巨大な設備
が必要とされ、任意の時点で構造物を検査することがで
きないという問題がある。また、ＡＥ法は主に金属を対
象としたもので、放出音波と劣化（金属疲労）の関係を
知るためには専門的な知識が必要とされるという問題が
ある。更に問題となるのは、稼働中あるいは利用状態で
の検査が難しいことである。
周波数応答法は構造物を加振するために通常巨大な設備
が必要とされ、任意の時点で構造物を検査することがで
きないという問題がある。また、ＡＥ法は主に金属を対
象としたもので、放出音波と劣化（金属疲労）の関係を
知るためには専門的な知識が必要とされるという問題が
ある。更に問題となるのは、稼働中あるいは利用状態で
の検査が難しいことである。
【０００４】本発明が解決しようとする課題は、構造物
を加振するための特別な設備を用いることなく、通常の
利用状態で振動する構造物の観測振動波形だけから強度
劣化に関する情報を検出する方法を提供することであ
る。
を加振するための特別な設備を用いることなく、通常の
利用状態で振動する構造物の観測振動波形だけから強度
劣化に関する情報を検出する方法を提供することであ
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記課題を解
決するために、不確定外力により振動する構造物の観測
振動波形を短時間ごとに区切り部分波形を得る手段と、
前記部分波形を単一の周期波形で近似する手段と、前記
観測振動波形から得られる一連の前記部分波形を近似す
る前記周期波形の周期の頻度分布を求める手段を用い
て、前記頻度分布が最大となる周期から前記構造物の固
有振動数を求め、前記固有振動数の非可逆的変動から前
記構造物の強度劣化を検出することを特徴とする不確定
外力を利用した構造物の強度劣化検出法をその手段とす
る。
決するために、不確定外力により振動する構造物の観測
振動波形を短時間ごとに区切り部分波形を得る手段と、
前記部分波形を単一の周期波形で近似する手段と、前記
観測振動波形から得られる一連の前記部分波形を近似す
る前記周期波形の周期の頻度分布を求める手段を用い
て、前記頻度分布が最大となる周期から前記構造物の固
有振動数を求め、前記固有振動数の非可逆的変動から前
記構造物の強度劣化を検出することを特徴とする不確定
外力を利用した構造物の強度劣化検出法をその手段とす
る。
【０００６】
【作用】本発明の作用を、数式および図を用いて以下説
明する。周波数ｆＬからｆＨまでの帯域において、周波
数成分（パワースペクトル）がおよそ一様とみなせるよ
うな不確定外力（例えば風、地震、常時微動、車走行振
動）により駆動され振動する構造物に関して、その観測
振動波形を時系列Ｗ（ｔ）で表わすものとする。ただ
し、ｔ＝１，２，…であり、標本化周波数をＦヘルツと
すれば、Ｗ（ｔ）は１／Ｆ秒間隔で離散化されたデータ
で表わされる。
明する。周波数ｆＬからｆＨまでの帯域において、周波
数成分（パワースペクトル）がおよそ一様とみなせるよ
うな不確定外力（例えば風、地震、常時微動、車走行振
動）により駆動され振動する構造物に関して、その観測
振動波形を時系列Ｗ（ｔ）で表わすものとする。ただ
し、ｔ＝１，２，…であり、標本化周波数をＦヘルツと
すれば、Ｗ（ｔ）は１／Ｆ秒間隔で離散化されたデータ
で表わされる。
【０００７】ここで、Ｗ（ｔ）を第１から第Ｋ番目まで
の、データ数Ｍでなる部分波形Ｗｋ（ｍ）（ｋ＝１，
２，…，Ｋ；ｍ＝１，２，…，Ｍ）に分割する。Ｗ
ｋ（ｍ）を周期Ｔなる１つの周期波形Ｓ（ｍ，Ｔ）で近
似したとして、
の、データ数Ｍでなる部分波形Ｗｋ（ｍ）（ｋ＝１，
２，…，Ｋ；ｍ＝１，２，…，Ｍ）に分割する。Ｗ
ｋ（ｍ）を周期Ｔなる１つの周期波形Ｓ（ｍ，Ｔ）で近
似したとして、
【数１】 と表わした場合に、
【数２】 であれば、Ｓ（ｍ，Ｔ）はＷｋ（ｍ）に対してよい近似
を与えるものとなる。
を与えるものとなる。
【０００８】Ｗ（ｔ）の周波数成分がｆＰからｆＱまで
の帯域に制限されているとし、
の帯域に制限されているとし、
【数３】 であるなら、Ｓ（ｍ，Ｔ）をＷｋ（ｍ）のよい近似とす
るような周期Ｔｋを
るような周期Ｔｋを
【数４】 の範囲に見い出だすことができる。
【０００９】上記のＴｋは、以下に示す一般調和解析に
よって高い精度で求めることができる。係数Ａ（Ｔ）お
よびＢ（Ｔ）を
よって高い精度で求めることができる。係数Ａ（Ｔ）お
よびＢ（Ｔ）を
【数５】 で与えるものとし、Ｓ（ｍ，Ｔ）を
【数６】 とする。
【００１０】残差波形Ｒ（ｍ）は（数１）によって与え
られるものとして、そのパワーＶ（Ｔ）を
られるものとして、そのパワーＶ（Ｔ）を
【数７】 とする。そこでＴを変化させてＶ（Ｔ）が最小となるＴ
を求め、その値をＴｋとする。
を求め、その値をＴｋとする。
【００１１】上記の方法により、総ての部分波形Ｗ
ｋ（ｍ）からＴｋを求めれば、Ｔｋは１／ｆＱから１／
ｆＰの間に集中する。Ｗ（ｔ）のスペクトルが図１
（ａ）に示されるようなものとすれば、Ｔｋの頻度分布
Ｐ（Ｔ）は、Ｋが十分大きいものとして、図１（ｂ）の
ようになる。
ｋ（ｍ）からＴｋを求めれば、Ｔｋは１／ｆＱから１／
ｆＰの間に集中する。Ｗ（ｔ）のスペクトルが図１
（ａ）に示されるようなものとすれば、Ｔｋの頻度分布
Ｐ（Ｔ）は、Ｋが十分大きいものとして、図１（ｂ）の
ようになる。
【００１２】Ｗ（ｔ）の周波数成分がｆＰ（＞ｆＬ）か
らｆＱ（＜ｆＨ）の帯域に制限されていても、
らｆＱ（＜ｆＨ）の帯域に制限されていても、
【数８】 の場合は、（数５）〜（数７）の一般調和解析で求めら
れるＴｋを周期とする１つの正弦派Ｓ（ｍ，Ｔｋ）だけ
ではＷｋ（ｍ）のよい近似を与えることはできない。
れるＴｋを周期とする１つの正弦派Ｓ（ｍ，Ｔｋ）だけ
ではＷｋ（ｍ）のよい近似を与えることはできない。
【００１３】Ｗ（ｔ）の周波数帯域が（数８）で示され
る場合のＴｋは、一般調和解析でＷｋ（ｍ）のスペクト
ルを逐次検出する段階で得られる第１番目の正弦波成分
の周期であり、Ｗ（ｔ）のスペクトルが図２（ａ）で示
されるとすれば、Ｔｋの頻度分布Ｐ（ｔ）は、Ｋが十分
大きいものとして、図２（ｂ）のようになる。
る場合のＴｋは、一般調和解析でＷｋ（ｍ）のスペクト
ルを逐次検出する段階で得られる第１番目の正弦波成分
の周期であり、Ｗ（ｔ）のスペクトルが図２（ａ）で示
されるとすれば、Ｔｋの頻度分布Ｐ（ｔ）は、Ｋが十分
大きいものとして、図２（ｂ）のようになる。
【００１４】Ｗ（ｔ）のスペクトルが図１（ａ）と図２
（ａ）の和でなる図３（ａ）に示されるものであれば、
Ｔｋの頻度分布Ｐ（Ｔ）は、Ｋが十分大きいものとし
て、図３（ｂ）のようになり、Ｗ（ｔ）の帯域幅（ｆＱ
−ｆＰ）がＦ／Ｍよりも小さい場合、Ｐ（Ｔ）が最大に
なる周期ＴｏはｆＰとｆＱの中央に位置する周波数の逆
数１／ｆｏになる。
（ａ）の和でなる図３（ａ）に示されるものであれば、
Ｔｋの頻度分布Ｐ（Ｔ）は、Ｋが十分大きいものとし
て、図３（ｂ）のようになり、Ｗ（ｔ）の帯域幅（ｆＱ
−ｆＰ）がＦ／Ｍよりも小さい場合、Ｐ（Ｔ）が最大に
なる周期ＴｏはｆＰとｆＱの中央に位置する周波数の逆
数１／ｆｏになる。
【００１５】構造物の固有振動数をｆｏ、共振鋭度を
Ｑ、共振帯域幅をｆｏ／Ｑとすれば、上記本発明の作用
により、構造物の観測振動波形Ｗ（ｔ）から頻度分布Ｐ
（Ｔ）を得、ｆｏ／ＱがＦ／Ｍより小さければ、Ｐ
（Ｔ）の最大となる周期からＴｏ（＝１／ｆｏ）が求め
られることになる。
Ｑ、共振帯域幅をｆｏ／Ｑとすれば、上記本発明の作用
により、構造物の観測振動波形Ｗ（ｔ）から頻度分布Ｐ
（Ｔ）を得、ｆｏ／ＱがＦ／Ｍより小さければ、Ｐ
（Ｔ）の最大となる周期からＴｏ（＝１／ｆｏ）が求め
られることになる。
【００１６】実際的な例として、建物の固有振動数ｆｏ
を３ヘルツ、制動係数比ｈ（１／２Ｑ）を０．０４、観
測振動波形の標本化周波数Ｆを１００ヘルツ、部分波形
のデータ数Ｍを４０とすると、ｆｏ／Ｑ＝０．２４、Ｆ
／Ｍ＝２．５となり、２分間の観測振動波形から３００
点の周期の頻度分布を得ることができ、０．０１秒刻み
の精度でＴｏを求めることができる。
を３ヘルツ、制動係数比ｈ（１／２Ｑ）を０．０４、観
測振動波形の標本化周波数Ｆを１００ヘルツ、部分波形
のデータ数Ｍを４０とすると、ｆｏ／Ｑ＝０．２４、Ｆ
／Ｍ＝２．５となり、２分間の観測振動波形から３００
点の周期の頻度分布を得ることができ、０．０１秒刻み
の精度でＴｏを求めることができる。
【００１７】構造物の固有周期が昼夜の温度変化あるい
は四季の温度変化により変動する場合、その変動は周期
的で可逆的なものであるが、老朽化等による強度劣化で
変動する場合は非可逆的変動になる。従って、上記の方
法により構造物の固有周期を継続的に計測し、固有周期
の非可逆的変動を検知することによって構造物の強度劣
化を検出することが可能になる。
は四季の温度変化により変動する場合、その変動は周期
的で可逆的なものであるが、老朽化等による強度劣化で
変動する場合は非可逆的変動になる。従って、上記の方
法により構造物の固有周期を継続的に計測し、固有周期
の非可逆的変動を検知することによって構造物の強度劣
化を検出することが可能になる。
【００１８】観測振動波形Ｗ（ｔ）に対する帯域制限が
なく、（数７）のＶ（Ｔ）の最小値を求める際にＴの変
化範囲外の周波数成分が十分小さくなっていない場合
は、頻度分布Ｐ（Ｔ）の両端になるＴの上限と下限のと
ころでＰ（Ｔ）は極大を示す。それで、頻度分布の両端
はＴｏの検出において除くものとする。
なく、（数７）のＶ（Ｔ）の最小値を求める際にＴの変
化範囲外の周波数成分が十分小さくなっていない場合
は、頻度分布Ｐ（Ｔ）の両端になるＴの上限と下限のと
ころでＰ（Ｔ）は極大を示す。それで、頻度分布の両端
はＴｏの検出において除くものとする。
【００１９】部分波形Ｗｋ（ｍ）に分割する前に、観測
振動波形Ｗ（ｔ）を帯域制限して頻度分布Ｐ（Ｔ）の両
端に生じる極大値を抑圧することができる。このような
帯域制限は必要に応じて行なう。
振動波形Ｗ（ｔ）を帯域制限して頻度分布Ｐ（Ｔ）の両
端に生じる極大値を抑圧することができる。このような
帯域制限は必要に応じて行なう。
【００２０】本発明の作用として特筆できるのは、固有
振動数（あるいは固有周期）の検出に及ぼす不確定外力
のスペクトルの影響がフーリエ・スペクトルを用いて検
出する場合よりもはるかに小さいことである。観測振動
波形のフーリエ・スペクトルではほとんど検出できない
状態であっても、精度よく固有周期を検出できることを
実施例において示す。
振動数（あるいは固有周期）の検出に及ぼす不確定外力
のスペクトルの影響がフーリエ・スペクトルを用いて検
出する場合よりもはるかに小さいことである。観測振動
波形のフーリエ・スペクトルではほとんど検出できない
状態であっても、精度よく固有周期を検出できることを
実施例において示す。
【００２１】
【実施例】図４は、観測振動波形Ｗ（ｔ）から構造物の
固有振動数Ｔｏを求めるためのコンピュータ・ソフトウ
ェアのフローチャートであり、本発明の不確定外力を利
用した構造物の強度劣化検出法の実施例を示したもので
ある。同図において、１は観測振動波形Ｗ（ｔ）を短時
間ごとに区切り部分波形Ｗｋ（ｍ）を得る、部分波形読
込みブロックであり、２はＷｋ（ｍ）を単一の周期波形
で近似する、波形解析ブロックであり、３は波形解析ブ
ロックで求めた周期Ｔｋを用いて周期の頻度分布Ｐ
（Ｔ）を求める、頻度分布作成ブロックであり、Ｋ個の
周期Ｔｋで出来上がった頻度分布Ｐ（Ｔ）が最大となる
周期を構造物の固有周期Ｔｏとして出力する。
固有振動数Ｔｏを求めるためのコンピュータ・ソフトウ
ェアのフローチャートであり、本発明の不確定外力を利
用した構造物の強度劣化検出法の実施例を示したもので
ある。同図において、１は観測振動波形Ｗ（ｔ）を短時
間ごとに区切り部分波形Ｗｋ（ｍ）を得る、部分波形読
込みブロックであり、２はＷｋ（ｍ）を単一の周期波形
で近似する、波形解析ブロックであり、３は波形解析ブ
ロックで求めた周期Ｔｋを用いて周期の頻度分布Ｐ
（Ｔ）を求める、頻度分布作成ブロックであり、Ｋ個の
周期Ｔｋで出来上がった頻度分布Ｐ（Ｔ）が最大となる
周期を構造物の固有周期Ｔｏとして出力する。
【００２２】図４の実施例では、Ｋ個の部分波形から１
つの頻度分布Ｐ（Ｔ）を得て、これよりＴｏを求めて出
力する演算のフローチャートが示されているが、観測振
動波形Ｗ（ｔ）に対して継続的にこの演算を行なうこと
により、Ｔｏの時間変動を知ることができる。例えばＴ
ｏをおよそ０．３秒として、Ｍを４０、Ｋを３００、Ｆ
を１００ヘルツとすれば、２分ごとにＴｏが出力され、
１日が７２０点のデータで表わされるＴｏの変動波形が
得られる。
つの頻度分布Ｐ（Ｔ）を得て、これよりＴｏを求めて出
力する演算のフローチャートが示されているが、観測振
動波形Ｗ（ｔ）に対して継続的にこの演算を行なうこと
により、Ｔｏの時間変動を知ることができる。例えばＴ
ｏをおよそ０．３秒として、Ｍを４０、Ｋを３００、Ｆ
を１００ヘルツとすれば、２分ごとにＴｏが出力され、
１日が７２０点のデータで表わされるＴｏの変動波形が
得られる。
【００２３】コンピュータ・シミュレーションにより、
一自由度系（単一共振系）に不確定外力を加え、系の応
答振動波形から固有周期を推定した結果について以下説
明する。図５は不確定外力の加速度振動波形（ａ）およ
びそのフーリエ・スペクトル（ｂ）である。系の固有周
期を０．３０秒、ｈ（＝１／２Ｑ）を０．０２、０．０
４、０．０８として、上記図５の不確定外力を入力した
ときの系の応答波形（観測振動波形）を求め、この応答
波形から周期の頻度分布を求めた。
一自由度系（単一共振系）に不確定外力を加え、系の応
答振動波形から固有周期を推定した結果について以下説
明する。図５は不確定外力の加速度振動波形（ａ）およ
びそのフーリエ・スペクトル（ｂ）である。系の固有周
期を０．３０秒、ｈ（＝１／２Ｑ）を０．０２、０．０
４、０．０８として、上記図５の不確定外力を入力した
ときの系の応答波形（観測振動波形）を求め、この応答
波形から周期の頻度分布を求めた。
【００２４】図６はｈを０．０２とした場合の応答波形
（ａ）と周期の頻度分布（ｂ）と比較のために示した応
答波形のフーリエ・スペクトル（ｃ）である。図７はｈ
を０．０４とした場合の応答波形（ａ）と周期の頻度分
布（ｂ）とフーリエ・スペクトル（ｃ）である。図８は
ｈを０．０８とした場合の応答波形（ａ）と周期の頻度
分布（ｂ）とフーリエ・スペクトル（ｃ）である。
（ａ）と周期の頻度分布（ｂ）と比較のために示した応
答波形のフーリエ・スペクトル（ｃ）である。図７はｈ
を０．０４とした場合の応答波形（ａ）と周期の頻度分
布（ｂ）とフーリエ・スペクトル（ｃ）である。図８は
ｈを０．０８とした場合の応答波形（ａ）と周期の頻度
分布（ｂ）とフーリエ・スペクトル（ｃ）である。
【００２５】上記の頻度分布は（数５）において、ｎ＝
１、Ｍ＝４０、Ｆ＝１００、周期Ｔを０．２０秒から
０．４０秒まで０．０１秒刻みで変化させて求めたもの
であり、各頻度分布のデータ数Ｋは３００、頻度分布の
両端（Ｔ＝０．２０と０．４０）は除かれている。これ
らの結果から、フーリエ・スペクトルでは検出困難な場
合（図７の（ｃ）と図８の（ｃ））でも、周期の頻度分
布によれば高い精度で固有周期を検出できることがわか
る。
１、Ｍ＝４０、Ｆ＝１００、周期Ｔを０．２０秒から
０．４０秒まで０．０１秒刻みで変化させて求めたもの
であり、各頻度分布のデータ数Ｋは３００、頻度分布の
両端（Ｔ＝０．２０と０．４０）は除かれている。これ
らの結果から、フーリエ・スペクトルでは検出困難な場
合（図７の（ｃ）と図８の（ｃ））でも、周期の頻度分
布によれば高い精度で固有周期を検出できることがわか
る。
【００２６】
【発明の効果】風、地震、常時微動あるいは車輛走行振
動などで駆動された構造物の観測振動波形から、構造物
の固有振動数を高い精度で検出できる本発明による技術
は、構造物の強度劣化に伴う固有振動数の変化を捕らえ
るのに適しており、構造物の固有振動数を継続的に計測
することによって強度劣化の非破壊検査を可能にすると
いう効果がある。
動などで駆動された構造物の観測振動波形から、構造物
の固有振動数を高い精度で検出できる本発明による技術
は、構造物の強度劣化に伴う固有振動数の変化を捕らえ
るのに適しており、構造物の固有振動数を継続的に計測
することによって強度劣化の非破壊検査を可能にすると
いう効果がある。
【００２７】また、本発明は稼働中のパワープラントや
運航中の船舶、航空機に生じる構造上の変化や異常を固
有振動数の継続的計測によって監視できるという効果も
ある。
運航中の船舶、航空機に生じる構造上の変化や異常を固
有振動数の継続的計測によって監視できるという効果も
ある。
【００２８】
【図１】本発明の作用を説明するための図である。
【図２】本発明の作用を説明するための図である。
【図３】本発明の作用を説明するための図である。
【図４】本発明をコンピュータで実施するためのソフト
ウェアのフローチャートを示す図である。
ウェアのフローチャートを示す図である。
【図５】不確定外力の加速度振動波形（ａ）およびその
フーリエ・スペクトル（ｂ）を示す図である。
フーリエ・スペクトル（ｂ）を示す図である。
【図６】ｈ＝０．０２の場合の応答波形（ａ）と周期の
頻度分布（ｂ）およびフーリエ・スペクトル（ｃ）を示
す図である。
頻度分布（ｂ）およびフーリエ・スペクトル（ｃ）を示
す図である。
【図７】ｈ＝０．０４の場合の応答波形（ａ）と周期の
頻度分布（ｂ）およびフーリエ・スペクトル（ｃ）を示
す図である。
頻度分布（ｂ）およびフーリエ・スペクトル（ｃ）を示
す図である。
【図８】ｈ＝０．０８の場合の応答波形（ａ）と周期の
頻度分布（ｂ）およびフーリエ・スペクトル（ｃ）を示
す図である。
頻度分布（ｂ）およびフーリエ・スペクトル（ｃ）を示
す図である。
１ 部分波形読込みブロック ２ 波形解析ブロック ３ 頻度分布作成ブロック
Claims (1)
- 【請求項１】不確定外力により振動する構造物の観測振
動波形を短時間ごとに区切り部分波形を得る手段と、前
記部分波形を単一の周期波形で近似する手段と、前記観
測振動波形から得られる一連の前記部分波形を近似する
前記周期波形の周期の頻度分布を求める手段を用いて、
前記頻度分布が最大となる周期から前記構造物の固有振
動数を求め、前記固有振動数の非可逆的変動から前記構
造物の強度劣化を検出することを特徴とする不確定外力
を利用した構造物の強度劣化検出法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000404407A JP2002188955A (ja) | 2000-12-21 | 2000-12-21 | 不確定外力を利用した構造物の強度劣化検出法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000404407A JP2002188955A (ja) | 2000-12-21 | 2000-12-21 | 不確定外力を利用した構造物の強度劣化検出法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002188955A true JP2002188955A (ja) | 2002-07-05 |
Family
ID=18868367
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000404407A Pending JP2002188955A (ja) | 2000-12-21 | 2000-12-21 | 不確定外力を利用した構造物の強度劣化検出法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002188955A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006170861A (ja) * | 2004-12-16 | 2006-06-29 | Public Works Research Institute | 地震時橋梁被災度判定システムおよび被災度診断ユニット |
| JP2008008810A (ja) * | 2006-06-30 | 2008-01-17 | Central Res Inst Of Electric Power Ind | コンクリート建物の健全性判定方法 |
| JP2010261754A (ja) * | 2009-04-30 | 2010-11-18 | Central Res Inst Of Electric Power Ind | 常時微動計測に基づく建物の健全性診断法、診断装置及び診断プログラム |
| JP2012225814A (ja) * | 2011-04-21 | 2012-11-15 | Takayoshi Hirata | 構造物の強度変化検出方法 |
| JP2015175787A (ja) * | 2014-03-17 | 2015-10-05 | サクサ株式会社 | 振動検出装置 |
| KR20220106305A (ko) * | 2021-01-22 | 2022-07-29 | 박영권 | 건물 붕괴 조기 검출 시스템 |
-
2000
- 2000-12-21 JP JP2000404407A patent/JP2002188955A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006170861A (ja) * | 2004-12-16 | 2006-06-29 | Public Works Research Institute | 地震時橋梁被災度判定システムおよび被災度診断ユニット |
| JP4657699B2 (ja) * | 2004-12-16 | 2011-03-23 | 独立行政法人土木研究所 | 地震時橋梁被災度判定システムおよび被災度診断ユニット |
| JP2008008810A (ja) * | 2006-06-30 | 2008-01-17 | Central Res Inst Of Electric Power Ind | コンクリート建物の健全性判定方法 |
| JP2010261754A (ja) * | 2009-04-30 | 2010-11-18 | Central Res Inst Of Electric Power Ind | 常時微動計測に基づく建物の健全性診断法、診断装置及び診断プログラム |
| JP2012225814A (ja) * | 2011-04-21 | 2012-11-15 | Takayoshi Hirata | 構造物の強度変化検出方法 |
| JP2015175787A (ja) * | 2014-03-17 | 2015-10-05 | サクサ株式会社 | 振動検出装置 |
| KR20220106305A (ko) * | 2021-01-22 | 2022-07-29 | 박영권 | 건물 붕괴 조기 검출 시스템 |
| KR102523833B1 (ko) * | 2021-01-22 | 2023-04-19 | 박영권 | 건물 붕괴 조기 검출 시스템 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Owen et al. | The application of auto–regressive time series modelling for the time–frequency analysis of civil engineering structures | |
| Chen et al. | Application of Hilbert-Huang transform in structural health monitoring: A state-of-the-art review | |
| Bao et al. | Time-varying system identification using a newly improved HHT algorithm | |
| Qi et al. | Identifying mode shapes of girder bridges using dynamic responses extracted from a moving vehicle under impact excitation | |
| Chen et al. | A method to distinguish harmonic frequencies and remove the harmonic effect in operational modal analysis of rotating structures | |
| Richardson et al. | Modal parameter estimation from operating data | |
| Amaravadi et al. | Structural health monitoring using wavelet transforms | |
| CN106918389A (zh) | 一种基于多普勒光学位移法的振型分析方法及其应用 | |
| CN114595719A (zh) | 一种基于vmd与ircnn的矿井余震监测方法 | |
| CN111487318A (zh) | 一种时变结构瞬时频率提取方法 | |
| JP2002188955A (ja) | 不確定外力を利用した構造物の強度劣化検出法 | |
| Qin et al. | Output-only modal analysis based on improved empirical mode decomposition method | |
| JPS63186122A (ja) | 構造物の異常診断方式 | |
| JP2008203224A (ja) | コンクリート構造物の診断システム及び診断方法 | |
| Zhang et al. | Ambient vibration testing & modal identification of an office building | |
| Perez-Macias et al. | Wavelet transform-fractal dimension-based methodology for damage assessment in truss type structures | |
| Haldar et al. | Data analysis challenges in structural health assessment using measured dynamic responses | |
| JP2000065945A (ja) | 地下速度を用いた構造推定装置及び構造推定方法 | |
| CN108151870A (zh) | 一种基于频响函数的施工质量问题检测方法 | |
| Bogomolov et al. | Entropy-based technique for denoising of acoustic emission signals | |
| Searle et al. | Crack detection in lap-joints using acoustic emission | |
| Hernández-Maqueda et al. | Incipient Damage Detection in a Truss-Type Bridge using vibration responses and MUSIC Technique | |
| Fasel et al. | Piezoelectric active sensing using chaotic excitations and state space reconstruction | |
| Mendrok et al. | An application of operational deflection shapes and spatial filtration for damage detection | |
| Xu et al. | Operational modal analysis of a rectangular plate using noncontact acoustic excitation |