JP2002137331A - Highly moldable sheet laminated metallic plate - Google Patents
Highly moldable sheet laminated metallic plateInfo
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Landscapes
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、金属板に紙やフィ
ルムなどのシート状材料が積層された高成形性シートラ
ミネート金属板に関するものである。本発明の高成形性
シートラミネート金属板は、住宅や構造物における屋根
材、外壁材、雨戸、シャッター、ドアなどの外装材や、
内壁材、床材、天井材、パネルなどの内装材などの建築
材料や各種家具材として、また、各種電気製品の外装部
材や自動車や車両の内装材として、さらには容器材料と
してなど、様々な分野に利用することができる。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a highly formable sheet-laminated metal plate in which a sheet material such as paper or film is laminated on a metal plate. High formability sheet laminate metal sheet of the present invention, roof materials in houses and structures, outer wall materials, shutters, shutters, exterior materials such as doors,
Various building materials such as interior materials such as interior wall materials, floor materials, ceiling materials, panels, and various furniture materials, exterior materials for various electric products, interior materials for automobiles and vehicles, and container materials. Can be used in the field.
【０００２】[0002]
【従来の技術】金属板に意匠性を付与する目的で種々の
被覆層を形成する技術が開発されている。その中で、ポ
リ塩化ビニル、ポリオレフィン、アクリル樹脂などから
なるフィルムを積層してフィルムの持つ特徴と機能を活
用するフィルム積層金属板（ラミネート金属板）が、意
匠性、耐食性、耐久性などの特性から、高機能材料とし
て注目を集めており、近年、生産量、用途ともに着実に
拡大している。2. Description of the Related Art Techniques for forming various coating layers for the purpose of imparting a design property to a metal plate have been developed. Among them, a film laminated metal plate (laminated metal plate) that utilizes the features and functions of the film by laminating films made of polyvinyl chloride, polyolefin, acrylic resin, etc. has characteristics such as design, corrosion resistance and durability. Therefore, it has been attracting attention as a high-performance material, and in recent years, both production volume and application have been steadily expanding.
【０００３】しかしながら、ラミネート金属板の中でも
特に多用されているいわゆる「塩ビ鋼板」は、燃焼によ
って有毒ガスを発生するポリ塩化ビニルフィルムをラミ
ネートしているため、環境汚染の点で使用を削減する必
要がある。However, so-called "PVC steel sheets", which are particularly frequently used among laminated metal sheets, are laminated with a polyvinyl chloride film which generates a toxic gas by combustion. There is.
【０００４】こうした事情の下で、ポリ塩化ビニルに変
えて、他の非塩素系プラスチックフィルムや、紙、布な
どのシート状材料を積層したシートラミネート金属板が
開発されている。しかし、これらのシート状材料では、
その延性が金属基材に比べて不足しているため、シート
ラミネート金属板を、シート状材料を外側（金属板を内
側）にして曲げ加工すると、シート状材料が金属板の伸
びに追随できず、曲げ部分で破断したり、シート状材料
が金属板から剥離したりするといった問題が生じてい
た。[0004] Under these circumstances, a sheet-laminated metal plate in which other non-chlorine-based plastic films, sheet materials such as paper and cloth are laminated instead of polyvinyl chloride has been developed. However, with these sheet materials,
Since the ductility is insufficient compared with the metal base material, when the sheet laminated metal plate is bent with the sheet material being outside (the metal plate is inside), the sheet material cannot follow the elongation of the metal plate. However, there have been problems such as breaking at the bent portion and peeling of the sheet material from the metal plate.
【０００５】このうち、樹脂層と金属板との接着面の剥
離を防止する技術として、例えば、特開平９−４８０８
５号公報に、高分子樹脂を二枚の鋼板の間に介在させて
なる複合型制振鋼板において、該高分子樹脂として、一
定条件下で測定した動的弾性率と伸び率が一定の関係を
満たすような熱硬化性樹脂を用いた場合には、高分子樹
脂層と金属板との耐剥離性が向上する旨が開示されてい
る。ここで、上記熱硬化性樹脂は、シートラミネート金
属板において、シート状材料と金属板とを付着させる接
着剤に該当するものであり、この熱硬化性樹脂からなる
高分子樹脂層と金属板との耐剥離性が向上すれば、シー
ト状材料と金属板との剥離を抑制することも可能であ
る。[0005] Among them, as a technique for preventing peeling of an adhesive surface between a resin layer and a metal plate, for example, Japanese Unexamined Patent Publication No. 9-4808 discloses a technique.
Japanese Patent Application Laid-Open No. 5 (1999) -2005 discloses a composite type vibration-damping steel sheet in which a polymer resin is interposed between two steel sheets, wherein the polymer resin has a constant dynamic elastic modulus and elongation rate measured under certain conditions. It is disclosed that when a thermosetting resin that satisfies the above condition is used, the peel resistance between the polymer resin layer and the metal plate is improved. Here, the thermosetting resin corresponds to an adhesive for adhering the sheet material and the metal plate in the sheet laminated metal plate, and a polymer resin layer and a metal plate made of the thermosetting resin. If the peeling resistance of the sheet material is improved, it is possible to suppress the peeling of the sheet material from the metal plate.
【０００６】[0006]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、シート
ラミネート金属板に用いられる接着剤あるいは粘着剤の
特性は、シートラミネート金属板の曲げ加工時における
温度をはじめとする加工条件によって種々変化するた
め、任意の加工条件においてシート状材料の破断や剥離
などの成形不良が生ずるか否かは、必ずしも曲げ加工前
（より正確にはシート状材料を金属板に貼り付ける前）
の粘着剤・接着剤の特性のみから判断できるものではな
い。従って、加工条件によっては、上記特開平９−４８
０８５号公報に開示の技術を用いても、シート状材料の
破断や剥離を十分に抑制することは困難である。However, the characteristics of the adhesive or pressure-sensitive adhesive used for the sheet laminated metal plate vary depending on the processing conditions such as the temperature at the time of bending the sheet laminated metal plate. Whether or not molding failure such as breakage or peeling of the sheet material occurs under the above processing conditions is not necessarily before bending (more precisely, before attaching the sheet material to the metal plate).
It cannot be judged only from the characteristics of the pressure-sensitive adhesives / adhesives. Therefore, depending on processing conditions, the above-mentioned Japanese Patent Application Laid-Open No.
It is difficult to sufficiently suppress breakage or peeling of the sheet material even by using the technique disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 085.
【０００７】本発明は、上記の事情の下でなされたもの
であり、その目的は、苛酷な条件での曲げ加工において
も、シート状材料の破断や剥離といった成形不良の生じ
ない高成形性シートラミネート金属板を提供することに
ある。The present invention has been made in view of the above circumstances, and has as its object to provide a highly moldable sheet which does not cause molding defects such as breakage or peeling of a sheet material even in bending under severe conditions. It is to provide a laminated metal plate.
【０００８】[0008]
【課題を解決するための手段】上記目的を達成し得た本
発明の高成形性シートラミネート金属板は、厚みが３ｍ
ｍ以下の金属板に粘着剤層または接着剤層を介してシー
ト状材料を積層したシートラミネート金属板であって、
前記シートラミネート金属板に下記の条件を満たす曲げ
加工を施した際に、 （γ×Ｋ）／（σp×ｐ）＜０．０５８ を満足するところに要旨を有する。The highly moldable sheet-laminated metal sheet of the present invention which has achieved the above object has a thickness of 3 m.
m or less, a sheet-laminate metal plate obtained by laminating a sheet-like material on a metal plate with an adhesive layer or an adhesive layer interposed therebetween,
The gist lies in satisfying (γ × K) / (σ p × p) <0.058 when the sheet laminated metal plate is subjected to bending work satisfying the following conditions.
【０００９】ここで、 γ：下式（１）で示される、曲げ加工によって発生する
前記粘着剤層または接着剤層のひずみ， Ｋ：前記曲げ加工と同じ加工速度および加工温度で、前
記粘着剤層または接着剤層を形成する粘着剤または接着
剤の引張せん断試験をした際に得られるせん断応力−せ
ん断ひずみ曲線における直線部の傾き「∂τ／∂γ」
（Ｎ／ｍｍ2，τ：せん断応力）， σp：前記シート状材料を引張速度５ｍｍ／ｍｉｎ、温
度２５℃で引張試験をした際に得られる破断強さ（Ｎ／
ｍｍ2）， ｐ：前記シート状材料の厚み（ｍｍ）であり、前記曲げ
加工条件は、 曲げ半径Ｒ：０．１ｍｍ以上， 下式（２）で示される金属板外縁部のひずみεθ：０．
２以上， 前記粘着剤層または接着剤層のひずみγ：１００以下Here, γ: strain of the pressure-sensitive adhesive layer or the adhesive layer caused by bending, represented by the following formula (1): K: pressure-sensitive adhesive at the same processing speed and processing temperature as the bending "∂τ / ∂γ" of the linear part in the shear stress-shear strain curve obtained when the adhesive or adhesive forming the layer or adhesive layer is subjected to a tensile shear test.
(N / mm 2 , τ: shear stress), σ p : breaking strength (N / mm 2 ) obtained when the sheet material is subjected to a tensile test at a tensile speed of 5 mm / min and a temperature of 25 ° C.
mm 2 ), p: The thickness (mm) of the sheet material, and the bending conditions are: bending radius R: 0.1 mm or more; strain ε θ of the outer edge of the metal plate represented by the following equation (2): 0.
2 or more, strain γ of the pressure-sensitive adhesive layer or adhesive layer: 100 or less
【００１０】[0010]
【数２】 (Equation 2)
【００１１】であり、ｔ：金属板の厚み（ｍｍ），θ：
曲げ角度（ｄｅｇｒｅｅ），ｈ：粘着剤層または接着剤
層の厚み（ｍｍ）である。And t: thickness (mm) of the metal plate, θ:
Bending angle (degree), h: Thickness (mm) of the pressure-sensitive adhesive layer or the adhesive layer.
【００１２】なお、上記粘着剤・接着剤の引張せん断試
験は、２枚の２５ｍｍ×１００ｍｍ×０．５ｍｍの鋼板
に、２５ｍｍ×２５ｍｍ×０．０４５ｍｍの粘着剤・接
着剤を図２のように挟んで付着させ、両鋼板を図２中矢
印の方向に引張って行った。In the tensile shear test of the adhesive / adhesive, a 25 mm × 25 mm × 0.045 mm adhesive / adhesive was applied to two 25 mm × 100 mm × 0.5 mm steel plates as shown in FIG. The two steel sheets were pulled in the direction of the arrow in FIG.
【００１３】ここで、上記「曲げ加工と同じ加工速度」
とは、「引張せん断試験での引張せん断速度が、シート
ラミネート金属板の曲げ加工速度と同じ」という意味で
ある。Here, "the same processing speed as the bending"
Means that the tensile shear rate in the tensile shear test is the same as the bending rate of the sheet laminated metal plate.
【００１４】また、本発明の高成形性シートラミネート
金属板においては、上記Ｋ値が０．０３０Ｎ／ｍｍ2未
満であることが好ましく、また、粘着剤層・接着剤層を
形成する粘着剤・接着剤はそのガラス転移温度が０℃以
下であることが推奨される。さらに、上記のシート状材
料としては紙が好ましく用いられる。Further, in the highly moldable sheet-laminated metal sheet of the present invention, the K value is preferably less than 0.030 N / mm 2 , and the pressure-sensitive adhesive layer / adhesive It is recommended that the adhesive have a glass transition temperature of 0 ° C or less. Further, paper is preferably used as the sheet material.
【００１５】[0015]
【発明の実施の形態】金属板を曲げると、曲げた部分の
金属板外縁部にひずみ「εθ＝（ｔ／２）／ρ」が発生
する。なお、ρ：曲率半径（ｍｍ）である。ここで、シ
ートラミネート金属板を曲げ加工した際に、金属板に貼
り付けたシート状材料は伸びないものとし、シート状材
料と金属板とを付着させている粘着剤層・接着剤層のず
りによって変形が生ずるものとする。Bending the DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION metal plate, bending strain to the metal plate outer edge portion "ε θ = (t / 2) / ρ " occurs. Ρ: radius of curvature (mm). Here, when the sheet-laminate metal plate is bent, the sheet-like material attached to the metal plate is not stretched, and the adhesive layer / adhesive layer that adheres the sheet-like material to the metal plate is sheared. Deformation will occur.
【００１６】図１に、本発明のシートラミネート金属板
を曲げ半径Ｒで曲げ加工した場合を示す。FIG. 1 shows a case where the sheet laminated metal sheet of the present invention is bent at a bending radius R.
【００１７】曲げ加工による金属板長手方向のひずみε
θは、その中立軸からの距離η（ｍｍ）の位置では、
「εθ＝η／ρ」で表される。ここで、曲率半径ρは、
曲げ半径Ｒと金属板の厚みｔを用いて、下式（３）で表
されるため、金属板外縁部での上記ひずみεθは上式
（２）となる。The strain ε in the longitudinal direction of the metal plate due to bending
θ is at a distance η (mm) from its neutral axis,
It is represented by “ε θ = η / ρ”. Where the radius of curvature ρ is
Since the bending radius R and the thickness t of the metal plate are used to represent the following expression (3), the strain ε θ at the outer edge of the metal plate is given by the above expression (2).
【００１８】[0018]
【数３】 (Equation 3)
【００１９】ここで、図１のＴ部でシート状材料と金属
板とが固定されていると仮定する。このとき、シート状
材料は伸びないので、ＴＵ曲げ部の中立軸の長さをＬ3
（ｍｍ）とすると、金属板とシート状材料とのずれλ
（ｍｍ）は下式（４）で表される。Here, it is assumed that the sheet material and the metal plate are fixed at the portion T in FIG. At this time, since the sheet material does not stretch, the length of the neutral axis of the TU bending portion is set to L 3
(Mm), the deviation λ between the metal plate and the sheet material
(Mm) is represented by the following equation (4).
【００２０】[0020]
【数４】 (Equation 4)
【００２１】上記金属板とシート状材料とのずれλは、
既述の通り、粘着剤層・接着剤層のずり（可塑性に基づ
く変形あるいはこれらの破壊を伴う変形）によるもので
あるため、粘着剤層・接着剤層の厚みｈを用いて粘着剤
層・接着剤層のせん断ひずみγが下式（５）により、さ
らに粘着剤層・接着剤層のせん断応力τ（Ｎ／ｍｍ2）
が加工硬化式を用いて下式（６）により求まる。The deviation λ between the metal plate and the sheet material is:
As described above, since the pressure-sensitive adhesive layer / adhesive layer is caused by shearing (deformation based on plasticity or deformation accompanied by the destruction thereof), the thickness h of the pressure-sensitive adhesive layer / adhesive layer is used. The shear strain γ of the adhesive layer is given by the following equation (5), and the shear stress τ (N / mm 2 ) of the pressure-sensitive adhesive layer and the adhesive layer is obtained.
Is obtained by the following equation (6) using a work hardening method.
【００２２】[0022]
【数５】 (Equation 5)
【００２３】以上、シート状材料と金属板とが図１のＴ
部（不動部）で固定されていると仮定していたが、現実
には、図１のＳＴ部およびＵＶ部の長さによって、シー
ト状材料と金属板とが相対的に動かない不動部の場所が
異なると考えられる。そこで、図１のＴ’部がシート状
材料と金属板との不動部であるとし、このＴ’部を境に
して図１中Ａ側とＢ側のシート状材料に作用する力の釣
合いを考える。As described above, the sheet-like material and the metal plate correspond to T
Although it is assumed that the sheet material and the metal plate do not relatively move due to the length of the ST section and the UV section in FIG. The location may be different. Therefore, it is assumed that the portion T 'in FIG. 1 is an immovable portion between the sheet material and the metal plate, and the balance of the forces acting on the sheet material on the A side and the B side in FIG. Think.
【００２４】上記Ａ側において、シートラミネート金属
板の曲げ角度のうち、ＴＴ’曲げ部の角度をφ（ｄｅｇ
ｒｅｅ）とすると、ＴＴ’曲げ部の粘着剤層・接着剤層
のひずみγ3は「γ3＝αφ」で表されるので、ＴＴ’曲
げ部の粘着剤層・接着剤層のせん断応力τ3（Ｎ／ｍ
ｍ2）および金属板外縁部の長さＬ3’（ｍｍ）は、下式
（７）および（８）で表される。On the side A, among the bending angles of the sheet laminated metal plate, the angle of the TT ′ bent portion is φ (deg).
ree), the strain γ 3 of the pressure-sensitive adhesive layer / adhesive layer at the TT ′ bent portion is represented by “γ 3 = αφ”, so that the shear stress τ of the pressure-sensitive adhesive layer / adhesive layer at the TT ′ bent portion 3 (N / m
m 2 ) and the length L 3 ′ (mm) of the outer edge of the metal plate are represented by the following equations (7) and (8).
【００２５】[0025]
【数６】 (Equation 6)
【００２６】これらから、ＴＴ’曲げ部で粘着剤層・接
着剤層に作用する力、すなわちシート状材料に作用する
力Ｆ’A（Ｎ/ｍｍ2）が下式（９）で表される。ここで
θ1：ＴＴ’部の曲げ角度（ｄｅｇｒｅｅ）である。From these, the force acting on the pressure-sensitive adhesive layer / adhesive layer at the TT ′ bent portion, that is, the force F ′ A (N / mm 2 ) acting on the sheet material is expressed by the following equation (9). . Here, θ 1 is a bending angle (degree) of the TT ′ portion.
【００２７】[0027]
【数７】 (Equation 7)
【００２８】次に、図１のＳＴ直線部の粘着剤層・接着
剤層のひずみγ1およびせん断応力τ1（Ｎ／ｍｍ2）は
下式（１０）および（１１）の通りであり、ＳＴ直線部
の長さをＬ1（ｍｍ）とすると、ＳＴ直線部で粘着剤層
・接着剤層に作用する力、すなわちシート状材料に作用
する力Ｆ’’A（Ｎ／ｍｍ2）は下式（１２）より求ま
る。Next, the strain γ 1 and shear stress τ 1 (N / mm 2 ) of the pressure-sensitive adhesive layer / adhesive layer in the ST linear portion of FIG. 1 are as shown in the following equations (10) and (11). Assuming that the length of the ST linear portion is L 1 (mm), the force acting on the pressure-sensitive adhesive layer / adhesive layer at the ST linear portion, that is, the force F ″ A (N / mm 2 ) acting on the sheet material is It is obtained from the following equation (12).
【００２９】[0029]
【数８】 (Equation 8)
【００３０】同様に、上記Ｂ側において、ＵＴ’曲げ部
でシート状材料に作用する力Ｆ’B（Ｎ／ｍｍ2）、およ
びＵＶ直線部でシート状材料に作用する力Ｆ’’B（Ｎ
／ｍｍ2）も下式（１３）および（１４）で表される。
ここで、θ2：ＵＴ’曲げ部の曲げ角度（ｄｅｇｒｅ
ｅ），Ｌ2：ＵＶ直線部の長さ（ｍｍ）である。Similarly, on the B side, a force F ′ B (N / mm 2 ) acting on the sheet material at the UT ′ bent portion and a force F ″ B ( N
/ Mm 2 ) is also represented by the following equations (13) and (14).
Here, θ 2 : bending angle (degre) of the UT ′ bending portion
e), L 2 : length (mm) of the UV linear portion.
【００３１】[0031]
【数９】 (Equation 9)
【００３２】上記の通り、Ｔ’部はシート状材料と金属
板とが相対的に動かない不動部なので、Ａ側に作用する
力Ｆ’AとＦ’’Aの和とＢ側に作用する力Ｆ’Bと
Ｆ’’Bの和が釣り合うこととなり、Ｔ’部において、
下式（１５）が成立する。[0032] As described above, T 'section is so immovable part and the sheet-shaped material and the metal plate can not move relatively, the force F acting on the A side' acting on the sum and B side A and F '' A becomes the sum of the force F 'B and F''B balance, at T' section,
The following equation (15) holds.
【００３３】[0033]
【数１０】 (Equation 10)
【００３４】よって、このシート状材料のＴ’部に作用
する力が、シート状材料の引張破断強さよりも小さけれ
ば、シート状材料が破断することはない。シート状材料
のＴ’部に作用する力のうちＡ側の力を、上式（６），
（９），（１１），（１２）を用いて求めると、下式
（１６）で表される。Therefore, if the force acting on the T 'portion of the sheet material is smaller than the tensile breaking strength of the sheet material, the sheet material will not break. Of the forces acting on the T 'portion of the sheet material, the force on the A side is calculated by the above equation (6).
When obtained using (9), (11), and (12), it is expressed by the following equation (16).
【００３５】[0035]
【数１１】 [Equation 11]
【００３６】一方、シート状材料の断面積をｓ（ｍ
ｍ2）とすると、該シート状材料の引張破断強さは「ｓ
×σp」で表され、該断面積をシート状材料の厚みｐと
幅Ｙの関数として表現すると、該引張破断強さは「Ｙ×
ｐ×σp」で表すことができる。既述の通り、シート状
材料のＴ’部に作用する力が上記引張破断強さよりも小
さい場合には、該シート状材料が破断することはない。On the other hand, the sectional area of the sheet material is s (m
m 2 ), the tensile breaking strength of the sheet material is “s
× σ p ”, and when the cross-sectional area is expressed as a function of the thickness p and the width Y of the sheet material, the tensile strength at break is“ Y ×
p × σ p ”. As described above, when the force acting on the T 'portion of the sheet material is smaller than the tensile breaking strength, the sheet material does not break.
【００３７】本発明においては、Ｋ値、すなわち粘着剤
・接着剤のせん断応力−せん断ひずみ曲線における直線
部の傾きを用いて解析しており、上記加工硬化式（６）
においても初期の立ちあがりの傾きのみを考慮するの
で、ｎ＝１とすれば良い。従って、下式（１７）が成立
する場合には、シート状材料は破断しない。本発明者ら
は、この下式（１７）を満足し得るような定数「Ｙ／
Ｘ」を見出すべく鋭意検討を重ね、本発明を完成するに
至ったのである。In the present invention, the analysis is performed using the K value, that is, the inclination of the linear portion in the shear stress-shear strain curve of the pressure-sensitive adhesive / adhesive, and the work hardening equation (6) is used.
Since only the initial rising slope is taken into account, n = 1 may be set. Therefore, when the following expression (17) is satisfied, the sheet material does not break. The present inventors have determined that the constant “Y /
The present inventors have conducted intensive studies to find an "X", and have completed the present invention.
【００３８】[0038]
【数１２】 (Equation 12)
【００３９】本発明において、「（γ×Ｋ）／（σp×
ｐ）」の値は０．０５８未満、好ましくは０．０３８未
満、さらに好ましくは０．０３０未満である。「（γ×
Ｋ）／（σp×ｐ）」の値が上記範囲を超えると、シー
トラミネート金属板の曲げ加工の際にシート状材料が破
断する。なお、「（γ×Ｋ）／（σp×ｐ）」の値の下
限は特に限定されず、γ，Ｋ，σpおよびｐの各値から
適宜決定される値で良い。In the present invention, “(γ × K) / (σ p ×
p) "is less than 0.058, preferably less than 0.038, more preferably less than 0.030. "(Γ ×
If the value of “(K) / (σ p × p)” exceeds the above range, the sheet-like material breaks during bending of the sheet laminated metal plate. The lower limit of the value of “(γ × K) / (σ p × p)” is not particularly limited, and may be a value appropriately determined from the respective values of γ, K, σ p and p.
【００４０】なお、本発明のシートラミネート金属板に
おいて、基材となる金属板の厚みｔを３ｍｍ以下とした
のは、これを超える厚みの金属板を用いたシートラミネ
ート金属板では、曲げ加工の際のシート状材料の破断の
抑制が困難となるからである。好ましくは２．５ｍｍ以
下である。In the sheet-laminated metal sheet of the present invention, the thickness t of the metal sheet serving as the base material is set to 3 mm or less because a sheet-laminated metal sheet using a metal sheet having a thickness exceeding this is not bent. This is because it is difficult to suppress breakage of the sheet material at that time. Preferably it is 2.5 mm or less.
【００４１】また、曲げ加工条件として、曲げ半径Ｒを
０．１ｍｍ以上としたのは、曲げ半径がこれを下回る条
件での加工では、シート状材料の破断の抑制が困難とな
るからである。好ましくは０．２ｍｍ以上である。The reason why the bending radius R is set to 0.1 mm or more as the bending condition is that it is difficult to suppress the breakage of the sheet-like material when the bending radius is smaller than the radius. It is preferably at least 0.2 mm.
【００４２】さらに曲げ加工条件として、金属板外縁部
のひずみεθを０．２以上としたのは、これを下回るよ
うな条件での曲げ加工の際にシート状材料の破断を抑制
するのは従来技術を用いても容易であり、本発明におい
ては、従来技術ではシート状材料の破断の抑制が困難な
条件での加工の際にも、良好な成形性を示すシートラミ
ネート金属板の提供を目的としているからである。[0042] As a further bending condition, to that strain epsilon theta metal plate outer edge to 0.2 or more, which upon bending at below such conditions for suppressing the breakage of the sheet material to the In the present invention, it is easy to use a conventional technique, and in the present invention, it is possible to provide a sheet-laminated metal sheet that exhibits good formability even when processing under conditions where it is difficult to suppress breakage of a sheet-like material with the conventional technique. This is because it is aimed.
【００４３】さらに曲げ加工条件として、曲げ加工によ
って発生する粘着剤層・接着剤層のひずみγを１００以
下としたのは、曲げ加工条件と同じ加工速度および加工
温度で粘着剤・接着剤のせん断試験によって得られるせ
ん断ひずみの値が１００を超えることはないからであ
る。好ましくは１０以下である。Further, as the bending conditions, the strain γ of the pressure-sensitive adhesive layer / adhesive layer generated by the bending was set to 100 or less because the shearing of the pressure-sensitive adhesive / adhesive was performed at the same processing speed and processing temperature as the bending conditions. This is because the value of the shear strain obtained by the test does not exceed 100. Preferably it is 10 or less.
【００４４】また、本発明において、Ｋ値は０．０３０
Ｎ／ｍｍ2未満、好ましくは０．０２６Ｎ／ｍｍ2未満、
さらに好ましくは０．０２４Ｎ／ｍｍ2未満であること
が推奨される。本発明はシート状材料と粘着剤・接着剤
の特性からなる「（γ×Ｋ）／（σp×ｐ）」の値を規
定することにより良好な加工性を有するシートラミネー
ト金属板を提供するものであり、Ｋ値は粘着剤・接着剤
の特性を表すものであるが、Ｋ値が上記範囲を超えるよ
うな粘着剤・接着剤を採用すると、「（γ×Ｋ）／（σ
p×ｐ）」の値が好ましい範囲となるシート状材料の選
択が困難となるからである。なお、本発明においては、
上記「（γ×Ｋ）／（σp×ｐ）」の値は、より小さい
ことが好ましい。よってＫ値も、より小さいことが推奨
され、その下限は、粘着剤・接着剤としての機能を損な
わない範囲であれば、特に限定されるものではない。In the present invention, the K value is 0.030
Less than N / mm 2, preferably less than 0.026N / mm 2,
More preferably, it is recommended to be less than 0.024 N / mm 2 . The present invention provides a sheet-laminated metal plate having good workability by defining a value of “(γ × K) / (σ p × p)” comprising the properties of the sheet material and the pressure-sensitive adhesive / adhesive. And the K value represents the properties of the pressure-sensitive adhesive / adhesive. When a pressure-sensitive adhesive / adhesive having a K value exceeding the above range is adopted, “(γ × K) / (σ
This is because it becomes difficult to select a sheet-like material in which the value of “ p × p)” is in a preferable range. In the present invention,
The value of “(γ × K) / (σ p × p)” is preferably smaller. Therefore, it is recommended that the K value is also smaller, and the lower limit is not particularly limited as long as the function as a pressure-sensitive adhesive or an adhesive is not impaired.
【００４５】本発明で用いられるシート状材料は、紙、
織布、不織布、プラスチックフィルム、金属箔などであ
る。伸び易いシート状材料の場合は曲げ加工を行っても
破断することが少ないので、本発明を適用して破断を防
ぐ必要があまりないと考えられるため、本発明において
は、シート状材料に比較的伸びが小さい（伸びにくい）
材料を採用する場合において顕著に発揮される。実用
上、意匠性や耐久性を考慮すると、紙、織布、ポリプロ
ピレンフィルムやポリエステル系フィルム、金属箔など
が好ましい。また、シート状材料は単一素材の１層品だ
けでなく、異種素材が複数層積層されたものでもよい。
さらに印刷や、エンボス加工、カレンダー加工などの物
理的加工、あるいは保護層を設けるなどの化学的加工な
どが施されたものも採用できる。The sheet material used in the present invention is paper,
Woven fabrics, nonwoven fabrics, plastic films, metal foils and the like. In the case of a sheet-like material that is easily stretched, the sheet is unlikely to break even when subjected to bending, so it is considered that it is not necessary to prevent the break by applying the present invention. Small growth (hard to grow)
This is remarkably exhibited when a material is used. Practically, paper, woven fabric, polypropylene film, polyester-based film, metal foil, etc. are preferable in consideration of designability and durability. Further, the sheet material is not limited to a single-layer product of a single material, but may be a laminate of a plurality of different materials.
Further, those subjected to printing, physical processing such as embossing, calendering, or chemical processing such as providing a protective layer may be employed.
【００４６】金属板としては、鋼板、銅板、アルミ板、
チタン板、各種合金板などが挙げられ、クロメート処理
のような公知の防食用表面処理を施していても良い。As the metal plate, a steel plate, a copper plate, an aluminum plate,
Examples thereof include a titanium plate and various alloy plates, which may be subjected to a known anticorrosion surface treatment such as a chromate treatment.
【００４７】また、本発明において、粘着剤・接着剤は
０℃以下、好ましくは−１０℃以下、さらに好ましくは
−３０℃以下のガラス転移温度を有するものが推奨され
る。ガラス転移温度が上記範囲を超えると、曲げ加工の
際に、シート状材料が破断し易い傾向にある。他方、上
記ガラス転移温度の下限については、特に限定されるも
のではないが、あまりに低い粘着剤・接着剤を用いると
シート状材料が剥離し易くなる傾向にあるため、−１０
０℃以上、好ましくは−８０℃以上、さらに好ましくは
−５０℃以上のものが推奨される。In the present invention, it is recommended that the pressure-sensitive adhesive / adhesive has a glass transition temperature of 0 ° C. or lower, preferably -10 ° C. or lower, more preferably -30 ° C. or lower. If the glass transition temperature exceeds the above range, the sheet-like material tends to break during bending. On the other hand, the lower limit of the glass transition temperature is not particularly limited. However, if an extremely low pressure-sensitive adhesive or adhesive is used, the sheet-like material tends to be easily peeled off.
A temperature of 0 ° C. or higher, preferably −80 ° C. or higher, more preferably −50 ° C. or higher is recommended.
【００４８】具体的には、ポリ酢酸ビニルや酢酸ビニル
−エチレン共重合体（ＥＶＡ）などのポリ酢酸ビニル
系、ポリ（メタ）アクリル酸および／またはそのエステ
ルや、これとポリスチレン、ポリエステル、ポリ酢酸ビ
ニルなどとの共重合体などのアクリル樹脂系、ポリウレ
タン樹脂系、ポリエステル樹脂系、ゴム系、ポリオレフ
ィン系、ＳＢＳやＳＩＢＳなどのポリスチレン系、エポ
キシ樹脂系、フェノール樹脂系、その他公知の粘着剤・
接着剤が使用できる。Specifically, polyvinyl acetates such as polyvinyl acetate and vinyl acetate-ethylene copolymer (EVA), poly (meth) acrylic acid and / or esters thereof, and polystyrene, polyester, polyacetic acid Acrylic resin, such as copolymer with vinyl, polyurethane resin, polyester resin, rubber, polyolefin, polystyrene such as SBS and SIBS, epoxy resin, phenol resin, and other known adhesives.
An adhesive can be used.
【００４９】粘着剤・接着剤の塗布量は、良好な付着力
を確保するため、乾燥後の付着量として４ｇ／ｍ2以
上、好ましくは１０ｇ／ｍ2以上が推奨される。また、
その上限は特に限定されないが、あまりに多いと耐疵付
き性や不燃性が低下する傾向にあるので、１００ｇ／ｍ
2以下が好ましい。なお、凝集破壊の際に夫々の部材に
付着する粘着剤・接着剤の量が同量である必要はない
が、耐剥離性向上の観点から、夫々の部材には２ｇ／ｍ
2以上、好ましくは４ｇ／ｍ2以上付着した状態で凝集破
壊するような粘着剤・接着剤であることが推奨される。
凝集破壊の際の付着量が上記範囲を下回るようなもので
は、界面剥離に近くなり、シート状材料の再接着性が劣
ることがある。ちなみに、ここでいう再接着性とは、曲
げ加工の際のせん断力により粘着剤層・接着剤層中で一
旦生じた破断部分が、曲げ加工終了後にずれた位置で再
接着する機能に基づくものをいう。The coating amount of the pressure-sensitive adhesive or adhesive, in order to ensure good adhesion, 4g / m 2 or more as a deposition amount after drying is preferably recommended 10 g / m 2 or more. Also,
The upper limit is not particularly limited, but if it is too large, scratch resistance and incombustibility tend to decrease.
It is preferably 2 or less. It is not necessary that the amount of the pressure-sensitive adhesive / adhesive adhered to each member at the time of cohesive failure is the same, but from the viewpoint of improving peel resistance, each member has 2 g / m 2.
Adhesives / adhesives that cause cohesion and destruction with 2 or more, preferably 4 g / m 2 or more attached are recommended.
If the adhesion amount at the time of cohesive failure is less than the above range, it will be close to interfacial peeling, and the re-adhesiveness of the sheet material may be poor. By the way, the re-adhesive property here is based on the function of re-adhering at the position where the broken part once generated in the pressure-sensitive adhesive layer / adhesive layer due to the shearing force at the time of bending processing is shifted after the completion of bending processing. Say.
【００５０】粘着剤・接着剤は金属板に直接塗布する
か、粘着剤・接着剤のフィルムを金属板にラミネートす
る。塗布する場合の塗布方法は特に限定されず、ロール
コーティング、スプレーコーティング、ノズルコーティ
ング、ディップコーティング法などが採用できる。無溶
剤型以外の粘着剤・接着剤を用いるときは、塗布後に熱
風乾燥炉を通過させるなどの方法で、溶媒あるいは分散
媒の一部または全部を揮発させた後、シート状材料を積
層することが好ましい。また、粘着剤・接着剤が乾燥
（溶媒の揮発）あるいは硬化してしまう前にシート状材
料をラミネートすることもできる。ラミネートした後
は、熱風乾燥炉を通過させるなどの方法で、粘着剤・接
着剤が完全に乾燥・硬化するように、板温６０〜１２０
℃で、２５〜３００秒間、加熱乾燥することが好まし
い。The adhesive / adhesive is applied directly to the metal plate, or a film of the adhesive / adhesive is laminated on the metal plate. The method of application is not particularly limited, and roll coating, spray coating, nozzle coating, dip coating, or the like can be employed. When using pressure-sensitive adhesives / adhesives other than the solvent-free type, laminate the sheet material after volatilizing some or all of the solvent or dispersion medium by, for example, passing through a hot air drying oven after application. Is preferred. Further, the sheet material can be laminated before the pressure-sensitive adhesive / adhesive is dried (solvent volatilization) or hardened. After lamination, the sheet temperature is set to 60 to 120 so that the adhesive / adhesive is completely dried / cured by a method such as passing through a hot air drying oven.
It is preferable to heat and dry at 25 ° C. for 25 to 300 seconds.
【００５１】本発明のシートラミネート金属板は、以上
説明した通り、非常に高い成形性（曲げ加工性）を有し
ており、密着曲げを行うことも可能である。従って、住
宅やその他構造物に用いられる建材、具体的には、屋根
材、外装材、間仕切りユニット、内壁材、天井材、床
材、ドア、サッシの枠材などや、蝶番やヒンジ、錠など
の金属性の金物類に利用することができる。また机、椅
子、ロッカー、キャビネット、スタンド、本棚、書庫、
パーティション、ベッドなどのスチール家具として製品
化されている家具に適用可能である。さらにテレビ、冷
蔵庫、洗濯機、クーラー、照明器具などの家電製品の外
装部材などにも利用することができる。As described above, the sheet-laminated metal sheet of the present invention has extremely high formability (bendability), and can be subjected to close bending. Therefore, building materials used for houses and other structures, specifically, roof materials, exterior materials, partition units, interior wall materials, ceiling materials, floor materials, doors, sash frame materials, hinges, hinges, locks, etc. It can be used for metallic hardware. Desks, chairs, lockers, cabinets, stands, bookshelves, archives,
The invention is applicable to furniture commercialized as steel furniture such as partitions and beds. Further, it can be used as an exterior member of home electric appliances such as a television, a refrigerator, a washing machine, a cooler, and a lighting fixture.
【００５２】[0052]
【実施例】以下、実施例に基づいて本発明を詳細に述べ
る。但し、下記実施例は本発明を制限するものではな
く、前・後記の趣旨を逸脱しない範囲で変更実施するこ
とは全て本発明の技術的範囲に包含される。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS The present invention will be described below in detail based on embodiments. However, the following embodiments do not limit the present invention, and all modifications and implementations without departing from the spirit of the preceding and following embodiments are included in the technical scope of the present invention.
【００５３】表１に示す金属板、粘着剤・接着剤および
シート状材料の組合せのシートラミネート金属板を得
た。金属板には厚み０．５ｍｍのものを用い、粘着剤・
接着剤は、その層の厚みが０．０４５ｍｍになるように
塗布した。なお、表１中、シート状材料の引張破断伸
び、およびσpはシート状材料の引張試験により求めた
ものである。引張試験は、長さ５０ｍｍ、幅１０ｍｍの
平行部の長さ方向の両端につかみ部分を備えた厚み０．
１ｍｍの試料を試験片とし、ＯＲＩＥＮＴＥＣ ＣＯＲ
ＰＯＲＡＴＩＯＮ製ＴＥＮＳＩＬＯＮ ＶＣＴ-１Ｔを
用いて引張速度５ｍｍ／ｍｉｎ、測定温度２５℃で行っ
た。また、表１中、「アクリル系」とはアクリル系の粘
着剤・接着剤を、「ポリウレタン系」とは、ポリウレタ
ン系の粘着剤・接着剤を、「酢酸ビニル系」とはポリ酢
酸ビニル系の粘着剤・接着剤を、「ポリエステル系」と
はポリエステル系の粘着剤・接着剤を夫々意味する。A sheet-laminated metal plate having a combination of a metal plate, a pressure-sensitive adhesive / adhesive and a sheet material shown in Table 1 was obtained. Use a metal plate with a thickness of 0.5 mm.
The adhesive was applied such that the thickness of the layer was 0.045 mm. In Table 1, the tensile elongation at break and σ p of the sheet material were obtained by a tensile test of the sheet material. In the tensile test, the thickness of a parallel part having a length of 50 mm and a width of 10 mm was determined to be 0.
A 1 mm sample was used as a test piece, and the ORIENTEC COR
The measurement was performed at a measurement speed of 25 ° C. and a tensile speed of 5 mm / min using TENSILON VCT-1T manufactured by PORATION. In Table 1, "acrylic" refers to an acrylic adhesive / adhesive, "polyurethane" refers to a polyurethane adhesive / adhesive, and "vinyl acetate" refers to a polyvinyl acetate. "Polyester-based" means a polyester-based pressure-sensitive adhesive / adhesive, respectively.
【００５４】得られたシートラミネート金属板につい
て、表２に示す条件および曲げ半径Ｒ：１ｍｍで、シー
ト状材料が外側になるように曲げ加工を行い、「（γ×
Ｋ）／（σp×ｐ）」値を求めると共に、曲げ加工後の
シート状材料の破断状況を下記の基準に従って目視で判
定し、シートラミネート金属板の成形性を評価した。 ◎：シート状材料に破断が発生しない。 ○：シート状材料に微小な割れは発生するが、製品には
影響を与えない。 ×：シート状材料の破断が大きく、製品不良と判断され
る。 結果を表２に示す。なお、表２中、Ｋ値は、図２に示し
た試料を用いて、表２に示す加工温度および加工速度で
粘着剤・接着剤の引張せん断試験を行い、得られたせん
断応力−せん断ひずみ曲線から求めたものである。The obtained sheet-laminated metal plate was bent under the conditions shown in Table 2 and a bending radius R of 1 mm so that the sheet-like material was on the outside.
K) / (σ p × p) ”, and the state of breakage of the sheet material after bending was visually determined according to the following criteria to evaluate the formability of the sheet laminated metal sheet. ◎: No break occurs in the sheet material. ：: Small cracks occur in the sheet material, but do not affect the product. X: The sheet-shaped material was greatly broken and judged to be defective. Table 2 shows the results. In Table 2, the K value was obtained by performing a tensile shear test of the pressure-sensitive adhesive / adhesive at the processing temperature and processing speed shown in Table 2 using the sample shown in FIG. It is obtained from the curve.
【００５５】[0055]
【表１】 [Table 1]
【００５６】[0056]
【表２】 [Table 2]
【００５７】表２中、Ｎｏ．１，３，５〜９，１１，１
３〜１７のシートラミネート金属板は本発明の要件を満
足する実施例であり、良好な成形性を有している。特
に、Ｎｏ．８は、曲げ角度が１８０℃と厳しい加工条件
であり、また、Ｎｏ．１４はシート状材料の厚みが非常
に薄いものであるが、これらにおいても、Ｋ値が本発明
の範囲を満たしていることから、良好な成形性を示して
いる。In Table 2, No. 1,3,5-9,11,1
Sheet laminated metal sheets 3 to 17 are examples satisfying the requirements of the present invention and have good moldability. In particular, no. No. 8 is a severe processing condition with a bending angle of 180 ° C. 14 has a very small thickness of the sheet-like material, but also exhibits good moldability since the K value satisfies the range of the present invention.
【００５８】他方、表２中、Ｎｏ．２，４，１０，１
２，２２のシートラミネート金属板は本発明の要件を満
足しない比較例であり、その成形性が低下している。On the other hand, in Table 2, 2,4,10,1
Sheet metal laminates Nos. 2 and 22 are comparative examples that do not satisfy the requirements of the present invention, and their moldability is reduced.
【００５９】また、表２中、Ｎｏ．１８〜２１のシート
ラミネート金属板は、「（γ×Ｋ）／（σp×ｐ）」値
については本発明の要件を満たすものの、その他の要件
を満足しない参考例である。In Table 2, No. The sheet laminated metal sheets of Nos. 18 to 21 satisfy the requirements of the present invention with respect to the value of “(γ × K) / (σ p × p)”, but are reference examples that do not satisfy the other requirements.
【００６０】Ｎｏ．１８，１９のシートラミネート金属
板では、Ｋ値、粘着剤・接着剤のガラス転移温度のいず
れも本発明の範囲を超えるが、シート状材料にσp値の
大きい金属箔を使用しているため、成形性が良好であ
る。No. In the sheet laminated metal plates of Nos. 18 and 19, both the K value and the glass transition temperature of the pressure-sensitive adhesive / adhesive are beyond the range of the present invention, but since a metal foil having a large σ p value is used for the sheet material. Good moldability.
【００６１】Ｎｏ．２０，２１のシートラミネート金属
板では、Ｋ値、粘着剤・接着剤のガラス転移温度のいず
れも本発明の範囲を超えており、成形性が、実用上問題
のないレベルではあるがやや劣る。No. In the sheet-laminated metal sheets 20 and 21, both the K value and the glass transition temperature of the pressure-sensitive adhesive / adhesive are beyond the range of the present invention, and the moldability is at a level at which there is no practical problem, but slightly inferior.
【００６２】[0062]
【発明の効果】本発明は以上のように構成されており、
従来のシートラミネート金属板ではシート状材料の破断
の抑制が困難であったような厳しい加工条件において
も、シート状材料の破断が見られず、高い成形性を有
し、様々な分野に適用し得るシートラミネート金属板を
提供することができた。The present invention is configured as described above.
Even under severe processing conditions where it was difficult to suppress breakage of sheet-like materials with conventional sheet-laminated metal sheets, no breakage of sheet-like materials was observed, and high formability was achieved. The resulting sheet-laminated metal sheet could be provided.
【図１】本発明のシートラミネート金属板を曲げ加工し
た場合の説明図である。FIG. 1 is an explanatory diagram when a sheet laminated metal plate of the present invention is bent.
【図２】粘着剤・接着剤の引張せん断試験試料の説明図
である。FIG. 2 is an explanatory view of a tensile shear test sample of an adhesive / adhesive.
１ 金属板 ２ 粘着剤・接着剤 ３ 中立面 ４ シート状材料 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Metal plate 2 Adhesive and adhesive 3 Neutral surface 4 Sheet material
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山本 哲也 兵庫県加古川市金沢町１番地 株式会社神 戸製鋼所加古川製鉄所内 (72)発明者 中元 忠繁 兵庫県加古川市金沢町１番地 株式会社神 戸製鋼所加古川製鉄所内 (72)発明者 斉藤 隆司 東京都品川区北品川５丁目９番12号 株式 会社神戸製鋼所東京本社内 Ｆターム(参考） 2E162 CB02 CB08 CB10 CB11 CB21 CC06 CD11 4E063 AA02 MA11 MA12 4F100 AB01A AB01C AB03 AB18 AB33C AK01C AK22 AK22G AK25 AK25G AK41 AK41G AK51 AK51G AR00B AT00C BA02 BA03 BA10A BA10C BA25A BA25C CB00 CB05 DG10C EH711 GB07 GB08 GB81 JA05B JK02B JK02C JL01 JL11B JL13B YY00A YY00B YY00C ──────────────────────────────────────────────────続 き Continued on the front page (72) Inventor Tetsuya Yamamoto 1 Kanazawacho, Kakogawa City, Hyogo Prefecture Inside the Kobe Steel Works Kakogawa Works (72) Inventor Tadashige Nakamoto 1 Kanazawacho, Kakogawa City, Hyogo Co., Ltd. Kobe Steel, Kakogawa Works (72) Inventor Takashi Saito 5-9-112 Kita-Shinagawa, Shinagawa-ku, Tokyo F-term (reference) 2E162 CB02 CB08 CB10 CB11 CB21 CC06 CD11 4E063 AA02 MA11 MA12 4F100 AB01A AB01C AB03 AB18 AB33C AK01C AK22 AK22G AK25 AK25G AK41 AK41G AK51 AK51G AR00B AT00C BA02 BA03 BA10A BA10C BA25A BA25C CB00 CB05 DG10C EH711 GB07 GB08 J01 Y01B01 J01B01 J01B01
Claims (4)
たは接着剤層を介してシート状材料を積層したシートラ
ミネート金属板であって、前記シートラミネート金属板
に下記の条件を満たす曲げ加工を施した際に、 （γ×Ｋ）／（σp×ｐ）＜０．０５８ を満足することを特徴とする高成形性シートラミネート
金属板。ここで、 γ：下式（１）で示される曲げ加工によって発生する前
記粘着剤層または接着剤層のひずみ， Ｋ：前記曲げ加工と同じ加工速度および加工温度で、前
記粘着剤層または接着剤層を形成する粘着剤または接着
剤の引張せん断試験をした際に得られるせん断応力−せ
ん断ひずみ曲線における直線部の傾き「∂τ／∂γ」
（Ｎ／ｍｍ2，τ：せん断応力）， σp：前記シート状材料を引張速度５ｍｍ／ｍｉｎ、温
度２５℃で引張試験をした際に得られる破断強さ（Ｎ／
ｍｍ2）， ｐ：前記シート状材料の厚み（ｍｍ），であり、 前記曲げ加工条件は、 曲げ半径Ｒ：０．１ｍｍ以上， 下式（２）で示される金属板外縁部のひずみεθ：０．
２以上， 前記粘着剤層または接着剤層のひずみγ：１００以下 【数１】 であり、ｔ：金属板の厚み（ｍｍ），θ：曲げ角度（ｄ
ｅｇｒｅｅ），ｈ：粘着剤層または接着剤層の厚み（ｍ
ｍ）である。1. A sheet laminated metal plate comprising a metal plate having a thickness of 3 mm or less and a sheet material laminated on a metal plate via an adhesive layer or an adhesive layer, wherein the sheet laminated metal plate is bent to satisfy the following conditions. A highly formable sheet-laminated metal sheet, characterized by satisfying (γ × K) / (σ p × p) <0.058. Here, γ: the strain of the pressure-sensitive adhesive layer or the adhesive layer caused by the bending represented by the following formula (1): K: the pressure-sensitive adhesive layer or the adhesive at the same processing speed and processing temperature as the bending. Slope “∂τ / ∂γ” of the linear part in the shear stress-shear strain curve obtained when performing a tensile shear test of the pressure-sensitive adhesive or adhesive forming the layer
(N / mm 2 , τ: shear stress), σ p : breaking strength (N / mm 2 ) obtained when the sheet material is subjected to a tensile test at a tensile speed of 5 mm / min and a temperature of 25 ° C.
mm 2 ), p: thickness (mm) of the sheet material, and the bending conditions are: bending radius R: 0.1 mm or more; strain ε θ of the outer edge of the metal plate represented by the following equation (2): : 0.
2 or more, strain γ of the pressure-sensitive adhesive layer or adhesive layer: 100 or less T: thickness (mm) of the metal plate, θ: bending angle (d
egree), h: thickness of the pressure-sensitive adhesive layer or adhesive layer (m
m).
ある請求項１に記載のシートラミネート金属板。2. The sheet laminated metal sheet according to claim 1, wherein the K value is less than 0.030 N / mm 2 .
粘着剤または接着剤のガラス転移温度が０℃以下である
請求項１または２に記載のシートラミネート金属板。3. The sheet-laminated metal sheet according to claim 1, wherein the pressure-sensitive adhesive or the adhesive forming the pressure-sensitive adhesive layer or the adhesive layer has a glass transition temperature of 0 ° C. or lower.
３のいずれかに記載のシートラミネート金属板。4. The sheet-shaped material is paper.
3. The sheet-laminated metal plate according to any one of 3.
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