JP2002105538A - Method and fascility for manufacturing rail with small residual stress - Google Patents
Method and fascility for manufacturing rail with small residual stressInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、熱処理レールの製
造方法および設備であって、詳しくは熱処理レールの圧
延・矯正の後に発生するレール端部残留応力の低減方法
およびそのための装置に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method and an apparatus for manufacturing a heat-treated rail, and more particularly, to a method and an apparatus for reducing a residual stress at a rail end after rolling and straightening the heat-treated rail.
【０００２】[0002]
【従来の技術】近年、鉄道車両の高速化や、車両重量化
に伴う高荷重化に伴い、高強度レールの需要が増えつつ
ある。高強度レールの製造の際には、一般にレールの頭
部に熱処理が施され、このような処理が施されたレール
は熱処理レールと呼ばれる。この熱処理は圧延後のＡｒ
3温度以上のレールを、その頭部に対して強制冷却を行
って、頭部を焼入れ処理するものである。この頭部強制
冷却においては、熱処理後に上下方向に曲がりが生じや
すいためにレールの足部にも強制冷却を行うことが一般
的であり、そのための技術としては、特開昭６２−１３
５２８号、特開昭６３−１１４９２３号、特開平５−３
３０５７号、特開平１０−１３０７３０号等がある。2. Description of the Related Art In recent years, demands for high-strength rails have been increasing with the increase in speed of railway vehicles and the increase in load associated with the weight of vehicles. In manufacturing a high-strength rail, a heat treatment is generally applied to the head of the rail, and the rail that has been subjected to such treatment is called a heat-treated rail. This heat treatment is performed after rolling the Ar
The head of a rail with a temperature of 3 or more is forcibly cooled to quench the head. In the forced cooling of the head, it is common to perform forced cooling also on the foot of the rail since bending in the vertical direction is likely to occur after the heat treatment.
No. 528, JP-A-63-114923, JP-A-5-3
No. 3057 and JP-A-10-130730.
【０００３】しかしながら、レールの頭部と足部に強制
冷却を行うと常温になった後のレールの腹部に大きな引
張残留応力が発生する。そこで、この腹部引張残留応力
を低減するために、ローラー矯正機による繰返し曲げを
実施するのが一般的である。[0003] However, if the head and feet of the rail are forcibly cooled, a large tensile residual stress is generated at the abdomen of the rail after the temperature reaches room temperature. Therefore, in order to reduce the abdominal tensile residual stress, it is common to repeatedly perform bending using a roller straightening machine.
【０００４】ところが、ローラー矯正機による残留応力
の低減では、矯正ロールのロール間の距離分だけレール
の両端部に圧下されない部分である未矯正部分が生じ、
その部分の残留応力は矯正部分のレール中央部に比べ大
きくなる。この残留応力の大きい部分については、従来
は手作業によるプレス圧下によって残留応力を低減する
か、あるいは未矯正部分だけ切り捨てる等の処理を行う
必要があり、作業能率を著しく悪化させ或いは製品歩留
まりを低下させる問題があった。However, in the reduction of the residual stress by the roller straightening machine, uncorrected portions, which are portions that are not pressed down at both ends of the rail by the distance between the straightening rolls, occur.
The residual stress in that part is larger than that in the central part of the rail in the correction part. Conventionally, it is necessary to reduce the residual stress by manual pressing under pressure, or to cut off the uncorrected portion, etc., for the part with large residual stress, which significantly reduces the work efficiency or lowers the product yield. There was a problem.
【０００５】これまでに、レール腹部の残留応力をコン
トロールする技術としては、特開平２−２８２４２６号
公報、特開平８−２９５９３８号公報に示す技術があ
る。Hitherto, as a technique for controlling the residual stress at the rail abdomen, there are techniques disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open Nos. Hei 2-282426 and Hei 8-295938.
【０００６】[0006]
【発明が解決しようとする課題】特開平２−２８２４２
６号に記載の発明では、熱処理を行わないレールの腹部
に引張の残留応力を発生させる技術であって、もともと
熱処理を行わないレールは、頭部、足部に引張の残留応
力、腹部に圧縮の残留応力が働いており、それをレール
あご下から腹部中立軸まで冷却することによって足部に
引張の残留応力を発生させるものである。ところが今検
討している頭部足部熱処理をしたレールの両端部では、
図６で示すように頭部足部に圧縮の残留応力、腹部に引
張の残留応力が働いており、足部ではその応力の符号が
逆転しているので、この従来技術は検討している頭部足
部熱処理をするレールに対しては効果がない。Problems to be Solved by the Invention
The invention described in No. 6 relates to a technique for generating a tensile residual stress on the abdomen of a rail that is not heat-treated. The rail that is not heat-treated originally has a tensile residual stress on the head and feet and a compression on the abdomen. The residual stress is working, and it is cooled from the bottom of the rail jaw to the neutral axis of the abdomen to generate tensile residual stress in the foot. However, at both ends of the rails that we are currently studying,
As shown in FIG. 6, a compressive residual stress acts on the head and foot, and a tensile residual stress acts on the abdomen, and the signs of the stresses are reversed on the feet. It has no effect on rails that are heat treated.
【０００７】特開平８−２９５９３８号に記載の発明で
は、レール頭部から噴射される冷媒をガイドによって腹
部方向に冷媒を流し、腹部と足部のつなぎ目までを冷却
することでレール全体を一様に冷却し、頭部と腹部の温
度差の発生による残留応力の発生を軽減させようとする
技術である。しかし、この方法はレール全長にわたって
冷却を行なう必要があるため、冷却装置全体にわたって
ガイドを設ける必要がある。また、全長にわたって腹部
を冷却すると、熱処理後の矯正段階で矯正機による繰返
し曲げを受けるレール中央と、前記矯正機のロール間隔
分に相当するレール端部の矯正繰返し曲げを受けない部
分とで、矯正後の腹部の残留応力が異なってしまう問題
がある。In the invention described in Japanese Patent Application Laid-Open No. Hei 8-295938, the refrigerant injected from the head of the rail is guided by the guide in the abdomen direction, and the joint between the abdomen and the foot is cooled to make the entire rail uniform. This is a technique for reducing the generation of residual stress due to the temperature difference between the head and the abdomen. However, since this method requires cooling over the entire length of the rail, it is necessary to provide a guide over the entire cooling device. Also, when cooling the abdomen over the entire length, the rail center subjected to repeated bending by the straightener at the straightening stage after the heat treatment, and the portion of the rail end corresponding to the roll interval of the straightener that is not subjected to the repeated repeated bending, There is a problem that the residual stress of the abdomen after the correction is different.
【０００８】[0008]
【課題を解決するための手段】本発明はかかる問題点を
解決するためになされた熱処理レールの残留応力低減方
法であり、圧延後のレールの頭部を強制冷却、足部を強
制冷却する際に、レール両端部の両腹部をも放冷以上の
冷却速度で冷却し、その後矯正機で上下繰返し曲げによ
って、残留応力を低減する熱処理レールの製造方法であ
る。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention is directed to a method for reducing the residual stress of a heat-treated rail which has been made to solve the above problems. In addition, a method of manufacturing a heat-treated rail in which both abdominal portions at both ends of the rail are cooled at a cooling rate equal to or higher than cooling, and then the residual stress is reduced by repeatedly bending the upper and lower sides with a straightening machine.
【０００９】すなわち、本発明の残留応力の少ないレー
ルの製造方法およびその設備は以下のような特徴を有す
る。That is, the method and equipment for manufacturing a rail with low residual stress according to the present invention have the following features.
【００１０】（１）圧延後の高温状態にあるレールを熱
処理する際に、ローラー矯正機のロール間隔に相当する
長さ分以上、当該長さ分の２倍以下の範囲のレール両端
部の両腹部を放冷以上の冷却速度で冷却し、該冷却後の
レールにローラー矯正機による矯正を施すことを特徴と
する残留応力の少ないレールの製造方法。(1) When heat-treating a rail in a high temperature state after rolling, both ends of the rail in a range not less than the length corresponding to the roll interval of the roller straightening machine and not more than twice the length are required. A method for producing rails with low residual stress, characterized in that the abdomen is cooled at a cooling rate equal to or higher than cooling, and the rails after cooling are corrected by a roller straightening machine.
【００１１】（２）レール両端部の両腹部の冷却と同時
にまたは相前後して、レール頭部およびレール足部の全
長を放冷以上の冷却速度で強制冷却することを特徴とす
る上記（１）に記載の残留応力の少ないレールの製造方
法。(2) Simultaneously with or before and after cooling both abdominal portions at both ends of the rail, the entire length of the rail head and the rail foot is forcibly cooled at a cooling rate equal to or higher than cooling. A) a method for manufacturing a rail having low residual stress.
【００１２】（３）圧延後のレールを冷却する冷却装置
を備えたレール製造設備において、前記冷却装置はレー
ルの両端部の両腹部を冷却するための腹部冷却装置を備
え、該腹部冷却装置はレール長手方向での冷却能力分布
を有することを特徴とする残留応力の少ないレールの製
造設備。(3) In a rail manufacturing facility provided with a cooling device for cooling a rail after rolling, the cooling device includes an abdomen cooling device for cooling both abdominal portions at both ends of the rail. A rail manufacturing facility with low residual stress, characterized by having a cooling capacity distribution in the rail longitudinal direction.
【００１３】（４）腹部冷却装置はレール腹部に冷却媒
体を噴出すための冷却媒体噴出しノズルを備え、該冷却
媒体噴出しノズルを多孔板ノズルで構成するとともに、
該多孔板ノズルのノズル孔形成密度をレール長手方向で
変化させたことを特徴とする上記（３）に記載の残留応
力の少ないレールの製造設備。(4) The abdomen cooling device is provided with a cooling medium ejection nozzle for ejecting a cooling medium to the abdomen of the rail, and the cooling medium ejection nozzle is constituted by a perforated plate nozzle.
(3) The rail manufacturing equipment described in (3), wherein the nozzle hole formation density of the perforated plate nozzle is changed in the rail longitudinal direction.
【００１４】（５）腹部冷却装置はレール腹部に冷却媒
体を噴出すための冷却媒体噴出しノズルを備え、該冷却
媒体噴出しノズルをスリットノズルで構成するととも
に、該スリットノズルのスリット幅をレール長手方向で
変化させたことを特徴とする上記（３）に記載の残留応
力の少ないレールの製造設備。(5) The abdomen cooling device includes a cooling medium ejection nozzle for ejecting a cooling medium to the abdomen of the rail, the cooling medium ejection nozzle is constituted by a slit nozzle, and the slit width of the slit nozzle is set to the rail width. (3) The facility for manufacturing rails with small residual stress according to (3), wherein the rails are changed in the longitudinal direction.
【００１５】[0015]
【発明の実施の形態】図７はレール各部の名称を示す図
である。図１および図２は本発明のレール製造設備にお
いて、圧延後のレールを冷却するための冷却装置の一実
施形態を示すもので、図１はレール冷却装置の正面図、
図２（ａ）は腹部冷却装置４の側面図、図２（ｂ）は該
腹部冷却装置４の多孔板ノズル７ｂの平面図である。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS FIG. 7 is a diagram showing names of respective parts of a rail. 1 and 2 show one embodiment of a cooling device for cooling a rail after rolling in a rail manufacturing facility of the present invention. FIG. 1 is a front view of a rail cooling device.
FIG. 2A is a side view of the abdomen cooling device 4, and FIG. 2B is a plan view of a perforated plate nozzle 7 b of the abdomen cooling device 4.
【００１６】本実施形態の冷却装置は、熱間圧延後の高
温状態（一般にＡｒ3温度以上）にあるレールを冷却す
るためのもので、圧延後、搬送装置により搬送されてき
たレールを定位置において冷却するものである。この冷
却装置は、レール頭頂部の全長を強制冷却する頭頂部冷
却ノズルヘッダー２ａおよびこの頭頂部冷却ノズルヘッ
ダー２ａに設けられる頭頂部冷却ノズル２ｂと、レール
両頭側部の全長を強制冷却する頭側部冷却ノズルヘッダ
ー３ａおよびこの頭側部冷却ノズルヘッダー３ａに設け
られる頭側部冷却ノズル３ｂと、レール足部の全長を強
制冷却する足部冷却ノズルヘッダー５ａおよびこの足部
冷却ノズルヘッダー５ａに設けられる足部冷却ノズル５
ｂと、レール両端部の所定長さ部分の両腹部を冷却する
腹部冷却装置４と、前記各ノズルヘッダーおよび前記腹
部冷却装置に冷媒を供給する冷媒搬送管８とを備えてい
る。The cooling device of the present embodiment is for cooling a rail in a high temperature state (generally, Ar 3 temperature or higher) after hot rolling. Is to be cooled. The cooling device includes a top cooling nozzle header 2a for forcibly cooling the entire length of the rail top, a top cooling nozzle 2b provided in the top cooling nozzle header 2a, and a head side forcibly cooling the entire length of both rail sides. Part cooling nozzle header 3a, head side cooling nozzle 3b provided on this head side cooling nozzle header 3a, foot cooling nozzle header 5a for forcibly cooling the entire length of the rail foot, and provided on this foot cooling nozzle header 5a. Foot cooling nozzle 5
b, an abdomen cooling device 4 for cooling both abdominal portions of a predetermined length at both ends of the rail, and a refrigerant transport pipe 8 for supplying a refrigerant to the nozzle headers and the abdominal cooling device.
【００１７】前記腹部冷却装置４は、レール両端部の両
腹部に相対する位置にそれぞれ設置される腹部冷却ノズ
ルヘッダー７ａとこの腹部冷却ノズルヘッダー７ａに設
けられる多孔板ノズル７ｂとからなる。前記各多孔板ノ
ズル７ｂは、その略全面に冷却媒体噴出し用のノズル孔
が多数形成されている。The abdominal cooling device 4 comprises an abdominal cooling nozzle header 7a installed at a position opposite to both abdominal portions at both ends of the rail, and a perforated plate nozzle 7b provided on the abdominal cooling nozzle header 7a. Each of the perforated plate nozzles 7b has a large number of nozzle holes for ejecting a cooling medium formed on substantially the entire surface thereof.
【００１８】上記装置を使用して本発明法を実施する場
合には、圧延後のＡｒ3温度以上のレールを、レール全
長にわたって頭頂部冷却ノズルヘッダー２ａおよび頭頂
部冷却ノズル２ｂにより頭頂部を、頭側部冷却ノズルヘ
ッダー３ａおよび頭側部冷却ノズル３ｂにより両頭側部
を、足部冷却ノズルヘッダー５ａおよび足部冷却ノズル
５ｂにより足部をそれぞれ強制冷却するのに加えて、ロ
ーラー矯正機のロール間隔に相当する長さ分以上、当該
長さ分の２倍以下の範囲のレール両端部の両腹部を腹部
冷却装置４により放冷以上の冷却速度で冷却する。その
後ローラー矯正機で上下繰返し曲げによって矯正し残留
応力を低減する。When the method of the present invention is carried out using the above-mentioned apparatus, the top of the rail having a temperature of Ar 3 or higher after rolling is applied to the top of the rail by the top cooling nozzle header 2a and the top cooling nozzle 2b over the entire length of the rail. In addition to forcibly cooling both heads by the head side cooling nozzle header 3a and the head side cooling nozzle 3b and the feet by the foot cooling nozzle header 5a and the foot cooling nozzle 5b, respectively, the roll of the roller straightening machine is used. The abdomen at both ends of the rail in a range not less than the length corresponding to the interval and not more than twice the length is cooled by the abdomen cooling device 4 at a cooling rate equal to or higher than the cooling rate. After that, it is corrected by repeatedly bending up and down with a roller straightener to reduce residual stress.
【００１９】腹部冷却装置４により放冷以上の冷却速度
で冷却する範囲をローラー矯正機のロール間隔に相当す
る長さ分以上、当該長さ分の２倍以下の範囲のレール両
端部としたのは、ローラー矯正機による残留応力の低減
では、矯正ロールのロール間の距離分だけレール両端部
に圧下されない部分である未矯正部分が生じ、その部分
の残留応力は矯正部分のレール中央部に比べ大きくなる
ためであり、この部分を腹部冷却装置４で冷却すること
により、レールの頭部・足部と、腹部の温度差を小さく
して、常温後の残留応力の発生を低減するものである。The range of cooling by the abdomen cooling device 4 at a cooling rate equal to or higher than the cooling rate is set to be equal to or more than the length corresponding to the roll interval of the roller straightening machine and equal to or less than twice the length. In the reduction of residual stress by the roller straightening machine, there is an uncorrected part that is a part that is not pressed down at both ends of the rail by the distance between the straightening rolls, and the residual stress of that part is compared with the central part of the straightening part of the rail. By cooling this portion with the abdomen cooling device 4, the temperature difference between the head and foot of the rail and the abdomen is reduced, and the occurrence of residual stress after room temperature is reduced. .
【００２０】この残留応力の大きい部分については、従
来は手作業によるプレス圧下によって残留応力を低減す
るか、あるいは未矯正部分だけ切り捨てる等の処理を行
っていた。また、未矯正部分の影響は、図８に示すよう
に実際のレールで測定の結果、ロール間隔の２倍程度ま
で及ぼされていることがわかったので、腹部冷却はロー
ル間隔の２倍程度まで行うこととした。Conventionally, with respect to the portion where the residual stress is large, processing such as reducing the residual stress by manual pressing or cutting off the uncorrected portion has been performed. In addition, as shown in FIG. 8, the influence of the uncorrected portion was measured up to about twice the roll interval as a result of measurement on the actual rail, so that the abdomen cooling was reduced to about twice the roll interval. I decided to do it.
【００２１】腹部冷却は頭部・足部強制冷却と同時、ま
たは頭部・足部強制冷却よりも早く、または頭部・足部
強制冷却が終了する迄に冷却開始を行い、頭部・足部冷
却平均終了温度と腹部冷却平均終了温度が近づいた状態
で腹部冷却を終了させれば良い。また、本実施例での冷
却媒体は空気を用いた。The abdomen cooling is started at the same time as the head / foot forced cooling, or earlier than the head / foot forced cooling, or until the head / foot forced cooling is completed. Abdominal cooling may be terminated when the average part cooling end temperature and the average abdominal cooling end temperature are close to each other. In this embodiment, air was used as the cooling medium.
【００２２】図３は本発明のレール製造設備において、
圧延後のレールを冷却するための冷却装置の他の実施形
態を示すもので、図３（ａ）は２連の腹部冷却装置４の
側面図、図３（ｂ）は２連の該腹部冷却装置４の多孔板
ノズル７ｂの平面図である。FIG. 3 shows a rail manufacturing facility according to the present invention.
FIG. 3A shows another embodiment of a cooling device for cooling a rail after rolling, and FIG. 3A is a side view of a double abdomen cooling device 4 and FIG. It is a top view of the perforated plate nozzle 7b of the apparatus 4.
【００２３】本実施形態の冷却装置は、腹部冷却装置４
を用いたものでその他は図１および図２に示す第１の実
施形態と同様である。The cooling device according to the present embodiment includes an abdomen cooling device 4.
The other components are the same as those of the first embodiment shown in FIGS.
【００２４】前記腹部冷却装置４は、レール両端部の両
腹部に相対する位置にそれぞれ設置される２連の腹部冷
却ノズルヘッダー７ａとこの２連の腹部冷却ノズルヘッ
ダー７ａに設けられる同２連の多孔板ノズル７ｂとから
なる。前記各多孔板ノズル７ｂは、その略全面に冷却媒
体噴出し用のノズル孔が多数形成されている。The abdomen cooling device 4 has two abdominal cooling nozzle headers 7a installed at positions opposite to both abdominal portions at both ends of the rail, and the two abdominal cooling nozzle headers 7a provided on the two abdominal cooling nozzle headers 7a. And a perforated plate nozzle 7b. Each of the perforated plate nozzles 7b has a large number of nozzle holes for ejecting a cooling medium formed on substantially the entire surface thereof.
【００２５】上記装置を使用して本発明法を実施する場
合には、上述した図１および図２に示す第１の実施形態
の方法と同様である。ただし本実施形態では、腹部冷却
装置４が２連の腹部冷却ノズルヘッダー７ａとこの２連
の腹部冷却ノズルヘッダー７ａに設けられる同２連の多
孔板ノズル７ｂとからなり、該多孔板ノズル７ｂのノズ
ル孔形成密度をレール長手方向で変化させている。これ
は、レール端部ほど残留応力が強いので、レール端部ほ
どレール腹部の冷却能力を強くし、必要に応じて端部か
ら離れるほどレール長手方向での冷却能力を弱くする事
により、レール全長で残留応力が少なく、安定した熱処
理レールの製造を可能としているからである。When the method of the present invention is carried out using the above apparatus, it is the same as the method of the first embodiment shown in FIGS. 1 and 2 described above. However, in this embodiment, the abdomen cooling device 4 includes two abdominal cooling nozzle headers 7a and two perforated plate nozzles 7b provided on the two abdominal cooling nozzle headers 7a. The nozzle hole formation density is changed in the rail longitudinal direction. This is because the residual stress is stronger at the rail end, so the cooling capacity of the rail abdomen is strengthened at the rail end, and the cooling capacity in the longitudinal direction of the rail is weakened as the distance from the end increases, so that the entire rail length This makes it possible to produce a stable heat-treated rail with little residual stress.
【００２６】図４および図５は本発明のレール製造設備
において、圧延後のレールを冷却するための冷却装置の
他の実施形態を示すもので、図４はレール冷却装置の正
面図、図５（ａ）は２連の腹部冷却装置６の側面図、図
５（ｂ）は２連の該腹部冷却装置６のスリットノズル９
ｂの平面図である。FIGS. 4 and 5 show another embodiment of a cooling device for cooling the rail after rolling in the rail manufacturing equipment of the present invention. FIG. 4 is a front view of the rail cooling device. (A) is a side view of the two abdominal cooling devices 6, and FIG. 5 (b) is a slit nozzle 9 of the two abdominal cooling devices 6.
It is a top view of b.
【００２７】本実施形態の冷却装置は、腹部冷却装置６
を用いたものでその他は図１および図２に示す第１の実
施形態と同様である。The cooling device according to the present embodiment includes an abdomen cooling device 6.
The other components are the same as those of the first embodiment shown in FIGS.
【００２８】前記腹部冷却装置６は、レール両端部の両
腹部に相対する位置にそれぞれ設置される２連の腹部冷
却ノズルヘッダー９ａとこの２連の腹部冷却ノズルヘッ
ダー９ａに設けられる同２連のスリットノズル９ｂとか
らなる。The abdomen cooling device 6 includes two abdominal cooling nozzle headers 9a provided at positions opposite to both abdominal portions at both ends of the rail, and the two abdominal cooling nozzle headers 9a provided on the two abdominal cooling nozzle headers 9a. And a slit nozzle 9b.
【００２９】上記装置を使用して本発明法を実施する場
合には、上述した図１および図２に示す第１の実施形態
の方法と同様である。ただし本実施形態では、腹部冷却
装置６が２連の腹部冷却ノズルヘッダー９ａとこの２連
の腹部冷却ノズルヘッダー９ａに設けられる同２連のス
リットノズル９ｂとからなり、該スリットノズル９ｂの
スリット幅をレール長手方向で変化させている。これ
は、レール端部ほど残留応力が強いので、レール端部ほ
どレール腹部の冷却能力を強くし、必要に応じて端部か
ら離れるほどレール長手方向での冷却能力を弱くする事
により、レール全長で残留応力が少なく、安定した熱処
理レールの製造を可能としているからである。When the method of the present invention is carried out using the above apparatus, it is the same as the method of the first embodiment shown in FIGS. 1 and 2 described above. However, in the present embodiment, the abdomen cooling device 6 includes two abdominal cooling nozzle headers 9a and two sets of slit nozzles 9b provided in the two abdominal cooling nozzle headers 9a, and the slit width of the slit nozzle 9b. Is changed in the longitudinal direction of the rail. This is because the residual stress is stronger at the rail end, so the cooling capacity of the rail abdomen is strengthened at the rail end, and the cooling capacity in the longitudinal direction of the rail is weakened as the distance from the end increases, so that the entire rail length This makes it possible to produce a stable heat-treated rail with little residual stress.
【００３０】[0030]
【実施例】図９にソーカット（saw cut）法の試験方法
を示す。このソーカットの試験方法は、長さ６００ｍｍ
以上のレール腹部のほぼ中央部に長さ４００ｍｍ、切断
間隔６mmのスリットを入れるもので、切断前のＨと切断
後のＨ’のそれぞれの値から、ソーカット値（△Ｈ（＝
Ｈ’−H)）を求める。頭部と足部の残留応力が圧縮、腹
部の残留応力が引張の場合は一般に△Hはマイナス、頭
部と足部の残留応力が引張、腹部の残留応力が圧縮の場
合は一般に△Hはプラスとなり、引張と圧縮の残留応力
差が大きいほどその△Hの値が大きい。FIG. 9 shows a test method of the saw cut method. This saw cut test method is 600mm long
A slit having a length of 400 mm and a cutting interval of 6 mm is formed in the center of the above-mentioned rail abdomen, and the saw cut value (ΔH (= H) is obtained from the values of H before cutting and H ′ after cutting.
H′−H)). When the residual stress in the head and foot is compressive and the residual stress in the abdomen is tensile, △ H is generally minus.When the residual stress in the head and foot is tensile and the residual stress in the abdomen is compressive, △ H is generally The value of ΔH becomes larger as the difference between the residual stresses in tension and compression becomes larger.
【００３１】（実施例１）図１および図２の装置を用い
て本発明法を実施した。本設備においてレール矯正機の
ロール間隔は５００mmである。この実施例では図２に示
すように長さ５００mmにわたって腹部冷却装置４を設置
し、孔径φ２．５mmの多孔板ノズル７ｂを長手方向に均
等に配置した。(Example 1) The method of the present invention was carried out using the apparatus shown in FIGS. In this facility, the roll interval of the rail straightening machine is 500 mm. In this example, as shown in FIG. 2, the abdomen cooling device 4 was installed over a length of 500 mm, and perforated plate nozzles 7b having a hole diameter of φ2.5 mm were evenly arranged in the longitudinal direction.
【００３２】図１に示す冷却ノズルヘッダー２ａ、３
ａ、５ａおよびこれらの冷却ノズルヘッダー２ａ、３
ａ、５ａに設けられる冷却ノズル２ｂ、３ｂ、５ｂと腹
部冷却装置４により熱間圧延後の１３６ＲＥレールを約
１００秒オシレーション（往復移動）させてエアーによ
る冷却を行った。頭頂部と頭側部の熱伝達率は約５１０
[kcal/ m2hr℃]、足部の熱伝達率は約３８０[kcal/ m2h
r℃]、腹部の熱伝達率は約２００[kcal/ m2hr℃]であっ
た。この熱処理レール１を冷却後、常温まで放冷させ矯
正機で圧下をかけて通過させた。The cooling nozzle headers 2a and 3a shown in FIG.
a, 5a and their cooling nozzle headers 2a, 3a
The 136RE rail after hot rolling was oscillated (reciprocated) for about 100 seconds by the cooling nozzles 2b, 3b, 5b and the abdomen cooling device 4 provided on the a and 5a to cool by air. Heat transfer coefficient at the crown and head side is about 510
[kcal / m 2 hr ℃], heat transfer coefficient of foot is about 380 [kcal / m 2 h]
r ° C] and the heat transfer coefficient of the abdomen was about 200 [kcal / m 2 hr ° C]. After the heat treatment rail 1 was cooled, it was allowed to cool to room temperature, and was passed under pressure with a straightening machine.
【００３３】矯正後の熱処理レール１について、端部か
ら１００ｍｍずつ、端部から１０００ｍｍ以降は５００
ｍｍずつソーカット値１０を調査した結果、図１０に示
すようにレール端部のソーカット値１０は全て０〜−２
ｍｍの間となりレール全長の中央部でも−１〜−２ｍｍ
であった。 （実施例２）図１および図３の装置を用いて本発明法を
実施した。本設備においてレール矯正機のロール間隔は
５００mmである。この実施例では図３に示すように長さ
１０００mmにわたって５００mmの腹部冷却装置４を２台
設置し、孔径φ２．５mmの多孔板ノズル７ｂを、端部は
ノズル孔形成密度を密に、端部から５００mmの位置でノ
ズル孔形成密度を疎になるよう長手方向で変化を付けた
ノズル配置を、また端部から５００mm〜１０００mmの間
においては一様に疎なノズル孔形成密度の多孔板ノズル
７ｂの配置を行った。With respect to the heat-treated rail 1 after the correction, 100 mm from the end and 500 mm from the end after 1000 mm from the end.
As a result of investigating the saw cut value 10 by mm, as shown in FIG.
mm and -1 to -2 mm at the center of the rail
Met. (Example 2) The method of the present invention was carried out using the apparatus shown in FIGS. In this facility, the roll interval of the rail straightening machine is 500 mm. In this embodiment, as shown in FIG. 3, two abdomen cooling devices 4 each having a length of 1000 mm and a length of 500 mm are installed, and a perforated plate nozzle 7b having a hole diameter of φ2.5 mm is provided. The nozzle arrangement is varied in the longitudinal direction so as to make the nozzle hole formation density sparse at a position from 500 mm to 500 mm, and the perforated plate nozzle 7 b having a uniformly sparse nozzle hole formation density from 500 mm to 1000 mm from the end. Was placed.
【００３４】図１に示す冷却ノズルヘッダー２ａ、３
ａ、５ａおよびこれらの冷却ノズルヘッダー２ａ、３
ａ、５ａに設けられる冷却ノズル２ｂ、３ｂ、５ｂと腹
部冷却装置４により熱間圧延後の１３６ＲＥレールを約
１００秒オシレーションさせてエアーによる冷却を行っ
た。頭頂部と頭側部の熱伝達率は約５１０[kcal/ m2hr
℃]、足部の熱伝達率は約３８０[kcal/ m2hr℃]、腹部
のノズル孔形成密度が密な多孔板ノズル７ｂ配置部分は
熱伝達率は約２００[kcal/ m2hr℃]、ノズル孔形成密度
が疎な多孔板ノズル７ｂ配置部分では約９０[kcal/ m2h
r℃]であった。この熱処理レール１を冷却後、常温まで
放冷させ矯正機で圧下をかけて通過させた。The cooling nozzle headers 2a, 3a shown in FIG.
a, 5a and their cooling nozzle headers 2a, 3a
The 136RE rail after hot rolling was oscillated for about 100 seconds by the cooling nozzles 2b, 3b, 5b and the abdomen cooling device 4 provided on the a and 5a to cool by air. The heat transfer coefficient at the crown and head side is about 510 [kcal / m 2 hr
° C], the heat transfer coefficient of the foot part is about 380 [kcal / m 2 hr ° C], and the heat transfer coefficient of the part where the perforated plate nozzle 7b where the nozzle hole formation density of the abdomen is dense is about 200 [kcal / m 2 hr ° C]. ], About 90 [kcal / m 2 h] in the portion where the nozzle hole formation density is low
r ° C]. After the heat treatment rail 1 was cooled, it was allowed to cool to room temperature, and was passed under pressure with a straightening machine.
【００３５】矯正後の熱処理レール１について、端部か
ら１００ｍｍずつ、端部から１０００ｍｍ以降は５００
ｍｍずつソーカット値１０を調査した結果、図１１に示
すようにレール端部のソーカット値１０は全て−１〜−
２ｍｍの間の値となりレール全長の中央部でも−１〜−
２ｍｍであった。 （実施例３）図４および図５の装置を用いて本発明法を
実施した。本設備においてレール矯正機のロール間隔は
５００mmである。この実施例では図５に示すように長さ
１０００mmにわたって５００mmの腹部冷却装置４を２台
設置し、端部はスリット幅０．８mm、端部から５００mm
の位置ではスリット幅０．３ｍｍのスリットノズル９ｂ
をそのスリット幅を一様に変化させて配置し、端部から
５００mm〜１０００mmの間においてはスリット幅０．３
mmの長手方向に一定なスリットノズル９ｂを配置した。With respect to the heat-treated rail 1 after correction, 100 mm from the end and 500 mm after 1000 mm from the end.
As a result of investigating the saw cut value 10 by mm, as shown in FIG.
It is a value between 2 mm and -1-
2 mm. (Embodiment 3) The method of the present invention was carried out using the apparatus shown in FIGS. In this facility, the roll interval of the rail straightening machine is 500 mm. In this embodiment, two abdomen cooling devices 4 each having a length of 1000 mm and a length of 500 mm are installed as shown in FIG.
At the position of the slit nozzle 9b with a slit width of 0.3mm
Are arranged with their slit widths changed uniformly, and a slit width of 0.3 mm from 500 mm to 1000 mm from the end.
A constant slit nozzle 9b was arranged in the longitudinal direction of mm.
【００３６】図４に示す冷却ノズルヘッダー２ａ、３
ａ、５ａおよびこれらの冷却ノズルヘッダー２ａ、３
ａ、５ａに設けられる冷却ノズル２ｂ、３ｂ、５ｂと腹
部冷却装置６により熱間圧延後の１３６ＲＥレールを約
１００秒オシレーションさせてエアーによる冷却を行っ
た。頭頂部と頭側部の熱伝達率は約５１０[kcal/ m2hr
℃]、足部の熱伝達率は約３８０[kcal/ m2hr℃]、熱伝
達率は端部のスリット直下付近で約２４０[kcal/ m2hr
℃]、端部から５００ｍｍの位置でのスリット直下付近
では約１１０[kcal/ m2hr℃]であった。この熱処理レー
ル１を冷却後、常温まで放冷させ矯正機で圧下をかけて
通過させた。The cooling nozzle headers 2a and 3a shown in FIG.
a, 5a and their cooling nozzle headers 2a, 3a
The 136RE rail after hot rolling was oscillated for about 100 seconds by the cooling nozzles 2b, 3b, 5b and the abdomen cooling device 6 provided in the a and 5a to cool by air. The heat transfer coefficient at the crown and head side is about 510 [kcal / m 2 hr
° C], the heat transfer coefficient of the foot is about 380 [kcal / m 2 hr ° C], and the heat transfer coefficient is about 240 [kcal / m 2 hr near the end of the slit.
° C], and about 110 [kcal / m 2 hr ° C] immediately below the slit at a position 500 mm from the end. After the heat treatment rail 1 was cooled, it was allowed to cool to room temperature, and was passed under pressure with a straightening machine.
【００３７】矯正後の熱処理レール１について、端部か
ら１００ｍｍずつ、端部から１０００ｍｍ以降は５００
ｍｍずつソーカット値１０を調査した結果、図１２に示
すようにレール端部のソーカット値１０は全て−１〜−
２ｍｍの間の値となりレール全長の中央部でも−１〜−
２ｍｍであった。 （比較例１）第１の比較例を図１３に示す。図１３の冷
却装置は、レール頭頂部の全長を強制冷却する頭頂部冷
却ノズルヘッダー２ａおよびこの頭頂部冷却ノズルヘッ
ダー２ａに設けられる頭頂部冷却ノズル２ｂと、レール
両頭側部の全長を強制冷却する頭側部冷却ノズルヘッダ
ー３ａおよびこの頭側部冷却ノズルヘッダー３ａに設け
られる頭側部冷却ノズル３ｂと、レール足部の全長を強
制冷却する足部冷却ノズルヘッダー５ａおよびこの足部
冷却ノズルヘッダー５ａに設けられる足部冷却ノズル５
ｂとを備えている。本設備においてレール矯正機のロー
ル間隔は５００mmである。With respect to the heat-treated rail 1 after correction, 100 mm from the end and 500 mm from 1000 mm from the end.
As a result of investigating the saw cut value 10 by mm, as shown in FIG. 12, the saw cut values 10 at the rail end were all -1 to-
It is a value between 2 mm and -1-
2 mm. Comparative Example 1 A first comparative example is shown in FIG. The cooling device of FIG. 13 forcibly cools the entire length of the top of the rail, the top cooling nozzle header 2a that forcibly cools the entire length of the top of the rail, the top cooling nozzle 2b provided in the top cooling nozzle header 2a, and the both sides of the rail. Head side cooling nozzle header 3a, head side cooling nozzle 3b provided on head side cooling nozzle header 3a, foot cooling nozzle header 5a for forcibly cooling the entire length of the rail foot, and foot cooling nozzle header 5a Foot cooling nozzle 5 provided on
b. In this facility, the roll interval of the rail straightening machine is 500 mm.
【００３８】図１３に示す冷却ノズルヘッダー２ａ、３
ａ、５ａおよびこれらの冷却ノズルヘッダー２ａ、３
ａ、５ａに設けられる冷却ノズル２ｂ、３ｂ、５ｂによ
り熱間圧延後の１３６ＲＥレールを約１００秒オシレー
ションさせてエアーによる冷却を行った。頭頂部と頭側
部の熱伝達率は約５１０[kcal/ m2hr℃]、足部の熱伝達
率は約３８０[kcal/ m2hr℃]、腹部は放冷状態で冷却を
行った。この熱処理レール１を冷却後、常温まで放冷さ
せ矯正機で圧下をかけて通過させた。The cooling nozzle headers 2a, 2a and 3a shown in FIG.
a, 5a and their cooling nozzle headers 2a, 3a
The 136RE rail after hot rolling was oscillated for about 100 seconds by cooling nozzles 2b, 3b, 5b provided in a, 5a to cool by air. The heat transfer coefficient at the top and side of the head was about 510 [kcal / m 2 hr ° C], the heat transfer coefficient at the feet was about 380 [kcal / m 2 hr ° C], and the abdomen was allowed to cool in a standing state . After the heat treatment rail 1 was cooled, it was allowed to cool to room temperature, and was passed under pressure with a straightening machine.
【００３９】矯正後の熱処理レール１について、ソーカ
ット値１０を調査した結果、レール全長の中央部は−１
〜−２mmであったが、図８に示すように最端部では−６
ｍｍとなった。従ってこの場合、端部約５００mmを切落
とすか、手作業のプレスにより端部の残留応力の解放を
行うしかない。端部を切落とす場合は歩留まりの低下に
つながり、手作業でプレスを行う場合も作業効率を著し
く悪化させていた。As a result of examining the saw cut value of 10 on the heat-treated rail 1 after the correction, the center of the entire length of the rail was -1.
−２−2 mm, but -6 at the extreme end as shown in FIG.
mm. Therefore, in this case, about 500 mm of the end must be cut off, or the residual stress at the end must be released by manual pressing. Cutting off the end leads to a decrease in yield, and the work efficiency is significantly deteriorated even when pressing is performed manually.
【００４０】（比較例２）第２の比較例では、本発明の
実施例１の図１に示す腹部冷却装置４をレール全長にわ
たって設置した。また、腹部冷却装置４は孔径φ２．５
mmの多孔板ノズル７ｂを長手方向に均等に配置した。ま
た、本設備においてレール矯正機のロール間隔は５００
mmである。Comparative Example 2 In a second comparative example, the abdomen cooling device 4 of Example 1 of the present invention shown in FIG. 1 was installed over the entire length of the rail. The abdomen cooling device 4 has a hole diameter of φ2.5.
mm perforated plate nozzles 7b were evenly arranged in the longitudinal direction. In this equipment, the roll interval of the rail straightening machine is 500
mm.
【００４１】図１に示す冷却ノズルヘッダー２ａ、３
ａ、５ａおよびこれらの冷却ノズルヘッダー２ａ、３
ａ、５ａに設けられる冷却ノズル２ｂ、３ｂ、５ｂと腹
部冷却装置４により熱間圧延後の１３６ＲＥレールを約
１００秒オシレーションさせてエアーによる冷却を行っ
た。頭頂部と頭側部の熱伝達率は約５１０[kcal/ m2hr
℃]、足部の熱伝達率は約３８０[kcal/m2hr℃]、腹部の
熱伝達率は約２００[kcal/m2hr℃]であった。この熱処
理レール１を冷却後、常温まで放冷させ矯正機で圧下を
かけて通過させた。The cooling nozzle headers 2a and 3a shown in FIG.
a, 5a and their cooling nozzle headers 2a, 3a
The 136RE rail after hot rolling was oscillated for about 100 seconds by the cooling nozzles 2b, 3b, 5b and the abdomen cooling device 4 provided on the a and 5a to cool by air. The heat transfer coefficient at the crown and head side is about 510 [kcal / m 2 hr
° C], the heat transfer coefficient of the foot was about 380 [kcal / m 2 hr ° C], and the heat transfer coefficient of the abdomen was about 200 [kcal / m 2 hr ° C]. After the heat treatment rail 1 was cooled, it was allowed to cool to room temperature, and was passed under pressure with a straightening machine.
【００４２】矯正後の熱処理レール１について、ソーカ
ット値１０を調査した結果、図１４に示すようにレール
端部では０〜−２ｍｍであったが、レール全長の中央部
では１〜２mmと逆の符号の値となった。これは、レール
端部のソーカット値１０を小さくなる様に矯正条件を調
整すると、端部のソーカット値１０は小さくても逆にレ
ール全長の中央部が過矯正となってソーカット値１０が
逆の符号になる。As a result of examining the saw cut value 10 of the heat-treated rail 1 after the correction, as shown in FIG. 14, it was 0 to -2 mm at the end of the rail, but opposite to 1-2 mm at the center of the entire length of the rail. Sign value. This is because if the straightening conditions are adjusted so that the saw cut value 10 at the end of the rail is reduced, the saw cut value 10 at the end is small, but the center of the entire rail length is overcorrected and the saw cut value 10 is reversed. Sign.
【００４３】また、レール全長の中央部のソーカット値
１０を０〜−１ｍｍになるように矯正条件を調整する
と、腹部冷却をした端部側は腹部冷却の効果はあるもの
の矯正の効果が下がり、図１５に示すように端部のソー
カット値１０は−２〜−４ｍｍとなった。つまり、全長
にわたって腹部冷却を行うと、矯正条件を変えてもレー
ル全長で均一な残留応力を得ることができない。When the straightening conditions are adjusted so that the saw cut value 10 at the center of the entire length of the rail is 0 to -1 mm, the abdomen-cooled end has the effect of abdominal cooling, but the effect of the straightening is reduced. As shown in FIG. 15, the saw cut value 10 at the end was -2 to -4 mm. That is, if the abdomen is cooled over the entire length, a uniform residual stress cannot be obtained over the entire length of the rail even if the correction conditions are changed.
【００４４】以上述べた実施例と比較例の端部と中央部
のソーカット値の結果を表１に示す。表１から明らかな
ように、本発明の熱処理レール用腹部冷却装置を用いれ
ば、矯正後の熱処理レールにおいても全長にわたって安
定した残留応力を得ることができ、鉄道の安全性を高
め、かつ歩留まりの低下や作業効率の悪化を防ぐことが
できる。Table 1 shows the results of the saw cut values at the end and the center of the above-described Examples and Comparative Examples. As is clear from Table 1, the use of the heat treatment rail abdomen cooling device of the present invention makes it possible to obtain a stable residual stress over the entire length of the corrected heat treatment rail, thereby improving railway safety and improving yield. It is possible to prevent a decrease and a decrease in work efficiency.
【００４５】[0045]
【表１】 [Table 1]
【図１】本発明のレール製造設備において圧延後のレー
ルを冷却するための冷却装置の一実施形態を示す正面図
（実施例１および２のレール冷却装置の正面図）FIG. 1 is a front view showing an embodiment of a cooling device for cooling a rail after rolling in a rail manufacturing facility of the present invention (a front view of a rail cooling device of Examples 1 and 2).
【図２】（ａ）図１に示す冷却装置における腹部冷却装
置４の側面図 （ｂ）図１に示す冷却装置における腹部冷却装置４の多
孔板ノズル７ｂの平面図2A is a side view of an abdomen cooling device 4 in the cooling device shown in FIG. 1. FIG. 2B is a plan view of a perforated plate nozzle 7b of the abdomen cooling device 4 in the cooling device shown in FIG.
【図３】（ａ）図１に示す冷却装置における腹部冷却装
置４の側面図 （ｂ）図１に示す冷却装置における腹部冷却装置４の多
孔板ノズル７ｂの平面図3A is a side view of the abdomen cooling device 4 in the cooling device shown in FIG. 1. FIG. 3B is a plan view of a perforated plate nozzle 7b of the abdomen cooling device 4 in the cooling device shown in FIG.
【図４】本発明のレール製造設備において圧延後のレー
ルを冷却するための冷却装置の他の実施形態を示す正面
図（実施例３のレール冷却装置の正面図）FIG. 4 is a front view showing another embodiment of the cooling device for cooling the rolled rail in the rail manufacturing facility of the present invention (a front view of the rail cooling device of Example 3).
【図５】（ａ）図４に示す冷却装置における腹部冷却装
置６の側面図 （ｂ）図４に示す冷却装置における腹部冷却装置６のス
リットノズル９ｂの平面図5A is a side view of the abdomen cooling device 6 in the cooling device shown in FIG. 4. FIG. 5B is a plan view of a slit nozzle 9b of the abdomen cooling device 6 in the cooling device shown in FIG.
【図６】（ａ）熱処理後未矯正レールの残留応力分布を
示すグラフ （ｂ）図６（ａ）の残留応力を測定した位置を示すレー
ルの断面図6A is a graph showing the residual stress distribution of the uncorrected rail after heat treatment. FIG. 6B is a cross-sectional view of the rail showing the position where the residual stress in FIG. 6A was measured.
【図７】レールの各部の名称を説明する断面図FIG. 7 is a cross-sectional view illustrating names of parts of the rail.
【図８】通常（比較例１）のレール端部のソーカット値
を示すグラフFIG. 8 is a graph showing a saw cut value of a rail end portion of a normal (Comparative Example 1).
【図９】ソーカットによるレール残留応力試験方法を説
明する模式図FIG. 9 is a schematic view for explaining a rail residual stress test method using a saw cut.
【図１０】図１に示す冷却装置により冷却されたレール
端部のソ−カット値を示すグラフ（実施例１）FIG. 10 is a graph showing the so-cut value of the end of the rail cooled by the cooling device shown in FIG. 1 (Example 1).
【図１１】図１に示す冷却装置により冷却されたレール
端部のソ−カット値を示すグラフ（実施例２）FIG. 11 is a graph showing the so-cut value of the rail end portion cooled by the cooling device shown in FIG. 1 (Example 2)
【図１２】図４に示す冷却装置により冷却されたレール
端部のソ−カット値を示すグラフ（実施例３）FIG. 12 is a graph showing the so-cut value of the rail end portion cooled by the cooling device shown in FIG. 4 (Example 3).
【図１３】比較例１のレール冷却装置の正面図FIG. 13 is a front view of the rail cooling device of Comparative Example 1.
【図１４】比較例２におけるレール端部のソ−カット値
を示すグラフFIG. 14 is a graph showing the saw cut value at the rail end in Comparative Example 2.
【図１５】比較例２で矯正条件を調整した場合における
レール端部のソ−カット値を示すグラフFIG. 15 is a graph showing the saw cut value at the rail end when the correction conditions are adjusted in Comparative Example 2.
１ レール ２ａ 頭頂部冷却ノズルヘッダー ２ｂ 頭頂部冷却ノズル ３ａ 頭側部冷却ノズルヘッダー ３ｂ 頭側部冷却ノズル ４ 腹部冷却装置 ５ａ 足部冷却ノズルヘッダー ５ｂ 足部冷却ノズル ６ 腹部冷却装置 ７ａ 腹部冷却ノズルヘッダー ７ｂ 多孔板ノズル ８ 冷媒搬送管 ９ａ 腹部冷却ノズルヘッダー ９ｂ スリットノズル １０ ソーカット値 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Rail 2a Head cooling nozzle header 2b Head cooling nozzle 3a Head cooling nozzle header 3b Head cooling nozzle 4 Abdomen cooling device 5a Foot cooling nozzle header 5b Foot cooling nozzle 6 Abdomen cooling device 7a Abdomen cooling nozzle header 7b Perforated plate nozzle 8 Refrigerant transport pipe 9a Abdomen cooling nozzle header 9b Slit nozzle 10 Saw cut value
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 竹正 峰康 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 Ｆターム(参考） 4K042 AA04 BA09 DA06 DD04 DE02 DE07 DF01 EA01 ────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (72) Inventor Mineyasu Takemasa 1-2-1 Marunouchi, Chiyoda-ku, Tokyo F-term (reference) 4K042 AA04 BA09 DA06 DD04 DE02 DE07 DF01 EA01
Claims (5)
する際に、ローラー矯正機のロール間隔に相当する長さ
分以上、当該長さ分の２倍以下の範囲のレール両端部の
両腹部を放冷以上の冷却速度で冷却し、該冷却後のレー
ルにローラー矯正機による矯正を施すことを特徴とする
残留応力の少ないレールの製造方法。When heat treating a rail in a high temperature state after rolling, both abdominal portions of both ends of the rail in a range not less than a length corresponding to a roll interval of a roller straightening machine and not more than twice the length. And cooling the rail with a roller straightening machine at a cooling rate higher than cooling.
たは相前後して、レール頭部およびレール足部の全長を
放冷以上の冷却速度で強制冷却することを特徴とする請
求項１に記載の残留応力の少ないレールの製造方法。2. The system according to claim 1, wherein the entire lengths of the rail head and the rail foot are forcibly cooled at a cooling rate higher than cooling at the same time as or before and after the cooling of both abdominal portions at both ends of the rail. A method for manufacturing a rail having low residual stress as described above.
えたレール製造設備において、前記冷却装置はレールの
両端部の両腹部を冷却するための腹部冷却装置を備え、
該腹部冷却装置はレール長手方向での冷却能力分布を有
することを特徴とする残留応力の少ないレールの製造設
備。3. A rail manufacturing facility provided with a cooling device for cooling a rail after rolling, wherein the cooling device includes an abdomen cooling device for cooling both abdominal portions at both ends of the rail,
The abdomen cooling device has a cooling capacity distribution in a longitudinal direction of the rail, and the rail manufacturing equipment with less residual stress.
噴出すための冷却媒体噴出しノズルを備え、該冷却媒体
噴出しノズルを多孔板ノズルで構成するとともに、該多
孔板ノズルのノズル孔形成密度をレール長手方向で変化
させたことを特徴とする請求項３に記載の残留応力の少
ないレールの製造設備。4. An abdomen cooling device includes a cooling medium ejection nozzle for ejecting a cooling medium to a rail abdomen, wherein the cooling medium ejection nozzle is constituted by a perforated plate nozzle and a nozzle hole of the perforated plate nozzle is formed. The rail manufacturing equipment according to claim 3, wherein the density is changed in a longitudinal direction of the rail.
噴出すための冷却媒体噴出しノズルを備え、該冷却媒体
噴出しノズルをスリットノズルで構成するとともに、該
スリットノズルのスリット幅をレール長手方向で変化さ
せたことを特徴とする請求項３に記載の残留応力の少な
いレールの製造設備。5. An abdomen cooling device includes a cooling medium ejection nozzle for ejecting a cooling medium to an abdomen of a rail, wherein the cooling medium ejection nozzle is constituted by a slit nozzle, and a slit width of the slit nozzle is set to a length of the rail. The rail manufacturing equipment according to claim 3, wherein the rail is changed in the direction.
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