JP2002070795A - Propeller fan and metal mold for forming it, and fluid feeding apparatus - Google Patents

Propeller fan and metal mold for forming it, and fluid feeding apparatus

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JP2002070795A JP2000256867A JP2000256867A JP2002070795A JP 2002070795 A JP2002070795 A JP 2002070795A JP 2000256867 A JP2000256867 A JP 2000256867A JP 2000256867 A JP2000256867 A JP 2000256867A JP 2002070795 A JP2002070795 A JP 2002070795A
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    • B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29L—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASS B29C, RELATING TO PARTICULAR ARTICLES
    • B29L2031/00—Other particular articles
    • B29L2031/08—Blades for rotors, stators, fans, turbines or the like, e.g. screw propellers
    • B29L2031/087—Propellers

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  • Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
  • Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a propeller fan which has merits, such as high efficiency, low noise, high strength, lightweight, and a low cost. SOLUTION: The blade of this propeller fan has a specially determined three- dimensional curved surface.

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は駆動モータと共に送
風機を構成するプロペラファンと、該プロペラファンの
成形用の金型と、上記送風機を備えた空気調和機の室外
機、空気清浄機、加湿機、除湿機、ファンヒータ、冷却
装置、換気装置といった流体送り装置に関するものであ
る。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a propeller fan constituting a blower together with a drive motor, a mold for molding the propeller fan, an outdoor unit of an air conditioner equipped with the blower, an air purifier, and a humidifier. , A dehumidifier, a fan heater, a cooling device, and a ventilation device.

【０００２】[0002]

【従来の技術】従来より、送風機や冷却機にプロペラフ
ァンが使用されている。例えば、エアコンの室外機には
冷却用のプロペラファンが付設してある。2. Description of the Related Art Conventionally, propeller fans have been used for blowers and coolers. For example, an outdoor unit of an air conditioner is provided with a propeller fan for cooling.

【０００３】[0003]

【発明が解決しようとする課題】上記の冷却用のプロペ
ラファンは従来にあっては、回転時の騒音が大きく、効
率が悪いという問題があった。そこで、騒音を低下させ
るには風量を少なくすればよいが、これだと、冷却効果
が充分に発揮できないという問題がある。The propeller fan for cooling described above has a problem that the noise during rotation is large and the efficiency is low. In order to reduce the noise, it is sufficient to reduce the air volume. However, this has a problem that the cooling effect cannot be sufficiently exhibited.

【０００４】また、重量が大きく、このため製作コスト
がかかるだけでなく、送風機起動時に駆動モータに大き
な負荷がかかるという問題もあった。そこで、プロペラ
ファンを軽量化するには、単純には羽根の厚みを薄くす
れば良い。しかし、単純に羽根の厚みを薄くした場合、
翼面から流れが剥離しやすくなり騒音が増加するだけで
なく、羽根の剛性も低下し、送風機動作時に遠心力のた
め羽根が変形してファンの軸方向高さが減少し、風量が
劣化するという問題が生じる。[0004] In addition, due to its large weight, not only the production cost is increased, but also a large load is applied to the drive motor when the blower is started. Therefore, to reduce the weight of the propeller fan, simply reduce the thickness of the blade. However, if you simply reduce the thickness of the blade,
Not only does the flow easily separate from the blade surface, which increases noise, but also reduces the rigidity of the blades, and the blades deform due to centrifugal force during the operation of the blower, reducing the axial height of the fan and reducing the air volume. The problem arises.

【０００５】また、羽根部根元付近の強度が小さく、こ
のため送風機が突風にさらされた場合ファンが高速回転
し、その遠心力によりファンが破損するという問題もあ
った。そこで、プロペラファンの強度を増加させるに
は、単純には羽根部根元の厚みを部分的に厚くすれば良
い。しかし、単純に羽根部根元の厚みを部分的に厚くし
た場合、製作時の冷却時間が大幅に増加し、コストが上
がるという問題が生じる。[0005] Further, the strength near the root of the blade portion is low, so that when the blower is exposed to a gust, the fan rotates at a high speed and the centrifugal force causes the fan to be damaged. Therefore, in order to increase the strength of the propeller fan, simply increase the thickness of the blade root partly. However, if the thickness of the root of the blade portion is simply increased partially, there is a problem that the cooling time at the time of manufacturing is significantly increased and the cost is increased.

【０００６】本発明は上記従来例の問題点に鑑みてなさ
れたものであり、高風量、高効率、低騒音、軽量低コス
ト、強度アップを実現できるプロペラファン、その成形
用の金型および高風量、高効率、低騒音、軽量低コス
ト、強度アップを実現できる流体送り装置を提供するこ
とを目的とする。The present invention has been made in view of the above-mentioned problems of the prior art, and has a propeller fan capable of realizing high air volume, high efficiency, low noise, light weight, low cost, and increased strength, a mold for molding the propeller fan, and a high-performance fan. It is an object of the present invention to provide a fluid feeder capable of realizing an air volume, high efficiency, low noise, light weight, low cost, and increased strength.

【０００７】[0007]

【課題を解決するための手段】本発明のプロペラファン
は、プロペラファンの回転軸をｚ軸とする円柱座標系に
おける座標を（ｒ、θ、ｚ）としたときに、下記の表２
に表されるｒ座標値、θ座標値およびｚ座標値により規
定される局面形状をプロペラファンの羽根表面のベース
形状とし、According to the propeller fan of the present invention, when the coordinates in a cylindrical coordinate system with the rotation axis of the propeller fan as the z-axis are (r, θ, z), the following Table 2 is used.
Is defined as the base shape of the blade surface of the propeller fan,

【０００８】[0008]

【表２】 [Table 2]

【０００９】上記ベース形状をｒ、θおよびｚ方向の少
なくとも１方向に拡大または縮小して得られる曲面によ
り、プロペラファンの羽根の表面を構成する。The surface of the blade of the propeller fan is constituted by a curved surface obtained by enlarging or reducing the base shape in at least one of the r, θ and z directions.

【００１０】表２において、ｒはプロペラファンの回転
軸をｚ軸とする円柱座標系の半径方向における無次元ｒ
座標を示し、θはプロペラファンの回転軸をｚ軸とする
円柱座標系の周方向における無次元θ座標を示し、ｚは
プロペラファンの回転軸をｚ軸とする円柱座標系の軸方
向（高さ方向）における無次元ｚ座標を示している。[0010] In Table 2, r is a dimensionless r in the radial direction of a cylindrical coordinate system with the rotation axis of the propeller fan as the z-axis.
Indicates the coordinate, θ indicates the dimensionless θ coordinate in the circumferential direction of the cylindrical coordinate system using the rotation axis of the propeller fan as the z-axis, and z indicates the axial direction (height) of the cylindrical coordinate system using the rotation axis of the propeller fan as the z-axis. 3) shows the dimensionless z-coordinate in the vertical direction.

【００１１】また、各列の上段（ｚu）はプロペラファ
ンの負圧面側（吸込み側）の座標値、下段（ｚd）は正
圧面側（吹出し側）の座標値である。表２はｒが0.3〜
0.95の範囲で且つθが0.042〜1の範囲におけるｚの無次
元座標値を示している。なお、表１は表２と同内容であ
る。The upper row (z u ) of each row is the coordinate value on the negative pressure side (suction side) of the propeller fan, and the lower row (z d ) is the coordinate value on the positive pressure side (blow side). Table 2 shows that r is 0.3 to
It shows the dimensionless coordinate value of z in the range of 0.95 and θ in the range of 0.042 to 1. Table 1 has the same contents as Table 2.

【００１２】さらに、本発明の変換式により算出された
座標値の±５％の範囲内の値は、誤差範囲のものとして
本発明の座標値と等価のものであると解釈されるべきで
ある。つまり、本発明の変換式により算出された座標値
の±５％の範囲内の座標値によって規定される形状は、
本発明の技術的範囲に属するものと解釈されるべきであ
る。Furthermore, a value within a range of ± 5% of the coordinate value calculated by the conversion formula of the present invention should be interpreted as being equivalent to the coordinate value of the present invention as an error range. . That is, the shape defined by the coordinate values within the range of ± 5% of the coordinate values calculated by the conversion formula of the present invention is:
It should be construed as belonging to the technical scope of the present invention.

【００１３】また、表２に示す各座標値を一律に変換し
て得られる座標値で規定される形状も、本発明のベース
形状と均等の範囲内にあるものと解釈されるべきであ
る。Further, a shape defined by coordinate values obtained by uniformly converting each coordinate value shown in Table 2 should be interpreted as being within a range equivalent to the base shape of the present invention.

【００１４】本発明の１つの局面に係るプロペラファン
成形用の金型においては、プロペラファンの羽根の表面
を形成する部分の表面が、上記ベース形状をｒ、θおよ
びｚ方向の少なくとも１方向に拡大または縮小して得ら
れる曲面により構成される。In a mold for molding a propeller fan according to one aspect of the present invention, the surface of the portion forming the surface of the blade of the propeller fan has the base shape in at least one of the r, θ and z directions. It is composed of a curved surface obtained by enlarging or reducing.

【００１５】本発明のプロペラファンの直径をＤ、軸方
向であるｚ方向の高さをｈ、羽根の展開角をλとしたと
き、羽根における吸込み側の表面を規定するｒ、θ、ｚ
座標（ｒ1,θ1,ｚ1u）および羽根における吹出し側の表
面を規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ1,θ1,ｚ1d）は、表２
に示す３次元座標値を用いて下記の変換式（７）により
得られる。そして、プロペラファンの羽根の表面は、座
標（ｒ1,θ1,ｚ1u）および座標（ｒ1,θ1,ｚ1d）により
規定される曲面により構成される。When the diameter of the propeller fan of the present invention is D, the height in the z direction (axial direction) is h, and the deployment angle of the blade is λ, r, θ, and z define the surface of the blade on the suction side.
Table 2 shows the coordinates (r 1 , θ 1 , z 1u ) and the r, θ, and z coordinates (r 1 , θ 1 , z 1d ) defining the surface of the blade on the blowing side.
Is obtained by the following conversion formula (7) using the three-dimensional coordinate values shown in FIG. The surface of the blade of the propeller fan is formed by a curved surface defined by coordinates (r 1 , θ 1 , z 1u ) and coordinates (r 1 , θ 1 , z 1d ).

【００１６】なお、このように変換式を用いてベース形
状の形態を変化させる場合にも、表２に示す３次元座標
値を一律に変換して得られる座標値を用いて、同一結果
を得ることが可能である。よって、かかる変換された座
標値を用いて算出された座標値であっても、下記の各変
換式によって算出できる限り、本発明の技術的範囲に属
するものと解釈されるべきである。Even when the form of the base shape is changed using the conversion formula, the same result is obtained by using the coordinate values obtained by uniformly converting the three-dimensional coordinate values shown in Table 2. It is possible. Therefore, even coordinate values calculated using the converted coordinate values should be interpreted as belonging to the technical scope of the present invention as long as they can be calculated by the following conversion formulas.

【００１７】[0017]

【数７】 (Equation 7)

【００１８】本発明の他の局面に係るプロペラファン成
形用の金型においては、プロペラファンの羽根の表面を
形成する部分の表面が、上記の変換式（７）により得ら
れた座標（ｒ1,θ1,ｚ1u）および座標（ｒ1,θ1,ｚ1d）
により規定される曲面で構成される。In the propeller fan molding die according to another aspect of the present invention, the surface of the portion forming the surface of the blade of the propeller fan has the coordinates (r 1 ) obtained by the above equation (7). , θ 1 , z 1u ) and coordinates (r 1 , θ 1 , z 1d )
And a curved surface defined by

【００１９】プロペラファンの直径をＤ、軸方向である
ｚ方向の高さをｈ、羽根枚数をｎとしたとき、羽根にお
ける吸込み側の表面を規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ1,θ
1,ｚ 1u）および羽根における吹出し側の表面を規定する
ｒ、θ、ｚ座標（ｒ1,θ1,ｚ 1d）は、表２に示す３次元
座標値を用いて下記の変換式（８）により得られる。そ
して、プロペラファンの羽根の表面は、座標（ｒ1,θ1,
ｚ1u）および座標（ｒ 1,θ1,ｚ1d）により規定される曲
面で構成される。The diameter of the propeller fan is D, the axial direction
When the height in the z direction is h and the number of blades is n,
, Θ, z coordinates (r1, θ
1, z 1u) And the surface on the blow side of the blade
r, θ, z coordinates (r1, θ1, z 1d) Indicates the three-dimensional data shown in Table 2.
It is obtained by the following conversion equation (8) using the coordinate values. So
Then, the surface of the blade of the propeller fan has coordinates (r1, θ1,
z1u) And coordinates (r 1, θ1, z1dSong)
It is composed of planes.

【００２０】[0020]

【数８】 (Equation 8)

【００２１】本発明のさらに他の局面に係るプロペラフ
ァン成形用の金型においては、プロペラファンの羽根の
表面を形成する部分の表面が、上記の変換式（８）によ
り得られた座標（ｒ1,θ1,ｚ1u）および座標（ｒ1,θ1,
ｚ1d）により規定される曲面で構成される。In the mold for molding a propeller fan according to still another aspect of the present invention, the surface of the portion forming the surface of the blade of the propeller fan has the coordinates (r) obtained by the above conversion equation (8). 1 , θ 1 , z 1u ) and coordinates (r 1 , θ 1 ,
z 1d ).

【００２２】プロペラファンの直径をＤ、軸方向である
ｚ方向の高さをｈとしたとき、羽根における吸込み側の
表面を規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ1,θ1,ｚ1u）および
羽根における吹出し側の表面を規定するｒ、θ、ｚ座標
（ｒ1,θ1,ｚ1d）は、上記表２に示す３次元座標値を用
いて下記の変換式（９）により得られる。そして、プロ
ペラファンの羽根の表面は、座標（ｒ1,θ1,ｚ1u）およ
び座標（ｒ1,θ1,ｚ1d）により規定される曲面で構成さ
れる。Assuming that the diameter of the propeller fan is D and the height in the z direction, which is the axial direction, is h, r, θ, and z coordinates (r 1 , θ 1 , z 1u ) defining the suction side surface of the blade. And r, θ, and z coordinates (r 1 , θ 1 , z 1d ) that define the surface on the blowing side of the blade are obtained by the following conversion equation (9) using the three-dimensional coordinate values shown in Table 2 above. . The surface of the blade of the propeller fan is formed by a curved surface defined by the coordinates (r 1 , θ 1 , z 1u ) and the coordinates (r 1 , θ 1 , z 1d ).

【００２３】[0023]

【数９】 (Equation 9)

【００２４】本発明のさらに他の局面に係るプロペラフ
ァン成形用の金型においては、プロペラファンの羽根の
表面を形成する部分の表面が、上記変換式（９）により
得られた座標（ｒ1,θ1,ｚ1u）および座標（ｒ1,θ1,ｚ
1d）により規定される曲面で構成される。In a propeller fan molding die according to still another aspect of the present invention, the surface of the portion forming the surface of the blade of the propeller fan has the coordinates (r 1 ) obtained by the above equation (9). , θ 1 , z 1u ) and coordinates (r 1 , θ 1 , z
1d ).

【００２５】プロペラファンの直径をＤ、プロペラファ
ンの径とボス部の径との比であるボス比をν、軸方向で
あるｚ方向の高さをｈ、羽根の展開角をλとしたとき、
羽根における吸込み側の表面を規定するｒ、θ、ｚ座標
（ｒ1,θ1,ｚ1u）および羽根における吹出し側の表面を
規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ1,θ1,ｚ1d）は、表２に示
す３次元座標値を用いて下記の変換式（１０）により得
られる。そして、プロペラファンの羽根の表面は、座標
（ｒ1,θ1,ｚ1u）および座標（ｒ1,θ1,ｚ1d）により規
定される曲面で構成される。When the diameter of the propeller fan is D, the boss ratio which is the ratio of the diameter of the propeller fan to the diameter of the boss portion is ν, the height in the z direction which is the axial direction is h, and the deployment angle of the blade is λ. ,
R, θ, z coordinates (r 1 , θ 1 , z 1u ) defining the suction side surface of the blade and r, θ, z coordinates (r 1 , θ 1 , z 1d ) defining the blowing side surface of the blade. ) Is obtained by the following conversion formula (10) using the three-dimensional coordinate values shown in Table 2. The surface of the blade of the propeller fan is formed by a curved surface defined by the coordinates (r 1 , θ 1 , z 1u ) and the coordinates (r 1 , θ 1 , z 1d ).

【００２６】[0026]

【数１０】 (Equation 10)

【００２７】本発明のさらに他の局面に係るプロペラフ
ァン成形用の金型においては、プロペラファンの羽根の
表面を形成する部分の表面が、上記変換式（１０）によ
り得られた座標（ｒ1,θ1,ｚ1u）および座標（ｒ1,θ1,
ｚ1d）により規定される曲面で構成される。In the propeller fan molding die according to still another aspect of the present invention, the surface of the portion forming the surface of the blade of the propeller fan has the coordinates (r 1 ) obtained by the above equation (10). , θ 1 , z 1u ) and coordinates (r 1 , θ 1 ,
z 1d ).

【００２８】プロペラファンの直径をＤ、プロペラファ
ンの径とボス部の径との比であるボス比をν、軸方向で
あるｚ方向の高さをｈ、羽根枚数をｎとしたとき、羽根
における吸込み側の表面を規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ
1,θ1,ｚ1u）および羽根における吹出し側の表面を規定
するｒ、θ、ｚ座標（ｒ1,θ1,ｚ1d）は、表２に示す３
次元座標値を用いて下記の変換式（１１）により得られ
る。そして、プロペラファンの羽根の表面は、座標（ｒ
1,θ1,ｚ1u）および座標（ｒ1,θ1,ｚ1d）により規定さ
れる曲面で構成される。When the diameter of the propeller fan is D, the boss ratio, which is the ratio of the diameter of the propeller fan to the diameter of the boss portion, is ν, the height in the z direction, which is the axial direction, is h, and the number of blades is n, , Θ, z coordinates (r
1 , θ 1 , z 1u ) and r, θ, z coordinates (r 1 , θ 1 , z 1d ) defining the surface of the blade on the blowing side are shown in Table 2 below.
It is obtained by the following conversion formula (11) using the dimensional coordinate values. The surface of the blade of the propeller fan has coordinates (r
1 , θ 1 , z 1u ) and coordinates (r 1 , θ 1 , z 1d ).

【００２９】[0029]

【数１１】 [Equation 11]

【００３０】本発明のさらに他の局面に係るプロペラフ
ァン成形用の金型においては、プロペラファンの羽根の
表面を形成する部分の表面が、上記変換式（１１）によ
り得られた座標（ｒ1,θ1,ｚ1u）および座標（ｒ1,θ1,
ｚ1d）により規定される曲面で構成される。In the mold for propeller fan molding according to still another aspect of the present invention, the surface of the portion forming the surface of the blade of the propeller fan has the coordinates (r 1 ) obtained by the above-mentioned conversion formula (11). , θ 1 , z 1u ) and coordinates (r 1 , θ 1 ,
z 1d ).

【００３１】プロペラファンの直径をＤ、プロペラファ
ンの径とボス部の径との比であるボス比をν、プロペラ
ファンの軸方向であるｚ方向の高さをｈとしたとき、羽
根における吸込み側の表面を規定するｒ、θ、ｚ座標
（ｒ1,θ1,ｚ1u）および羽根における吹出し側の表面を
規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ1,θ1,ｚ1d）は、表２に示
す３次元座標値を用いて下記の変換式（１２）により得
られる。そして、プロペラファンの羽根の表面は、座標
（ｒ1,θ1,ｚ1u）および座標（ｒ1,θ1,ｚ1d）により規
定される曲面で構成される。When the diameter of the propeller fan is D, the boss ratio, which is the ratio of the diameter of the propeller fan to the diameter of the boss portion, is ν, and the height of the propeller fan in the z direction, which is the axial direction, is h, suction by the blades is performed. R, θ, z coordinates (r 1 , θ 1 , z 1u ) defining the surface on the side and r, θ, z coordinates (r 1 , θ 1 , z 1d ) defining the surface on the blowing side of the blade are: It is obtained by the following conversion formula (12) using the three-dimensional coordinate values shown in Table 2. The surface of the blade of the propeller fan is formed by a curved surface defined by the coordinates (r 1 , θ 1 , z 1u ) and the coordinates (r 1 , θ 1 , z 1d ).

【００３２】[0032]

【数１２】 (Equation 12)

【００３３】本発明のさらに他の局面に係るプロペラフ
ァン成形用の金型においては、プロペラファンの羽根の
表面を形成する部分の表面が、上記変換式（１２）によ
り得られた座標（ｒ1,θ1,ｚ1u）および座標（ｒ1,θ1,
ｚ1d）により規定される曲面で構成される。In the mold for molding a propeller fan according to still another aspect of the present invention, the surface of the portion forming the surface of the blade of the propeller fan has the coordinates (r 1 ) obtained by the above conversion formula (12). , θ 1 , z 1u ) and coordinates (r 1 , θ 1 ,
z 1d ).

【００３４】本発明の流体送り装置は、上述のいずれか
のプロペラファンと、該プロペラファンを駆動する駆動
モータとを有する送風機を備える。The fluid feeder of the present invention includes a blower having any one of the propeller fans described above and a drive motor for driving the propeller fan.

【００３５】[0035]

【発明の実施の形態】以下、本発明に係るプロペラファ
ン、プロペラファン成形用の金型および流体送り装置の
実施の形態について、図１から図１０を用いて説明す
る。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Embodiments of a propeller fan, a mold for molding a propeller fan and a fluid feeder according to the present invention will be described below with reference to FIGS.

【００３６】図１に、本発明のプロペラファン１の前面
図を示す。本発明のプロペラファン１は例えばガラス繊
維入りＡＳ樹脂等の合成樹脂により一体成形されたもの
である。プロペラファン１の直径Ｄ＝４００ｍｍ、軸方
向（ｚ方向）の高さｈ＝１４０ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３
枚、羽根の展開角λ＝１２０度（deg）、ボス比ν＝０.
２７５（ボス径νＤ＝１１０ｍｍ）であり、ボス部２の
周囲に３枚の羽根３を放射状に一体に設けている。FIG. 1 shows a front view of a propeller fan 1 according to the present invention. The propeller fan 1 of the present invention is formed integrally with a synthetic resin such as an AS resin containing glass fiber. The diameter D of the propeller fan 1 is 400 mm, the height h in the axial direction (z direction) is 140 mm, and the number of blades n is 3
Sheets, blade development angle λ = 120 degrees (deg), boss ratio ν = 0.
275 (boss diameter νD = 110 mm), and three blades 3 are provided radially integrally around the boss portion 2.

【００３７】そして、本発明においては、特定の座標値
により規定されるベース形状を基にしてプロペラファン
１の羽根３の表面形状を得ることを重要な特徴としてい
る。すなわち、ベース形状における各座標値をｒ,θ,ｚ
方向にそれぞれ所定の変換式により変換して得られる座
標値によって規定される曲面形状を、プロペラファン１
の羽根３の表面の形状とする。An important feature of the present invention is to obtain the surface shape of the blades 3 of the propeller fan 1 based on the base shape defined by specific coordinate values. That is, each coordinate value in the base shape is represented by r, θ, z
The shape of the curved surface defined by the coordinate values obtained by converting the respective directions by the predetermined conversion formula
The shape of the surface of the blade 3.

【００３８】本発明のベース形状は、典型的には前述の
表２に示す座標値により規定されるものである。しか
し、表２に示す座標値に所定の係数を乗ずる等してこの
座標値を一律に変換して得られる座標値により規定され
る形状も、本発明のベース形状と等価なものであると解
釈されるべきである。The base shape of the present invention is typically defined by the coordinate values shown in Table 2 above. However, the shape defined by the coordinate values obtained by uniformly converting the coordinate values by multiplying the coordinate values shown in Table 2 by a predetermined coefficient or the like is interpreted as being equivalent to the base shape of the present invention. It should be.

【００３９】プロペラファン１の回転軸をｚ軸とする円
柱座標系で表記するとき、羽根３の負圧面側表面の座標
（ｒ1,θ1,ｚ1u）および羽根３の正圧面側表面の座標
（ｒ1,θ1,ｚ1d）を、表２に示す無次元表記された３次
元座標値を下記の変換式１３で変換して得られる座標値
により規定される曲面、すなわち、表３に示す座標値に
より特定される曲面で構成する。When expressed in a cylindrical coordinate system with the rotation axis of the propeller fan 1 as the z-axis, the coordinates (r 1 , θ 1 , z 1u ) of the surface of the blade 3 on the negative pressure side and the coordinates of the surface of the blade 3 on the positive pressure side. The coordinates (r 1 , θ 1 , z 1d ) are converted from the three-dimensional coordinate values expressed in a dimensionless manner shown in Table 2 by the following conversion formula 13 to obtain a curved surface defined by coordinate values, that is, Table 3 And a curved surface specified by the coordinate values shown in FIG.

【００４０】なお、該曲面は、各座標の座標値の±５％
の範囲内にある座標値により特定されるものであっても
よい。また、前述の表２に示す座標値を一律に変換して
得られる座標値を用いて表３に示す座標値を得ることは
可能であると考えられるが、この場合には、変換式１３
を若干変形するだけで対応できるので、本発明と均等の
範囲内の変形であると解釈されるべきである。The curved surface is ± 5% of the coordinate value of each coordinate.
May be specified by coordinate values within the range of. In addition, it is considered possible to obtain the coordinate values shown in Table 3 using the coordinate values obtained by uniformly converting the coordinate values shown in Table 2 described above.
Should be interpreted as a modification within the scope equivalent to the present invention.

【００４１】[0041]

【数１３】 (Equation 13)

【００４２】[0042]

【表３】 [Table 3]

【００４３】図１には円柱座標系ｒ、θを一点鎖線によ
り示してある。なお、ｚ軸は図１には図示していない
が、ｚ軸は図１においてプロペラファン１のボス部２の
回転中心Oを通り且つ紙面に対して垂直な線（つまりプ
ロペラファン１の回転軸芯と重なる線）である。FIG. 1 shows the cylindrical coordinate systems r and θ by dashed lines. Although the z-axis is not shown in FIG. 1, the z-axis is a line that passes through the rotation center O of the boss 2 of the propeller fan 1 and is perpendicular to the plane of FIG. 1 (that is, the rotation axis of the propeller fan 1). (Line overlapping the core).

【００４４】図１には、プロペラファン１の羽根３に対
してｒ方向に60mm〜190mmの範囲を10mm間隔で分割した
線を引き、θ方向に0deg〜125degの範囲を5deg間隔で分
割した線を引き、各交点におけるｚの座標値を表３に示
している。但し、各列の上段はプロペラファンの負圧面
側（吸込み側）の値を示し、下段は正圧面側（吹出し
側）の値を示している。FIG. 1 shows a line obtained by dividing a range of 60 mm to 190 mm in the r direction at intervals of 10 mm with respect to the blade 3 of the propeller fan 1 and a line dividing the range of 0 deg to 125 deg in the θ direction at intervals of 5 degrees. , And the coordinate value of z at each intersection is shown in Table 3. However, the upper row of each row shows the value on the suction side (suction side) of the propeller fan, and the lower row shows the value on the pressure side (blow side) of the propeller fan.

【００４５】なお、羽根３の肉厚は羽根３の付け根部分
でやや厚くなっていてもよい。また、羽根３の縁は軽量
化のためきわめて薄くなっているため、成形時の樹脂流
動に不具合が生じる場合、表３に比べて部分的に厚みを
増加させても良い。また、羽根３の表面の形状は平滑な
形状であってもよく、溝や突起、ディンプル状などの凹
凸が設けてあってもよい。また、羽根３の後縁は鋸歯の
ような形状になっていてもよい。なお、各変換式におい
て、ｄ：任意、および、ｆu＝ｆd：任意とあるのは、ｄ
およびｆu＝ｆdをいくらに選んでも、プロペラファンの
形状は全く同一のものができる為である。The thickness of the blade 3 may be slightly thicker at the base of the blade 3. In addition, since the edge of the blade 3 is extremely thin due to weight reduction, when a problem occurs in resin flow during molding, the thickness may be partially increased as compared with Table 3. The surface shape of the blade 3 may be smooth, or may be provided with irregularities such as grooves, protrusions, and dimples. Further, the trailing edge of the blade 3 may be shaped like a saw tooth. Note that in each conversion formula, d: arbitrary and f u = f d : optional
This is because the shape of the propeller fan can be exactly the same, no matter how much f u = f d is selected.

【００４６】また、本発明のプロペラファン１は、ＡＢ
Ｓ（acrylonitrile-butadiene-styrene）樹脂やポリプ
ロピレン（ＰＰ）等の合成樹脂により一体成形されてい
てもよく、マイカ等を含み、強度を増加させた合成樹脂
により一体成形されていてもよく、或いは一体成形され
ていなくてもよい。Further, the propeller fan 1 of the present invention comprises AB
It may be integrally molded with a synthetic resin such as S (acrylonitrile-butadiene-styrene) resin or polypropylene (PP), or may be integrally molded with a synthetic resin containing mica and having increased strength, or may be integrally molded. It may not be formed.

【００４７】図７に、図１に示すプロペラファン１を形
成するためのプロペラファン成形用の金型４の一例を示
す。金型４は、図７に示されるように、プロペラファン
１を合成樹脂により成形するための金型であって、固定
側金型５と、可動側金型６とを有する。FIG. 7 shows an example of a propeller fan molding die 4 for forming the propeller fan 1 shown in FIG. As shown in FIG. 7, the mold 4 is a mold for molding the propeller fan 1 with a synthetic resin, and has a fixed mold 5 and a movable mold 6.

【００４８】そして、両金型５，６により規定されるキ
ャビティ形状を、プロペラファン１の形状と略同一とす
る。上述の固定側金型５における羽根３の表面を形成す
る部分の金型表面の座標（ｒ1,θ1,ｚ1u）、および可動
側金型６における羽根３の表面を形成する部分の金型表
面の座標（ｒ1,θ1,ｚ1d）は、表２に示す無次元表記さ
れた３次元座標値を下記の変換式１４で変換して得られ
る。The shape of the cavity defined by the two dies 5 and 6 is substantially the same as the shape of the propeller fan 1. The coordinates (r 1 , θ 1 , z 1u ) of the surface of the fixed die 5 that form the surface of the blade 3, and the metal of the movable die 6 that forms the surface of the blade 3. The coordinates (r 1 , θ 1 , z 1d ) of the mold surface can be obtained by transforming the three-dimensional coordinate values shown in Table 2 in a non-dimensional manner by the following conversion formula 14.

【００４９】[0049]

【数１４】 [Equation 14]

【００５０】すなわち、固定側金型５および可動側金型
６は、それぞれ表３に示す座標値により特定される曲面
部分を有する。なお、この場合にも、各曲面は、各座標
値の±５％の範囲内にある座標値により特定されてもよ
い。That is, the fixed mold 5 and the movable mold 6 each have a curved surface portion specified by the coordinate values shown in Table 3. In this case as well, each curved surface may be specified by a coordinate value within a range of ± 5% of each coordinate value.

【００５１】ここで、金型の上記曲面形状の寸法は、成
形収縮を考慮した上で決定してもよい。この場合には、
成形収縮後に上記表３に示す３次元座標値の±５％の範
囲内の座標値で特定される３次元曲面の羽根３を有する
プロペラファン１が形成されるように、上記座標データ
に、成形収縮、反り、変形を考慮した補正を行って成形
金型４を形成してもよく、本発明の成形金型にはこれら
が含まれるものである。Here, the dimensions of the curved surface of the mold may be determined in consideration of molding shrinkage. In this case,
In order to form the propeller fan 1 having the three-dimensional curved blades 3 specified by the coordinate values within the range of ± 5% of the three-dimensional coordinate values shown in Table 3 above after the molding shrinkage, the molding is performed on the coordinate data. The molding die 4 may be formed by performing correction in consideration of shrinkage, warpage, and deformation, and these are included in the molding die of the present invention.

【００５２】また、本実施の形態におけるプロペラファ
ン成型用の金型４は、図７に示すようにプロペラファン
１の負圧面側表面を固定側金型５にて形成し、プロペラ
ファン１の正圧面側表面を可動側金型６にて形成するも
のであるが、プロペラファン１の正圧面側表面を固定側
金型５にて形成し、プロペラファン１の負圧面側表面を
可動側金型６にて形成しても良い。 ［実施例］以下本発明の実施例と比較例について具体的
に説明する。 （実施例１）図１に示す、直径Ｄ＝４００ｍｍ、軸方向
（ｚ方向）の高さｈ＝１４０ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３枚、
羽根の展開角λ＝１２０deg、ボス比ν＝０.２７５（ボ
ス径νＤ＝１１０ｍｍ）のプロペラファン１を、羽根の
表面が上記表３で示す３次元曲面となるように形成し
た。なお、図２と図３に、本実施例１におけるプロペラ
ファン１の斜視図を示す。 （実施例２）直径Ｄ＝４００ｍｍ、軸方向（ｚ方向）の
高さｈ＝１５４ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３枚、羽根の展開角
λ＝１２０deg、ボス比ν＝０.２７５（ボス径νＤ＝１
１０ｍｍ）のプロペラファン１の羽根表面を、表２によ
り特定される無次元表記された３次元座標の曲面を下記
の変換式１５により変換して成る曲面、すなわち、表４
により特定される３次元曲面となるように形成した。Further, the mold 4 for molding the propeller fan according to the present embodiment has the negative pressure side surface of the propeller fan 1 formed by the fixed mold 5 as shown in FIG. The pressure side of the propeller fan 1 is formed by the fixed side die 5 and the surface of the propeller fan 1 is formed by the movable side die. 6 may be formed. [Examples] Examples of the present invention and comparative examples will be specifically described below. (Example 1) As shown in FIG. 1, the diameter D = 400 mm, the height h in the axial direction (z direction) = 140 mm, the number of blades n = 3,
The propeller fan 1 having a blade deployment angle λ = 120 deg and a boss ratio ν = 0.275 (boss diameter νD = 110 mm) was formed such that the blade surface had a three-dimensional curved surface shown in Table 3 above. 2 and 3 are perspective views of the propeller fan 1 according to the first embodiment. (Example 2) Diameter D = 400 mm, height h in the axial direction (z direction) = 154 mm, number of blades n = 3, blade development angle λ = 120 deg, boss ratio ν = 0.275 (boss diameter νD = 1
10 mm) of the blade surface of the propeller fan 1 is a curved surface obtained by transforming the curved surface of the dimensionless notation specified in Table 2 by the following conversion formula 15, that is, Table 4
To form a three-dimensional curved surface specified by

【００５３】[0053]

【数１５】 (Equation 15)

【００５４】[0054]

【表４】 [Table 4]

【００５５】（実施例３）直径Ｄ＝４００ｍｍ、軸方向
（ｚ方向）の高さｈ＝１４７ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３枚、
羽根の展開角λ＝１２０deg、ボス比ν＝０.２７５（ボ
ス径νＤ＝１１０ｍｍ）のプロペラファン１を、表２に
より特定される無次元表記された３次元座標の曲面を下
記の変換式１６により変換して成る曲面、すなわち、表
５により特定される３次元曲面となるように形成した。(Embodiment 3) The diameter D = 400 mm, the height h in the axial direction (z direction) = 147 mm, the number of blades n = 3,
The propeller fan 1 having the blade development angle λ = 120 deg and the boss ratio ν = 0.275 (boss diameter νD = 110 mm) is converted into a three-dimensional coordinate surface expressed in dimensionless notation specified in Table 2 by the following conversion formula 16 , That is, a three-dimensional curved surface specified by Table 5.

【００５６】[0056]

【数１６】 (Equation 16)

【００５７】[0057]

【表５】 [Table 5]

【００５８】（実施例４）直径Ｄ＝４００ｍｍ、軸方向
（ｚ方向）の高さｈ＝１３３ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３枚、
羽根の展開角λ＝１２０deg、ボス比ν＝０.２７５（ボ
ス径νＤ＝１１０ｍｍ）のプロペラファン１を、表２に
より特定される無次元表記された３次元座標の曲面を下
記の変換式１７により変換して成る曲面、すなわち、表
６により特定される３次元曲面となるように形成した。(Embodiment 4) The diameter D = 400 mm, the height h in the axial direction (z direction) = 133 mm, the number of blades n = 3,
The propeller fan 1 having a blade deployment angle λ = 120 deg and a boss ratio ν = 0.275 (boss diameter νD = 110 mm) is converted into a three-dimensional coordinate surface expressed in dimensionless notation specified in Table 2 by the following conversion formula 17 , That is, a three-dimensional curved surface specified by Table 6.

【００５９】[0059]

【数１７】 [Equation 17]

【００６０】[0060]

【表６】 [Table 6]

【００６１】（実施例５）直径Ｄ＝４００ｍｍ、軸方向
（ｚ方向）の高さｈ＝１２６ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３枚、
羽根の展開角λ＝１２０deg、ボス比ν＝０.２７５（ボ
ス径νＤ＝１１０ｍｍ）のプロペラファン１を、表２に
より特定される無次元表記された３次元座標の曲面を下
記の変換式１８により変換して成る曲面、すなわち、表
７により特定される３次元曲面となるように形成した。(Embodiment 5) Diameter D = 400 mm, height h in the axial direction (z direction) = 126 mm, number of blades n = 3,
The propeller fan 1 having a blade deployment angle λ = 120 deg and a boss ratio ν = 0.275 (boss diameter νD = 110 mm) is converted into a dimensionless three-dimensional coordinate surface specified by Table 2 by the following conversion formula 18 , That is, a three-dimensional curved surface specified by Table 7.

【００６２】[0062]

【数１８】 (Equation 18)

【００６３】[0063]

【表７】 [Table 7]

【００６４】（実施例６）直径Ｄ＝４００ｍｍ、軸方向
（ｚ方向）の高さｈ＝１１２ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３枚、
羽根の展開角λ＝１２０deg、ボス比ν＝０.２７５（ボ
ス径νＤ＝１１０ｍｍ）のプロペラファン１を、表２に
より特定される無次元表記された３次元座標の曲面を下
記の変換式１９により変換して成る曲面、すなわち、表
８により特定される３次元曲面となるように形成した。(Embodiment 6) The diameter D = 400 mm, the height h in the axial direction (z direction) = 112 mm, the number of blades n = 3,
The propeller fan 1 having the blade deployment angle λ = 120 deg and the boss ratio ν = 0.275 (boss diameter νD = 110 mm) is converted into a three-dimensional coordinate surface expressed in dimensionless notation specified in Table 2 by the following conversion equation 19 , That is, a three-dimensional surface specified by Table 8.

【００６５】[0065]

【数１９】 [Equation 19]

【００６６】[0066]

【表８】 [Table 8]

【００６７】（実施例７）直径Ｄ＝４００ｍｍ、軸方向
（ｚ方向）の高さｈ＝１２６ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３枚、
羽根の展開角λ＝１０８deg、ボス比ν＝０.２７５（ボ
ス径νＤ＝１１０ｍｍ）のプロペラファン１を、表２に
より特定される無次元表記された３次元座標の曲面を下
記の変換式２０により変換して成る曲面、すなわち、表
９により特定される３次元曲面となるように形成した。(Embodiment 7) The diameter D = 400 mm, the height h in the axial direction (z direction) = 126 mm, the number of blades n = 3,
The propeller fan 1 having the blade deployment angle λ = 108 deg and the boss ratio ν = 0.275 (boss diameter νD = 110 mm) is converted into a dimensionless three-dimensional coordinate surface specified in Table 2 by the following conversion formula 20 , That is, a three-dimensional curved surface specified by Table 9.

【００６８】[0068]

【数２０】 (Equation 20)

【００６９】[0069]

【表９】 [Table 9]

【００７０】（実施例８）直径Ｄ＝４００ｍｍ、軸方向
（ｚ方向）の高さｈ＝１４０ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３枚、
羽根の展開角λ＝９０deg、ボス比ν＝０.２７５（ボス
径νＤ＝１１０ｍｍ）のプロペラファン１を、表２によ
り特定される無次元表記された３次元座標の曲面を下記
の変換式２１により変換して成る曲面、すなわち、表１
０により特定される３次元曲面となるように形成した。(Embodiment 8) Diameter D = 400 mm, height h in the axial direction (z direction) = 140 mm, number of blades n = 3,
The propeller fan 1 having a blade deployment angle λ = 90 deg and a boss ratio ν = 0.275 (boss diameter νD = 110 mm) is converted into a three-dimensional coordinate surface expressed in three dimensions specified in Table 2 by the following conversion formula 21 , Ie, Table 1
It was formed to be a three-dimensional curved surface specified by 0.

【００７１】[0071]

【数２１】 (Equation 21)

【００７２】[0072]

【表１０】 [Table 10]

【００７３】（実施例９）直径Ｄ＝４００ｍｍ、軸方向
（ｚ方向）の高さｈ＝１４０ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３枚、
羽根の展開角λ＝１３２deg、ボス比ν＝０.２７５（ボ
ス径νＤ＝１１０ｍｍ）のプロペラファン１を、表２に
より特定される無次元表記された３次元座標の曲面を下
記の変換式２２により変換して成る曲面、すなわち、表
１１により特定される３次元曲面となるように形成し
た。(Embodiment 9) Diameter D = 400 mm, height h in the axial direction (z direction) = 140 mm, number of blades n = 3,
The propeller fan 1 having a blade deployment angle λ = 132 deg and a boss ratio ν = 0.275 (boss diameter νD = 110 mm) is converted into a dimensionless three-dimensional coordinate surface specified in Table 2 by the following conversion formula 22 , That is, a three-dimensional curved surface specified by Table 11.

【００７４】[0074]

【数２２】 (Equation 22)

【００７５】[0075]

【表１１】 [Table 11]

【００７６】（実施例１０）直径Ｄ＝４００ｍｍ、軸方
向（ｚ方向）の高さｈ＝１４０ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３
枚、羽根の展開角λ＝１２０deg、ボス比ν＝０.３５
（ボス径νＤ＝１４０ｍｍ）のプロペラファン１を、表
２により特定される無次元表記された３次元座標の曲面
を下記の変換式２３により変換して成る曲面、すなわ
ち、表１２により特定される３次元曲面となるように形
成した。(Embodiment 10) Diameter D = 400 mm, height h in the axial direction (z direction) = 140 mm, number of blades n = 3
Sheets, blade deployment angle λ = 120deg, boss ratio ν = 0.35
(Boss diameter νD = 140 mm) Propeller fan 1 is converted from a non-dimensionally expressed three-dimensional coordinate surface specified by Table 2 using the following conversion formula 23, that is, a surface specified by Table 12: It was formed to have a three-dimensional curved surface.

【００７７】[0077]

【数２３】 (Equation 23)

【００７８】[0078]

【表１２】 [Table 12]

【００７９】（実施例１１）直径Ｄ＝４００ｍｍ、軸方
向（ｚ方向）の高さｈ＝１１２ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３
枚、羽根の展開角λ＝１２０deg、ボス比ν＝０.２７５
（ボス径νＤ＝１１０ｍｍ）のプロペラファン１を、表
２により特定される無次元表記された３次元座標の曲面
を下記の変換式２４により変換して成る曲面、すなわ
ち、表１３により特定される３次元曲面となるように形
成した。(Example 11) Diameter D = 400 mm, height h in the axial direction (z direction) = 112 mm, number of blades n = 3
Sheets, blade deployment angle λ = 120deg, boss ratio ν = 0.275
(Boss diameter νD = 110 mm) A curved surface obtained by transforming a curved surface of three-dimensional coordinates expressed in a dimensionless manner specified in Table 2 by the following conversion formula 24, that is, specified in Table 13 It was formed to have a three-dimensional curved surface.

【００８０】[0080]

【数２４】 (Equation 24)

【００８１】[0081]

【表１３】 [Table 13]

【００８２】（実施例１２）直径Ｄ＝４００ｍｍ、軸方
向（ｚ方向）の高さｈ＝１１２ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３
枚、羽根の展開角λ＝１２０deg、ボス比ν＝０.２７５
（ボス径νＤ＝１１０ｍｍ）のプロペラファン１を、表
２により特定される無次元表記された３次元座標の曲面
を下記の変換式２５により変換して成る曲面、すなわ
ち、表１４により特定される３次元曲面となるように形
成した。(Example 12) Diameter D = 400 mm, height h in the axial direction (z direction) = 112 mm, number of blades n = 3
Sheets, blade deployment angle λ = 120deg, boss ratio ν = 0.275
(Boss diameter νD = 110 mm) The propeller fan 1 is converted from the non-dimensionally expressed three-dimensional coordinate surface specified in Table 2 by the following conversion formula 25, that is, specified in Table 14. It was formed to have a three-dimensional curved surface.

【００８３】[0083]

【数２５】 (Equation 25)

【００８４】[0084]

【表１４】 [Table 14]

【００８５】（実施例１３）直径Ｄ＝４００ｍｍ、軸方
向（ｚ方向）の高さｈ＝１１２ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３
枚、羽根の展開角λ＝１２０deg、ボス比ν＝０.２７５
（ボス径νＤ＝１１０ｍｍ）のプロペラファン１を、表
２により特定される無次元表記された３次元座標の曲面
を下記の変換式２６により変換して成る曲面、すなわ
ち、表１５により特定される３次元曲面となるように形
成した。(Example 13) Diameter D = 400 mm, height h in the axial direction (z direction) = 112 mm, number of blades n = 3
Sheets, blade deployment angle λ = 120deg, boss ratio ν = 0.275
(Boss diameter νD = 110 mm) The propeller fan 1 is converted from the non-dimensionally expressed three-dimensional coordinate surface specified by Table 2 by the following conversion formula 26, that is, the surface is specified by Table 15. It was formed to have a three-dimensional curved surface.

【００８６】[0086]

【数２６】 (Equation 26)

【００８７】[0087]

【表１５】 [Table 15]

【００８８】（実施例１４）直径Ｄ＝３１６ｍｍ、軸方
向（ｚ方向）の高さｈ＝１００ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３
枚、羽根の展開角λ＝１２０deg、ボス比ν＝０.２７２
（ボス径νＤ＝８６ｍｍ）のプロペラファン１を、表２
により特定される無次元表記された３次元座標の曲面を
下記の変換式２７により変換して成る曲面、すなわち、
表１６により特定される３次元曲面となるように形成し
た。(Example 14) Diameter D = 316 mm, height h in the axial direction (z direction) = 100 mm, number of blades n = 3
Sheets, blade deployment angle λ = 120deg, boss ratio ν = 0.272
Table 2 shows propeller fan 1 (boss diameter νD = 86 mm).
The surface obtained by converting the surface of the three-dimensional coordinates represented by the dimensionless specified by the following conversion formula 27, that is,
It was formed so as to have a three-dimensional curved surface specified by Table 16.

【００８９】[0089]

【数２７】 [Equation 27]

【００９０】[0090]

【表１６】 [Table 16]

【００９１】（実施例１５）直径Ｄ＝３１６ｍｍ、軸方
向（ｚ方向）の高さｈ＝１００ｍｍ、羽根枚数ｎ＝４
枚、羽根の展開角λ＝９０deg、ボス比ν＝０.２７２
（ボス径νＤ＝８６ｍｍ）のプロペラファン１を、表２
により特定される無次元表記された３次元座標の曲面を
下記の変換式２８により変換して成る曲面、すなわち、
表１７により特定される３次元曲面となるように形成し
た。(Embodiment 15) Diameter D = 316 mm, height h in the axial direction (z direction) = 100 mm, number of blades n = 4
Sheets, blade development angle λ = 90deg, boss ratio ν = 0.272
Table 2 shows propeller fan 1 (boss diameter νD = 86 mm).
The surface obtained by converting the surface of the three-dimensional coordinates represented by the dimensionless specified by the following Expression 28, that is,
It was formed so as to have a three-dimensional curved surface specified by Table 17.

【００９２】[0092]

【数２８】 [Equation 28]

【００９３】[0093]

【表１７】 [Table 17]

【００９４】（実施例１６）直径Ｄ＝３１６ｍｍ、軸方
向（ｚ方向）の高さｈ＝１００ｍｍ、羽根枚数ｎ＝５
枚、羽根の展開角λ＝７２deg、ボス比ν＝０.２７２
（ボス径νＤ＝８６ｍｍ）のプロペラファン１を、表２
により特定される無次元表記された３次元座標の曲面を
下記の変換式２９により変換して成る曲面、すなわち、
表１８により特定される３次元曲面となるように形成し
た。(Example 16) Diameter D = 316 mm, height h in the axial direction (z direction) = 100 mm, number of blades n = 5
Sheets, blade deployment angle λ = 72deg, boss ratio ν = 0.272
Table 2 shows propeller fan 1 (boss diameter νD = 86 mm).
The surface obtained by transforming the surface of the three-dimensional coordinates represented by the dimensionless specified by the following formula 29, that is,
It was formed to have a three-dimensional curved surface specified by Table 18.

【００９５】[0095]

【数２９】 (Equation 29)

【００９６】[0096]

【表１８】 [Table 18]

【００９７】（実施例１７）直径Ｄ＝３１６ｍｍ、軸方
向（ｚ方向）の高さｈ＝１００ｍｍ、羽根枚数ｎ＝５
枚、羽根の展開角λ＝１０８.５deg、ボス比ν＝０.２
７２（ボス径νＤ＝８６ｍｍ）のプロペラファン１を、
表２により特定される無次元表記された３次元座標の曲
面を下記の変換式３０により変換して成る曲面、すなわ
ち、表１９により特定される３次元曲面となるように形
成した。(Embodiment 17) Diameter D = 316 mm, height h in the axial direction (z direction) = 100 mm, number of blades n = 5
Sheets, blade deployment angle λ = 108.5 deg, boss ratio ν = 0.2
72 (boss diameter νD = 86 mm) propeller fan 1
It was formed so as to be a curved surface obtained by converting the three-dimensional coordinate surface represented by the dimensionless notation specified in Table 2 by the following conversion formula 30, that is, the three-dimensional curved surface specified in Table 19.

【００９８】[0098]

【数３０】 [Equation 30]

【００９９】[0099]

【表１９】 [Table 19]

【０１００】（実施例１８）直径Ｄ＝４６０ｍｍ、軸方
向（ｚ方向）の高さｈ＝１６１ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３
枚、羽根の展開角λ＝１２０deg、ボス比ν＝０.３２６
（ボス径νＤ＝１５０ｍｍ）のプロペラファン１を、表
２により特定される無次元表記された３次元座標の曲面
を下記の変換式３１により変換して成る曲面、すなわ
ち、表２０により特定される３次元曲面となるように形
成した。(Embodiment 18) Diameter D = 460 mm, height h in the axial direction (z direction) = 161 mm, number of blades n = 3
Sheets, blade deployment angle λ = 120deg, boss ratio ν = 0.326
(Boss diameter νD = 150 mm) Propeller fan 1 is converted from the non-dimensionally expressed three-dimensional coordinate surface specified by Table 2 by the following conversion formula 31, that is, specified by Table 20. It was formed to have a three-dimensional curved surface.

【０１０１】[0101]

【数３１】 (Equation 31)

【０１０２】[0102]

【表２０】 [Table 20]

【０１０３】（実施例１９）直径Ｄ＝４６０ｍｍ、軸方
向（ｚ方向）の高さｈ＝１６８ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３
枚、羽根の展開角λ＝１２０deg、ボス比ν＝０.３２６
（ボス径νＤ＝１５０ｍｍ）のプロペラファン１を、表
２により特定される無次元表記された３次元座標の曲面
を下記の変換式３２により変換して成る曲面、すなわ
ち、表２１により特定される３次元曲面となるように形
成した。(Embodiment 19) The diameter D = 460 mm, the height h in the axial direction (z direction) = 168 mm, and the number of blades n = 3
Sheets, blade deployment angle λ = 120deg, boss ratio ν = 0.326
(Boss diameter νD = 150 mm) Propeller fan 1 is converted from the dimensionless three-dimensional coordinate surface specified in Table 2 by the following conversion formula 32, that is, the surface is specified by Table 21. It was formed to have a three-dimensional curved surface.

【０１０４】[0104]

【数３２】 (Equation 32)

【０１０５】[0105]

【表２１】 [Table 21]

【０１０６】（実施例２０）直径Ｄ＝４６０ｍｍ、軸方
向（ｚ方向）の高さｈ＝１４０ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３
枚、羽根の展開角λ＝１２０deg、ボス比ν＝０.３２６
（ボス径νＤ＝１５０ｍｍ）のプロペラファン１を、表
２により特定される無次元表記された３次元座標の曲面
を下記の変換式３３により変換して成る曲面、すなわ
ち、表２２により特定される３次元曲面となるように形
成した。(Example 20) Diameter D = 460 mm, height h in the axial direction (z direction) = 140 mm, number of blades n = 3
Sheets, blade deployment angle λ = 120deg, boss ratio ν = 0.326
(Boss diameter νD = 150 mm) Propeller fan 1 is a curved surface obtained by transforming a curved surface of three-dimensional coordinates expressed in a dimensionless manner specified in Table 2 by the following conversion formula 33, that is, specified by Table 22. It was formed to have a three-dimensional curved surface.

【０１０７】[0107]

【数３３】 [Equation 33]

【０１０８】[0108]

【表２２】 [Table 22]

【０１０９】以下、本発明の比較例について図４〜図６
を用いて説明する。図４は、比較例１のプロペラファン
の正面図であり、図５および図６は、比較例１のプロペ
ラファンの斜視図である。 （比較例１）図４に示す、直径Ｄ＝４００ｍｍ、軸方向
（ｚ方向）の高さｈ＝１４０ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３枚、
ボス比ν＝０.３５（ボス径νＤ＝１４０ｍｍ）のプロ
ペラファン１を、羽根３の表面が下記表２３により特定
される３次元曲面となるように形成した。図中２はボス
部である。尚、ｒ、θ、ｚは実施例１と同様にして設定
している。Hereinafter, comparative examples of the present invention will be described with reference to FIGS.
This will be described with reference to FIG. FIG. 4 is a front view of the propeller fan of Comparative Example 1, and FIGS. 5 and 6 are perspective views of the propeller fan of Comparative Example 1. (Comparative Example 1) As shown in FIG. 4, the diameter D = 400 mm, the height h in the axial direction (z direction) = 140 mm, the number of blades n = 3,
The propeller fan 1 having a boss ratio ν = 0.35 (boss diameter νD = 140 mm) was formed such that the surface of the blade 3 had a three-dimensional curved surface specified by Table 23 below. 2 is a boss part. Note that r, θ, and z are set in the same manner as in the first embodiment.

【０１１０】[0110]

【表２３】 [Table 23]

【０１１１】（比較例２）直径Ｄ＝３１６ｍｍ、軸方向
（ｚ方向）の高さｈ＝１００ｍｍ、羽根枚数ｎ＝５枚、
ボス比ν＝０.２５３（ボス径νＤ＝８０ｍｍ）のプロ
ペラファン１を、羽根の表面が下記表２４により特定さ
れる３次元曲面となるように形成した。尚、ｒ、θ、ｚ
は実施例１と同様にして設定している。Comparative Example 2 A diameter D = 316 mm, a height h in the axial direction (z direction) = 100 mm, the number of blades n = 5,
Propeller fan 1 having a boss ratio ν = 0.253 (boss diameter νD = 80 mm) was formed such that the surface of the blade had a three-dimensional curved surface specified by Table 24 below. Note that r, θ, z
Are set in the same manner as in the first embodiment.

【０１１２】[0112]

【表２４】 [Table 24]

【０１１３】（比較例３）直径Ｄ＝４６０ｍｍ、軸方向
（ｚ方向）の高さｈ＝１６８ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３枚、
ボス比ν＝０.３５（ボス径νＤ＝１６１ｍｍ）のプロ
ペラファン１を、羽根の表面が下記表２５により特定さ
れる３次元曲面となるように形成した。尚、ｒ、θ、ｚ
は実施例１と同様にして設定している。(Comparative Example 3) Diameter D = 460 mm, height h in the axial direction (z direction) = 168 mm, number of blades n = 3,
The propeller fan 1 having a boss ratio ν = 0.35 (boss diameter νD = 161 mm) was formed such that the surface of the blade had a three-dimensional curved surface specified by Table 25 below. Note that r, θ, z
Are set in the same manner as in the first embodiment.

【０１１４】[0114]

【表２５】 [Table 25]

【０１１５】上記のような実施例１乃至実施例２０、お
よび、比較例１乃至比較例３のプロペラファンをエアコ
ンの室外機に取付けて、風量、消費電力、騒音を計測し
た。The propeller fans of Examples 1 to 20 and Comparative Examples 1 to 3 were attached to an outdoor unit of an air conditioner, and the air volume, power consumption, and noise were measured.

【０１１６】先ず、ファン直径がφ４００である、実施
例１乃至実施例１３、および、比較例１のファンを、冷
凍能力２８ｋＷクラスの室外機を用い、ＤＣモータにて
駆動した。結果を下記の表２６に示す。First, the fans of Examples 1 to 13 and Comparative Example 1 having a fan diameter of φ400 were driven by a DC motor using an outdoor unit having a refrigerating capacity of 28 kW. The results are shown in Table 26 below.

【０１１７】[0117]

【表２６】 [Table 26]

【０１１８】次に、ファン直径がφ３１６である、実施
例１４乃至実施例１７、および、比較例２のファンは、
ビルトインタイプの室外機を用い、ＡＣモータにて駆動
した。結果を下記の表２７に示す。Next, the fans of Examples 14 to 17 and Comparative Example 2 having a fan diameter of φ316
It was driven by an AC motor using a built-in type outdoor unit. The results are shown in Table 27 below.

【０１１９】[0119]

【表２７】 [Table 27]

【０１２０】次に、ファン直径がφ４６０である、実施
例１８乃至実施例２０、および、比較例３のファンは、
マルチタイプの大型室外機を用い、ＡＣモータにて駆動
した。結果を下記の表２８に示す。Next, the fans of Examples 18 to 20 and Comparative Example 3 in which the fan diameter is φ460 are as follows:
A large-sized multi-type outdoor unit was driven by an AC motor. The results are shown in Table 28 below.

【０１２１】[0121]

【表２８】 [Table 28]

【０１２２】上記表２６から明らかなように、本発明の
実施例１乃至実施例１３に示すプロペラファンは同一直
径のプロペラファンである比較例１に比べ、同一風量時
の消費電力が４０％以上削減され、また、騒音が４.５
〜７.５dB低減できることが判明した。なお、薄肉羽根
に共通する問題である剥離騒音は発生しておらず、それ
による騒音の増加はなかった。As is clear from Table 26, the propeller fans according to the first to thirteenth embodiments of the present invention consume 40% or more of power at the same air flow rate as compared with the comparative example 1 in which the propeller fans have the same diameter. Reduced and noise is 4.5
It was found that it could be reduced by 7.5 dB. In addition, the peeling noise which is a problem common to the thin blades did not occur, and the noise did not increase.

【０１２３】また、本発明の実施例１乃至実施例１３に
示すプロペラファンは、比較例１に比べ、性能を劣化さ
せることなく約２０％軽量化され、コストも低減され
た。さらに、約２０％の軽量化により、送風機起動時の
起動トルクの低減も実現され、駆動モータのコストも低
減できる。なお、薄肉羽根に共通する問題である羽根の
変形は、比較例１よりも大幅に減少した。Further, the propeller fan shown in Examples 1 to 13 of the present invention was reduced in weight by about 20% without deteriorating the performance and the cost was reduced as compared with Comparative Example 1. Further, by reducing the weight by about 20%, the starting torque at the time of starting the blower can be reduced, and the cost of the drive motor can be reduced. The deformation of the blade, which is a problem common to thin blades, was significantly reduced as compared with Comparative Example 1.

【０１２４】また、本発明の実施例１乃至実施例１３に
示すプロペラファンは、比較例１に比べ回転破壊強度す
なわち羽根が遠心力により破損する破壊回転数が１５％
向上した。なお、製作時の冷却時間は比較例１よりも減
少した。Further, the propeller fan shown in Examples 1 to 13 of the present invention has a rotational breaking strength, that is, a breaking rotation number at which the blade is broken by centrifugal force is 15%, as compared with Comparative Example 1.
Improved. In addition, the cooling time at the time of manufacture was shorter than that of Comparative Example 1.

【０１２５】また、上記表２７から明らかなように、本
発明の実施例１４乃至実施例１７に示すプロペラファン
は同一直径のプロペラファンである比較例２に比べ、同
一風量時の消費電力が１５〜３０％削減され、また、騒
音が４.５〜６.５dB低減できることが判明した。なお、
薄肉羽根に共通する問題である剥離騒音は発生しておら
ず、それによる騒音の増加はなかった。As is clear from Table 27, the propeller fans shown in Examples 14 to 17 of the present invention consume 15 times less power at the same air volume than Comparative Example 2 which is a propeller fan having the same diameter. It has been found that the noise can be reduced by about 30% and the noise can be reduced by 4.5 to 6.5 dB. In addition,
No peeling noise, which is a problem common to thin blades, was not generated, and there was no increase in the noise.

【０１２６】また、本発明の実施例１４乃至実施例１７
に示すプロペラファンは、比較例２に比べ、性能を劣化
させることなく約１５％軽量化され、コストも低減され
た。さらに、約１５％の軽量化により、送風機起動時の
起動トルクの低減も実現され、駆動モータのコストも低
減できる。なお、薄肉羽根に共通する問題である羽根の
変形は、比較例２よりも大幅に減少した。Further, Embodiments 14 to 17 of the present invention
The propeller fan shown in (1) was reduced in weight by about 15% and the cost was reduced without deteriorating the performance as compared with Comparative Example 2. Further, by reducing the weight by about 15%, the starting torque at the time of starting the blower can be reduced, and the cost of the drive motor can be reduced. The deformation of the blade, which is a problem common to the thin blades, was significantly reduced as compared with Comparative Example 2.

【０１２７】また、本発明の実施例１４乃至実施例１７
に示すプロペラファンは、比較例１に比べ回転破壊強度
すなわち羽根が遠心力により破損する破壊回転数が１３
％向上した。なお、製作時の冷却時間は比較例２よりも
減少した。Further, Embodiments 14 to 17 of the present invention
The propeller fan shown in (1) has a rotation breaking strength, that is, a breaking rotation number at which the blade is broken by centrifugal force is 13 compared to Comparative Example 1.
% Improved. In addition, the cooling time at the time of manufacture was shorter than that of Comparative Example 2.

【０１２８】さらに、上記表２８から明らかなように、
本発明の実施例１８乃至実施例２０に示すプロペラファ
ンは同一直径のプロペラファンである比較例３に比べ、
同一風量時の消費電力が４０〜４５％削減され、また、
騒音が４.５〜６.５dB低減できることが判明した。な
お、薄肉羽根に共通する問題である剥離騒音は発生して
おらず、それによる騒音の増加はなかった。Further, as apparent from Table 28 above,
The propeller fans shown in Examples 18 to 20 of the present invention are different from Comparative Example 3 in which propeller fans having the same diameter are used.
The power consumption at the same air volume is reduced by 40 to 45%.
It has been found that the noise can be reduced by 4.5 to 6.5 dB. In addition, the peeling noise which is a problem common to the thin blades did not occur, and the noise did not increase.

【０１２９】また、本発明の実施例１８乃至実施例２０
に示すプロペラファンは、比較例３に比べ、性能を劣化
させることなく約１７％軽量化され、コストも低減され
た。さらに、約１７％の軽量化により、送風機起動時の
起動トルクの低減も実現され、駆動モータのコストも低
減できる。なお、薄肉羽根に共通する問題である羽根の
変形は、比較例１よりも大幅に減少した。Further, Embodiments 18 to 20 of the present invention
The propeller fan shown in (1) was reduced in weight by about 17% without deteriorating the performance and the cost was reduced as compared with Comparative Example 3. Further, by reducing the weight by about 17%, the starting torque at the time of starting the blower can be reduced, and the cost of the drive motor can be reduced. The deformation of the blade, which is a problem common to thin blades, was significantly reduced as compared with Comparative Example 1.

【０１３０】また、本発明の実施例１８乃至実施例２０
に示すプロペラファンは、比較例３に比べ回転破壊強度
すなわち羽根が遠心力により破損する破壊回転数が１７
％向上した。なお、製作時の冷却時間は比較例３よりも
減少した。In addition, Embodiments 18 to 20 of the present invention
The propeller fan shown in (1) has a rotational breaking strength, that is, a breaking rotation number at which the blade is broken by centrifugal force of 17 compared to Comparative Example 3.
% Improved. In addition, the cooling time at the time of manufacture was shorter than that of Comparative Example 3.

【０１３１】また、上記表２６の実施例１乃至実施例６
について、同一直径Ｄ＝４００mm、同一展開角λ＝１２
０degの場合、下記の数式３４を満たす高さｈ、即ちｈ
＝１４０の実施例１が効率および騒音に関し、最も優位
性が見られた。Further, Examples 1 to 6 in Table 26 above were used.
, The same diameter D = 400 mm and the same development angle λ = 12
In the case of 0 deg, the height h that satisfies the following Expression 34, that is, h
Example 1 with = 140 showed the greatest advantage in efficiency and noise.

【０１３２】[0132]

【数３４】 (Equation 34)

【０１３３】また、上記表２６の実施例１、実施例８、
および実施例９について、同一直径Ｄ＝４００mm、同一
高さｈ＝１４０mmにおける羽根展開角λが、下記の数式
３５を満たす羽根展開角、即ちλ＝１２０の実施例１が
効率および騒音に関し、最も優位性が見られた。Further, in Example 1 and Example 8 of Table 26 above,
In Example 9 and Example 9, the blade deployment angle λ at the same diameter D = 400 mm and the same height h = 140 mm satisfies the following Expression 35, that is, λ = 120. Superiority was seen.

【０１３４】[0134]

【数３５】 (Equation 35)

【０１３５】また、上記表２６の実施例５と実施例７に
ついて、同一直径Ｄ＝４００mm、同一高さｈ＝１２６mm
における羽根展開角λは、実施例５よりも実施例７にお
いて優位性が見られた。即ち、下記の数式３６におい
て、前者と後者が同一でない場合、後者に優位性が見ら
れた。In Examples 5 and 7 in Table 26, the same diameter D = 400 mm and the same height h = 126 mm.
In Example 7, the blade deployment angle λ was superior to Example 5 in Example 7. That is, in Formula 36 below, when the former and the latter are not the same, the latter has superiority.

【０１３６】[0136]

【数３６】 [Equation 36]

【０１３７】また、上記表２６の実施例１と実施例１０
において、同一直径Ｄ＝４００mm、同一高さｈ＝１４０
mm、同一羽根展開角λ＝１２０degにおけるボス比νに
ついては、実施例１０は実施例１に対し下記の数式３７
を満たす変換を行なっているため、効率および騒音に関
し、実施例１０は実施例１と同様に優位性が見られるも
のとなった。Further, the first embodiment and the tenth embodiment in Table 26 are described.
, The same diameter D = 400 mm and the same height h = 140
mm, the boss ratio ν at the same blade development angle λ = 120 deg.
Since the conversion satisfying the above condition was performed, Example 10 was found to have superiority in efficiency and noise as in Example 1.

【０１３８】[0138]

【数３７】 (37)

【０１３９】また、上記表２６の実施例１、実施例６と
実施例１１乃至実施例１３において、同一直径Ｄ＝４０
０mm、同一高さｈ＝１１２mm、同一羽根展開角λ＝１２
０degにおけるｅu、ｅd、ｆu、ｆdの与え方について説
明する。In Examples 1, 6 and 11 to 13 in Table 26, the same diameter D = 40.
0mm, same height h = 112mm, same blade deployment angle λ = 12
E u in 0deg, e d, f u, the way of giving f d will be described.

【０１４０】実施例６は実施例１よりもｈ／Ｄの比が小
さく、即ち翼の肉厚が薄くなっている。そのため、ファ
ン回転時に翼（羽根）にかかる遠心力で翼が大きく変形
し翼の高さが低くなり、そのため効率および騒音が劣化
している。In the sixth embodiment, the h / D ratio is smaller than that in the first embodiment, that is, the thickness of the blade is smaller. Therefore, the centrifugal force applied to the blades (blades) when the fan rotates causes the blades to be greatly deformed, and the height of the blades to be reduced, thereby deteriorating efficiency and noise.

【０１４１】これを防ぐには、次の変換式３８に従って
ｅu、ｅd、ｆuおよびｆd間の関係を設定し、翼の肉厚を
厚くすればよく、実施例１１乃至実施例１３は、実施例
６に対し優位性が見られるものとなった。In order to prevent this, the relationship between e u , e d , f u and f d may be set according to the following conversion equation 38, and the thickness of the blade may be increased. Was superior to Example 6.

【０１４２】[0142]

【数３８】 (38)

【０１４３】なお、ｅu＜ｅd、ｆu＞ｆdの場合、翼型形
状が大きくくずれる為、効率劣化、騒音増大を招き、ま
た、ｅu＝ｅd、ｆu＜ｆdの場合、ｅu＞ｅd、ｆu＜ｆdの
場合、ｅu＜ｅd、ｆu＜ｆdの場合、ｅu＜ｅd、ｆu＝ｆd
の場合、翼面形状が成り立たない。[0143] In the case of e u <e d, f u > f d, since the airfoil shape is lost big, inviting efficiency degradation, the noise increases, also, in the case of e u = e d, f u <f d in the case of e u> e d, f u <f d, e u <e d, the case of f u <f d, e u <e d, f u = f d
In the case of, the wing surface shape does not hold.

【０１４４】また、上記表２７の実施例１４乃至実施例
１６について、同一直径Ｄ＝３１６mm、同一高さｈ＝１
００mm、羽根展開角λ＝３６０／ｎにおける羽根枚数ｎ
が下記の数式３９に示す値に最も近い値となるｎ＝３の
実施例１４が効率および騒音に関し、最も優位性が見ら
れた。In Examples 14 to 16 of Table 27, the same diameter D = 316 mm and the same height h = 1.
00 mm, blade number n at blade deployment angle λ = 360 / n
Is the closest to the value shown in the following Expression 39, and Example 14 with n = 3 showed the most superiority in efficiency and noise.

【０１４５】[0145]

【数３９】 [Equation 39]

【０１４６】また、上記表２７の実施例１６と実施例１
７を比較すると、実施例１６よりも実施例１７に優位性
が見られた。これは、同一直径Ｄ＝３１６mm、同一高さ
ｈ＝１００mm、同一羽根枚数ｎ＝５枚における羽根展開
角λを比較したことになる。即ち、下記の数式４０にお
いて、前者と後者が同一でない場合、後者に優位性が見
られた。In addition, Example 16 and Example 1 in Table 27 were used.
Comparing Example 7, superiority was seen in Example 17 over Example 16. This is a comparison of the blade development angle λ with the same diameter D = 316 mm, the same height h = 100 mm, and the same number of blades n = 5. That is, in the following Equation 40, when the former and the latter are not the same, the latter is superior.

【０１４７】[0147]

【数４０】 (Equation 40)

【０１４８】また、上記表２８の実施例１８乃至実施例
２０については、実施例１９、実施例２０よりも実施例
１８に優位性が見られた。これは、同一直径Ｄ＝４６０
mm、同一羽根枚数ｎ＝３枚における羽根展開角λと高さ
ｈとの比較したことになる。即ち、羽根展開角λと高さ
ｈの選定を行なう場合、下記の数式４１における第１式
（上段の式）を満たすようにλを選ぶだけでなく、数式
４１における第２式（中段の式）を満たすように羽根枚
数ｎ、羽根展開角λおよび高さｈを選定することで更に
優位性が高いものとなる。つまり、本発明におけるプロ
ペラファンに関しては、下記の数式４１における第３式
（下段の式）が設計指針を決定する上で重要となる。In Examples 18 to 20 of Table 28, Example 18 was superior to Examples 19 and 20. This is the same diameter D = 460
mm, the blade deployment angle λ and the height h are compared for the same number of blades n = 3. That is, when selecting the blade deployment angle λ and the height h, not only λ is selected so as to satisfy the first expression (the upper expression) in the following Expression 41, but also the second expression (the middle expression in the Expression 41). By selecting the number n of blades, the blade development angle λ, and the height h so as to satisfy ()), the superiority is further improved. That is, with respect to the propeller fan in the present invention, the third expression (lower expression) in Expression 41 below is important in determining a design guideline.

【０１４９】[0149]

【数４１】 [Equation 41]

【０１５０】次に、本発明に係る流体送り装置について
説明する。図８に示す流体送り装置７は、実施例１のプ
ロペラファン１と駆動モータ８から成る送風機９を備え
ており、この送風機９によって流体を送出する。Next, the fluid feeder according to the present invention will be described. A fluid feeder 7 shown in FIG. 8 includes a blower 9 including the propeller fan 1 and the drive motor 8 of the first embodiment, and sends out a fluid by the blower 9.

【０１５１】このような構成の流体送り装置としては、
例えば、空気調和機、空気清浄機、加湿機、除湿機、扇
風機、ファンヒータ、冷却装置、換気装置などがある
が、本実施形態の流体送り装置７は空気調和機の室外機
１０である。As a fluid feeder having such a structure,
For example, there are an air conditioner, an air purifier, a humidifier, a dehumidifier, a fan, a fan heater, a cooling device, a ventilation device, and the like. The fluid feeder 7 of the present embodiment is the outdoor unit 10 of the air conditioner.

【０１５２】この室外機内１０は、室外熱交換器１１を
備えており、上記送風機９により、効率的に熱交換を行
なう。このとき、送風機９はモータアングル１２により
室外機１０に設置されており、図９に示すように室外機
１０の吹出口１３はベルマウス１４となっている。The outdoor unit 10 is provided with an outdoor heat exchanger 11, and the blower 9 efficiently exchanges heat. At this time, the blower 9 is installed in the outdoor unit 10 by the motor angle 12, and the outlet 13 of the outdoor unit 10 is a bell mouth 14 as shown in FIG.

【０１５３】また、流体送り装置７に、図１０に示すよ
うなリング状のスプラッシャー１５をプロペラファン１
の周囲に設置した送風機９を設けていてもよい。この場
合、窓設置用等の室内機と室外機が一体型となっている
タイプの空気調和機において、ドレン水をかきあげて室
外熱交換器１１にドレン水を吹きつけ、更なる高効率化
を図ることができる。The fluid feeder 7 is provided with a ring-shaped splasher 15 as shown in FIG.
May be provided around the air blower 9. In this case, in an air conditioner of a type in which an indoor unit and an outdoor unit are integrated with each other for window installation, etc., the drain water is swept up and the drain water is blown to the outdoor heat exchanger 11 to further increase the efficiency. Can be planned.

【０１５４】本実施形態の室外機１０は、実施例１のプ
ロペラファン１を備えていることから、騒音が低減され
た静かな室外機となる。また、プロペラファン１はファ
ン効率が向上したものなので、省エネルギーを実現した
効率のよい室外機となる。さらに、プロペラファン１の
軽量化を行なえるので、室外機１０の軽量化をも行なえ
る。さらに、プロペラファン１の回転破壊強度アップに
よりプロペラファン１の回転数を増加させることがで
き、室外機１０の能力アップをも行なえる。なお、他の
実施例のプロペラファンを用いた場合も同様の結果が得
られるものと推察される。Since the outdoor unit 10 of the present embodiment includes the propeller fan 1 of Embodiment 1, the outdoor unit 10 is a quiet outdoor unit with reduced noise. In addition, since the propeller fan 1 has improved fan efficiency, it becomes an efficient outdoor unit that achieves energy saving. Further, since the weight of the propeller fan 1 can be reduced, the weight of the outdoor unit 10 can also be reduced. Further, the rotational speed of the propeller fan 1 can be increased by increasing the rotational breaking strength of the propeller fan 1, and the capacity of the outdoor unit 10 can be increased. It is presumed that similar results can be obtained when the propeller fan of another embodiment is used.

【０１５５】以上のように本発明の実施の形態について
説明を行なったが、今回開示した実施の形態はすべての
点で例示であって制限的なものではないと考えられるべ
きである。本発明の範囲は特許請求の範囲によって示さ
れ、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべ
ての変更が含まれる。Although the embodiments of the present invention have been described above, it should be understood that the embodiments disclosed herein are illustrative in all aspects and not restrictive. The scope of the present invention is defined by the appended claims, and includes all modifications within the scope and meaning equivalent to the claims.

【０１５６】[0156]

【発明の効果】本発明のプロペラファンでは、たとえば
表１に示す３次元座標値で規定されるベース形状を適切
に変形して羽根の表面形状を得ている。より詳しくは、
表１に示す３次元座標値を所定の変換式でｒ、θ、ｚ方
向にそれぞれ変換して得られた座標値で規定される曲面
を、プロペラファンの羽根の表面形状としている。プロ
ペラファンの羽根の表面形状としてかかる曲面形状を採
用することにより、表２６〜表２８に示すように、プロ
ペラファンの直径、高さ等によらずプロペラファンを高
効率化することができ、また、騒音を低減することも可
能となる。さらに、プロペラファンを軽量化でき、低コ
スト化を図ることもできる。したがって、本発明のプロ
ペラファンによれば、同一の消費電力および同一の騒音
値で従来例よりも大風量を得ることができ、かつ軽量低
コスト化することもできる。さらに、遠心力による変形
や回転破壊に対する強度にも優れ、したがって羽根部根
元の厚みを部分的に厚くする必要もない。According to the propeller fan of the present invention, the surface shape of the blade is obtained by appropriately deforming the base shape defined by, for example, the three-dimensional coordinate values shown in Table 1. More specifically,
The curved surface defined by the coordinate values obtained by converting the three-dimensional coordinate values shown in Table 1 in the r, θ, and z directions by a predetermined conversion formula is used as the surface shape of the blade of the propeller fan. By adopting such a curved surface shape as the surface shape of the blade of the propeller fan, as shown in Tables 26 to 28, the propeller fan can be made highly efficient regardless of the diameter, height, etc. of the propeller fan, and In addition, noise can be reduced. Further, the weight of the propeller fan can be reduced, and the cost can be reduced. Therefore, according to the propeller fan of the present invention, it is possible to obtain a larger air volume than the conventional example with the same power consumption and the same noise value, and it is possible to reduce the weight and cost. Furthermore, it has excellent strength against deformation and rotational failure due to centrifugal force, so that it is not necessary to partially increase the thickness of the blade root.

【０１５７】本発明の１つの局面に係るプロペラファン
成形用金型では、羽根の表面を形成する部分の表面が、
上記ベース形状をｒ、θ、ｚ方向の少なくとも１方向に
拡大または縮小して得られた曲面により構成されている
から、上述した本発明のプロペラファンを成形すること
ができる。In the propeller fan molding die according to one aspect of the present invention, the surface of the portion forming the surface of the blade is
Since the base shape is constituted by a curved surface obtained by enlarging or reducing at least one of the r, θ, and z directions, the propeller fan of the present invention described above can be formed.

【０１５８】表１に示す３次元座標値で規定されるベー
ス形状を変換式（１）によって変換した場合にも、表２
６（たとえば実施例１参照）に示すように、プロペラフ
ァンの直径、高さ等によらずプロペラファンを高効率化
することができ、また、騒音を低減することも可能とな
る。さらに、軽量低コスト化することもできる。さら
に、羽根部根元の厚みを部分的に厚くすることなくプロ
ペラファンの強度をアップすることもできる。したがっ
て、どのような直径、高さ、羽根枚数、羽根の展開角に
選んだ場合でも、軽量かつ高強度かつ高効率で騒音の小
さいプロペラファンを低コストで得ることができる。な
お、ｈ＝ｅu≧ｅdおよびｆu≧ｆdを満たすことにより、
Ｄを大きく、ｈを小さくとった際に生ずる可能性のあ
る、翼の肉厚が極端に薄くなりファン回転時に翼が遠心
力により大きく変形し翼の高さが低くなり、そのため著
しく性能が劣化するという問題を解決できる。また、遠
心力によって性能が劣化せず、高効率化、低騒音化、軽
量低コスト化および強度アップにおいて最高の効果を得
ることができる。即ち、遠心力によって性能を劣化させ
ることなく高効率化と低騒音化と軽量低コスト化と強度
アップを同時に達成でき、さらに成形性も最適に選ぶこ
とができる。When the base shape defined by the three-dimensional coordinate values shown in Table 1 is converted by the conversion formula (1),
As shown in FIG. 6 (for example, see Example 1), the efficiency of the propeller fan can be increased irrespective of the diameter, height, and the like of the propeller fan, and noise can be reduced. Further, the weight and cost can be reduced. Further, the strength of the propeller fan can be increased without partially increasing the thickness of the blade root. Therefore, regardless of the diameter, height, number of blades, and blade deployment angle, a propeller fan that is lightweight, has high strength, is highly efficient, and has low noise can be obtained at low cost. By satisfying h = e u ≧ ed and f u ≧ f d ,
When D is large and h is small, the blade thickness is extremely thin, and the blades are greatly deformed due to centrifugal force when the fan rotates, and the height of the blades is reduced. Problem can be solved. In addition, the performance is not deteriorated by the centrifugal force, and the best effects can be obtained in high efficiency, low noise, light weight, low cost, and increased strength. That is, high efficiency, low noise, light weight, low cost, and high strength can be achieved at the same time without deteriorating the performance due to centrifugal force, and the moldability can be optimally selected.

【０１５９】本発明の他の局面に係るプロペラファン成
形用金型では、羽根の表面を形成する部分の表面が、表
１に示す３次元座標値を変換式（１）によって変換して
得られた座標値で規定される曲面により構成されている
から、上述した本発明のプロペラファンを成形すること
ができる。In the propeller fan molding die according to another aspect of the present invention, the surface of the portion forming the surface of the blade is obtained by converting the three-dimensional coordinate values shown in Table 1 by the conversion formula (1). The propeller fan of the present invention described above can be molded because it is constituted by the curved surface defined by the coordinate values.

【０１６０】表１に示す３次元座標値で規定されるベー
ス形状を変換式（２）によって変換した場合にも、表２
６（たとえば実施例２参照）に示すように、プロペラフ
ァンの直径、高さ等によらずプロペラファンを高効率化
することができ、また、騒音を低減することも可能とな
る。また、高効率で騒音が小さく軽量低コスト化および
強度アップできるだけでなく、羽根が重なり合わず、金
型費用を低コストに抑えることができる羽根枚数ｎ枚の
プロペラファンを簡単に得ることができる。When the base shape defined by the three-dimensional coordinate values shown in Table 1 is converted by the conversion formula (2),
As shown in FIG. 6 (for example, see Example 2), the efficiency of the propeller fan can be increased irrespective of the diameter, height, and the like of the propeller fan, and noise can be reduced. Further, it is possible to easily obtain a propeller fan having n blades, which can not only reduce the cost and reduce the cost of the mold, but also achieve high efficiency, low noise, light weight, low cost, and high strength. .

【０１６１】本発明のさらに他の局面に係るプロペラフ
ァン成形用金型では、羽根の表面を形成する部分の表面
が、表１に示す３次元座標値を変換式（２）によって変
換して得られた座標値で規定される曲面により構成され
ているから、上述した本発明のプロペラファンを成形す
ることができる。In the propeller fan molding die according to still another aspect of the present invention, the surface of the portion forming the surface of the blade is obtained by converting the three-dimensional coordinate values shown in Table 1 by the conversion formula (2). The propeller fan of the present invention described above can be formed because it is constituted by a curved surface defined by the specified coordinate values.

【０１６２】表１に示す３次元座標値で規定されるベー
ス形状を変換式（３）によって変換した場合にも、表２
６（たとえば実施例７参照）に示すように、プロペラフ
ァンの直径、高さおよび羽根枚数によらずプロペラファ
ンを高効率化、軽量低コスト化および強度アップするこ
とができ、また、騒音を低減することも可能となる。When the base shape defined by the three-dimensional coordinate values shown in Table 1 is converted by the conversion formula (3),
As shown in FIG. 6 (for example, see Example 7), the propeller fan can be made more efficient, lighter, lower in cost, and stronger, regardless of the diameter, height, and number of blades of the propeller fan, and noise can be reduced. It is also possible to do.

【０１６３】本発明のさらに他の局面に係るプロペラフ
ァン成形用金型では、羽根の表面を形成する部分の表面
が、表１に示す３次元座標値を変換式（３）によって変
換して得られた座標値で規定される曲面により構成され
ているから、上述した本発明のプロペラファンを成形す
ることができる。In the propeller fan molding die according to still another aspect of the present invention, the surface of the portion forming the surface of the blade is obtained by converting the three-dimensional coordinate values shown in Table 1 by the conversion formula (3). The propeller fan of the present invention described above can be formed because it is constituted by a curved surface defined by the specified coordinate values.

【０１６４】表１に示す３次元座標値で規定されるベー
ス形状を変換式（４）によって変換した場合にも、表２
６（たとえば実施例１０参照）に示すように、プロペラ
ファンの直径、高さ、羽根枚数およびファン径とボス比
によらずプロペラファンを高効率化、軽量低コスト化お
よび強度アップすることができ、また、騒音を低減する
ことも可能となる。When the base shape defined by the three-dimensional coordinate values shown in Table 1 is converted by the conversion formula (4),
As shown in FIG. 6 (for example, see Example 10), the propeller fan can be made more efficient, lighter, lower in cost, and stronger, regardless of the diameter, height, number of blades, fan diameter, and boss ratio of the propeller fan. Also, noise can be reduced.

【０１６５】本発明のさらに他の局面に係るプロペラフ
ァン成形用金型では、羽根の表面を形成する部分の表面
が、表１に示す３次元座標値を変換式（４）によって変
換して得られた座標値で規定される曲面により構成され
ているから、上述した本発明のプロペラファンを成形す
ることができる。In a propeller fan molding die according to still another aspect of the present invention, the surface of the portion forming the surface of the blade is obtained by converting the three-dimensional coordinate values shown in Table 1 by the conversion formula (4). The propeller fan of the present invention described above can be formed because it is constituted by a curved surface defined by the specified coordinate values.

【０１６６】表１に示す３次元座標値で規定されるベー
ス形状を変換式（５）によって変換した場合にも、表２
７（たとえば実施例１４参照）に示すように、プロペラ
ファンの直径、高さ、羽根枚数およびボス比によらずプ
ロペラファンを高効率化、軽量低コスト化および強度ア
ップすることができ、また、騒音を低減することも可能
となる。When the base shape defined by the three-dimensional coordinate values shown in Table 1 is converted by the conversion formula (5),
As shown in FIG. 7 (for example, see Example 14), the propeller fan can be made more efficient, lighter, less costly, and stronger, regardless of the propeller fan diameter, height, number of blades, and boss ratio. It is also possible to reduce noise.

【０１６７】本発明のさらに他の局面に係るプロペラフ
ァン成形用金型では、羽根の表面を形成する部分の表面
が、表１に示す３次元座標値を変換式（５）によって変
換して得られた座標値で規定される曲面により構成され
ているから、上述した本発明のプロペラファンを成形す
ることができる。In the propeller fan molding die according to still another aspect of the present invention, the surface of the portion forming the surface of the blade is obtained by converting the three-dimensional coordinate values shown in Table 1 by the conversion formula (5). The propeller fan of the present invention described above can be formed because it is constituted by a curved surface defined by the specified coordinate values.

【０１６８】表１に示す３次元座標値で規定されるベー
ス形状を変換式（６）によって変換した場合にも、表２
７（たとえば実施例１７参照）に示すように、プロペラ
ファンの直径、高さ、羽根枚数およびボス比によらずプ
ロペラファンを高効率化、軽量低コスト化および強度ア
ップすることができ、また、騒音を低減することも可能
となる。When the base shape defined by the three-dimensional coordinate values shown in Table 1 is converted by the conversion formula (6),
As shown in FIG. 7 (for example, see Example 17), the propeller fan can be made more efficient, lighter, less costly, and stronger irrespective of the propeller fan diameter, height, number of blades, and boss ratio. It is also possible to reduce noise.

【０１６９】本発明のさらに他の局面に係るプロペラフ
ァン成形用金型では、羽根の表面を形成する部分の表面
が、表１に示す３次元座標値を変換式（６）によって変
換して得られた座標値で規定される曲面により構成され
ているから、上述した本発明のプロペラファンを成形す
ることができる。In a propeller fan molding die according to still another aspect of the present invention, the surface of the portion forming the surface of the blade is obtained by converting the three-dimensional coordinate values shown in Table 1 by the conversion formula (6). The propeller fan of the present invention described above can be formed because it is constituted by a curved surface defined by the specified coordinate values.

【０１７０】本発明に係る流体送り装置は、上述のいず
れかに記載のプロペラファンを備えた送風機を備えてい
ることから、効率が良好で省エネルギーが達成され騒音
の小さく軽量化されかつ強度アップされたものとなる。Since the fluid feeder according to the present invention is provided with the blower provided with any one of the propeller fans described above, the efficiency is improved, energy is saved, the noise is reduced, the weight is reduced, and the strength is increased. It will be.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】 本発明の実施例１のプロペラファンの前面図
である。FIG. 1 is a front view of a propeller fan according to a first embodiment of the present invention.

【図２】 本発明の実施例１のプロペラファン（負圧面
側）の斜視図である。FIG. 2 is a perspective view of a propeller fan (negative pressure side) according to the first embodiment of the present invention.

【図３】 本発明の実施例１のプロペラファン（正圧面
側）の斜視図である。FIG. 3 is a perspective view of a propeller fan (on the pressure side) of the first embodiment of the present invention.

【図４】 比較例１のプロペラファンの前面図である。FIG. 4 is a front view of the propeller fan of Comparative Example 1.

【図５】 比較例１のプロペラファン（負圧面側）の斜
視図である。FIG. 5 is a perspective view of a propeller fan (negative pressure side) of Comparative Example 1.

【図６】 比較例１のプロペラファン（正圧面側）の斜
視図である。FIG. 6 is a perspective view of a propeller fan (positive pressure side) of Comparative Example 1.

【図７】 本発明のプロペラファン成型用の金型の部分
断面側面図である。FIG. 7 is a partial cross-sectional side view of a mold for propeller fan molding of the present invention.

【図８】 （ａ）および（ｃ）は、本発明の流体送り装
置の側面図であり、（ｂ）は本発明の流体送り装置の正
面構成図である。FIGS. 8A and 8C are side views of the fluid feeder of the present invention, and FIG. 8B is a front view of the fluid feeder of the present invention.

【図９】 本発明の流体送り装置の送風機の１実施形態
の斜視図である。FIG. 9 is a perspective view of one embodiment of a blower of the fluid feeder of the present invention.

【図１０】 本発明の流体送り装置の送風機の１実施形
態の斜視図である。FIG. 10 is a perspective view of one embodiment of a blower of the fluid feeder of the present invention.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１ プロペラファン ２ ボス部 ３ 羽根 ４ プロペラファン成型用の金型 ５ 固定側金型 ６ 可動側金型 ７ 流体送り装置 ８ 駆動モータ ９ 送風機 １０ 室外機 １１ 室外熱交換器 １２ モータアングル １３ 吹出口 １４ ベルマウス １５ スプラッシャー REFERENCE SIGNS LIST 1 propeller fan 2 boss 3 blade 4 mold for propeller fan molding 5 fixed mold 6 movable mold 7 fluid feeder 8 drive motor 9 blower 10 outdoor unit 11 outdoor heat exchanger 12 motor angle 13 blowout port 14 Bellmouth 15 Splasher

Claims (15)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 プロペラファンの回転軸をｚ軸とする円
柱座標系における座標を（ｒ、θ、ｚ）としたときに、 下記の表１に表されるｒ座標値、θ座標値およびｚ座標
値により規定される曲面形状を前記プロペラファンの羽
根表面のベース形状とし、 【表１】 前記ベース形状をｒ、θおよびｚ方向の少なくとも１方
向に拡大または縮小して得られる曲面により、前記プロ
ペラファンの羽根の表面を構成することを特徴とするプ
ロペラファン。When the coordinates in a cylindrical coordinate system in which the rotation axis of a propeller fan is the z-axis is (r, θ, z), the r-coordinate value, the θ-coordinate value and the z-coordinate value shown in Table 1 below. The curved surface shape defined by the coordinate values is used as the base shape of the blade surface of the propeller fan. A propeller fan, wherein a surface of a blade of the propeller fan is configured by a curved surface obtained by enlarging or reducing the base shape in at least one of r, θ, and z directions. 【請求項２】 プロペラファンを成形するための金型で
あって、 該金型において前記プロペラファンの羽根の表面を形成
する部分の表面が、請求項１に記載のベース形状をｒ、
θおよびｚ方向の少なくとも１方向に拡大または縮小し
て得られる曲面により構成されることを特徴とする、プ
ロペラファン成形用の金型。2. A mold for molding a propeller fan, wherein a surface of a portion of the mold that forms a surface of a blade of the propeller fan has the base shape according to claim 1,
A mold for molding a propeller fan, comprising a curved surface obtained by enlarging or reducing in at least one of the θ and z directions. 【請求項３】 前記プロペラファンの直径をＤ、前記ｚ
方向の高さをｈ、前記羽根の展開角をλとしたとき、 前記羽根における吸込み側の表面を規定するｒ、θ、ｚ
座標（ｒ1,θ1,ｚ1u）および前記羽根における吹出し側
の表面を規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ1,θ1,ｚ 1d）は、
前記表１に示す３次元座標値を用いて下記の変換式
（１）により得られ、 【数１】 前記プロペラファンの羽根の表面は、前記（ｒ1,θ1,ｚ
1u）および前記（ｒ1,θ1,ｚ1d）により規定される曲面
により構成されることを特徴とする、請求項１記載のプ
ロペラファン。3. The diameter of the propeller fan is D, and the diameter of the propeller fan is z.
When the height in the direction is h and the deployment angle of the blade is λ, r, θ, z defining the suction-side surface of the blade
Coordinates (r1, θ1, z1u) And the outlet side of the blade
R, θ, z coordinates (r1, θ1, z 1d)
Using the three-dimensional coordinate values shown in Table 1, the following conversion formula
(1)The surface of the blade of the propeller fan is (r)1, θ1, z
1u) And (r1, θ1, z1dSurface defined by)
2. The process according to claim 1, wherein
Lopera fan. 【請求項４】 プロペラファンを成形するための金型で
あって、 該金型において前記プロペラファンの羽根の表面を形成
する部分の表面が、請求項３に記載の変換式（１）によ
り得られた前記（ｒ1,θ1,ｚ1u）および前記（ｒ1,θ1,
ｚ1d）により規定される曲面で構成されることを特徴と
する、プロペラファン成形用の金型。4. A mold for molding a propeller fan, wherein a surface of a portion of the mold forming a surface of a blade of the propeller fan is obtained by the conversion formula (1) according to claim 3. (R 1 , θ 1 , z 1u ) and (r 1 , θ 1 ,
A mold for molding a propeller fan, characterized by being constituted by a curved surface defined by z 1d ). 【請求項５】 前記プロペラファンの直径をＤ、前記ｚ
方向の高さをｈ、羽根枚数をｎとしたとき、 前記羽根における吸込み側の表面を規定するｒ、θ、ｚ
座標（ｒ1,θ1,ｚ1u）および前記羽根における吹出し側
の表面を規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ1,θ1,ｚ 1d）は、
前記表１に示す３次元座標値を用いて下記の変換式
（２）により得られ、 【数２】 前記プロペラファンの羽根の表面は、前記（ｒ1,θ1,ｚ
1u）および前記（ｒ1,θ1,ｚ1d）により規定される曲面
で構成されることを特徴とする、請求項１記載のプロペ
ラファン。5. The propeller fan having a diameter of D and a diameter of z
When the height in the direction is h and the number of blades is n, r, θ, z that define the suction-side surface of the blades
Coordinates (r1, θ1, z1u) And the outlet side of the blade
R, θ, z coordinates (r1, θ1, z 1d)
Using the three-dimensional coordinate values shown in Table 1, the following conversion formula
(2)The surface of the blade of the propeller fan is (r)1, θ1, z
1u) And (r1, θ1, z1dSurface defined by)
2. The propeller according to claim 1, wherein
Laffan. 【請求項６】 プロペラファンを成形するための金型で
あって、 該金型において前記プロペラファンの羽根の表面を形成
する部分の表面が、請求項５に記載の変換式（２）によ
り得られた前記（ｒ1,θ1,ｚ1u）および前記（ｒ1,θ1,
ｚ1d）により規定される曲面で構成されることを特徴と
する、プロペラファン成形用の金型。6. A mold for molding a propeller fan, wherein the surface of a portion of the mold that forms the surface of the blade of the propeller fan is obtained by the conversion formula (2) according to claim 5. (R 1 , θ 1 , z 1u ) and (r 1 , θ 1 ,
A mold for molding a propeller fan, characterized by being constituted by a curved surface defined by z 1d ). 【請求項７】 前記プロペラファンの直径をＤ、前記ｚ
方向の高さをｈとしたとき、前記羽根における吸込み側
の表面を規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ1,θ1,ｚ1u）およ
び前記羽根における吹出し側の表面を規定するｒ、θ、
ｚ座標（ｒ1,θ1,ｚ1d）は、前記表１に示す３次元座標
値を用いて下記の変換式（３）により得られ、 【数３】 前記プロペラファンの羽根の表面は、前記（ｒ1,θ1,ｚ
1u）および前記（ｒ1,θ1,ｚ1d）により規定される曲面
で構成されることを特徴とする、請求項１記載のプロペ
ラファン。7. The propeller fan having a diameter of D and a diameter of z
When the height in the direction is h, r, θ, and z coordinates (r 1 , θ 1 , z 1u ) defining the surface on the suction side of the blade, and r, θ defining the surface on the blowing side of the blade. ,
The z coordinate (r 1 , θ 1 , z 1d ) is obtained by the following conversion equation (3) using the three-dimensional coordinate values shown in Table 1 above. The surface of the blade of the propeller fan is (r 1 , θ 1 , z
2. The propeller fan according to claim 1, wherein the propeller fan is constituted by a curved surface defined by ( u ) and (r 1 , θ 1 , z 1d ). 【請求項８】 プロペラファンを成形するための金型で
あって、 該金型において前記プロペラファンの羽根の表面を形成
する部分の表面が、請求項７に記載の変換式（３）によ
り得られた前記（ｒ1,θ1,ｚ1u）および前記（ｒ1,θ1,
ｚ1d）により規定される曲面で構成されることを特徴と
する、プロペラファン成形用の金型。8. A mold for molding a propeller fan, wherein a surface of a portion of the mold forming a surface of a blade of the propeller fan is obtained by the conversion formula (3) according to claim 7. (R 1 , θ 1 , z 1u ) and (r 1 , θ 1 ,
A mold for molding a propeller fan, characterized by being constituted by a curved surface defined by z 1d ). 【請求項９】 前記プロペラファンはボス部を備え、 前記プロペラファンの直径をＤ、前記プロペラファンの
径と前記ボス部の径との比であるボス比をν、前記ｚ方
向の高さをｈ、前記羽根の展開角をλとしたとき、 前記羽根における吸込み側の表面を規定するｒ、θ、ｚ
座標（ｒ1,θ1,ｚ1u）および前記羽根における吹出し側
の表面を規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ1,θ1,ｚ 1d）は、
前記表１に示す３次元座標値を用いて下記の変換式
（４）により得られ、 【数４】 前記プロペラファンの羽根の表面は、前記（ｒ1,θ1,ｚ
1u）および前記（ｒ1,θ1,ｚ1d）により規定される曲面
で構成されることを特徴とする、請求項１記載のプロペ
ラファン。9. The propeller fan includes a boss portion, the propeller fan has a diameter D, and the propeller fan has a diameter D.
The boss ratio, which is the ratio between the diameter and the diameter of the boss portion, is ν,
When the height of the direction is h and the development angle of the blade is λ, r, θ, z defining the suction side surface of the blade
Coordinates (r1, θ1, z1u) And the outlet side of the blade
R, θ, z coordinates (r1, θ1, z 1d)
Using the three-dimensional coordinate values shown in Table 1, the following conversion formula
(4)The surface of the blade of the propeller fan is (r)1, θ1, z
1u) And (r1, θ1, z1dSurface defined by)
2. The propeller according to claim 1, wherein
Laffan. 【請求項１０】 プロペラファンを成形するための金型
であって、 該金型において前記プロペラファンの羽根の表面を形成
する部分の表面が、請求項９に記載の変換式（４）によ
り得られた前記（ｒ1,θ1,ｚ1u）および前記（ｒ1,θ1,
ｚ1d）により規定される曲面で構成されることを特徴と
する、プロペラファン成形用の金型。10. A mold for molding a propeller fan, wherein a surface of a portion of the mold forming a surface of a blade of the propeller fan is obtained by the conversion formula (4) according to claim 9. (R 1 , θ 1 , z 1u ) and (r 1 , θ 1 ,
A mold for molding a propeller fan, characterized by being constituted by a curved surface defined by z 1d ). 【請求項１１】 前記プロペラファンはボス部を備え、 前記プロペラファンの直径をＤ、前記プロペラファンの
径と前記ボス部の径との比であるボス比をν、前記ｚ方
向の高さをｈ、羽根枚数をｎとしたとき、 前記羽根における吸込み側の表面を規定するｒ、θ、ｚ
座標（ｒ1,θ1,ｚ1u）および前記羽根における吹出し側
の表面を規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ1,θ1,ｚ 1d）は、
前記表１に示す３次元座標値を用いて下記の変換式
（５）により得られ、 【数５】 前記プロペラファンの羽根の表面は、前記（ｒ1,θ1,ｚ
1u）および前記（ｒ1, θ1,ｚ1d）により規定される曲面で構成されることを特
徴とする、請求項１記載のプロペラファン。11. The propeller fan includes a boss portion, the propeller fan has a diameter D, and the propeller fan has a diameter D.
The boss ratio, which is the ratio between the diameter and the diameter of the boss portion, is ν,
When the height of the direction is h and the number of blades is n, r, θ, and z that define the surface on the suction side of the blades
Coordinates (r1, θ1, z1u) And the outlet side of the blade
R, θ, z coordinates (r1, θ1, z 1d)
Using the three-dimensional coordinate values shown in Table 1, the following conversion formula
(5)The surface of the blade of the propeller fan is (r)1, θ1, z
1u) And (r1, θ1, z1d).
The propeller fan according to claim 1, wherein the propeller fan is a feature. 【請求項１２】プロペラファンを成形するための金型で
あって、 該金型において前記プロペラファンの羽根の表面を形成
する部分の表面が、請求項１１に記載の変換式（５）に
より得られた前記（ｒ1,θ1,ｚ1u）および前記（ｒ1,θ
1,ｚ1d）により規定される曲面で構成されることを特徴
とする、プロペラファン成形用の金型。12. A mold for molding a propeller fan, wherein the surface of a portion of the mold that forms the surface of the blade of the propeller fan is obtained by the conversion formula (5) according to claim 11. (R 1 , θ 1 , z 1u ) and (r 1 , θ
1 , z 1d ). A mold for forming a propeller fan, comprising a curved surface defined by: 【請求項１３】 前記プロペラファンはボス部を備え、 前記プロペラファンの直径をＤ、前記プロペラファンの
径と前記ボス部の径との比であるボス比をν、前記ｚ方
向の高さをｈとしたとき、 前記羽根における吸込み側の表面を規定するｒ、θ、ｚ
座標（ｒ1,θ1,ｚ1u）および前記羽根における吹出し側
の表面を規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ1,θ1,ｚ 1d）は、
前記表１に示す３次元座標値を用いて下記の変換式
（６）により得られ、 【数６】 前記プロペラファンの羽根の表面は、前記（ｒ1,θ1,ｚ
1u）および前記（ｒ1,θ1,ｚ1d）により規定される曲面
で構成されることを特徴とする、請求項１記載のプロペ
ラファン。13. The propeller fan has a boss portion, the propeller fan has a diameter D, and the propeller fan has a diameter D.
The boss ratio, which is the ratio between the diameter and the diameter of the boss portion, is ν,
Where h is the direction height, r, θ, z that define the surface on the suction side of the blade
Coordinates (r1, θ1, z1u) And the outlet side of the blade
R, θ, z coordinates (r1, θ1, z 1d)
Using the three-dimensional coordinate values shown in Table 1, the following conversion formula
(6)The surface of the blade of the propeller fan is (r)1, θ1, z
1u) And (r1, θ1, z1dSurface defined by)
2. The propeller according to claim 1, wherein
Laffan. 【請求項１４】プロペラファンを成形するための金型で
あって、 該金型において前記プロペラファンの羽根の表面を形成
する部分の表面が、請求項１３に記載の変換式（６）に
より得られた前記（ｒ1,θ1,ｚ1u）および前記（ｒ1,θ
1,ｚ1d）により規定される曲面で構成されることを特徴
とする、プロペラファン成形用の金型。14. A mold for molding a propeller fan, wherein the surface of the portion of the mold that forms the surface of the blade of the propeller fan is obtained by the conversion formula (6) according to claim 13. (R 1 , θ 1 , z 1u ) and (r 1 , θ
1 , z 1d ). A mold for forming a propeller fan, comprising a curved surface defined by: 【請求項１５】 請求項１、請求項３、請求項５、請求
項７、請求項９、請求項１１および請求項１３のいずれ
かに記載のプロペラファンと、該プロペラファンを駆動
する駆動モータとを有する送風機を備えたことを特徴と
する流体送り装置。15. The propeller fan according to claim 1, claim 3, claim 5, claim 7, claim 9, claim 11, and claim 13, and a drive motor for driving the propeller fan. A fluid feeder comprising a blower having:
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