JP2002066774A - Welding method for galvanized steel sheet - Google Patents
Welding method for galvanized steel sheetInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、亜鉛めっき同士、
或いは亜鉛めっき鋼板と他の金属とを重ね溶接、重ね隅
肉溶接する溶接法に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION The present invention relates to a method for galvanizing
Alternatively, the present invention relates to a welding method of lap welding and lap fillet welding of a galvanized steel sheet and another metal.
【０００２】[0002]
【従来の技術】亜鉛メッキ鋼板の重ね溶接又は重ね隅肉
溶接は抵抗溶接法によるのが一般的である。例えば特公
昭54-26213号公報に示すように、上下に配置された電極
ローラにそれぞれワイヤ電極を巻き掛け、そのワイヤ電
極間に亜鉛メッキ鋼板の重ね部を通すことにより重ね部
をシーム抵抗溶接することができる。しかしながら、シ
ーム抵抗溶接法では電極ローラ等を被溶接材の両側に配
置しなければならないので構造的に複雑になり、また一
般的に溶接部が直線でかつ平坦なものに限られる。した
がって、片面溶接や曲線・曲面の溶接には適していな
い。2. Description of the Related Art Lap welding or fillet welding of galvanized steel sheets is generally performed by a resistance welding method. For example, as shown in Japanese Patent Publication No. 54-26213, a wire electrode is wound around an electrode roller arranged above and below, and the overlap portion is seam-resistance welded by passing a overlap portion of a galvanized steel sheet between the wire electrodes. be able to. However, in the seam resistance welding method, an electrode roller and the like must be arranged on both sides of the material to be welded, so that the structure becomes complicated, and the welded portion is generally limited to a straight and flat one. Therefore, it is not suitable for one-sided welding or curved / curved surface welding.
【０００３】一方、片面溶接や曲線・曲面の溶接が可能
な溶接法としてアーク溶接法があるが、この溶接法で
は、アーク熱によりメッキ層から多量の亜鉛蒸気が発生
し、これが溶接金属内に閉じ込められて、ビードにポロ
シティや表面クレータ等の気孔（以下、これらの気孔を
ブローホールという）を多数発生させビードの荒れがひ
どくなることが知られている。[0003] On the other hand, there is an arc welding method as a welding method capable of one-side welding and welding of curved and curved surfaces. In this welding method, a large amount of zinc vapor is generated from a plating layer due to arc heat, and this is generated in a weld metal. It is known that the beads are trapped and generate a large number of pores such as porosity and surface craters (hereinafter, these pores are referred to as blowholes), resulting in severe bead roughness.
【０００４】また、レーザ溶接法の場合でもこの現象を
減らすことは困難である。ビードの荒れの現象を説明す
ると、レーザ溶接ではレーザビームによるキーホール溶
接であるが、溶接時に、亜鉛メッキ鋼板の重ね部にある
メッキ層から低融点・低沸点の亜鉛が激しく蒸発するた
め、この亜鉛蒸気により溶融池の溶けた鋼を吹き飛ばし
たり、溶鋼中に亜鉛蒸気が侵入したりして、ビードに多
数のブローホールを発生させることになる。したがっ
て、レーザ溶接法でも亜鉛メッキ鋼板の重ね溶接、重ね
隅肉溶接はビードの欠陥が多く、一般には適用できない
ものとされている。しかしながら、レーザ溶接法は溶融
池を小さくできるのでブローホールの発生を抑制するた
めには有効な溶接法であると考えられること、直線、曲
線に関係なく溶接線形状を自由にでき、溶接の制御性や
操作性が優れていることなどから、亜鉛メッキ鋼板の重
ね溶接、重ね隅肉溶接には最も適しているものと思われ
る。特に曲線・曲面溶接が多く、亜鉛メッキ鋼板を多量
に使用する自動車産業界ではその実用化に向けて期待が
大きい。[0004] Even in the case of the laser welding method, it is difficult to reduce this phenomenon. Explaining the phenomenon of bead roughness, laser welding is keyhole welding with a laser beam.However, during welding, zinc with a low melting point and low boiling point evaporates violently from the plating layer at the overlapped part of the galvanized steel sheet, The molten steel in the molten pool is blown away by the zinc vapor, or the zinc vapor intrudes into the molten steel, so that many blow holes are generated in the bead. Therefore, lap welding and lap fillet welding of galvanized steel sheets have many bead defects and are generally not applicable to the laser welding method. However, laser welding can be considered to be an effective welding method to suppress the occurrence of blowholes because the weld pool can be made smaller. It is considered to be the most suitable for lap welding and lap fillet welding of galvanized steel sheet due to its excellent operability and operability. In particular, there are many curved and curved surface welds, and there is great expectation in the automotive industry that uses a large amount of galvanized steel sheets for its practical use.
【０００５】アーク溶接およびレーザ溶接においてブロ
ーホール等の溶接欠陥を抑制する方法として、例えば、
特公平6-007978号公報に開示されているように複数枚重
ね合わせた鋼板に隙間を設けることが知られているが、
安定に隙間を設けることは困難であることや隙間を設け
る工程が必要であり、生産性およびコストの点でも実用
的でない。[0005] As a method of suppressing welding defects such as blow holes in arc welding and laser welding, for example,
It is known to provide a gap in a plurality of superposed steel sheets as disclosed in Japanese Patent Publication No. 6-007978,
It is difficult to stably provide a gap, and a step of providing a gap is required, which is not practical in terms of productivity and cost.
【０００６】[0006]
【発明が解決しようとする課題】本発明は、このような
要望に応えるべく開発したものであり、レーザとアーク
を併用した溶接法による亜鉛メッキ鋼板の重ね溶接、重
ね隅肉溶接において、重ねた亜鉛メッキ鋼板の隙間がゼ
ロでもブローホールの発生をできるだけ防止し、良好な
ビードを得ることを目的とするものである。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been developed to meet such a demand, and has been developed for lap welding and lap fillet welding of galvanized steel sheets by a welding method using a combination of laser and arc. It is an object of the present invention to prevent the occurrence of blow holes as much as possible even when the gap between galvanized steel sheets is zero, and to obtain a good bead.
【０００７】[0007]
【課題を解決するための手段】この目的を達成するため
に、本発明は、第１に、板厚が０．２ｍｍ以上、６．０
ｍｍ未満で、亜鉛メッキ量を１０ｇ／ｍ2 〜１２０ｇ／
ｍ2 とした亜鉛メッキ鋼板同士または同板厚及び同亜鉛
メッキ量の亜鉛メッキ鋼板と他の金属との重ね隅肉溶接
において、溶接予定個所にレーザを照射する工程と、レ
ーザ照射工程の後にガスメタルアーク溶接を行う工程を
備えたことを特徴とする亜鉛メッキ鋼板の溶接方法であ
る。In order to achieve this object, the present invention firstly provides a sheet having a thickness of 0.2 mm or more and a thickness of 6.0 mm or more.
mm and the galvanized amount is 10 g / m 2 to 120 g /
In lap fillet welding of the galvanized steel plate and other metal m 2 and the galvanized steel sheets or DoitaAtsu and the galvanized amount, a step of irradiating a laser beam to weld schedule point, gas after the laser irradiation step A method for welding a galvanized steel sheet, comprising a step of performing metal arc welding.
【０００８】第２に、板厚が０．２ｍｍ〜６．０ｍｍ未
満で、亜鉛メッキ量を１０ｇ／ｍ2〜１２０ｇ／ｍ2 と
した亜鉛メッキ鋼板同士または同板厚及び同亜鉛メッキ
量の亜鉛メッキ鋼板と他の金属との重ね溶接において、
溶接予定個所にレーザを照射する工程と、この照射工程
の後にガスメタルアーク溶接を行う工程を備えたことを
特徴とする亜鉛メッキ鋼板の溶接方法である。[0008] Second, the thickness is less than 0.2Mm～6.0Mm, zinc galvanized amount 10g / m 2 ~120g / m 2 and the galvanized steel sheets or DoitaAtsu and the galvanized amount In lap welding between plated steel and other metals,
A method for welding a galvanized steel sheet, comprising: a step of irradiating a laser to a portion to be welded; and a step of performing gas metal arc welding after the irradiation step.
【０００９】第３に、重ね溶接、重ね隅肉溶接におい
て、レーザの狙い位置は、ガスメタルアーク溶接の狙い
位置よりも溶接方向に対して前方に０ｍｍ以上、６ｍｍ
以下の範囲にあることを特徴とする亜鉛めっき鋼板の溶
接方法である。Third, in lap welding and lap fillet welding, the target position of the laser is 0 mm or more and 6 mm ahead of the target position of gas metal arc welding in the welding direction.
A method for welding a galvanized steel sheet, wherein the method is in the following range.
【００１０】第４に、上板の端部と下板とを溶接する重
ね隅肉溶接において、レーザおよびガスメタルアーク溶
接を照射する位置（Ｌ）は、上板端部を中心として溶接
方向に対して垂直方向に−［（１／３）ｔ＋１］≦Ｌ≦
＋［（１／３）ｔ＋１］（ただし、ｔ：上板板厚，ｍ
ｍ）の範囲にあることを特徴とする亜鉛メッキ鋼板の溶
接方法である。Fourth, in lap fillet welding in which the edge of the upper plate and the lower plate are welded, the position (L) where laser and gas metal arc welding is applied is positioned in the welding direction with the edge of the upper plate as the center. -[(1/3) t + 1] ≦ L ≦
+ [(1/3) t + 1] (where t: upper plate thickness, m
m) is a method for welding galvanized steel sheet.
【００１１】第５に、重ね隅肉溶接において、レーザお
よびガスメタルアーク溶接の照射角度は、溶接方向に垂
直で鋼板面の法線方向に対して角度θ（ｄｅｇ．）を
２．５ｔ≦θ≦１０ｔ（ただし、ｔ：上板板厚，ｍｍ）
の範囲で、上板側に対して反対方向に傾斜させることを
特徴とする亜鉛メッキ鋼板の溶接方法である。Fifth, in the lap fillet welding, the irradiation angle of laser and gas metal arc welding is such that an angle θ (deg.) Perpendicular to the welding direction and normal to the steel sheet surface is 2.5t ≦ θ. ≦ 10t (t: upper plate thickness, mm)
The method for welding a galvanized steel sheet is characterized in that the steel sheet is inclined in the opposite direction to the upper plate side in the range of (1).
【００１２】第６に、重ね溶接において、レーザを照射
する工程と、この照射工程の後にガスメタルアーク溶接
を行う請求項１の溶接法において、溶接部が重ねた鋼板
を貫通するように、レーザ出力およびアーク電流を設定
することを特徴とする亜鉛メッキ鋼板の溶接方法であ
る。Sixth, in the lap welding, a step of irradiating a laser and a gas metal arc welding performed after the irradiation step are performed so that the welded portion penetrates the superposed steel sheet. This is a method for welding a galvanized steel sheet, wherein an output and an arc current are set.
【００１３】[0013]
【発明の実施の形態】亜鉛めっき鋼板の重ね溶接、重ね
隅肉溶接において、鋼板間の隙間がゼロの場合には、ブ
ローホールが多発する。本発明者らは、レーザ溶接とガ
スメタルアーク溶接を複合化した溶接方法に関して、ブ
ローホールを抑制する技術を見出した。本発明により、
ビードのブローホール発生が防止されるメカニズムにつ
いて説明する。請求項１に記載の発明によると、レーザ
溶接ではレーザビームによるキーホール溶接であるが、
溶接時に、亜鉛メッキ鋼板の重ね部にあるメッキ層から
低融点・低沸点の亜鉛が激しく蒸発するため、この亜鉛
蒸気により溶融池の溶けた鋼を吹き飛ばしたり、溶鋼中
に亜鉛蒸気が侵入したりして、ビードに多数のブローホ
ールを発生させることになる。本発明における、レーザ
とアークとを併用する溶接法では、レーザビームの照射
によって形成される溶融部及び蒸発部近傍にアークを照
射すると、アーク放電がレーザ照射部に安定に発生して
集中し高速溶接が可能となる。そのため、亜鉛メッキ鋼
板の重ね隅肉溶接では、上板端部のみを溶接することが
できるようになり重ね部の亜鉛メッキ層を殆ど溶融させ
ずに溶接することができる。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS In lap welding and fillet welding of galvanized steel sheets, if there is no gap between the steel sheets, blow holes frequently occur. The present inventors have found a technique for suppressing blowholes in a welding method in which laser welding and gas metal arc welding are combined. According to the present invention,
A mechanism for preventing the occurrence of bead blowholes will be described. According to the invention described in claim 1, the laser welding is a keyhole welding by a laser beam,
During welding, low-melting-point, low-boiling-point zinc evaporates violently from the plating layer on the overlapped portion of the galvanized steel sheet. As a result, a large number of blow holes are generated in the bead. In the welding method according to the present invention, in which a laser and an arc are used in combination, when an arc is irradiated near a melting portion and an evaporating portion formed by laser beam irradiation, an arc discharge is stably generated at the laser irradiated portion and concentrated, so that high speed is achieved. Welding becomes possible. Therefore, in lap fillet welding of a galvanized steel sheet, only the end of the upper plate can be welded, and the galvanized layer at the overlapped portion can be welded without being melted.
【００１４】したがって、レーザとアークとを併用した
場合には、レーザ溶接やアーク溶接のみに比べて亜鉛蒸
気量を大幅に低減させることができる。これにより、亜
鉛蒸気による溶融池の溶けた鋼の吹き飛ばしや、溶鋼中
への亜鉛蒸気の侵入を防ぐことができるため、ビードに
発生するブローホールを抑制することができる。くわえ
て、ガスメタルアーク溶接であることからワイヤが溶融
して溶融池に溶融金属を供給するため、亜鉛蒸気により
吹き飛ばされた溶融金属や、溶鋼中に亜鉛蒸気が侵入し
て形成されたブローホールは、ワイヤからの溶融金属に
より補償できるため溶接欠陥がさらに抑制できるものと
推定される。Therefore, when the laser and the arc are used in combination, the amount of zinc vapor can be greatly reduced as compared with the case of only the laser welding or the arc welding. Accordingly, it is possible to prevent the molten steel in the molten pool from being blown away by the zinc vapor and to prevent the zinc vapor from intruding into the molten steel, thereby suppressing blowholes generated in the beads. In addition, since it is gas metal arc welding, the wire melts and supplies the molten metal to the molten pool, so the molten metal blown off by the zinc vapor or the blowhole formed by the penetration of the zinc vapor into the molten steel It is presumed that the welding defect can be further suppressed because it can be compensated by the molten metal from the wire.
【００１５】ここで対象とする亜鉛メッキ鋼板は板厚が
０．２ｍｍ〜６．０ｍｍ未満の薄鋼板である。板厚が
０．２ｍｍ未満の場合には、板厚が薄すぎて溶け落ち易
いため板厚の下限は０．２ｍｍとする。工業レベルで使
用されるレーザは、装置コスト面からも５ｋＷ程度であ
るため、対象とする亜鉛メッキ鋼板の板厚は０．６ｍｍ
以上３．２ｍｍ以下が望ましいが、３．２ｍｍ超え６．
０ｍｍ未満の板厚でも実用的に良好な性能の溶接ビード
が得られる。The galvanized steel sheet to be used here is a thin steel sheet having a thickness of 0.2 mm to less than 6.0 mm. When the plate thickness is less than 0.2 mm, the lower limit of the plate thickness is 0.2 mm because the plate thickness is too thin and easily melts off. Since the laser used at the industrial level is about 5 kW in terms of equipment cost, the thickness of the target galvanized steel sheet is 0.6 mm.
It is desirable that the thickness is not less than 3.2 mm and not more than 3.2 mm.
A weld bead with practically good performance can be obtained even with a plate thickness of less than 0 mm.
【００１６】また、亜鉛メッキ量はその機能を発揮する
ためには１０ｇ／ｍ2 以上とする必要がある。他方ブロ
ーホールの発生量を考慮すると、亜鉛メッキ量は少ない
ほうが望ましいが、亜鉛メッキ量が６０ｇ／ｍ2 以下で
あれば、完全にブローホールを抑制することができる。
亜鉛メッキ量が６０ｇ／ｍ2 超えで１２０ｇ／ｍ2 以下
でも、若干ブローホールは発生するが継手強度およびシ
ール特性等の性能面で、実用的に問題ないレベルとな
る。Further, the amount of galvanization must be 10 g / m 2 or more in order to exert its function. On the other hand, considering the amount of blowholes generated, it is desirable that the amount of zinc plating is small, but if the amount of zinc plating is 60 g / m 2 or less, blowholes can be completely suppressed.
Galvanized amount in 120 g / m 2 or less than 60 g / m 2 is, although somewhat blowholes occur in performance, such as joint strength and sealing characteristics and practical level of no problem.
【００１７】請求項２に記載の発明によると、レーザ溶
接ではレーザビームによるキーホール溶接であるが、溶
接時に、亜鉛メッキ鋼板の重ね部にあるメッキ層から低
融点・低沸点の亜鉛が激しく蒸発するため、この亜鉛蒸
気により溶融池の溶けた鋼を吹き飛ばしたり、溶鋼中に
亜鉛蒸気が侵入したりして、ビードに多数のブローホー
ルを発生させることになる。本発明における、レーザと
アークとを併用する溶接法では、レーザビームにより形
成されるキーホール近傍にアークを照射することにより
アーク放電がキーホール部に安定に集中して発生するた
め、アークを併用することによってレーザで形成される
キーホールより拡大する。従って、レーザとアークとを
併用した場合には、キーホールから亜鉛蒸気の排出を容
易にするとともに、キーホール内の亜鉛蒸気圧力を、レ
ーザのみの場合に比べて大幅に低下させることができ
る。これにより、亜鉛蒸気による溶融池の溶けた鋼の吹
き飛ばしや、溶鋼中への亜鉛蒸気の侵入を防ぐことがで
きるため、ビードに発生するブローホールを抑制するこ
とができる。According to the second aspect of the present invention, the laser welding is a keyhole welding using a laser beam. At the time of welding, zinc having a low melting point and a low boiling point evaporates violently from a plating layer in an overlapping portion of a galvanized steel sheet. As a result, the molten steel in the molten pool is blown off by the zinc vapor, or the zinc vapor intrudes into the molten steel, and a number of blowholes are generated in the bead. In the welding method using a laser and an arc together in the present invention, the arc discharge is stably concentrated on the keyhole portion by irradiating the arc near the keyhole formed by the laser beam. By doing so, it expands more than the keyhole formed by the laser. Therefore, when the laser and the arc are used together, the zinc vapor can be easily discharged from the keyhole, and the zinc vapor pressure in the keyhole can be significantly reduced as compared with the case where only the laser is used. Accordingly, it is possible to prevent the molten steel in the molten pool from being blown away by the zinc vapor and to prevent the zinc vapor from intruding into the molten steel, thereby suppressing blowholes generated in the beads.
【００１８】くわえて、ガスメタルアーク溶接であるこ
とからワイヤが溶融して溶融池に溶融金属を供給するた
め、亜鉛蒸気により吹き飛ばされた溶融金属や、溶鋼中
に亜鉛蒸気が侵入して形成されたブローホールは、ワイ
ヤからの溶融金属により補償できるため溶接欠陥がさら
に抑制できるものと推定される。In addition, since the wire is melted and supplied to the molten pool due to gas metal arc welding, the molten metal blown off by the zinc vapor and the zinc vapor penetrating into the molten steel are formed. It is presumed that the blowhole can be compensated by the molten metal from the wire, so that welding defects can be further suppressed.
【００１９】ここで対象とする亜鉛メッキ鋼板の板厚、
亜鉛メッキ量を限定しているが、その理由は、請求項１
の発明と同様である。Here, the thickness of the galvanized steel sheet of interest is
The amount of zinc plating is limited.
It is the same as the invention of the above.
【００２０】請求項３に記載の発明によると、重ね隅肉
溶接、重ね溶接において、レーザの狙い位置は、溶接線
方向に対して、ガスメタルアーク溶接の狙い位置よりも
０〜６ｍｍ先行するように設定されている。レーザの狙
い位置とガスメタルアーク溶接の狙い位置の距離が、６
ｍｍを越えて設定された場合には、両者の距離が離れて
いるため、実用上問題ないレベルであるが、レーザ照射
による顕著なアークの安定化及び集中効果が期待できな
くなる。また、レーザの狙い位置が、溶接線方向に対し
て垂直方向に、ガスメタルアーク溶接の狙い位置がずれ
た場合でも、プラスマイナス２ｍｍ以内に設定されてい
れば、レーザ照射による顕著なアークの安定化および集
中効果が認められ、好適である。According to the third aspect of the present invention, in the lap fillet welding and the lap welding, the target position of the laser is set to be 0 to 6 mm ahead of the target position of the gas metal arc welding with respect to the welding line direction. Is set to The distance between the target position of laser and the target position of gas metal arc welding is 6
When the distance is set to exceed mm, the distance between the two is large, so that there is no practical problem. However, remarkable arc stabilization and concentration effects by laser irradiation cannot be expected. In addition, even if the target position of the laser is displaced in the direction perpendicular to the welding line direction, even if the target position of gas metal arc welding is shifted, if the target position is set within plus or minus 2 mm, remarkable arc stability due to laser irradiation. It is preferable because of its effect of concentration and concentration.
【００２１】請求項４に記載の発明によると、上板の端
部と下板とを溶接する隅肉溶接において、レーザおよび
ガスメタルアーク溶接を照射する位置（Ｌ）は、上板端
部を中心として溶接方向に対して垂直方向に−［（１／
３）ｔ＋１］≦Ｌ≦＋［（１／３）ｔ＋１］（ただし、
ｔ：上板板厚，ｍｍ）の範囲に設定されている。重ね隅
肉溶接は、上板の端部と下板とを溶接することであるか
ら上板を多量に溶融させる必要はない。レーザおよびガ
スメタルアーク溶接を照射する位置が、上板端部から上
板側に［（１／３）ｔ＋１］ｍｍ（ただし、ｔ：上板板
厚，ｍｍ）を超えると、実用上問題ないレベルである
が、重ね部にある亜鉛メッキ層の蒸発量が増加してブロ
ーホールが多数発生する。一方、上板端部から上板の反
対側に［（１／３）ｔ＋１］ｍｍ（ただし、ｔ：上板板
厚，ｍｍ）を超えると、実用上問題ないレベルである
が、接合部が上板端部から離れるため溶接継手強度が低
下する。According to the fourth aspect of the present invention, in the fillet welding for welding the end of the upper plate and the lower plate, the position (L) where the laser and gas metal arc welding are applied is such that the end of the upper plate is located at the end. -[(1/1 /
3) t + 1] ≦ L ≦ + [(1/3) t + 1] (however,
t: upper plate thickness, mm). Lap fillet welding is to weld the edge of the upper plate to the lower plate, so that it is not necessary to melt the upper plate in a large amount. If the irradiation position of laser and gas metal arc welding exceeds [(1/3) t + 1] mm (where t: upper plate thickness, mm) from the upper plate end to the upper plate side, there is no practical problem. Although it is at a level, the amount of evaporation of the galvanized layer in the overlapping portion increases and a large number of blow holes are generated. On the other hand, if it exceeds [(1/3) t + 1] mm (where t: upper plate thickness, mm) from the end of the upper plate to the opposite side of the upper plate, there is no problem in practical use. Since it is separated from the upper plate end, the strength of the welded joint decreases.
【００２２】請求項５に記載の発明によると、上板の端
部と下板とを溶接する隅肉溶接において、レーザおよび
ガイメタルアーク溶接の照射角度は、溶接方向に垂直に
鋼板面の法線方向に対して角度θ（ｄｅｇ．）を２．５
ｔ≦θ≦１０ｔ（ただし、ｔ：上板板厚，ｍｍ）の範囲
で、上板に対して反対方向に傾斜させるように設定され
ている。レーザおよびガスメタルアーク溶接の照射角度
が、溶接方向に垂直に鋼板面の法線方向に対して２．５
ｔ ｄｅｇ．未満の場合には、実用上問題ないレベルで
あるが、溶接ビードのトウ角が３０度を超える急な角度
になり疲労強度の低下やスラグ巻込み等の溶接欠陥を発
生しやすくなる。一方、レーザおよびガスメタルアーク
溶接の照射角度が、溶接方向に垂直に鋼板面の法線方向
に対して１０ｔ ｄｅｇ．を超える場合には、実用上問
題ないレベルであるが、溶接ビードののど厚が不足する
ため疲労強度の低下はもとより静的継手強度も低下しや
すくなる。According to the fifth aspect of the present invention, in the fillet welding for welding the end of the upper plate and the lower plate, the irradiation angle of the laser and the guy metal arc welding is such that the irradiation angle of the steel plate surface is perpendicular to the welding direction. The angle θ (deg.) With respect to the line direction is 2.5
It is set so as to be inclined in the opposite direction to the upper plate within the range of t ≦ θ ≦ 10t (where t: upper plate thickness, mm). The irradiation angle of laser and gas metal arc welding is set to 2.5
t deg. When the value is less than the practically acceptable level, the toe angle of the weld bead becomes a steep angle exceeding 30 degrees, and welding defects such as reduction in fatigue strength and slag entrapment are likely to occur. On the other hand, the irradiation angle of the laser and gas metal arc welding is set to 10 t deg. With respect to the normal direction of the steel sheet surface perpendicular to the welding direction. If it exceeds, this is a level that does not pose any problem in practical use, but since the throat thickness of the weld bead is insufficient, not only the fatigue strength but also the static joint strength tends to decrease.
【００２３】したがって、重ね隅肉溶接継手に欠陥が少
なく、静的および疲労強度の優れた溶接ビードを確実に
得るためには、レーザおよびガスメタルアーク溶接の照
射角度は、溶接方向に垂直に鋼板面の法線方向に対して
角度θ（ｄｅｇ．）を２．５ｔ≦θ≦１０ｔの範囲で上
板に対して反対方向に傾斜させるように設定することが
好適である。Therefore, in order to reliably obtain a weld bead having few defects in the lap fillet welded joint and excellent in static and fatigue strength, the irradiation angle of the laser and gas metal arc welding is set so that the steel plate is perpendicular to the welding direction. Preferably, the angle θ (deg.) With respect to the normal direction of the surface is set so as to be inclined in the opposite direction to the upper plate within the range of 2.5t ≦ θ ≦ 10t.
【００２４】請求項６に記載の発明によると、重ね溶接
において、溶接部が重ねた鋼板を貫通するようにレーザ
出力およびアーク電流が設定されている。レーザ照射に
より形成されるキーホール径が大きい程、亜鉛蒸気の排
出が容易になるためブローホールは抑制される傾向にあ
る。レーザ出力は、重ねられた複数の鋼板を貫通できる
ためレベルに設定するのが望ましいが、アークと複合化
することによって溶接部が重ねられた鋼板を貫通するよ
うに、レーザ出力とアーク電流を設定することでもブロ
ーホールを確実に抑制できる。According to the sixth aspect of the present invention, in lap welding, the laser output and the arc current are set so that the welded portion penetrates the superposed steel plate. The larger the diameter of the keyhole formed by the laser irradiation, the easier the discharge of zinc vapor becomes, so that the blowhole tends to be suppressed. It is desirable to set the laser output to a level because it can penetrate multiple stacked steel plates, but the laser output and arc current are set so that the welded portion penetrates the stacked steel plates by combining with an arc. By doing so, blowholes can be reliably suppressed.
【００２５】また、本発明で使用するレーザ発振器は、
溶接に用いるため出力２００ワット以上、好適にはキロ
ワットクラスの出力が必要である。レーザの種類として
は、レーザ光生成媒体としてＹＡＧロッドを用いてハロ
ゲンランプ等でレーザ光を励起するタイプやもレーザダ
イオード（ＬＤ）でレーザ光を励起するタイプのＹＡＧ
レーザが好ましい。その他に炭酸ガスレーザ、スラブレ
ーザ、ルビーレーザ、エキシマレーザ、半導体レーザ、
その他のものを用いることができる。Further, the laser oscillator used in the present invention comprises:
An output of 200 watts or more, preferably in the kilowatt class, is required for use in welding. As a type of laser, a YAG rod is used as a laser light generation medium, and a laser light is excited by a halogen lamp or the like, or a laser diode (LD) is used to excite the laser light.
Lasers are preferred. In addition, carbon dioxide laser, slab laser, ruby laser, excimer laser, semiconductor laser,
Others can be used.
【００２６】光学系には、変向用反射ミラーと数枚の正
負の集束レンズを組み合わせた光学系を備えるものが好
ましいが、レンズ系を用いずに凹面鏡と凸面鏡の組み合
わせだけでレーザ光を集束するようにしてもよい。The optical system is preferably provided with an optical system in which a reflecting mirror for deflection and several positive and negative focusing lenses are combined, but the laser beam is focused only by a combination of a concave mirror and a convex mirror without using a lens system. You may make it.
【００２７】ガスメタルアーク溶接装置は、金属薄板の
溶接を対象とするため、溶接用ワイヤは直径１．２ｍｍ
以下の細径ワイヤを用いるのが望ましい。シールドガス
には、アークの安定性と溶接金属の酸化防止とを同時に
達成するために、アルゴンガス等の不活ガスを用いるこ
とが望ましいが、アルゴンガス中に炭酸ガスを１０〜１
００％の範囲で混合させたガスおよびアルゴンガス中に
水素ガス或いはヘリウムガスを２〜２０％の範囲で混合
させたガスを用いることもできる。Since the gas metal arc welding apparatus is intended for welding thin metal plates, the welding wire has a diameter of 1.2 mm.
It is desirable to use the following small diameter wires. It is desirable to use an inert gas such as argon gas as the shielding gas in order to simultaneously achieve arc stability and oxidation prevention of the weld metal.
A gas in which hydrogen gas or helium gas is mixed in a range of 2 to 20% in a gas mixed in a range of 00% and argon gas can also be used.
【００２８】[0028]
【実施例】以下、本発明の実施例（実施例１は重ね隅肉
溶接、実施例２は重ね溶接）について説明する。Embodiments of the present invention will be described below (Embodiment 1 is lap fillet welding, Embodiment 2 is lap welding).
【００２９】［実施例１−１］板厚がそれぞれ、０．８
ｍｍ，１．６ｍｍおよび３．２ｍｍの両面亜鉛メッキ鋼
板を用いて、同じ板厚の材料を２枚重ねて隙間をゼロに
して隅肉重ね溶接を行った。Example 1-1 Each of the sheet thicknesses was 0.8
Using two-sided galvanized steel sheets of mm, 1.6 mm, and 3.2 mm, two materials having the same thickness were overlapped, and no gap was formed, and fillet lap welding was performed.
【００３０】溶接は、ＹＡＧレーザ溶接法、ガスメタル
アーク溶接法およびＹＡＧレーザ溶接とガスメタルアー
ク溶接を複合化した本発明溶接法の３種類で行った。The welding was carried out by three types of welding method of the present invention, a YAG laser welding method, a gas metal arc welding method, and a combination of YAG laser welding and gas metal arc welding.
【００３１】ＹＡＧレーザ溶接及びガスメタルアーク溶
接での、それぞれレーザ，アークの照射位置は、上板端
部と下板とのコーナー部とし、照射角度は、溶接方向に
垂直に鋼板面の法線方向に対して角度θ（ｄｅｇ．）を
板厚に応じてθ＝５ｔ ｄｅｇ．（ただし、ｔ：上板板
厚，ｍｍ）として溶接を行った。In the YAG laser welding and the gas metal arc welding, the irradiation position of the laser and the arc, respectively, is the corner between the upper plate end and the lower plate, and the irradiation angle is perpendicular to the welding direction and normal to the steel plate surface. The angle θ (deg.) With respect to the direction is set to θ = 5t deg. (However, t: upper plate thickness, mm) was used for welding.
【００３２】ＹＡＧレーザ溶接法およびＹＡＧレーザ溶
接とガスメタルアーク溶接を複合化した溶接法では、Ｙ
ＡＧレーザ出力は、２ｋＷ以上に設定した。また、アー
ク電流は１５０Ａから２５０Ａの範囲に変化させた。ま
た、ＹＡＧレーザ溶接とガスメタルアーク溶接を複合化
した本発明溶接法では、レーザの狙い位置とガスメタル
アークの狙い位置との距離を２ｍｍにして、レーザおよ
びガスメタルアークする位置は上板端部と下板とのコー
ナー部とし、照射角度は、溶接方向に垂直に鋼板面の法
線方向に対して角度θ（ｄｅｇ．）を板厚に応じてθ＝
５ｔ ｄｅｇ．（ただし、ｔ：上板板厚，ｍｍ）として
溶接を行った。いずれの材料も亜鉛メッキ量が４５ｇ／
ｍ2 の亜鉛メッキ鋼板である。In a YAG laser welding method and a welding method in which YAG laser welding and gas metal arc welding are combined,
The AG laser output was set to 2 kW or more. The arc current was changed from 150A to 250A. In the welding method of the present invention in which YAG laser welding and gas metal arc welding are combined, the distance between the target position of the laser and the target position of the gas metal arc is set to 2 mm, and the position of the laser and gas metal arc is set at the upper plate edge. The irradiation angle is perpendicular to the welding direction and the angle θ (deg.) With respect to the normal direction of the steel sheet surface is defined as θ = depending on the thickness of the sheet.
5t deg. (However, t: upper plate thickness, mm) was used for welding. Each material has a galvanized amount of 45 g /
It is a zinc-plated steel plate of m 2.
【００３３】溶接部の品質評価は、以下のように行っ
た。まず、目視により溶接ビード表面のピット数をカウ
ントした。溶接ビード内に内在するブローホールは、Ｘ
線透過試験により検出し、目視検査とＸ線透過試験によ
るブローホール個数の合計をカウントした。次いで、溶
接継手の引張試験を行い、継手強度を評価した。The quality of the weld was evaluated as follows. First, the number of pits on the surface of the weld bead was visually counted. The blowhole inside the weld bead is X
The number of blowholes was counted by visual inspection and X-ray transmission test. Next, a tensile test was performed on the welded joint to evaluate the joint strength.
【００３４】第１表および第２表は、ＹＡＧレーザ溶接
およびガスメタルアーク溶接の実験結果を示す。また、
第３表は、ＹＡＧレーザ溶接とガスメタルアーク溶接を
複合化した本発明溶接法の実験結果を示す。評価基準
は、以下のように定義した。欠陥個数は、溶接ビード１
ｍ当りに発生しているブローホールおよびピットの合計
として表示している。Tables 1 and 2 show the experimental results of YAG laser welding and gas metal arc welding. Also,
Table 3 shows the experimental results of the welding method of the present invention combining YAG laser welding and gas metal arc welding. The evaluation criteria were defined as follows. The number of defects is weld bead 1
It is shown as the total of blow holes and pits generated per m.
【００３５】溶接部に欠陥が発生すると耐食性が低下す
ると共に継手強度も低下する。溶接部の耐食性の観点か
ら、良好な耐食性が得られる溶接部のブローホールとピ
ットの合計を最大限Ｎ＝３０個／ｍとして、欠陥個数Ｎ
が３０個／ｍ以下を「○」とした。さらに、ブローホー
ルとピットの合計がＮ＝１０個／ｍ以下の場合を「◎」
とした。また、ブローホールとピットの合計が最大限Ｎ
＝３０個／ｍを超えても，Ｎ＝５０個／ｍ未満の場合に
は、実用上問題ないレベルの耐食性と継手強度を有する
ため、これを「△」とした。一方、Ｎ＝５０個／ｍを超
える場合には、耐食性が低下し、継手強度も低下するた
め、品質評価結果を「×」とした。加えて、ブローホー
ルおよびピット等の溶接欠陥が溶接部を貫通すると耐食
性が低下するため、１個でも貫通欠陥が存在する場合も
「×」とした。また、引張試験において、母材で破断し
た場合を「◎」、「○」及び「△」とし、溶接部で破断
した場合を「×」とした。When a defect occurs in the welded portion, the corrosion resistance decreases and the joint strength also decreases. From the viewpoint of the corrosion resistance of the weld, the total number of blowholes and pits in the weld where good corrosion resistance is obtained is set to a maximum of N = 30 / m, and the number of defects N
Is 30 or less / m. Furthermore, when the sum of the blowholes and the pits is N = 10 / m or less, "◎"
And In addition, the total of blowholes and pits is N
When N is less than 50 pieces / m, even if it exceeds 30 pieces / m, it has a level of corrosion resistance and joint strength that are not practically problematic. On the other hand, when N exceeds 50 / m, the corrosion resistance is reduced and the joint strength is also reduced. In addition, when a welding defect such as a blow hole and a pit penetrates the welded portion, the corrosion resistance is reduced. Further, in the tensile test, "場合", "○", and "を" indicate that the fracture occurred at the base material, and "x" indicates that the fracture occurred at the welded portion.
【００３６】ＹＡＧレーザ溶接では、第１表に示すよう
に、レーザ出力および溶接速度を広範囲に変化させても
溶接欠陥が多発し、くわえて、引張試験において溶接部
破断となり継手強度も不十分であり、溶接部の品質が良
好となる溶接条件領域は存在しない。In YAG laser welding, as shown in Table 1, even when the laser output and the welding speed are varied over a wide range, welding defects frequently occur, and in addition, the weld portion breaks in a tensile test, resulting in insufficient joint strength. There is no welding condition region where the quality of the weld is good.
【００３７】また、ガスメタルアーク溶接でも、第２表
に示すように、レーザ溶接と同等に、溶接部の品質が良
好となる溶接条件領域は存在しない。これは、ガスメタ
ルアーク溶接では、溶接速度が１ｍ／ｍｉｎ超えではア
ークが安定しないため、安定にアークが維持できない。
そのため、亜鉛メッキ鋼板の重ね部が過大に溶融してし
まい、多量の亜鉛蒸発量が生成されて、これがブローホ
ール欠陥を誘発したものと考えられる。As shown in Table 2, even in gas metal arc welding, there is no welding condition region in which the quality of the welded portion is good as in laser welding. This is because in gas metal arc welding, the arc is not stable when the welding speed exceeds 1 m / min, so that the arc cannot be stably maintained.
Therefore, it is considered that the overlapped portion of the galvanized steel sheet was excessively melted, and a large amount of zinc evaporation was generated, which caused blowhole defects.
【００３８】一方、ＹＡＧレーザ溶接とガスメタルアー
ク溶接を複合化した本発明溶接法では、欠陥個数が３０
個／ｍ以下となり、品質は良好である。On the other hand, in the welding method of the present invention in which YAG laser welding and gas metal arc welding are combined, the number of defects is 30.
Pieces / m or less, and the quality is good.
【００３９】レーザ溶接では、溶接部に多数の欠陥が発
生して、継手強度が劣ったが、レーザとガスメタルアー
クとを複合化することにより大幅に溶接欠陥が抑制され
て、継手強度も良好になっている。これは、レーザ照射
によって溶接欠陥は発生するが、レーザ照射後のガスメ
タルアーク溶接工程により、溶接ワイヤから溶融金属が
溶接部に供給され、レーザ溶接工程で発生した溶接欠陥
を埋めることができるため、欠陥抑制が低減したことが
考えられる。くわえて、レーザとガスメタルアークとを
複合化する本発明法は高速溶接が可能なため、亜鉛メッ
キ鋼板の重ね部の溶融領域がガスメタルアーク溶接法に
比して、大幅に狭くなり亜鉛蒸発量が少ないことがブロ
ーホール欠陥の抑制を加速したものと考えられる。In laser welding, a large number of defects were generated in the welded portion, resulting in poor joint strength. However, by combining a laser and a gas metal arc, welding defects were greatly suppressed, and joint strength was also good. It has become. This is because laser welding causes welding defects, but the gas metal arc welding process after laser irradiation supplies molten metal from the welding wire to the welded part, and can fill the welding defects generated in the laser welding process. It is considered that defect suppression was reduced. In addition, the method of the present invention, in which laser and gas metal arc are combined, enables high-speed welding, so that the melting area of the overlapped portion of galvanized steel sheet is significantly narrower than gas metal arc welding, and zinc vaporization occurs. It is considered that the small amount accelerated the suppression of blowhole defects.
【００４０】以上の効果から、良好な品質の溶接部を得
るためには、レーザを照射する工程と、レーザ照射工程
の後にガスメタルアーク溶接を行う溶接法において、ブ
ローホール等の溶接欠陥の少ない溶接部を得ることがで
きる。From the above effects, in order to obtain a weld of good quality, in the laser irradiation step and the welding method in which gas metal arc welding is performed after the laser irradiation step, welding defects such as blow holes are reduced. A weld can be obtained.
【００４１】[0041]
【表１】 [Table 1]
【００４２】[0042]
【表２】 [Table 2]
【００４３】[0043]
【表３】 [Table 3]
【００４４】[0044]
【表４】 [Table 4]
【００４５】［実施例１−２］レーザの狙い位置とガス
メタルアークの狙い位置の溶接部品質に及ぼす影響を調
査した。Example 1-2 The influence of the laser target position and the gas metal arc target position on weld quality was investigated.
【００４６】板厚がそれぞれ、０．８ｍｍ，１．６ｍｍ
および３．２ｍｍの両面亜鉛メッキ鋼板を用いて、同じ
板厚の材料を２枚重ねて隙間をゼロにして溶接を行っ
た。溶接は、ＹＡＧレーザ溶接とガスメタルアーク溶接
を複合化した本発明溶接法で行った。溶接条件は、レー
ザ狙い位置とガスメタルアーク溶接の狙い位置を０ｍｍ
から１０ｍまで変化させ、レーザ出力２〜４ｋＷ、アー
ク電流１００，１５０Ａおよび溶接速度１．２ｍ／ｍｉ
ｎで行った。また、溶接継手の品質は、実施例１で実施
した評価方法と同じ方法で行った。The plate thickness is 0.8 mm and 1.6 mm, respectively.
And 3.2 mm double-sided galvanized steel sheet, two sheets of the same sheet thickness were overlapped and the gap was made zero to perform welding. The welding was performed by the welding method of the present invention in which YAG laser welding and gas metal arc welding were combined. The welding conditions are 0 mm for the laser target position and the gas metal arc welding target position.
From 2 to 4 kW, an arc current of 100 and 150 A, and a welding speed of 1.2 m / mi.
n. Further, the quality of the welded joint was evaluated by the same method as the evaluation method performed in Example 1.
【００４７】第４表に溶接試験結果を示す。Table 4 shows the results of the welding test.
【００４８】レーザの狙い位置とガスメタルアークの狙
い位置が８ｍｍを超えて設定された場合には、両者の距
離が離れ過ぎているため、レーザ照射によるアークの安
定化および集中効果が僅かに低下して、溶接欠陥の発生
個所が増加するが、実用上問題ない程度である。When the target position of the laser and the target position of the gas metal arc are set to be more than 8 mm, the distance between the two is too large, so that the stabilization of the arc and the concentration effect by the laser irradiation are slightly reduced. As a result, the number of locations where welding defects occur increases, but this is practically no problem.
【００４９】したがって、好ましくはレーザの狙い位置
とガスメタルアークの狙い位置の距離を０ｍｍ以上、８
ｍｍ以下、より好ましくは６ｍｍ以下に設定することに
より、健全な溶接部が確実に得られることが分かる。Therefore, preferably, the distance between the target position of the laser and the target position of the gas metal arc is 0 mm or more,
It can be seen that a sound welding portion can be reliably obtained by setting the thickness to not more than 6 mm, more preferably not more than 6 mm.
【００５０】レーザの狙い位置とガスメタルアークの狙
い位置の距離を０ｍｍ以上、６ｍｍ以下に設定すると、
レーザ照射によりアークの安定と集中効果がより顕在化
するため、溶け込み深さの均一性が高まり、溶接欠陥が
抑制されるため、レーザの狙い位置とガスメタルアーク
の狙い位置の距離を０ｍｍ以上、６ｍｍ以下に設定する
のがより好ましい。When the distance between the target position of the laser and the target position of the gas metal arc is set to 0 mm or more and 6 mm or less,
The laser irradiation makes the arc stability and concentration effect more prominent, so the uniformity of the penetration depth is increased and welding defects are suppressed, so the distance between the target position of the laser and the target position of the gas metal arc is 0 mm or more. More preferably, it is set to 6 mm or less.
【００５１】[0051]
【表５】 [Table 5]
【００５２】［実施例１−３］板厚がそれぞれ、０．８
ｍｍおよび３．２ｍｍの両面亜鉛メッキ鋼板を用いて、
同じ板厚の材料を２枚重ねて隙間をゼロにして隅肉溶接
を行った。いずれの材料も亜鉛メッキ量が４５ｇ／ｍ2
の亜鉛メッキ鋼板である。Example 1-3 Each of the sheet thicknesses was 0.8
mm and 3.2 mm double-sided galvanized steel sheet,
Fillet welding was performed by stacking two sheets of the same sheet thickness to make the gap zero. Each material has a galvanized amount of 45 g / m 2.
Is a galvanized steel sheet.
【００５３】溶接は、ＹＡＧレーザ溶接とガスメタルア
ーク溶接を複合化した本発明溶接法で行った。ＹＡＧレ
ーザ出力は２ｋＷ以上に設定し、アーク電流は１００Ａ
および１５０Ａで行った。また、レーザの狙い位置とガ
スメタルアークの狙い位置は、溶接線方向に対してはレ
ーザを２ｍｍ先行させて設定した。The welding was performed by the welding method of the present invention in which YAG laser welding and gas metal arc welding were combined. The YAG laser output is set to 2 kW or more, and the arc current is 100 A
And 150A. The target position of the laser and the target position of the gas metal arc were set such that the laser was moved ahead of the welding line by 2 mm.
【００５４】また、レーザとガスメタルアークの照射位
置と角度については、上板端部と下板とのコーナー部を
中心として溶接方向に対して垂直方向のレーザおよびガ
スメタルアークの狙い位置（Ｌ）および溶接方向に垂直
に鋼板面の法線方向に対するレーザおよびガスメタルア
ークの照射角度（θ）を変化させて溶接を行った。第５
表に、溶接試験結果を示す。溶接方向に対して垂直方向
のレーザおよびガスメタルアークの狙い位置（Ｌ）は、
板厚が０．８ｍｍの場合には、上板端部と下板とのコー
ナー部を中心として、その両側に±１．２５ｍｍ以内で
は溶接部の品質が良好であり、±１．２５ｍｍを超える
領域においても、溶接欠陥個所が３０個／ｍを超えるが
５０個／ｍ以下であり、耐食性及び継手強度も実用上良
好である。一方、板厚が３．２ｍｍの場合には、上板端
部と下板とのコーナー部を中心として、その両側に±
２．０ｍｍ以内では溶接部の品質が良好であり、±２．
０ｍｍを超える領域でも溶接欠陥個所が３０個／ｍを超
えるが５０個／ｍ以下であり、耐食性及び継手強度も実
用上良好である。With respect to the irradiation position and angle of the laser and gas metal arc, the target position (L) of the laser and gas metal arc in the direction perpendicular to the welding direction centering on the corner between the upper plate end and the lower plate. ) And the irradiation angle (θ) of the laser and gas metal arc with respect to the normal direction of the steel sheet surface was changed perpendicularly to the welding direction. Fifth
Table shows the welding test results. The target position (L) of laser and gas metal arc perpendicular to the welding direction is:
When the plate thickness is 0.8 mm, the quality of the welded portion is good within ± 1.25 mm on both sides of the corner between the upper plate end and the lower plate, and exceeds ± 1.25 mm Also in the region, the number of welding defects is more than 30 / m but not more than 50 / m, and the corrosion resistance and the joint strength are practically good. On the other hand, when the plate thickness is 3.2 mm, ± 10 mm is applied to both sides of the corner of the upper plate end and the lower plate.
Within 2.0 mm, the quality of the weld is good, and ± 2.
Even in a region exceeding 0 mm, the number of welding defects is more than 30 / m but not more than 50 / m, and the corrosion resistance and the joint strength are practically good.
【００５５】ここで得られた限界値は、上板厚をｔ，ｍ
ｍとすると［（１／３）ｔ＋１］ｍｍに相当する値であ
る。すなわち、レーザ及びガスメタルアーク溶接を照射
する位置は、上板端部と下板とのコーナー部を中心とし
て、その両側±［（１／３）ｔ＋１］ｍｍ以上離れた場
合でも、溶接部の耐食性及び継手強度も実用上問題ない
レベルにあるが、±［（１／３）ｔ＋１］ｍｍ以内に設
定することが好適である。The upper limit obtained here is t, m
If it is m, it is a value corresponding to [(1/3) t + 1] mm. That is, the position where the laser and gas metal arc welding are applied is centered on the corner between the upper plate end and the lower plate, and even if the both sides thereof are separated by ± [(1/3) t + 1] mm or more, Corrosion resistance and joint strength are also at levels that are practically acceptable, but are preferably set within ± [(1/3) t + 1] mm.
【００５６】溶接方向に対して垂直方向のレーザおよび
ガスメタルアークの照射角度（θ）は、板厚が０．８ｍ
ｍの場合には、照射角度が２ｄｅｇ．以上、８ｄｅｇ．
以下の範囲では溶接部の品質が特に好適であるが、照射
角度が２ｄｅｇ．未満、８ｄｅｇ．超えの範囲でも溶接
部の耐食性及び継手強度も実用上問題ないレベルにあ
る。The irradiation angle (θ) of the laser and gas metal arc perpendicular to the welding direction is 0.8 m
m, the irradiation angle is 2 deg. As described above, 8 deg.
In the following range, the quality of the weld is particularly suitable, but the irradiation angle is 2 deg. Less than 8 deg. Even in the range exceeding the above, the corrosion resistance and the joint strength of the welded portion are at a level where there is no practical problem.
【００５７】一方、板厚が３．２ｍｍの場合には、照射
角度が１０ｄｅｇ．以上、３０ｄｅｇ．以下の範囲では
溶接部の品質が特に良好であるが、照射角度が２ｄｅ
ｇ．未満、８ｄｅｇ．超えの範囲でも溶接部の耐食性及
び継手強度も実用上問題ないレベルにある。On the other hand, when the plate thickness is 3.2 mm, the irradiation angle is 10 deg. As described above, 30 deg. In the following range, the quality of the weld is particularly good, but the irradiation angle is 2 de.
g. Less than 8 deg. Even in the range exceeding the above, the corrosion resistance and the joint strength of the welded portion are at a level where there is no practical problem.
【００５８】したがって、重ね隅肉溶接継手に欠陥が少
なく、静的および疲労強度の優れた溶接ビードを得るた
めには、レーザおよびガスメタルアーク溶接の照射角度
は、重ね隅肉継手において、上板側の板厚をｔ，ｍｍと
して、２．５ｔ≦θ≦１０ｔの範囲内に上板に対して反
対方向に傾斜させるように設定することが特に好適であ
る。Therefore, in order to obtain a weld bead having few defects in the lap fillet weld joint and excellent in static and fatigue strength, the irradiation angle of the laser and gas metal arc welding is limited to the upper plate in the lap fillet joint. It is particularly preferable to set the side plate thickness to t, mm so as to be inclined in the opposite direction to the upper plate within the range of 2.5t ≦ θ ≦ 10t.
【００５９】[0059]
【表６】 [Table 6]
【００６０】[0060]
【表７】 [Table 7]
【００６１】［実施例１−４］亜鉛メッキ量は亜鉛蒸気
に直接影響を及ぼすものであるから、亜鉛メッキ量と欠
陥個数の関係について調べた。実験では、板厚はそれぞ
れ０．８ｍｍおよび３．２ｍｍ，亜鉛メッキ量は２０ｇ
／ｍ2 から１２０ｇ／ｍ2 の両面亜鉛メッキ鋼板を用い
て、同じ板厚の材料を２枚重ね隙間をゼロにして溶接を
行った。溶接は、ＹＡＧレーザ溶接とガスメタルアーク
溶接を複合化した本発明法溶接法で行った。溶接条件
は、レーザの狙い位置とガスメタルアーク溶接の狙い位
置を２ｍｍとして、レーザ出力３ｋＷ，アーク電流１０
０Ａ，１５０Ａおよび溶接速度１〜３ｍ／ｍｉｎの範囲
で行った。また、溶接継手部の品質評価は、実施例１−
１で実施した評価方法と同じ方法で行った。第６表に、
溶接試験結果を示す。板厚組み合わせが０．８／０．８
ｍｍの場合、亜鉛メッキ量が１２０ｇ／ｍ2までは、欠
陥個数は概ね少なく抑えられている。亜鉛メッキ量が６
０ｇ／ｍ2 以下では、欠陥はほとんど発生していなく好
適である。板厚が厚い３．２ｍｍの場合には、欠陥個数
は多くなるが、亜鉛メッキ量が１２０ｇ／ｍ2 までは欠
陥個数は概ね少なく抑えられている。亜鉛めっき量が１
５０ｇ／ｍ2の場合には、欠陥個数が５０個／ｍ2を超え
て継手品質が低下する。したがって、ブローホール数を
減少させるためには亜鉛メッキ量を少なくする必要があ
る。実用上差し支えない程度のブローホール数を最大限
５０個／ｍとすれば、亜鉛メッキ量の上限を１２０ｇ／
ｍ2 として良い。Example 1-4 Since the amount of zinc plating directly affects zinc vapor, the relationship between the amount of zinc plating and the number of defects was examined. In the experiment, the plate thickness was 0.8 mm and 3.2 mm, respectively, and the galvanized amount was 20 g.
Using a double-sided galvanized steel sheet having a thickness of 120 g / m 2 to 120 g / m 2 , two materials having the same thickness were stacked and the gap was made zero to perform welding. The welding was performed by the welding method of the present invention in which YAG laser welding and gas metal arc welding were combined. The welding conditions were as follows: laser power 3 kW, arc current 10
The welding was performed at 0 A, 150 A and a welding speed of 1 to 3 m / min. Further, the quality evaluation of the welded joint was performed according to Example 1-
The evaluation was performed in the same manner as the evaluation method performed in 1. In Table 6,
The results of the welding test are shown. 0.8 / 0.8 thickness combination
In the case of mm, the number of defects is generally kept small until the zinc plating amount is up to 120 g / m 2 . Zinc plating amount is 6
At 0 g / m 2 or less, defects are hardly generated, which is preferable. When the plate thickness is large at 3.2 mm, the number of defects increases, but the number of defects is generally kept small until the zinc plating amount reaches 120 g / m 2 . Zinc plating amount is 1
In the case of 50 g / m 2, the number of defects exceeds 50 / m 2 and the joint quality is reduced. Therefore, it is necessary to reduce the amount of zinc plating in order to reduce the number of blow holes. If the number of blowholes that can be practically used is 50 pieces / m at the maximum, the upper limit of the amount of zinc plating is 120 g / m2.
m 2 and then it may be.
【００６２】[0062]
【表８】 [Table 8]
【００６３】［実施例２−１］以下、本発明の実施例に
ついて説明する。Embodiment 2-1 An embodiment of the present invention will be described below.
【００６４】板厚がそれぞれ、０．８ｍｍ，１．６ｍｍ
および３．２ｍｍの両面亜鉛メッキ鋼板を用いて、同じ
板厚の材料を２枚重ねて隙間をゼロにして溶接を行っ
た。The plate thicknesses are 0.8 mm and 1.6 mm, respectively.
And 3.2 mm double-sided galvanized steel sheet, two sheets of the same sheet thickness were overlapped and the gap was made zero to perform welding.
【００６５】溶接は、ＹＡＧレーザ溶接法、ガスメタル
溶接法およびＹＡＧレーザ溶接とガスメタルアーク溶接
を複合化した本発明溶接法の３種類で行った。ＹＡＧレ
ーザ溶接法およびＹＡＧレーザ溶接とガスメタルアーク
溶接を複合化した溶接法では、ＹＡＧレーザ出力は、上
板を十分に貫通させることができる２ｋＷ以上に設定し
た。また、アーク電流は１５０Ａから２５０Ａの範囲に
変化させた。また、ＹＡＧレーザ溶接とガスメタルアー
ク溶接を複合化した本発明溶接法では、レーザの狙い位
置とガスメタルアークの位置を２ｍｍにして溶接を行っ
た。The welding was performed by three types of welding method of the present invention in which the YAG laser welding method, the gas metal welding method, and the YAG laser welding and the gas metal arc welding were combined. In the YAG laser welding method and the welding method in which the YAG laser welding and the gas metal arc welding were combined, the YAG laser output was set to 2 kW or more that could sufficiently penetrate the upper plate. The arc current was changed from 150A to 250A. Further, in the welding method of the present invention in which YAG laser welding and gas metal arc welding are combined, welding was performed by setting the target position of the laser and the position of the gas metal arc to 2 mm.
【００６６】いずれの材料も亜鉛メッキ量が４５ｇ／ｍ
2 の亜鉛メッキ鋼板である。Each material had a galvanized amount of 45 g / m 2.
2. Galvanized steel sheet.
【００６７】溶接部の品質評価は、以下のように行っ
た。まず、目視により溶接ビード表面のピット数をカウ
ントした。次いで、溶接ビード内に内在するブローホー
ルをＸ線透過試験により検出し、その個数をカウントし
た。The quality of the weld was evaluated as follows. First, the number of pits on the surface of the weld bead was visually counted. Next, blow holes existing in the weld bead were detected by an X-ray transmission test, and the number thereof was counted.
【００６８】第７表および第８表は、ＹＡＧレーザ溶接
およびガスメタルアーク溶接の実験結果を示す。また、
第９表は、ＹＡＧ溶接とガスメタルアーク溶接を複合化
した溶接法の実験結果を示す。Tables 7 and 8 show the experimental results of YAG laser welding and gas metal arc welding. Also,
Table 9 shows experimental results of a welding method combining YAG welding and gas metal arc welding.
【００６９】評価基準は、以下のように定義した。継手
強度が十分な溶接部が選られた場合の、ブローホールと
ピットの合計を最大限Ｎ＝３０個／ｍとして、欠陥個数
Ｎが３０個／ｍ以下を「○」とした。さらに、ブローホ
ールとピットの合計がＮ＝１０個／ｍ以下の場合を
「◎」とした。また、ブローホールとピットの合計が最
大限Ｎ＝３０個／ｍを超えても，Ｎ＝５０個／ｍ未満の
場合には、実用上問題ないレベルの継手強度を有するた
め、これを「△」とした。一方、Ｎ＝５０個／ｍを超え
る場合には、継手強度の低下をきたすため、品質評価結
果を「×」とした。加えて、ブローホールおよびピット
等の溶接欠陥が溶接部を貫通すると耐食性が低下するた
め、１個でも貫通欠陥が存在する場合も「×」とした。The evaluation criteria were defined as follows. When a welded part having sufficient joint strength was selected, the total of the blowholes and the pits was set to N = 30 / m at the maximum, and the number of defects N was 30 / m or less was evaluated as “○”. Furthermore, the case where the total of the blowholes and the pits was N = 10 / m or less was evaluated as “◎”. Even if the total of the blowholes and the pits exceeds the maximum N = 30 / m, if the total is less than 50 / m, the joint strength is at a practically acceptable level. " On the other hand, when N exceeds 50 pieces / m, the joint strength is reduced, so the quality evaluation result is set to “x”. In addition, when a welding defect such as a blow hole and a pit penetrates the welded portion, the corrosion resistance is reduced.
【００７０】ＹＡＧレーザ溶接では、第７表に示すよう
に、レーザ出力および溶接速度を広範囲に変化させても
溶接欠陥が多発し、溶接部の品質が良好となる溶接条件
領域は存在しない。また、ガスメタルアーク溶接でも、
第８表に示すように、レーザ溶接と同等に、溶接部の品
質が良好となる溶接条件領域は存在しない。一方、ＹＡ
Ｇレーザ溶接とガスメタルアーク溶接を複合化した本発
明溶接法では、溶接条件を変化させても欠陥個数が５０
個／ｍ以下となり、品質は良好である。レーザを照射す
る工程とレーザ照射工程の後にガスメタルアーク溶接を
行う溶接法において、溶接部が重ねた鋼板を貫通する場
合には、欠陥個数が３０個／ｍ以下となるため、好まし
くは溶接部が重ねた鋼板を貫通するようにレーザ出力及
びアーク電流を設定する必要がある。ただし、溶接部が
重ねた鋼板を貫通しない場合でも、欠陥個数は５０個／
ｍ以下であり、実用上問題のないレベルの継手強度を有
する。As shown in Table 7, in YAG laser welding, even when the laser output and the welding speed are varied over a wide range, welding defects occur frequently, and there is no welding condition region where the quality of the welded portion becomes good. In gas metal arc welding,
As shown in Table 8, there is no welding condition region where the quality of the welded portion is good, as in the case of laser welding. On the other hand, YA
In the welding method of the present invention in which G laser welding and gas metal arc welding are combined, the number of defects is 50 even when the welding conditions are changed.
Pieces / m or less, and the quality is good. In a welding method in which gas metal arc welding is performed after the laser irradiation step and the laser irradiation step, when the welded part penetrates the stacked steel sheets, the number of defects is 30 / m or less. It is necessary to set the laser output and the arc current so that the steel sheet penetrates the stacked steel sheets. However, even if the weld does not penetrate the stacked steel plates, the number of defects is 50 /
m or less, and has a level of joint strength at which there is no practical problem.
【００７１】レーザ溶接においては、溶接部に多数の欠
陥が発生したが、レーザとガスメタルアークとを複合化
することにより大幅に溶接欠陥が抑制されている。これ
は、レーザ照射によって形成されるキーホールサイズに
比較して、レーザにアークを複合化することによってキ
ーホールが拡大したことが示唆され、キーホール内の亜
鉛の蒸気圧力が大幅に低減して、溶融金属の飛散が抑制
されたためと考えられる。くわえて、レーザ照射行程後
のガスメタルアーク溶接行程により、溶接ワイヤから溶
融金属が溶接部に供給されるため、レーザ溶接工程で発
生した溶接欠陥を埋めることができるため、さらなる欠
陥抑制をもたらしたと考えられる。In laser welding, a large number of defects were generated in the welded portion. However, by combining the laser and the gas metal arc, welding defects were greatly suppressed. This suggests that the keyhole was expanded by combining the laser with the arc compared to the size of the keyhole formed by laser irradiation, and the vapor pressure of zinc in the keyhole was significantly reduced. It is considered that the scattering of the molten metal was suppressed. In addition, the gas metal arc welding process after the laser irradiation process supplies molten metal from the welding wire to the weld, so that welding defects generated in the laser welding process can be filled, thus further suppressing defects. Conceivable.
【００７２】[0072]
【表９】 [Table 9]
【００７３】[0073]
【表１０】 [Table 10]
【００７４】[0074]
【表１１】 [Table 11]
【００７５】[0075]
【表１２】 [Table 12]
【００７６】［実施例２−２］レーザの狙い位置とガス
メタルアークの狙い位置の溶接部品質に及ぼす影響を調
査した。Example 2-2 The effects of the laser target position and the gas metal arc target position on the weld quality were investigated.
【００７７】板厚がそれぞれ、０．８ｍｍ，１．６ｍｍ
および３．２ｍｍの両面亜鉛メッキ鋼板を用いて、同じ
板厚の材料を２枚重ねて隙間をゼロにして溶接を行っ
た。溶接は、ＹＡＧレーザ溶接とガスメタルアーク溶接
を複合化した本発明溶接法で行った。溶接条件は、レー
ザ狙い位置とガスメタルアーク溶接の狙い位置を０ｍｍ
から１０ｍまで変化させ、レーザ出力２〜４ｋＷ、アー
ク電流１００，１５０Ａおよび溶接速度１．２ｍ／ｍｉ
ｎで行った。また、溶接継手の品質は、実施例２−１で
実施した評価方法と同じ方法で行った。The plate thicknesses are 0.8 mm and 1.6 mm, respectively.
And 3.2 mm double-sided galvanized steel sheet, two sheets of the same sheet thickness were overlapped and the gap was made zero to perform welding. The welding was performed by the welding method of the present invention in which YAG laser welding and gas metal arc welding were combined. The welding conditions are 0 mm for the laser target position and the gas metal arc welding target position.
From 2 to 4 kW, an arc current of 100 and 150 A, and a welding speed of 1.2 m / mi.
n. The quality of the welded joint was evaluated by the same method as the evaluation method performed in Example 2-1.
【００７８】第１０表に、溶接試験結果を示す。Table 10 shows the results of the welding test.
【００７９】レーザの狙い位置とガスメタルアークの狙
い位置が８ｍｍを超えて設定された場合には、両者の距
離が離れ過ぎているため、レーザ照射によるアークの安
定化および集中効果が僅かに低下して、溶接欠陥の発生
個数が増加するが、実用上問題のない程度である。When the target position of the laser and the target position of the gas metal arc are set to exceed 8 mm, the distance between the two is too large, so that the stabilization of the arc and the concentration effect of the laser irradiation are slightly reduced. As a result, the number of occurrences of welding defects increases, but this is a practically acceptable degree.
【００８０】したがって、好ましくはレーザの狙い位置
とガスメタルアークの狙い位置の距離を０ｍｍ以上、８
ｍｍ以下、より好ましくは６ｍｍ以下に設定することに
より、健全な溶接部が確実に得られることが分かる。Therefore, preferably, the distance between the target position of the laser and the target position of the gas metal arc is 0 mm or more,
It can be seen that a sound welding portion can be reliably obtained by setting the thickness to not more than 6 mm, more preferably not more than 6 mm.
【００８１】レーザの狙い位置とガスメタルアークの狙
い位置の距離を０ｍｍ以上、６ｍｍ以下に設定すると、
レーザ照射によりアークの安定と集中効果がより顕在化
するため、溶け込み深さの均一性が高まり、溶接欠陥が
抑制されるため、レーザの狙い位置とガスメタルアーク
の狙い位置の距離を０ｍｍ以上、６ｍｍ以下に設定する
のがより好ましい。When the distance between the target position of the laser and the target position of the gas metal arc is set to 0 mm or more and 6 mm or less,
The laser irradiation makes the arc stability and concentration effect more prominent, so the uniformity of the penetration depth is increased and welding defects are suppressed, so the distance between the target position of the laser and the target position of the gas metal arc is 0 mm or more. More preferably, it is set to 6 mm or less.
【００８２】[0082]
【表１３】 [Table 13]
【００８３】［実施例２−３］亜鉛メッキ量は亜鉛蒸気
に直接影響を及ぼすものであるから、亜鉛メッキ量と欠
陥個数の関係について調べた。実験では、板厚がそれぞ
れ、０．８ｍｍおよび３．２ｍｍ、亜鉛メッキ量は２０
ｇ／ｍ2 から１２０ｇ／ｍ2 の両面亜鉛メッキ鋼板を用
いて、同じ板厚の材料を２枚重ね隙間をゼロにして溶接
を行った。溶接は、ＹＡＧレーザ溶接とガスメタルアー
ク溶接を複合化した本発明溶接法で行った。溶接条件
は、レーザの狙い位置とガスメタルアーク溶接の狙い位
置を２ｍｍとして、レーザ出力３ｋＷ，アーク電流１０
０Ａ，１５０Ａおよび溶接速度１〜３ｍ／ｍｉｎの範囲
で行った。また、溶接継手部の品質評価は、実施例２−
１で実施した評価方法と同じ方法で行った。第１１表
に、溶接試験結果を示す。Example 2-3 Since the amount of zinc plating directly affects zinc vapor, the relationship between the amount of zinc plating and the number of defects was examined. In the experiment, the plate thickness was 0.8 mm and 3.2 mm, respectively, and the galvanization amount was 20 mm.
Using a double-sided galvanized steel sheet of g / m 2 to 120 g / m 2 , two materials having the same thickness were overlapped and the gap was made zero to perform welding. The welding was performed by the welding method of the present invention in which YAG laser welding and gas metal arc welding were combined. The welding conditions were as follows: laser power 3 kW, arc current 10
The welding was performed at 0 A, 150 A and a welding speed of 1 to 3 m / min. The quality evaluation of the welded joint was performed according to Example 2-
The evaluation was performed in the same manner as the evaluation method performed in 1. Table 11 shows the results of the welding test.
【００８４】板厚組み合わせが、０．８／０．８ｍｍの
場合、亜鉛メッキ量が１２０ｇ／ｍ 2 までは、欠陥個数
は概ね少なく抑えられている。亜鉛メッキ量が６０ｇ／
ｍ2以下では、欠陥はほとんど発生していなく好適であ
る。When the thickness combination is 0.8 / 0.8 mm
In the case, the galvanized amount is 120 g / m TwoUp to the number of defects
Is generally kept low. Zinc plating amount is 60g /
mTwoIn the following, it is preferable that few defects occur.
You.
【００８５】板厚が厚い３．２ｍｍの場合には、欠陥個
数は多くなるが、亜鉛メッキ量が１２０ｇ／ｍ2 まで
は、欠陥個数は概ね少なく抑えられている。When the plate thickness is 3.2 mm, the number of defects increases, but the number of defects is suppressed to a small value until the zinc plating amount reaches 120 g / m 2 .
【００８６】したがって、ブローホール数を減少させる
ためには亜鉛メッキ量を少なくする必要がある。実用上
差し支えない程度のブローホール数を最大限３０個／ｍ
とすれば、亜鉛メッキ量の上限を１２０ｇ／ｍ2 として
良い。Therefore, in order to reduce the number of blow holes, it is necessary to reduce the amount of zinc plating. The maximum number of blowholes is 30 / m, which is practically acceptable.
Then, the upper limit of the amount of zinc plating may be set to 120 g / m 2 .
【００８７】[0087]
【表１４】 [Table 14]
【００８８】[0088]
【発明の効果】以上のように本発明によれば、亜鉛メッ
キ鋼板同士または亜鉛メッキ鋼板と他の金属との重ね隅
肉溶接において、溶接予定個所にレーザを照射する工程
と、レーザ照射工程の後にガスメタルアーク溶接を行う
工程を備えた溶接方法であるため、亜鉛メッキ鋼板の重
ね面からの亜鉛の蒸気を抑えることができ、くわえて、
亜鉛蒸気に起因する溶接欠陥もワイヤからの溶融金属に
より補償できるため、溶接欠陥の発生を低く抑えること
ができる。また、重ね溶接においては、レーザ単独溶接
に比較してキーホールを拡大でき、キーホールから亜鉛
蒸気の排出を容易にし、加えて亜鉛蒸気の圧力を低減で
きるため、ブローホールの発生がほとんど無い良好なビ
ードを得ることができる。As described above, according to the present invention, in the lap fillet welding between galvanized steel sheets or between galvanized steel sheets and other metals, a step of irradiating a laser to a portion to be welded and a laser irradiation step Since it is a welding method with a process of performing gas metal arc welding later, it is possible to suppress the vapor of zinc from the overlapping surface of the galvanized steel sheet,
Since welding defects caused by zinc vapor can also be compensated by the molten metal from the wire, the occurrence of welding defects can be kept low. In addition, in lap welding, the keyhole can be enlarged as compared with laser alone welding, zinc vapor can be easily discharged from the keyhole, and the pressure of zinc vapor can be reduced. Bead can be obtained.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 吉武 明英 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 細谷 佳弘 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 Ｆターム(参考） 4E001 AA03 BB12 CA07 EA01 EA03 4E068 BC01 CA09 DA14 DB15 4E081 AA03 BA13 CA07 CA19 DA06 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuing on the front page (72) Inventor Akihide Yoshitake 1-2-1, Marunouchi, Chiyoda-ku, Tokyo Inside Nippon Kokan Co., Ltd. (72) Yoshihiro Hosoya 1-2-1, Marunouchi, Chiyoda-ku, Tokyo F-term (reference) in Nippon Kokan Co., Ltd. 4E001 AA03 BB12 CA07 EA01 EA03 4E068 BC01 CA09 DA14 DB15 4E081 AA03 BA13 CA07 CA19 DA06
Claims (6)
で、亜鉛メッキ量を１０ｇ／ｍ2 〜１２０ｇ／ｍ2 とし
た亜鉛メッキ鋼板同士または同板厚及び同亜鉛メッキ量
の亜鉛メッキ鋼板と他の金属との重ね隅肉溶接におい
て、溶接予定個所にレーザを照射する工程と、レーザ照
射工程の後にガスメタルアーク溶接を行う工程を備えた
ことを特徴とする亜鉛メッキ鋼板の溶接方法。1. A plate thickness of 0.2mm or more, less than 6.0 mm, galvanizing amount 10g / m 2 ~120g / m 2 and the galvanized steel sheets or DoitaAtsu and the galvanized amount of galvanized A method of welding a galvanized steel sheet, comprising: a step of irradiating a laser to a portion to be welded in a lap fillet welding between a steel sheet and another metal; and a step of performing gas metal arc welding after the laser irradiation step. .
亜鉛メッキ量を１０ｇ／ｍ2 〜１２０ｇ／ｍ2 とした亜
鉛メッキ鋼板同士または同板厚及び同亜鉛メッキ量の亜
鉛メッキ鋼板と他の金属との重ね溶接において、溶接予
定個所にレーザを照射する工程と、この照射工程の後に
ガスメタルアーク溶接を行う工程を備えたことを特徴と
する亜鉛メッキ鋼板の溶接方法。2. The sheet thickness is from 0.2 mm to less than 6.0 mm,
In lap welding of the galvanized amount of galvanized steel and other metals 10g / m 2 ~120g / m 2 and the galvanized steel sheets or DoitaAtsu and the galvanized amount is irradiated with laser welding schedule location A method for welding a galvanized steel sheet, comprising: a step of performing gas metal arc welding after the irradiation step.
溶接の狙い位置よりも溶接方向に対して前方に０ｍｍ以
上、６ｍｍ以下の範囲にあることを特徴とする請求項１
又は２に記載の亜鉛めっき鋼板の溶接方法。3. The laser according to claim 1, wherein the target position of the laser is in a range of 0 mm or more and 6 mm or less ahead of the target position of the gas metal arc welding with respect to the welding direction.
Or the method of welding a galvanized steel sheet according to 2.
溶接において、レーザおよびガスメタルアーク溶接を照
射する位置（Ｌ）は、上板端部を中心として溶接方向に
対して垂直方向に−［（１／３）ｔ＋１］≦Ｌ≦＋
［（１／３）ｔ＋１］（ただし、ｔ：上板板厚，ｍｍ）
の範囲にあることを特徴とする請求項１又は３に記載の
亜鉛メッキ鋼板の溶接方法。4. In the lap fillet welding for welding the end of the upper plate and the lower plate, the position (L) where the laser and gas metal arc welding are applied is positioned with respect to the welding direction with the upper plate end as a center. -[(1/3) t + 1] ≦ L ≦ +
[(1/3) t + 1] (where t: upper plate thickness, mm)
The method for welding a galvanized steel sheet according to claim 1 or 3, wherein the method is in the range of:
スメタルアーク溶接の照射角度は、溶接方向に垂直で鋼
板面の法線方向に対して角度θ（ｄｅｇ．）を２．５ｔ
≦θ≦１０ｔ（ただし、ｔ：上板板厚，ｍｍ）の範囲
で、上板側に対して反対方向に傾斜させることを特徴と
する請求項１，３又は４に記載の亜鉛メッキ鋼板の溶接
方法。5. In the lap fillet welding, the irradiation angle of laser and gas metal arc welding is set at an angle θ (deg.) Of 2.5 t perpendicular to the welding direction and normal to the steel sheet surface.
5. The galvanized steel sheet according to claim 1, 3, or 4, wherein the steel sheet is inclined in a direction opposite to the upper plate side within a range of ≦ θ ≦ 10 t (t: upper plate thickness, mm). Welding method.
を貫通するように、レーザ出力およびアーク電流を設定
することを特徴とする請求項２又は３に記載の亜鉛メッ
キ鋼板の溶接方法。6. The method for welding galvanized steel sheet according to claim 2, wherein in lap welding, the laser output and the arc current are set so that the welded portion penetrates the superposed steel sheet.
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