JP2002025834A - 鉄心の直流偏磁抑制方法 - Google Patents
鉄心の直流偏磁抑制方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】鉄心を高くする必要のない鉄心の直流偏磁抑制
方法を提供する。 【解決方法】継鉄３Ｄ，３Ｅあるいは帰路脚３Ｆ，３Ｇ
にキャンセル巻線７Ｆ，７Ｇあるいはキャンセル巻線６
Ｆ，６Ｇを巻回し、キャンセル巻線７Ｆ，７Ｇあるいは
キャンセル巻線６Ｆ，６Ｇに主脚３Ａ，３Ｂ，３Ｃで発
生する直流磁束を打ち消すキャンセル電流を流すように
する。
方法を提供する。 【解決方法】継鉄３Ｄ，３Ｅあるいは帰路脚３Ｆ，３Ｇ
にキャンセル巻線７Ｆ，７Ｇあるいはキャンセル巻線６
Ｆ，６Ｇを巻回し、キャンセル巻線７Ｆ，７Ｇあるいは
キャンセル巻線６Ｆ，６Ｇに主脚３Ａ，３Ｂ，３Ｃで発
生する直流磁束を打ち消すキャンセル電流を流すように
する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、変圧器の鉄心が
直流偏磁するのを抑制する方法に関し、特に、鉄心にキ
ャンセル巻線を巻回することによって鉄心の直流偏磁を
打ち消す方法に関する。
直流偏磁するのを抑制する方法に関し、特に、鉄心にキ
ャンセル巻線を巻回することによって鉄心の直流偏磁を
打ち消す方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】送電線には、例えば、太陽の黒点活動に
起因する磁気嵐により直流電流が誘起される場合があ
り、その直流電流でもって送電線に繋がる変圧器などの
鉄心が直流偏磁される場合がある。また、インバータ回
路に接続された変圧器の鉄心は、インバータの開閉時期
の僅かな不揃いから直流偏磁する場合がある。さらに、
変圧器が遮断されると、その鉄心が遮断のタイミングに
よって決まる直流偏磁を受ける場合がある。鉄心が直流
偏磁すると、鉄心周辺の構造物や容器の異常加熱、騒音
の異常上昇、鉄損の上昇などの悪影響を及ぼす。そのた
めに、変圧器には、鉄心の直流偏磁抑制対策が施される
場合がある。
起因する磁気嵐により直流電流が誘起される場合があ
り、その直流電流でもって送電線に繋がる変圧器などの
鉄心が直流偏磁される場合がある。また、インバータ回
路に接続された変圧器の鉄心は、インバータの開閉時期
の僅かな不揃いから直流偏磁する場合がある。さらに、
変圧器が遮断されると、その鉄心が遮断のタイミングに
よって決まる直流偏磁を受ける場合がある。鉄心が直流
偏磁すると、鉄心周辺の構造物や容器の異常加熱、騒音
の異常上昇、鉄損の上昇などの悪影響を及ぼす。そのた
めに、変圧器には、鉄心の直流偏磁抑制対策が施される
場合がある。
【０００３】図１６は、従来の鉄心の直流偏磁抑制方法
でもって直流偏磁が抑制された変圧器の構成を示す断面
図である。鉄心３は、主巻線１Ａ，１Ｂ，１Ｃがそれぞ
れ巻回された主脚３Ａ，３Ｂ，３Ｃと、主脚３Ａ，３
Ｂ，３Ｃの端部同士を磁気的に接合する下部の継鉄３Ｄ
および上部の継鉄３Ｅと、継鉄３Ｄ，３Ｅの端部同士を
両側で磁気的に接合する帰路脚３Ｆ，３Ｇとからなる５
脚鉄心である。主脚３Ａ，３Ｂ，３Ｃにはキャンセル巻
線２Ａ，２Ｂ，２Ｃがそれぞれ巻回されるとともに、主
脚３Ａ，３Ｂ，３Ｃの直流磁束を検出する偏磁センサ４
Ａ，４Ｂ，４Ｃがそれぞれ配されている。なお、主巻線
１Ａ，１Ｂ，１Ｃは３相５脚鉄心変圧器の各相の巻線で
あり、図１６では、主巻線１Ａ，１Ｂ，１Ｃを構成する
１次側巻線と２次側巻線との内、１次側巻線だけが図示
されいるが、実際には、鉄心３を直流偏磁させる直流電
流は、１次側巻線に流れる場合もあれば、２次側巻線に
流れる場合もある。以下では、主巻線１Ａ，１Ｂ，１Ｃ
の１次側巻線の方に直流電流が流れる場合について説明
するが、２次側巻線の方に直流電流が流れる場合も同様
である。
でもって直流偏磁が抑制された変圧器の構成を示す断面
図である。鉄心３は、主巻線１Ａ，１Ｂ，１Ｃがそれぞ
れ巻回された主脚３Ａ，３Ｂ，３Ｃと、主脚３Ａ，３
Ｂ，３Ｃの端部同士を磁気的に接合する下部の継鉄３Ｄ
および上部の継鉄３Ｅと、継鉄３Ｄ，３Ｅの端部同士を
両側で磁気的に接合する帰路脚３Ｆ，３Ｇとからなる５
脚鉄心である。主脚３Ａ，３Ｂ，３Ｃにはキャンセル巻
線２Ａ，２Ｂ，２Ｃがそれぞれ巻回されるとともに、主
脚３Ａ，３Ｂ，３Ｃの直流磁束を検出する偏磁センサ４
Ａ，４Ｂ，４Ｃがそれぞれ配されている。なお、主巻線
１Ａ，１Ｂ，１Ｃは３相５脚鉄心変圧器の各相の巻線で
あり、図１６では、主巻線１Ａ，１Ｂ，１Ｃを構成する
１次側巻線と２次側巻線との内、１次側巻線だけが図示
されいるが、実際には、鉄心３を直流偏磁させる直流電
流は、１次側巻線に流れる場合もあれば、２次側巻線に
流れる場合もある。以下では、主巻線１Ａ，１Ｂ，１Ｃ
の１次側巻線の方に直流電流が流れる場合について説明
するが、２次側巻線の方に直流電流が流れる場合も同様
である。
【０００４】図１７は、図１６の変圧器の鉄心の直流偏
磁を抑制するための結線図である。キャンセル巻線２
Ａ，２Ｂ，２Ｃがそれぞれ直流電源５Ａ，５Ｂ，５Ｃに
接続され、直流電源５Ａ，５Ｂ，５Ｃからそれぞれキャ
ンセル電流Ｊa ，Ｊb ，Ｊc が流される。主巻線１Ａ，
１Ｂ，１Ｃに直流電流Ｉa ，Ｉb ，Ｉc が流れると鉄心
３が直流偏磁するので、その直流偏磁を抑制するために
次に説明されるようにしてキャンセル電流Ｊa ，Ｊb ，
Ｊc が流される。
磁を抑制するための結線図である。キャンセル巻線２
Ａ，２Ｂ，２Ｃがそれぞれ直流電源５Ａ，５Ｂ，５Ｃに
接続され、直流電源５Ａ，５Ｂ，５Ｃからそれぞれキャ
ンセル電流Ｊa ，Ｊb ，Ｊc が流される。主巻線１Ａ，
１Ｂ，１Ｃに直流電流Ｉa ，Ｉb ，Ｉc が流れると鉄心
３が直流偏磁するので、その直流偏磁を抑制するために
次に説明されるようにしてキャンセル電流Ｊa ，Ｊb ，
Ｊc が流される。
【０００５】図１８は、図１６の変圧器の鉄心３の直流
磁気回路図である。なお、この図１８の直流磁気回路図
では、鉄心３を構成する主脚，帰路脚および継鉄の磁気
抵抗の図示を省略しており、この点は、後述の図３，図
６，図９の直流磁気回路図でも同様である。変圧器の主
巻線１Ａ，１Ｂ，１Ｃに直流電流Ｉa ，Ｉb ，Ｉc が流
れると、主脚３Ａ，３Ｂ，３Ｃにそれぞれ直流の起磁力
Ｆa ，Ｆb ，Ｆc が発生する。一方、キャンセル巻線２
Ａ，２Ｂ，２Ｃに直流のキャンセル電流Ｊa ，Ｊb ，Ｊ
c を流すと、主脚３Ａ，３Ｂ，３Ｃにそれぞれ直流の起
磁力Ｇa ，Ｇb，Ｇc が発生する。この起磁力Ｇa ，Ｇ
b ，Ｇc はキャンセル巻線２Ａ，２Ｂ，２Ｃの巻回数を
それぞれｎa ，ｎb ，ｎc とすると、
磁気回路図である。なお、この図１８の直流磁気回路図
では、鉄心３を構成する主脚，帰路脚および継鉄の磁気
抵抗の図示を省略しており、この点は、後述の図３，図
６，図９の直流磁気回路図でも同様である。変圧器の主
巻線１Ａ，１Ｂ，１Ｃに直流電流Ｉa ，Ｉb ，Ｉc が流
れると、主脚３Ａ，３Ｂ，３Ｃにそれぞれ直流の起磁力
Ｆa ，Ｆb ，Ｆc が発生する。一方、キャンセル巻線２
Ａ，２Ｂ，２Ｃに直流のキャンセル電流Ｊa ，Ｊb ，Ｊ
c を流すと、主脚３Ａ，３Ｂ，３Ｃにそれぞれ直流の起
磁力Ｇa ，Ｇb，Ｇc が発生する。この起磁力Ｇa ，Ｇ
b ，Ｇc はキャンセル巻線２Ａ，２Ｂ，２Ｃの巻回数を
それぞれｎa ，ｎb ，ｎc とすると、
【０００６】
【数１】Ｇa ＝ｎa ・Ｊa ，Ｇb ＝ｎb ・Ｊb ，Ｇc ＝
ｎc ・Ｊc となる。図１８において、
ｎc ・Ｊc となる。図１８において、
【０００７】
【数２】Ｇa ＝Ｆa ，Ｇb ＝Ｆb ，Ｇc ＝Ｆc でかつ、起磁力Ｇa ，Ｇb ，Ｇc の向きと、起磁力
Ｆa ，Ｆb ，Ｆc の向きとが互いに反対になるようにす
れば、鉄心３の直流偏磁を抑制することができる。その
ために、図示されていない自動制御装置でもって図１６
の偏磁センサ４Ａ，４Ｂ，４Ｃからの出力が最小になる
ような値のキャンセル電流Ｊa ，Ｊb ，Ｊc が直流電源
５Ａ，５Ｂ，５Ｃから出力される。それによって、主巻
線１Ａ，１Ｂ，１Ｃに発生する直流磁束が打ち消され、
鉄心３の直流偏磁が抑制される。
Ｆa ，Ｆb ，Ｆc の向きとが互いに反対になるようにす
れば、鉄心３の直流偏磁を抑制することができる。その
ために、図示されていない自動制御装置でもって図１６
の偏磁センサ４Ａ，４Ｂ，４Ｃからの出力が最小になる
ような値のキャンセル電流Ｊa ，Ｊb ，Ｊc が直流電源
５Ａ，５Ｂ，５Ｃから出力される。それによって、主巻
線１Ａ，１Ｂ，１Ｃに発生する直流磁束が打ち消され、
鉄心３の直流偏磁が抑制される。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前述し
たような従来の鉄心の直流偏磁抑制方法は、鉄心が高く
なるという問題があった。すなわち、図１６において鉄
心３の各主脚３Ａ，３Ｂ，３Ｃにキャンセル巻線２Ａ，
２Ｂ，２Ｃが巻回されるので、そのキャンセル巻線２
Ａ，２Ｂ，２Ｃの軸方向長だけ主脚３Ａ，３Ｂ，３Ｃを
長くする必要があった。そのために、鉄心が高くなり、
鉄心の重量が増加していた。また、変圧器の輸送時にお
けるトンネルの通過の高さ制限に対しても不利になり変
圧器の輸送可能な容量が低下していた。
たような従来の鉄心の直流偏磁抑制方法は、鉄心が高く
なるという問題があった。すなわち、図１６において鉄
心３の各主脚３Ａ，３Ｂ，３Ｃにキャンセル巻線２Ａ，
２Ｂ，２Ｃが巻回されるので、そのキャンセル巻線２
Ａ，２Ｂ，２Ｃの軸方向長だけ主脚３Ａ，３Ｂ，３Ｃを
長くする必要があった。そのために、鉄心が高くなり、
鉄心の重量が増加していた。また、変圧器の輸送時にお
けるトンネルの通過の高さ制限に対しても不利になり変
圧器の輸送可能な容量が低下していた。
【０００９】この発明の目的は、鉄心を高くする必要の
ない鉄心の直流偏磁抑制方法を提供することにある。
ない鉄心の直流偏磁抑制方法を提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、この発明によれば、巻線が巻回された主脚の端部に
継鉄を介して帰路脚が接合されてなる鉄心の直流偏磁を
抑制する方法であって、前記継鉄あるいは前記帰路脚に
キャンセル巻線を巻回し、前記キャンセル巻線に前記主
脚で発生する直流磁束を打ち消すキャンセル電流を流す
ようにするとよい。それによって、主脚で発生する直流
磁束が打ち消される。キャンセル巻線を継鉄あるいは帰
路脚に巻回するので鉄心を高くする必要がない。
に、この発明によれば、巻線が巻回された主脚の端部に
継鉄を介して帰路脚が接合されてなる鉄心の直流偏磁を
抑制する方法であって、前記継鉄あるいは前記帰路脚に
キャンセル巻線を巻回し、前記キャンセル巻線に前記主
脚で発生する直流磁束を打ち消すキャンセル電流を流す
ようにするとよい。それによって、主脚で発生する直流
磁束が打ち消される。キャンセル巻線を継鉄あるいは帰
路脚に巻回するので鉄心を高くする必要がない。
【００１１】また、かかる方法において、前記キャンセ
ル巻線が前記主脚の両側に配された前記継鉄あるいは前
記帰路脚にそれぞれ巻回されるとともに直列接続され、
前記キャンセル巻線の直列接続回路の両端に前記キャン
セル電流を流すようにしてもよい。それによって、キャ
ンセル電流を１つの直流電源から流すことができるので
直流電源の台数が減る。また、直流電源に交流の電位差
がかからないので直流電源に対して耐電圧を考慮する必
要がなくなる。
ル巻線が前記主脚の両側に配された前記継鉄あるいは前
記帰路脚にそれぞれ巻回されるとともに直列接続され、
前記キャンセル巻線の直列接続回路の両端に前記キャン
セル電流を流すようにしてもよい。それによって、キャ
ンセル電流を１つの直流電源から流すことができるので
直流電源の台数が減る。また、直流電源に交流の電位差
がかからないので直流電源に対して耐電圧を考慮する必
要がなくなる。
【００１２】また、かかる方法において、前記巻線が３
つ組み合わされて星形に３相結線されるとともに前記巻
線のそれぞれに接続されるリードから前記巻線を流れる
直流電流分が検出され、前記直流電流分から前記主脚で
発生する直流磁束を打ち消すキャンセル電流を算出し前
記キャンセル巻線に流すようにしてもよい。従来は、主
脚の直流磁束を検出するために偏磁センサを鉄心の窓内
に配する必要があったが、この発明の方法は、巻線を流
れる直流電流分を巻線に結線されるリードから検出すれ
ばよいので鉄心の外部に直流電流分検出器を配すること
ができる。
つ組み合わされて星形に３相結線されるとともに前記巻
線のそれぞれに接続されるリードから前記巻線を流れる
直流電流分が検出され、前記直流電流分から前記主脚で
発生する直流磁束を打ち消すキャンセル電流を算出し前
記キャンセル巻線に流すようにしてもよい。従来は、主
脚の直流磁束を検出するために偏磁センサを鉄心の窓内
に配する必要があったが、この発明の方法は、巻線を流
れる直流電流分を巻線に結線されるリードから検出すれ
ばよいので鉄心の外部に直流電流分検出器を配すること
ができる。
【００１３】また、かかる方法において、前記巻線が３
つ組み合わされて星形に３相結線されるとともに前記巻
線の中性点から接地点へ流れる直流電流分が検出され、
前記直流電流分から前記主脚で発生する直流磁束を打ち
消すキャンセル電流を算出し前記キャンセル巻線に流す
ようにしてもよい。この発明の方法は、巻線を流れる直
流電流分を巻線の中性点から接地点へ流す接地線から検
出すればよいので、鉄心の外部に直流電流分検出器を配
することができるとともに、直流電流検出器を相数分必
要とせず１台の直流電流分検出器で済むようになる。ま
た、直流電流分検出器が中性点側に介装されるので直流
電流分検出器は交流電圧に対する耐電圧を考慮する必要
がない。
つ組み合わされて星形に３相結線されるとともに前記巻
線の中性点から接地点へ流れる直流電流分が検出され、
前記直流電流分から前記主脚で発生する直流磁束を打ち
消すキャンセル電流を算出し前記キャンセル巻線に流す
ようにしてもよい。この発明の方法は、巻線を流れる直
流電流分を巻線の中性点から接地点へ流す接地線から検
出すればよいので、鉄心の外部に直流電流分検出器を配
することができるとともに、直流電流検出器を相数分必
要とせず１台の直流電流分検出器で済むようになる。ま
た、直流電流分検出器が中性点側に介装されるので直流
電流分検出器は交流電圧に対する耐電圧を考慮する必要
がない。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、この発明を実施例に基づい
て説明する。図１は、この発明の実施例にかかる鉄心の
直流偏磁抑制方法でもって直流偏磁が抑制された変圧器
の構成を示す断面図である。帰路脚３Ｆ，３Ｇにそれぞ
れキャンセル巻線６Ｆ，６Ｇが巻回され、図１６で必要
とされていた偏磁センサ４Ａ，４Ｂ，４Ｃは配されてい
ない。図１のその他は、図１６の従来の構成と同じであ
り、従来と同じ部分は同一参照符号を付けることによっ
て詳細な説明は省略する。なお、図１において、図１６
と同様に、主巻線１Ａ，１Ｂ，１Ｃは３相５脚鉄心変圧
器の各相の巻線であり、主巻線１Ａ，１Ｂ，１Ｃを構成
する１次側巻線と２次側巻線との内、１次側巻線だけが
図示されており、以下では、主巻線１Ａ，１Ｂ，１Ｃの
１次側巻線の方に直流電流が流れる場合について説明す
るが、２次側巻線の方に直流電流が流れる場合も同様で
ある。
て説明する。図１は、この発明の実施例にかかる鉄心の
直流偏磁抑制方法でもって直流偏磁が抑制された変圧器
の構成を示す断面図である。帰路脚３Ｆ，３Ｇにそれぞ
れキャンセル巻線６Ｆ，６Ｇが巻回され、図１６で必要
とされていた偏磁センサ４Ａ，４Ｂ，４Ｃは配されてい
ない。図１のその他は、図１６の従来の構成と同じであ
り、従来と同じ部分は同一参照符号を付けることによっ
て詳細な説明は省略する。なお、図１において、図１６
と同様に、主巻線１Ａ，１Ｂ，１Ｃは３相５脚鉄心変圧
器の各相の巻線であり、主巻線１Ａ，１Ｂ，１Ｃを構成
する１次側巻線と２次側巻線との内、１次側巻線だけが
図示されており、以下では、主巻線１Ａ，１Ｂ，１Ｃの
１次側巻線の方に直流電流が流れる場合について説明す
るが、２次側巻線の方に直流電流が流れる場合も同様で
ある。
【００１５】図２は、図１の変圧器の鉄心３の直流偏磁
を抑制するための結線図である。キャンセル巻線６Ｆ，
６Ｇがそれぞれ直流電源５Ｆ，５Ｇに接続され、直流電
源５Ｆ，５Ｇからそれぞれキャンセル電流Ｊf ，Ｊg が
流される。主巻線１Ａ，１Ｂ，１Ｃに直流電流Ｉa ，Ｉ
b ，Ｉc が流れると鉄心３が直流偏磁するので、その直
流偏磁が抑制されるように次に説明されるようにしてキ
ャンセル電流Ｊf ，Ｊ g が流される。
を抑制するための結線図である。キャンセル巻線６Ｆ，
６Ｇがそれぞれ直流電源５Ｆ，５Ｇに接続され、直流電
源５Ｆ，５Ｇからそれぞれキャンセル電流Ｊf ，Ｊg が
流される。主巻線１Ａ，１Ｂ，１Ｃに直流電流Ｉa ，Ｉ
b ，Ｉc が流れると鉄心３が直流偏磁するので、その直
流偏磁が抑制されるように次に説明されるようにしてキ
ャンセル電流Ｊf ，Ｊ g が流される。
【００１６】図３は、図１の変圧器の鉄心３の直流磁気
回路図である。変圧器の主巻線１Ａ，１Ｂ，１Ｃに直流
電流Ｉa ，Ｉb ，Ｉc が流れると、主脚３Ａ，３Ｂ，３
Ｃにそれぞれ直流の起磁力Ｆa ，Ｆb ，Ｆc が発生す
る。この起磁力Ｆa ，Ｆb ，Ｆ c は主巻線１Ａ，１Ｂ，
１Ｃの巻回数をそれぞれＮa ，Ｎb ，Ｎc とすると、
回路図である。変圧器の主巻線１Ａ，１Ｂ，１Ｃに直流
電流Ｉa ，Ｉb ，Ｉc が流れると、主脚３Ａ，３Ｂ，３
Ｃにそれぞれ直流の起磁力Ｆa ，Ｆb ，Ｆc が発生す
る。この起磁力Ｆa ，Ｆb ，Ｆ c は主巻線１Ａ，１Ｂ，
１Ｃの巻回数をそれぞれＮa ，Ｎb ，Ｎc とすると、
【００１７】
【数３】Ｆa ＝Ｎa ・Ｉa ，Ｆb ＝Ｎb ・Ｉb ，Ｆc ＝
Ｎc ・Ｉc となる。一方、キャンセル巻線６Ｆ，６Ｇに直流のキャ
ンセル電流Ｊf ，Ｊg を流すと、帰路脚３Ｆ，３Ｇにそ
れぞれ直流の起磁力Ｇf ，Ｇg が発生する。この起磁力
Ｇf ，Ｇg はキャンセル巻線６Ｆ，６Ｇの巻回数をそれ
ぞれｎf ，ｎg とすると、
Ｎc ・Ｉc となる。一方、キャンセル巻線６Ｆ，６Ｇに直流のキャ
ンセル電流Ｊf ，Ｊg を流すと、帰路脚３Ｆ，３Ｇにそ
れぞれ直流の起磁力Ｇf ，Ｇg が発生する。この起磁力
Ｇf ，Ｇg はキャンセル巻線６Ｆ，６Ｇの巻回数をそれ
ぞれｎf ，ｎg とすると、
【００１８】
【数４】Ｇf ＝ｎf ・Ｊf ，Ｇg ＝ｎg ・Ｊg となる。図３において、
【００１９】
【数５】 Ｆa ＋Ｆb ＋Ｆc ＝Ｇf ＋Ｇg （１） でかつ、起磁力Ｇf ，Ｇg ，Ｆa ，Ｆb ，Ｆc の向きが
互いに同じになるようにすれば、鉄心３の直流偏磁を抑
制することができる。巻回数Ｎa ，Ｎb ，Ｎc ，ｎf ，
ｎg が既知であるので、直流電流Ｉa ，Ｉb ，Ｉc を検
知すれば、数式（１）を満たすような値のキャンセル電
流Ｊf ，Ｊg を流すことができる。直流電流Ｉa ，
Ｉb ，Ｉc は、主巻線１Ａ，１Ｂ，１Ｃに接続されるリ
ードに図示されていない直流電流分検出器を予め介装し
ておけば知ることができる。なお、実際の変圧器におい
て、主巻線１Ａ，１Ｂ，１Ｃの巻回数が等しく、
互いに同じになるようにすれば、鉄心３の直流偏磁を抑
制することができる。巻回数Ｎa ，Ｎb ，Ｎc ，ｎf ，
ｎg が既知であるので、直流電流Ｉa ，Ｉb ，Ｉc を検
知すれば、数式（１）を満たすような値のキャンセル電
流Ｊf ，Ｊg を流すことができる。直流電流Ｉa ，
Ｉb ，Ｉc は、主巻線１Ａ，１Ｂ，１Ｃに接続されるリ
ードに図示されていない直流電流分検出器を予め介装し
ておけば知ることができる。なお、実際の変圧器におい
て、主巻線１Ａ，１Ｂ，１Ｃの巻回数が等しく、
【００２０】
【数６】Ｎa ＝Ｎb ＝Ｎc であり、主巻線１Ａ，１Ｂ，１Ｃに流れる直流電流が等
しく、
しく、
【００２１】
【数７】Ｉa ＝Ｉb ＝Ｉc であるとともに、キャンセル巻線６Ｆ，６Ｇの巻回数が
等しく、
等しく、
【００２２】
【数８】ｎf ＝ｎg であり、また、キャンセル巻線６Ｆ，６Ｇに流すキャン
セル電流を等しくして、
セル電流を等しくして、
【００２３】
【数９】Ｊf ＝Ｊg としたとすると、上記の数式（１）は、
【００２４】
【数１０】３Ｎa ・Ｉa ＝２ｎf ・Ｊf となるので、このような場合には、キャンセル巻線６
Ｆ，６Ｇに流すべきキャンセル電流Ｊf ，Ｊg は、
Ｆ，６Ｇに流すべきキャンセル電流Ｊf ，Ｊg は、
【００２５】
【数１１】Ｊf ＝Ｊg ＝（３／２）Ｎa ・Ｉa ／ｎf という簡単な演算式により求めることができる。図１に
おいて、キャンセル巻線６Ｆ，６Ｇをそれぞれ帰路脚３
Ｆ，３Ｇに巻回するので、従来のようにキャンセル巻線
を巻回するために鉄心３をわざわざ高くする必要がなく
なる。そのために、鉄心３の重量を少なくすることがで
き、コストが低減される。帰路脚３Ｆ，３Ｇにそれぞれ
キャンセル巻線６Ｆ，６Ｇを巻回する分だけ鉄心３の横
幅は増えるが、鉄心３が高くなるより重量の増加は少な
い。また、鉄心３が低くなるので、変圧器の輸送可能な
容量が増加する。また、直流電源５Ｆ，５Ｇも図２のよ
うに２台で済み、従来、３相変圧器の場合、図１７のよ
うに３台の直流電源５Ａ，５Ｂ，５Ｃが必要だったのと
比べて直流電源５Ｆ，５Ｇの台数が減る。それによっ
て、コストをさらに低減することができる。
おいて、キャンセル巻線６Ｆ，６Ｇをそれぞれ帰路脚３
Ｆ，３Ｇに巻回するので、従来のようにキャンセル巻線
を巻回するために鉄心３をわざわざ高くする必要がなく
なる。そのために、鉄心３の重量を少なくすることがで
き、コストが低減される。帰路脚３Ｆ，３Ｇにそれぞれ
キャンセル巻線６Ｆ，６Ｇを巻回する分だけ鉄心３の横
幅は増えるが、鉄心３が高くなるより重量の増加は少な
い。また、鉄心３が低くなるので、変圧器の輸送可能な
容量が増加する。また、直流電源５Ｆ，５Ｇも図２のよ
うに２台で済み、従来、３相変圧器の場合、図１７のよ
うに３台の直流電源５Ａ，５Ｂ，５Ｃが必要だったのと
比べて直流電源５Ｆ，５Ｇの台数が減る。それによっ
て、コストをさらに低減することができる。
【００２６】図１５は、図１の変圧器の主巻線１Ａ，１
Ｂ，１Ｃに実験的に直流電流を流し、キャンセル巻線６
Ｆ，６Ｇにキャンセル電流Ｊf ，Ｊg を流した場合の変
圧器の騒音を調べた結果を示す特性線図である。横軸は
各主巻線１Ａ，１Ｂ，１Ｃにそれぞれ実験的に流した直
流電流Ｉと、主巻線１Ａ，１Ｂ，１Ｃにそれぞれ流れて
いる励磁電流の実効値ＩACとの比Ｉ／ ＩACであり、縦
軸は騒音の変化量である。黒丸のプロットがキャンセル
電流Ｊf ，Ｊg を流さなかった場合の特性であり特性線
１９となる。一方、白丸のプロットがキャンセル電流Ｊ
f ，Ｊg を流した場合の特性であり特性線２０となる。
図１５より、直流電流Ｉが増すと鉄心３の直流偏磁の程
度が大きくなり、騒音レベルが高くなることが分かる。
キャンセル電流Ｊf ，Ｊg を流すことによって特性線２
０のように、直流偏磁が緩和され騒音レベルが低くなる
ことが実験的に証明された。
Ｂ，１Ｃに実験的に直流電流を流し、キャンセル巻線６
Ｆ，６Ｇにキャンセル電流Ｊf ，Ｊg を流した場合の変
圧器の騒音を調べた結果を示す特性線図である。横軸は
各主巻線１Ａ，１Ｂ，１Ｃにそれぞれ実験的に流した直
流電流Ｉと、主巻線１Ａ，１Ｂ，１Ｃにそれぞれ流れて
いる励磁電流の実効値ＩACとの比Ｉ／ ＩACであり、縦
軸は騒音の変化量である。黒丸のプロットがキャンセル
電流Ｊf ，Ｊg を流さなかった場合の特性であり特性線
１９となる。一方、白丸のプロットがキャンセル電流Ｊ
f ，Ｊg を流した場合の特性であり特性線２０となる。
図１５より、直流電流Ｉが増すと鉄心３の直流偏磁の程
度が大きくなり、騒音レベルが高くなることが分かる。
キャンセル電流Ｊf ，Ｊg を流すことによって特性線２
０のように、直流偏磁が緩和され騒音レベルが低くなる
ことが実験的に証明された。
【００２７】図１に戻り、キャンセル巻線６Ｆ，６Ｇの
代わりに点線のキャンセル巻線７Ｆ，７Ｇを継鉄３Ｅの
両側に巻回してもよい。あるいは、図示されていないキ
ャンセル巻線を継鉄３Ｄの両側に巻回してもよい。継鉄
３Ｄ，３Ｅの両側はそれぞれ帰路脚３Ｆ，３Ｇと同じ磁
気回路になるので、その鉄心３の直流磁気回路図も図３
と同様になり、鉄心３の直流偏磁を抑制することができ
る。また、この場合も従来のようにキャンセル巻線を巻
回するために鉄心３をわざわざ高くする必要がなくな
る。キャンセル巻線７Ｆ，７Ｇを巻回する分だけ鉄心３
の横幅は増えるが、鉄心３が高くなるより重量の増加は
少ない。そのために、鉄心３の重量を少なくすることが
でき、コストが低減されるとともに変圧器の輸送可能な
容量も増加する。
代わりに点線のキャンセル巻線７Ｆ，７Ｇを継鉄３Ｅの
両側に巻回してもよい。あるいは、図示されていないキ
ャンセル巻線を継鉄３Ｄの両側に巻回してもよい。継鉄
３Ｄ，３Ｅの両側はそれぞれ帰路脚３Ｆ，３Ｇと同じ磁
気回路になるので、その鉄心３の直流磁気回路図も図３
と同様になり、鉄心３の直流偏磁を抑制することができ
る。また、この場合も従来のようにキャンセル巻線を巻
回するために鉄心３をわざわざ高くする必要がなくな
る。キャンセル巻線７Ｆ，７Ｇを巻回する分だけ鉄心３
の横幅は増えるが、鉄心３が高くなるより重量の増加は
少ない。そのために、鉄心３の重量を少なくすることが
でき、コストが低減されるとともに変圧器の輸送可能な
容量も増加する。
【００２８】図４は、この発明の異なる実施例にかかる
鉄心の直流偏磁抑制方法でもって直流偏磁が抑制された
変圧器の構成を示す断面図である。鉄心９が、主巻線８
が巻回された主脚９Ａと、主脚９Ａの端部に磁気的に接
合する下部の継鉄９Ｄ，上部の継鉄９Ｅと、継鉄９Ｄ，
９Ｅの端部同士を両側で磁気的に接合する帰路脚９Ｆ，
９Ｇとからなる単相中央脚の鉄心である。帰路脚９Ｆ，
９Ｇにキャンセル巻線６Ｆ，６Ｇがそれぞれ巻回されて
いる。なお、主巻線８は単相３脚鉄心変圧器の巻線であ
り、主巻線８を構成する１次側巻線と２次側巻線との
内、１次側巻線だけが図示されいるが、実際には、鉄心
９を直流偏磁させる直流電流は、１次側巻線に流れる場
合もあれば、２次側巻線に流れる場合もある。すなわ
ち、例えば、この単相３脚鉄心変圧器３台を３相構成と
するとともに、１次側を星形結線としてその中性点を直
接接地した場合には、１次側巻線に流れる直流電流が大
きくなるので、これによる直流偏磁が特に問題となり、
また、２次側を星形結線としてその中性点を直接接地し
た場合には２次側巻線に流れる直流電流が大きくなるの
で、これによる直流偏磁が特に問題となる。以下では、
主巻線８の１次側巻線の方に直流電流が流れる場合につ
いて説明するが、２次側巻線の方に直流電流が流れる場
合も同様である。
鉄心の直流偏磁抑制方法でもって直流偏磁が抑制された
変圧器の構成を示す断面図である。鉄心９が、主巻線８
が巻回された主脚９Ａと、主脚９Ａの端部に磁気的に接
合する下部の継鉄９Ｄ，上部の継鉄９Ｅと、継鉄９Ｄ，
９Ｅの端部同士を両側で磁気的に接合する帰路脚９Ｆ，
９Ｇとからなる単相中央脚の鉄心である。帰路脚９Ｆ，
９Ｇにキャンセル巻線６Ｆ，６Ｇがそれぞれ巻回されて
いる。なお、主巻線８は単相３脚鉄心変圧器の巻線であ
り、主巻線８を構成する１次側巻線と２次側巻線との
内、１次側巻線だけが図示されいるが、実際には、鉄心
９を直流偏磁させる直流電流は、１次側巻線に流れる場
合もあれば、２次側巻線に流れる場合もある。すなわ
ち、例えば、この単相３脚鉄心変圧器３台を３相構成と
するとともに、１次側を星形結線としてその中性点を直
接接地した場合には、１次側巻線に流れる直流電流が大
きくなるので、これによる直流偏磁が特に問題となり、
また、２次側を星形結線としてその中性点を直接接地し
た場合には２次側巻線に流れる直流電流が大きくなるの
で、これによる直流偏磁が特に問題となる。以下では、
主巻線８の１次側巻線の方に直流電流が流れる場合につ
いて説明するが、２次側巻線の方に直流電流が流れる場
合も同様である。
【００２９】図５は、図４の変圧器の鉄心９の直流偏磁
を抑制するための結線図である。キャンセル巻線６Ｆ，
６Ｇがそれぞれ直流電源５Ｆ，５Ｇに接続され、直流電
源５Ｆ，５Ｇからそれぞれキャンセル電流Ｊf ，Ｊg が
流される。主巻線８に直流電流Ｉa が流れると鉄心９が
直流偏磁するので、その直流偏磁が抑制されるように次
に説明されるようにしてキャンセル電流Ｊf ，Ｊg が流
される。
を抑制するための結線図である。キャンセル巻線６Ｆ，
６Ｇがそれぞれ直流電源５Ｆ，５Ｇに接続され、直流電
源５Ｆ，５Ｇからそれぞれキャンセル電流Ｊf ，Ｊg が
流される。主巻線８に直流電流Ｉa が流れると鉄心９が
直流偏磁するので、その直流偏磁が抑制されるように次
に説明されるようにしてキャンセル電流Ｊf ，Ｊg が流
される。
【００３０】図６は、図４の変圧器の鉄心９の直流磁気
回路図である。変圧器の主巻線８に直流電流Ｉa が流れ
ると、主脚９Ａに直流の起磁力Ｆa が発生する。この起
磁力Ｆa は主巻線８の巻回数をＮa とすると、
回路図である。変圧器の主巻線８に直流電流Ｉa が流れ
ると、主脚９Ａに直流の起磁力Ｆa が発生する。この起
磁力Ｆa は主巻線８の巻回数をＮa とすると、
【００３１】
【数１２】Ｆa ＝Ｎa ・Ｉa となる。一方、キャンセル巻線６Ｆ，６Ｇに直流のキャ
ンセル電流Ｊf ，Ｊg を流すと、帰路脚９Ｆ，９Ｇにそ
れぞれ直流の起磁力Ｇf ，Ｇg が発生する。この起磁力
Ｇf ，Ｇg はキャンセル巻線６Ｆ，６Ｇの巻回数をそれ
ぞれｎf ，ｎg とすると、
ンセル電流Ｊf ，Ｊg を流すと、帰路脚９Ｆ，９Ｇにそ
れぞれ直流の起磁力Ｇf ，Ｇg が発生する。この起磁力
Ｇf ，Ｇg はキャンセル巻線６Ｆ，６Ｇの巻回数をそれ
ぞれｎf ，ｎg とすると、
【００３２】
【数１３】Ｇf ＝ｎf ・Ｊf ，Ｇg ＝ｎg ・Ｊg となる。図６において、
【００３３】
【数１４】 Ｆa ＝Ｇf ＋Ｇg （２） でかつ、起磁力Ｇf ，Ｇg ，Ｆa の向きが互いに同じに
なるようにすれば、鉄心９の直流偏磁を抑制することが
できる。巻回数Ｎa ，ｎf ，ｎg が既知であるので、直
流電流Ｉa を検知すれば、数式（２）を満たすような値
のキャンセル電流Ｊf ，Ｊg を流すことができる。直流
電流Ｉa は、主巻線８に接続されるリードに図示されて
いない直流電流分検出器を予め介装しておけば知ること
ができる。
なるようにすれば、鉄心９の直流偏磁を抑制することが
できる。巻回数Ｎa ，ｎf ，ｎg が既知であるので、直
流電流Ｉa を検知すれば、数式（２）を満たすような値
のキャンセル電流Ｊf ，Ｊg を流すことができる。直流
電流Ｉa は、主巻線８に接続されるリードに図示されて
いない直流電流分検出器を予め介装しておけば知ること
ができる。
【００３４】図４において、キャンセル巻線６Ｆ，６Ｇ
をそれぞれ帰路脚９Ｆ，９Ｇに巻回するので、従来のよ
うにキャンセル巻線を巻回するために鉄心９をわざわざ
高くする必要がなくなる。そのために、鉄心９の重量を
少なくすることができ、コストが低減されるとともに変
圧器の輸送可能な容量も増加する。また、図４におい
て、キャンセル巻線６Ｆ，６Ｇの代わりに点線のキャン
セル巻線７Ｆ，７Ｇを継鉄９Ｅの両側に巻回してもよ
い。あるいは、図示されていないキャンセル巻線を継鉄
９Ｄの両側に巻回してもよい。継鉄９Ｄ，９Ｅの両側は
それぞれ帰路脚９Ｆ，９Ｇと同じ磁気回路になるので、
その鉄心９の直流磁気回路図も図６と同様になり、鉄心
９の直流偏磁を抑制することができる。また、この場合
も従来のようにキャンセル巻線を巻回するために鉄心９
をわざわざ高くする必要がなくなる。そのために、鉄心
９の重量を少なくすることができ、コストが低減される
とともに変圧器の輸送可能な容量も増加する。
をそれぞれ帰路脚９Ｆ，９Ｇに巻回するので、従来のよ
うにキャンセル巻線を巻回するために鉄心９をわざわざ
高くする必要がなくなる。そのために、鉄心９の重量を
少なくすることができ、コストが低減されるとともに変
圧器の輸送可能な容量も増加する。また、図４におい
て、キャンセル巻線６Ｆ，６Ｇの代わりに点線のキャン
セル巻線７Ｆ，７Ｇを継鉄９Ｅの両側に巻回してもよ
い。あるいは、図示されていないキャンセル巻線を継鉄
９Ｄの両側に巻回してもよい。継鉄９Ｄ，９Ｅの両側は
それぞれ帰路脚９Ｆ，９Ｇと同じ磁気回路になるので、
その鉄心９の直流磁気回路図も図６と同様になり、鉄心
９の直流偏磁を抑制することができる。また、この場合
も従来のようにキャンセル巻線を巻回するために鉄心９
をわざわざ高くする必要がなくなる。そのために、鉄心
９の重量を少なくすることができ、コストが低減される
とともに変圧器の輸送可能な容量も増加する。
【００３５】図７は、この発明のさらに異なる実施例に
かかる鉄心の直流偏磁抑制方法でもって直流偏磁が抑制
された変圧器の構成を示す断面図である。鉄心１０が、
主巻線８Ａ，８Ｂがそれぞれ巻回された主脚１０Ａ，１
０Ｂと、主脚１０Ａ，１０Ｂの端部をそれぞれ磁気的に
接合する下部の継鉄１０Ｄ，上部の継鉄１０Ｅと、継鉄
１０Ｄ，１０Ｅの端部同士をそれぞれ両側で磁気的に接
合する帰路脚１０Ｆ，１０Ｇとからなる単相４脚の鉄心
である。帰路脚１０Ｆ，１０Ｇにキャンセル巻線６Ｆ，
６Ｇがそれぞれ巻回されている。なお、主巻線８Ａ，８
Ｂは単相４脚鉄心変圧器の巻線であり、図４と同様に、
主巻線８Ａ，８Ｂを構成する１次側巻線と２次側巻線と
の内、１次側巻線だけが図示されおり、以下では、主巻
線８Ａ，８Ｂの１次側巻線の方に直流電流が流れる場合
について説明するが、２次側巻線の方に直流電流が流れ
る場合も同様である。
かかる鉄心の直流偏磁抑制方法でもって直流偏磁が抑制
された変圧器の構成を示す断面図である。鉄心１０が、
主巻線８Ａ，８Ｂがそれぞれ巻回された主脚１０Ａ，１
０Ｂと、主脚１０Ａ，１０Ｂの端部をそれぞれ磁気的に
接合する下部の継鉄１０Ｄ，上部の継鉄１０Ｅと、継鉄
１０Ｄ，１０Ｅの端部同士をそれぞれ両側で磁気的に接
合する帰路脚１０Ｆ，１０Ｇとからなる単相４脚の鉄心
である。帰路脚１０Ｆ，１０Ｇにキャンセル巻線６Ｆ，
６Ｇがそれぞれ巻回されている。なお、主巻線８Ａ，８
Ｂは単相４脚鉄心変圧器の巻線であり、図４と同様に、
主巻線８Ａ，８Ｂを構成する１次側巻線と２次側巻線と
の内、１次側巻線だけが図示されおり、以下では、主巻
線８Ａ，８Ｂの１次側巻線の方に直流電流が流れる場合
について説明するが、２次側巻線の方に直流電流が流れ
る場合も同様である。
【００３６】図８は、図７の変圧器の鉄心１０の直流偏
磁を抑制するための結線図である。キャンセル巻線６
Ｆ，６Ｇがそれぞれ直流電源５Ｆ，５Ｇに接続され、直
流電源５Ｆ，５Ｇからそれぞれキャンセル電流Ｊf ，Ｊ
g が流される。主巻線８Ａ，８Ｂに直流電流Ｉa ，Ｉb
が流れると鉄心１０が直流偏磁するので、その直流偏磁
が抑制されるように次に説明されるようにしてキャンセ
ル電流Ｊf ，Ｊg が流される。
磁を抑制するための結線図である。キャンセル巻線６
Ｆ，６Ｇがそれぞれ直流電源５Ｆ，５Ｇに接続され、直
流電源５Ｆ，５Ｇからそれぞれキャンセル電流Ｊf ，Ｊ
g が流される。主巻線８Ａ，８Ｂに直流電流Ｉa ，Ｉb
が流れると鉄心１０が直流偏磁するので、その直流偏磁
が抑制されるように次に説明されるようにしてキャンセ
ル電流Ｊf ，Ｊg が流される。
【００３７】図９は、図７の変圧器の鉄心１０の直流磁
気回路図である。変圧器の主巻線８Ａ，８Ｂに直流電流
Ｉa ，Ｉb が流れると、主脚１０Ａ，１０Ｂに直流の起
磁力Ｆa ，Ｆb が発生する。この起磁力Ｆa ，Ｆb は主
巻線８Ａ，８Ｂの巻回数をＮ a ，Ｎb とすると、
気回路図である。変圧器の主巻線８Ａ，８Ｂに直流電流
Ｉa ，Ｉb が流れると、主脚１０Ａ，１０Ｂに直流の起
磁力Ｆa ，Ｆb が発生する。この起磁力Ｆa ，Ｆb は主
巻線８Ａ，８Ｂの巻回数をＮ a ，Ｎb とすると、
【００３８】
【数１５】Ｆa ＝Ｎa ・Ｉa ，Ｆb ＝Ｎb ・Ｉb となる。一方、キャンセル巻線６Ｆ，６Ｇに直流のキャ
ンセル電流Ｊf ，Ｊg を流すと、帰路脚１０Ｆ，１０Ｇ
にそれぞれ直流の起磁力Ｇf ，Ｇg が発生する。この起
磁力Ｇf ，Ｇg はキャンセル巻線６Ｆ，６Ｇの巻回数を
それぞれｎf ，ｎ g とすると、
ンセル電流Ｊf ，Ｊg を流すと、帰路脚１０Ｆ，１０Ｇ
にそれぞれ直流の起磁力Ｇf ，Ｇg が発生する。この起
磁力Ｇf ，Ｇg はキャンセル巻線６Ｆ，６Ｇの巻回数を
それぞれｎf ，ｎ g とすると、
【００３９】
【数１６】Ｇf ＝ｎf ・Ｊf ，Ｇg ＝ｎg ・Ｊg となる。図９において、
【００４０】
【数１７】 Ｆa ＝Ｇf ，Ｆb ＝Ｇg （３） でかつ、起磁力Ｇf とＦa との向き、および、起磁力Ｇ
g とＦb との向きがそれぞれ同じになるとともに、起磁
力Ｇf とＧg との向きが互いに逆になるようにすれば、
鉄心１０の直流偏磁を抑制することができる。巻回数Ｎ
a ，Ｎb ，ｎf ，ｎg が既知であるので、直流電流
Ｉa ，Ｉb を検知すれば、数式（３）を満たすような値
のキャンセル電流Ｊf ，Ｊg を流すことができる。直流
電流Ｉa ，Ｉbは、主巻線８Ａ，８Ｂに接続されるリー
ドに図示されていない直流電流分検出器を予め介装して
おけば知ることができる。
g とＦb との向きがそれぞれ同じになるとともに、起磁
力Ｇf とＧg との向きが互いに逆になるようにすれば、
鉄心１０の直流偏磁を抑制することができる。巻回数Ｎ
a ，Ｎb ，ｎf ，ｎg が既知であるので、直流電流
Ｉa ，Ｉb を検知すれば、数式（３）を満たすような値
のキャンセル電流Ｊf ，Ｊg を流すことができる。直流
電流Ｉa ，Ｉbは、主巻線８Ａ，８Ｂに接続されるリー
ドに図示されていない直流電流分検出器を予め介装して
おけば知ることができる。
【００４１】図７において、キャンセル巻線６Ｆ，６Ｇ
をそれぞれ帰路脚１０Ｆ，１０Ｇに巻回するので、従来
のようにキャンセル巻線を巻回するために鉄心１０をわ
ざわざ高くする必要がなくなる。そのために、鉄心１０
の重量を少なくすることができ、コストが低減されると
ともに変圧器の輸送可能な容量も増加する。また、図７
において、キャンセル巻線６Ｆ，６Ｇの代わりに点線の
キャンセル巻線７Ｆ，７Ｇを継鉄１０Ｅの両側に巻回し
てもよい。あるいは、図示されていないキャンセル巻線
を継鉄１０Ｄの両側に巻回してもよい。継鉄１０Ｄ，１
０Ｅの両側はそれぞれ帰路脚１０Ｆ，１０Ｇと同じ磁気
回路になるので、その鉄心１０の直流磁気回路図も図９
と同様になり、鉄心１０の直流偏磁を抑制することがで
きる。また、この場合も従来のようにキャンセル巻線を
巻回するために鉄心１０をわざわざ高くする必要がなく
なる。そのために、鉄心１０の重量を少なくすることが
でき、コストが低減されるとともに変圧器の輸送可能な
容量も増加する。
をそれぞれ帰路脚１０Ｆ，１０Ｇに巻回するので、従来
のようにキャンセル巻線を巻回するために鉄心１０をわ
ざわざ高くする必要がなくなる。そのために、鉄心１０
の重量を少なくすることができ、コストが低減されると
ともに変圧器の輸送可能な容量も増加する。また、図７
において、キャンセル巻線６Ｆ，６Ｇの代わりに点線の
キャンセル巻線７Ｆ，７Ｇを継鉄１０Ｅの両側に巻回し
てもよい。あるいは、図示されていないキャンセル巻線
を継鉄１０Ｄの両側に巻回してもよい。継鉄１０Ｄ，１
０Ｅの両側はそれぞれ帰路脚１０Ｆ，１０Ｇと同じ磁気
回路になるので、その鉄心１０の直流磁気回路図も図９
と同様になり、鉄心１０の直流偏磁を抑制することがで
きる。また、この場合も従来のようにキャンセル巻線を
巻回するために鉄心１０をわざわざ高くする必要がなく
なる。そのために、鉄心１０の重量を少なくすることが
でき、コストが低減されるとともに変圧器の輸送可能な
容量も増加する。
【００４２】図１０は、この発明のさらに異なる実施例
にかかる変圧器の鉄心の直流偏磁を抑制するための結線
図である。図１の３相５脚鉄心変圧器について図２では
キャンセル巻線６Ｆ，６Ｇに２つの直流電源５Ｆ，５Ｇ
からそれぞれキャンセル電流Ｊf ，Ｊg を供給していた
が、図１０では図１の３相５脚鉄心変圧器のキャンセル
巻線６Ｆ，６Ｇが直列に接続され、その直列回路の両端
に１つの直流電源５が接続されている。図１０のその他
は、図２の構成と同じである。鉄心３の直流偏磁を抑制
するためには図３における起磁力が前述の数式（１）を
満たすようにすればよいので、キャンセル巻線６Ｆ，６
Ｇへはそれぞれ同一の値のキャンセル電流Ｊを流しても
よい。それによって、図２の場合、２台の直流電源５
Ｆ，５Ｇが必要だったのと比べて直流電源５の台数が減
る。また、キャンセル巻線６Ｆ，６Ｇには交流電圧が誘
導されるが、キャンセル巻線６Ｆ，６Ｇの直列回路の両
端では誘導される交流電圧が互いに打ち消され、直流電
源５には交流の電位差がかからない。そのために、直流
電源５に耐電圧を考慮する必要がなくなり、直流電源５
のコストをさらに低減することができる。
にかかる変圧器の鉄心の直流偏磁を抑制するための結線
図である。図１の３相５脚鉄心変圧器について図２では
キャンセル巻線６Ｆ，６Ｇに２つの直流電源５Ｆ，５Ｇ
からそれぞれキャンセル電流Ｊf ，Ｊg を供給していた
が、図１０では図１の３相５脚鉄心変圧器のキャンセル
巻線６Ｆ，６Ｇが直列に接続され、その直列回路の両端
に１つの直流電源５が接続されている。図１０のその他
は、図２の構成と同じである。鉄心３の直流偏磁を抑制
するためには図３における起磁力が前述の数式（１）を
満たすようにすればよいので、キャンセル巻線６Ｆ，６
Ｇへはそれぞれ同一の値のキャンセル電流Ｊを流しても
よい。それによって、図２の場合、２台の直流電源５
Ｆ，５Ｇが必要だったのと比べて直流電源５の台数が減
る。また、キャンセル巻線６Ｆ，６Ｇには交流電圧が誘
導されるが、キャンセル巻線６Ｆ，６Ｇの直列回路の両
端では誘導される交流電圧が互いに打ち消され、直流電
源５には交流の電位差がかからない。そのために、直流
電源５に耐電圧を考慮する必要がなくなり、直流電源５
のコストをさらに低減することができる。
【００４３】図１１は、この発明のさらに異なる実施例
にかかる変圧器の鉄心の直流偏磁を抑制するための結線
図である。図４の単相３脚鉄心変圧器について図５では
キャンセル巻線６Ｆ，６Ｇに２つの直流電源５Ｆ，５Ｇ
からそれぞれキャンセル電流Ｊf ，Ｊg を供給していた
が、図１１では図４の単相３脚鉄心変圧器のキャンセル
巻線６Ｆ，６Ｇが直列に接続され、その直列回路の両端
に１つの直流電源５が接続されている。図１１のその他
は、図５の構成と同じである。鉄心９の直流偏磁を抑制
するためには図６における起磁力が前述の数式（２）を
満たすようにすればよいので、キャンセル巻線６Ｆ，６
Ｇへはそれぞれ同一の値のキャンセル電流Ｊを流しても
よい。それによって、図５の場合、２台の直流電源５
Ｆ，５Ｇが必要だったのと比べて直流電源５の台数が減
る。また、キャンセル巻線６Ｆ，６Ｇには交流電圧が誘
導されるが、キャンセル巻線６Ｆ，６Ｇの直列回路の両
端では誘導される交流電圧が互いに打ち消され、直流電
源５には交流の電位差がかからない。そのために、直流
電源５に耐電圧を考慮する必要がなくなり、直流電源５
のコストをさらに低減することができる。
にかかる変圧器の鉄心の直流偏磁を抑制するための結線
図である。図４の単相３脚鉄心変圧器について図５では
キャンセル巻線６Ｆ，６Ｇに２つの直流電源５Ｆ，５Ｇ
からそれぞれキャンセル電流Ｊf ，Ｊg を供給していた
が、図１１では図４の単相３脚鉄心変圧器のキャンセル
巻線６Ｆ，６Ｇが直列に接続され、その直列回路の両端
に１つの直流電源５が接続されている。図１１のその他
は、図５の構成と同じである。鉄心９の直流偏磁を抑制
するためには図６における起磁力が前述の数式（２）を
満たすようにすればよいので、キャンセル巻線６Ｆ，６
Ｇへはそれぞれ同一の値のキャンセル電流Ｊを流しても
よい。それによって、図５の場合、２台の直流電源５
Ｆ，５Ｇが必要だったのと比べて直流電源５の台数が減
る。また、キャンセル巻線６Ｆ，６Ｇには交流電圧が誘
導されるが、キャンセル巻線６Ｆ，６Ｇの直列回路の両
端では誘導される交流電圧が互いに打ち消され、直流電
源５には交流の電位差がかからない。そのために、直流
電源５に耐電圧を考慮する必要がなくなり、直流電源５
のコストをさらに低減することができる。
【００４４】図１２は、この発明のさらに異なる実施例
にかかる変圧器の鉄心の直流偏磁を抑制するための結線
図である。図７の単相４脚鉄心変圧器について図８では
キャンセル巻線６Ｆ，６Ｇに２つの直流電源５Ｆ，５Ｇ
からそれぞれキャンセル電流Ｊf ，Ｊg を供給していた
が、図１２では図７の単相４脚鉄心変圧器のキャンセル
巻線６Ｆ，６Ｇが直列に接続され、その直列回路の両端
に１つの直流電源５が接続されている。図１２のその他
は、図８の構成と同じである。鉄心１０の直流偏磁を抑
制するためには図９における起磁力が前述の数式（３）
を満たすようにすればよいので、キャンセル巻線６Ｆ，
６Ｇへはそれぞれ同一の値のキャンセル電流Ｊを流して
もよい。それによって、図８の場合、２台の直流電源５
Ｆ，５Ｇが必要だったのと比べて直流電源５の台数が減
る。また、キャンセル巻線６Ｆ，６Ｇには交流電圧が誘
導されるが、キャンセル巻線６Ｆ，６Ｇの直列回路の両
端では誘導される交流電圧が互いに打ち消され、直流電
源５には交流の電位差がかからない。そのために、直流
電源５に耐電圧を考慮する必要がなくなり、直流電源５
のコストをさらに低減することができる。
にかかる変圧器の鉄心の直流偏磁を抑制するための結線
図である。図７の単相４脚鉄心変圧器について図８では
キャンセル巻線６Ｆ，６Ｇに２つの直流電源５Ｆ，５Ｇ
からそれぞれキャンセル電流Ｊf ，Ｊg を供給していた
が、図１２では図７の単相４脚鉄心変圧器のキャンセル
巻線６Ｆ，６Ｇが直列に接続され、その直列回路の両端
に１つの直流電源５が接続されている。図１２のその他
は、図８の構成と同じである。鉄心１０の直流偏磁を抑
制するためには図９における起磁力が前述の数式（３）
を満たすようにすればよいので、キャンセル巻線６Ｆ，
６Ｇへはそれぞれ同一の値のキャンセル電流Ｊを流して
もよい。それによって、図８の場合、２台の直流電源５
Ｆ，５Ｇが必要だったのと比べて直流電源５の台数が減
る。また、キャンセル巻線６Ｆ，６Ｇには交流電圧が誘
導されるが、キャンセル巻線６Ｆ，６Ｇの直列回路の両
端では誘導される交流電圧が互いに打ち消され、直流電
源５には交流の電位差がかからない。そのために、直流
電源５に耐電圧を考慮する必要がなくなり、直流電源５
のコストをさらに低減することができる。
【００４５】図１３は、この発明のさらに異なる実施例
にかかる変圧器の鉄心の直流偏磁を抑制するための回路
図である。図１の５脚鉄心変圧器の主巻線１Ａ，１Ｂ，
１Ｃが星形に結線され、その中性点１４が接地Ｅに接続
されている。主巻線１Ａ，１Ｂ，１Ｃの高圧側はリード
１１Ａ，１１Ｂ，１１Ｃにそれぞれ接続され、図示され
ていない送電線に繋がっている。リード１１Ａ，１１
Ｂ，１１Ｃには、それぞれ直流電流分検出器１２Ａ，１
２Ｂ，１２Ｃが介装されている。直流電流分検出器１２
Ａ，１２Ｂ，１２Ｃからの出力信号は制御装置１５へ入
力され、制御装置１５が主脚３Ａ，３Ｂ，３Ｃで発生す
る直流磁束を打ち消すキャンセル電流分を算出して直流
電源５Ｆ，５Ｇに指令し、直流電源５Ｆ，５Ｇからキャ
ンセル電流Ｊf ，Ｊg がそれぞれキャンセル巻線６Ｆ，
６Ｇに供給されるようになっている。直流電流分検出器
１２Ａ，１２Ｂ，１２Ｃは変圧器の内部に収納してもよ
いが、変圧器の外部にも取り付けることができる。その
ために、直流電流分検出器１２Ａ，１２Ｂ，１２Ｃが保
守点検し易くなると言う利点がある。
にかかる変圧器の鉄心の直流偏磁を抑制するための回路
図である。図１の５脚鉄心変圧器の主巻線１Ａ，１Ｂ，
１Ｃが星形に結線され、その中性点１４が接地Ｅに接続
されている。主巻線１Ａ，１Ｂ，１Ｃの高圧側はリード
１１Ａ，１１Ｂ，１１Ｃにそれぞれ接続され、図示され
ていない送電線に繋がっている。リード１１Ａ，１１
Ｂ，１１Ｃには、それぞれ直流電流分検出器１２Ａ，１
２Ｂ，１２Ｃが介装されている。直流電流分検出器１２
Ａ，１２Ｂ，１２Ｃからの出力信号は制御装置１５へ入
力され、制御装置１５が主脚３Ａ，３Ｂ，３Ｃで発生す
る直流磁束を打ち消すキャンセル電流分を算出して直流
電源５Ｆ，５Ｇに指令し、直流電源５Ｆ，５Ｇからキャ
ンセル電流Ｊf ，Ｊg がそれぞれキャンセル巻線６Ｆ，
６Ｇに供給されるようになっている。直流電流分検出器
１２Ａ，１２Ｂ，１２Ｃは変圧器の内部に収納してもよ
いが、変圧器の外部にも取り付けることができる。その
ために、直流電流分検出器１２Ａ，１２Ｂ，１２Ｃが保
守点検し易くなると言う利点がある。
【００４６】図１４は、この発明のさらに異なる実施例
にかかる変圧器の鉄心の直流偏磁を抑制するための回路
図である。図１の５脚鉄心変圧器の主巻線１Ａ，１Ｂ，
１Ｃが星形に結線され、その中性点１４が接地線１６を
介して接地Ｅに接続されている。主巻線１Ａ，１Ｂ，１
Ｃの高圧側はリード１１Ａ，１１Ｂ，１１Ｃにそれぞれ
接続され、図示されていない送電線に繋がっている。接
地線１６に直流電流分検出器１２が介装されている。直
流電流分検出器１２からの出力信号は制御装置１８へ入
力され、制御装置１８が主脚３Ａ，３Ｂ，３Ｃで発生す
る直流磁束を打ち消すキャンセル電流分を算出して直流
電源５Ｆ，５Ｇに指令し、直流電源５Ｆ，５Ｇからのキ
ャンセル電流Ｊf ，Ｊg がそれぞれキャンセル巻線６
Ｆ，６Ｇに供給されるようになっている。接地線１６に
流れる直流電流の３分の１が各主巻線１Ａ，１Ｂ，１Ｃ
に流れるので、制御装置１８が主脚３Ａ，３Ｂ，３Ｃで
発生する直流磁束を打ち消すキャンセル電流分を算出す
ることができる。直流電流分検出器１２を変圧器の外部
に取り付けることができるので、直流電流分検出器１２
が保守点検し易くなる。また、直流電流分検出器１２を
１台備えておけばよいことと、接地線１６に介装される
ので交流電圧に対する耐電圧を考慮する必要がないこと
から直流電流分検出器１２のコストを図１３の場合より
低減することができると言う利点がある。
にかかる変圧器の鉄心の直流偏磁を抑制するための回路
図である。図１の５脚鉄心変圧器の主巻線１Ａ，１Ｂ，
１Ｃが星形に結線され、その中性点１４が接地線１６を
介して接地Ｅに接続されている。主巻線１Ａ，１Ｂ，１
Ｃの高圧側はリード１１Ａ，１１Ｂ，１１Ｃにそれぞれ
接続され、図示されていない送電線に繋がっている。接
地線１６に直流電流分検出器１２が介装されている。直
流電流分検出器１２からの出力信号は制御装置１８へ入
力され、制御装置１８が主脚３Ａ，３Ｂ，３Ｃで発生す
る直流磁束を打ち消すキャンセル電流分を算出して直流
電源５Ｆ，５Ｇに指令し、直流電源５Ｆ，５Ｇからのキ
ャンセル電流Ｊf ，Ｊg がそれぞれキャンセル巻線６
Ｆ，６Ｇに供給されるようになっている。接地線１６に
流れる直流電流の３分の１が各主巻線１Ａ，１Ｂ，１Ｃ
に流れるので、制御装置１８が主脚３Ａ，３Ｂ，３Ｃで
発生する直流磁束を打ち消すキャンセル電流分を算出す
ることができる。直流電流分検出器１２を変圧器の外部
に取り付けることができるので、直流電流分検出器１２
が保守点検し易くなる。また、直流電流分検出器１２を
１台備えておけばよいことと、接地線１６に介装される
ので交流電圧に対する耐電圧を考慮する必要がないこと
から直流電流分検出器１２のコストを図１３の場合より
低減することができると言う利点がある。
【００４７】なお、上述の図１３および図１４の各実施
例では、キャンセル巻線６Ｆ，６Ｇに２つの直流電源５
Ｆ，５Ｇからそれぞれキャンセル電流Ｊf ，Ｊg を供給
する構成としているが、この発明は上記のような構成に
限定されるものではなく、図１０の実施例と同様に、キ
ャンセル巻線６Ｆ，６Ｇが直列に接続され、その直列回
路の両端に１つの直流電源５が接続される構成としても
よい。
例では、キャンセル巻線６Ｆ，６Ｇに２つの直流電源５
Ｆ，５Ｇからそれぞれキャンセル電流Ｊf ，Ｊg を供給
する構成としているが、この発明は上記のような構成に
限定されるものではなく、図１０の実施例と同様に、キ
ャンセル巻線６Ｆ，６Ｇが直列に接続され、その直列回
路の両端に１つの直流電源５が接続される構成としても
よい。
【００４８】なお、上述の図１３および図１４の各実施
例では、図１のような５脚鉄心変圧器を対象とした場合
について説明したが、この発明は３相５脚鉄心変圧器の
場合に限定されるものではなく、例えば、単相変圧器、
すなわち、図４のような単相３脚鉄心変圧器３台あるい
は図７のような単相４脚鉄心変圧器３台を組み合わせて
３相結線した構成を対象とした場合にも適用することが
できる。なお、このような単相変圧器３台を組み合わせ
て３相結線した構成を対象とした場合、主巻線の結線構
成は図１３あるいは図１４における主巻線１Ａ，１Ｂ，
１Ｃの結線構成と同じであり、また、リードあるいは接
地線に直流電流分検出器を介装する構成も図１３あるい
は図１４と同じであり、また、制御装置１５あるいは１
８も図１３あるいは図１４と同様に１台でよいが、キャ
ンセル巻線の結線構成は、各単相変圧器毎にキャンセル
巻線６Ｆ，６Ｇが設けられるので、図１３あるいは図１
４におけるキャンセル巻線６Ｆ，６Ｇを３対備えた結線
構成となる。一方、キャンセル電流を供給するための直
流電源の方は、各単相変圧器のキャンセル巻線６Ｆ，６
Ｇに対応して直流電源５Ｆ，５Ｇをそれぞれ設ける構
成、すなわち、全体で６台の直流電源を設ける構成とし
てもよいが、図１１あるいは図１２の実施例と同様に、
キャンセル巻線６Ｆ，６Ｇを直列に接続して、その直列
回路の両端に１つの直流電源５を接続する構成とすれ
ば、直流電源が、各単相変圧器毎に１台、すなわち、全
体で３台あればよくなる。また、各単相変圧器毎にキャ
ンセル巻線６Ｆ，６Ｇを直列接続したもの同士を、各単
相変圧器間で、さらに直列接続し、その直列回路の両端
に１つの直流電源５を接続するようにして、直流電源を
全体で１台とすることも可能である。
例では、図１のような５脚鉄心変圧器を対象とした場合
について説明したが、この発明は３相５脚鉄心変圧器の
場合に限定されるものではなく、例えば、単相変圧器、
すなわち、図４のような単相３脚鉄心変圧器３台あるい
は図７のような単相４脚鉄心変圧器３台を組み合わせて
３相結線した構成を対象とした場合にも適用することが
できる。なお、このような単相変圧器３台を組み合わせ
て３相結線した構成を対象とした場合、主巻線の結線構
成は図１３あるいは図１４における主巻線１Ａ，１Ｂ，
１Ｃの結線構成と同じであり、また、リードあるいは接
地線に直流電流分検出器を介装する構成も図１３あるい
は図１４と同じであり、また、制御装置１５あるいは１
８も図１３あるいは図１４と同様に１台でよいが、キャ
ンセル巻線の結線構成は、各単相変圧器毎にキャンセル
巻線６Ｆ，６Ｇが設けられるので、図１３あるいは図１
４におけるキャンセル巻線６Ｆ，６Ｇを３対備えた結線
構成となる。一方、キャンセル電流を供給するための直
流電源の方は、各単相変圧器のキャンセル巻線６Ｆ，６
Ｇに対応して直流電源５Ｆ，５Ｇをそれぞれ設ける構
成、すなわち、全体で６台の直流電源を設ける構成とし
てもよいが、図１１あるいは図１２の実施例と同様に、
キャンセル巻線６Ｆ，６Ｇを直列に接続して、その直列
回路の両端に１つの直流電源５を接続する構成とすれ
ば、直流電源が、各単相変圧器毎に１台、すなわち、全
体で３台あればよくなる。また、各単相変圧器毎にキャ
ンセル巻線６Ｆ，６Ｇを直列接続したもの同士を、各単
相変圧器間で、さらに直列接続し、その直列回路の両端
に１つの直流電源５を接続するようにして、直流電源を
全体で１台とすることも可能である。
【００４９】また、上述の図１，図４および図７の各実
施例では、主脚に１次側巻線と２次側巻線とからなる主
巻線が巻回されてなり、この主巻線の１次側巻線あるい
は２次側巻線に直流電流が流される場合の直流偏磁抑制
方法について説明したが、この発明は、このような，主
巻線に直流電流が流される場合に限定されるものではな
く、例えば、主脚に主巻線に加えて３次巻線が巻回され
てなり、この３次巻線に直流電流が流れる場合の直流偏
磁抑制方法にも適用することができる。
施例では、主脚に１次側巻線と２次側巻線とからなる主
巻線が巻回されてなり、この主巻線の１次側巻線あるい
は２次側巻線に直流電流が流される場合の直流偏磁抑制
方法について説明したが、この発明は、このような，主
巻線に直流電流が流される場合に限定されるものではな
く、例えば、主脚に主巻線に加えて３次巻線が巻回され
てなり、この３次巻線に直流電流が流れる場合の直流偏
磁抑制方法にも適用することができる。
【００５０】
【発明の効果】この発明の方法は前述のように、継鉄あ
るいは帰路脚にキャンセル巻線を巻回し、前記キャンセ
ル巻線に主脚で発生する直流磁束を打ち消すキャンセル
電流を流すようにすることによって、鉄心を高くする必
要がなくなり、鉄心のコストが低減されるとともに変圧
器の輸送可能な容量も増加する。
るいは帰路脚にキャンセル巻線を巻回し、前記キャンセ
ル巻線に主脚で発生する直流磁束を打ち消すキャンセル
電流を流すようにすることによって、鉄心を高くする必
要がなくなり、鉄心のコストが低減されるとともに変圧
器の輸送可能な容量も増加する。
【００５１】また、かかる方法において、キャンセル巻
線が主脚の両側に配された継鉄あるいは帰路脚にそれぞ
れ巻回されるとともに直列接続され、キャンセル巻線の
直列接続回路の両端に前記キャンセル電流を流すように
することによって、直流電源の台数が減るとともに直流
電源の耐電圧を考慮する必要がなくなり、直流電源のコ
ストが低減される。
線が主脚の両側に配された継鉄あるいは帰路脚にそれぞ
れ巻回されるとともに直列接続され、キャンセル巻線の
直列接続回路の両端に前記キャンセル電流を流すように
することによって、直流電源の台数が減るとともに直流
電源の耐電圧を考慮する必要がなくなり、直流電源のコ
ストが低減される。
【００５２】また、かかる方法において、前記巻線が３
つ組み合わされて星形に３相結線されるとともに前記巻
線のそれぞれに接続されるリードから前記巻線を流れる
直流電流分が検出され、直流電流分から主脚で発生する
直流磁束を打ち消すキャンセル電流を算出しキャンセル
巻線に流すようにすることによって、鉄心の外部に直流
電流分検出器を配することができ、直流電流分検出器が
保守点検し易くなる。
つ組み合わされて星形に３相結線されるとともに前記巻
線のそれぞれに接続されるリードから前記巻線を流れる
直流電流分が検出され、直流電流分から主脚で発生する
直流磁束を打ち消すキャンセル電流を算出しキャンセル
巻線に流すようにすることによって、鉄心の外部に直流
電流分検出器を配することができ、直流電流分検出器が
保守点検し易くなる。
【００５３】また、かかる方法において、前記巻線が３
つ組み合わされて星形に３相結線されるとともに前記巻
線の中性点から接地点へ流れる直流電流分が検出され、
直流電流分から前記主脚で発生する直流磁束を打ち消す
キャンセル電流を算出しキャンセル巻線に流すようにす
ることによって、直流電流分検出器が保守点検し易くな
るとともに、１台の直流電流分検出器で済むようにな
り、直流電流分検出器のコストが低減される。また、直
流電流分検出器は交流電圧に対する耐電圧を考慮する必
要がない点からも直流電流分検出器を安価に構成するこ
とができる。
つ組み合わされて星形に３相結線されるとともに前記巻
線の中性点から接地点へ流れる直流電流分が検出され、
直流電流分から前記主脚で発生する直流磁束を打ち消す
キャンセル電流を算出しキャンセル巻線に流すようにす
ることによって、直流電流分検出器が保守点検し易くな
るとともに、１台の直流電流分検出器で済むようにな
り、直流電流分検出器のコストが低減される。また、直
流電流分検出器は交流電圧に対する耐電圧を考慮する必
要がない点からも直流電流分検出器を安価に構成するこ
とができる。
【図１】この発明の実施例にかかる鉄心の直流偏磁抑制
方法でもって直流偏磁が抑制された変圧器の構成を示す
断面図
方法でもって直流偏磁が抑制された変圧器の構成を示す
断面図
【図２】図１の変圧器の鉄心の直流偏磁を抑制するため
の結線図
の結線図
【図３】図１の変圧器の鉄心の直流磁気回路図
【図４】この発明の異なる実施例にかかる鉄心の直流偏
磁抑制方法でもって直流偏磁が抑制された変圧器の構成
を示す断面図
磁抑制方法でもって直流偏磁が抑制された変圧器の構成
を示す断面図
【図５】図４の変圧器の鉄心の直流偏磁を抑制するため
の結線図
の結線図
【図６】図４の変圧器の鉄心の直流磁気回路図
【図７】この発明のさらに異なる実施例にかかる鉄心の
直流偏磁抑制方法でもって直流偏磁が抑制された変圧器
の構成を示す断面図
直流偏磁抑制方法でもって直流偏磁が抑制された変圧器
の構成を示す断面図
【図８】図７の変圧器の鉄心の直流偏磁を抑制するため
の結線図
の結線図
【図９】図７の変圧器の鉄心の直流磁気回路図
【図１０】この発明のさらに異なる実施例にかかる変圧
器の鉄心の直流偏磁を抑制するための結線図
器の鉄心の直流偏磁を抑制するための結線図
【図１１】この発明のさらに異なる実施例にかかる変圧
器の鉄心の直流偏磁を抑制するための結線図
器の鉄心の直流偏磁を抑制するための結線図
【図１２】この発明のさらに異なる実施例にかかる変圧
器の鉄心の直流偏磁を抑制するための結線図
器の鉄心の直流偏磁を抑制するための結線図
【図１３】この発明のさらに異なる実施例にかかる変圧
器の鉄心の直流偏磁を抑制するための回路図
器の鉄心の直流偏磁を抑制するための回路図
【図１４】この発明のさらに異なる実施例にかかる変圧
器の鉄心の直流偏磁を抑制するための回路図
器の鉄心の直流偏磁を抑制するための回路図
【図１５】図１の変圧器の主巻線に実験的に直流電流を
流し、キャンセル巻線にキャンセル電流を流した場合の
変圧器の騒音を調べた結果を示す特性線図
流し、キャンセル巻線にキャンセル電流を流した場合の
変圧器の騒音を調べた結果を示す特性線図
【図１６】従来の鉄心の直流偏磁抑制方法でもって直流
偏磁が抑制された変圧器の構成を示す断面図
偏磁が抑制された変圧器の構成を示す断面図
【図１７】図１６の変圧器の鉄心の直流偏磁を抑制する
ための結線図
ための結線図
【図１８】図１６の変圧器の鉄心の直流磁気回路図
１Ａ，１Ｂ，１Ｃ，８，８Ａ，８Ｂ：主巻線、３，９，
１０：鉄心、３Ａ，３Ｂ，３Ｃ，９Ａ，１０Ａ，１０
Ｂ：主脚、３Ｄ，３Ｅ，９Ｄ，９Ｅ，１０Ｄ，１０Ｅ：
継鉄、３Ｆ，３Ｇ，９Ｆ，９Ｇ，１０Ｆ，１０Ｇ：帰路
脚、５，５Ｆ，５Ｇ：直流電源、６Ｆ，６Ｇ，７Ｆ，７
Ｇ：キャンセル巻線、１１Ａ，１１Ｂ，１１Ｃ：リー
ド、１２，１２Ａ，１２Ｂ，１２Ｃ：直流電流分検出
器、１４：中性点、１５，１８：制御装置、１６：接地
線、Ｅ：接地
１０：鉄心、３Ａ，３Ｂ，３Ｃ，９Ａ，１０Ａ，１０
Ｂ：主脚、３Ｄ，３Ｅ，９Ｄ，９Ｅ，１０Ｄ，１０Ｅ：
継鉄、３Ｆ，３Ｇ，９Ｆ，９Ｇ，１０Ｆ，１０Ｇ：帰路
脚、５，５Ｆ，５Ｇ：直流電源、６Ｆ，６Ｇ，７Ｆ，７
Ｇ：キャンセル巻線、１１Ａ，１１Ｂ，１１Ｃ：リー
ド、１２，１２Ａ，１２Ｂ，１２Ｃ：直流電流分検出
器、１４：中性点、１５，１８：制御装置、１６：接地
線、Ｅ：接地
Claims (4)
- 【請求項１】巻線が巻回された主脚の端部に継鉄を介し
て帰路脚が接合されてなる鉄心の直流偏磁を抑制する方
法であって、前記継鉄あるいは前記帰路脚にキャンセル
巻線を巻回し、前記キャンセル巻線に前記主脚で発生す
る直流磁束を打ち消すキャンセル電流を流すことを特徴
とする鉄心の直流偏磁抑制方法。 - 【請求項２】請求項１に記載の鉄心の直流偏磁抑制方法
において、前記キャンセル巻線が前記主脚の両側に配さ
れた前記継鉄あるいは前記帰路脚にそれぞれ巻回される
とともに直列接続され、前記キャンセル巻線の直列接続
回路の両端に前記キャンセル電流を流すことを特徴とす
る鉄心の直流偏磁抑制方法。 - 【請求項３】請求項１または２に記載の鉄心の直流偏磁
抑制方法において、前記巻線が３つ組み合わされて星形
に３相結線されるとともに前記巻線のそれぞれに接続さ
れるリードから前記巻線を流れる直流電流分が検出さ
れ、前記直流電流分から前記主脚で発生する直流磁束を
打ち消すキャンセル電流を算出し前記キャンセル巻線に
流すことを特徴とする鉄心の直流偏磁抑制方法。 - 【請求項４】請求項１または２に記載の鉄心の直流偏磁
抑制方法において、前記巻線が３つ組み合わされて星形
に３相結線されるとともに前記巻線の中性点から接地点
へ流れる直流電流分が検出され、前記直流電流分から前
記主脚で発生する直流磁束を打ち消すキャンセル電流を
算出し前記キャンセル巻線に流すことを特徴とする鉄心
の直流偏磁抑制方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000210119A JP2002025834A (ja) | 2000-07-11 | 2000-07-11 | 鉄心の直流偏磁抑制方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000210119A JP2002025834A (ja) | 2000-07-11 | 2000-07-11 | 鉄心の直流偏磁抑制方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002025834A true JP2002025834A (ja) | 2002-01-25 |
Family
ID=18706431
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000210119A Withdrawn JP2002025834A (ja) | 2000-07-11 | 2000-07-11 | 鉄心の直流偏磁抑制方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002025834A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102522190A (zh) * | 2011-12-02 | 2012-06-27 | 沈阳工业大学 | 具有直流偏磁补偿能力的电力变压器及工作方法 |
| CN106463251A (zh) * | 2014-06-03 | 2017-02-22 | 株式会社电装 | 电抗器 |
| CN114078624A (zh) * | 2020-08-17 | 2022-02-22 | 台达电子工业股份有限公司 | 磁性部件及其适用的电源模块 |
-
2000
- 2000-07-11 JP JP2000210119A patent/JP2002025834A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102522190A (zh) * | 2011-12-02 | 2012-06-27 | 沈阳工业大学 | 具有直流偏磁补偿能力的电力变压器及工作方法 |
| CN106463251A (zh) * | 2014-06-03 | 2017-02-22 | 株式会社电装 | 电抗器 |
| CN114078624A (zh) * | 2020-08-17 | 2022-02-22 | 台达电子工业股份有限公司 | 磁性部件及其适用的电源模块 |
| US11749442B2 (en) | 2020-08-17 | 2023-09-05 | Delta Electronics, Inc. | Magnetic element and power module with same |
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|---|---|---|---|
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