JP2001525903A

JP2001525903A - Cylinder liner for diesel-type internal combustion engine

Info

Publication number: JP2001525903A
Application number: JP54981998A
Authority: JP
Inventors: アンデルセン，エルリンク・ブレダル; アースターガールト，アラン
Original assignee: MAN B&W Diesel AS
Current assignee: MAN B&W Diesel AS
Priority date: 1997-05-16
Filing date: 1998-05-11
Publication date: 2001-12-11
Also published as: DK56897A; ES2165292A1; GB2340547A; GB2340547B; CN1256740A; NO995495D0; NO995495L; KR20010012501A; AU7331398A; RU2189479C2; WO1998053192A1; PL337002A1; GB9924986D0; ES2165292B1; CN1102994C

Abstract

(57)【要約】ディーゼル型内燃エンジン用シリンダライナ（１）は、外部潤滑油供給源を持つ内方に開放した少なくとも一つのオイル溝と、ライナの周方向で不連続の少なくとも二つの凹所（１４）を各々有する内方に開放した凹所からなる少なくとも第１及び第２の群とを有する。群をなした凹所（１４）は、走行面（６）の高さの上部１５％の領域に配置されており、異なる群の凹所（１４）がライナ（１）の長さ方向で互いに間隔が隔てられて配置されており、互いにライナ（１）の周方向で配置されている。 (57) [Summary] A cylinder liner (1) for a diesel-type internal combustion engine has at least one inwardly opened oil groove having an external lubricating oil supply source and at least two recesses that are discontinuous in the circumferential direction of the liner. (14) and at least first and second groups of inwardly open recesses each having (14). The grouped recesses (14) are arranged in the region of the upper 15% of the height of the running surface (6), so that the recesses (14) of different groups are arranged one above the other in the longitudinal direction of the liner (1). They are arranged at an interval and are arranged in the circumferential direction of the liner (1).

Description

【発明の詳細な説明】ディーゼル型内燃エンジン用シリンダライナ本発明は、実質的に円筒形の内面の形態の走行面と、外部潤滑油供給源を持つ内方に開放した少なくとも一つのオイル軌道と、内側に向かう方向だけに開放した少なくとも一つの凹所とを有するディーゼル型内燃エンジン用シリンダライナに関する。シリンダライナに関し、悪条件下でピストンリングとシリンダライナの走行面との間で焼き付きが起こる場合があるという周知の問題がある。このような焼き付きは、新たなライナのならし運転中及び通常の作動中の両方で起こることから、任意に起こるものと考えられている。この種の焼き付きは、ピストンリング及び走行面に最も高い負荷が加わるシリンダライナの頂部で起こり始めるものと仮定される。ピストンの圧縮行程中、ピストンの上方で圧力の増大が起こり、ターボチャージャーから供給された掃気が、例えば３ｂａｒ乃至４ｂａｒの初期圧力から、ピストンの上位置で１００ｂａｒ乃至１５０ｂａｒ程度のかなり高い圧力まで圧縮される。圧縮行程の最初の部分に亘って、圧力の増大は緩慢であり、圧力増大の大部分は、ピストンがその上方位置に達するまで起こらない。ピストンの上方位置のあたりで燃料バルブが開き、燃料をシリンダ内に噴射して点火し、この結果、燃焼中のシリンダ圧力が例えば１６０ｂａｒ乃至２００ｂａｒ程度の最大燃焼圧力まで増大し、これと同時にシリンダの上方部分での温度が５００℃以上に上昇する。燃焼中、ピストンクラウンの上方の燃焼チャンバ内で非常に大きな圧力が発生し、燃焼ガスをピストンリングの溝とピストンリングとの間の環状空間に拡げる。このとき、圧力がリングの後側に作用を及ぼし、ライナの走行面に向かってピストンリングを押し出す。更に、燃焼中の高温により、走行面の潤滑油膜の粘性が低下し、そのため、オイルの薄膜が比較的容易に壊されてしまう。オイルの薄膜が壊される危険は、上方位置あたりでの比較的緩慢なピストンの移動により更に高まる。かくして、走行面にオイルの薄膜を維持するのに必要な、走行面に対するピストンリングの摺動速度は非常に低速である。膨張行程中、ピストンは押し下げられ、圧力減少の大部分が膨張行程の最初の半分で起こる。これにより、圧力の低下は比較的緩慢であり、ピストンが掃気ポートを通過する直前に、圧力が、代表的には、ほぼ掃気圧力まで低下する。かくして、シリンダ頂部付近の領域での圧力負荷は、シリンダの残りの部分に作用する圧力負荷と比較して非常に高い。ライナの頂部付近の領域は、全ての点に関し、最も大きな荷重に露呈される走行面の部分である。ライナの下方領域で生じる焼き付きが他の大きな領域に拡がらないようにするために様々な試みが従来なされてきた。デンマーク国特許第１７０４３０号には、溝の形態の二つの環状凹所を持つシリンダライナが説明されている。これらの溝は、シリンダの内側だけに向かって開放しており、掃気ポートの直前及び直後に夫々位置決めされている。膨張行程中にピストンリングによって押し下げられた潤滑油の部分を凹所が収集し、シリンダライナと接触するピストンのスカートによって掃気ポートの下の領域で始まってここから拡がる焼き付きが凹所の上方の領域に拡がらないようにする。特開昭６２−３２２０７号は、掃気ポートの僅かに上方でライナの下方１／３の領域に位置決めされた凹所の形態の周方向ジグザグオイルリザーバを持つ、潤滑油をライナの上部分に供給するための入口を備えたシリンダライナを示す。凹所は、ライナの内側に向かってだけ開放しており、潤滑油の分布を改善するのに役立つ。オイルは、凹所を通過するピストンの下方への移動中に凹所内に収集され、保持され、次いでピストンリングに再度解放される。凹所の形状がジグザグであるため、オイルは、ピストンが掃気ポートの下の下方位置を通過した後にオイルリザーバを通って上方に移動するとき、リングに沿って分配される。かくして、凹所は潤滑油を保持する。潤滑油は凹所がない場合には掃気ポート内に失われる。走行面に設けたこれら公知の凹所の例は、ライナの下部分に位置決めされている。このことは、ピストンリングがほぼ負荷なしで凹所を通過するということを意味する。これは、燃焼チャンバ内の圧力がピストンのこれらの位置では低いためである。オイルの薄膜が局部的に壊れることによって焼き付きが起き、これによってピストンリングが走行面と直接接触し、かくして焼き付きが始まることが知られており、またこの焼き付きにより局部的過熱が生じるということが知られている。局部的過熱は、これをライナ及びピストンリングの材料に対する熱による損傷として後で検出される。焼き付きは、潤滑が失われたことによる表面のスカフィング（ｓｃｕｆｆｉｎｇ）によって生じるものと仮定されてきた。このスカフィングは、運転中、材料を焼き付きによって変色させる有害な熱を発生させる結果となる。本発明の目的は、ピストンリングと走行面との間の接触圧力が特に高い領域で、運転中に、ピストンリングと走行面との間で焼き付きが起こらないようにシリンダライナを設計することである。この目的に鑑み、本発明によるシリンダライナは、少なくとも第１及び第２の凹所群を含み(少なくとも第１のグループの凹所と第２のグループの凹所を含み) 、これらの群の各々は、ライナの周方向で不連続の少なくとも二つの凹所を含み、群をなした（一方のグループの）凹所は、走行面の長さの上１５％（走行面の高さの上方１５％の領域内）に配置され、別の群をなした（他方のグループの）凹所は、ライナの長さ方向で互いに離間されて配置されており、ライナの周方向でこのように相互に配置されているため、シリンダライナの軸線と平行な走行面上の任意の線は、少なくとも一つの凹所と交差する、ことを特徴とする。走行面の上部は、最も上側のピストンリングがその上死点にあるライナの長さ方向位置に配置されており、走行面は、最も下側のピストンリングの下死点まで下方に延びている。かくして、走行面の長さは、ストロークよりもほぼリングパックの高さ分だけ高い。走行面の頂部に近い、最も負荷が高い領域に、凹所を配置することは、実際には、リングの支持領域をなくして、リングを不連続に支持し、これにより、更に大きな荷重をリングに加えて、焼き付きの危険を高めるが、それにも拘わらず、リング及びライナの摩耗を減少させる。これは、凹所が焼き付きの初期形成を妨げるためであろう。焼き付きの形成の基本的機構に関する一般的な考察は、現在のところおそらくは間違いであろう。これは、焼き付きが経時的に徐々に発生すると予め仮定したためである。焼き付きは突然に始まり、ピストンリングと走行面との間の大きな摩擦により発生した非常に局部的な過熱は、短時間の規則的な溶接をピストンリングと走行面との間に発生させる。この溶接は、膨張行程中、ピストンリングをオイルの薄膜を通して走行面に押し付ける高い燃焼圧力によって起こる。燃焼圧力が、更に、極めて大きな下方への衝撃をピストン及びピストンリングの両方に及ぼすため、ピストンリングは、すぐに摩耗して再びゆるくなってしまい、これと同時に走行面の材料が剥がれて凸凹になってしまう。この剥がれにより更に大きな熱が発生し、かくして、別の溶接が発生する。これに続いてピストンリングが通過するとき、局部的な焼き付きは、滑らかに均されるか或いは走行面の更に大きな領域に拡がるかのいずれかである。ピストンリングの移動方向に対して横方向の非常に狭い幅の凹所を走行面に設けただけでも、凹所領域付近での焼き付きの初期形成が実際に妨げられる。温度レベルが上昇すると、溶接が起こり易くなる。ピストンリングがオイルの薄膜を壊すと、リングと走行面との間の摩擦が大きくなるために熱が発生する。リングが走行面の凹所を通過する瞬間に、加熱が短時間冷却に変わり、またピストンリング及びライナの両方の材料の平均温度が適当に低いため、熱がピストンリングの加熱された箇所から連続的に熱伝動によって奪い去られる。かくして、熱の発生を短時間中断することが、焼き付きの初期形成を阻止するのに十分である。焼き付きの初期形成に抗することとは別に、本発明による凹所には、受動的オイルリザーバとして役立ち、発生した焼き付きが拡がらないようにするという、それ自体周知の利点がある。ピストンリングが最も強く押し付けられ、温度及び潤滑油の状態が上文中に説明したように不安定な走行面の場所に凹所を位置決めすることは容易に思い付くことではない。凹所は、リングを支持する面積を小さくするため、凹所を通過する際にピストンの溝が変形する危険がある。これは、比較的薄く且つ弾力性のあるリングが大きな負荷に曝されるためである。仮に、リングが変形すると、凹所の縁部に当たって損傷する。本発明によれば、凹所をライナの周方向で不連続に形成し、これらの凹所をライナの長さ方向で互いに離間して配置することによって、このようなピストンリングの変形及びその結果生じるピストンリングの摩耗を防ぐことができる。ピストンリングは、これらの凹所を通過するとき、凹所間に残る走行面によって支持される。シリンダライナの軸線と平行な走行面上の線が少なくとも一つの凹所と交差するように不連続の凹所を配置することによって、ピストンリングの周囲の任意の箇所が各ピストン行程時に一つ又はそれ以上の冷却凹所を通過するようになる。群をなした凹所は、ライナの周方向に延びる溝として形成することによって、ライナを有利な程に簡単に製造することができる。溝は、例えば、走行面への切欠きや研削であってもよい。群をなした凹所は、好ましくは、ライナの同じ長さ方向位置に配置されており、これにより製造が更に簡単になる。これは、機械加工中に必要な位置決めの回数が少なくなるためである。更に、好ましくは、各群の凹所のライナの周方向での全長は、走行面の周囲（周方向長さ）の最大で８０％、好ましくは最大６０％である。群をなした凹所のライナの周方向での全長が走行面の周囲（周方向長さ）の８０％以上である場合には、ピストンリングは、ピストンリング溝の過度の変形を阻止するため、適当でない高い剛性を持つ必要がある。群をなした凹所のライナの周方向での全長が走行面の周囲（周方向長さ）の最大６０％である場合には、ピストンリングに十分な支持を与えると同時に、２群の凹所で走行面の全周をカバーできる。焼き付き阻止の必要性と凹所を通過する際のピストンリングの変形を最小限に抑えることの必要性との特に有利な均衡は、各群を少なくとも５個、好ましくは少なくとも８個の凹所で構成することによって得られる。各群に５個の、好ましくは８個の凹所が設けられている場合、周方向ピストンリング支持領域間の距離は大きくない。更に、各群の凹所は、走行面の周囲に沿って均等に分配されているのがよく、かくして、ライナの製造が簡単になり、凹所を通過するピストンリング区分の長さ方向が最小になる。好ましい実施例では、走行面はピストンのピストンリングについて使用されるようになっており、これらのピストンリングは所定の最小高さを有し、群をなした凹所の高さは、ピストンリングの最小高さよりも低く、好ましくはこの最小高さの最大で７５％であり、適当には、１mm乃至３mmの高さである。凹所の高さがピストンリングの最小高さよりも高い場合には、凹所は、ピストンリングが凹所を通過するときに少なくとも一つのピストンリングの走行面に対するシールを短絡する。圧縮中及び燃焼中の両方で最大圧力が加わる領域に凹所が配置されているため、短絡は、エンジンの効率に悪影響を及ぼす。凹所の高さがピストンリングの最小高さの最大７５％である場合には、漏れを効果的に阻止し、ピストンリングの支持を改善する。１mm乃至３mmの凹所高さは、焼き付きの形成を効果的に阻止すると同時に、代表的にはリング高さが１０mm以上のピストンリングが良好に支持された状態を維持する。異なる群に属する凹所は、ライナの長さ方向で互いに少なくとも３５mm離間されているのがよい。このようにして、異なる群の凹所の端部あたりの領域の応力集中箇所間の干渉を回避する。本発明は、更に、所定の最小高さを持つピストン上のピストンリング用の走行面を形成する実質的に円筒形の内面と、外部潤滑油供給源を持つ内方に開放した少なくとも一つのオイル軌道と、シリンダの内側に向かう方向だけに開放した少なくとも一つの溝とを有するディーゼル型内燃エンジン用シリンダライナにおいて、少なくとも一つの溝は、ライナの全内周面に亘って延びており、該溝は、ピストンリングの最小高さの３０％以下の高さを有し、前記溝は、ライナの半径方向での深さがライナの長さ方向高さの半分以上であり、走行面の長さの上１５％（走行面の高さの上部１５％の領域）に位置決めされている、ことを特徴とするシリンダライナに関する。この実施例では、ピストンリングの最小高さの３０％以下の高さを持つ少なくとも一つの溝により、ピストンリングがピストンリング溝で変形してピストンリングが摩耗することが阻止される。かくして、ピストンリングは、ピストンリングの高さの少なくとも７０％と対応する面積に亘って走行面によって常に支持されており、従って、リング溝による不当な変形を受けることなく、溝を通過できる。上文中に言及したように、溝は、焼き付きの発生を妨げる。ライナの半径方向での深さがライナの長さ方向での高さの半分以上の溝によって、適当なライナ寿命を得ることができる。例えば、ピストンリングの最小高さが６mmであり、走行面が通常の円滑な運転中に、１０００時間の運転当たり０．０２mm摩耗する場合、溝の深さが０．６mmであるから、約３．４年に亘る定常作動後にしか摩滅しない。通常、船舶用エンジンは、全ての保守の観点から見て約２年に亘って定常作動するように設計されており、溝の所定の深さは適当な下限値であると考えられる。各溝は、ライナの一定の長さ方向位置のところで走行面の周囲に沿って延びているのがよい。かくして、上文中に説明したように、溝はピストンリングを短絡しない。更に、少なくとも三つの溝が設けられているのがよい。本発明による溝は比較的幅が狭いため、本発明の対焼き付き性を改善するため、三つ又はそれ以上の溝を互いに近付けて配置するのが有利である。走行面の長さの上１０％（走行面の高さの上部１０％の領域）において、溝間の距離は、溝の高さの８倍以下であるのがよい。このように走行面の最上領域に比較的密接して位置決めされているため、最も大きな負荷が加わる走行面の領域での焼き付きの形成を大幅に阻止できる。第２実施例では、各溝は、走行面の円筒形区分の端部間で上下に延びているのがよく、区分の高さはピストンリングの最小高さよりも小さい。このようにして、溝はピストンリングの短絡を阻止すると同時に、リングの支持領域を同じ溝領域について大きくする。上文中に説明した本発明の実施例の両方に関し、凹所又は溝の深さは、内面に凹所又は溝が再度機械加工されていないライナの長い寿命を補償するため、好適には、新たに製造したライナで少なくとも２mmである。ライナの頂部で発生する高圧による影響がオイルの供給に及ぼされないように、オイル軌道は、凹所又は溝の下に配置されているのがよい。次に、本発明の実施例を添付図面を参照して以下に更に詳細に説明する。第１図は、ピストンのセグメントが上死点にあるシリンダライナの長さ方向部分側面断面図であり、第２図は、凹所が内面に設けられたシリンダライナの最も上方の区分の展開図であり、第３図は、凹所が内面に設けられたシリンダライナの最も上方の区分の第２実施例を示す、第２図と対応する展開図であり、第４図は、凹所が内面に設けられたシリンダライナの最も上方の区分の第３実施例を示す、拡大展開図であり、第５図は、凹所が内面に設けられたシリンダライナの最も上方の区分の第４実施例を示す、第２図と対応する図であり、第６図は、シリンダライナの走行面に設けられた凹所及びこれと関連したピストンリング及びピストンの拡大断面図である。第１図は、大型２ストローククロスヘッドエンジン用シリンダライナ１を示す。エンジンの大きさに応じて、シリンダライナは様々な大きさで製造され、ボアは、代表的には、２５０mm乃至１０００mmであり、これと対応する長さは、代表的には、１０cm乃至４２０cmである。ライナ１は、通常は鋳鉄製であり、一体であってもよいし、互いに組み立てられる幾つかの区分に分かれていてもよい。分割ライナの場合には、適当な擦り合わせ層（ｒｕｎｎｉｎｇｌａｙｅｒ）でコーティングした鋼によって上方区分を製造することもできる。上述の種類のクロスヘッドエンジンでは、有効圧縮比が１：１６乃至１：２０と高く、これによりピストンリングに大きな負荷が加わる。ライナ１は、エンジン（図示せず）内に周知の方法で取り付けることができ、エンジンのフレームボックス又はシリンダブロックのトッププレートに環状の下面２を配置し、ピストン３をシリンダライナ内に取り付け、シリンダカバー４をライナの環状の上面５に位置決めし、カバースタッド（図示せず）によってトッププレートに締め付けることによって取り付けることができる。ライナ１は、ピストン３のピストンリング７用の走行面６を構成する実質的に円筒形の内面を有する。掃気ポート８の環状の列がシリンダライナの下区分に位置決めされている。ピストン３は、ピストンの上面９がシリンダカバー４のボア内に位置決めされた上死点と、ピストンの上面が掃気ポート８の下端の直ぐ下に位置決めされた下死点との間でライナの長さ方向に移動自在である。走行面６は、最も上側のピストンリングの上死点の直ぐ上に配置された上縁部１０から、最も下側のピストンリングの下死点の直ぐ下に配置された下縁部１１まで延びている。ライナの内面の走行面６を潤滑するために、入口穴１３を通して潤滑油を入れる波形の潤滑油軌道１２がライナの内面に走行面の上方１／３の領域に位置決めされている。走行面の長さの上方１５％を構成する参照符号ａを附した領域では、多数の凹所が走行面６に配置されている。これらの凹所は、シリンダライナの内側に向かう方向にのみ開放している。第６図は、走行面６及びピストン３のセグメントの長さ方向の拡大断面図である。ピストン３は、ピストンリング溝１６を有し、ピストンリング７がこの溝に周知の方法で位置決めされる。ピストンリング溝１６は、ピストンリング７よりも高く、燃焼中、燃焼ガスが上方から隙間１７を通って、リング溝１６の底部とピストンリングの円筒形の内面との間に存在する環状空間１８内に拡がる。燃焼ガスが高圧であるため、弾性ピストンリング７は、潤滑油膜１９によって覆われた走行面６に矢印が示す方向で押し付けられ、これによってピストンリングがピストン３と走行面６との間をシールする。走行面６には凹所１４が設けられている。この凹所は、この例では、縁部が尖った溝であるが、走行面６への移行部に丸味を帯びた縁部２０を備えていてもよい。ピストンが上下に移動するとき、潤滑油は凹所１４内に掻き込まれる。凹所１４の高さはピストン１７の高さよりもかなり小さく、従って、ピストンリングは、凹所１４を通過する場合に走行面６によって良好に支持される。第２実施例（図示せず）では、凹所１４の高さがピストンリング７の高さよりも高くしてあり、ガスが一つ又はそれ以上のピストンリング７を通って或る程度漏れることができる。ピストンリング７の外面上の箇所２２が過熱された場合、この箇所は、凹所１４を通過するときに冷却される。期待に反してピストンリング７上の箇所２２と走行面６との間で溶接が生じた場合には、凹所１４を通過する箇所によってこのような溶接が拡がらないようにし、凹所の一つの縁部２０によって大きな凹凸を除去して滑らかにできる。第２図は、シリンダライナの最上区分の展開線図を示し、この図では、図示の実施例では、領域ａ（第１図参照）は走行面６に２つの群（２つのグループ）の凹所１４を含む。各群は、間隔２１を置いて配置された溝１４の形態の凹所列を構成し、これらの溝は、ライナの長軸方向に対して垂直な線に沿って位置決めされている。間隔２１は、ピストンリング７が溝列を横切って上方又は下方に通過するときにこれらのリングがリング溝内で変形しないようにピストンリング７を支持する支持面を構成する。溝１４の列は、ライナの長さ方向で互いに離間されており、上側の溝列は下側の溝列と周方向で僅かに重なり合っており、そのため、ライナの長さ方向と平行な走行面上の線は、一つ又はそれ以上の溝１４と交差する。これらの溝は周方向に均等に分配されており、同じ長さである。直径が例えば７００cmのシリンダライナについては、各群は１１個の溝を備えているのが適当であり、これらの溝の各々は、長さが１２５mm、高さが２mm乃至３mm、深さが２mm乃至３mmである。二つの群だけが設けられている場合には、上側の溝列は走行面の最上縁部１０から約１００mm乃至２００mmのところに配置されているのがよく、下側の溝列は上側列の約５０mm下に配置されているのがよい。更に多くの群を設けると焼き付き阻止効果が改善されるが、ライナの製造費がこれに従って増大する。第３図はシリンダライナの別の実施例を示し、この実施例によれば、溝１４、１５の形態の３群の凹所が走行面６に位置決めされており、ライナの長さ方向で互いに離間されている。上方の群及び下方の群は、両方とも、ライナの長軸に対して垂直な線に沿って配置された、間隔が隔てられた一列の溝１４でできている。中央の群は、上方及び下方に交互に傾斜した溝を含む列からなる。これらの溝は周方向で僅かに重なっており、ライナの長さ方向と平行な走行面上の線が一つ又はそれ以上の溝１４、１５と交差する。第４図は、シリンダライナ１の別の実施例を示し、この実施例では、凹所は三つの群からなり、各群はボア２３の形態の円形の凹所列を含む。ボア２３は均等に分布しており且つ周方向で互いにずれており、周方向で僅かに重なるように適当な直径を有する。本発明によれば、一群の凹所という表現は、大きな意味で解釈されなければならない。第４図の実施例に関し、各群は、かくして、群が互いに周方向にずらしてある場合に互いの下に斜めに配置された三つのボアと解釈できる。一群の凹所は、ライナの様々な長さ方向位置に配置された凹所からなる。第５図は、本発明の別の実施例を示し、この実施例では、凹所は５本の幅の狭い環状溝２４を含む。これらの溝は、走行面の全周に亘って連続的に延びており、互いに近接して配置されている。溝の高さは、最大で、ピストンリングの最小高さの３０％であり、第６図に示す輪郭とほぼ対応する。溝がこのように狭い幅であるため、ピストンリングは、リングの縁部が溝の縁部に当たって変形することなく、溝を通過できる。本発明の範疇で多くの様々な形状、例えば、波形経路状、直線経路状、角形経路状の凹所を形成でき、更に、様々な実施例を組み合わせることができる。例えば、不連続の凹所を、これらの凹所の高さが低い場合には、周方向で互に近付けて配置できる。最も大きな負荷が加わる走行面の最も上の領域に凹所又は溝を配置することには、焼き付きを生ぜしめる機構を破壊する効果がある。最も上の領域で焼き付きが起こらない場合には、ピストンリングは焼き付きを起こすのが実際上不可能である。これは、走行面の下方ではリングの負荷が遙かに小さいためである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION Cylinder liner for diesel-type internal combustion engine The invention has a running surface in the form of a substantially cylindrical inner surface and an external lubricant supply. At least one oil track that opens inward and only opens inward Cylinder liner for a diesel-type internal combustion engine having at least one recess About. Regarding the cylinder liner, the running surface of the piston ring and cylinder liner under adverse conditions There is a well-known problem that image sticking may occur between the two. Such a grill The sticking occurs both during the running-in of the new liner and during normal operation. It is believed to happen arbitrarily. This kind of seizure is caused by piston ring and And the top of the cylinder liner where the highest load is applied to the running surface Is determined. During the compression stroke of the piston, a pressure build-up The scavenging air supplied from the jar is supplied from the initial pressure of, for example, 3 to 4 bar. Compresses to a very high pressure of about 100 to 150 bar at the top of the stone Is done. Over the first part of the compression stroke, the pressure build-up is slow, Most does not occur until the piston reaches its upper position. Upward orientation of piston The fuel valve opens around the point where fuel is injected into the cylinder and ignited. The maximum combustion in which the cylinder pressure during the combustion is for example around 160 bar to 200 bar Pressure and at the same time the temperature in the upper part of the cylinder rises above 500 ° C. Ascend. Very high pressure in the combustion chamber above the piston crown during combustion Is generated, and the combustion gas is transferred to the annular space between the groove of the piston ring and the piston ring. spread. At this time, the pressure acts on the rear side of the ring, And push the piston ring out. In addition, due to the high temperature during combustion, the lubricant film on the running surface Of the oil, so that the oil film is relatively easily broken. Oy The danger of breakage of the membrane is due to the relatively slow movement of the piston around the upper position. Even higher. Thus, the running required to maintain a thin film of oil on the running surface The sliding speed of the piston ring with respect to the surface is very low. During the expansion stroke, the fixie The pressure is depressed and most of the pressure drop occurs in the first half of the expansion stroke. to this Therefore, the pressure drop is relatively slow, just before the piston passes the scavenging port. , Typically drops to about the scavenging pressure. Thus, with cylinder top The pressure load in the near area is compared to the pressure load acting on the rest of the cylinder Very high. The area near the top of the liner is exposed to the highest loads at all points. It is the part of the running surface presented. Prevent burn-in occurring in the lower area of the liner from spreading to other large areas Various attempts have heretofore been made. Danish Patent No. 170430 states that A cylinder liner having two annular recesses in the form of grooves has been described. these The groove is open only to the inside of the cylinder, just before and immediately after the scavenging port. Are positioned respectively. Pushed down by the piston ring during the expansion stroke The skirt of the piston where the recess collects the lubricating oil that has come in contact with the cylinder liner The seizure starting at the area below the scavenging port and extending from here is above the recess So that it does not spread over the area. Japanese Patent Application Laid-Open No. 62-32207 discloses that one third of the liner is located slightly above the scavenging port and below the liner. With a circumferential zigzag oil reservoir in the form of a recess positioned in the area of 3 shows a cylinder liner with an inlet for supplying lubricating oil to the upper part of the liner. Depression The location is open only to the inside of the liner and is used to improve the distribution of lubricant. Useful. Oil is collected in the recess during the downward movement of the piston through the recess Is held and then released again to the piston ring. The shape of the recess is zigzag The oil is turned off after the piston has passed the lower position below the scavenging port. As it moves upward through the il reservoir, it is dispensed along the ring. Hide Thus, the recess holds the lubricating oil. Lubricating oil is lost in the scavenging port if there is no recess It is. Examples of these known recesses in the running surface are located in the lower part of the liner. You. This means that the piston ring passes through the recess with almost no load. means. This means that the pressure in the combustion chamber is low at these positions of the piston. It is. Local breakage of the oil film causes burn-in, which causes It is known that the stone ring comes into direct contact with the running surface and thus seizure starts It is also known that this burning causes local overheating. Local overheating can cause thermal damage to the liner and piston ring material. And will be detected later. Seizure is due to the scuffing of the surface due to the loss of lubrication It has been assumed that this is caused by scuffing. This skull Can generate harmful heat during operation, which can cause discoloration of the material by burning. Become. An object of the present invention is to provide a valve in a region where the contact pressure between the piston ring and the running surface is particularly high. During operation, make sure that no seizure occurs between the piston ring and the running surface. Is to design a Darina liner. In view of this object, the cylinder liner according to the present invention has at least first and second cylinder liners. Including recesses (including at least a first group of recesses and a second group of recesses) Each of these groups includes at least two recesses that are discontinuous in the circumferential direction of the liner , The grouped recesses (of one group) are 15% above the length of the running surface (of the running surface). (In the area 15% above the height), forming another group (of the other group) The recesses are spaced apart from each other along the length of the liner and In this way, the running surfaces parallel to the axis of the cylinder liner The optional line above is characterized by intersecting at least one recess. The upper part of the running surface is the length of the liner where the uppermost piston ring is at its top dead center. Direction, and the running surface extends to the bottom dead center of the lowest piston ring. It extends downward. Thus, the length of the running surface is almost High by the height of the hook. Placing a recess in the heaviest load area near the top of the running surface is actually Eliminates the support area of the ring and supports the ring discontinuously, Adding a large load to the ring increases the risk of seizures, but nevertheless, Reduces ring and liner wear. This prevents the recess from initial formation of seizure. In order to General considerations on the basic mechanism of seizure formation are probably Would be wrong. It was assumed that burn-in occurred gradually over time. That's why. Seizure starts suddenly, and the large gap between the piston ring and the running surface The very localized overheating caused by friction reduces the need for short, regular welding Between the running and the running surface. This welds the piston ring during the expansion stroke. This is caused by the high combustion pressure pressing the running surface through a thin film of oil. Combustion pressure The force also exerts a very large downward impact on both the piston and the piston ring. The piston ring quickly wears out and becomes loose again. At the same time, the material on the running surface is peeled off and becomes uneven. This peeling makes it even bigger Heat is generated and thus another weld is generated. This is followed by a piston ring When passing, local seizures can be smoothed out or It either spreads over a large area. A very narrow recess in the running surface, transverse to the direction of piston ring movement, The girder alone prevents the initial formation of burn-in near the recessed area. temperature As the level rises, welding becomes more likely. The piston ring removes a thin film of oil When broken, heat is generated due to increased friction between the ring and the running surface. ring As soon as the air passes through the recess in the running surface, the heating changes to cooling for a short time and the piston Because the average temperature of both the bearing and liner materials is reasonably low, heat Are continuously removed from the heated location by heat transfer. Thus, the generation of heat A short break in the sufficiency is sufficient to prevent the initial formation of seizure. Apart from resisting the initial formation of seizure, the recess according to the invention has a passive It serves as an il reservoir, preventing the burn-in from occurring, There are known advantages per se. The piston ring is pressed most strongly, and the temperature and lubrication conditions are It is easy to come up with positioning recesses on unstable running surfaces as described Not that. The recess passes through the recess to reduce the area supporting the ring There is a risk that the groove of the piston will be deformed when It is relatively thin and elastic This is because the ring is exposed to a large load. If the ring deforms, the recess Damage by hitting the edges. According to the present invention, the recesses are formed discontinuously in the circumferential direction of the liner, and these recesses are By placing them apart from each other along the length of the Ring deformation and consequent wear of the piston ring can be prevented. Pis As the ton rings pass through these recesses, they are supported by the running surface remaining between the recesses Is done. A line on the running surface parallel to the axis of the cylinder liner intersects at least one recess By placing discontinuous recesses such that any around the piston ring The points will pass through one or more cooling recesses during each piston stroke. The grouped recesses are formed as grooves extending in the circumferential direction of the liner, The liner can be advantageously manufactured simply. Grooves, for example, cut into running surfaces Chipping or grinding may be used. The grouped recesses are preferably located at the same longitudinal position on the liner. , Which further simplifies manufacturing. This is the positioning round required during machining. This is because the number decreases. Furthermore, preferably, the total length of each group of recesses in the circumferential direction of the liner is around the running surface ( The maximum length is 80%, preferably 60%. Flock of depressions When the total length of the liner in the circumferential direction is 80% or more of the circumference (peripheral length) of the running surface In order to prevent excessive deformation of the piston ring groove, Not have to have high rigidity. The total length of the group of recesses in the circumferential direction of the liner If it is at most 60% of the circumference (peripheral length) of the running surface, the piston ring At the same time as providing adequate support, two groups of recesses can cover the entire circumference of the running surface. Minimizes the need for seizure prevention and deformation of the piston ring when passing through recesses A particularly advantageous balance with the need for suppression is that each group has at least 5, preferably It is obtained by comprising at least eight recesses. 5 preferred for each group Or eight recesses, the distance between the circumferential piston ring support areas Is not big. Furthermore, the recesses of each group should be evenly distributed along the circumference of the running surface, Thus, the manufacture of the liner is simplified and the length of the piston ring section passing through the recess Direction is minimized. In a preferred embodiment, the running surface is used for the piston ring of the piston These piston rings have a predetermined minimum height and form a group. The height of the recess is lower than the minimum height of the piston ring, preferably this minimum height. It is up to 75% of its height, suitably a height of 1 to 3 mm. The height of the recess If the piston ring is higher than the minimum height, the recess is Shorten the seal against the running surface of at least one piston ring when passing through Get involved. Recesses are located in areas where maximum pressure is applied both during compression and during combustion. Therefore, a short circuit adversely affects the efficiency of the engine. The height of the recess is piston phosphorus If the maximum height is 75% of the minimum height of the Improve linguistic support. 1mm to 3mm recess height, effective for seizure formation At the same time as blocking, typically a piston ring with a ring height of 10 mm or more is good Maintain the state supported by. Recesses belonging to different groups are separated from each other by at least 35 mm along the length of the liner. It should be good. In this way, the stresses in the area around the edges of the different groups of recesses Avoid interference between concentrated points. The invention further relates to a travel for a piston ring on a piston having a predetermined minimum height. Opened inward with a substantially cylindrical inner surface forming surface and an external lubricant supply At least one oil track and a small opening only in the direction toward the inside of the cylinder Cylinder liner for diesel internal combustion engines having at least one groove The at least one groove extends over the entire inner peripheral surface of the liner; The height of the stone ring is not more than 30% of the minimum height, Depth is more than half the height of the liner in the longitudinal direction and 15% of the running surface length (Area of the upper 15% of the height of the running surface). Related to cylinder liners. In this embodiment, at least 30% of the minimum height of the piston ring is reduced. The piston ring is deformed in the piston ring groove by one Wear is prevented. Thus, the piston ring is Supported by the running surface over an area corresponding to at least 70% of the height of the And therefore can pass through the groove without being subjected to undue deformation by the ring groove. You. As mentioned above, the grooves prevent the occurrence of burn-in. Grooves where the liner depth in the radial direction is more than half the height in the liner length direction Thus, an appropriate liner life can be obtained. For example, the minimum height of the piston ring Is 6 mm and the running surface is 0.1 mm per 1000 hours of operation during normal smooth operation. When the wear is 02 mm, the depth of the groove is 0.6 mm. Wears only after movement. Typically, marine engines are approximately Designed to operate steadily for two years, the predetermined depth of the groove should be at the appropriate lower limit Is considered a value. Each groove extends around the perimeter of the running surface at a fixed longitudinal position on the liner. Good to be. Thus, as described above, the groove shorts the piston ring do not do. Further, at least three grooves may be provided. The groove according to the invention is comparative Three or more grooves to improve the seizure resistance of the present invention due to the narrow target width Are advantageously arranged close to each other. In the upper 10% of the running surface length (the area of the upper 10% of the running surface height), Is preferably eight times or less the height of the groove. Thus, in the uppermost area of the running surface The area of the running surface where the greatest load is applied because it is positioned relatively close Can significantly prevent the formation of image sticking. In a second embodiment, each groove extends up and down between the ends of the cylindrical section of the running surface. The height of the section is smaller than the minimum height of the piston ring. Like this The groove prevents short-circuiting of the piston ring, while at the same time, Increase the area. For both of the embodiments of the invention described above, the depth of the recess or groove is Suitable to compensate for long life of liners where recesses or grooves have not been machined again Has a newly manufactured liner of at least 2 mm. Oil pressure is not affected by high pressure at the top of the liner The oil track may be located below the recess or groove. Next, embodiments of the present invention will be described in more detail below with reference to the accompanying drawings. FIG. 1 shows a longitudinal section of a cylinder liner in which a piston segment is at a top dead center. FIG. FIG. 2 is an exploded view of the uppermost section of the cylinder liner in which the recess is provided on the inner surface. And FIG. 3 shows a second embodiment of the uppermost section of a cylinder liner with a recess provided on the inner surface. FIG. 3 is a development view corresponding to FIG. 2, showing an embodiment; FIG. 4 shows the third section of the uppermost section of the cylinder liner with the recess provided on the inner surface. It is an expanded development view showing an example, FIG. 5 shows the fourth section of the uppermost section of the cylinder liner with the recess provided on the inner surface. FIG. 3 is a diagram showing an embodiment and corresponding to FIG. 2; FIG. 6 shows a recess provided in a running surface of a cylinder liner and a related piston. It is an expanded sectional view of a ton ring and a piston. FIG. 1 shows a cylinder liner 1 for a large two-stroke crosshead engine. . Depending on the size of the engine, cylinder liners are manufactured in different sizes and bore Is typically between 250 mm and 1000 mm, and the corresponding length is typically Typically, it is 10 cm to 420 cm. The liner 1 is usually made of cast iron, It may be present or divided into several sections that are assembled together. Minute In the case of a split liner, use a suitable running layer The upper section can also be manufactured from coated steel. Black of the type described above In the head engine, the effective compression ratio is as high as 1:16 to 1:20, A large load is applied to the piston ring. Liner 1 can be mounted in an engine (not shown) in a known manner, Under the ring on the engine frame box or cylinder block top plate Surface 2 is arranged, piston 3 is mounted in the cylinder liner, and cylinder cover 4 is It is positioned on the annular upper surface 5 of the liner and is covered by cover studs (not shown). It can be attached by tightening to the plate. The liner 1 substantially forms a running surface 6 for a piston ring 7 of the piston 3. It has a cylindrical inner surface. An annular row of scavenging ports 8 is located in the lower section of the cylinder liner It has been decided. The piston 3 has an upper surface 9 of the piston bored in the cylinder cover 4. And the top of the piston is located just below the lower end of the scavenging port 8. It is movable in the length direction of the liner between the bottom dead center and the positioned bottom dead center. Running surface 6 From the upper edge 10 located just above the top dead center of the uppermost piston ring, Also extends to the lower edge 11 located just below the bottom dead center of the lower piston ring. You. In order to lubricate the inner running surface 6 of the liner, lubricating oil is Lubricating oil track 12 is positioned on the inner surface of the liner in the area 1/3 above the running surface Have been In the area denoted by reference numeral a which constitutes the upper 15% of the length of the running surface, a large number of Is located on the running surface 6. These recesses go inward of the cylinder liner Open only in the direction FIG. 6 is an enlarged sectional view of the running surface 6 and the segments of the piston 3 in the longitudinal direction. You. The piston 3 has a piston ring groove 16 in which the piston ring 7 is fitted. Positioning is performed in a known manner. The piston ring groove 16 is formed from the piston ring 7 During the combustion, the combustion gas passes through the gap 17 from above, and contacts the bottom of the ring groove 16. It extends into an annular space 18 existing between the piston ring and the cylindrical inner surface. combustion Since the gas is at a high pressure, the elastic piston ring 7 is covered by the lubricating oil film 19. Is pressed against the running surface 6 in the direction indicated by the arrow, whereby the piston ring Seal between the ston 3 and the running surface 6. The running surface 6 is provided with a recess 14. You. This recess is a groove with a sharp edge in this example, but at the transition to the running surface 6 It may have a rounded edge 20. As the piston moves up and down, The lubricating oil is scraped into the recess 14. The height of the recess 14 is considerably smaller than the height of the piston 17, and The ring is well supported by the running surface 6 as it passes through the recess 14. Second In the embodiment (not shown), the height of the recess 14 is higher than the height of the piston ring 7. Gas leaks to some extent through one or more piston rings 7 be able to. If a location 22 on the outer surface of the piston ring 7 is overheated, this location will 4 as it cools. Contrary to expectations, the point 22 on the piston ring 7 When welding occurs with the running surface 6, this welding is performed by a portion passing through the recess 14. In order to prevent such a weld from spreading, one edge 20 of the recess creates large irregularities. It can be removed and smoothed. FIG. 2 shows a development diagram of the uppermost section of the cylinder liner, in which FIG. In the embodiment, the area a (see FIG. 1) has two groups (two groups) on the running surface 6. Includes recess 14. Each group has a row of recesses in the form of grooves 14 spaced 21 apart. Configure and position these grooves along a line perpendicular to the long axis of the liner. Have been. The spacing 21 is such that the piston ring 7 passes upward or downward across the row of grooves. The piston ring 7 so that these rings do not deform in the ring groove when Construct a supporting surface for support. The rows of grooves 14 are spaced from one another along the length of the liner. The upper groove row slightly overlaps the lower groove row in the circumferential direction, The line on the running surface parallel to the length of the liner intersects with one or more grooves 14 I do. These grooves are evenly distributed in the circumferential direction and have the same length. Example of diameter For example, for a 700 cm cylinder liner, each group would have 11 grooves. Suitably, each of these grooves has a length of 125 mm, a height of 2 to 3 mm, and a depth of Is 2 to 3 mm. If only two groups are provided, the upper groove row It is located about 100mm to 200mm from the top edge 10 of the running surface The lower row of grooves is preferably located about 50 mm below the upper row. More Group improves the anti-seizure effect, but the liner manufacturing costs Increase. FIG. 3 shows another embodiment of the cylinder liner, according to which the grooves 14, Three groups of recesses in the form of 15 are positioned on the running surface 6 and in the length direction of the liner Are separated from each other. Both the upper and lower groups are aligned with the long axis of the liner. And is made up of a row of spaced grooves 14 arranged along a vertical line . The middle group consists of rows with grooves that are alternately sloped upward and downward. These grooves Is slightly overlapping in the circumferential direction, and one line on the running surface parallel to the length direction of the liner Or intersect with more grooves 14,15. FIG. 4 shows another embodiment of the cylinder liner 1, in which the recess is And each group includes a row of circular recesses in the form of a bore 23. Bore 23 is even And are offset from each other in the circumferential direction, so that they are slightly overlapped in the circumferential direction. Has a reasonable diameter. According to the present invention, the expression group of recesses must be interpreted in a significant way. No. With respect to the embodiment of FIG. 4, each group is thus shifted circumferentially from one another. Can be interpreted as three bores arranged diagonally below each other. A group of depressions Consists of recesses located at various longitudinal positions in the liner. FIG. 5 shows another embodiment of the present invention in which the recesses are five narrow widths. An annular groove 24. These grooves extend continuously over the entire circumference of the running surface. , Are arranged close to each other. Groove height is maximum and piston ring minimum This is 30% of the height, which substantially corresponds to the contour shown in FIG. The groove is such a narrow width Therefore, the piston ring may be deformed when the edge of the ring hits the edge of the groove. It can pass through the groove. Many different shapes within the scope of the present invention, for example, corrugated, linear, square A channel-shaped recess can be formed, and various embodiments can be combined. example For example, if the height of these recesses is low, bring the discontinuous recesses closer together in the circumferential direction. Can be placed. To place a recess or groove in the uppermost area of the running surface where the greatest load is applied Has the effect of destroying the mechanism that causes seizure. Burn in the top area If it does not occur, the piston ring is practically impossible to seize is there. This is because the load on the ring is much lower below the running surface.

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＣＹ，ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，ＩＴ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＭＬ，ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＧＨ，ＧＭ，ＫＥ，ＬＳ，ＭＷ，ＳＤ，ＳＺ，ＵＧ，ＺＷ)，ＥＡ(ＡＭ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ，ＭＤ，ＲＵ，ＴＪ，ＴＭ)，ＡＬ，ＡＭ，ＡＴ，ＡＵ，ＡＺ，ＢＡ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＵ，ＣＺ，ＤＥ，ＤＫ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＥ，ＧＨ，ＧＭ，ＧＷ，ＨＵ，ＩＤ，ＩＬ，ＩＳ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＣ，ＬＫ，ＬＲ，ＬＳ，ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ，ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ，ＳＬ，ＴＪ，ＴＭ，ＴＲ，ＴＴ，ＵＡ，ＵＧ，ＵＳ，ＵＺ，ＶＮ，ＹＵ，ＺＷ────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of front page (81) Designated country EP (AT, BE, CH, CY, DE, DK, ES, FI, FR, GB, GR, IE, I T, LU, MC, NL, PT, SE), OA (BF, BJ , CF, CG, CI, CM, GA, GN, ML, MR, NE, SN, TD, TG), AP (GH, GM, KE, L S, MW, SD, SZ, UG, ZW), EA (AM, AZ , BY, KG, KZ, MD, RU, TJ, TM), AL , AM, AT, AU, AZ, BA, BB, BG, BR, BY, CA, CH, CN, CU, CZ, DE, DK, E E, ES, FI, GB, GE, GH, GM, GW, HU , ID, IL, IS, JP, KE, KG, KP, KR, KZ, LC, LK, LR, LS, LT, LU, LV, M D, MG, MK, MN, MW, MX, NO, NZ, PL , PT, RO, RU, SD, SE, SG, SI, SK, SL, TJ, TM, TR, TT, UA, UG, US, U Z, VN, YU, ZW

Claims

[Claims] 1. A running surface in the form of a substantially cylindrical inner surface (6) and an external lubricant supply (13) At least one oil track (12) open inward with Having at least one recess (14, 15, 23) open only in the direction In the cylinder liner (1) for a Selle-type internal combustion engine, the recesses (14, 15, 23) includes at least a first and a second group, each of which is At least two recesses (14, 15, 23) that are discontinuous in the circumferential direction of the The recesses (14, 15, 23) made are 15% of the height of the running surface (6). And the other groups of recesses (14, 15, 23) The liner (1) is disposed apart from each other in the length direction of the liner (1). Since they are arranged in this way in the circumferential direction, they are parallel to the axis of the cylinder liner. Any line on the running surface (6) is at least one of the recesses (14, 15, 23) A liner (1) intersecting with one. 2. The grouped recesses are formed as grooves (14) extending circumferentially of the liner. Liner (1) according to claim 1, characterized in that: 3. The grouped recesses (14, 15, 23) are of the same length of the liner (1). The liner (3) according to claim 1 or 2, 1). 4. The total length of the recesses (14, 15, 23) of each group in the circumferential direction of the liner (1) is At most 80%, preferably at most 60% around the running surface (6). A liner (1) according to claim 1, 2 or 3, characterized in that: 5. Each group has at least 5 recesses (14, 15, 23), preferably at least 5. The laser according to claim 1, further comprising: Ina (1). 6. The recesses (14, 15, 23) of each group extend along the periphery of the running surface (6). It is evenly distributed, according to any one of claims 1 to 5, Liner (1) as described. 7. The running surface (6) is used for a piston ring (7) of a piston (3). The piston ring has a predetermined minimum height and the group The heights of the recesses (14, 15, 23) are as follows. Less than the minimum height, preferably at most 75% of this minimum height, suitably Is a height of 1 mm to 3 mm. A liner (1) according to any one of the preceding claims. 8. The recesses (14, 15, 23) belonging to different groups are the lengths of the liner (1). 2. The device as claimed in claim 1, further comprising: A liner (1) according to any one of the sol. 9. Running surface for a piston ring (7) with a predetermined minimum height of the piston (3) ( 6) forming a substantially cylindrical inner surface and an inner side having an external lubricant supply (13); At least one oil track (12) that is open to Cylinder for a diesel internal combustion engine having at least one open groove (24). In the liner (1), the at least one groove (24) is provided with the liner ( The groove (24) extends over the entire inner peripheral surface (6) of (1). The groove (24) has a height of 30% or less of the minimum height of the ring (7). The radial depth of the liner (1) is less than half the height in the longitudinal direction of the liner (1) Which is positioned in the upper 15% of the height of the running surface (6). And a cylinder liner (1). 10. Each groove (24) is located at a fixed longitudinal position of the liner (1). The system according to claim 9, wherein the system extends along the periphery of the running surface. Linda liner (1). 11. The groove (24) includes at least three grooves (24). Cylinder liner (1) according to claim 9 or 10. 12. In the region of the upper 10% of the height of the running surface (6), between the grooves (24) Wherein the distance is not more than eight times the height of the groove. Is a cylinder liner (1) according to 11. 13. Each groove (24) extends vertically between the ends of the cylindrical section of the running surface (6). The height of the section is smaller than the minimum height of the piston ring (7). The cylinder liner (1) according to claim 9, 11, or 12, characterized in that: 14． The depth of the recess or groove (14, 15, 23, 24) is 14. The method according to claim 1, wherein the inner diameter is at least 2 mm. A cylinder liner (1) according to any one of the preceding claims. 15. The oil track (12) is provided in the recess or groove (14, 15, 23, 24). 15. The device according to claim 1, wherein A cylinder liner (1) according to the item (1).