JP2001356223A - Connecting structure for dispersion compensating optical fiber - Google Patents
Connecting structure for dispersion compensating optical fiberInfo
- Publication number
- JP2001356223A JP2001356223A JP2000179077A JP2000179077A JP2001356223A JP 2001356223 A JP2001356223 A JP 2001356223A JP 2000179077 A JP2000179077 A JP 2000179077A JP 2000179077 A JP2000179077 A JP 2000179077A JP 2001356223 A JP2001356223 A JP 2001356223A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- optical fiber
- core
- dispersion compensating
- dispersion
- compensating optical
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Mechanical Coupling Of Light Guides (AREA)
- Optical Fibers, Optical Fiber Cores, And Optical Fiber Bundles (AREA)
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、有効コア断面積お
よびモードフィールド径の差が大きいシングルモード光
ファイバと分散補償光ファイバとの接続構造に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a connection structure between a single mode optical fiber and a dispersion compensating optical fiber having a large difference between an effective core area and a mode field diameter.
【０００２】[0002]
【従来の技術】近年、開発が進んでいる１．５３〜１．
６３μｍ帯における長距離波長多重伝送においては、波
長分散と分散スロープが小さく、非線形効果を抑制でき
る伝送路（光ファイバ）の開発が課題となっている。波
長分散が小さいことは、伝送損失を低減し、高速化を図
るために不可欠な条件である。なお、波長分散は小さい
程好ましいが、波長分散がゼロになると非線形効果が発
生しやすくなるため、ゼロではない値をとることが好ま
しい。また、分散スロープは、横軸に波長、縦軸に波長
分散をとったときの曲線の傾きである。複数の波長の光
を伝送する場合に分散スロープが大きいと、伝送帯域の
両端付近での波長分散が大きくなり、伝送特性が劣化す
る。また、非線形効果が発生すると伝送特性が劣化す
る。波長多重伝送においては、もともと伝送路中を伝搬
する光のパワーが大きいため、非線形効果が発生しやす
い。また、長距離伝送においては、通常エルビウム添加
光ファイバ増幅器を用いて所定間隔で光信号を増幅しな
がら伝送するが、このときに光のパワーが急激に増大
し、非線形効果が発生しやすくなる。2. Description of the Related Art In recent years, developments of 1.53-1.
In the long-distance wavelength multiplex transmission in the 63 μm band, development of a transmission line (optical fiber) that has a small chromatic dispersion and a small dispersion slope and can suppress a nonlinear effect has been a challenge. Small chromatic dispersion is an indispensable condition for reducing transmission loss and increasing speed. The smaller the chromatic dispersion is, the more preferable it is. However, when the chromatic dispersion becomes zero, a non-linear effect is likely to occur. The dispersion slope is the slope of the curve when the horizontal axis represents wavelength and the vertical axis represents wavelength dispersion. If the dispersion slope is large when transmitting light of a plurality of wavelengths, the chromatic dispersion near both ends of the transmission band increases, and the transmission characteristics deteriorate. In addition, transmission characteristics deteriorate when a nonlinear effect occurs. In wavelength-division multiplexing transmission, since the power of light propagating in a transmission path is originally large, a nonlinear effect is likely to occur. In long-distance transmission, an optical signal is usually transmitted while amplifying an optical signal at a predetermined interval using an erbium-doped optical fiber amplifier. At this time, the power of the light rapidly increases, and a nonlinear effect is likely to occur.
【０００３】非線形効果は、以下の式The nonlinear effect is given by the following equation:
【０００４】[0004]
【数１】 (Equation 1)
【０００５】で定義される光ファイバの有効コア断面積
（Ａｅｆｆ）を拡大することによって低減することがで
きる。しかし、従来、有効コア断面積が十分に大きく、
かつ分散スロープが十分に小さい光ファイバを得ること
は困難であった。It can be reduced by enlarging the effective core area (Aeff) of the optical fiber defined by the above. However, conventionally, the effective core area is large enough,
It has been difficult to obtain an optical fiber having a sufficiently small dispersion slope.
【０００６】そこで、例えば１．３μｍ用シングルモー
ド光ファイバと分散補償光ファイバとを組み合わせた光
通信システムが提案され、商用化されている。１．３μ
ｍ帯シングルモード光ファイバは、１．５３〜１．６３
μｍにおいて、有効コア断面積が比較的大きく、非線形
効果を抑制することができる。しかし、例えば１．５５
μｍでは、約＋１７ｐｓ／ｎｍ／ｋｍの波長分散を生じ
る。また、分散スロープは比較的大きな正の値となる。
そのため、１．３μｍ用シングルモード光ファイバを、
絶対値の大きな負の波長分散と分散スロープを持つ分散
補償光ファイバと組み合わせると、伝送路全体の波長分
散、分散スロープを小さくし、かつ非線形効果を抑制す
ることができる。Accordingly, an optical communication system combining a single mode optical fiber for 1.3 μm and a dispersion compensating optical fiber has been proposed and commercialized. 1.3μ
The m-band single mode optical fiber is 1.53 to 1.63.
At μm, the effective core area is relatively large, and nonlinear effects can be suppressed. However, for example, 1.55
At μm, chromatic dispersion of about +17 ps / nm / km occurs. The dispersion slope has a relatively large positive value.
Therefore, a single mode optical fiber for 1.3 μm is
When combined with a dispersion compensating optical fiber having a negative absolute chromatic dispersion and a dispersion slope, the chromatic dispersion and the dispersion slope of the entire transmission line can be reduced, and the nonlinear effect can be suppressed.
【０００７】しかし、１．３μｍ用シングルモード光フ
ァイバと分散補償光ファイバとを接続する場合、これら
の有効コア断面積およびモードフィールド径（ＭＦＤ）
が異なるため、接続損失が大きくなるという問題があ
る。However, when a single mode optical fiber for 1.3 μm and a dispersion compensating optical fiber are connected, their effective core area and mode field diameter (MFD) are required.
Therefore, there is a problem that connection loss increases.
【０００８】特許番号２９５１５６２号においてはシン
グルモード光ファイバと分散補償光ファイバとの間に中
間光ファイバを介在させて接続する構造が開示されてい
る。この構造においては、中間光ファイバのモードフィ
ールド径が分散補償光ファイバのモードフィールド径と
実質的に同じ値とされている。また、この中間光ファイ
バのシングルモード光ファイバ側のモードフィールド径
が、シングルモード光ファイバのモードフィールド径に
合うように拡大されている。その結果、中間光ファイバ
と分散補償光ファイバおよびシングルモード光ファイバ
との接続損失を低減することができる。モードフィール
ド径の拡大は、中間光ファイバの端部を加熱して、コア
に添加されているドーパントを拡散させることによって
行う。Japanese Patent No. 2951562 discloses a structure in which an intermediate optical fiber is interposed between a single mode optical fiber and a dispersion compensating optical fiber for connection. In this structure, the mode field diameter of the intermediate optical fiber is substantially equal to the mode field diameter of the dispersion compensating optical fiber. The mode field diameter of the intermediate optical fiber on the single mode optical fiber side is enlarged so as to match the mode field diameter of the single mode optical fiber. As a result, the connection loss between the intermediate optical fiber, the dispersion compensating optical fiber, and the single mode optical fiber can be reduced. The expansion of the mode field diameter is performed by heating the end of the intermediate optical fiber to diffuse the dopant added to the core.
【０００９】一方、本発明者らは、シングルモード光フ
ァイバと分散補償光ファイバとを組み合わせた光通信シ
ステムに適したシングルモード光ファイバおよび分散補
償光ファイバについて、種々の検討を行っている。シン
グルモード光ファイバとしては、特願２０００−１２２
５９号において、１．５５μｍ付近の波長帯において、
有効コア断面積が１２０μｍ2以上、モードフィールド
径が１２μｍ以上であり、一般的な１．３μｍ用シング
ルモード光ファイバよりも非線形効果を効果的に低減で
きるものを提案している。また、分散補償光ファイバ自
体の非線形効果を抑制することを目的として、特願２０
０００−０５４６４６号などにおいて、１．５５μｍ付
近の波長帯において、有効コア断面積２０μｍ2以上、
実質的には２０〜４０μｍ2、モードフィールド径が
５．０μｍ以上、実質的には５．０〜６．５μｍ2の分
散補償光ファイバを提案している。On the other hand, the present inventors are conducting various studies on a single mode optical fiber and a dispersion compensating optical fiber suitable for an optical communication system in which a single mode optical fiber and a dispersion compensating optical fiber are combined. As a single mode optical fiber, Japanese Patent Application No. 2000-122
In No. 59, in a wavelength band around 1.55 μm,
It proposes a fiber having an effective core area of 120 μm 2 or more and a mode field diameter of 12 μm or more, which can effectively reduce the nonlinear effect as compared with a general 1.3 μm single mode optical fiber. Further, for the purpose of suppressing the nonlinear effect of the dispersion compensating optical fiber itself, Japanese Patent Application No.
000-054646 and the like, in a wavelength band around 1.55 μm, the effective core area is 20 μm 2 or more,
A dispersion compensating optical fiber having a size of substantially 20 to 40 μm 2 , a mode field diameter of 5.0 μm or more, and substantially 5.0 to 6.5 μm 2 has been proposed.
【００１０】[0010]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、これら
の非線形効果の抑制を目的として開発したシングルモー
ド光ファイバと分散補償光ファイバは、有効コア断面積
の差が８０μｍ2以上、モードフィールド径の差が５．
５μｍ以上であり、従来の１．３μｍ用シングルモード
光ファイバと分散補償光ファイバよりも大きい。したが
って、接続損失が従来以上に大きくなるという問題が生
じた。上述の特許番号２９５１５６２号に開示されてい
る接続構造は、実施例などから見ても明らかなように、
モードフィールド径の差が５．５μｍ程度のものを想定
している。したがって、この構造を上述のように有効コ
ア断面積およびモードフィールド径の差が大きいシング
ルモード光ファイバと分散補償光ファイバとの接続に適
用しようとすると、中間光ファイバのシングルモード光
ファイバ側の端部のモードフィールド径をかなり大きく
しなければならない。その結果、ドーパントを拡散させ
るための加熱条件が過酷になり、拡散時間が長くかかっ
て作業効率が低下し、また、中間光ファイバの外形が熱
によって変形する場合があった。However, the single mode optical fiber and the dispersion compensating optical fiber developed for the purpose of suppressing these nonlinear effects have a difference in effective core area of 80 μm 2 or more and a difference in mode field diameter. 5.
5 μm or more, which is larger than the conventional single mode optical fiber for 1.3 μm and the dispersion compensating optical fiber. Therefore, there has been a problem that the connection loss becomes larger than before. The connection structure disclosed in the above-mentioned Patent No. 2951562, as is clear from the embodiments and the like,
It is assumed that the difference in mode field diameter is about 5.5 μm. Therefore, if this structure is applied to the connection between a single mode optical fiber having a large difference in the effective core area and the mode field diameter as described above and a dispersion compensating optical fiber, the end of the intermediate optical fiber on the single mode optical fiber side is required. The mode field diameter of the part must be considerably increased. As a result, the heating conditions for diffusing the dopant become severe, the diffusion time is long, the working efficiency is reduced, and the outer shape of the intermediate optical fiber is sometimes deformed by heat.
【００１１】本発明は前記事情に鑑てなされたもので、
使用波長において、有効コア断面積の差が８０μｍ2以
上、モードフィールド径の差が５．５μｍ以上のシング
ルモード光ファイバと分散補償光ファイバとを接続する
場合に、低損失で接続する構造を提供することを課題と
する。さらに、比較的簡便な操作および緩慢な条件で製
造できるものを提供することを課題とする。[0011] The present invention has been made in view of the above circumstances,
Provided is a structure for connecting a single-mode optical fiber having a difference in effective core area of 80 μm 2 or more and a difference in mode field diameter of 5.5 μm or more to a dispersion-compensating optical fiber and a low-loss connection at a used wavelength. The task is to It is another object of the present invention to provide a device which can be manufactured under relatively simple operation and slow conditions.
【００１２】[0012]
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に、本発明の分散補償光ファイバの接続構造は、シング
ルモード光ファイバと、該シングルモード光ファイバよ
りも小さい有効コア断面積とモードフィールド径を備え
た分散補償光ファイバとを、接続用光ファイバを挟んで
接続した分散補償光ファイバの接続構造において、１．
５３〜１．６３μｍから選択される使用波長において、
シングルモード光ファイバと分散補償光ファイバとの有
効コア断面積の差が８０μｍ2以上、モードフィールド
径の差が５．５μｍ以上であり、接続用光ファイバは、
有効コア断面積が 前記分散補償光ファイバの有効コア
断面積よりも１０〜３０％大きく、かつモードフィール
ド径が前記分散補償光ファイバのモードフィールド径よ
りも１０〜６０％大きく、かつ当該接続用光ファイバの
前記シングルモード光ファイバ側の端部のコアが該シン
グルモード光ファイバの有効コア断面積およびモードフ
ィールド径に合わせて拡大された拡径部を備えているこ
とを特徴とする。前記接続用光ファイバのコアがドーパ
ントを含む石英ガラスからなり、拡径部が、該ドーパン
トを、加熱によって拡散させて形成したものであると好
ましい。また、シングルモード光ファイバのクラッド
が、純粋石英ガラス、若しくは純粋石英基準の比屈折率
差が−０．１〜−０．３％の範囲になるようにフッ素を
添加した石英ガラスからなり、接続用光ファイバのコア
とクラッドがドーパントを添加した石英ガラスからなる
と好ましい。また、シングルモード光ファイバが、セン
タコアと、その上に設けられた該センタコアよりも低い
屈折率を備えたサイドコアと、その上に設けられた該サ
イドコアよりも高く、前記センタコアよりも低い屈折率
を備えたクラッドからなる屈折率分布形状を有し、１．
５３〜１．６３μｍから選択される使用波長において、
有効コア断面積が１２０〜１５０μｍ2、モードフィー
ルド径が１２〜１４μｍで、かつシングルモード伝搬可
能なカットオフ波長を備えていると好ましい。この屈折
率分布形状において、センタコアの半径をｒ1、サイド
コアの半径をｒ2、クラッドの屈折率を基準にしたセン
タコアとサイドコアの比屈折率差をそれぞれΔ1、Δ2と
したとき、ｒ2／ｒ1が３．０〜５．０、Δ1が０．３０
％以下、Δ2が−０．０５〜−０．１５％であると好ま
しい。また、分散補償光ファイバが、センタコアと、そ
の上に設けられたサイドコアと、その上に設けられたリ
ングコアと、その上に設けられたクラッドとからなり、
前記センタコアと前記リングコアの屈折率が前記クラッ
ドよりも高く、前記サイドコアの屈折率が前記クラッド
よりも低い屈折率分布形状を有し、１．５３〜１．６３
μｍから選択される使用波長において、有効コア断面積
が２０〜４０μｍ2、曲げ損失が４０ｄＢ／ｍ以下、波
長分散が−７０〜−４０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍで、シングル
モード伝搬可能なカットオフ波長を有し、かつシングル
モード光ファイバの波長分散を零に補償できる長さで、
該シングルモード光ファイバを補償したときの分散スロ
ープ補償率が８０〜１２０％であると好ましい。この屈
折率分布形状において、センタコアとサイドコアとリン
グコアの半径をそれぞれｒ11、ｒ12、ｒ13、クラッドを
基準にしたセンタコアとサイドコアとリングコアの比屈
折率差をそれぞれΔ11、Δ12、Δ13としたとき、ｒ11が
４〜６μｍ、ｒ12／ｒ11が２．５〜３．５、ｒ13／ｒ11
が３．０〜５．５、Δ11が０．９〜１．５％、Δ12が−
０．３〜−０．５％、Δ13が０．１〜１．２％であると
好ましい。In order to solve the above problems, a connection structure of a dispersion compensating optical fiber according to the present invention comprises a single mode optical fiber, an effective core area smaller than the single mode optical fiber, and a mode field. In a connection structure of a dispersion compensating optical fiber in which a dispersion compensating optical fiber having a diameter is connected via a connection optical fiber,
At a working wavelength selected from 53 to 1.63 μm,
The difference in effective core area between the single mode optical fiber and the dispersion compensating optical fiber is 80 μm 2 or more, the difference in mode field diameter is 5.5 μm or more, and the connection optical fiber is
The effective core area is 10 to 30% larger than the effective core area of the dispersion compensating optical fiber, the mode field diameter is 10 to 60% larger than the mode field diameter of the dispersion compensating optical fiber, and the connection light is used. The core at the end of the fiber on the single mode optical fiber side is provided with an enlarged diameter portion enlarged in accordance with the effective core area and the mode field diameter of the single mode optical fiber. It is preferable that the core of the connection optical fiber is made of quartz glass containing a dopant, and the enlarged-diameter portion is formed by diffusing the dopant by heating. The cladding of the single mode optical fiber is made of pure silica glass or silica glass doped with fluorine so that the relative refractive index difference based on pure silica is in the range of -0.1 to -0.3%. It is preferable that the core and the cladding of the optical fiber are made of silica glass doped with a dopant. Further, the single-mode optical fiber has a center core, a side core provided thereon with a lower refractive index than the center core, and a higher refractive index than the side core provided thereon and a lower refractive index than the center core. Having a refractive index distribution shape comprising a clad provided with:
At a working wavelength selected from 53 to 1.63 μm,
It is preferable that the effective core area be 120 to 150 μm 2 , the mode field diameter be 12 to 14 μm, and a cutoff wavelength that allows single mode propagation. In this refractive index distribution shape, when the radius of the center core is r 1 , the radius of the side core is r 2 , and the relative refractive index differences between the center core and the side core based on the refractive index of the clad are Δ 1 and Δ 2 , r 2 / R 1 is 3.0 to 5.0, Δ 1 is 0.30
% Or less, delta 2 is preferably a -0.05-0.15%. Further, the dispersion compensating optical fiber comprises a center core, a side core provided thereon, a ring core provided thereon, and a clad provided thereon,
The center core and the ring core have a refractive index higher than that of the cladding, and the side core has a refractive index distribution shape lower than that of the cladding, and has a refractive index distribution shape of 1.53 to 1.63.
At an operating wavelength selected from μm, the effective core area is 20 to 40 μm 2 , the bending loss is 40 dB / m or less, the chromatic dispersion is −70 to −40 ps / nm / km, and the cutoff wavelength at which single mode propagation is possible. Having a length that can compensate for the chromatic dispersion of the single mode optical fiber to zero,
It is preferable that the dispersion slope compensation ratio when the single mode optical fiber is compensated is 80 to 120%. In this refractive index distribution shape, the radii of the center core, the side core, and the ring core are r 11 , r 12 , and r 13 , and the relative refractive index differences between the center core, the side core, and the ring core with respect to the cladding are Δ 11 , Δ 12 , and Δ 13. Where r 11 is 4 to 6 μm, r 12 / r 11 is 2.5 to 3.5, and r 13 / r 11
But 3.0 to 5.5, delta 11 is 0.9 to 1.5%, delta 12 is -
It is preferable that 0.3 to -0.5% and [Delta] 13 be 0.1 to 1.2%.
【００１３】[0013]
【発明の実施の形態】図１は本発明の接続構造の一例を
示した断面図であって、図中符号１は分散補償光ファイ
バであり、コア１ａの上にクラッド１ｂが設けられて構
成されている。符号２はシングルモード光ファイバであ
って、コア２ａの上にクラッド２ｂが設けられて構成さ
れている。そして、これらの分散補償光ファイバ１およ
びシングルモード光ファイバ２の間に接続用光ファイバ
３が挿入され、好ましくは接続用光ファイバ３の端部と
シングルモード光ファイバ２および接続用光ファイバ３
とが、融着接続されている。なお、接続用光ファイバ３
はコア３ａの上にクラッド３ｂが設けられて構成されて
いる。そして、接続用光ファイバ３のシングルモード光
ファイバ２側の端部には、コア３ａが徐々に拡径された
拡径部３ｃが設けられている。FIG. 1 is a sectional view showing an example of a connection structure according to the present invention. In FIG. 1, reference numeral 1 denotes a dispersion compensating optical fiber, which is constituted by providing a clad 1b on a core 1a. Have been. Reference numeral 2 denotes a single mode optical fiber, which is configured by providing a clad 2b on a core 2a. Then, a connection optical fiber 3 is inserted between the dispersion compensating optical fiber 1 and the single mode optical fiber 2, and preferably the end of the connection optical fiber 3 and the single mode optical fiber 2 and the connection optical fiber 3 are connected.
Are fusion-spliced. The connection optical fiber 3
Is constituted by providing a clad 3b on a core 3a. At the end of the connection optical fiber 3 on the side of the single mode optical fiber 2, an enlarged diameter portion 3c in which the diameter of the core 3a is gradually increased is provided.
【００１４】本発明において、使用波長は、伝送特性の
観点から、好ましくは１．５３〜１．６３μｍから１つ
以上の波長が選択される。波長多重伝送を行うにおいて
は、複数の波長が、比較的広い波長域から選択される。
この使用波長において、分散補償光ファイバ１の有効コ
ア断面積とモードフィールド径は、シングルモード光フ
ァイバ２の有効コア断面積とモードフィールド径よりも
小さい。そして、これらの有効コア断面積の差が８０μ
ｍ2以上、モードフィールド径の差が５．５μｍ以上で
ある。これらの値の上限値は特に限定しないが、実質的
には有効コア断面積の差が１３０μｍ2以下、モードフ
ィールド径の差が９．０μｍ以下であれば適用すること
ができる。In the present invention, one or more wavelengths are preferably selected from 1.53 to 1.63 μm from the viewpoint of transmission characteristics. In wavelength multiplex transmission, a plurality of wavelengths are selected from a relatively wide wavelength range.
At this used wavelength, the effective core area and the mode field diameter of the dispersion compensating optical fiber 1 are smaller than the effective core area and the mode field diameter of the single mode optical fiber 2. And the difference between these effective core area is 80 μm.
m 2 or more, and the difference in mode field diameter is 5.5 μm or more. The upper limits of these values are not particularly limited, but can be practically applied as long as the effective core area difference is 130 μm 2 or less and the mode field diameter difference is 9.0 μm or less.
【００１５】また、接続用光ファイバ３の有効コア断面
積は、前記分散補償光ファイバ１の有効コア断面積より
も１０〜３０％、好ましくは１５〜２５％大きい。ま
た、接続用光ファイバ３のモードフィールド径は、前記
分散補償光ファイバ１のモードフィールド径よりも１０
〜６０％、好ましくは２０〜５０％大きい。接続用光フ
ァイバ３の有効コア断面積とモードフィールド径をこの
範囲に設定することにより、分散補償光ファイバ１と接
続用光ファイバ３との接続損失を小さくすることができ
る。下限値未満であると拡径部３ｃを大きく拡大しなけ
ればならなくなり、上限値をこえると接続用光ファイバ
３と分散補償光ファイバ１との接続損失が大きくなる場
合がある。The effective core area of the connection optical fiber 3 is larger by 10 to 30%, preferably 15 to 25% than the effective core area of the dispersion compensating optical fiber 1. Further, the mode field diameter of the connection optical fiber 3 is 10 times larger than the mode field diameter of the dispersion compensating optical fiber 1.
６０60%, preferably 20-50% greater. By setting the effective core area and the mode field diameter of the connection optical fiber 3 in this range, the connection loss between the dispersion compensating optical fiber 1 and the connection optical fiber 3 can be reduced. If the diameter is less than the lower limit, the enlarged diameter portion 3c must be greatly enlarged. If the diameter exceeds the upper limit, the connection loss between the connection optical fiber 3 and the dispersion compensating optical fiber 1 may increase.
【００１６】一方、接続用光ファイバ３のシングルモー
ド光ファイバ２側の端部にはコア３ａが徐々に拡大した
拡径部３ｃが設けられ、拡径部３ｃの端面のコア径は、
シングルモード光ファイバ２のコア径に近づけられてい
る。したがって、この端面においては、シングルモード
光ファイバ２の有効コア断面積およびモードフィールド
径と、接続用光ファイバ３の有効コア断面積およびモー
ドフィールド径とが近い値となっている。その結果、シ
ングルモード光ファイバ２と接続用光ファイバ３との接
続損失を小さくすることができる。On the other hand, at the end of the connection optical fiber 3 on the single mode optical fiber 2 side, there is provided an enlarged diameter portion 3c in which the core 3a is gradually enlarged. The core diameter of the end surface of the enlarged diameter portion 3c is:
It is close to the core diameter of the single mode optical fiber 2. Therefore, on this end face, the effective core area and the mode field diameter of the single mode optical fiber 2 are close to the effective core area and the mode field diameter of the connecting optical fiber 3. As a result, the connection loss between the single mode optical fiber 2 and the connection optical fiber 3 can be reduced.
【００１７】接続用光ファイバ３は、略一定の屈折率を
備えたコア３ａの上にクラッド３ｂが設けられたステッ
プ型の屈折率分布形状を備えたものが好ましい。コア３
ａは、例えばゲルマニウムなどの屈折率を上昇させるド
ーパントが添加された石英ガラスから形成されている。
クラッド３ｂは好ましくはフッ素などの屈折率を低下さ
せるドーパントが添加された石英ガラスから形成されて
いる。コア３ａをドーパントを添加した石英ガラスから
形成することにより、加熱により、このドーパントをク
ラッド３ｂに拡散させて、コア３ａを拡径し、拡径部３
ｃを形成することができる。また、石英ガラスは通常は
ゲルマニウム、フッ素などのドーパントの添加により融
点が低下するため、クラッド３ｂがドーパントを添加し
た石英ガラスから形成されていると、このコア３ａに添
加されたドーパントの拡散が進行しやすくなり、効率よ
く拡径部３ｃを形成することができる。クラッド３ｂを
フッ素を添加した石英ガラスから形成する場合は、純粋
石英ガラスの屈折率に対して比屈折率差が−０．３％以
下、実質的には−０．３〜−２．０％、好ましくは−
０．３〜−０．７％の範囲になるようにフッ素を添加す
れば、コア３ａに添加されているドーパントの拡散が効
率よく進行する。また、本発明においては、接続用光フ
ァイバ３の有効コア断面積およびモードフィールド径
と、有効コア断面積の大きなシングルモード光ファイバ
２の有効コア断面積およびモードフィールド径とが異な
るため、拡径部３ｃを形成する際の加熱によって、条件
によっては接続用光ファイバ３の外形が熱変形すること
がある。特にクラッド３ｂにフッ素を添加すると石英ガ
ラスの粘度が低下し、熱変形が生じやすくなる。そのた
め、好ましくはクラッド３ｂを２層以上から形成し、そ
の最外層を純粋石英ガラスから形成することができる。
この場合は少なくともコア３ａに隣接する層を、上述の
好ましい範囲になるようにフッ素を添加した石英ガラス
から形成する。具体的には、例えばクラッド３ｂを２層
構造とし、コア３ａに隣接するフッ素添加石英ガラスか
らなる層の外径を５０μｍ程度とし、その外側の外径５
０〜１２５μｍの範囲を純粋石英ガラスから形成すると
好ましい。The connecting optical fiber 3 preferably has a step-type refractive index distribution shape in which a clad 3b is provided on a core 3a having a substantially constant refractive index. Core 3
a is formed of quartz glass to which a dopant for increasing the refractive index such as germanium is added.
The cladding 3b is preferably formed of quartz glass to which a dopant such as fluorine for lowering the refractive index is added. By forming the core 3a from a quartz glass to which a dopant is added, the dopant is diffused into the clad 3b by heating, and the core 3a is expanded in diameter.
c can be formed. In addition, since the melting point of quartz glass usually decreases due to the addition of dopants such as germanium and fluorine, if the cladding 3b is formed of quartz glass to which the dopant is added, the diffusion of the dopant added to the core 3a proceeds. This facilitates the formation of the enlarged diameter portion 3c. When the cladding 3b is formed from quartz glass to which fluorine is added, the relative refractive index difference with respect to the refractive index of pure quartz glass is -0.3% or less, substantially -0.3 to -2.0%. , Preferably-
If fluorine is added so as to be in the range of 0.3 to -0.7%, the diffusion of the dopant added to the core 3a proceeds efficiently. Further, in the present invention, the effective core area and the mode field diameter of the connection optical fiber 3 are different from the effective core area and the mode field diameter of the single mode optical fiber 2 having a large effective core area. The outer shape of the connection optical fiber 3 may be thermally deformed by heating when forming the portion 3c, depending on conditions. In particular, when fluorine is added to the cladding 3b, the viscosity of the quartz glass decreases, and thermal deformation is likely to occur. Therefore, preferably, the clad 3b can be formed from two or more layers, and the outermost layer can be formed from pure quartz glass.
In this case, at least the layer adjacent to the core 3a is formed of quartz glass to which fluorine has been added so as to be in the above-described preferable range. Specifically, for example, the cladding 3b has a two-layer structure, the outer diameter of the layer made of fluorine-doped quartz glass adjacent to the core 3a is about 50 μm, and the outer diameter 5
Preferably, the range of 0 to 125 μm is formed from pure quartz glass.
【００１８】分散補償光ファイバ１のコア１ａおよびク
ラッド１ｂは、純粋石英ガラス、または屈折率を上昇さ
せるゲルマニウム、屈折率を低下させるフッ素などのド
ーパントが添加された石英ガラスから形成されている。
本発明で用いる有効コア断面積の大きな分散補償光ファ
イバにおいて、コア１ａは、後述するように通常は屈折
率の異なる２層以上の多層構造を備えている。したがっ
て、屈折率の分布にあわせてコア１ａを構成する各層の
材料が選択されている。クラッド１ｂは一般に純粋石英
ガラス、またはフッ素を少量添加したフッ素添加石英ガ
ラスから形成されている。シングルモード光ファイバ２
においても同様であって、コア２ａの材料は屈折率の分
布にあわせて選択されている。クラッド２ｂは一般に純
粋石英ガラス、またはフッ素を少量添加したフッ素添加
石英ガラスから形成され、好ましくは純粋石英ガラス、
または純粋石英の屈折率を基準にして比屈折率差が−
０．１〜−０．３％の範囲になる添加量のフッ素が添加
された石英ガラスから形成されている。The core 1a and the cladding 1b of the dispersion compensating optical fiber 1 are made of pure quartz glass or quartz glass to which a dopant such as germanium for increasing the refractive index and fluorine for decreasing the refractive index is added.
In the dispersion compensating optical fiber having a large effective core area used in the present invention, the core 1a usually has a multilayer structure of two or more layers having different refractive indexes as described later. Therefore, the material of each layer constituting the core 1a is selected according to the distribution of the refractive index. The cladding 1b is generally formed of pure quartz glass or fluorine-doped quartz glass to which a small amount of fluorine has been added. Single mode optical fiber 2
Is the same, and the material of the core 2a is selected according to the distribution of the refractive index. The cladding 2b is generally formed of pure quartz glass or fluorine-doped quartz glass to which a small amount of fluorine is added, preferably pure quartz glass,
Or, the relative refractive index difference is-based on the refractive index of pure quartz.
It is made of quartz glass to which an addition amount of fluorine in the range of 0.1 to -0.3% is added.
【００１９】本発明の接続構造は、例えば以下のように
して作製することができる。すなわち、分散補償光ファ
イバ１と接続用光ファイバ３とを融着接続し、接続用光
ファイバ３とシングルモード光ファイバ２とを融着接続
する。ついで、シングルモード光ファイバ２側の接続用
光ファイバ３の端部付近を加熱すると、コア３ａに添加
されているゲルマニウムが拡散し、拡径部３ｃが形成さ
れる。The connection structure of the present invention can be manufactured, for example, as follows. That is, the dispersion compensating optical fiber 1 and the connection optical fiber 3 are fusion spliced, and the connection optical fiber 3 and the single mode optical fiber 2 are fusion spliced. Next, when the vicinity of the end of the connection optical fiber 3 on the single mode optical fiber 2 side is heated, germanium added to the core 3a diffuses to form the enlarged diameter portion 3c.
【００２０】このとき、シングルモード光ファイバ２の
クラッド２ｂが純粋石英から形成されていると、拡径部
３ｃに隣接するコア２ａの一部が同時に加熱されてもコ
ア２ａに添加されたドーパントがクラッド２ｂに拡散し
にくく、コア２ａの径が変動しにくい。また、シングル
モード光ファイバ２のコア２ａのゲルマニウムドーパン
ト濃度が接続用光ファイバ３のコア３ａよりも低いた
め、拡散しにくい。これらの理由により、効率よく拡径
部３ｃを形成することができる。なお、クラッド２ｂに
フッ素が添加されている場合は、純粋石英の屈折率を基
準にして比屈折率差が−０．１〜−０．３％の範囲にな
る添加量であれば、純粋石英を用いた場合と同様に、拡
径部３ｃを形成する際の加熱の影響によってコア２ａが
拡大する現象が発生しにくく、好ましい。また、拡径部
３ｃを形成するにおいては、分散補償光ファイバ１また
はシングルモード光ファイバ２の一端から光を入射し
て、接続損失をモニターしながら行うと好ましい。At this time, if the cladding 2b of the single mode optical fiber 2 is made of pure quartz, the dopant added to the core 2a will not be added even if a part of the core 2a adjacent to the enlarged diameter portion 3c is heated at the same time. It is difficult to diffuse into the clad 2b and the diameter of the core 2a is hard to change. Further, since the germanium dopant concentration of the core 2a of the single mode optical fiber 2 is lower than that of the core 3a of the connecting optical fiber 3, the core 2a does not easily diffuse. For these reasons, the enlarged diameter portion 3c can be formed efficiently. In addition, when fluorine is added to the cladding 2b, pure quartz is used if the relative refractive index difference is in the range of −0.1 to −0.3% based on the refractive index of pure quartz. Similarly to the case where the core 2a is used, the phenomenon that the core 2a expands due to the influence of heating when forming the enlarged diameter portion 3c is unlikely to occur, which is preferable. Further, in forming the enlarged diameter portion 3c, it is preferable that light be incident from one end of the dispersion compensating optical fiber 1 or the single mode optical fiber 2 and the connection loss be monitored.
【００２１】また、予め接続用光ファイバ３の一方の端
部を加熱して拡径部３ｃを形成した接続用光ファイバ３
を用意し、これを分散補償光ファイバ１およびシングル
モード光ファイバ２と接続することもできる。Further, the connecting optical fiber 3 having the enlarged diameter portion 3c formed by heating one end of the connecting optical fiber 3 in advance.
Can be prepared and connected to the dispersion compensating optical fiber 1 and the single mode optical fiber 2.
【００２２】また、必要に応じて、分散補償光ファイバ
１の接続用光ファイバ３側の端部付近を接続用光ファイ
バ３の有効コア断面積およびモードフィールド径にあわ
せて拡径しておくこともできる。この場合は、拡径部３
ｃと同様に、分散補償光ファイバ１の端部を接続用光フ
ァイバ３との接続前、あるいは後に加熱してコア１ａに
添加されたドーパントを拡散させて拡径する。If necessary, the diameter of the vicinity of the end of the dispersion compensating optical fiber 1 on the side of the connecting optical fiber 3 is increased in accordance with the effective core area and the mode field diameter of the connecting optical fiber 3. Can also. In this case, the enlarged diameter portion 3
Similarly to c, the end of the dispersion compensating optical fiber 1 is heated before or after connection with the connection optical fiber 3 to diffuse the dopant added to the core 1a and expand the diameter.
【００２３】このように、接続用光ファイバ３につい
て、拡径部３ｃの形成に必要な加熱量をできるだけ小さ
くでき、かつ分散補償光ファイバ１と小さい接続損失で
接続できるように有効コア断面積およびモードフィール
ド径を最適化することにより、有効コア断面積およびモ
ードフィールド径の差が大きい分散補償光ファイバ１と
シングルモード光ファイバ２であっても、加熱によるフ
ァイバの変形などを引き起こさずに、効率よく、接続損
失約０．２ｄＢ以下で接続することができる。As described above, the effective core area and the effective core area of the connection optical fiber 3 are set so that the heating amount required for forming the enlarged diameter portion 3c can be reduced as much as possible and the connection with the dispersion compensating optical fiber 1 can be performed with a small connection loss. By optimizing the mode field diameter, even if the dispersion compensating optical fiber 1 and the single mode optical fiber 2 have a large difference between the effective core area and the mode field diameter, the efficiency can be improved without causing fiber deformation due to heating. The connection can be made with a connection loss of about 0.2 dB or less.
【００２４】ついで、この接続構造に適した分散補償光
ファイバおよびシングルモード光ファイバの例について
説明する。図２は、シングルモード光ファイバの屈折率
分布形状の一例として、Ｗ型の屈折率分布形状を示した
グラフである。この屈折率分布形状においては、中心の
センタコア１１と、その上に同心円状に設けられたサイ
ドコア１２とからコア１３が構成され、その上に同心円
状にクラッド１５が設けられている。これらの屈折率の
関係は、サイドコア１２の屈折率がセンタコア１１より
も低く、クラッド１５の屈折率は、サイドコア１２より
も高く、かつ前記センタコア１１よりも低い。Next, examples of a dispersion compensating optical fiber and a single mode optical fiber suitable for this connection structure will be described. FIG. 2 is a graph showing a W-shaped refractive index profile as an example of the refractive index profile of a single mode optical fiber. In this refractive index distribution shape, a core 13 is constituted by a center core 11 at the center and side cores 12 provided concentrically thereon, and a clad 15 is provided concentrically thereon. The refractive index of the side core 12 is lower than that of the center core 11, and the refractive index of the clad 15 is higher than that of the side core 12 and lower than that of the center core 11.
【００２５】また、シングルモード光ファイバであるた
め、シングルモード伝搬可能なカットオフ波長を備えて
いる必要がある。カットオフ波長は通常ＩＴＵやＩＥＣ
などの２ｍ法で測定した値が用いられるが、実際の長尺
の使用状態でシングルモード伝搬が可能であれば、２ｍ
法におけるカットオフ波長が使用波長より長くても問題
はない。Further, since the optical fiber is a single mode optical fiber, it is necessary to provide a cutoff wavelength capable of single mode propagation. Cutoff wavelength is usually ITU or IEC
The value measured by the 2m method is used, but if single mode propagation is possible in an actual long usage state, the value is 2m.
There is no problem if the cutoff wavelength in the method is longer than the wavelength used.
【００２６】この屈折率分布形状を有するシングルモー
ド光ファイバにおいては、クラッド１５を基準にしたセ
ンタコア１１の比屈折率差Δ1、クラッド１５を基準に
したサイドコア１２の比屈折率差Δ2、およびセンタコ
ア１１の半径ｒ1とサイドコア１２の半径ｒ2との比率を
調整すると、有効コア断面積およびモードフィールド径
が大きいものを得ることができる。なお、このシングル
モード光ファイバ２は、有効コア断面積の拡大を優先す
ることにより、例えば１．５３〜１．６３μｍから選択
される使用波長において、比較的大きな正の波長分散と
分散スロープを有する。In the single mode optical fiber having this refractive index profile, the relative refractive index difference Δ 1 of the center core 11 based on the cladding 15, the relative refractive index difference Δ 2 of the side core 12 based on the cladding 15, and When adjusting the ratio between the radius r 2 of a radius r 1 and the side core 12 of the center core 11, it is possible to get what effective core area and the mode field diameter is large. The single-mode optical fiber 2 has relatively large positive chromatic dispersion and dispersion slope at a used wavelength selected from, for example, 1.53 to 1.63 μm by giving priority to an increase in the effective core area. .
【００２７】ｒ1／ｒ2は３．０〜５．０であると好まし
い。３．０未満であると曲げ損失が大きくなる場合があ
り、５．０をこえると有効コア断面積を十分に拡大する
ことができない場合がある。なお、他の設計条件などに
よって適宜変更可能であるが、ｒ1は例えば５〜２０μ
ｍ程度とされる。また、クラッド１５の外径は約１２５
μｍとされる。Δ1は０．３％以下、好ましくは０．２
６％以下とされる。０．３％をこえると有効コア断面積
を拡大することが困難となる。Δ1の下限値は０．２０
％程度とされる。Δ2は−０．０５〜−０．１５％であ
ると好ましい。−０．０５％よりも大きくなると（絶対
値が小さくなると）曲げ損失が大きくなり、−０．１５
％よりも小さくなると（絶対値が大きくなると）有効コ
ア断面積が小さくなる傾向がある。なお、ｒ1、ｒ2、Δ
1 、およびΔ2は、上述の数値範囲から適切な値を選択
して組み合わせることにより、使用波長において、有効
コア断面積が１２０〜１５０μｍ2の有効コア断面積が
得られる。１２０μｍ2未満であると非線形効果の抑制
が不十分となる場合があり、１５０μｍ2をこえるもの
は製造が困難である。モードフィールド径は１２〜１４
μｍであると好ましい。It is preferable that r 1 / r 2 is 3.0 to 5.0. If it is less than 3.0, the bending loss may increase. If it exceeds 5.0, the effective core area may not be sufficiently enlarged. Note that, although it can be changed as appropriate depending on other design conditions, r 1 is, for example, 5 to 20 μm.
m. The outer diameter of the clad 15 is about 125
μm. Delta 1 0.3% below, preferably 0.2
6% or less. If it exceeds 0.3%, it becomes difficult to increase the effective core area. The lower limit of delta 1 0.20
%. Delta 2 is preferably a -0.05-0.15%. If it exceeds -0.05% (the absolute value decreases), the bending loss increases, and -0.15
% (The absolute value increases), the effective core area tends to decrease. Note that r 1 , r 2 , Δ
1, and delta 2, combined by selecting the appropriate values from the above described numerical value range, the operating wavelength, the effective core area is the effective core area of 120～150Myuemu 2 is obtained. If it is less than 120 μm 2 , the suppression of the nonlinear effect may be insufficient, and if it exceeds 150 μm 2 , it is difficult to manufacture. Mode field diameter is 12-14
It is preferably μm.
【００２８】図３は、分散補償光ファイバの一例とし
て、セグメントコア付きのＷ型の屈折率分布形状を示し
たグラフである。この分散補償光ファイバは、１．５３
〜１．６３μｍから選択される使用波長において、図２
に示したようなシングルモード光ファイバの正の波長分
散および分散スロープを補償することができる。また、
曲げ損失が小さいという利点も備えている。FIG. 3 is a graph showing a W-shaped refractive index profile with a segment core as an example of a dispersion compensating optical fiber. This dispersion compensating optical fiber is 1.53
At a working wavelength selected from 〜1.63 μm, FIG.
The positive chromatic dispersion and dispersion slope of the single mode optical fiber as shown in FIG. Also,
It also has the advantage that bending loss is small.
【００２９】この屈折率分布形状は、中心のセンタコア
２１と、サイドコア２２と、リングコア２４とが順次同
心円状に設けられたコア２３と、その上に同心円状に設
けられたクラッド２５とから構成されている。センタコ
ア２１とリングコア２４の屈折率はクラッド２５よりも
高く、サイドコア２２の屈折率はクラッド２５よりも低
く設定されている。This refractive index distribution shape is composed of a core 23 in which a center core 21, a side core 22, and a ring core 24 are sequentially provided concentrically, and a clad 25 provided concentrically thereon. ing. The refractive index of the center core 21 and the ring core 24 is set higher than that of the clad 25, and the refractive index of the side core 22 is set lower than that of the clad 25.
【００３０】この分散補償光ファイバは、有効コア断面
積２０μｍ2以上、実質的には２０〜４０μｍ2、曲げ損
失が４０ｄＢ／ｍ以下、波長分散が−７０〜−４０ｐｓ
／ｎｍ／ｋｍであると好ましい。有効コア断面積が２０
μｍ2未満であると非線形効果が発生しやすくなる場合
がある。４０μｍ2をこえるものは製造が困難である。
曲げ損失は、使用波長において、曲げ直径（２Ｒ）が２
０ｍｍの条件の値をいうものとする。曲げ損失は小さい
程好ましく、この屈折率分布形状を備えた分散補償光フ
ァイバにおいては４０ｄＢ／ｍ以下の値が得られる。波
長分散が−７０〜−４０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍの範囲であれ
ば、図２に示したシングルモード光ファイバや、１．３
μｍ用シングルモード光ファイバなどの波長分散を補償
することができる。This dispersion compensating optical fiber has an effective core area of 20 μm 2 or more, substantially 20 to 40 μm 2 , a bending loss of 40 dB / m or less, and a chromatic dispersion of −70 to −40 ps.
/ Nm / km. Effective core area is 20
If it is less than μm 2 , a non-linear effect may easily occur. Those exceeding 40 μm 2 are difficult to manufacture.
The bending loss is such that the bending diameter (2R) is 2 at the operating wavelength.
It means the value of the condition of 0 mm. The bending loss is preferably as small as possible. In the dispersion compensating optical fiber having the refractive index distribution shape, a value of 40 dB / m or less can be obtained. If the chromatic dispersion is in the range of −70 to −40 ps / nm / km, the single mode optical fiber shown in FIG.
The chromatic dispersion of a single-mode optical fiber for μm or the like can be compensated.
【００３１】分散補償光ファイバの好ましい分散スロー
プの値は、組み合わせるシングルモード光ファイバの波
長分散、分散スロープなどによって異なる。好ましく
は、シングルモード光ファイバの波長分散を零に補償で
きる長さの分散補償光ファイバを用いたときに、分散ス
ロープ補償率が８０〜１２０％であると好ましい。分散
スロープ補償率がこの範囲であると、波長多重伝送に適
したシステムを構築することができる。The preferable dispersion slope value of the dispersion compensating optical fiber differs depending on the chromatic dispersion, dispersion slope, and the like of the single mode optical fiber to be combined. Preferably, when a dispersion compensating optical fiber having a length capable of compensating the chromatic dispersion of the single mode optical fiber to zero is used, the dispersion slope compensation ratio is preferably 80 to 120%. When the dispersion slope compensation ratio is within this range, a system suitable for wavelength multiplex transmission can be constructed.
【００３２】すなわち、シングルモード光ファイバの単
位長さ当たりの波長分散にシングルモード光ファイバの
使用長さＬ1を掛け合わせると、使用長さＬ1における波
長分散Ｄ1得られる。そして、このＤ1を、分散補償光フ
ァイバの単位長さ当たりの波長分散の絶対値で除した値
が、シングルモード光ファイバの波長分散を完全に補償
できる分散補償光ファイバの使用長さＬ2である。そし
て、シングルモード光ファイバの単位長さ当たりの分散
スロープに使用長さＬ1を掛け合わせると、使用長さＬ1
における分散スロープＳ1が得られる。一方、分散補償
光ファイバの単位長さ当たりの分散スロープの絶対値に
使用長さＬ2を掛け合わせると、使用長さＬ2における分
散スロープＳ2が得られる。そして、Ｓ1に対するＳ2の
割合が分散スロープ補償率である。That is, when the chromatic dispersion per unit length of the single mode optical fiber is multiplied by the used length L 1 of the single mode optical fiber, the chromatic dispersion D 1 at the used length L 1 is obtained. Then, the D 1, the dispersion-compensating optical value obtained by dividing the absolute value of chromatic dispersion per unit length of the fiber, using the length of the dispersion compensating optical fiber which can completely compensate for the chromatic dispersion of the single-mode optical fiber L 2 It is. When multiplying the length L 1 used in the dispersion slope per unit length of the single-mode optical fiber, using a length L 1
The dispersion slope S 1 in is obtained. On the other hand, when multiplied absolutely use the length value L 2 of the dispersion slope per unit length of the dispersion compensating optical fiber, the dispersion slope S 2 in use the length L 2 is obtained. The ratio of S 2 relative to S 1 is a dispersion slope compensation rate.
【００３３】センタコア２１の半径ｒ11は４〜６μｍで
あると好ましい。４μｍ未満では波長分散の絶対値が小
さくなり、６μｍをこえると有効コア断面積の拡大が困
難となる。また、ｒ12／ｒ11は２．５〜３．５であると
好ましい。下限値未満の場合は分散スロープ補償率が劣
化し、上限値をこえると曲げ損失が大きくなる。また、
ｒ 13／ｒ11は３．０〜５．５であると好ましい。下限値
未満であると分散スロープ補償率の劣化や曲げ損失の増
大があり、上限値をこえるとカットオフ波長が長くな
り、使用波長帯においてシングルモード伝搬が困難とな
る。Δ11は０．９〜１．５％であると好ましい。下限値
未満であると波長分散の絶対値が小さくなり、上限値を
こえると有効コア断面積の拡大が困難となる。Δ12は−
０．３〜−０．５％であると好ましい。下限値未満であ
ると分散スロープ補償率が劣化し、上限値をこえると曲
げ損失が大きくなる。Δ23は０．１〜１．２％であると
好ましい。下限値未満であると分散スロープ補償率の劣
化や曲げ損失の増大があり、上限値をこえるとカットオ
フ波長が長くなり、使用波長帯においてシングルモード
伝搬が困難となる。The radius r of the center core 2111Is 4-6 μm
It is preferred that there is. If it is less than 4 μm, the absolute value of chromatic dispersion is small.
When the diameter exceeds 6 μm, it is difficult to increase the effective core area.
It will be difficult. Also, r12/ R11Is 2.5 to 3.5
preferable. If it is less than the lower limit, the dispersion slope compensation rate is inferior.
When the value exceeds the upper limit, the bending loss increases. Also,
r 13/ R11Is preferably 3.0 to 5.5. lower limit
If it is less than 1, the dispersion slope compensation rate deteriorates and the bending loss increases.
If the value exceeds the upper limit, the cutoff wavelength becomes longer.
This makes single-mode propagation difficult in the operating wavelength band.
You. Δ11Is preferably 0.9 to 1.5%. lower limit
If it is less than, the absolute value of the chromatic dispersion becomes small,
If it exceeds this, it becomes difficult to increase the effective core area. Δ12Is-
It is preferable that it is 0.3 to -0.5%. Less than the lower limit
If this happens, the dispersion slope compensation rate will deteriorate, and
Loss increases. Δtwenty threeIs 0.1-1.2%
preferable. If it is less than the lower limit, the dispersion slope compensation rate is poor.
And the bending loss increases.
Wavelength is longer and single mode in the operating wavelength band
Propagation becomes difficult.
【００３４】ｒ11、ｒ12、ｒ13 、Δ11 、Δ12、および
Δ13の値は、これらの数値範囲から適切な値を選択して
組み合わせることにより、上述の好ましい有効コア断面
積、曲げ損失、波長分散が得られる。また、上述の図２
に示したシングルモード光ファイバや１．３μｍ用シン
グルモード光ファイバに対しては、好ましい分散スロー
プ補償率が得られる。なお、分散補償光ファイバも、上
述のシングルモード光ファイバと同様に、使用波長にお
いて、シングルモード伝搬可能なカットオフ波長を有す
ることが好ましい。上述の構成パラメータの選択の際
に、この点についても考慮することにより、シングルモ
ード伝搬可能なカットオフ波長が得られる。The values of r 11 , r 12 , r 13 , Δ 11 , Δ 12 , and Δ 13 are determined by selecting and combining appropriate values from these numerical ranges to obtain the above-mentioned preferable effective core area, bending Loss and chromatic dispersion can be obtained. In addition, FIG.
For the single-mode optical fiber and the single-mode optical fiber for 1.3 μm shown in FIG. It is preferable that the dispersion compensating optical fiber also has a cut-off wavelength at which the single-mode propagation is possible at the used wavelength, similarly to the above-described single-mode optical fiber. By taking this point into account when selecting the above configuration parameters, a cut-off wavelength capable of single-mode propagation can be obtained.
【００３５】接続用光ファイバのコア径、コアとクラッ
ドとの比屈折率差などは、有効コア断面積、モードフィ
ールド径の条件などによって適宜定められる。また、接
続用光ファイバの使用長さは特に限定しないが、例えば
数十ｃｍ〜数十ｍとされる。また、拡径部３ｃの長さは
例えば数μｍ〜数ｍｍとされる。The core diameter of the connecting optical fiber, the relative refractive index difference between the core and the clad, and the like are appropriately determined depending on the conditions of the effective core area, the mode field diameter, and the like. The length of the connection optical fiber is not particularly limited, but is, for example, several tens cm to several tens m. The length of the enlarged diameter portion 3c is, for example, several μm to several mm.
【００３６】ステップ型の屈折率分布形状を備えた接続
用光ファイバ、図２、図３に示したシングルモード光フ
ァイバおよび分散補償光ファイバなどは、ＶＡＤ法、Ｍ
ＣＶＤ法、ＰＣＶＤ法などの公知の方法によって製造す
ることができる。The connecting optical fiber having a step-type refractive index distribution shape, the single mode optical fiber and the dispersion compensating optical fiber shown in FIGS.
It can be manufactured by a known method such as a CVD method and a PCVD method.
【００３７】[0037]
【実施例】以下、本発明を実施例を示して詳しく説明す
る。 （実施例） １．シングルモード光ファイバの製造 図２に示したＷ型の屈折率分布形状を備えたシングルモ
ード光ファイバを製造した。センタコアはゲルマニウム
添加石英ガラス、サイドコアはフッ素添加石英ガラス、
クラッドは純粋石英ガラスから形成した。表１に構造パ
ラメータと特性値を示した。なお、以下、各特性値は波
長１．５５μｍにおける測定値であり、カットオフ波長
は２ｍ法による測定値である。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS The present invention will be described below in detail with reference to embodiments. (Example) 1. Production of Single Mode Optical Fiber A single mode optical fiber having the W-shaped refractive index profile shown in FIG. 2 was produced. Center core is germanium-doped quartz glass, side core is fluorine-doped quartz glass,
The cladding was formed from pure quartz glass. Table 1 shows the structural parameters and characteristic values. Hereinafter, each characteristic value is a measured value at a wavelength of 1.55 μm, and the cutoff wavelength is a measured value by a 2 m method.
【００３８】[0038]
【表１】 [Table 1]
【００３９】２．分散補償光ファイバの製造 図３に示したセグメントコア付きのＷ型屈折率分布形状
備えた分散補償光ファイバを製造した。センタコアとリ
ングコアはゲルマニウム添加石英ガラス、サイドコアは
フッ素添加石英ガラス、クラッドは純粋石英ガラスから
形成した。表２に構造パラメータと特性値を示した。2. Production of Dispersion Compensating Optical Fiber A dispersion compensating optical fiber having a W-shaped refractive index profile with a segment core shown in FIG. 3 was produced. The center core and the ring core were formed of germanium-doped quartz glass, the side cores were formed of fluorine-doped quartz glass, and the cladding was formed of pure quartz glass. Table 2 shows the structural parameters and characteristic values.
【００４０】[0040]
【表２】 [Table 2]
【００４１】３．接続用光ファイバの製造 ステップ形の屈折率分布形状備えた分散補償光ファイバ
を製造した。コアはゲルマニウム添加石英ガラス、クラ
ッドはフッ素添加石英ガラスから形成した。表３に構造
パラメータと特性値を示した。なお、Δ＋は純粋石英ガ
ラスを基準にしたコアの比屈折率差、Δ−は純粋石英ガ
ラスを基準にしたクラッドの比屈折率差である。3. Production of Optical Fiber for Connection A dispersion compensating optical fiber having a step-shaped refractive index distribution shape was produced. The core was formed of germanium-doped quartz glass, and the clad was formed of fluorine-doped quartz glass. Table 3 shows the structural parameters and characteristic values. Δ + is the relative refractive index difference of the core based on pure silica glass, and Δ− is the relative refractive index difference of the clad based on pure silica glass.
【００４２】[0042]
【表３】 [Table 3]
【００４３】上述のシングルモード光ファイバと、表２
に示したＡの分散補償光ファイバと、表３に示したａの
接続用光ファイバとを融着接続し、シングルモード光フ
ァイバ側の接続用光ファイバの端部を加熱して拡径部を
形成して接続構造を完成させた。このときの分散スロー
プ補償率と、接続用光ファイバとシングルモード光ファ
イバとの接続損失と、接続用光ファイバと分散補償光フ
ァイバとの接続損失を表４に示した。同様にして、表２
に示したＡ〜Ｅの分散補償光ファイバと、表３に示した
ｂ〜ｊの接続用光ファイバとを表４に示したように組み
合わせて接続構造を作製したときの接続損失を表４にあ
わせて示した。なおｉ、ｊの接続用光ファイバを用いた
ものは比較例である。The above single mode optical fiber and Table 2
The dispersion-compensating optical fiber A shown in (1) and the connecting optical fiber (a) shown in Table 3 are fusion-spliced, and the end of the connecting optical fiber on the single mode optical fiber side is heated to increase the diameter of the enlarged portion. Formed to complete the connection structure. Table 4 shows the dispersion slope compensation ratio, the connection loss between the connection optical fiber and the single mode optical fiber, and the connection loss between the connection optical fiber and the dispersion compensation optical fiber at this time. Similarly, Table 2
Table 4 shows the connection loss when a connection structure was prepared by combining the dispersion compensating optical fibers A to E shown in Table 3 and the connection optical fibers b to j shown in Table 3 as shown in Table 4. Also shown. The one using the connection optical fibers i and j is a comparative example.
【００４４】[0044]
【表４】 [Table 4]
【００４５】表４に示した結果より、適切な接続用光フ
ァイバを設けることにより、接続損失を小さくすること
ができることが明らかとなった。From the results shown in Table 4, it was clarified that the connection loss can be reduced by providing an appropriate connection optical fiber.
【００４６】[0046]
【発明の効果】以上説明したように、本発明において
は、モードフィールド径および有効コア断面積を分散補
償光ファイバおよびシングルモード光ファイバとの関係
において最適な値に設定した接続用光ファイバを用いる
ことにより、小さい接続損失で分散補償光ファイバと接
続用光ファイバとを接続することができ、かつシングル
モード光ファイバ側の端部を少ない加熱量で加熱して拡
径部を形成し、シングルモード光ファイバと接続用光フ
ァイバとを小さい接続損失で接続することができる。そ
の結果、有効コア断面積とモードフィールド径の差が大
きい分散補償光ファイバとシングルモード光ファイバで
あっても、ファイバの変形などを生じさせず、効率よ
く、接続損失約０．２ｄＢ以下で接続することができ
る。As described above, in the present invention, a connection optical fiber in which the mode field diameter and the effective core area are set to optimal values in relation to the dispersion compensation optical fiber and the single mode optical fiber is used. As a result, the dispersion compensating optical fiber and the connecting optical fiber can be connected with a small connection loss, and the end on the single mode optical fiber side is heated with a small amount of heating to form a large-diameter portion, and the single mode optical fiber is formed. The optical fiber and the connecting optical fiber can be connected with a small connection loss. As a result, even with a dispersion-compensating optical fiber and a single-mode optical fiber having a large difference between the effective core area and the mode field diameter, the fiber is efficiently connected with a connection loss of about 0.2 dB or less without causing deformation of the fiber. can do.
【図１】 本発明の接続構造の一例を示した断面図であ
る。FIG. 1 is a sectional view showing an example of a connection structure according to the present invention.
【図２】 本発明の接続構造に適したシングルモード光
ファイバの一例として、Ｗ型の屈折率分布形状を示した
グラフである。FIG. 2 is a graph showing a W-shaped refractive index distribution shape as an example of a single mode optical fiber suitable for the connection structure of the present invention.
【図３】 本発明の接続構造に適したシ分散補償光ファ
イバの一例として、セグメントコア付きのＷ型の屈折率
分布形状を示したグラフである。FIG. 3 is a graph showing a W-type refractive index distribution shape with a segment core as an example of a dispersion compensation optical fiber suitable for the connection structure of the present invention.
１…分散補償光ファイバ、２…シングルモード光ファイ
バ、３…接続用光ファイバ、３ａ…コア、３ｂ…クラッ
ド、３ｃ…拡径部、１１…センタコア、１２…サイドコ
ア、１３…コア、１５…クラッド、２１…センタコア、
２２…サイドコア、２３…コア、２４…リングコア、２
５…クラッド。DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Dispersion compensation optical fiber, 2 ... Single mode optical fiber, 3 ... Connection optical fiber, 3a ... Core, 3b ... Clad, 3c ... Diameter part, 11 ... Center core, 12 ... Side core, 13 ... Core, 15 ... Clad , 21 ... Center core,
22 side core, 23 core, 24 ring core, 2
5 ... Clad.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 和田 朗 千葉県佐倉市六崎1440番地 株式会社フジ クラ佐倉事業所内 Ｆターム(参考） 2H036 JA00 MA11 2H050 AB04Y AB05X AB05Y AB10X AB10Y AC09 AC14 AC28 AC75 AC76 AC81 AD01 ────────────────────────────────────────────────── ─── Continuing on the front page (72) Akira Wada, Inventor 1440, Murosaki, Sakura-shi, Chiba F-term in Fujikura Sakura Works (reference) 2H036 JA00 MA11 2H050 AB04Y AB05X AB05Y AB10X AB10Y AC09 AC14 AC28 AC75 AC76 AC81 AD01
Claims (9)
ルモード光ファイバよりも小さい有効コア断面積とモー
ドフィールド径を備えた分散補償光ファイバとを、接続
用光ファイバを挟んで接続した分散補償光ファイバの接
続構造において、 １．５３〜１．６３μｍから選択される使用波長におい
て、シングルモード光ファイバと分散補償光ファイバと
の有効コア断面積の差が８０μｍ2以上、モードフィー
ルド径の差が５．５μｍ以上であり、 接続用光ファイバは、有効コア断面積が 前記分散補償
光ファイバの有効コア断面積よりも１０〜３０％大き
く、かつモードフィールド径が、前記分散補償光ファイ
バのモードフィールド径よりも１０〜６０％大きく、か
つ当該接続用光ファイバの前記シングルモード光ファイ
バ側の端部のコアが該シングルモード光ファイバの有効
コア断面積およびモードフィールド径に合わせて拡大さ
れた拡径部を備えていることを特徴とする分散補償光フ
ァイバの接続構造。1. A dispersion compensating optical fiber in which a single mode optical fiber and a dispersion compensating optical fiber having a smaller effective core area and mode field diameter than the single mode optical fiber are connected with a connecting optical fiber interposed therebetween. In the connection structure described in (1), at a working wavelength selected from 1.53 to 1.63 μm, the difference in effective core area between the single mode optical fiber and the dispersion compensating optical fiber is 80 μm 2 or more, and the difference in mode field diameter is 5. 5 μm or more, the connecting optical fiber has an effective core area of 10 to 30% larger than the effective core area of the dispersion compensating optical fiber, and a mode field diameter larger than that of the dispersion compensating optical fiber. And the core at the end of the connection optical fiber on the single mode optical fiber side is A connection structure for a dispersion compensating optical fiber which is characterized in that it comprises an enlarged diameter portion which is enlarged effective core area and a mode in accordance with the field diameter of the Gurumodo optical fiber.
接続構造において、接続用光ファイバのコアがドーパン
トを含む石英ガラスからなり、拡径部が、該ドーパント
を、加熱によって拡散させて形成したものであることを
特徴とする分散補償光ファイバの接続構造。2. The connection structure of a dispersion compensating optical fiber according to claim 1, wherein the core of the connecting optical fiber is made of silica glass containing a dopant, and the enlarged diameter portion is formed by diffusing the dopant by heating. A connection structure for a dispersion compensating optical fiber, which is characterized in that:
接続構造において、シングルモード光ファイバのクラッ
ドが、純粋石英ガラス若しくは純粋石英基準の比屈折率
差が−０．１〜−０．３％の範囲になるようにフッ素を
添加した石英ガラスのいずれかからなり、接続用光ファ
イバのコアとクラッドがドーパントを添加した石英ガラ
スからなることを特徴とする分散補償光ファイバの接続
構造。3. The dispersion compensating optical fiber connection structure according to claim 2, wherein the cladding of the single mode optical fiber has a relative refractive index difference of -0.1 to -0.3 based on pure silica glass or pure silica. %, Wherein the core and the cladding of the optical fiber for connection are made of silica glass doped with a dopant, and the connection structure of the dispersion compensating optical fiber is made of any one of silica glass doped with fluorine so as to be in the range of%.
ァイバの接続構造において、接続用光ファイバのクラッ
ドが１層または２層以上からなり、コアに隣接する層が
純粋石英基準の比屈折率差が−０．３〜−２．０％の範
囲になるようにフッ素を添加した石英ガラスからなるこ
とを特徴とする分散補償光ファイバの接続構造。4. The connection structure for a dispersion compensating optical fiber according to claim 2, wherein the cladding of the connecting optical fiber comprises one or more layers, and a layer adjacent to the core has a relative refractive index based on pure quartz. A connection structure for a dispersion-compensating optical fiber, comprising quartz glass doped with fluorine so that the rate difference is in a range of -0.3 to -2.0%.
接続構造において、接続用光ファイバのクラッドが２層
以上からなり、コアに隣接する層が純粋石英基準の比屈
折率差が−０．３〜−２．０％の範囲になるようにフッ
素を添加した石英ガラスからなり、最外層が純粋石英ガ
ラスからなることを特徴とする分散補償光ファイバの接
続構造。5. The connection structure for a dispersion compensating optical fiber according to claim 4, wherein the cladding of the connecting optical fiber is composed of two or more layers, and a layer adjacent to the core has a relative refractive index difference of −0 based on pure silica. 3. A dispersion compensating optical fiber connection structure comprising quartz glass doped with fluorine so as to be in a range of 3 to -2.0%, and an outermost layer comprising pure quartz glass.
散補償光ファイバの接続構造において、 シングルモード光ファイバが、センタコアと、その上に
設けられた該センタコアよりも低い屈折率を備えたサイ
ドコアと、その上に設けられた該サイドコアよりも高
く、前記センタコアよりも低い屈折率を備えたクラッド
からなる屈折率分布形状を有し、 １．５３〜１．６３μｍから選択される使用波長におい
て、有効コア断面積が１２０〜１５０μｍ2、モードフ
ィールド径が１２〜１４μｍで、かつシングルモード伝
搬可能なカットオフ波長を備えていることを特徴とする
分散補償光ファイバの接続構造。6. The dispersion compensating optical fiber connection structure according to claim 1, wherein the single mode optical fiber has a lower refractive index than the center core and the center core provided thereon. Having a refractive index distribution shape of a side core provided thereon and a clad having a refractive index higher than the side core provided thereon and having a lower refractive index than the center core, wherein the shape is selected from 1.53 to 1.63 μm. A connection structure for a dispersion-compensating optical fiber, characterized by having an effective core area of 120 to 150 μm 2 , a mode field diameter of 12 to 14 μm, and a cut-off wavelength capable of single-mode propagation at a wavelength.
接続構造において、 センタコアの半径をｒ1、サイドコアの半径をｒ2、クラ
ッドの屈折率を基準にしたセンタコアとサイドコアの比
屈折率差をそれぞれΔ1、Δ2としたとき、 ｒ2／ｒ1が３．０〜５．０、Δ1が０．３０％以下、Δ2
が−０．０５〜−０．１５％であることを特徴とする分
散補償光ファイバの接続構造。7. The dispersion compensating optical fiber connection structure according to claim 6, wherein the radius of the center core is r 1 , the radius of the side core is r 2 , and the relative refractive index difference between the center core and the side core based on the refractive index of the clad. Are respectively Δ 1 and Δ 2 , r 2 / r 1 is 3.0 to 5.0, Δ 1 is 0.30% or less, Δ 2
Is -0.05 to -0.15%.
散補償光ファイバの接続構造において、 分散補償光ファイバが、センタコアと、その上に設けら
れたサイドコアと、その上に設けられたリングコアと、
その上に設けられたクラッドとからなり、前記センタコ
アと前記リングコアの屈折率が前記クラッドよりも高
く、前記サイドコアの屈折率が前記クラッドよりも低い
屈折率分布形状を有し、 １．５３〜１．６３μｍから選択される使用波長におい
て、有効コア断面積が２０〜４０μｍ2、曲げ損失が４
０ｄＢ／ｍ以下、波長分散が−７０〜−４０ｐｓ／ｎｍ
／ｋｍで、シングルモード伝搬可能なカットオフ波長を
有し、かつシングルモード光ファイバの波長分散を零に
補償できる長さで、該シングルモード光ファイバを補償
したときの分散スロープ補償率が８０〜１２０％である
ことを特徴とする分散補償光ファイバの接続構造。8. The dispersion compensating optical fiber connection structure according to claim 1, wherein the dispersion compensating optical fiber is provided on a center core, a side core provided on the center core, and on the center core. Ring core,
The center core and the ring core have a higher refractive index than the cladding, and the side core has a lower refractive index profile than the cladding. At an operating wavelength selected from 0.63 μm, the effective core area is 20 to 40 μm 2 and the bending loss is 4
0 dB / m or less, chromatic dispersion -70 to -40 ps / nm
/ Km, a cut-off wavelength capable of single-mode propagation, and a length capable of compensating the chromatic dispersion of the single-mode optical fiber to zero, and the dispersion slope compensation factor when the single-mode optical fiber is compensated is 80 to A connection structure for a dispersion-compensating optical fiber, which is 120%.
接続構造において、 センタコアとサイドコアとリングコアの半径をそれぞれ
ｒ11、ｒ12、ｒ13、クラッドを基準にしたセンタコアと
サイドコアとリングコアの比屈折率差をそれぞれΔ11、
Δ12、Δ13としたとき、 ｒ11が４〜６μｍ、ｒ12／ｒ11が２．５〜３．５、ｒ13
／ｒ11が３．０〜５．５、Δ11が０．９〜１．５％、Δ
12が−０．３〜−０．５％、Δ13が０．１〜１．２％で
あることを特徴とする分散補償光ファイバの接続構造。9. The connection structure of a dispersion compensating optical fiber according to claim 8, wherein the radii of the center core, the side core, and the ring core are r 11 , r 12 , and r 13 , respectively, and the ratio of the center core, the side core, and the ring core based on the cladding. The refractive index difference is Δ 11 ,
Delta 12, when the delta 13, r 11 is 4~6μm, r 12 / r 11 is 2.5 to 3.5, r 13
/ R 11 is 3.0 to 5.5, Δ 11 is 0.9 to 1.5%, Δ
Connection structure for a dispersion compensating optical fiber 12 is -0.3~-0.5%, Δ 13 is characterized in that it is a 0.1 to 1.2 percent.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000179077A JP3798227B2 (en) | 2000-06-14 | 2000-06-14 | Dispersion compensation optical fiber connection structure |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000179077A JP3798227B2 (en) | 2000-06-14 | 2000-06-14 | Dispersion compensation optical fiber connection structure |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001356223A true JP2001356223A (en) | 2001-12-26 |
| JP3798227B2 JP3798227B2 (en) | 2006-07-19 |
Family
ID=18680404
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000179077A Expired - Fee Related JP3798227B2 (en) | 2000-06-14 | 2000-06-14 | Dispersion compensation optical fiber connection structure |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3798227B2 (en) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002116338A (en) * | 2000-10-04 | 2002-04-19 | Furukawa Electric Co Ltd:The | Optical fiber and optical transmission line using it |
| EP1353204A2 (en) * | 2002-04-12 | 2003-10-15 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Optical fiber component comprising an optical fiber having mode conversion portions |
| JP2003315600A (en) * | 2002-02-21 | 2003-11-06 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Structure and method for splicing optical fibers and optical component |
| JP2004354809A (en) * | 2003-05-30 | 2004-12-16 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Optical fiber connecting structure and connection method, and dispersion compensating optical fiber |
| CN105487173A (en) * | 2016-01-11 | 2016-04-13 | 中国工程物理研究院激光聚变研究中心 | Mode field matching device and optical fiber laser |
| CN109557613A (en) * | 2019-01-14 | 2019-04-02 | 中国工程物理研究院激光聚变研究中心 | The production method of fiber mode adaptation |
| CN110488417A (en) * | 2019-07-31 | 2019-11-22 | 复旦大学 | A kind of multicore optical fiber coupler preparation method based on reversed drawing cone technology |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104216049B (en) * | 2014-08-25 | 2017-02-15 | 浙江大学 | Connector for fluoride optical fibers and quartz optical fibers |
-
2000
- 2000-06-14 JP JP2000179077A patent/JP3798227B2/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002116338A (en) * | 2000-10-04 | 2002-04-19 | Furukawa Electric Co Ltd:The | Optical fiber and optical transmission line using it |
| JP2003315600A (en) * | 2002-02-21 | 2003-11-06 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Structure and method for splicing optical fibers and optical component |
| EP1353204A2 (en) * | 2002-04-12 | 2003-10-15 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Optical fiber component comprising an optical fiber having mode conversion portions |
| EP1353204A3 (en) * | 2002-04-12 | 2003-11-12 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Optical fiber component comprising an optical fiber having mode conversion portions |
| JP2004354809A (en) * | 2003-05-30 | 2004-12-16 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Optical fiber connecting structure and connection method, and dispersion compensating optical fiber |
| CN105487173A (en) * | 2016-01-11 | 2016-04-13 | 中国工程物理研究院激光聚变研究中心 | Mode field matching device and optical fiber laser |
| CN109557613A (en) * | 2019-01-14 | 2019-04-02 | 中国工程物理研究院激光聚变研究中心 | The production method of fiber mode adaptation |
| CN110488417A (en) * | 2019-07-31 | 2019-11-22 | 复旦大学 | A kind of multicore optical fiber coupler preparation method based on reversed drawing cone technology |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3798227B2 (en) | 2006-07-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4999063B2 (en) | Optical fiber | |
| KR101558257B1 (en) | Dispersion compensation fiber | |
| JP2001116947A (en) | Optical fiber and optical transmission system | |
| JP4443788B2 (en) | Optical fiber and optical communication system using the optical fiber | |
| WO2005015303A1 (en) | Nonlinear optical fiber and optical signal processing device using the optical fiber | |
| JP2006512615A (en) | Dispersion flat NZDS fiber | |
| JP3798227B2 (en) | Dispersion compensation optical fiber connection structure | |
| JP2005055795A (en) | Polarization holding optical fiber and optical wavelength converter using the same | |
| JP2001159721A (en) | Dispersion compensating optical fiber | |
| JP2001051148A (en) | Connecting method of optical fiber | |
| KR100666433B1 (en) | Dispersion controlling optical fiber and manufacturing method thereof | |
| JP3808247B2 (en) | Dispersion-shifted optical fiber | |
| JP4219830B2 (en) | Optical fiber | |
| JP3643012B2 (en) | Dispersion compensating optical fiber | |
| JP3479272B2 (en) | Dispersion shifted optical fiber and optical communication system | |
| JPH1062640A (en) | Dispersion shifted optical fiber | |
| JP3481568B2 (en) | Dispersion compensating optical fiber and dispersion compensating optical fiber transmission line using the same | |
| JP2009015341A (en) | Optical fiber | |
| JP3766074B2 (en) | Dispersion compensating optical fiber and dispersion compensating optical fiber transmission line using the same | |
| JP2004093935A (en) | Optical fiber | |
| JP3816271B2 (en) | Dispersion-shifted optical fiber | |
| JP4087412B2 (en) | Dispersion-shifted optical fiber | |
| JP3830721B2 (en) | Dispersion compensating optical fiber | |
| JP4028409B2 (en) | Wavelength division multiplexing optical fiber | |
| JP2002214467A (en) | Method for fusion splicing optical fiber |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20051101 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20051122 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20051221 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20060411 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20060419 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090428 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100428 Year of fee payment: 4 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |