JP2001305045A - 摩擦因子の測定方法 - Google Patents
摩擦因子の測定方法Info
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- G01N19/00—Investigating materials by mechanical methods
- G01N19/02—Measuring coefficient of friction between materials
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- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
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- G01N3/24—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress by applying steady shearing forces
Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は体積成形加工時に押出し素材と金型
との間に生じる剪断摩擦因子を測定する方法において、
後方押出しを用いて剪断摩擦因子をより容易に測定でき
る測定方法に関する。 【解決手段】 後方押出しにて成形製品を製作するため
に、押出し素材３０をパンチ２１で加圧することにより
生じる摩擦因子を測定する方法において、前記押出し素
材３０を成形ダイ１１、１３の内部に位置させ、荷重を
加えて成形製品を製作するステップと、成形製品の外部
面から前記成形製品の後方押出し方向への終り点３３ま
での垂直距離ｄを測定するステップと、前記測定された
垂直距離ｄを用いて摩擦因子を計算するステップとを含
む。
との間に生じる剪断摩擦因子を測定する方法において、
後方押出しを用いて剪断摩擦因子をより容易に測定でき
る測定方法に関する。 【解決手段】 後方押出しにて成形製品を製作するため
に、押出し素材３０をパンチ２１で加圧することにより
生じる摩擦因子を測定する方法において、前記押出し素
材３０を成形ダイ１１、１３の内部に位置させ、荷重を
加えて成形製品を製作するステップと、成形製品の外部
面から前記成形製品の後方押出し方向への終り点３３ま
での垂直距離ｄを測定するステップと、前記測定された
垂直距離ｄを用いて摩擦因子を計算するステップとを含
む。
Description
【０００１】
【発明が属する技術分野】本発明は体積成形加工時に押
出し素材と金型との間に生じる剪断摩擦因子を測定する
方法において、後方押出しを用いて剪断摩擦因子をより
容易に測定できる測定方法に関する。
出し素材と金型との間に生じる剪断摩擦因子を測定する
方法において、後方押出しを用いて剪断摩擦因子をより
容易に測定できる測定方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】体積成形加工は多様な構造及び機能的な
機械部品を生産するために広く使用されている。特に、
体積成形加工は望む形状に近い成形が可能であるため、
一般的に成形工程後に付き従う後工程が簡単になり、素
材の節約及び工程数の節減効果を期待できる。また、体
積成形加工時に材料の加工硬化によって成形製品に優れ
た機械的性質を与えられる付与できるメリットがある。
このような体積成形加工をより效果的で、効率的に設計
するために数値解析を適用する場合が一般的である。
機械部品を生産するために広く使用されている。特に、
体積成形加工は望む形状に近い成形が可能であるため、
一般的に成形工程後に付き従う後工程が簡単になり、素
材の節約及び工程数の節減効果を期待できる。また、体
積成形加工時に材料の加工硬化によって成形製品に優れ
た機械的性質を与えられる付与できるメリットがある。
このような体積成形加工をより效果的で、効率的に設計
するために数値解析を適用する場合が一般的である。
【０００３】数値解析を效果的に体積成形加工の設計に
適用させるためには成形過程の様々な因子などを正確に
予測する必要があり、その中でも特に、金型と素材との
間の摩擦は素材の流動、要求される成形荷重などと直結
されるので、工程設計の成功可否に大きな影響を及ぼ
す。
適用させるためには成形過程の様々な因子などを正確に
予測する必要があり、その中でも特に、金型と素材との
間の摩擦は素材の流動、要求される成形荷重などと直結
されるので、工程設計の成功可否に大きな影響を及ぼ
す。
【０００４】このような摩擦条件を定量的で表現するた
めに、摩擦モデルとこれに従う剪断摩擦因子とを用い
る。一般的に体積成形加工の数値解析で広く使用される
剪断摩擦モデル（constant shear friction model）は
下記の数式１のとおりである。 摩擦力＝ｍf×剪断降伏応力 …（１） ここで、ｍfは剪断摩擦因子である。
めに、摩擦モデルとこれに従う剪断摩擦因子とを用い
る。一般的に体積成形加工の数値解析で広く使用される
剪断摩擦モデル（constant shear friction model）は
下記の数式１のとおりである。 摩擦力＝ｍf×剪断降伏応力 …（１） ここで、ｍfは剪断摩擦因子である。
【０００５】前記の数式１によると、摩擦力は素材の剪
断降伏応力と比例することが分かり、比例関係の比を決
定するのは剪断摩擦因子であることが分かる。従って、
体積成形加工の摩擦条件を正確に模擬するためには剪断
摩擦因子の正確な選定が要求される。即ち、設計ステッ
プで数値解析が実用的に使用されるためには数値解析に
対する信頼がなければならず、体積成形加工の数値解析
の信頼性を高めるためには正確な摩擦条件の模擬が要求
される。
断降伏応力と比例することが分かり、比例関係の比を決
定するのは剪断摩擦因子であることが分かる。従って、
体積成形加工の摩擦条件を正確に模擬するためには剪断
摩擦因子の正確な選定が要求される。即ち、設計ステッ
プで数値解析が実用的に使用されるためには数値解析に
対する信頼がなければならず、体積成形加工の数値解析
の信頼性を高めるためには正確な摩擦条件の模擬が要求
される。
【０００６】現在まで、このような剪断摩擦因子を測定
するための試験として最も広く使用される方法がリング
(ring)圧縮試験である。
するための試験として最も広く使用される方法がリング
(ring)圧縮試験である。
【０００７】リング圧縮試験はリング形状の素材を圧縮
して成形過程の間に生じるリングの内径変化を測定する
ことによって摩擦条件を予測する試験である。このよう
なリング圧縮試験は簡便であるというメリットを有して
いるが、工程自体が単純すぎて複雑な成形工程の摩擦条
件を模擬するには力不足であり、一般的な体積成形加工
に比べて生成される自由表面（free surface）が小さ
すぎ、剪断摩擦因子を決定するためには非線形である補
正線図を利用しなければならないという欠点がある。
して成形過程の間に生じるリングの内径変化を測定する
ことによって摩擦条件を予測する試験である。このよう
なリング圧縮試験は簡便であるというメリットを有して
いるが、工程自体が単純すぎて複雑な成形工程の摩擦条
件を模擬するには力不足であり、一般的な体積成形加工
に比べて生成される自由表面（free surface）が小さ
すぎ、剪断摩擦因子を決定するためには非線形である補
正線図を利用しなければならないという欠点がある。
【０００８】このような リング圧縮試験の欠点を補完
するために提案された多くの剪断摩擦因子の測定方法の
中でも特に、自由表面の生成が多い後方押出し工程を用
いる剪断摩擦因子の測定方法が多く提案された。
するために提案された多くの剪断摩擦因子の測定方法の
中でも特に、自由表面の生成が多い後方押出し工程を用
いる剪断摩擦因子の測定方法が多く提案された。
【０００９】その一つの例として、後方押出し時に摩擦
条件に従って要求される成形荷重の差異を測定すること
により、剪断摩擦因子を追跡する方法が紹介された。し
かし、成形荷重の差異を測定して剪断摩擦因子を追跡す
る方法は、加えられる成形荷重の測定に依存するという
欠点がある。成形荷重は素材の物性値（flow stress）
と直接的に連関されるため、成形荷重の差異を測定して
剪断摩擦因子を追跡する方法を行うためには、まず、素
材の正確な物性値が保障されなければならない。
条件に従って要求される成形荷重の差異を測定すること
により、剪断摩擦因子を追跡する方法が紹介された。し
かし、成形荷重の差異を測定して剪断摩擦因子を追跡す
る方法は、加えられる成形荷重の測定に依存するという
欠点がある。成形荷重は素材の物性値（flow stress）
と直接的に連関されるため、成形荷重の差異を測定して
剪断摩擦因子を追跡する方法を行うためには、まず、素
材の正確な物性値が保障されなければならない。
【００１０】一方、剪断摩擦因子の測定方法の中で、他
の１つの例としては、前方及び後方押出し工程を同時に
使用する方法がある。この方法は前方及び後方に押出さ
れる素材の流動量の比が摩擦条件に従って異なる状態を
用いて剪断摩擦因子を予測する方法である。しかし、こ
の方法は摩擦が大きい場合には剪断摩擦因子の測定が難
しいという欠点がある。
の１つの例としては、前方及び後方押出し工程を同時に
使用する方法がある。この方法は前方及び後方に押出さ
れる素材の流動量の比が摩擦条件に従って異なる状態を
用いて剪断摩擦因子を予測する方法である。しかし、こ
の方法は摩擦が大きい場合には剪断摩擦因子の測定が難
しいという欠点がある。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】本発明は先に説明した
ような従来技術の問題点を解決するために提供されたも
のであって、複雑な工程の摩擦条件を模擬するのに適当
であり、広い範囲の摩擦条件に対して適用可能な体積成
形加工時に生じる剪断摩擦因子の簡便な測定方法を提供
するのにその目的がある。
ような従来技術の問題点を解決するために提供されたも
のであって、複雑な工程の摩擦条件を模擬するのに適当
であり、広い範囲の摩擦条件に対して適用可能な体積成
形加工時に生じる剪断摩擦因子の簡便な測定方法を提供
するのにその目的がある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】先に説明したような目的
を達成するための本発明によると、後方押出しにて成形
製品を製作するために押出し素材をパンチで加圧するこ
とにより生じる摩擦因子を測定する方法において、前記
押出し素材を成形ダイの内部に位置させ、荷重を加えて
成形製品を製作するステップと、成形製品の外部面から
前記成形製品の後方押出し方向への終り点までの垂直距
離ｄを測定するステップと、前記測定された垂直距離を
用いて摩擦因子を計算するステップとを含む摩擦因子の
測定方法が提供される。
を達成するための本発明によると、後方押出しにて成形
製品を製作するために押出し素材をパンチで加圧するこ
とにより生じる摩擦因子を測定する方法において、前記
押出し素材を成形ダイの内部に位置させ、荷重を加えて
成形製品を製作するステップと、成形製品の外部面から
前記成形製品の後方押出し方向への終り点までの垂直距
離ｄを測定するステップと、前記測定された垂直距離を
用いて摩擦因子を計算するステップとを含む摩擦因子の
測定方法が提供される。
【００１３】また、本発明によると、前記押出し素材の
直径は前記パンチの直径と前記成形ダイの内径との平均
値であり、前記押出し素材の中心と前記パンチ及び前記
成形ダイの中心とが一致する。
直径は前記パンチの直径と前記成形ダイの内径との平均
値であり、前記押出し素材の中心と前記パンチ及び前記
成形ダイの中心とが一致する。
【００１４】また、本発明の前記計算ステップで計算さ
れた摩擦因子ｍfの範囲は０．０〜１．０であり、摩擦
因子ｍfは垂直距離ｄとの線形的な比例関係を用いて計
算する。
れた摩擦因子ｍfの範囲は０．０〜１．０であり、摩擦
因子ｍfは垂直距離ｄとの線形的な比例関係を用いて計
算する。
【００１５】一方、一般的に体積成形加工の設計に数値
解析を適用することは設計ステップの效率を高め、時間
及び資源の消費を減らしながら、結果的に生産品の品質
向上を得るためのことである。体積成形加工の数値解析
の信頼性を確保するためには適切な剪断摩擦因子の選定
が必須的である。このように正確な剪断摩擦因子を測定
することにより、成形加工時に適合な潤滑油を選ぶこと
ができる。
解析を適用することは設計ステップの效率を高め、時間
及び資源の消費を減らしながら、結果的に生産品の品質
向上を得るためのことである。体積成形加工の数値解析
の信頼性を確保するためには適切な剪断摩擦因子の選定
が必須的である。このように正確な剪断摩擦因子を測定
することにより、成形加工時に適合な潤滑油を選ぶこと
ができる。
【００１６】適合な潤滑油を使用することにおいて、成
形荷重の減少、金型の寿命延長、生産エネルギの節約及
び環境親和的な潤滑油の開発などの効果を得ることがで
きる。
形荷重の減少、金型の寿命延長、生産エネルギの節約及
び環境親和的な潤滑油の開発などの効果を得ることがで
きる。
【００１７】
【発明の実施の形態】このような効果を得るために、本
発明による後方押出しを用いた剪断摩擦因子の測定方法
の良好な実施例を以下に添付した図面を参照して詳細に
説明する。
発明による後方押出しを用いた剪断摩擦因子の測定方法
の良好な実施例を以下に添付した図面を参照して詳細に
説明する。
【００１８】図面で、図１は本発明の一実施例による後
方押出しを遂行するための押出し機の断面図であり、図
２は図１に図示された押出し機の内部に押出し素材の位
置関係を示すための断面図であり、図３は本発明の一実
施例による剪断摩擦因子の測定方法において押出しステ
ップを示した概略図であり、図４は図３で図示された押
出し素材が後方押出し方向に押出されながら形成された
成形製品の終り点を示した詳細図であり、図５は押出し
機と押出し素材との間の潤滑条件に従って変化する成形
製品の終り点を示した概略図であり、図６は図５に図示
された垂直距離ｄに従った剪断摩擦因子の変化を示した
グラフである。
方押出しを遂行するための押出し機の断面図であり、図
２は図１に図示された押出し機の内部に押出し素材の位
置関係を示すための断面図であり、図３は本発明の一実
施例による剪断摩擦因子の測定方法において押出しステ
ップを示した概略図であり、図４は図３で図示された押
出し素材が後方押出し方向に押出されながら形成された
成形製品の終り点を示した詳細図であり、図５は押出し
機と押出し素材との間の潤滑条件に従って変化する成形
製品の終り点を示した概略図であり、図６は図５に図示
された垂直距離ｄに従った剪断摩擦因子の変化を示した
グラフである。
【００１９】まず、図１に図示されたように、本発明の
後方押出しを用いた剪断摩擦因子の測定を遂行するため
の後方押出し機は、大きくパンチ２１が設けられて押出
し荷重を加えるパンチ部２０と、押出し素材３０を受け
入れ、押出し素材３０が押出し荷重によって定形的な成
形製品に変形されるダイ部１０を含む。
後方押出しを用いた剪断摩擦因子の測定を遂行するため
の後方押出し機は、大きくパンチ２１が設けられて押出
し荷重を加えるパンチ部２０と、押出し素材３０を受け
入れ、押出し素材３０が押出し荷重によって定形的な成
形製品に変形されるダイ部１０を含む。
【００２０】ダイ部１０はパンチ２１が挿入及び引き出
されるように貫通孔が形成された円筒形の外径ダイ１１
と、前記外径ダイ１１の貫通孔下部に位置する下部ダイ
１３を含む。そして、ダイ装着フランジ１５は外径ダイ
１１の周りに設けられて外径ダイ１１を固定し、下部ダ
イハウジング１９Ｌは外径ダイ１１と下部ダイ１３及び
ダイ装着フランジ１５との下部に位置して前記外径ダイ
１１と下部ダイ１３及びダイ装着フランジ１５とを支持
する。このような下部ダイハウジング１９Ｌの内部には
下部静水圧板１７Ｌが位置する。
されるように貫通孔が形成された円筒形の外径ダイ１１
と、前記外径ダイ１１の貫通孔下部に位置する下部ダイ
１３を含む。そして、ダイ装着フランジ１５は外径ダイ
１１の周りに設けられて外径ダイ１１を固定し、下部ダ
イハウジング１９Ｌは外径ダイ１１と下部ダイ１３及び
ダイ装着フランジ１５との下部に位置して前記外径ダイ
１１と下部ダイ１３及びダイ装着フランジ１５とを支持
する。このような下部ダイハウジング１９Ｌの内部には
下部静水圧板１７Ｌが位置する。
【００２１】パンチ部２０のパンチ２１は、ダイ部１０
の外径ダイ１１の貫通孔に挿入及び引き出される運動を
行い、上部ダイハウジング１９Ｈがパンチ２１の上段周
りを囲み、前記上部ダイハウジング１９Ｈの内部と前記
パンチ２１の上部とには上部静水圧板１７Ｈが位置す
る。
の外径ダイ１１の貫通孔に挿入及び引き出される運動を
行い、上部ダイハウジング１９Ｈがパンチ２１の上段周
りを囲み、前記上部ダイハウジング１９Ｈの内部と前記
パンチ２１の上部とには上部静水圧板１７Ｈが位置す
る。
【００２２】一方、図２に図示されたように、押出し素
材３０は下部ダイ１３の上面に位置する。この時、押出
し素材３０は円柱の形状を有し、押出し素材３０の直径
はパンチ２１の直径と外径ダイ１１の内径との平均値で
ある。そして、押出し素材３０の中心とパンチ２１の中
心及び外径ダイ１１の内径中心とが一致するように押出
し素材３０を位置させる。この状態でパンチ２１を下部
方向へ移動させて押出し素材３０に押出し荷重を加え
る。
材３０は下部ダイ１３の上面に位置する。この時、押出
し素材３０は円柱の形状を有し、押出し素材３０の直径
はパンチ２１の直径と外径ダイ１１の内径との平均値で
ある。そして、押出し素材３０の中心とパンチ２１の中
心及び外径ダイ１１の内径中心とが一致するように押出
し素材３０を位置させる。この状態でパンチ２１を下部
方向へ移動させて押出し素材３０に押出し荷重を加え
る。
【００２３】そうすると、押出し素材３０は図３に図示
されたように、順次に変形されながら外径ダイ１１の内
部の形状とパンチ２１の形状とによって定形的な成形製
品が形成される。押出し荷重が加えられてから成形製品
が形成されるまでの過程を図３を参照して説明すると、
図３の（ａ）は押出し素材３０に押出し荷重を加える以
前のステップであり、図３の（ｂ）は押出し素材３０に
押出し荷重が加えられてから押出し素材３０にバレルリ
ング(barreling)が形成されるステップであり、図３の
（ｃ）は押出し素材３０の角張った終り点３３の形成初
期ステップであり、図３の（ｄ）は成形完了ステップで
ある。
されたように、順次に変形されながら外径ダイ１１の内
部の形状とパンチ２１の形状とによって定形的な成形製
品が形成される。押出し荷重が加えられてから成形製品
が形成されるまでの過程を図３を参照して説明すると、
図３の（ａ）は押出し素材３０に押出し荷重を加える以
前のステップであり、図３の（ｂ）は押出し素材３０に
押出し荷重が加えられてから押出し素材３０にバレルリ
ング(barreling)が形成されるステップであり、図３の
（ｃ）は押出し素材３０の角張った終り点３３の形成初
期ステップであり、図３の（ｄ）は成形完了ステップで
ある。
【００２４】図４に図示されたように、完成された成形
製品の角張った終り点３３はその断面が三角形と似てる
形状を有しており、三角形の上部頂点は外径ダイ１１の
内面から所定の垂直距離ｄだけ離れている。
製品の角張った終り点３３はその断面が三角形と似てる
形状を有しており、三角形の上部頂点は外径ダイ１１の
内面から所定の垂直距離ｄだけ離れている。
【００２５】このような垂直距離ｄが摩擦条件を決定す
る因子である。垂直距離ｄの特性を調べるために図５を
参照して説明する。
る因子である。垂直距離ｄの特性を調べるために図５を
参照して説明する。
【００２６】アルミニウム合金である６０６１−Ｏを押
出し素材３０として使用し、押出し試験を行った。
出し素材３０として使用し、押出し試験を行った。
【００２７】図５の（ａ）は潤滑条件がよくない状態、
即ち潤滑剤を使用しなかった状態で押出した後、成形製
品の角張った終り点３３を示した図面であり、図５の
（ｂ）は潤滑条件が良い状態、その例として、グリース
（grease）及びＭｏＳ2の混合潤滑剤を塗油して押出し
た後、成形製品の角張った終り点３３を示した図面であ
る。図５の（ａ）に図示された垂直距離ｄは約１．６５
ｍｍであり、図５の（ｂ）に図示された垂直距離ｄは約
０．７５ｍｍである。ここで、潤滑条件が良いほど垂直
距離ｄは小さいことが分かる。特に、垂直距離ｄは剪断
摩擦因子の増加とともに線形的に比例することが特徴で
あり、体積成形加工の数値解析に広く用いられる剛熱粘
塑性有限要素法を用いた解析プログラムの解析結果から
このような事実を確認できる。
即ち潤滑剤を使用しなかった状態で押出した後、成形製
品の角張った終り点３３を示した図面であり、図５の
（ｂ）は潤滑条件が良い状態、その例として、グリース
（grease）及びＭｏＳ2の混合潤滑剤を塗油して押出し
た後、成形製品の角張った終り点３３を示した図面であ
る。図５の（ａ）に図示された垂直距離ｄは約１．６５
ｍｍであり、図５の（ｂ）に図示された垂直距離ｄは約
０．７５ｍｍである。ここで、潤滑条件が良いほど垂直
距離ｄは小さいことが分かる。特に、垂直距離ｄは剪断
摩擦因子の増加とともに線形的に比例することが特徴で
あり、体積成形加工の数値解析に広く用いられる剛熱粘
塑性有限要素法を用いた解析プログラムの解析結果から
このような事実を確認できる。
【００２８】一方、図６は剪断摩擦因子と、外径ダイ１
１の内部面から形成製品の角張った終り点３３までの垂
直距離ｄとの関係を示したグラフである。そして、グラ
フを分析した結果、下記の数式２を求めることができ
た。 剪断摩擦因子（ｍf）＝［（０．５３×ｄ）−０．３１］±０．０６…（２） ここで、±０．０６は解析データの平均誤差範囲を示し
たものである。
１の内部面から形成製品の角張った終り点３３までの垂
直距離ｄとの関係を示したグラフである。そして、グラ
フを分析した結果、下記の数式２を求めることができ
た。 剪断摩擦因子（ｍf）＝［（０．５３×ｄ）−０．３１］±０．０６…（２） ここで、±０．０６は解析データの平均誤差範囲を示し
たものである。
【００２９】このように、押出された成形製品の幾何学
的な特性を使用して剪断摩擦因子をより簡便で測定する
ことができる。一方、押出された成形製品の外部面は外
径ダイ１１の内部面と接して形成されるため、外径ダイ
１１の内部面から形成製品の角張った終り点３３までの
測定された垂直距離ｄと、成形製品の外部面から形成製
品の角張った終り点３３までの測定された垂直距離ｄと
は同一である。
的な特性を使用して剪断摩擦因子をより簡便で測定する
ことができる。一方、押出された成形製品の外部面は外
径ダイ１１の内部面と接して形成されるため、外径ダイ
１１の内部面から形成製品の角張った終り点３３までの
測定された垂直距離ｄと、成形製品の外部面から形成製
品の角張った終り点３３までの測定された垂直距離ｄと
は同一である。
【００３０】図５に図示された２つの比較例を前記の数
式２に適用し、計算してみた結果、潤滑条件が悪い場合
に剪断摩擦因子は０．５〜０．６２であり、潤滑条件が
良い場合には剪断摩擦因子が０．０３〜０．１５であっ
た。
式２に適用し、計算してみた結果、潤滑条件が悪い場合
に剪断摩擦因子は０．５〜０．６２であり、潤滑条件が
良い場合には剪断摩擦因子が０．０３〜０．１５であっ
た。
【００３１】
【発明の効果】先に詳細に説明したように、本発明の後
方押出しを用いた剪断摩擦因子の測定方法は複雑な体積
成形加工の摩擦条件を模擬するのに適当であり、簡便で
剪断摩擦因子を測定できるというメリットがある。
方押出しを用いた剪断摩擦因子の測定方法は複雑な体積
成形加工の摩擦条件を模擬するのに適当であり、簡便で
剪断摩擦因子を測定できるというメリットがある。
【００３２】また、広い範囲（ｍf＝０．０〜１．０）
の摩擦条件に対する判別が可能である。従って、多様な
潤滑条件に対して容易に正確な剪断摩擦因子を決定で
き、これを介して体積成形加工解析の信頼性や工程設計
の效率性を向上させて成形製品の品質を向上させ得ると
いうメリットがある。
の摩擦条件に対する判別が可能である。従って、多様な
潤滑条件に対して容易に正確な剪断摩擦因子を決定で
き、これを介して体積成形加工解析の信頼性や工程設計
の效率性を向上させて成形製品の品質を向上させ得ると
いうメリットがある。
【００３３】以上で本発明の後方押出しを用いた剪断摩
擦因子の測定方法に対する技術思想を添付図面と共に叙
述したが、これは本発明の最も良好な実施例を例示的に
説明したものであり本発明を限定するものではない。ま
た、この技術分野の通常の知識を持つ者であれば誰でも
本発明の技術思想の範疇を離脱しない範囲内で多様な変
形及び模倣が可能であるのは明らかな事実である。
擦因子の測定方法に対する技術思想を添付図面と共に叙
述したが、これは本発明の最も良好な実施例を例示的に
説明したものであり本発明を限定するものではない。ま
た、この技術分野の通常の知識を持つ者であれば誰でも
本発明の技術思想の範疇を離脱しない範囲内で多様な変
形及び模倣が可能であるのは明らかな事実である。
【図１】図１は本発明の一実施例による後方押出しを遂
行するための押出し機の断面図。
行するための押出し機の断面図。
【図２】図２は図１に図示された押出し機の内部に押出
し素材の位置関係を示すための断面図。
し素材の位置関係を示すための断面図。
【図３】図３は本発明の一実施例による剪断摩擦因子の
測定方法においての押出しステップを示した概略図。
測定方法においての押出しステップを示した概略図。
【図４】図４は図３で図示された押出し素材が後方押出
し方向に押出されながら形成された成形製品の終り点を
示した詳細図。
し方向に押出されながら形成された成形製品の終り点を
示した詳細図。
【図５】図５は押出し機と押出し素材との間の潤滑条件
に従って変化する成形製品の終り点を示した概略図。
に従って変化する成形製品の終り点を示した概略図。
【図６】図６は図５に図示された垂直距離ｄに従った剪
断摩擦因子の変化を示したグラフである。
断摩擦因子の変化を示したグラフである。
１０：ダイ部 １１：外径ダイ １３：下部ダイ １５：ダイ装着フランジ ２０：パンチ部 ２１：パンチ ３０：押出し素材 ３３：終り点
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 金秀英 大韓民国大田広域市儒城区九城洞373−１ 番地 韓国科学技術院機械工学科内 (72)発明者 李根安 大韓民国大田広域市儒城区九城洞373−１ 番地 韓国科学技術院機械工学科内 (72)発明者 姜成勲 大韓民国大田広域市儒城区九城洞373−１ 番地 韓国科学技術院機械工学科内
Claims (3)
- 【請求項１】後方押出しにて成形製品を製作するために
押出し素材をパンチで加圧することにより生じる摩擦因
子を測定する方法において、 前記押出し素材を成形ダイの内部に位置させ、荷重を加
えて成形製品を製作するステップと、 成形製品の外部面から前記成形製品の後方押出し方向へ
の終り点までの垂直距離ｄを測定するステップと、 前記測定された垂直距離を用いて摩擦因子を計算するス
テップとを含むことを特徴とする摩擦因子の測定方法。 - 【請求項２】前記押出し素材の直径は前記パンチの直径
と前記成形ダイの内径との平均値であり、前記押出し素
材の中心と前記パンチ及び前記成形ダイの中心とが一致
することを特徴とする請求項１記載の摩擦因子の測定方
法。 - 【請求項３】前記計算ステップで計算された摩擦因子ｍ
fの範囲は０．０〜１．０であり、摩擦因子ｍfは垂直距
離ｄとの線形的な比例関係を用いて計算することを特徴
とする請求項１記載の摩擦因子の測定方法。
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