JP2001269780A - 低温液化ガス用容器 - Google Patents
低温液化ガス用容器Info
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/30—Hydrogen technology
- Y02E60/32—Hydrogen storage
Landscapes
- Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 低温液化ガス用容器の溶接継手部の延性、靭
性を向上させる。 【解決手段】 低温液化ガスを貯蔵するためのアルミニ
ウム合金製、特に、Ａｌ−Ｍｇ系合金製の低温液化ガス
用容器を構成する構造部材３ａの突き合わせ溶接継手部
を、ディスク７ａとプローブピン７ｂを有する接合用ツ
ール７を用いて行う摩擦攪拌接合法により接合線６に沿
い接合して接合部５とする。摩擦攪拌接合法により、溶
接継手部の組織を微細化し、β相の生成を抑制すること
ができて、低温での延性、靭性を向上できるので、容器
の強度を向上させることができる。
性を向上させる。 【解決手段】 低温液化ガスを貯蔵するためのアルミニ
ウム合金製、特に、Ａｌ−Ｍｇ系合金製の低温液化ガス
用容器を構成する構造部材３ａの突き合わせ溶接継手部
を、ディスク７ａとプローブピン７ｂを有する接合用ツ
ール７を用いて行う摩擦攪拌接合法により接合線６に沿
い接合して接合部５とする。摩擦攪拌接合法により、溶
接継手部の組織を微細化し、β相の生成を抑制すること
ができて、低温での延性、靭性を向上できるので、容器
の強度を向上させることができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はＬＮＧや液体窒素、
液体水素、液体ヘリウム等の低温液化ガスの貯蔵、輸
送、又は分散利用等小規模低温液化ガス貯蔵に用いる容
器に関するもので、特に、低温での靭性に優れたアルミ
ニウム合金を接合して製作された低温液化ガス用容器に
関するものである。
液体水素、液体ヘリウム等の低温液化ガスの貯蔵、輸
送、又は分散利用等小規模低温液化ガス貯蔵に用いる容
器に関するもので、特に、低温での靭性に優れたアルミ
ニウム合金を接合して製作された低温液化ガス用容器に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ＬＮＧ等の低温液化ガスを貯蔵する低温
貯槽として、地上に設置されるものとしては、図７に一
例を示す如く、基礎１上に、底板２Ａ及び側板２Ｂ並び
に屋根板２Ｃからなる外槽２を設置し、該外槽２内の底
板２Ａ上に、底板３Ａ及び側板３Ｂ並びに屋根板３Ｃか
らなる低温液化ガス用容器としての内槽３を、底部保冷
材４を介して載置し、且つ上記外槽側板２Ｂと内槽側板
３Ｂとの間に側部保冷材を設けてなる円筒状のものがあ
る。
貯槽として、地上に設置されるものとしては、図７に一
例を示す如く、基礎１上に、底板２Ａ及び側板２Ｂ並び
に屋根板２Ｃからなる外槽２を設置し、該外槽２内の底
板２Ａ上に、底板３Ａ及び側板３Ｂ並びに屋根板３Ｃか
らなる低温液化ガス用容器としての内槽３を、底部保冷
材４を介して載置し、且つ上記外槽側板２Ｂと内槽側板
３Ｂとの間に側部保冷材を設けてなる円筒状のものがあ
る。
【０００３】上記低温液化ガスと直接接する低温液化ガ
ス用容器としての内槽３としては、アルミニウム合金製
としたもの、Ｎｉ鋼製としたもの、ＳＵＳ製としたもの
等があるが、アルミニウム合金製とした内槽３の場合、
底板３Ａ、側板３Ｂ、屋根板３Ｃの各構造部材として用
いられる低温用アルミニウム材料としては、Ａｌ−Ｃｕ
系の２２１９合金（Ａｌ−６．３ｍａｓｓ％Ｃｕ−０．
３ｍａｓｓ％Ｍｎ−０．１ｍａｓｓ％Ｖ−０．１５ｍａ
ｓｓ％Ｚｒ−０．０６ｍａｓｓ％Ｔｉ）、Ａｌ−Ｍｇ系
の５０８３合金（Ａｌ−４．５ｍａｓｓ％Ｍｇ−０．７
ｍａｓｓ％Ｍｎ−０．１５ｍａｓｓ％Ｃｒ）、Ａｌ−Ｍ
ｇ−Ｓｉ系合金の６０６１合金（Ａｌ−１．０ｍａｓｓ
％Ｍｇ−０．６ｍａｓｓ％Ｓｉ−０．２５ｍａｓｓ％Ｃ
ｕ−０．２ｍａｓｓ％Ｃｒ）などが代表的であり、強
度、耐食性、靭性の点からＬＮＧ貯槽用には、通常、５
０８３合金が使用されている。
ス用容器としての内槽３としては、アルミニウム合金製
としたもの、Ｎｉ鋼製としたもの、ＳＵＳ製としたもの
等があるが、アルミニウム合金製とした内槽３の場合、
底板３Ａ、側板３Ｂ、屋根板３Ｃの各構造部材として用
いられる低温用アルミニウム材料としては、Ａｌ−Ｃｕ
系の２２１９合金（Ａｌ−６．３ｍａｓｓ％Ｃｕ−０．
３ｍａｓｓ％Ｍｎ−０．１ｍａｓｓ％Ｖ−０．１５ｍａ
ｓｓ％Ｚｒ−０．０６ｍａｓｓ％Ｔｉ）、Ａｌ−Ｍｇ系
の５０８３合金（Ａｌ−４．５ｍａｓｓ％Ｍｇ−０．７
ｍａｓｓ％Ｍｎ−０．１５ｍａｓｓ％Ｃｒ）、Ａｌ−Ｍ
ｇ−Ｓｉ系合金の６０６１合金（Ａｌ−１．０ｍａｓｓ
％Ｍｇ−０．６ｍａｓｓ％Ｓｉ−０．２５ｍａｓｓ％Ｃ
ｕ−０．２ｍａｓｓ％Ｃｒ）などが代表的であり、強
度、耐食性、靭性の点からＬＮＧ貯槽用には、通常、５
０８３合金が使用されている。
【０００４】上記のようなアルミニウム合金製の低温液
化ガス用容器としての内槽を組み立てる場合、一般に、
底板３Ａ、側板３Ｂ、屋根板３Ｃの各々の構造部材を突
合せ溶接して、底板３Ａのブロック化、側板３Ｂのブロ
ック化、屋根板３Ｃのブロック化を行い、次いで、底板
３Ａのブロック同士、側板３Ｂのブロック同士、屋根板
３Ｃのブロック同士を組立溶接して、底板３Ａ、側板３
Ｂ、屋根板３Ｃを組み立てるようにし、しかる後、底板
３Ａと側板３Ｂ、側板３Ｂと屋根板３Ｃを組み立て溶接
するようにしている。
化ガス用容器としての内槽を組み立てる場合、一般に、
底板３Ａ、側板３Ｂ、屋根板３Ｃの各々の構造部材を突
合せ溶接して、底板３Ａのブロック化、側板３Ｂのブロ
ック化、屋根板３Ｃのブロック化を行い、次いで、底板
３Ａのブロック同士、側板３Ｂのブロック同士、屋根板
３Ｃのブロック同士を組立溶接して、底板３Ａ、側板３
Ｂ、屋根板３Ｃを組み立てるようにし、しかる後、底板
３Ａと側板３Ｂ、側板３Ｂと屋根板３Ｃを組み立て溶接
するようにしている。
【０００５】このような底板３Ａ、側板３Ｂ、屋根板３
Ｃごとの組み立てを行う際の各構造部材同士の溶接に
は、従来、溶加材を用いた溶接方法であるミグ溶接やテ
ィグ溶接等が採用されており、この場合、アルミニウム
合金として５０８３合金を用いた内槽３の場合には、５
１８３合金（Ａｌ−４．８ｍａｓｓ％Ｍｇ−０．７５ｍ
ａｓｓ％Ｍｎ−０．１５ｍａｓｓ％Ｃｒ）、５３５６合
金（Ａｌ−５．０ｍａｓｓ％Ｍｇ−０．１２ｍａｓｓ％
Ｍｎ−０．１２ｍａｓｓ％Ｃｒ−０．１３ｍａｓｓ％Ｔ
ｉ）、５５５６合金（Ａｌ−５．１ｍａｓｓ％Ｍｇ−
０．７５ｍａｓｓ％Ｍｎ−０．１２ｍａｓｓ％Ｃｒ−
０．１２ｍａｓｓ％Ｔｉ）などが溶加材として用いられ
ている。
Ｃごとの組み立てを行う際の各構造部材同士の溶接に
は、従来、溶加材を用いた溶接方法であるミグ溶接やテ
ィグ溶接等が採用されており、この場合、アルミニウム
合金として５０８３合金を用いた内槽３の場合には、５
１８３合金（Ａｌ−４．８ｍａｓｓ％Ｍｇ−０．７５ｍ
ａｓｓ％Ｍｎ−０．１５ｍａｓｓ％Ｃｒ）、５３５６合
金（Ａｌ−５．０ｍａｓｓ％Ｍｇ−０．１２ｍａｓｓ％
Ｍｎ−０．１２ｍａｓｓ％Ｃｒ−０．１３ｍａｓｓ％Ｔ
ｉ）、５５５６合金（Ａｌ−５．１ｍａｓｓ％Ｍｇ−
０．７５ｍａｓｓ％Ｍｎ−０．１２ｍａｓｓ％Ｃｒ−
０．１２ｍａｓｓ％Ｔｉ）などが溶加材として用いられ
ている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところが、Ａｌ−Ｍｇ
系合金溶接継手の溶接金属部において、ＲＴ（室温）、
７７Ｋ（液体窒素温度）、４Ｋ（液体ヘリウム温度）で
の機械的特性（引張り強度・耐力・伸び・断面減少率）
を求める引張試験及び破壊靭性試験を行い、更に、各試
験後の破面観察などを行ったところ、従来ＬＮＧ用とし
て用いられていたアルミニウム合金母材（５０８３合
金）と溶接ワイヤ（５１８３合金ＷＹ）の組み合せによ
り得られる溶接継手部では、７７Ｋにおいては強度、延
性が向上して良好な破壊靭性値を示すが、それより低い
温度（たとえば、２０Ｋ、４Ｋ）では粒内に変形が生じ
にくくなって結晶粒界に応力が集中し、溶接の凝固時に
粒界に生成したβ相（Ａｌ３Ｍｇ２）に沿って粒界割れ
が発生し易くなり、破壊靭性値が低下することが判明し
た。又、シャルピー試験においては７７Ｋにおいても一
部粒界割れが発生しシャルピー吸収エネルギーが低下す
ることが確認されている。
系合金溶接継手の溶接金属部において、ＲＴ（室温）、
７７Ｋ（液体窒素温度）、４Ｋ（液体ヘリウム温度）で
の機械的特性（引張り強度・耐力・伸び・断面減少率）
を求める引張試験及び破壊靭性試験を行い、更に、各試
験後の破面観察などを行ったところ、従来ＬＮＧ用とし
て用いられていたアルミニウム合金母材（５０８３合
金）と溶接ワイヤ（５１８３合金ＷＹ）の組み合せによ
り得られる溶接継手部では、７７Ｋにおいては強度、延
性が向上して良好な破壊靭性値を示すが、それより低い
温度（たとえば、２０Ｋ、４Ｋ）では粒内に変形が生じ
にくくなって結晶粒界に応力が集中し、溶接の凝固時に
粒界に生成したβ相（Ａｌ３Ｍｇ２）に沿って粒界割れ
が発生し易くなり、破壊靭性値が低下することが判明し
た。又、シャルピー試験においては７７Ｋにおいても一
部粒界割れが発生しシャルピー吸収エネルギーが低下す
ることが確認されている。
【０００７】そこで、本発明は、低温、特に、１１１Ｋ
（ＬＮＧ温度）以下の温度域においても十分高い靭性値
を有する溶接継手部をもつ低温液化ガス用容器を提供し
ようとするものである。
（ＬＮＧ温度）以下の温度域においても十分高い靭性値
を有する溶接継手部をもつ低温液化ガス用容器を提供し
ようとするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記課題を解
決するために、アルミニウム合金製の低温液化ガス用容
器において、該低温液化ガス用容器を構成している構造
部材同士の各溶接継手部を、摩擦攪拌接合法による接合
部としてなる構成とする。
決するために、アルミニウム合金製の低温液化ガス用容
器において、該低温液化ガス用容器を構成している構造
部材同士の各溶接継手部を、摩擦攪拌接合法による接合
部としてなる構成とする。
【０００９】摩擦攪拌接合法の採用により溶接継手部の
組織を微細化することができる結果、低温での延性、靭
性を向上させることができ、容器の強度を高めることが
できる。
組織を微細化することができる結果、低温での延性、靭
性を向上させることができ、容器の強度を高めることが
できる。
【００１０】又、構造部材同士の溶接継手部を、２パス
以上の摩擦攪拌接合法により接合した接合部としてなる
構成とすると、接合部には厚み方向に２つ以上の同心円
状のメタルフローが連なって形成されることにより亀裂
進展が抑制され靭性が更に向上するため、低温液化ガス
用容器の強度をより高めることができる。
以上の摩擦攪拌接合法により接合した接合部としてなる
構成とすると、接合部には厚み方向に２つ以上の同心円
状のメタルフローが連なって形成されることにより亀裂
進展が抑制され靭性が更に向上するため、低温液化ガス
用容器の強度をより高めることができる。
【００１１】更に、２パス以上の接合を行う場合におい
て、構造部材を１８mm以上の厚板とすると、接合部の靭
性向上に有効である。
て、構造部材を１８mm以上の厚板とすると、接合部の靭
性向上に有効である。
【００１２】更に又、アルミニウム合金として、Ａｌ−
Ｍｇ系合金を採用すると、β相の生成を抑制することが
できるので、低温での強度、延性、靭性を大きく改善し
た溶接継手部が得られる。
Ｍｇ系合金を採用すると、β相の生成を抑制することが
できるので、低温での強度、延性、靭性を大きく改善し
た溶接継手部が得られる。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
を参照して説明する。
を参照して説明する。
【００１４】図１は、本発明の低温液化ガス用容器の溶
接継手部の接合状態の一例を示すもので、図７に示す如
き低温貯槽における低温液化ガス用容器としてのアルミ
ニウム合金製の内槽３を製作する場合に、底板３Ａ、側
板３Ｂ、屋根板３Ｃを、前記したように、地上でのブロ
ック化時に各構造部材を突合せ溶接により接合してブロ
ック化し、底板３Ａのブロック同士、側板３Ｂのブロッ
ク同士、屋根板３Ｃのブロック同士を突き合わせ、ある
いは重ね溶接等により組み立てて底板３Ａ、側板３Ｂ、
屋根板３Ｃとし、該組み立てられた底板３Ａと側板３
Ｂ、側板３Ｂと屋根板３Ｃの各接合部を溶接して屋根付
き内槽を構成する従来の方法において、たとえば、Ａｌ
−Ｍｇ系のアルミニウム合金製の底板３Ａ、側板３Ｂ、
屋根板３Ｃを組み立てるときの各構造部材の溶接継手部
を、摩擦攪拌接合法による接合部５としてなる構成とす
るようにしたものである。
接継手部の接合状態の一例を示すもので、図７に示す如
き低温貯槽における低温液化ガス用容器としてのアルミ
ニウム合金製の内槽３を製作する場合に、底板３Ａ、側
板３Ｂ、屋根板３Ｃを、前記したように、地上でのブロ
ック化時に各構造部材を突合せ溶接により接合してブロ
ック化し、底板３Ａのブロック同士、側板３Ｂのブロッ
ク同士、屋根板３Ｃのブロック同士を突き合わせ、ある
いは重ね溶接等により組み立てて底板３Ａ、側板３Ｂ、
屋根板３Ｃとし、該組み立てられた底板３Ａと側板３
Ｂ、側板３Ｂと屋根板３Ｃの各接合部を溶接して屋根付
き内槽を構成する従来の方法において、たとえば、Ａｌ
−Ｍｇ系のアルミニウム合金製の底板３Ａ、側板３Ｂ、
屋根板３Ｃを組み立てるときの各構造部材の溶接継手部
を、摩擦攪拌接合法による接合部５としてなる構成とす
るようにしたものである。
【００１５】詳述すると、図１は低温液化ガス用容器を
構成する底板３Ａ、側板３Ｂ、屋根板３Ｃのうち、一例
として、底板３Ａについて示すもので、底板３Ａを構成
するために板状のアルミニウム合金製の構造部材３ａを
突合せて摩擦攪拌接合法で接合している状態を示してい
る。すなわち、２枚の構造部材３ａ同士の接合側端面を
無開先状態で突き合わせて接合線６を形成させた状態に
おいて、先端部に上記接合線６近辺の表面に押し付ける
ようにするためのディスク７ａを有し、且つ該ディスク
７ａの先端面中心部に構造部材３ａの厚みとほぼ同じ長
さかやや短い長さを有するプローブピン７ｂを突設して
なる丸棒状の接合用ツール７を用い、上記ディスク７ａ
で２枚の構造部材３ａの表面を押え且つプローブピン７
ｂが２枚の構造部材３ａによる接合線６の端に位置する
ように接合用ツール７をセットして、該接合用ツール７
を高速で回転させながら、所要の速度で接合線６に沿わ
せて移動させるようにする。
構成する底板３Ａ、側板３Ｂ、屋根板３Ｃのうち、一例
として、底板３Ａについて示すもので、底板３Ａを構成
するために板状のアルミニウム合金製の構造部材３ａを
突合せて摩擦攪拌接合法で接合している状態を示してい
る。すなわち、２枚の構造部材３ａ同士の接合側端面を
無開先状態で突き合わせて接合線６を形成させた状態に
おいて、先端部に上記接合線６近辺の表面に押し付ける
ようにするためのディスク７ａを有し、且つ該ディスク
７ａの先端面中心部に構造部材３ａの厚みとほぼ同じ長
さかやや短い長さを有するプローブピン７ｂを突設して
なる丸棒状の接合用ツール７を用い、上記ディスク７ａ
で２枚の構造部材３ａの表面を押え且つプローブピン７
ｂが２枚の構造部材３ａによる接合線６の端に位置する
ように接合用ツール７をセットして、該接合用ツール７
を高速で回転させながら、所要の速度で接合線６に沿わ
せて移動させるようにする。
【００１６】上記において、プローブピン７ｂを回転さ
せながら接合線６に押し込むと、接合線６付近はプロー
ブピン７ｂとの摩擦により発熱し、塑性流動状態となっ
て軟化されるため、プローブピン７ｂは接合線６付近を
攪拌しながら移動することになり、プローブピン７ｂが
通過すると、摩擦熱がなくなるため、接合線６の塑性流
動がなくなり、これにより、プローブピン７ｂが通過し
た後に２枚の構造部材３ａが密着接合された状態の接合
部５が形成される。
せながら接合線６に押し込むと、接合線６付近はプロー
ブピン７ｂとの摩擦により発熱し、塑性流動状態となっ
て軟化されるため、プローブピン７ｂは接合線６付近を
攪拌しながら移動することになり、プローブピン７ｂが
通過すると、摩擦熱がなくなるため、接合線６の塑性流
動がなくなり、これにより、プローブピン７ｂが通過し
た後に２枚の構造部材３ａが密着接合された状態の接合
部５が形成される。
【００１７】上記接合部５は、溶加材（溶接棒）を使用
しない固相接合によって形成したものであり、又、接合
時の温度は融点まで上昇していないので、組織は微細化
されたものとなり、粒界にＭｇが偏析したり、β相によ
って粒界強度が低下することはなく、延性、靭性に優れ
たものとなる。又、上記接合部５は余盛りのない平坦な
ものであるため、後処理を施す必要がなくて有利であ
り、更に、シールドガスの使用を不要とできる点でも有
利である。
しない固相接合によって形成したものであり、又、接合
時の温度は融点まで上昇していないので、組織は微細化
されたものとなり、粒界にＭｇが偏析したり、β相によ
って粒界強度が低下することはなく、延性、靭性に優れ
たものとなる。又、上記接合部５は余盛りのない平坦な
ものであるため、後処理を施す必要がなくて有利であ
り、更に、シールドガスの使用を不要とできる点でも有
利である。
【００１８】なお、図１では、アルミニウム合金製底板
３Ａを組み立てる場合の各構造部材３ａの突合せ溶接を
行わせる場合を示しているが、低温液化ガス用容器を構
成する側板３Ｂの組み立てや、屋根板３Ｃの組み立てに
おいて、各々の構造部材３ａ同士を接合してブロック化
したり、ブロック同士を接合して側板３Ｂや屋根板３Ｃ
とする場合にも、突合せ溶接部を、上記と同様に摩擦攪
拌接合法で接合させるようにする。これにより、本発明
の低温液化ガス用容器は、全体として強度を向上させる
ことができる。
３Ａを組み立てる場合の各構造部材３ａの突合せ溶接を
行わせる場合を示しているが、低温液化ガス用容器を構
成する側板３Ｂの組み立てや、屋根板３Ｃの組み立てに
おいて、各々の構造部材３ａ同士を接合してブロック化
したり、ブロック同士を接合して側板３Ｂや屋根板３Ｃ
とする場合にも、突合せ溶接部を、上記と同様に摩擦攪
拌接合法で接合させるようにする。これにより、本発明
の低温液化ガス用容器は、全体として強度を向上させる
ことができる。
【００１９】次に、図２は、一例として底板３Ａを組み
立てるとき、構造部材を接合してブロック化したもの同
士の接合側を重ねた接合部に、摩擦攪拌接合法による接
合部５を形成させる場合の例を示すものである。すなわ
ち、２枚の構造部材３ａの接合部を重ねて配置し、従
来、隅肉溶接していたことに代えて、重ね配置した２枚
の構造部材３ａの厚さに対応する長さのプローブピン７
ｂを設けた接合用ツール７を用い、プローブピン７ｂを
上記重ね部の端に位置させた状態として、接合用ツール
７を回転させながら重ね部の接合方向に沿わせて移動さ
せることにより、重ね継手部を摩擦攪拌接合法による接
合部５とするようにしたものである。なお、重ね合わせ
量によって、二点鎖線で示すように接合部５を２個所形
成させるようにすることもできる。
立てるとき、構造部材を接合してブロック化したもの同
士の接合側を重ねた接合部に、摩擦攪拌接合法による接
合部５を形成させる場合の例を示すものである。すなわ
ち、２枚の構造部材３ａの接合部を重ねて配置し、従
来、隅肉溶接していたことに代えて、重ね配置した２枚
の構造部材３ａの厚さに対応する長さのプローブピン７
ｂを設けた接合用ツール７を用い、プローブピン７ｂを
上記重ね部の端に位置させた状態として、接合用ツール
７を回転させながら重ね部の接合方向に沿わせて移動さ
せることにより、重ね継手部を摩擦攪拌接合法による接
合部５とするようにしたものである。なお、重ね合わせ
量によって、二点鎖線で示すように接合部５を２個所形
成させるようにすることもできる。
【００２０】図２に示すように、重ね継手部に摩擦攪拌
接合法による接合部５を採用することにより、隅肉溶接
を不要にできる。
接合法による接合部５を採用することにより、隅肉溶接
を不要にできる。
【００２１】上記図１、図２の各実施の形態では、低温
液化ガス用容器を構成する構造部材３ａの溶接継手部
を、摩擦攪拌接合法による１パスで接合する場合につい
て示したものであるが、接合用ツール７のプローブピン
７ｂの長さを短くして、構造部材３ａの溶接継手部の片
側のみから２パス以上、又は両面から２パス以上として
摩擦攪拌接合法により接合させることもできる。
液化ガス用容器を構成する構造部材３ａの溶接継手部
を、摩擦攪拌接合法による１パスで接合する場合につい
て示したものであるが、接合用ツール７のプローブピン
７ｂの長さを短くして、構造部材３ａの溶接継手部の片
側のみから２パス以上、又は両面から２パス以上として
摩擦攪拌接合法により接合させることもできる。
【００２２】摩擦攪拌接合では、接合部に、プローブピ
ンの先端を中心とする同心円状のメタルフローが形成さ
れ、このメタルフローが板の表面に現れた部分から亀裂
がこれに沿って発生する可能性が希にあるが、この同心
円状のメタルフローが板厚の中に複数連なると、メタル
フローが折れ曲るため、亀裂の進展が抑制されることに
なる。したがって、２パス以上として摩擦攪拌接合法に
より接合すると、靭性を更に向上させることができる。
ンの先端を中心とする同心円状のメタルフローが形成さ
れ、このメタルフローが板の表面に現れた部分から亀裂
がこれに沿って発生する可能性が希にあるが、この同心
円状のメタルフローが板厚の中に複数連なると、メタル
フローが折れ曲るため、亀裂の進展が抑制されることに
なる。したがって、２パス以上として摩擦攪拌接合法に
より接合すると、靭性を更に向上させることができる。
【００２３】ＬＮＧ貯蔵タンクでは、側板の構造部材と
して、通常、板厚が１８mm以上の厚板が使用されるが、
本発明者等の実験結果によると、プローブピンの長さを
適正に設定することにより、上記２パス以上の摩擦攪拌
接合法による接合が有効であることが確認されている。
して、通常、板厚が１８mm以上の厚板が使用されるが、
本発明者等の実験結果によると、プローブピンの長さを
適正に設定することにより、上記２パス以上の摩擦攪拌
接合法による接合が有効であることが確認されている。
【００２４】図３（イ）（ロ）（ハ）（ニ）は上記板厚
が１８mm以上の厚板を用いてＬＮＧ貯蔵タンクの側板を
製作するときに、板厚を１８mm以上の厚板とした構造部
材３ｂ同士を突き合わせて接合する溶接継手部を、２パ
スで接合した接合部とする場合の一例を示すもので、先
ず、図３（イ）の如く、アルミニウム合金の厚板の２枚
の構造部材３ｂを突き合わせた溶接継手部の片側（表面
側）に、接合用ツール７のディスク７ａを押し付けるよ
うにすると共に、所要長さとしたプローブピン７ｂを２
枚の構造部材３ｂによる接合線６の端に位置させるよう
に接合用ツール７を配置し、該接合用ツール７を高速で
回転させながら接合線６に沿わせて移動させる摩擦攪拌
接合法により、片面側より１パス接合する。接合部に
は、図３（ロ）に示す如く、プローブピン７ｂの先端を
中心とする同心円状のメタルフロー８ａが構造部材３ａ
の内部に発生する。
が１８mm以上の厚板を用いてＬＮＧ貯蔵タンクの側板を
製作するときに、板厚を１８mm以上の厚板とした構造部
材３ｂ同士を突き合わせて接合する溶接継手部を、２パ
スで接合した接合部とする場合の一例を示すもので、先
ず、図３（イ）の如く、アルミニウム合金の厚板の２枚
の構造部材３ｂを突き合わせた溶接継手部の片側（表面
側）に、接合用ツール７のディスク７ａを押し付けるよ
うにすると共に、所要長さとしたプローブピン７ｂを２
枚の構造部材３ｂによる接合線６の端に位置させるよう
に接合用ツール７を配置し、該接合用ツール７を高速で
回転させながら接合線６に沿わせて移動させる摩擦攪拌
接合法により、片面側より１パス接合する。接合部に
は、図３（ロ）に示す如く、プローブピン７ｂの先端を
中心とする同心円状のメタルフロー８ａが構造部材３ａ
の内部に発生する。
【００２５】次に、図３（ハ）の如く、構造部材３ｂの
溶接継手部の反対側（裏面側）に、接合用ツール７を、
図３（イ）の場合とは対称的に配置して、同様に１パス
の接合を行わせるようにして、合計２パスで上記構造部
材３ｂの溶接継手部を接合するようにする。
溶接継手部の反対側（裏面側）に、接合用ツール７を、
図３（イ）の場合とは対称的に配置して、同様に１パス
の接合を行わせるようにして、合計２パスで上記構造部
材３ｂの溶接継手部を接合するようにする。
【００２６】裏面側の接合部には、図３（ニ）に示す如
き同心円状のメタルフロー８ｂが発生するが、上記プロ
ーブピン７ｂの長さを適正に設定しておくと、２つのメ
タルフロー８ａ，８ｂは、板の表面に現れることなく互
いに重なり合って発生することになる。したがって、両
面から２パスの摩擦攪拌接合を行った際に発生する２つ
のメタルフロー８ａ，８ｂに沿わせて亀裂の進展を分散
し抑制することができて、破断を著しく遅らせることが
可能となり、２パス以上の摩擦攪拌接合とすることによ
り、板厚が１８mm以上の厚板に有効である。
き同心円状のメタルフロー８ｂが発生するが、上記プロ
ーブピン７ｂの長さを適正に設定しておくと、２つのメ
タルフロー８ａ，８ｂは、板の表面に現れることなく互
いに重なり合って発生することになる。したがって、両
面から２パスの摩擦攪拌接合を行った際に発生する２つ
のメタルフロー８ａ，８ｂに沿わせて亀裂の進展を分散
し抑制することができて、破断を著しく遅らせることが
可能となり、２パス以上の摩擦攪拌接合とすることによ
り、板厚が１８mm以上の厚板に有効である。
【００２７】又、２パス以上の摩擦攪拌接合法による溶
接継手部の接合は、上記両面から行う場合に限らず、片
面から２パス以上の接合を行わせることができる。
接継手部の接合は、上記両面から行う場合に限らず、片
面から２パス以上の接合を行わせることができる。
【００２８】この場合は、突き合わせた２枚の構造部材
の溶接継手部の片側に、接合線に沿って所要深さの溝を
設けて、先ず、溝内に接合用ツールを挿入させながらプ
ローブピンを深い位置の接合線の端の位置にセットさせ
て、深い位置を１パス溶接し、次いで、上方の溝の幅よ
り大きい径のプローブピンを用いた接合用ツールにより
溝に沿い摩擦攪拌接合させるようにする。
の溶接継手部の片側に、接合線に沿って所要深さの溝を
設けて、先ず、溝内に接合用ツールを挿入させながらプ
ローブピンを深い位置の接合線の端の位置にセットさせ
て、深い位置を１パス溶接し、次いで、上方の溝の幅よ
り大きい径のプローブピンを用いた接合用ツールにより
溝に沿い摩擦攪拌接合させるようにする。
【００２９】このように片側のみから摩擦攪拌接合する
ことを繰り返すことにより２パス以上の接合を行わせる
ことが可能である。
ことを繰り返すことにより２パス以上の接合を行わせる
ことが可能である。
【００３０】構造部材を厚板として多パスすることによ
り、接合部に同心円状のメタルフローが増えるので、亀
裂の進展が抑制され、靭性を向上させることができる。
り、接合部に同心円状のメタルフローが増えるので、亀
裂の進展が抑制され、靭性を向上させることができる。
【００３１】なお、屋根板３Ｃを組み立てる場合にも図
２の方法を採用することができる。又、上記実施の形態
では、円筒状の地上式低温貯槽の場合を示したが、球形
の地上式低温貯槽や地下式貯槽、あるいは、ＬＮＧ等を
輸送する船舶の如く、アルミニウム合金製の内槽に相当
する部分があるものに対して同様に採用し得ること、そ
の他本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々変更
を加え得ることは勿論である。
２の方法を採用することができる。又、上記実施の形態
では、円筒状の地上式低温貯槽の場合を示したが、球形
の地上式低温貯槽や地下式貯槽、あるいは、ＬＮＧ等を
輸送する船舶の如く、アルミニウム合金製の内槽に相当
する部分があるものに対して同様に採用し得ること、そ
の他本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々変更
を加え得ることは勿論である。
【００３２】
【実施例】以下、本発明の実施例を説明する。
【００３３】（化学組成分析）図１に示したものと同じ
条件で、Ａｌ−Ｍｇ系合金である５０８３合金製の母材
に摩擦攪拌接合法による接合部を形成した長さ１ｍ、厚
さ３０mmの突合せ継手部の試験片と、５１８３合金製溶
加材を用いて大電流ミグ溶接により形成した長さ１ｍの
突合せ継手部の試験片を採取し、これら接合部の化学組
成を５０８３合金製母材と比較した結果を表１に示す。
なお表１において、ＢＭは５０８３合金製母材を、ＦＳ
Ｗは摩擦攪拌接合法による接合部を、ＭＩＧは５１８３
合金製溶加材を用いた比較用大電流ミグ溶接による接合
部の場合をそれぞれ示し、ＲＥは残りを意味する。
条件で、Ａｌ−Ｍｇ系合金である５０８３合金製の母材
に摩擦攪拌接合法による接合部を形成した長さ１ｍ、厚
さ３０mmの突合せ継手部の試験片と、５１８３合金製溶
加材を用いて大電流ミグ溶接により形成した長さ１ｍの
突合せ継手部の試験片を採取し、これら接合部の化学組
成を５０８３合金製母材と比較した結果を表１に示す。
なお表１において、ＢＭは５０８３合金製母材を、ＦＳ
Ｗは摩擦攪拌接合法による接合部を、ＭＩＧは５１８３
合金製溶加材を用いた比較用大電流ミグ溶接による接合
部の場合をそれぞれ示し、ＲＥは残りを意味する。
【００３４】
【表１】 表１から明らかなように、摩擦攪拌接合法による接合部
の化学組成は母材とほぼ同等であった。
の化学組成は母材とほぼ同等であった。
【００３５】（引張試験）図４に示す如く、平行部の長
さｌ１を４２ｍｍ、評点間距離ｌ２を３５ｍｍ、直径ｄ
を７ｍｍとした引張試験片９を、１パス目及び２パス目
のナゲットに対応する部分から継手方向に対し平行（接
合方向）に切り出して２段に採取した。引張試験機のク
ロスヘッドスピードを２ｍｍ／分とし、室温、７７Ｋ
（液体窒素中）、２０Ｋ（液体水素中）、４Ｋ（液体ヘ
リウム中）にて引張試験を実施した結果を図５に示す。
なお、図５において、○印はＢＭ、●印はＦＳＷ、△印
はＭＩＧの場合を示す（表１の場合と同様）。
さｌ１を４２ｍｍ、評点間距離ｌ２を３５ｍｍ、直径ｄ
を７ｍｍとした引張試験片９を、１パス目及び２パス目
のナゲットに対応する部分から継手方向に対し平行（接
合方向）に切り出して２段に採取した。引張試験機のク
ロスヘッドスピードを２ｍｍ／分とし、室温、７７Ｋ
（液体窒素中）、２０Ｋ（液体水素中）、４Ｋ（液体ヘ
リウム中）にて引張試験を実施した結果を図５に示す。
なお、図５において、○印はＢＭ、●印はＦＳＷ、△印
はＭＩＧの場合を示す（表１の場合と同様）。
【００３６】図５から明らかなように、引張強度（Ｔ
Ｓ）はＦＳＷの方がＭＩＧよりも高くなっており、特
に、極低温（４Ｋ、２０Ｋ）でその差が大きかった。Ｍ
ＩＧは極低温において粒界割れが顕著となり、最高強度
に到達する前に破断が生じた。ＦＳＷの結晶粒径はＭＩ
Ｇに比べ著しく微細化されているため、粒界面積が増加
したことや溶融、凝固時の粒界偏析が低減されたことに
より粒界割れが抑制され、極低温での破断強度が向上し
たものと考えられる。したがって、ＦＳＷの引張特性
は、すべての温度において、強度がＭＩＧ以上の値を示
しており、優れた引張強度をもつことが確認された。
Ｓ）はＦＳＷの方がＭＩＧよりも高くなっており、特
に、極低温（４Ｋ、２０Ｋ）でその差が大きかった。Ｍ
ＩＧは極低温において粒界割れが顕著となり、最高強度
に到達する前に破断が生じた。ＦＳＷの結晶粒径はＭＩ
Ｇに比べ著しく微細化されているため、粒界面積が増加
したことや溶融、凝固時の粒界偏析が低減されたことに
より粒界割れが抑制され、極低温での破断強度が向上し
たものと考えられる。したがって、ＦＳＷの引張特性
は、すべての温度において、強度がＭＩＧ以上の値を示
しており、優れた引張強度をもつことが確認された。
【００３７】（シャルピー衝撃試験）ＪＩＳ４号２ｍｍ
Ｖノッチ試験片を、引張試験片と同様に継手方向に２段
採取し、室温、７７Ｋ、４Ｋにてシャルピー衝撃試験を
実施し、吸収エネルギーを測定した結果（２段平均値）
を図６に示す。なお、ノッチ部は接合部ナゲットに対し
板厚方向に導入した。図６中、○印はＢＭ、●印はＦＳ
Ｗ、△印はＭＩＧの場合を示す。
Ｖノッチ試験片を、引張試験片と同様に継手方向に２段
採取し、室温、７７Ｋ、４Ｋにてシャルピー衝撃試験を
実施し、吸収エネルギーを測定した結果（２段平均値）
を図６に示す。なお、ノッチ部は接合部ナゲットに対し
板厚方向に導入した。図６中、○印はＢＭ、●印はＦＳ
Ｗ、△印はＭＩＧの場合を示す。
【００３８】図６から明らかなように、ＦＳＷの吸収エ
ネルギーは、いずれの温度においてもＭＩＧよりも大幅
に高い値であるばかりか母材をも凌ぐ値を示した。又、
ＦＳＷのノッチ試験片の断面はいずれの温度においても
典型的な延性破面であるディンプル破面であった。これ
は結晶粒径微細化のため粒界面積の増加や粒界偏析の低
減により粒界割れが抑制され、粒界の優先的な亀裂進展
が防止されたと考えられる。又、亀裂の進展（伝播）が
分散されることから、亀裂の進展が抑制された。なお、
図６において、□印はＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金である６
０６１合金の摩擦攪拌接合部から採取した同様なＶノッ
チ試験片の吸収エネルギーを測定した結果を示すもの
で、ＭＩＧよりも高い値が得られた。したがって、Ａｌ
−Ｍｇ系合金に限らず、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金におい
ても、摩擦攪拌接合による接合部は低温靭性に優れたも
のであることが確認された。
ネルギーは、いずれの温度においてもＭＩＧよりも大幅
に高い値であるばかりか母材をも凌ぐ値を示した。又、
ＦＳＷのノッチ試験片の断面はいずれの温度においても
典型的な延性破面であるディンプル破面であった。これ
は結晶粒径微細化のため粒界面積の増加や粒界偏析の低
減により粒界割れが抑制され、粒界の優先的な亀裂進展
が防止されたと考えられる。又、亀裂の進展（伝播）が
分散されることから、亀裂の進展が抑制された。なお、
図６において、□印はＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金である６
０６１合金の摩擦攪拌接合部から採取した同様なＶノッ
チ試験片の吸収エネルギーを測定した結果を示すもの
で、ＭＩＧよりも高い値が得られた。したがって、Ａｌ
−Ｍｇ系合金に限らず、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金におい
ても、摩擦攪拌接合による接合部は低温靭性に優れたも
のであることが確認された。
【００３９】
【発明の効果】以上述べた如く、本発明の低温液化ガス
用容器によれば、アルミニウム合金製の低温液化ガス用
容器において、該低温液化ガス用容器を構成している構
造部材同士の各溶接継手部を、摩擦攪拌接合法による接
合部としてなる構成としてあるので、突合せ継手部の組
織を微細化できて低温での延性、靭性を向上させること
ができて、容器の強度を高めることができ、又、構造部
材同士の溶接継手部を、２パス以上の摩擦攪拌接合法に
より接合した接合部とすることにより、接合部には同心
円状のメタルフローが連なって形成されるので、接合部
の靭性を更に向上でき、更に、２パス以上の摩擦攪拌接
合を行うときに、構造部材を１８mm以上の厚板にする
と、接合部の靭性向上に有効であり、更に又、アルミニ
ウム合金として、Ａｌ−Ｍｇ系合金を採用すると、継手
部の組織にβ相を発生させることを抑制できるので、亀
裂の進展を抑制でき、低温での強度、延性、靭性を大幅
に改善でき、容器の強度をより高めることができる、等
の優れた効果を発揮する。
用容器によれば、アルミニウム合金製の低温液化ガス用
容器において、該低温液化ガス用容器を構成している構
造部材同士の各溶接継手部を、摩擦攪拌接合法による接
合部としてなる構成としてあるので、突合せ継手部の組
織を微細化できて低温での延性、靭性を向上させること
ができて、容器の強度を高めることができ、又、構造部
材同士の溶接継手部を、２パス以上の摩擦攪拌接合法に
より接合した接合部とすることにより、接合部には同心
円状のメタルフローが連なって形成されるので、接合部
の靭性を更に向上でき、更に、２パス以上の摩擦攪拌接
合を行うときに、構造部材を１８mm以上の厚板にする
と、接合部の靭性向上に有効であり、更に又、アルミニ
ウム合金として、Ａｌ−Ｍｇ系合金を採用すると、継手
部の組織にβ相を発生させることを抑制できるので、亀
裂の進展を抑制でき、低温での強度、延性、靭性を大幅
に改善でき、容器の強度をより高めることができる、等
の優れた効果を発揮する。
【図１】本発明の低温液化ガス用容器の実施の一形態を
示すもので、一例として底板を構成するための構造部材
同士による突合せ継手部を接合している状態を示す概要
図である。
示すもので、一例として底板を構成するための構造部材
同士による突合せ継手部を接合している状態を示す概要
図である。
【図２】本発明の実施の他の形態を示すもので、一例と
して底板を構成するための構造部材同士による重ね継手
部を接合している状態を示す概要図である。
して底板を構成するための構造部材同士による重ね継手
部を接合している状態を示す概要図である。
【図３】図１の如き構造部材同士の溶接継手部を両面か
ら２パスで接合する例を示すもので、（イ）は片側から
接合する状態を示す図、（ロ）は（イ）で接合したとき
に発生するメタルフローを示す図、（ハ）は反対側から
接合する状態を示す図、（ニ）は（ハ）で接合したとき
に発生するメタルフローを示す図である。
ら２パスで接合する例を示すもので、（イ）は片側から
接合する状態を示す図、（ロ）は（イ）で接合したとき
に発生するメタルフローを示す図、（ハ）は反対側から
接合する状態を示す図、（ニ）は（ハ）で接合したとき
に発生するメタルフローを示す図である。
【図４】引張試験に用いる試験片の概略図である。
【図５】引張試験の結果を示すもので、引張強度と温度
との関係を示す図である。
との関係を示す図である。
【図６】シャルピー衝撃試験の結果を示す図である。
【図７】低温貯槽の一例を示す概略図である。
３ 内槽 ３ａ 構造部材 ５ 接合部 ７ 接合用ツール
フロントページの続き (72)発明者 江口 晴樹 東京都江東区豊洲三丁目１番15号 石川島 播磨重工業株式会社東京エンジニアリング センター基盤技術研究所内 (72)発明者 石毛 健吾 東京都江東区豊洲三丁目１番15号 石川島 播磨重工業株式会社東京エンジニアリング センター基盤技術研究所内 (72)発明者 飯田 雅 東京都江東区豊洲三丁目２番16号 石川島 播磨重工業株式会社東京エンジニアリング センター技術開発本部内 (72)発明者 土屋 和之 神奈川県横浜市磯子区新中原町１番地 石 川島播磨重工業株式会社生産技術開発セン ター内 (72)発明者 林 稔 栃木県日光市清滝町500番地 古河電気工 業株式会社メタル総合研究所内 (72)発明者 戸次 洋一郎 栃木県日光市清滝町500番地 古河電気工 業株式会社メタル総合研究所内 (72)発明者 藤井 秀樹 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内 Ｆターム(参考） 3E073 BA01 BA11 BA21 4E067 AA05 BG00 EA03 EB06 EC01 EC03
Claims (4)
- 【請求項１】 アルミニウム合金製の低温液化ガス用容
器において、該低温液化ガス用容器を構成している構造
部材同士の各溶接継手部を、摩擦攪拌接合法による接合
部としてなることを特徴とする低温液化ガス用容器。 - 【請求項２】 構造部材同士の溶接継手部を、２パス以
上の摩擦攪拌接合法により接合した接合部としてなる請
求項１記載の低温液化ガス用容器。 - 【請求項３】 構造部材を１８mm以上の厚板とした請求
項２記載の低温液化ガス用容器。 - 【請求項４】 アルミニウム合金として、Ａｌ−Ｍｇ系
合金を採用した請求項１、２又は３記載の低温液化ガス
用容器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000086572A JP2001269780A (ja) | 2000-03-27 | 2000-03-27 | 低温液化ガス用容器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000086572A JP2001269780A (ja) | 2000-03-27 | 2000-03-27 | 低温液化ガス用容器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001269780A true JP2001269780A (ja) | 2001-10-02 |
Family
ID=18602716
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000086572A Pending JP2001269780A (ja) | 2000-03-27 | 2000-03-27 | 低温液化ガス用容器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001269780A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6758382B1 (en) * | 2003-05-02 | 2004-07-06 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Auto-adjustable tool for self-reacting and conventional friction stir welding |
| JP2006192501A (ja) * | 2004-12-14 | 2006-07-27 | Showa Denko Kk | 重ね継手の形成方法、圧延用板の接合方法、板材へのリブ材接合方法および中空体の製造方法 |
| JP2010274320A (ja) * | 2009-06-01 | 2010-12-09 | Nippon Light Metal Co Ltd | 接合方法 |
| WO2012046352A1 (ja) * | 2010-10-08 | 2012-04-12 | 住友軽金属工業株式会社 | アルミニウム合金接合部材 |
| CN108942114A (zh) * | 2018-08-29 | 2018-12-07 | 江苏长龄液压股份有限公司 | 一种张紧装置油缸的生产方法 |
| CN112959012A (zh) * | 2021-03-10 | 2021-06-15 | 东北大学 | 一种基于搅拌摩擦焊连接的泡沫铝夹芯板的制备方法 |
| CN115283815A (zh) * | 2022-08-19 | 2022-11-04 | 燕山大学 | 一种焊接方法 |
-
2000
- 2000-03-27 JP JP2000086572A patent/JP2001269780A/ja active Pending
Cited By (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6758382B1 (en) * | 2003-05-02 | 2004-07-06 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Auto-adjustable tool for self-reacting and conventional friction stir welding |
| JP2006192501A (ja) * | 2004-12-14 | 2006-07-27 | Showa Denko Kk | 重ね継手の形成方法、圧延用板の接合方法、板材へのリブ材接合方法および中空体の製造方法 |
| TWI405631B (zh) * | 2009-06-01 | 2013-08-21 | Nippon Light Metal Co | Bonding method |
| JP2010274320A (ja) * | 2009-06-01 | 2010-12-09 | Nippon Light Metal Co Ltd | 接合方法 |
| WO2010140428A1 (ja) * | 2009-06-01 | 2010-12-09 | 日本軽金属株式会社 | 接合方法 |
| CN102448657A (zh) * | 2009-06-01 | 2012-05-09 | 日本轻金属株式会社 | 接合方法 |
| CN102448657B (zh) * | 2009-06-01 | 2014-10-29 | 日本轻金属株式会社 | 接合方法 |
| KR101250708B1 (ko) | 2009-06-01 | 2013-04-03 | 니폰게이긴조쿠가부시키가이샤 | 접합 방법 |
| WO2012046352A1 (ja) * | 2010-10-08 | 2012-04-12 | 住友軽金属工業株式会社 | アルミニウム合金接合部材 |
| KR101399301B1 (ko) | 2010-10-08 | 2014-05-27 | 스미토모 게이 긴조쿠 고교 가부시키가이샤 | 알루미늄 합금 접합 부재 |
| CN102811833A (zh) * | 2010-10-08 | 2012-12-05 | 住友轻金属工业株式会社 | 铝合金接合部件 |
| US9051633B2 (en) | 2010-10-08 | 2015-06-09 | Sumitomo Light Metal Industries, Ltd. | Aluminum alloy welded member |
| CN108942114A (zh) * | 2018-08-29 | 2018-12-07 | 江苏长龄液压股份有限公司 | 一种张紧装置油缸的生产方法 |
| CN112959012A (zh) * | 2021-03-10 | 2021-06-15 | 东北大学 | 一种基于搅拌摩擦焊连接的泡沫铝夹芯板的制备方法 |
| CN115283815A (zh) * | 2022-08-19 | 2022-11-04 | 燕山大学 | 一种焊接方法 |
| CN115283815B (zh) * | 2022-08-19 | 2023-08-22 | 燕山大学 | 一种焊接方法 |
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