JP2001196192A - High frequency power equipment, discharge lamp lighting equipment and lighting system - Google Patents

High frequency power equipment, discharge lamp lighting equipment and lighting system

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JP2001196192A
JP2001196192A JP2000005085A JP2000005085A JP2001196192A JP 2001196192 A JP2001196192 A JP 2001196192A JP 2000005085 A JP2000005085 A JP 2000005085A JP 2000005085 A JP2000005085 A JP 2000005085A JP 2001196192 A JP2001196192 A JP 2001196192A
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JP
Japan
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frequency
load
circuit
power supply
discharge lamp
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Application number
JP2000005085A
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Japanese (ja)
Inventor
Kazutoshi Mita
一敏 三田
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Toshiba Lighting and Technology Corp
Original Assignee
Toshiba Lighting and Technology Corp
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Publication date
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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To obtain a high frequency power equipment impressing high voltage repetitiously to a load at the time of a starting of a high frequency inverter and a discharge lamp lighting equipment and a lighting system using it. SOLUTION: An operation frequency sweep control means by which a sweep of the operation frequency is carried out within predetermined limit at the time of the starting of the high-frequency inverter HFI is furnished, while including at least a 1st and 2nd reactance XL and XC which constitute a load resonance circuit LRC, and supplying a high frequency to a load, for example the load circuit which is connected in parallel with a high pressure discharge lamp. While constituting the high frequency inverter with the half bridge type inverter, the drive circuit of the switching means is constituted with the synchronous winding which is magnetically coupled to the inductive reactance of the load circuit and the switching resonance circuit which is resonated by being impressed with the voltage induced in the synchronous winding.

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【0001】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、高周波インバータ
を備えた高周波電源装置、これを用いた放電ランプ点灯
装置および照明装置に関する。
The present invention relates to a high-frequency power supply device having a high-frequency inverter, a discharge lamp lighting device and a lighting device using the same.

【0002】[0002]

【従来の技術】ランプ電力50W以下の高圧放電ランプ
を始動し点灯する場合に、共振回路を備え、かつ高周波
で付勢される負荷回路を用いることにより、イグナイタ
を用いることなしに始動して点灯でき、放電ランプ点灯
装置を小形化できることが本発明者らの研究によって分
かった。その結果、高圧放電ランプとその点灯のための
電源であるところの点灯装置とを一体化した小形の電球
形高圧放電ランプも可能になった。
2. Description of the Related Art When starting and lighting a high-pressure discharge lamp having a lamp power of 50 W or less, a high-frequency discharge lamp provided with a resonance circuit is started and lit without using an igniter. The present inventors have found that it is possible to reduce the size of the discharge lamp lighting device. As a result, a compact bulb-type high-pressure discharge lamp in which a high-pressure discharge lamp and a lighting device that is a power source for lighting the lamp are integrated has been made possible.

【0003】[0003]

【発明が解決しようとする課題】しかし、高圧放電ラン
プとその点灯装置とを一体化するとしないとにかかわら
ず、高圧放電ランプを点灯する放電ランプ点灯装置にお
いては、小形でありながら蛍光ランプに比較して高い始
動電圧が得られる電源装置の開発が要求されている。
However, irrespective of whether the high-pressure discharge lamp and its lighting device are integrated, the discharge lamp lighting device for lighting the high-pressure discharge lamp is small in size and compared with the fluorescent lamp. There is a demand for the development of a power supply device that can obtain a high starting voltage.

【0004】本発明は、高周波インバータの起動時に高
い電圧を繰り返し発生して負荷に印加するようにした高
周波電源装置、これを用いた放電ランプ点灯装置および
照明装置を提供することを目的とする。
An object of the present invention is to provide a high-frequency power supply device which repeatedly generates a high voltage at the time of starting a high-frequency inverter and applies it to a load, a discharge lamp lighting device and a lighting device using the same.

【0005】また、本発明は、透光性セラミックス放電
容器を備えたランプ電力50W以下の小形の高圧放電ラ
ンプを点灯するのに好適な高周波電源装置、これを用い
た放電ランプ点灯装置および照明装置を提供することを
他の目的とする。
Further, the present invention provides a high-frequency power supply device suitable for lighting a small high-pressure discharge lamp having a lamp power of 50 W or less provided with a translucent ceramics discharge vessel, a discharge lamp lighting device and a lighting device using the same. Another purpose is to provide

【0006】[0006]

【課題を達成するための手段】請求項1の発明の高周波
電源装置は、負荷共振回路を構成する第1のリアクタン
スおよび第2のリアクタンスを少なくとも含み、いずれ
か一方のリアクタンスに対して負荷を並列的に接続する
負荷回路と;直流電源と;スイッチング手段を含み直流
電源から入力した直流を高周波に変換して負荷回路に供
給する高周波インバータと;高周波インバータの起動時
に高周波インバータの動作周波数を所定範囲内でスイー
プさせる動作周波数スイープ制御手段と;を具備してい
ることを特徴としている。
According to a first aspect of the present invention, there is provided a high-frequency power supply device including at least a first reactance and a second reactance constituting a load resonance circuit, wherein a load is connected in parallel to one of the reactances. A DC power supply; a high-frequency inverter that includes switching means and converts DC input from the DC power supply to a high frequency and supplies the high-frequency inverter to the load circuit; Operating frequency sweep control means for sweeping within the apparatus.

【0007】本発明および以下の各発明において、特に
指定しない限り用語の定義および技術的意味は次によ
る。
In the present invention and each of the following inventions, definitions and technical meanings of terms are as follows unless otherwise specified.

【0008】<負荷回路について>負荷回路は、負荷を
接続して備えるとともに、高周波インバータから高周波
電源の供給を受けて負荷を付勢して作動させるように機
能する。そのために、負荷回路は、少なくとも第1のリ
アクタンスおよび第2のリアクタンスを含んでいて、し
かも第1および第2のリアクタンスが共振回路(以下、
「負荷共振回路」という。)を構成している。したがっ
て、第1のリアクタンスと第2のリアクタンスとは、互
いに電気的性質が異なる。すなわち、第1のリアクタン
スが誘導性リアクタンスであれば、第2のリアクタンス
には容量性リアクタンスが選択される。この相互の関係
は、第1および第2のリアクタンスの電気的性質が入れ
替わっていても同様に選択されているものとする。ま
た、誘導性リアクタンスとしては、チョークコイル、漏
れ変圧器などのインダクタを用いることにより構成する
ことができる。そして、誘導性リアクタンスとしてイン
ダクタンスが可飽和なものを用いることにより、飽和し
ている場合と、していない場合とで負荷共振回路の共振
周波数が変化するので、印加される高周波電源の周波数
がたとえ一定であったとしても、負荷共振回路の電源の
高周波に対する共振の度合いが変化する。この共振の度
合いの変化を利用して、高い電圧を容易に発生させるこ
とができる。他方、容量性リアクタンスとしては、コン
デンサを用いることにより構成することができる。さら
に、第1および第2のリアクタンスは、それぞれ1個ま
たは複数個のリアクタンス要素をもって構成することが
できる。
<Regarding Load Circuit> The load circuit is provided with a load connected thereto, and functions to receive a supply of high-frequency power from a high-frequency inverter to energize and operate the load. Therefore, the load circuit includes at least a first reactance and a second reactance, and the first and second reactances are connected to a resonance circuit (hereinafter, referred to as a resonance circuit).
It is called “load resonance circuit”. ). Therefore, the first reactance and the second reactance have different electrical properties from each other. That is, if the first reactance is an inductive reactance, a capacitive reactance is selected as the second reactance. It is assumed that this mutual relationship is similarly selected even if the electrical properties of the first and second reactances are interchanged. The inductive reactance can be configured by using an inductor such as a choke coil or a leakage transformer. Then, by using a saturable inductance as the inductive reactance, the resonance frequency of the load resonance circuit changes between when the inductance is saturated and when it is not saturated. Even if it is constant, the degree of resonance of the power supply of the load resonance circuit with respect to the high frequency changes. A high voltage can be easily generated by utilizing the change in the degree of resonance. On the other hand, the capacitive reactance can be configured by using a capacitor. Further, each of the first and second reactances can be configured with one or more reactance elements.

【0009】次に、負荷は、少なくとも高周波インバー
タの起動時に高い電圧が印加されても差し支えないか、
あるいは高い電圧を印加する必要のあるような性質を備
えているものであれば、どのようなものであってもよい
が、好適には放電ランプが用いられる。また、負荷は、
負荷回路の第1または第2のリアクタンスに対して並列
的に接続される。したがって、負荷は、第2のリアクタ
ンスまたは第1のリアクタンスを直列に介して高周波イ
ンバータに接続する。負荷が放電ランプの場合、負荷と
直列に接続される第2または第1のリアクタンスは、限
流インピーダンスとして作用する。そして、負荷には、
第1または第2のリアクタンスの両端に現れる電圧が印
加される。
Next, the load may be applied with a high voltage at least when the high-frequency inverter is started.
Alternatively, any type may be used as long as it has a property that requires application of a high voltage, but a discharge lamp is preferably used. The load is
It is connected in parallel to the first or second reactance of the load circuit. Therefore, the load connects the high frequency inverter via the second reactance or the first reactance in series. If the load is a discharge lamp, the second or first reactance connected in series with the load acts as a current limiting impedance. And the load
A voltage appearing across the first or second reactance is applied.

【0010】また、負荷回路には、第1および第2のリ
アクタンス、ならびに負荷に加えて付随的な回路や回路
構成要素を必要に応じて接続することができる。たとえ
ば、負荷がフィラメント電極を備えた放電ランプの場合
のフィラメント加熱回路など、また負荷と高周波インバ
ータとの間を導電的に絶縁する絶縁変圧器や直流カット
コンデンサなどを接続することが許容される。なお、直
流カットコンデンサを用いる場合に、当該コンデンサが
第1または第2のリアクタンスの実質的な一部を構成す
るようにそのキャパシタンスを選択することが許容され
る。
[0010] In addition to the first and second reactances and the load, additional circuits and circuit components can be connected to the load circuit as required. For example, it is permissible to connect a filament heating circuit or the like when the load is a discharge lamp having a filament electrode, or to connect an insulating transformer or a DC cut capacitor that electrically insulates between the load and the high-frequency inverter. When a DC cut capacitor is used, it is allowed to select the capacitance so that the capacitor forms a substantial part of the first or second reactance.

【0011】<直流電源について>直流電源は、交流を
整流した整流化直流電源およびバッテリー電源のいずれ
でもよい。整流化直流電源の場合、平滑化手段を備えて
いることが望ましい。平滑化手段としては、平滑コンデ
ンサを整流回路の直流出力端間に接続した構成、チョッ
パ回路などのアクティブフィルタ、または後述する高周
波インバータのスイッチング手段を利用して作動する複
合形のアクティブフィルタたとえば部分平滑回路を用い
ることができる。
<Regarding DC Power Supply> The DC power supply may be any of a rectified DC power supply obtained by rectifying AC and a battery power supply. In the case of a rectified DC power supply, it is desirable to have a smoothing means. As the smoothing means, a configuration in which a smoothing capacitor is connected between the DC output terminals of the rectifier circuit, an active filter such as a chopper circuit, or a composite active filter that operates using switching means of a high-frequency inverter described later, for example, a partial smoothing means A circuit can be used.

【0012】<高周波インバータについて>高周波イン
バータは、直流を高周波交流に変換する電力変換手段で
あり、直流入力端が直流電源に接続し、高周波出力端が
負荷回路に接続している。静止形のインバータによって
高周波インバータを構成する場合、スイッチング手段を
用いて直流を高周波スイッチングすることによって高周
波交流を得る。
<High Frequency Inverter> A high frequency inverter is power conversion means for converting DC to high frequency AC, and has a DC input terminal connected to a DC power supply and a high frequency output terminal connected to a load circuit. When a high-frequency inverter is configured by a stationary inverter, a high-frequency AC is obtained by performing high-frequency switching of DC using switching means.

【0013】また、高周波インバータは、後述する動作
周波数スイープ制御手段により制御されることによっ
て、その動作周波数が制御可能に構成されている。した
がって、本発明においける高周波インバータは、動作周
波数が可制御であれば、どのような構成であってもよ
い。たとえば、ハーフブリッジ形インバータ、フルブリ
ッジ形インバータ、並列形インバータおよび一石式イン
バータなどの高周波インバータを単独で、あるいは高周
波インバータにアクティブフィルタとしてスイッチング
レギュレータを組み合わせて用いることができる。ま
た、高周波インバータのスイッチング手段をアクティブ
フィルタのスイッチング手段として兼用することによ
り、アクティブフィルタを併せ備えたいわゆる複合形の
高周波インバータを用いることもできる。なお、本発明
において、「高周波」とは、10kHz以上の周波数を
いう。
The high frequency inverter is controlled by an operating frequency sweep control means described later so that its operating frequency can be controlled. Therefore, the high-frequency inverter according to the present invention may have any configuration as long as the operation frequency is controllable. For example, a high-frequency inverter such as a half-bridge type inverter, a full-bridge type inverter, a parallel-type inverter, and a single-type inverter can be used alone, or a high-frequency inverter can be used in combination with a switching regulator as an active filter. Also, by using the switching means of the high-frequency inverter as the switching means of the active filter, a so-called composite high-frequency inverter having an active filter can also be used. In the present invention, “high frequency” refers to a frequency of 10 kHz or more.

【0014】さらに、高周波インバータは、自励および
他励のいずれの励振形式であってもよい。自励発振の場
合、高周波インバータの出力を回路上の適当な位置から
正帰還することにより発振が行われるので、その動作周
波数を一定に規制するために、共振回路(以下、「スイ
ッチング共振回路」という。)を備えるのが好ましい。
したがって、自励発振の場合には、スイッチング共振回
路の共振周波数を変化することにより、高周波インバー
タの動作周波数を容易に制御することができる。これに
対して、他励発振の場合、独立した発振回路を備えてそ
の発振出力によってドライブ信号発生回路を介して間接
的に、または直接的にスイッチングを規制するので、発
振回路の発振周波数を変化させることにより、容易に動
作周波数を制御することができる。さらに、高周波イン
バータは、動作周波数を制御する以外に必要に応じてオ
ンデューティなどを制御することができる。あるいは、
アクティブフィルタの直流出力電圧を可変に構成するこ
とにより、高周波インバータの高周波出力電圧の制御を
実現できる。さらにまた、高周波インバータに用いるス
イッチング手段は、MOSFETなどの電圧制御形のス
イッチング手段またはバイポーラ形トランジスタなどの
電流制御形のスイッチング手段を用いることができる。
FETは、電圧制御形のスイッチング手段であるため、
制御が容易である。また、MOSFETは、安全動作領
域による制約の少ない電力用のスイッチング手段として
効果的である。さらに、エンハンスメント形MOSFE
Tは、電源投入時の処理が容易で電力用のスイッチング
手段として好適である。さらにまた、Nチャンネル形M
OSFETが現状では商品ラインアップが豊富であるた
めに有利である。しかし、要すれば、Pチャンネル形M
OSFETを用いることができる。
Further, the high-frequency inverter may be either self-excited or separately excited. In the case of self-excited oscillation, oscillation is performed by positively feeding back the output of the high-frequency inverter from an appropriate position on the circuit. Therefore, in order to regulate the operating frequency to a constant value, a resonance circuit (hereinafter referred to as a “switching resonance circuit”) is used. Is preferably provided.
Therefore, in the case of self-excited oscillation, the operating frequency of the high-frequency inverter can be easily controlled by changing the resonance frequency of the switching resonance circuit. On the other hand, in the case of separately excited oscillation, the oscillation frequency of the oscillation circuit is changed because an independent oscillation circuit is provided and the oscillation output regulates switching indirectly or directly via the drive signal generation circuit. By doing so, the operating frequency can be easily controlled. Furthermore, the high-frequency inverter can control the on-duty and the like as needed in addition to controlling the operating frequency. Or,
By making the DC output voltage of the active filter variable, control of the high-frequency output voltage of the high-frequency inverter can be realized. Furthermore, as the switching means used for the high-frequency inverter, a voltage-controlled switching means such as a MOSFET or a current-controlled switching means such as a bipolar transistor can be used.
Since FET is a voltage control type switching means,
Easy to control. In addition, the MOSFET is effective as a power switching means that is less restricted by a safe operation area. In addition, enhancement type MOSFE
T is easy as a power-on process and is suitable as a power switching means. Furthermore, N channel type M
At present, OSFET is advantageous because its product lineup is abundant. However, if necessary, the P-channel type M
OSFETs can be used.

【0015】ところで、ドライブ端子を備えているスイ
ッチング手段の場合、ドライブ端子に所定の極性のドラ
イブ信号が供給されたときにドライブすなわちオンされ
る。エンハンスメント形MOSFETにおいては、ドラ
イブ端子であるところのゲートと、ソースとの間にドラ
イブ信号であるところのゲート電圧が印加されたとき
に、チャンネルが形成されてオン状態になる。したがっ
て、ゲート電圧が印加されない状態ではオフ状態を維持
する。また、スイッチング手段が電流制御形であるバイ
ポーラ形トランジスタにおいては、ドライブ端子である
ベースにドライブ信号としてベース電流を供給すること
により、オン状態になる。
By the way, in the case of the switching means having a drive terminal, the drive means is turned on when a drive signal of a predetermined polarity is supplied to the drive terminal. In the enhancement type MOSFET, when a gate voltage, which is a drive signal, is applied between a gate, which is a drive terminal, and a source, a channel is formed to be turned on. Therefore, the off state is maintained when no gate voltage is applied. Further, a bipolar transistor whose switching means is a current control type is turned on by supplying a base current as a drive signal to a base which is a drive terminal.

【0016】ドライブ信号を形成するために、ドライブ
信号に応じたドライブ信号発生回路を備えることができ
る。
In order to form a drive signal, a drive signal generation circuit corresponding to the drive signal can be provided.

【0017】<動作周波数スイープ制御手段について>
動作周波数スイープ制御手段は、高周波インバータの起
動時に高周波インバータの動作周波数を所定範囲内でス
イープさせるための制御手段である。本発明において、
「動作周波数スイープ」とは、動作周波数を順次変化さ
せることを意味する。また、「順次変化させる」とは、
連続的または段階的に変化させることである。さらに、
「所定範囲」とは、負荷共振回路の共振周波数に相対的
に接近した周波数および上記共振周波数から相対的に離
間している定常時の動作周波数を少なくとも含み、好適
には上記共振周波数を中間に含む、ある幅を備えた範囲
を意味する。さらにまた、「高周波インバータの起動
時」とは、高周波インバータの起動と同時または起動後
ある時間遅れの後を含む意味である。
<Regarding the operating frequency sweep control means>
The operating frequency sweep control means is a control means for sweeping the operating frequency of the high frequency inverter within a predetermined range when the high frequency inverter is started. In the present invention,
“Operating frequency sweep” means that the operating frequency is sequentially changed. Also, "to change sequentially" means
It is to change continuously or stepwise. further,
The `` predetermined range '' includes at least a frequency relatively close to the resonance frequency of the load resonance circuit and an operating frequency in a steady state relatively distant from the resonance frequency, and preferably the resonance frequency is an intermediate value. Including, means a range with a certain width. Furthermore, the phrase “when the high-frequency inverter is started” means that it includes at the same time as the start of the high-frequency inverter or after a certain time delay after the start.

【0018】次に、高周波インバータの動作周波数をス
イープさせるための構成について説明する。高周波イン
バータが自励形の場合は、たとえばスイッチング共振回
路のリアクタンスを変化させることにより、共振周波数
を順次変化させることによって実現することができる。
これに対して、他励形の場合は、たとえばドライブ信号
の周波数を決定する発振回路の発振周波数を順次変化さ
せることで実現することができる。
Next, a configuration for sweeping the operating frequency of the high-frequency inverter will be described. When the high-frequency inverter is a self-excited type, it can be realized by sequentially changing the resonance frequency by, for example, changing the reactance of the switching resonance circuit.
On the other hand, in the case of the separately excited type, for example, it can be realized by sequentially changing the oscillation frequency of the oscillation circuit that determines the frequency of the drive signal.

【0019】動作周波数スイープは、負荷の性質に応じ
て1回ないし複数回にわたり間欠的に行うように構成す
ることができる。たとえば、低周波交流を整流して直流
電源を得る場合、低周波交流に同期して、すなわち低周
波交流の1サイクルにたとえば1回動作周波数スイープ
を行うように構成することができる。この1回の動作周
波数のスイープで負荷が始動するなど負荷の要求を満足
した場合には、動作周波数のスイープが停止するが、負
荷の要求を満足しない場合には、さらに繰り返して動作
周波数のスイープを行うことができる。
The operating frequency sweep can be configured to be performed once or intermittently multiple times depending on the nature of the load. For example, when a DC power supply is obtained by rectifying a low-frequency AC, an operating frequency sweep can be performed in synchronization with the low-frequency AC, that is, for example, once in one cycle of the low-frequency AC. When the load requirement is satisfied, such as when the load is started by one operation frequency sweep, the operation frequency sweep is stopped. However, when the load requirement is not satisfied, the operation frequency sweep is repeated. It can be performed.

【0020】<その他の構成について> 起動回路について 高周波インバータを起動するために、適当な起動回路を
付設することができる。たとえば、抵抗器を主体とする
直流電源電圧の分圧回路を構成して、所定のスイッチン
グ手段のドライブ端子に直流電源電圧を分圧して所定の
ドライブ電圧が印加されるようにすればよい。また、時
定数回路およびトリガー素子を主体とする回路により、
所定のスイッチング手段のドライブ端子に直流電源から
所定のドライブ信号が供給されるようにしてもよい。 ノイズフィルタについて 直流電源として整流化直流電源を用いる場合、高周波イ
ンバータのスイッチング手段のスイッチングによって発
生した高周波ノイズが低周波交流電源に流出しないよう
に、ノイズフィルタを低周波交流電源と整流回路の交流
入力端との間に挿入することができる。 発振停止回路について 高周波インバータの起動時に動作周波数スイープを行っ
ても負荷が始動しない場合に、要すれば高周波インバー
タの動作を停止するように構成することができる。これ
により、高周波インバータを保護することができる。
<Other Configurations> Starting Circuit A suitable starting circuit can be additionally provided to start the high-frequency inverter. For example, a DC power supply voltage dividing circuit mainly composed of a resistor may be configured to divide the DC power supply voltage to a drive terminal of a predetermined switching means so that a predetermined drive voltage is applied. In addition, by the circuit mainly composed of the time constant circuit and the trigger element,
A predetermined drive signal may be supplied from a DC power supply to a drive terminal of the predetermined switching means. Noise filter When a rectified DC power supply is used as a DC power supply, a noise filter is connected between the low-frequency AC power supply and the rectifier circuit so that the high-frequency noise generated by the switching of the switching means of the high-frequency inverter does not flow out to the low-frequency AC power supply. It can be inserted between the ends. Oscillation Stop Circuit If the load does not start even when the operating frequency sweep is performed when the high-frequency inverter is started, the operation of the high-frequency inverter can be stopped if necessary. Thereby, the high-frequency inverter can be protected.

【0021】<本発明の作用について>本発明において
は、負荷回路に対して高周波インバータから高周波出力
を供給するので、負荷は高周波により付勢されて作動す
る。そして、高周波インバータの起動時には、動作周波
数スイープ制御手段により高周波インバータの動作周波
数が所定範囲内でスイープされるので、その際に高周波
の周波数が所定範囲内で変化する。これに対して、負荷
回路は、負荷共振回路を備えているので、動作周波数の
スイープに伴って印加された高周波に対する負荷共振回
路の共振の度合いが順次変化することになる。その結
果、第1および第2のリアクタンスの端子電圧が変化
し、その変化の過程において、高周波の周波数が負荷共
振回路の共振周波数に接近すると、共振の度合いが高ま
るので、第1および第2のリアクタンスの端子電圧が高
くなる。なお、動作周波数のスイープの範囲に負荷共振
回路の共振周波数が含まれている場合には、その共振周
波数と動作周波数とが一致したときに最高電圧が得られ
る。負荷は、第1および第2のリアクタンスのいずれか
一方に並列的に接続されているので、結局負荷には起動
後に高い二次無負荷電圧が印加されることになる。この
ため、始動に高い電圧を必要とする負荷であっても、イ
グナイタなどの格別な高電圧発生回路を付設することな
しに、容易かつ確実に始動を行わせることができる。こ
のことは、高周波電源装置を小形、軽量かつ安価にする
ことができることを意味する。また、負荷回路には負荷
共振回路があるので、高周波インバータの高周波出力が
矩形波であったとしても、負荷に印加される高周波電圧
は、共振作用によって波形整形されて正弦波になる。
<Function of the Present Invention> In the present invention, since the high frequency output is supplied from the high frequency inverter to the load circuit, the load is energized and operated by the high frequency. When the high-frequency inverter is started, the operating frequency of the high-frequency inverter is swept within a predetermined range by the operating frequency sweep control means. At that time, the high-frequency frequency changes within the predetermined range. On the other hand, since the load circuit includes the load resonance circuit, the degree of resonance of the load resonance circuit with respect to the applied high frequency changes sequentially with the sweep of the operating frequency. As a result, the terminal voltages of the first and second reactances change, and in the course of the change, when the frequency of the high frequency approaches the resonance frequency of the load resonance circuit, the degree of resonance increases. The terminal voltage of the reactance increases. When the resonance frequency of the load resonance circuit is included in the sweep range of the operating frequency, the highest voltage is obtained when the resonance frequency matches the operating frequency. Since the load is connected in parallel to one of the first and second reactances, a high secondary no-load voltage is applied to the load after the start-up. Therefore, even if the load requires a high voltage for starting, the starting can be easily and reliably performed without providing a special high voltage generating circuit such as an igniter. This means that the high-frequency power supply device can be small, light, and inexpensive. Further, since the load circuit has a load resonance circuit, even if the high-frequency output of the high-frequency inverter is a rectangular wave, the high-frequency voltage applied to the load is shaped into a sine wave by the resonance action.

【0022】さらに、低周波交流電圧を整流して直流電
源を得る場合に、低周波交流電圧に同期して低周波交流
の半サイクル以内の時間で終了するように動作周波数を
スイープする構成にすれば、低周波交流電圧がピーク値
近傍にあるときに、動作周波数が負荷共振回路の共振周
波数を通過して最高電圧が生じる。このため、高周波イ
ンバータの高周波出力電圧が低周波交流電圧波形のフリ
ッカを含んでいる場合には、高周波出力電圧が高い時期
に動作周波数スイープによる最高電圧を発生させること
によって、より高い電圧を負荷に印加できる。
Further, when rectifying the low-frequency AC voltage to obtain a DC power supply, the operating frequency may be swept so that the operation is completed within a half cycle of the low-frequency AC in synchronization with the low-frequency AC voltage. For example, when the low-frequency AC voltage is near the peak value, the operating frequency passes through the resonance frequency of the load resonance circuit, and the highest voltage is generated. For this reason, when the high-frequency output voltage of the high-frequency inverter includes flicker of the low-frequency AC voltage waveform, the highest voltage is generated by the operating frequency sweep when the high-frequency output voltage is high, so that a higher voltage is applied to the load. Can be applied.

【0023】さらにまた、動作周波数のスイープは、高
周波インバータが起動した後に行われるので、高周波イ
ンバータの起動不良によって負荷に印加される電圧が不
足するようなことがない。
Furthermore, since the operation frequency is swept after the high-frequency inverter is started, there is no shortage of the voltage applied to the load due to the starting failure of the high-frequency inverter.

【0024】さらにまた、動作周波数のスイープが終了
したときの動作周波数が定常時のスイッチング周波数で
あるように構成することにより、制御回路が簡単にな
る。
Furthermore, by configuring the operating frequency when the sweep of the operating frequency is completed to be the switching frequency in the steady state, the control circuit is simplified.

【0025】請求項2の発明の高周波電源装置は、請求
項1記載の高周波電源装置において、動作周波数スイー
プ制御手段は、負荷回路の無負荷時における負荷共振回
路の共振周波数を含んでその前後にわたる周波数範囲で
動作周波数をスイープさせることを特徴としている。
According to a second aspect of the present invention, in the high frequency power supply device according to the first aspect, the operating frequency sweep control means includes a resonance frequency of the load resonance circuit when the load circuit is not loaded, including the resonance frequency. It is characterized in that the operating frequency is swept in a frequency range.

【0026】動作周波数のスイープは、周波数範囲の高
い周波数から低い周波数に向けて行ってもよいし、その
逆であってもよい。
The sweep of the operating frequency may be performed from a higher frequency to a lower frequency in the frequency range, and vice versa.

【0027】そうして、本発明においては、動作周波数
のスイープ範囲に負荷共振回路の共振周波数を含んでい
るので、スイープの途中に必ず最高電圧が得られる。こ
のため、たとえ負荷共振回路の共振周波数にばらつきが
あったとしても、二次無負荷電圧として確実に最高電圧
が得られるので、高周波インバータの起動後に高い電圧
を得るための制御が容易になる。
Thus, in the present invention, since the sweep range of the operating frequency includes the resonance frequency of the load resonance circuit, the highest voltage is always obtained during the sweep. Therefore, even if there is a variation in the resonance frequency of the load resonance circuit, the maximum voltage is reliably obtained as the secondary no-load voltage, so that control for obtaining a high voltage after starting the high-frequency inverter becomes easy.

【0028】請求項3の発明の高周波電源装置は、請求
項1または2記載の高周波電源装置において、負荷回路
は、負荷共振回路の一方のリアクタンスを構成する誘導
性リアクタンスのインダクタンスが無負荷時に飽和する
ことを特徴としている。
According to a third aspect of the present invention, in the high-frequency power supply device according to the first or second aspect, the load circuit saturates when the inductance of the inductive reactance constituting one reactance of the load resonance circuit is not loaded. It is characterized by doing.

【0029】本発明においては、高周波インバータの起
動したときに、負荷共振回路の誘導性リアクタンスが無
負荷であると、そのインダクタンスが飽和していく。そ
して、飽和していくにしたがってそのインダクタンスが
小さくなり、負荷共振回路の共振周波数が高くなってい
く。このため、高周波インバータの動作周波数がたとえ
一定であっとしても、動作周波数は負荷共振回路の共振
周波数に接近するので、高周波インバータの動作周波数
のスイープを行う際に、その周波数範囲が狭くて済む。
したがって、本発明においては、動作周波数スイープ制
御手段の回路構成が簡単になる。
According to the present invention, when the inductive reactance of the load resonance circuit is not loaded when the high-frequency inverter is started, the inductance is saturated. Then, as the saturation increases, the inductance decreases, and the resonance frequency of the load resonance circuit increases. For this reason, even if the operating frequency of the high-frequency inverter is constant, the operating frequency approaches the resonance frequency of the load resonance circuit, so that when the operating frequency of the high-frequency inverter is swept, the frequency range may be narrow.
Therefore, in the present invention, the circuit configuration of the operating frequency sweep control means is simplified.

【0030】請求項4の発明の高周波電源装置は、請求
項2または3記載の高周波電源装置において、動作周波
数スイープ制御手段は、高い周波数から低い周波数に向
けて動作周波数をスイープさせることを特徴としてい
る。
According to a fourth aspect of the present invention, in the high frequency power supply device according to the second or third aspect, the operating frequency sweep control means sweeps the operating frequency from a high frequency to a low frequency. I have.

【0031】本発明においては、高周波インバータの動
作周波数のスイープが無負荷状態における負荷共振回路
の共振周波数より高い周波数から始まり、途中負荷共振
回路の共振周波数を通過して低い周波数に至る。そし
て、負荷回路の共振点を通過する際に最高電圧が生じて
二次無負荷電圧として負荷に印加される。したがって、
動作周波数のスイープは、遅相スイッチングから開始さ
れるので、スイッチング損失が少ないためスイッチング
手段にストレスが生じにくい。しかし、動作周波数のス
イープが負荷共振回路の共振点を通過すると、進相スイ
ッチング領域に入るが、負荷共振回路の誘導性リアクタ
ンスが無負荷状態で飽和する構成の場合には、以下の理
由により遅相スイッチング領域で定常の動作周波数にな
るようにすることができる。すなわち、動作周波数のス
イープの途中で最高電圧が印加された後に負荷が始動す
ることにより負荷電流が流れだすが、これと同時に誘導
性リアクタンスの飽和状態が終了してインダクタンスが
再び大きくなり、負荷共振回路の共振周波数が低下する
ので、このときのスイッチングは非飽和状態における共
振特性曲線の遅相スイッチング領域に位置するように構
成することができる。このため、進相スイッチング領域
でのスイッチングは短時間のうちに終了する。
In the present invention, the sweep of the operating frequency of the high-frequency inverter starts from a frequency higher than the resonance frequency of the load resonance circuit in a no-load state, and passes through the resonance frequency of the load resonance circuit on the way to a lower frequency. Then, when passing through the resonance point of the load circuit, the highest voltage is generated and applied to the load as a secondary no-load voltage. Therefore,
Since the sweep of the operating frequency is started from the late-phase switching, the switching loss is small, so that the switching means is hardly stressed. However, when the operating frequency sweep passes through the resonance point of the load resonance circuit, the phase shifts into the fast switching region.However, in a configuration in which the inductive reactance of the load resonance circuit saturates in a no-load state, it is delayed for the following reason. A steady operating frequency can be achieved in the phase switching region. That is, the load current starts to flow when the load is started after the highest voltage is applied during the operation frequency sweep, but at the same time, the saturation state of the inductive reactance ends, the inductance increases again, and the load resonance starts. Since the resonance frequency of the circuit decreases, the switching at this time can be configured to be located in the slow switching region of the resonance characteristic curve in the non-saturated state. For this reason, the switching in the advanced switching region is completed within a short time.

【0032】請求項5の発明の高周波電源装置は、請求
項2または3記載の高周波電源装置において、動作周波
数スイープ制御手段は、低い周波数から高い周波数に向
けて動作周波数をスイープさせることを特徴としてい
る。
According to a fifth aspect of the present invention, in the high frequency power supply device according to the second or third aspect, the operating frequency sweep control means sweeps the operating frequency from a low frequency to a high frequency. I have.

【0033】本発明においては、高周波インバータの動
作周波数のスイープが無負荷状態における負荷共振回路
の共振周波数より低い周波数から始まり、途中負荷共振
回路の共振周波数を通過して高い周波数に至る。そし
て、負荷回路の共振点を通過する際に最高電圧が生じて
負荷に印加される。
In the present invention, the sweep of the operating frequency of the high-frequency inverter starts at a frequency lower than the resonance frequency of the load resonance circuit in the no-load state, and passes through the resonance frequency of the load resonance circuit on the way to a higher frequency. Then, when passing through the resonance point of the load circuit, the highest voltage is generated and applied to the load.

【0034】また、負荷共振回路の共振点を通過して高
い動作周波数でスイープが終了するので、負荷共振回路
の誘導性リアクタンスが飽和するとしないとにかかわら
ず必ず遅相スイッチング領域で定常状態になる。したが
って、スイッチング損失も少ないので、高周波インバー
タにおいてはそのスイッチング手段にストレスが作用し
にくい。さらに、負荷共振回路の誘導性リアクタンスが
無負荷状態で飽和する構成の場合には、高周波インバー
タが起動すると、インダクタンスが飽和して小さくなっ
ていく。これとともに、高周波インバータの動作周波数
もスイープされて負荷共振回路の共振周波数は高くなっ
ていく。つまり、高周波インバータの動作周波数は、負
荷共振回路の共振周波数の変化を追いかけて同一方向に
変化することになる。これにより、負荷共振回路から見
れば、その共振周波数近傍に動作周波数が留まる期間が
長くなるので、高い二次無負荷電圧をたとえば数サイク
ル程度の時間長く発生することができる。負荷がたとえ
ば放電ランプの場合には、高い電圧が印加される時間を
長くできることにより、始動時にグロー・アーク転移を
確実にして、点灯に移行させることができる。
Further, since the sweep ends at a high operating frequency after passing through the resonance point of the load resonance circuit, the steady state always occurs in the slow switching region regardless of whether the inductive reactance of the load resonance circuit is saturated. . Therefore, since the switching loss is small, stress does not easily act on the switching means in the high-frequency inverter. Further, in the case of a configuration in which the inductive reactance of the load resonance circuit is saturated in a no-load state, when the high-frequency inverter is started, the inductance is saturated and becomes smaller. At the same time, the operating frequency of the high-frequency inverter is swept, and the resonance frequency of the load resonance circuit increases. That is, the operating frequency of the high-frequency inverter follows the change in the resonance frequency of the load resonance circuit and changes in the same direction. As a result, from the viewpoint of the load resonance circuit, the period during which the operating frequency stays near the resonance frequency is lengthened, so that a high secondary no-load voltage can be generated for a time period of, for example, several cycles. When the load is, for example, a discharge lamp, the time during which a high voltage is applied can be lengthened, so that glow-arc transition can be ensured at the time of starting, and the lamp can be turned on.

【0035】請求項6の発明の高周波電源装置は、請求
項1ないし5のいずれか一記載の高周波電源装置におい
て、高周波インバータは、直列的に接続され両端間に直
流入力電圧が印加され交互にスイッチングする第1およ
び第2のスイッチング手段を含むハーフブリッジ形イン
バータであり;負荷回路は、高周波インバータの第2の
スイッチング手段に対して並列的に接続している;こと
を特徴としている。
According to a sixth aspect of the present invention, there is provided the high frequency power supply device according to any one of the first to fifth aspects, wherein the high frequency inverters are connected in series, and a DC input voltage is applied between both ends and alternately. A half-bridge type inverter including first and second switching means for switching; a load circuit is connected in parallel to a second switching means of the high-frequency inverter.

【0036】第1および第2のスイッチング手段が直列
的に接続されるとは、直流電圧源から見て第1および第
2のスイッチング手段が直列接続関係にあることをい
い、第1および第2のスイッチング手段と直流電圧源と
の間に他の回路部品たとえば抵抗などが介在していても
よく、また第1および第2のスイッチング手段の間に回
路部品が介在していてもよいことを意味する。
The fact that the first and second switching means are connected in series means that the first and second switching means are connected in series as viewed from the DC voltage source, and the first and second switching means are connected in series. Means that another circuit component, such as a resistor, may be interposed between the switching means and the DC voltage source, and that a circuit component may be interposed between the first and second switching means. I do.

【0037】また、第1および第2のスイッチング手段
を交互にスイッチングするために、第1および第2のス
イッチング手段にそれぞれドライブ回路を付設すること
ができる。本発明において、ハーフブリッジ形インバー
タは、自励形および他励形のいずれであってもよい。し
たがって、ドライブ回路は、高周波インバータの励振形
式に応じて既知のそれぞれの回路構成を採用することが
できる。
Further, in order to alternately switch the first and second switching means, a drive circuit can be added to each of the first and second switching means. In the present invention, the half-bridge type inverter may be either a self-excited type or a separately-excited type. Therefore, the drive circuit can adopt each known circuit configuration according to the excitation type of the high-frequency inverter.

【0038】動作周波数スイープ制御手段は、それぞれ
のスイッチング手段のドライブ回路に作用してドライブ
信号の周波数を順次変化させることで動作周波数をスイ
ープすることができる。
The operating frequency sweep control means can sweep the operating frequency by acting on the drive circuits of the respective switching means and sequentially changing the frequency of the drive signal.

【0039】そうして、本発明においては、高周波イン
バータがハーフブリッジ形インバータであるので、回路
構成が簡単で回路部品数も少なくてよいので、小形、軽
量かつ安価になる。
In the present invention, since the high-frequency inverter is a half-bridge type inverter, the circuit configuration is simple and the number of circuit components is small, so that the size, weight and cost are reduced.

【0040】請求項7の発明の高周波電源装置は、請求
項1ないし6のいずれか一記載の高周波電源装置におい
て、高周波インバータは、負荷回路の第1および第2の
リアクタンスのうち誘導性リアクタンスに磁気的に結合
された同期巻線、同期巻線に誘起した電圧が印加されて
共振を呈することによりスイッチング手段のスイッチン
グ周波数を決定するスイッチング共振回路を含んでいる
ことを特徴としている。
According to a seventh aspect of the present invention, in the high frequency power supply device according to any one of the first to sixth aspects, the high frequency inverter includes an inductive reactance among the first and second reactances of the load circuit. It is characterized by including a synchronous winding that is magnetically coupled, and a switching resonance circuit that determines the switching frequency of the switching means by exhibiting resonance when a voltage induced in the synchronous winding is applied.

【0041】本発明は、自励形の高周波インバータに好
適なドライブ回路の構成を規定している。同期巻線は、
高周波インバータの高周波出力を負荷回路から帰還す
る。高周波インバータが複数のスイッチング手段を備え
ている場合、各スイッチング手段に対して共通に単一の
同期巻線を配設すればよいが、要すれば各スイッチング
手段ごとに同期巻線を配設することもできる。
The present invention specifies the configuration of a drive circuit suitable for a self-excited high-frequency inverter. The synchronous winding is
The high frequency output of the high frequency inverter is fed back from the load circuit. When the high-frequency inverter includes a plurality of switching means, a single synchronous winding may be provided in common for each switching means, but if necessary, a synchronous winding is provided for each switching means. You can also.

【0042】スイッチング共振回路は、第1および第2
のスイッチング手段に対して配設するとともに、それぞ
れの誘導性リアクタンスを互いに磁気結合することによ
り、一対のスイッチング共振回路を同期させるのが好ま
しい。しかし、要すれば、単一のスイッチング共振回路
を用いるとともに、変圧器を用いることによって第1お
よび第2のスイッチング手段の両方のドライブ端子にス
イッチング共振回路により形成されたドライブ信号を交
互に分配するように構成してもよい。なお、上記変圧器
は、スイッチング共振回路とは別に配設してもよいし、
スイッチング共振回路の誘導性リアクタンスを直接互い
に磁気結合することによって変圧器を構成してもよい。
The switching resonance circuit includes first and second switching resonance circuits.
It is preferable to synchronize the pair of switching resonance circuits by disposing the inductive reactances with each other and magnetically coupling the inductive reactances to each other. However, if necessary, a single switching resonance circuit is used, and a drive signal is alternately distributed to both drive terminals of the first and second switching means by using a transformer. It may be configured as follows. Note that the transformer may be provided separately from the switching resonance circuit,
The transformer may be configured by magnetically coupling the inductive reactances of the switching resonance circuit directly to each other.

【0043】また、スイッチング共振回路は、同期巻線
に誘起された帰還電圧を印加されてスイッチング共振回
路の共振周波数に共振させることにより、スイッチング
手段のスイッチング周波数したがって高周波インバータ
の動作周波数を決定する。そして、スイッチング共振回
路は、誘導性リアクタンスおよび容量性リアクタンスに
よって構成するが、少なくとも一方のスイッチング共振
回路においては、スイッチング手段としてMOSFET
を用いる場合、そのゲート・ソース間に生じる入力容量
を利用して容量性リアクタンスとすることができる。ま
た、誘導性リアクタンスは、これをなるべく小形化する
ために、空隙を備えたコアを用いるか、または空心にす
るのがよい。これにより、インダクタは小形でも磁気飽
和しにくくなる。
Also, the switching resonance circuit determines the switching frequency of the switching means and hence the operating frequency of the high-frequency inverter by applying a feedback voltage induced to the synchronous winding to resonate with the resonance frequency of the switching resonance circuit. The switching resonance circuit is constituted by an inductive reactance and a capacitive reactance. In at least one of the switching resonance circuits, a MOSFET is used as a switching means.
Is used, capacitive reactance can be obtained by utilizing the input capacitance generated between the gate and the source. In order to make the inductive reactance as small as possible, it is preferable to use a core having an air gap or to make it in the air core. This makes it difficult for the inductor to be magnetically saturated even if it is small.

【0044】ドライブ信号を所定の値の電圧に規制する
ために、要すれば電圧クランプ回路をドライブ保護回路
として用いることができる。ドライブ保護回路は、第1
および第2のスイッチング手段のドライブ端子に過大な
電圧が印加されるのを防止するもので、その具体的な回
路構成はどのようなものでもよい。たとえば、少なくと
も2つ以上のツェナーダイオードを逆極性に直列接続し
てドライブ保護回路を構成することができる。このドラ
イブ保護回路にスイッチング共振回路が並列接続するこ
とにより、正負両極性の共振電圧に対して保護作用を行
わせることができる。また、ゲート保護回路は、定電圧
素子であればツェナーダイオードでなくても同様な種々
の回路構成により構成することができる。さらに、用い
る定電圧素子の数は、その定電圧とドライブ電圧関係に
より決めればよい。そうして、ドライブ端子に対して過
電圧になる電圧分は、ドライブ保護回路によって短絡さ
れて吸収されるから、第1および第2のスイッチング手
段の各ドライブ端子には適正な値の電圧しか印加されな
い。過電圧がスイッチング手段に印加されると、スイッ
チング手段の破壊の原因になるので、ドライブ保護手段
を付加するのが好ましい。
In order to regulate the drive signal to a voltage having a predetermined value, a voltage clamp circuit can be used as a drive protection circuit if necessary. The drive protection circuit is the first
In order to prevent an excessive voltage from being applied to the drive terminal of the second switching means, any specific circuit configuration may be used. For example, a drive protection circuit can be configured by connecting at least two or more zener diodes in series with opposite polarities. By connecting a switching resonance circuit to this drive protection circuit in parallel, it is possible to perform a protection function against positive and negative bipolar resonance voltages. Further, the gate protection circuit can be configured by various similar circuit configurations as long as it is a constant voltage element, without using a Zener diode. Further, the number of constant voltage elements to be used may be determined according to the relationship between the constant voltage and the drive voltage. Then, the voltage component that becomes overvoltage with respect to the drive terminal is short-circuited and absorbed by the drive protection circuit, so that only a voltage of an appropriate value is applied to each drive terminal of the first and second switching means. . When an overvoltage is applied to the switching means, the switching means may be destroyed. Therefore, it is preferable to add a drive protection means.

【0045】また、スイッチング共振回路とこれと導電
的に接続する方のスイッチング手段のドライブ端子との
間に容量の比較的大きなコンデンサを介在させることが
できる。
Further, a capacitor having a relatively large capacity can be interposed between the switching resonance circuit and the drive terminal of the switching means electrically connected to the switching resonance circuit.

【0046】請求項8の発明の放電ランプ点灯装置は,
請求項1ないし7のいずれか一記載の高周波電源装置
と;高周波電源装置の負荷回路に負荷として接続された
放電ランプと;を具備していることを特徴としている。
The discharge lamp lighting device according to the eighth aspect of the present invention
A high-frequency power supply according to any one of claims 1 to 7, and a discharge lamp connected as a load to a load circuit of the high-frequency power supply.

【0047】本発明において、放電ランプは、負荷共振
回路の第1および第2のリアクタンスのいずれか一方の
一部または全部が限流インピーダンスとして作用するの
で、放電ランプの負特性を補償して安定に点灯する。こ
のとき他方のリアクタンスの一部または全部は、放電ラ
ンプに印加する電圧を決定するように作用する。
In the present invention, in the discharge lamp, since a part or all of one of the first and second reactances of the load resonance circuit acts as a current limiting impedance, the discharge lamp compensates for the negative characteristics of the discharge lamp and is stable. Lights up. At this time, part or all of the other reactance acts to determine the voltage applied to the discharge lamp.

【0048】また、放電ランプは、低圧放電ランプたと
えば蛍光ランプおよび高圧放電ランプたとえばメタルハ
ライドランプのいずれであってもよい。
The discharge lamp may be any of a low-pressure discharge lamp such as a fluorescent lamp and a high-pressure discharge lamp such as a metal halide lamp.

【0049】放電ランプが蛍光ランプのような低圧放電
ランプであって、フィラメント電極を用いているととも
に、フィラメント電極を熱陰極として放電ランプを始動
する場合、フィラメント電極を始動時に加熱する方法に
は、以下に示す二とおりがある。その1は、始動時に少
なくとも一方のフィラメント電極を介して放電ランプと
並列的に負荷と並列的に接続される方のリアクタンスを
接続することである。そうすれば、始動時に負荷と直列
の一方のリアクタンスおよび並列の他方のリアクタンス
を介して電流が電極のフィラメントに流れるので、フィ
ラメントが加熱される。これと同時に第1および第2の
リアクタンスが適度に直列共振して、放電ランプに並列
接続されているリアクタンスの端子電圧が高くなるの
で、放電ランプの始動が促進される。その2は、フィラ
メント加熱用トランスを用いてフィラメント電極を加熱
することである。フィラメント加熱トランスは、限流用
インピーダンスとして作用するリアクタンスと別に設け
てもよいが、要すればフィラメント加熱巻線を当該リア
クタンスに磁気結合させることができる。そうすれば、
回路部品点数の増加を抑制できる。さらに、放電ランプ
を予熱しないで一対の電極間に高電圧を印加して始動す
るインスタントスタートを行うように構成してもよい。
When the discharge lamp is a low-pressure discharge lamp such as a fluorescent lamp, uses a filament electrode, and starts the discharge lamp using the filament electrode as a hot cathode, a method of heating the filament electrode at the start is as follows. There are the following two types. The first is to connect the reactance which is connected in parallel with the load in parallel with the discharge lamp via at least one filament electrode at the time of starting. Then, at start-up, the current flows through the one reactance in series with the load and the other reactance in parallel to the filament of the electrode, so that the filament is heated. At the same time, the first and second reactances appropriately resonate in series, and the terminal voltage of the reactance connected in parallel to the discharge lamp increases, so that the starting of the discharge lamp is promoted. The second is to heat the filament electrode using a filament heating transformer. The filament heating transformer may be provided separately from the reactance acting as the current limiting impedance, but if necessary, the filament heating winding can be magnetically coupled to the reactance. that way,
An increase in the number of circuit components can be suppressed. Further, an instant start in which the discharge lamp is started by applying a high voltage between the pair of electrodes without preheating may be performed.

【0050】次に、放電ランプが高圧放電ランプの場
合、蛍光ランプのようなフィラメント加熱の必要がない
ので、高周波インバータの動作周波数をスイープするこ
とによって生じる高い電圧を利用して直接始動させるの
が一般的である。なお、始動電圧をなるべく低くするに
は、高圧放電ランプに始動補助導体を配設するのが効果
的である。
Next, when the discharge lamp is a high-pressure discharge lamp, there is no need to heat the filament as in a fluorescent lamp. Therefore, it is necessary to start directly using a high voltage generated by sweeping the operating frequency of the high-frequency inverter. General. In order to reduce the starting voltage as much as possible, it is effective to provide a starting auxiliary conductor in the high-pressure discharge lamp.

【0051】また、本発明は、高圧放電ランプを始動す
る際に高周波インバータの動作周波数をスイープするこ
とにより、負荷回路の負荷共振回路を利用して高周波イ
ンバータの起動時に数ないし数十kV程度の高い二次無
負荷電圧を発生させ得る高周波電源装置を用いるので、
ランプ電力が50W以下、好適には10〜30W程度の
高圧放電ランプをイグナイタを用いることなしに始動し
点灯するのに甚だ好適である。
Also, the present invention sweeps the operating frequency of the high-frequency inverter when starting the high-pressure discharge lamp. Since a high-frequency power supply that can generate a high secondary no-load voltage is used,
It is very suitable for starting and operating a high-pressure discharge lamp having a lamp power of 50 W or less, preferably about 10 to 30 W, without using an igniter.

【0052】請求項9の発明の放電ランプ点灯装置は、
請求項8記載の放電ランプ点灯装置において、放電ラン
プは、高圧放電ランプであることを特徴としている。近
年、光ファイバー用光源やハロゲン電球代替光源とし
て、ランプ電力が10〜30W程度の小形のメタルハラ
イドランプが開発されている。このようなメタルハライ
ドランプは、ランプ効率がハロゲン電球に比較して約3
〜4倍であるとともに、電球形蛍光ランプに比べて著し
く小さいので点光源として扱える。したがって、上記し
た小形のメタルハライドランプは、ハロゲン電球と電球
形蛍光ランプの利点を備えた光源であるといえる。本発
明によれば、上記のような小形の高圧放電ランプを上記
の高周波電源装置を用いて点灯することができ、これに
よって構成される放電ランプ点灯装置の全体を著しく小
形化することが可能になる。以下、この種の高圧放電ラ
ンプの構成例について説明する。すなわち、本発明にお
いて用いるのに好適な高圧放電ランプは、透光性セラミ
ックス放電容器、一対の電極、導入導体および放電媒体
を少なくとも備えて構成されている。
According to a ninth aspect of the present invention, there is provided a discharge lamp lighting device comprising:
The discharge lamp lighting device according to claim 8, wherein the discharge lamp is a high-pressure discharge lamp. In recent years, small metal halide lamps having a lamp power of about 10 to 30 W have been developed as light sources for optical fibers and light sources replacing halogen lamps. Such a metal halide lamp has a lamp efficiency of about 3 times as compared with a halogen bulb.
It is up to four times, and significantly smaller than a bulb-type fluorescent lamp, so that it can be treated as a point light source. Therefore, it can be said that the above-mentioned small metal halide lamp is a light source having advantages of the halogen bulb and the bulb-shaped fluorescent lamp. According to the present invention, the small high-pressure discharge lamp as described above can be lighted by using the high-frequency power supply device, and the entire discharge lamp lighting device constituted thereby can be significantly reduced in size. Become. Hereinafter, a configuration example of this type of high-pressure discharge lamp will be described. That is, a high-pressure discharge lamp suitable for use in the present invention includes at least a translucent ceramics discharge vessel, a pair of electrodes, an introduction conductor, and a discharge medium.

【0053】<透光性セラミックス放電容器について>
「透光性」とは、放電によって発生した光を透過して外
部に導出できる程度に光透過性であることをいい、透明
ばかりでなく、光拡散性であってもよい。透光性セラミ
ックス放電容器が小径筒部を有している場合、少なくと
も包囲部が利用しようとする放射に対して透光性を有し
ていればよく、要すれば小径筒部など放電による放射を
主としては導出しない部分は、遮光性であってもよい。
<About the translucent ceramics discharge vessel>
The term “translucent” refers to light transmissivity to the extent that light generated by discharge can be transmitted to the outside, and may be not only transparent but also light diffusive. When the translucent ceramics discharge vessel has a small-diameter cylindrical portion, it is sufficient that at least the surrounding portion has a light-transmitting property with respect to the radiation to be used. May not be mainly derived.

【0054】したがって、「透光性セラミックス放電容
器」とは、少なくとも包囲部が単結晶の金属酸化物たと
えばサファイヤと、多結晶の金属酸化物たとえば半透明
の気密性アルミニウム酸化物(アルミナセラミック
ス)、イットリウム−アルミニウム−ガーネット(YA
G)、イットリウム酸化物(YOX)と、多結晶非酸化
物たとえばアルミニウム窒化物(AlN)のような光透
過性および耐熱性を備えた材料からなる放電容器を意味
する。
Accordingly, the “translucent ceramics discharge vessel” is defined as a single-crystal metal oxide such as sapphire having at least a surrounding portion, a polycrystalline metal oxide such as a translucent hermetic aluminum oxide (alumina ceramic), Yttrium-aluminum-garnet (YA
G) means a discharge vessel made of a material having light transmittance and heat resistance such as yttrium oxide (YOX) and a polycrystalline non-oxide such as aluminum nitride (AlN).

【0055】また、透光性セラミックス放電容器を製作
するには、中央の包囲部と、包囲部の両端または一端の
小径筒部とを最初から一体に形成することができる。し
かし、たとえば包囲部を形成する中空の球形部と、この
球形部の両端に接続して小径筒部を形成する小径筒体と
を、それぞれ別に仮焼結してから所要に接合させて、全
体を焼結することにより、一体の透光性セラミックス放
電容器を形成することもできる。さらに、たとえば包囲
部を形成する円筒と、円筒の両端面に嵌合して閉鎖する
一対の端板と、端板の中心孔に嵌合して小径筒部を形成
する小径筒体とを、それぞれ別に仮焼結して所要に嵌合
させて、全体を焼結することにより、一体の放電容器を
形成することもできる。
In order to manufacture a translucent ceramics discharge vessel, a central surrounding portion and a small-diameter cylindrical portion at both ends or one end of the surrounding portion can be integrally formed from the beginning. However, for example, the hollow spherical portion forming the surrounding portion and the small-diameter cylindrical members connected to both ends of the spherical portion to form the small-diameter cylindrical portion are separately pre-sintered and then joined as required, and By sintering, an integral translucent ceramics discharge vessel can be formed. Furthermore, for example, a cylinder forming an enclosing portion, a pair of end plates that are fitted and closed at both end surfaces of the cylinder, and a small-diameter tubular body that is fitted into a center hole of the end plate to form a small-diameter tubular portion, An integral discharge vessel can also be formed by separately sintering and fitting each other as required and sintering the whole.

【0056】さらに、本発明において、透光性セラミッ
クス放電容器の内容積は制限されるものではないが、小
形の高圧放電ランプを得るためには、透光性セラミック
ス放電容器を0.05cc以下、好適には0.04cc
以下にするとよい。この場合、透光性セラミックス放電
容器は、その全長が35mm以下、好適には10〜30
mmである。
Further, in the present invention, the inner volume of the translucent ceramics discharge vessel is not limited, but in order to obtain a small high-pressure discharge lamp, the translucent ceramics discharge vessel must be 0.05 cc or less. Preferably 0.04cc
It is better to do the following. In this case, the translucent ceramics discharge vessel has a total length of 35 mm or less, preferably 10 to 30 mm.
mm.

【0057】<一対の電極について>一対の電極は、透
光性セラミックス放電容器に封装されていて、材料にタ
ングステンまたはドープドタングステンを用いている。
なお、電極は、透光性セラミックス放電容器の小径筒部
内に挿通し、さらに先端が包囲部内に位置しているか、
あるいは先端も小径筒部内に位置しているが、包囲部を
望む位置にあって包囲部内に放電を形成するように配設
されていてもよい。
<Regarding a Pair of Electrodes> The pair of electrodes is sealed in a translucent ceramic discharge vessel, and uses tungsten or doped tungsten as a material.
In addition, the electrode is inserted into the small-diameter cylindrical portion of the translucent ceramics discharge vessel, and further the tip is located in the surrounding portion,
Alternatively, the tip is also located in the small-diameter cylindrical portion, but may be located at a position where the surrounding portion is desired and formed so as to form a discharge in the surrounding portion.

【0058】また、電極は、細長くて小径筒部内に挿通
された状態で、小径筒部の内面との間にいわゆるキャピ
ラリーと称されるわずかな隙間を形成している。この場
合、電極の中間部は、透光性セラミックス放電容器の小
径筒部の内面との間になるべく均一なわずかな隙間を形
成するために、一定の太さであることが望ましい。
Further, the electrode has a small gap called a capillary between the electrode and the inner surface of the small-diameter cylindrical portion in a state of being inserted into the elongated small-diameter cylindrical portion. In this case, it is desirable that the intermediate portion of the electrode has a constant thickness in order to form as small a gap as possible as uniform as possible with the inner surface of the small-diameter cylindrical portion of the translucent ceramics discharge vessel.

【0059】さらに、電極の先端部は、表面積を大きく
して放熱を良好にするために、必要に応じてタングステ
ンのコイルを巻装することができる。また、電極の基端
部は、透光性セラミックス放電容器に対して所要の位置
に固定するとともに、外部から電流を導入するために機
能する。さらに、電極の基端部は、溶接などによって給
電導体の先端に固着されることで電気的および機械的に
支持し得る。この場合、要すれば給電導体は、電極の基
端部の固着に際して電極の基端との間に介在するモリブ
デン、サーメットなどの部材を耐火性部分として付設し
ていることが許容される。
Further, a tungsten coil can be wound around the tip of the electrode as necessary to increase the surface area and improve heat dissipation. In addition, the base end of the electrode is fixed at a required position with respect to the translucent ceramics discharge vessel and functions to introduce a current from the outside. Furthermore, the base end of the electrode can be electrically and mechanically supported by being fixed to the front end of the power supply conductor by welding or the like. In this case, if necessary, the power supply conductor may be provided with a member such as molybdenum, cermet, or the like interposed between the base end of the electrode and the base end of the electrode as a refractory portion.

【0060】<導入導体について>電極を支持し、かつ
電極に対して給電するとともに、透光性セラミックス放
電容器を封止してするのに導入導体を用いている。すな
わち、導入導体は、電極を支持し、電極間に電圧を印加
し、電極に放電電流を供給し、かつ透光性セラミックス
放電容器を封止するために機能する導体で、先端が直接
または後述する付設された耐火性部分を介して電極の基
端部に接続し、基端が透光性セラミックス放電容器の外
部に導出されている。なお、「透光性セラミックス放電
容器の外部に導出されている」とは、透光性セラミック
ス放電容器から外部へ突出していてもよいし、また突出
していなくてもよいが、接続導体を介して外部から給電
できる程度に外部に臨んでいることを意味する。
<Introduction Conductor> The introduction conductor is used to support the electrodes, supply power to the electrodes, and seal the translucent ceramic discharge vessel. That is, the introductory conductor is a conductor that supports the electrodes, applies a voltage between the electrodes, supplies a discharge current to the electrodes, and functions to seal the translucent ceramic discharge vessel. The electrode is connected to the base end of the electrode through a refractory part provided, and the base end is led out of the translucent ceramics discharge vessel. In addition, the phrase “leaded out of the translucent ceramics discharge vessel” may or may not protrude from the translucent ceramics discharge vessel to the outside. It means that you are facing the outside enough to be able to supply power from outside.

【0061】また、導入導体は、これを支持することに
より、高圧放電ランプ全体を支持するのに利用してもよ
い。
Also, the introduction conductor may be used to support the entire high-pressure discharge lamp by supporting it.

【0062】さらに、導入導体は、ニオブ、タンタル、
チタン、ジルコニウム、ハフニウムおよびバナジウムな
どの封着性金属を用いることができる。透光性セラミッ
クス放電容器の材料にアルミナセラミックスを用いる場
合、ニオブおよびタンタルは、平均熱膨張係数がアルミ
ナセラミックスとほぼ同一でるから、導入導体に好適で
ある。また、イットリウム酸化物およびYAGの場合も
差が少ない。窒化アルミニウムを透光性セラミックス放
電容器に用いる場合には、導入導体にジルコニウムを用
いるのがよい。
Further, the introduction conductor is niobium, tantalum,
Sealing metals such as titanium, zirconium, hafnium and vanadium can be used. When alumina ceramics is used as the material of the translucent ceramics discharge vessel, niobium and tantalum are suitable for the introduction conductor since the average thermal expansion coefficient is almost the same as that of alumina ceramics. Also, there is little difference between yttrium oxide and YAG. When aluminum nitride is used for the translucent ceramics discharge vessel, zirconium is preferably used for the introduction conductor.

【0063】さらにまた、導入導体は、上記金属の棒状
体、パイプ状体やコイル状体などによって構成すること
ができる。この場合、ニオブなどは酸化性金属なので、
高圧放電ランプを大気に通じた状態で点灯する場合に
は、耐酸化性の外部リード線を給電導体にさらに接続す
るとともに、導入導体が大気に接触しないようにたとえ
ばシールなどによって全体を被覆する必要がある。
Further, the introduction conductor can be constituted by a rod-like body, a pipe-like body, a coil-like body or the like of the above-mentioned metal. In this case, niobium is an oxidizing metal,
If the high-pressure discharge lamp is to be lit while exposed to the atmosphere, it is necessary to further connect an oxidation-resistant external lead wire to the power supply conductor and cover the whole with a seal, for example, so that the introduction conductor does not come into contact with the atmosphere. There is.

【0064】さらにまた、前述のように導入導体の先端
に耐火性金属からなる耐火性部分を付加することができ
る。この耐火性部分には、モリブデン、タングステンま
たはサーメットなどを用いることができる。しかし、要
すれば、電極の基端を直接給電導体の封着性部分の先端
に接続してもよい。このことは、導入導体に付加する耐
火性部分の少なくとも先端部分をタングステンで構成す
れば、耐火性部分を電極として用いることができること
を意味する。また、反対に電極の基端部を耐火性部分と
して用いることができることにもなり、実質的に両者は
同じである。
Further, as described above, a refractory portion made of a refractory metal can be added to the tip of the introduction conductor. Molybdenum, tungsten, cermet, or the like can be used for the refractory portion. However, if necessary, the base end of the electrode may be directly connected to the front end of the sealing portion of the power supply conductor. This means that the refractory portion can be used as an electrode if at least the tip portion of the refractory portion added to the introduction conductor is made of tungsten. Conversely, the base end of the electrode can be used as a refractory part, and both are substantially the same.

【0065】<放電媒体について>放電媒体は、少なく
とも始動ガスおよび緩衝ガスとして希ガスを含むものと
し、点灯中約1気圧以上の圧力を呈するように透光性セ
ラミックス放電容器内に封入される。また、放電媒体
は、発光物質またはその化合物たとえば金属ハロゲン化
物やアマルガムなどを含む。さらに、放電媒体は、バッ
ファ蒸気として水銀を含むことができる。
<Discharge Medium> The discharge medium contains at least a rare gas as a starting gas and a buffer gas, and is sealed in a translucent ceramic discharge vessel so as to exhibit a pressure of about 1 atm or more during lighting. The discharge medium contains a luminescent substance or a compound thereof, such as a metal halide or amalgam. Further, the discharge medium can include mercury as a buffer vapor.

【0066】一方、希ガスは、本質的に特定のガスに限
定されないが、正規グロー放電から異常グロー放電に遷
移する際のグロー電流を小さくしたり、放電開始電圧を
低下させたい場合などの所要時に、ネオンおよびアルゴ
ンを混合して封入することができる。なお、この場合、
アルゴンは、ネオンに対して分圧で0.1〜15%、好
適には10%までの範囲で混合することができる。ま
た、ネオンおよびアルゴンは、一般的に80〜500t
orr、好適には100〜200torrの封入圧で用
いることができる。なお、封入圧が80torr未満で
あると、グロー・アーク転移時間が長くなって、電極物
質のタングステンのスパッタや蒸発による黒化が多くな
る。一方、封入圧が500torrを超えると、高圧放
電ランプの始動電圧が高くなり、グロー電力が増加す
る。さらに、ネオンやアルゴンに加えて、必要に応じて
その他の希ガスを封入することができる。
On the other hand, the rare gas is not essentially limited to a specific gas. However, it is necessary to reduce the glow current at the time of transition from the normal glow discharge to the abnormal glow discharge or to reduce the discharge starting voltage. At times, neon and argon can be mixed and encapsulated. In this case,
Argon can be mixed with neon in a partial pressure range of 0.1 to 15%, preferably up to 10%. Also, neon and argon are generally 80 to 500 t
orr, preferably at a fill pressure of 100 to 200 torr. If the filling pressure is less than 80 torr, the glow-arc transition time becomes long, and blackening due to sputtering or evaporation of tungsten of the electrode material increases. On the other hand, when the filling pressure exceeds 500 torr, the starting voltage of the high-pressure discharge lamp increases, and the glow power increases. Further, in addition to neon and argon, other rare gases can be filled as required.

【0067】高圧放電ランプがメタルハライドランプの
場合において、放電媒体に発光金属の金属ハロゲン化物
を用いるときに、金属ハロゲン化物を構成するハロゲン
としては、よう素、臭素、塩素またはフッ素のいずれか
一種または複数種を用いることができる。発光金属の金
属ハロゲン化物は、発光色、平均演色評価数Raおよび
発光効率などについて所望の発光特性を備えた放射を得
るため、さらには透光性セラミックス放電容器のサイズ
およびランプ電力に応じて、既知の金属ハロゲン化物の
中から任意所望に選択することができる。たとえば、ナ
トリウムNa、リチウムLi、スカンジウムScおよび
希土類金属からなるグループの中から選択された一種ま
たは複数種のハロゲン化物を用いることができる。
In the case where the high-pressure discharge lamp is a metal halide lamp, when a metal halide of a luminescent metal is used as a discharge medium, the halogen constituting the metal halide may be any one of iodine, bromine, chlorine or fluorine, or A plurality of types can be used. The metal halide of the luminescent metal, the emission color, the average color rendering index Ra and luminous efficiency, etc., in order to obtain radiation with desired luminescence characteristics, furthermore, depending on the size and lamp power of the translucent ceramics discharge vessel, Any desired selection can be made from known metal halides. For example, one or more halides selected from the group consisting of sodium Na, lithium Li, scandium Sc and rare earth metals can be used.

【0068】また、バッファ蒸気として適量の水銀に代
えて蒸気圧が比較的高くて可視光領域における発光が少
ないか、発光しない金属たとえばアルミニウムなどのハ
ロゲン化物を封入することもできる。
Further, instead of an appropriate amount of mercury as the buffer vapor, a metal having a relatively high vapor pressure and low luminescence in the visible light region, or a non-luminous metal such as aluminum or a halide such as aluminum can be sealed.

【0069】<その他の構成について> (1)外管について 本発明において用いるのに好適な高圧放電ランプは、透
光性放電容器が大気中に露出した状態で点灯するように
構成することができる。しかし、要すれば、透光性放電
容器を外管内に気密に収納することができる。また、外
管の内面を高圧放電ランプの発光部を焦点とする反射面
とすることにより、指向性を備えた高圧放電ランプを得
ることができる。
<Other Configurations> (1) Outer tube The high-pressure discharge lamp suitable for use in the present invention can be configured to be lit when the translucent discharge vessel is exposed to the atmosphere. . However, if necessary, the translucent discharge container can be hermetically stored in the outer tube. In addition, a high-pressure discharge lamp having directivity can be obtained by forming the inner surface of the outer tube as a reflection surface having a light-emitting portion of the high-pressure discharge lamp as a focal point.

【0070】(2)反射鏡について 本発明において用いるのに好適な高圧放電ランプは、発
光部を小さくすることができるから、集光が容易で、光
学的に有利であるが、必要に応じて反射鏡と一体化して
用いることができる。この場合、透光性放電容器を内部
に収納する外管の内面に反射鏡を形成してもよいし、高
圧放電ランプを別設の反射鏡に組み付けてもよい。
(2) Reflecting Mirror The high-pressure discharge lamp suitable for use in the present invention has a light-emitting portion that can be reduced in size, so that it is easy to collect light and is optically advantageous. It can be used integrally with a reflecting mirror. In this case, a reflecting mirror may be formed on the inner surface of the outer tube accommodating the translucent discharge vessel therein, or the high-pressure discharge lamp may be assembled to a separate reflecting mirror.

【0071】そうして、本発明においては、スイッチン
グ共振回路の共振周波数によって高周波インバータの動
作周波数が決定されるため、負荷の高圧放電ランプが点
灯中一定周波数で点灯することができる。このため、負
荷が透光性セラミックス放電容器を備えた高圧放電ラン
プであって、しかも、短絡したとしても、極端に大きな
短絡電流が流れないから、高圧放電ランプが破壊するよ
うなことがない。これに対して、本発明によらない場合
には、高圧放電ランプが短絡すると、その際に限流イン
ピーダンスとして作用する誘導性リアクタンスの端子電
圧が低下するために、高周波インバータのスイッチング
が不全になって、通常の動作周波数より低い負荷共振周
波数で動作してしまう。このため、さらに大きな短絡電
流が流れて、高圧放電ランプが透光性セラミックス放電
容器を備えていると、破壊されてしまう。
Thus, in the present invention, the operating frequency of the high-frequency inverter is determined by the resonance frequency of the switching resonance circuit, so that the high-pressure discharge lamp of the load can be lit at a constant frequency while it is lit. For this reason, the load is a high-pressure discharge lamp provided with a translucent ceramics discharge vessel, and even if a short circuit occurs, an extremely large short-circuit current does not flow, so that the high-pressure discharge lamp does not break. On the other hand, when the high-pressure discharge lamp is short-circuited without using the present invention, the terminal voltage of the inductive reactance acting as a current-limiting impedance at that time decreases, so that the switching of the high-frequency inverter fails. As a result, the device operates at a load resonance frequency lower than the normal operation frequency. For this reason, a larger short-circuit current flows, and if the high-pressure discharge lamp is provided with a translucent ceramics discharge vessel, it will be destroyed.

【0072】したがって、本発明は、高圧放電ランプが
透光性セラミックス放電容器を備えている場合に、特に
効果的である。
Therefore, the present invention is particularly effective when the high-pressure discharge lamp includes a translucent ceramic discharge vessel.

【0073】請求項10の発明の照明装置は、照明装置
本体と;照明装置本体に支持された請求項8または9記
載の放電ランプ点灯装置と;を具備していることを特徴
としている。
A lighting device according to a tenth aspect of the present invention is characterized by comprising a lighting device main body; and a discharge lamp lighting device according to the eighth or ninth aspect supported by the lighting device main body.

【0074】本発明において、「照明装置」とは、放電
ランプの発光を利用するあらゆる装置を含む広い概念で
あり、たとえば照明器具、液晶などのバックライト装置
およびこれを組み込んだパーソナルコンピュータ、テレ
ビジョン受像機、GPS機器などの各種情報機器、画像
読取装置およびこれを組み込んだ複写機、ファクシミ
リ、スキャナなどのOA機器、ならびに電球形高圧放電
ランプなどを含む。
In the present invention, the term “illumination device” is a broad concept including any device utilizing the light emission of a discharge lamp, and is, for example, a lighting device, a backlight device such as a liquid crystal device, a personal computer or a television incorporating the same. It includes various information devices such as a receiver and a GPS device, an image reading device and an OA device such as a copying machine, a facsimile, and a scanner incorporating the image reading device, and a bulb-type high-pressure discharge lamp.

【0075】特に本発明においては、放電ランプ点灯装
置を著しく小形化できるので、小形の電球形蛍光ランプ
に好適である。なお、「電球形高圧放電ランプ」とは、
高圧放電ランプとその点灯装置とを機械的に結合すると
ともに、口金を付設してなり、白熱電球と同様にランプ
ソケットに装着して点灯することができるように構成し
た照明装置をいう。また、電球形高圧放電ランプを配設
した照明器具なども本発明にいう照明装置を構成するも
のとする。
In particular, in the present invention, since the discharge lamp lighting device can be remarkably miniaturized, it is suitable for a small compact fluorescent lamp. The "bulb-shaped high-pressure discharge lamp"
A high-pressure discharge lamp and a lighting device thereof are mechanically connected to each other and a base is attached to the lighting device. The lighting device is configured to be mounted in a lamp socket and lighted in the same manner as an incandescent lamp. In addition, a lighting device provided with a bulb-type high-pressure discharge lamp also constitutes the lighting device according to the present invention.

【0076】[0076]

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
を参照して説明する。
Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings.

【0077】図1は、本発明の高周波電源装置および放
電ランプ点灯装置の第1の実施形態を示す回路図であ
る。
FIG. 1 is a circuit diagram showing a first embodiment of the high-frequency power supply device and the discharge lamp lighting device of the present invention.

【0078】図において、ASは低周波交流電源、NF
はノイズフィルタ、RDCは整流化直流電源、HFIは
高周波インバータ、LCは負荷回路、FSCは動作周波
数スイープ制御手段、OSCは発振停止手段である。
In the figure, AS is a low-frequency AC power supply, NF
Denotes a noise filter, RDC denotes a rectified DC power supply, HFI denotes a high-frequency inverter, LC denotes a load circuit, FSC denotes operating frequency sweep control means, and OSC denotes oscillation stop means.

【0079】<低周波交流電源ASについて>低周波交
流電源ASは、商用100V交流電源である。
<Regarding Low Frequency AC Power Supply AS> The low frequency AC power supply AS is a commercial 100 V AC power supply.

【0080】<ノイズフィルタNFについて>ノイズフ
ィルタNFは、低周波交流電源ASと整流化直流電源R
Dとの間に直列に介在して、高周波インバータHFIの
第1および第2のスイッチング手段Q1、Q2の交互ス
イッチングによって発生した高周波ノイズが低周波交流
電源AS側へ流出しないように阻止するものである。そ
して、インダクタL1と、インダクタL1の低周波交流
電源AS側において低周波交流電源ASに並列的に接続
してインダクタL1とともに逆L形回路を構成するコン
デンサC1とによって構成されている。
<Regarding Noise Filter NF> The noise filter NF is composed of a low-frequency AC power supply AS and a rectified DC power supply R.
D in series to prevent high-frequency noise generated by the alternate switching of the first and second switching means Q1, Q2 of the high-frequency inverter HFI from flowing out to the low-frequency AC power supply AS. is there. Then, the inductor L1 and a capacitor C1 connected in parallel to the low-frequency AC power supply AS on the low-frequency AC power supply AS side of the inductor L1 and forming an inverted L-shaped circuit together with the inductor L1.

【0081】<整流化直流電源RDCについて>整流化
直流電源RDCは、ブリッジ形全波整流回路BRC、突
入電流抑制抵抗器R1および平滑コンデンサC2からな
る。ブリッジ形全波整流回路BRCは、その交流入力端
がノイズフィルタNFを介して低周波交流電源ASに接
続している。突入電流抑制抵抗器R1は、ブリッジ形全
波整流回路BRCの正極と平滑コンデンサC2との間に
直列に接続されている。平滑コンデンサC2は、ブリッ
ジ形全波整流回路BRCの直流出力端間に突入電流抑制
抵抗器R1を直列に介して、その両端が接続している。
<Regarding Rectified DC Power Supply RDC> The rectified DC power supply RDC includes a bridge type full-wave rectifier circuit BRC, an inrush current suppressing resistor R1, and a smoothing capacitor C2. The AC input terminal of the bridge-type full-wave rectifier circuit BRC is connected to the low-frequency AC power supply AS via a noise filter NF. The inrush current suppressing resistor R1 is connected in series between the positive electrode of the bridge type full-wave rectifier circuit BRC and the smoothing capacitor C2. The both ends of the smoothing capacitor C2 are connected between the DC output terminals of the bridge type full-wave rectifier circuit BRC via a rush current suppressing resistor R1 in series.

【0082】<高周波インバータHFIについて>高周
波インバータHFIは、ハーフブリッジ形インバータか
らなり、第1および第2のスイッチング手段Q1、Q
2、起動回路STならびに第1および第2のドライブ回
路DC1、DC2を備えて構成されている。
<Regarding High Frequency Inverter HFI> The high frequency inverter HFI is composed of a half-bridge type inverter and has first and second switching means Q1, Q2.
2. It is configured to include a start circuit ST and first and second drive circuits DC1 and DC2.

【0083】(第1および第2のスイッチング手段Q
1、Q2について)第1および第2のスイッチング手段
Q1、Q2は、それぞれエンハンスメント形のNチャン
ネル形MOSFETからなり、直列接続している。そし
て、第1のスイッチング手段Q1のドレインが整流化直
流電源RDCの正極に、ソースが第2のスイッチング手
段Q2のドレインに、それぞれ接続し、第2のスイッチ
ング手段Q2のソースが整流化直流電源RDCの負極に
接続している。なお、第2のスイッチング手段Q2のド
レイン・ソース間にコンデンサC3が接続され、第2の
スイッチング手段のドレイン・ソース間に現れるノイズ
を抑制してスイッチングを改善する。
(First and Second Switching Means Q
The first and second switching means Q1 and Q2 each comprise an enhancement-type N-channel MOSFET and are connected in series. The drain of the first switching means Q1 is connected to the positive electrode of the rectified DC power supply RDC, the source is connected to the drain of the second switching means Q2, respectively, and the source of the second switching means Q2 is connected to the rectified DC power supply RDC. Is connected to the negative electrode. Note that a capacitor C3 is connected between the drain and source of the second switching means Q2 to suppress noise appearing between the drain and source of the second switching means and improve switching.

【0084】(起動回路STについて)起動回路ST
は、抵抗器R2、第1のドライブ保護回路DP1および
負荷回路LCの直列回路からなる。抵抗器R2は、その
一端がノイズフィルタNFおよび整流化直流電源RDC
の交流入力端の間に接続し、他端が第1のスイッチング
手段Q1のゲートに接続している。第1のドライブ保護
回路DP1は、逆極性に直列接続した一対のツェナーダ
イオードZD11、ZD21からなり、第1のスイッチ
ング手段Q1のゲート・ソース間に接続されている。
(Regarding Startup Circuit ST) Startup circuit ST
Comprises a series circuit of a resistor R2, a first drive protection circuit DP1, and a load circuit LC. One end of the resistor R2 has a noise filter NF and a rectified DC power supply RDC.
And the other end is connected to the gate of the first switching means Q1. The first drive protection circuit DP1 includes a pair of zener diodes ZD11 and ZD21 connected in series with opposite polarities, and is connected between the gate and source of the first switching means Q1.

【0085】(第1のドライブ回路DC1について)第
1のドライブ回路DC1は、同期巻線SW1、第1のス
イッチング共振回路SRC1、コンデンサC4および第
1のドライブ保護回路DP1からなる。同期巻線SW1
は、後述する負荷回路LCの誘導性リアクタンスX
磁気結合しているとともに、一端が第1のスイッチング
手段Q1のソースに接続している。第1のスイッチング
共振回路SRC1は、誘導性リアクタンスXL1および
第1のスイッチング手段Q1の入力容量によって構成さ
れる容量性リアクタンスで形成されている。そして、第
1のスイッチング共振回路SRC1の共振出力は、コン
デンサC4を介して第1のスイッチング手段Q1のゲー
ト・ソース間に印加される。第1のドライブ保護回路G
P1は、前述したように接続されていて、第1のスイッ
チング手段Q1のゲート・ソース間に印加される第1の
スイッチング共振回路SRC1の共振出力のうち過大部
分をクランプする。
(First Drive Circuit DC1) The first drive circuit DC1 includes a synchronous winding SW1, a first switching resonance circuit SRC1, a capacitor C4, and a first drive protection circuit DP1. Synchronous winding SW1
, Together are magnetically coupled to the inductive reactance X L will be described later load circuit LC, one end is connected to the source of the first switching means Q1. First switching resonant circuit SRC1 is formed by the capacitive reactance constituted by the input capacity of the inductive reactance X L1 and the first switching means Q1. Then, the resonance output of the first switching resonance circuit SRC1 is applied between the gate and the source of the first switching means Q1 via the capacitor C4. First drive protection circuit G
P1 is connected as described above, and clamps an excessive part of the resonance output of the first switching resonance circuit SRC1 applied between the gate and source of the first switching means Q1.

【0086】(第2のドライブ回路DC2について)第
2のドライブ回路DC2は、同期巻線SW2、第2のス
イッチング共振回路SRC2、コンデンサC5および第
2のドライブ保護回路DP2からなる。同期巻線SW2
は、同期巻線SW1とともに後述する負荷回路LCの誘
導性リアクタンスXに磁気結合しているとともに、一
端が第2のスイッチング手段Q2のソースに接続してい
る。第2のスイッチング共振回路SRC2は、誘導性リ
アクタンスXL2、ならびにコンデンサC6および第2
のスイッチング手段Q2の入力容量によって構成される
容量性リアクタンスXC2で形成されている。なお、コ
ンデンサC6は、後述する動作周波数スイープ手段FS
Cの導通制御手段CCによりその実効的容量が制御され
る。また、誘導性リアクタンスXL2と誘導性リアクタ
ンスXL1とは互いに磁気結合されることによって同期
が図られている。そして、第2のスイッチング共振回路
SRC2の共振出力は、コンデンサC5を介して第2の
スイッチング手段Q2のゲート・ソース間に印加され
る。第2のドライブ保護回路GP2は、逆極性に直列接
続した一対のツェナーダイオードZD12、ZD22か
らなり、第2のスイッチング手段Q2のゲート・ソース
間に接続されている。そうして、第2のスイッチング手
段Q2のゲート・ソース間に印加される第2のスイッチ
ング共振回路SRC2の共振出力のうち過大部分をクラ
ンプする。
(About the Second Drive Circuit DC2) The second drive circuit DC2 includes a synchronous winding SW2, a second switching resonance circuit SRC2, a capacitor C5, and a second drive protection circuit DP2. Synchronous winding SW2
, Together we are magnetically coupled to the inductive reactance X L of the load circuit LC which will be described later with synchronized winding SW1, one end is connected to a source of the second switching means Q2. The second switching resonance circuit SRC2 includes an inductive reactance X L2 , a capacitor C6 and a second
Are formed by constituted capacitive reactance X C2 of the input capacitance of the switching means Q2. The capacitor C6 is provided with an operating frequency sweep means FS described later.
The effective capacitance is controlled by the conduction control means CC of C. Also synchronization is achieved by the inductive reactance X L2 and the inductive reactance X L1 is magnetically coupled to each other. The resonance output of the second switching resonance circuit SRC2 is applied between the gate and the source of the second switching means Q2 via the capacitor C5. The second drive protection circuit GP2 includes a pair of zener diodes ZD12 and ZD22 connected in series with opposite polarities, and is connected between the gate and source of the second switching means Q2. Thus, an excessive part of the resonance output of the second switching resonance circuit SRC2 applied between the gate and the source of the second switching means Q2 is clamped.

【0087】(その他の構成について)負荷回路LCと
並列に抵抗器R3および第2のドライブ保護回路DP2
の直列回路が接続されている。すなわち、抵抗器R3
は、第2のスイッチング手段Q2のドレインおよびゲー
トの間に接続している。
(Other Configurations) A resistor R3 and a second drive protection circuit DP2 are connected in parallel with the load circuit LC.
Are connected in series. That is, the resistor R3
Is connected between the drain and the gate of the second switching means Q2.

【0088】<負荷回路LCについて>負荷回路LC
は、負荷共振回路LRC、直流カットコンデンサC7お
よび負荷DLからなる。
<About Load Circuit LC> Load Circuit LC
Comprises a load resonance circuit LRC, a DC cut capacitor C7, and a load DL.

【0089】負荷共振回路LRCは、第1のリアクタン
スXおよび第2のリアクタンスX の直列共振回路を
形成している。第1のリアクタンスXは、無負荷時に
そのインダクタンスが飽和する可飽和形のインダクタか
らなる。第2のリアクタンスXはコンデンサC8から
なる。
The load resonance circuit LRC includes a first reactor
XLAnd the second reactance X CSeries resonance circuit
Has formed. First reactance XLAt no load
Is it a saturable inductor whose inductance saturates?
Become. Second reactance XCIs from capacitor C8
Become.

【0090】直流カットコンデンサC7は、負荷共振回
路LRCと直列接続されて負荷回路LCに直流が流れる
のを阻止する。なお、直流カットコンデンサC7は、そ
の静電容量が大きいので、負荷共振回路LRCには殆ど
貢献しない。負荷DLは、高圧放電ランプからなり、第
2のリアクタンスXに並列接続されている。負荷DL
の詳細については、後述する。
The DC cut capacitor C7 is connected in series with the load resonance circuit LRC and prevents DC from flowing through the load circuit LC. It should be noted that the DC cut capacitor C7 hardly contributes to the load resonance circuit LRC because of its large capacitance. Load DL is made from the high-pressure discharge lamp is connected in parallel with the second reactance X C. Load DL
Will be described later in detail.

【0091】<動作周波数スイープ手段FSCについて
>動作周波数スイープ手段FSCは、導通制御手段CC
および時定数回路TCを主体として構成されている。
<Regarding the Operating Frequency Sweep Means FSC> The operating frequency sweep means FSC includes the conduction control means CC.
And a time constant circuit TC.

【0092】導通制御手段CCは、第2のスイッチング
共振回路SRC2においてコンデンサC6と直列接続さ
れたMOSFETからなり、そのゲートの電位を制御す
ることにより、導通度が可変になっている。
The conduction control means CC is composed of a MOSFET connected in series with the capacitor C6 in the second switching resonance circuit SRC2, and the degree of conduction is made variable by controlling the potential of its gate.

【0093】時定数回路TCは、抵抗器R4およびコン
デンサC9の直列回路からなる。抵抗器R4の一端は、
第2のドライブ保護回路DP2におけるツェナーダイオ
ードZD1およびZD2の接続点に接続し、他端が導通
度制御手段CCのゲートに接続している。コンデンサC
9は、導通度制御手段CCのゲート・ソース間に接続さ
れている。なお、コンデンサC9の両端に抵抗器R5が
接続されて、充電が行われていないときにコンデンサC
9の電荷を放電させる。
The time constant circuit TC comprises a series circuit of a resistor R4 and a capacitor C9. One end of the resistor R4 is
The second drive protection circuit DP2 is connected to a connection point between the Zener diodes ZD1 and ZD2 in the second drive protection circuit DP2, and the other end is connected to the gate of the conductivity control means CC. Capacitor C
9 is connected between the gate and the source of the conductivity control means CC. A resistor R5 is connected to both ends of the capacitor C9 so that the capacitor C9 is not charged when charging is not performed.
9 are discharged.

【0094】<発振停止手段OSCについて>発振停止
手段OSCは、スイッチ手段Q3、電圧分圧器VD、基
準電圧素子ZD3およびコンデンサC10を主体として
構成されている。スイッチ手段Q3は、MOSFETか
らなり、そのドレイン・ソースが第2のドライブ保護回
路DP2のツェナーダイオードZD22の両端に接続し
ている。電圧分圧器VDは、負荷DLの両端間に接続さ
れた抵抗器R6、R7の直列回路および抵抗器R6、R
7の接続点にアノードが接続されたダイオードD1から
なり、抵抗器R7の両端に現れる分圧電圧をダイオード
D1を介して取り出すように構成されている。基準電圧
素子ZD3は、ツェナーダイオードからなり、電圧分圧
器VDの出力がその基準電圧を越えたときに導通してコ
ンデンサC10を充電する。コンデンサC10の電圧が
スイッチ手段Q3のスレッシュホールド電圧を越える
と、スイッチ手段Q3がオンする。
<Regarding Oscillation Stopping Means OSC> The oscillation stopping means OSC mainly includes a switching means Q3, a voltage divider VD, a reference voltage element ZD3, and a capacitor C10. The switch means Q3 is composed of a MOSFET, and its drain and source are connected to both ends of the Zener diode ZD22 of the second drive protection circuit DP2. The voltage divider VD includes a series circuit of resistors R6 and R7 connected between both ends of the load DL and resistors R6 and R7.
The diode D1 has an anode connected to a connection point of the resistor R7, and a divided voltage appearing across the resistor R7 is extracted through the diode D1. The reference voltage element ZD3 is composed of a Zener diode, and conducts when the output of the voltage divider VD exceeds its reference voltage to charge the capacitor C10. When the voltage of the capacitor C10 exceeds the threshold voltage of the switch Q3, the switch Q3 turns on.

【0095】そうして、スイッチ手段Q3がオンする
と、ツェナーダイオードZD21が導通してスイッチン
グ手段Q2のゲート・ソース間が短絡される。
When the switching means Q3 is turned on, the Zener diode ZD21 conducts, and the gate and source of the switching means Q2 are short-circuited.

【0096】<回路動作について> (ハーフブリッジ形インバータの動作について)低周波
交流電源ASを投入すると、整流化直流電源RDCによ
り平滑化された直流電圧が平滑コンデンサC2の両端に
現れる。そして、高周波インバータHFIの直列接続さ
れた第1および第2のスイッチング手段Q1、Q2のド
レイン・ソース間に直流電圧が印加される。しかし、第
1および第2のスイッチング手段Q1、Q2は、ドライ
ブ電圧が印加されていないので、オフ状態のままであ
る。
<Regarding Circuit Operation> (Regarding Operation of Half-Bridge Inverter) When the low-frequency AC power supply AS is turned on, a DC voltage smoothed by the rectified DC power supply RDC appears at both ends of the smoothing capacitor C2. Then, a DC voltage is applied between the drain and the source of the first and second switching means Q1, Q2 connected in series of the high-frequency inverter HFI. However, the first and second switching means Q1, Q2 remain off because no drive voltage is applied.

【0097】低周波交流電源ASの図において上側の端
子が正極に半サイクルにおいて、低周波交流電圧の半波
の電圧が、抵抗R2、第1のドライブ保護回路DP1、
負荷回路の第1のリアクタンスX、直流カットコンデ
ンサC7および第2のリアクタンスXの直列回路に印
加されて第2のリアクタンスXを充電する。このとき
に第1のドライブ保護回路DP1の電圧降下が生じるの
で、これが第1のスイッチング手段Q1のゲート・ソー
ス間に印加されると、第1のスイッチング手段Q1は、
スレッシュホールド電圧を超えるため、チャンネルが形
成されてオンする。また、上記と同時に抵抗R2、第1
のドライブ保護回路DP1、抵抗器R3および第2のド
ライブ保護回路DP2の直列回路にも印加されるが、こ
の状態では第2のドライブ保護回路DP2が導通しな
い。したがって、第2のスイッチング手段Q2は、その
ゲートに電圧が印加されないので、オフ状態のままであ
る。
In the figure of the low-frequency AC power supply AS, the half-wave voltage of the low-frequency AC voltage is changed to the resistance R2, the first drive protection circuit DP1,
First reactance X L of the load circuit, is applied to the series circuit of the DC cut capacitor C7 and the second reactance X C charges the second reactance X C and. At this time, a voltage drop occurs in the first drive protection circuit DP1, and when this voltage is applied between the gate and the source of the first switching means Q1, the first switching means Q1
Since the threshold voltage is exceeded, a channel is formed and turns on. At the same time as the above, the resistor R2 and the first
Is applied also to the series circuit of the drive protection circuit DP1, the resistor R3 and the second drive protection circuit DP2, but in this state, the second drive protection circuit DP2 does not conduct. Accordingly, the second switching means Q2 remains off because no voltage is applied to its gate.

【0098】そうして、第1のスイッチング手段Q1が
オンすると、高周波インバータHFIは、起動する。そ
して、整流化直流電源RDCの正極から第1のスイッチ
ング手段Q1のドレイン・ソースを介して負荷回路LC
すなわち第1のリアクタンスX、直流カットコンデン
サC7、第2のリアクタンスXおよび整流化直流電源
RDCの負極の経路を電流が流れる。このとき負荷回路
LCの第1のリアクタンスXおよび、第2のリアクタ
ンスXの負荷共振回路LRCが共振して第2のリアク
タンスXの端子電圧が高くなる。
When the first switching means Q1 turns on, the high-frequency inverter HFI starts. Then, the load circuit LC is connected from the positive electrode of the rectified DC power supply RDC via the drain / source of the first switching means Q1.
That first reactance X L, the DC cut capacitor C7, the path of the negative electrode current flows through the second reactance X C and rectified DC power supply RDC. First reactance X L and in this case the load circuit LC, the terminal voltage of the second reactance X C becomes high load resonance circuit LRC second reactance X C resonates.

【0099】一方、第1のリアクタンスXに電流が流
れたことにより、これに磁気結合している同期巻線SW
1、SW2に、図中に付された極性記号のない方の端子
が高くなる極性の電圧が誘起される。このとき第1のリ
アクタンスXの電圧降下も図中の極性記号がない方の
端子の電圧が高くなる。
[0099] On the other hand, when a current flows through the first reactance X L, synchronization windings are magnetically coupled to SW
1. A voltage having a polarity that causes the terminal without the polarity symbol attached in the figure to be higher is induced in SW2. Voltage towards terminal no polarity symbols in voltage drop illustrations in this case first reactance X L becomes higher.

【0100】同期巻線SW1に誘起された電圧が第1の
スイッチング共振回路SRC1に印加されると、第1の
スイッチング共振回路SRC1と第2のスイッチング共
振回路SRC2とは、その誘導性リアクタンスXL1
L2が電磁結合しているため、同期しながら共振す
る。この共振は、第2のスイッチング共振回路が主導し
て行われる。そして、共振により第1のスイッチング手
段Q1のゲート電圧が上昇し、第1のスイッチング手段
Q1は、引き続きオン状態である。
When the voltage induced in the synchronous winding SW1 is applied to the first switching resonance circuit SRC1, the first switching resonance circuit SRC1 and the second switching resonance circuit SRC2 have their inductive reactance X L1 ,
Since XL2 is electromagnetically coupled, it resonates in synchronization. This resonance is performed by the second switching resonance circuit. Then, the gate voltage of the first switching means Q1 rises due to the resonance, and the first switching means Q1 is continuously in the ON state.

【0101】しかし、第2のスイッチング共振回路SR
C2から第2のスイッチング手段Q2に印加される電圧
は、極性が逆でソースより低いため、第2のスイッチン
グ手段Q2は、引き続きオフ状態のままである。
However, the second switching resonance circuit SR
Since the voltage applied from C2 to the second switching means Q2 is opposite in polarity and lower than the source, the second switching means Q2 remains in the off state.

【0102】ところが、共振動作が同期しているから、
共振による振動によって次に極性が同時に反転するの
で、そのとき第1のスイッチング手段Q1のゲートが逆
電圧になってオフし、反対に第2のスイッチング手段Q
2のゲートに順方向の第2のドライブ電圧が印加されオ
ンする。
However, since the resonance operations are synchronized,
Next, the polarity is simultaneously reversed by the vibration due to the resonance. At that time, the gate of the first switching means Q1 is turned off by the reverse voltage, and conversely, the second switching means Q1 is turned off.
The second drive voltage in the forward direction is applied to the gate of No. 2 to turn it on.

【0103】したがって、第1のスイッチング手段Q1
のオン時間は、第2のドライブ回路GDC2の第2のス
イッチング共振回路SRC1の誘導性リアクタンスX
L2のインダクタンスと容量性リアクタンスXC2のコ
ンデンサC6の実効的な静電容量とにより決定される。
なお、コンデンサC4、C5の静電容量は、正負のゲー
ト電圧の値や位相に影響を与えない程度に大きく選定さ
れている。
Therefore, the first switching means Q1
The on-time of the inductive reactance X of the second switching resonance circuit SRC1 of the second drive circuit GDC2
It is determined by the effective capacitance of the capacitor C6 of the inductance and the capacitive reactance X C2 of L2.
The capacitances of the capacitors C4 and C5 are selected to be large enough not to affect the values and phases of the positive and negative gate voltages.

【0104】第1のスイッチング手段Q1がオフになる
と、誘導性リアクタンスXに蓄積されていた電磁エネ
ルギーが放出されて、誘導性リアクタンスXから直流
カットコンデンサC7、容量性リアクタンスX、第2
のスイッチング手段Q2の寄生ダイオードおよび誘導性
リアクタンスXの経路を引き続き電流を流し続ける
が、その電流が0になると、今度はコンデンサC8の充
電電荷が直流カットコンデンサC7、誘導性リアクタン
スX、第2のスイッチング手段Q2および容量性リア
クタンスXの経路を放電し、電流が上記とは逆方向に
流れる。このとき、誘導性リアクタンスXに磁気結合
する同期巻線SW1、SW2に誘起される電圧は、逆に
図中の極性記号が付された方の端子が高く、他方の端子
が低くなるので、第1のスイッチング共振回路SRC1
を介して共振電圧が印加される第1のスイッチング手段
Q1はオフ状態を維持し、第2のスイッチング共振回路
SRC2を介して共振電圧が印加される第2のスイッチ
ング手段Q2はオン状態を維持する。
[0104] When the first switching means Q1 is turned off, is electromagnetic energy emitted accumulated in the inductive reactance X L, DC from the inductive reactance X L cut capacitor C7, the capacitive reactance X C, the second
The While the path of the parasitic diode and an inductive reactance X L of the switching means Q2 continues subsequently passing a current, if the current becomes zero, this time a DC electric charge of the capacitor C8 is cut capacitor C7, the inductive reactance X L, the 2 to discharge the path of the switching means Q2 and capacitive reactance X C, current flows in a direction opposite to the above. At this time, the voltage induced in the synchronous winding SW1, SW2 for magnetic coupling to the inductive reactance X L, high terminal of the person who polarity symbols in the figure attached to the contrary, since the other terminal becomes lower, First switching resonance circuit SRC1
The first switching means Q1 to which the resonance voltage is applied via the second switching circuit SRC2 maintains the off state, and the second switching means Q2 to which the resonance voltage is applied via the second switching resonance circuit SRC2 maintains the on state. .

【0105】ところが、第1のドライブ回路GDC1の
第1および第2のスイッチング共振回路SRC1、SR
C2の共振電圧が同期して振動して極性が反転すると、
再び第1のスイッチング手段Q1がオンし、第2のスイ
ッチング手段Q2がオフする。
However, the first and second switching resonance circuits SRC 1 and SR C 1 of the first drive circuit GDC 1
When the resonance voltage of C2 oscillates synchronously and the polarity is inverted,
Again, the first switching means Q1 turns on and the second switching means Q2 turns off.

【0106】その結果、誘導性リアクタンスXに蓄積
されていた電磁エネルギーが放出された後、再び整流化
直流電源RDCの正極から、最初に説明したように電流
が負荷回路LCに流れる。以下、以上説明した動作を繰
り返して、高周波インバータHFIは、ハーフブリッジ
形インバータとして作動する。
[0106] As a result, after the electromagnetic energy accumulated in the inductive reactance X L is released, again flow from the positive electrode of the rectification DC source RDC, the first current as described load circuit LC. Hereinafter, by repeating the above-described operation, the high-frequency inverter HFI operates as a half-bridge inverter.

【0107】(動作周波数スイープについて)ところ
で、高周波インバータHFIが起動して、第1のスイッ
チング手段Q1がオンすると、第1のスイッチング手段
Q1および抵抗器R3を介して第2のドライブ保護回路
DP2に直流電圧が印加されるので、動作周波数スイー
プ回路FSCが動作を開始する。すなわち、ツェナーダ
イオードZD22の電圧降下に時定数回路TCが応動す
るので、コンデンサC9の端子電圧が上昇を開始する。
このため、導通制御手段CCが順次導通し、第2のスイ
ッチング共振回路SRC2の容量性リアクタンスXC2
の実効的な静電容量が大きくなるので、共振周波数が低
くなっていく。その結果、高周波インバータHFIが起
動すると、低周波交流電源ASの電源電圧の1サイクル
ごとに、その半サイクルの間時定数回路TCの電圧上昇
に伴って、高周波インバータHFIの動作周波数が高い
周波数から低い周波数に向けてスイープされる。
(Regarding the Operating Frequency Sweep) By the way, when the high-frequency inverter HFI is activated and the first switching means Q1 is turned on, the second drive protection circuit DP2 is connected via the first switching means Q1 and the resistor R3. Since the DC voltage is applied, the operating frequency sweep circuit FSC starts operating. That is, since the time constant circuit TC responds to the voltage drop of the Zener diode ZD22, the terminal voltage of the capacitor C9 starts increasing.
For this reason, the conduction control means CC sequentially conducts, and the capacitive reactance X C2 of the second switching resonance circuit SRC2.
, The effective capacitance increases, so that the resonance frequency decreases. As a result, when the high-frequency inverter HFI is activated, the operating frequency of the high-frequency inverter HFI changes from a high frequency every one cycle of the power supply voltage of the low-frequency AC power supply AS with a rise in the voltage of the time constant circuit TC during the half cycle. Swept towards lower frequencies.

【0108】図2は、本発明の高周波電源装置および放
電ランプ点灯装置の第1の実施形態における各部の電圧
および周波数の変化を説明する波形図である。
FIG. 2 is a waveform diagram for explaining changes in voltage and frequency of each part in the first embodiment of the high-frequency power supply device and the discharge lamp lighting device of the present invention.

【0109】図において、(a)は低周波交流電源電
圧、(b)は第2のスイッチング手段のドライブ信号の
電圧、(c)は動作周波数スイープ制御手段の時定数回
路の出力電圧、(d)は動作周波数、をそれぞれ示す。
すなわち、(a)に示すように、低周波交流電源ASが
t0時点で投入されて高周波インバータHFIがt1時
点で起動すると、(b)に示すようにドライブ回路CD
1、CD2がドライブ信号の供給が開始される。これと
ともに、時定数回路TCが動作開始して、電圧が上昇し
だす。そして、時定数回路TCの充電電圧が時点t2で
基準電圧素子ZD3の基準電圧を越えると、動作周波数
スイープ制御手段FSCが作用を開始して高周波インバ
ータHFIの動作周波数が高い周波数から低い周波数に
向けてスイープを開始するため、(d)に示すように動
作周波数が順次低下し、スイープ終了時の動作周波数が
そのまま定常時の周波数となる。なお、高周波インバー
タHFIの起動から動作周波数のスイープ開始までのt
1−t2間の時間においては、第1のスイッチング共振
回路SRC2の共振周波数が動作周波数となるとともに
一定である。
In the figure, (a) is the low-frequency AC power supply voltage, (b) is the voltage of the drive signal of the second switching means, (c) is the output voltage of the time constant circuit of the operating frequency sweep control means, (d) ) Indicates the operating frequency.
That is, as shown in (a), when the low-frequency AC power supply AS is turned on at time t0 and the high-frequency inverter HFI is started at time t1, the drive circuit CD as shown in (b)
1. The supply of the drive signal to CD2 is started. At the same time, the time constant circuit TC starts operating, and the voltage starts to rise. When the charging voltage of the time constant circuit TC exceeds the reference voltage of the reference voltage element ZD3 at the time point t2, the operating frequency sweep control means FSC starts to operate, and the operating frequency of the high-frequency inverter HFI changes from a high frequency to a low frequency. Since the sweep starts, the operating frequency gradually decreases as shown in (d), and the operating frequency at the end of the sweep becomes the frequency at the steady state as it is. Note that t from the start of the high-frequency inverter HFI to the start of the operating frequency sweep is t.
In the period between 1 and t2, the resonance frequency of the first switching resonance circuit SRC2 becomes constant as the operating frequency.

【0110】図3は、本発明の高周波電源装置および放
電ランプ点灯装置の第1の実施形態における無負荷時の
負荷共振回路の共振特性曲線を示すグラフである。
FIG. 3 is a graph showing a resonance characteristic curve of the load resonance circuit at the time of no load in the first embodiment of the high-frequency power supply device and the discharge lamp lighting device of the present invention.

【0111】図において、横軸は動作周波数を、縦軸は
電圧を、それぞれ示す。f0は共振周波数、f1はスイ
ープ開始時の周波数、f2はスイープ終了時の周波数、
をそれぞれ示す。すなわち、動作周波数のスイープ範囲
は、周波数f1およびf2の間で行われる。そして、ス
イープの途中に共振点が含まれ、最高電圧が生じ得るよ
うになっている。以下、図4ないし図6を参照して、動
作周波数のスープにおける二次開放電圧V20および第
2のスイッチング手段Q2を流れるドレイン電流IQ2
の変化を説明する。
In the figure, the horizontal axis indicates the operating frequency, and the vertical axis indicates the voltage. f0 is the resonance frequency, f1 is the frequency at the start of the sweep, f2 is the frequency at the end of the sweep,
Are respectively shown. That is, the sweep range of the operating frequency is performed between the frequencies f1 and f2. The resonance point is included in the middle of the sweep, so that the highest voltage can be generated. Hereinafter, with reference to FIGS. 4 to 6, the drain current flowing through the secondary open-circuit voltage V 20 and the second switching element Q2 in the soup operating frequency I Q2
Will be described.

【0112】図4は、本発明の高周波電源装置および放
電ランプ点灯装置の第1の実施形態における無負荷時
で、かつ動作周波数のスイープ開始時の二次開放電圧お
よび第2のスイッチング手段を流れるドレイン電流を示
す波形図である。
FIG. 4 shows the high-frequency power supply device and the discharge lamp lighting device according to the first embodiment of the present invention at the time of no load and at the start of the operating frequency sweep, and flows through the secondary open-circuit voltage and the second switching means. FIG. 4 is a waveform diagram showing a drain current.

【0113】動作周波数は300kHz、得られた2次
開放電圧V20は300Vp-pである。
[0113] The operating frequency is 300kHz, 2-order open-circuit voltage V 20 obtained is 300 vp-p.

【0114】図5は、本発明の高周波電源装置および放
電ランプ点灯装置の第1の実施形態における無負荷時
で、かつ負荷共振回路の共振周波数時の二次開放電圧お
よび第2のスイッチング手段を流れるドレイン電流を示
す波形図である。
FIG. 5 shows the secondary open-circuit voltage and the second switching means at the time of no load and at the resonance frequency of the load resonance circuit in the first embodiment of the high-frequency power supply device and the discharge lamp lighting device of the present invention. It is a waveform diagram which shows the drain current which flows.

【0115】動作周波数は225kHz、得られた2次
開放電圧V20は4kVp-pである。
[0115] The operating frequency is 225 kHz, 2-order open-circuit voltage V 20 obtained is 4kVp-p.

【0116】図6は、本発明の高周波電源装置および放
電ランプ点灯装置の第1の実施形態における無負荷時
で、かつ動作周波数スイープ終了時の2次開放電圧およ
び第2のスイッチング手段を流れるドレイン電流を示す
波形図である。
FIG. 6 shows the secondary open-circuit voltage and the drain flowing through the second switching means at the time of no load and at the end of the operating frequency sweep in the first embodiment of the high-frequency power supply device and the discharge lamp lighting device of the present invention. FIG. 4 is a waveform diagram showing a current.

【0117】動作周波数は150kHz、得られた2次
開放電圧V20は400Vp-pである。
[0117] The operating frequency is 150 kHz, 2-order open-circuit voltage V 20 obtained is 400Vp-p.

【0118】ところで、本実施形態において、負荷回路
LCの誘導性リアクタンスXは、無負荷時にインダク
タンスが飽和する可飽和形である。そのため、高周波イ
ンバータHFIが起動したときに負荷DLが始動してい
ない状態においては、誘導性リアクタンスXは飽和す
るので、インダクタンスしたがってリアクタンスが小さ
くなり、負荷共振回路LRCの共振周波数が負荷時のそ
れに比較して高くなっている。そうして、上記動作周波
数のスイープ範囲内に無負荷時の負荷共振回路LRCの
共振周波数が含まれるように設定しているため、共振周
波数の近傍で高い電圧が負荷DLに印加され、負荷DL
は容易に始動する。
[0118] Incidentally, in this embodiment, the inductive reactance X L of the load circuit LC, the inductance at the time of no load is saturable shaped saturated. Therefore, in the state in which the high frequency inverter HFI is not started load DL when starting, because the inductive reactance X L is saturated, the inductance thus reactance decreases, it resonance frequency of the load resonance circuit LRC is under load It is higher in comparison. Since the resonance frequency of the load resonance circuit LRC at the time of no load is set within the sweep range of the operating frequency, a high voltage is applied to the load DL near the resonance frequency, and the load DL
Starts easily.

【0119】負荷DLが始動すると、誘導性リアクタン
スXのインダクタンスが元に戻って大きくなるので、
負荷共振回路LRCの共振特性が動作周波数の低い方へ
変化する。
[0119] When the load DL is started, the inductance of the inductive reactance X L is increased back to the original,
The resonance characteristic of the load resonance circuit LRC changes to a lower operating frequency.

【0120】図7は、本発明の高周波電源装置および放
電ランプ点灯装置の第1の実施形態における負荷共振回
路の無負荷時および負荷時の共振特性曲線を示すグラフ
である。
FIG. 7 is a graph showing the resonance characteristic curves of the load resonance circuit in the first embodiment of the high-frequency power supply device and the discharge lamp lighting device of the present invention when there is no load and when there is a load.

【0121】図において、図3と同一部分については同
一符号を付して説明は省略する。すなわち、負荷共振回
路の共振特性は、無負荷時と負荷時とで異なり、負荷時
には周波数が低い方へシフトする。図中、曲線Aは無負
荷時の共振特性曲線、Bは負荷時の共振特性曲線、をそ
れぞれ示す。
In the figure, the same parts as those in FIG. 3 are denoted by the same reference numerals, and description thereof will be omitted. That is, the resonance characteristics of the load resonance circuit differ between when no load is applied and when the load is applied, and the frequency shifts to a lower value when the load is applied. In the drawing, a curve A indicates a resonance characteristic curve when no load is applied, and B indicates a resonance characteristic curve when load is applied.

【0122】(発振停止動作について)高周波インバー
タHFIの起動時に動作周波数がスイープされて負荷D
Lの両端に印加される無負荷2次電圧が上昇していき、
これに伴って発振停止回路OSCの分圧器VDの出力が
上昇して基準電圧素子ZD3の基準電圧を越えると、コ
ンデンサC9が充電を開始し、その端子電圧がスイッチ
手段Q3のスレッシュホールド電圧を越えると、スイッ
チ手段Q3がオンする。これにより、ツェナーダイオー
ドZD21が導通して第2のスイッチング手段Q2のゲ
ート・ソース間が短絡されて第2のスイッチング手段Q
2はオフする。このため、高周波インバータHFIは動
作を停止し、負荷DLに対する高い2次無負荷電圧の印
加がなくなる。
(Regarding Oscillation Stopping Operation) When the high-frequency inverter HFI is started, the operating frequency is swept and the load D
The no-load secondary voltage applied to both ends of L rises,
Accordingly, when the output of the voltage divider VD of the oscillation stop circuit OSC rises and exceeds the reference voltage of the reference voltage element ZD3, the capacitor C9 starts charging, and the terminal voltage exceeds the threshold voltage of the switch means Q3. Then, the switch means Q3 is turned on. As a result, the Zener diode ZD21 becomes conductive, the gate and source of the second switching means Q2 are short-circuited, and the second switching means Q2 is turned on.
2 turns off. Therefore, the high-frequency inverter HFI stops operating, and the application of the high secondary no-load voltage to the load DL is stopped.

【0123】<負荷DLについて>図8は、本発明の高
周波電源装置および放電ランプ点灯装置の第1の実施形
態における高圧放電ランプの発光管を示す断面図であ
る。
<Regarding the Load DL> FIG. 8 is a sectional view showing the arc tube of the high-pressure discharge lamp in the first embodiment of the high-frequency power supply device and the discharge lamp lighting device of the present invention.

【0124】図9は、本発明の照明装置の一実施形態と
しての電球形高圧放電ランプを示す要部断面正面図であ
る。
FIG. 9 is a sectional front view of a main part showing a bulb-type high-pressure discharge lamp as one embodiment of the lighting device of the present invention.

【0125】各図において、高圧放電ランプ12は、発
光管IB、第1の接続導体CC1、第2の接続導体CC
2、金属製コイルCO、外管OBおよび一対の外部接続
端子OCT1、OCT2からなる。
In each of the figures, the high-pressure discharge lamp 12 includes an arc tube IB, a first connection conductor CC1, and a second connection conductor CC1.
2. It comprises a metal coil CO, an outer tube OB and a pair of external connection terminals OCT1 and OCT2.

【0126】また、電球形高圧放電ランプは、高圧放電
ランプ12、台座13、反射鏡14、点灯回路手段1
5、基体16および口金17を備えている。
The bulb-type high-pressure discharge lamp includes a high-pressure discharge lamp 12, a pedestal 13, a reflecting mirror 14, and a lighting circuit means 1.
5, a base 16 and a base 17 are provided.

【0127】以下、高圧放電ランプ12および電球形高
圧放電ランプについて構成要素別に説明する。
Hereinafter, the high-pressure discharge lamp 12 and the bulb-type high-pressure discharge lamp will be described for each component.

【0128】<高圧放電ランプ12について> (発光管IBについて)発光管IBは、透光性セラミッ
クス放電容器1、第1および第2の電極2A、2B、導
入導体3およびシール4を備えた上下対称構造であり、
透光性セラミックス放電容器1の内部に放電媒体を封入
している。
<Regarding the High Pressure Discharge Lamp 12> (Regarding the Arc Tube IB) The arc tube IB is composed of a transparent ceramic discharge vessel 1, first and second electrodes 2A and 2B, an introduction conductor 3 and a seal 4 Symmetrical structure,
A discharge medium is sealed in the translucent ceramics discharge vessel 1.

【0129】透光性セラミックス放電容器1は、包囲部
1aおよび一対の径筒部1b、1bを備えている。包囲
部1aは、両端が連続的な曲面によって絞られていて、
ほぼ球状をなしている。小径筒部1bは、包囲部1aと
連続した曲面によってつながり一体成形によって透光性
セラミックス放電容器1を形成している。第1および第
2の電極2A、2Bは、そのいずれもドープドタングス
テンからなり、棒状をなしていて、先端が包囲部1a内
に突出して小径筒部1b内に挿通され、小径筒部1b
と、第1および第2の電極2A、2Bとの間にわずかな
隙間gが、それぞれ形成されている。導入導体3は、ニ
オブからなり、棒状をなしていて、先端が電極2A、2
Bの基端部に突合せて放電溶接され、基端が透光性セラ
ミックス放電容器1の外部に突出している。
The translucent ceramics discharge vessel 1 has an enclosing portion 1a and a pair of diameter cylindrical portions 1b and 1b. The surrounding portion 1a has both ends narrowed by a continuous curved surface,
It is almost spherical. The small-diameter cylindrical portion 1b is connected to the surrounding portion 1a by a continuous curved surface to form the translucent ceramics discharge vessel 1 by integral molding. Each of the first and second electrodes 2A and 2B is made of doped tungsten, has a rod shape, and has a tip protruding into the surrounding portion 1a and being inserted into the small-diameter cylindrical portion 1b.
And a slight gap g between the first and second electrodes 2A and 2B. The introduction conductor 3 is made of niobium, has a rod shape, and has electrodes 2A, 2A at its tip.
B is discharge-welded to the base end portion, and the base end protrudes outside the translucent ceramics discharge vessel 1.

【0130】シール4は、セラミックス封止用コンパウ
ンドを溶融し、固化することにより、透光性セラミック
ス放電容器1の小径筒部1bおよび導入胴体3の間に介
在して透光性セラミックス放電容器1を気密に封止する
とともに、導入導体3が透光性セラミックス放電容器1
の内部に露出しないように被覆している。また、この封
止により、電極2A、2Bを所定の位置に固定してい
る。シール4を形成するには、透光性セラミックス放電
容器1を縦位置にセットしてセラミックス封止用コンパ
ウンドを小径筒部1bの端面において、導入導体3の外
部に突出している部分の周りに施与し、加熱溶融させて
導入導体3および小径筒部1b内面の間の隙間に進入さ
せて小径筒部1b内に挿入されている導入導体3の全体
を被覆するとともに、さらに電極2の基端部をも被覆
し、冷却により固化させる。
The seal 4 is formed by melting and solidifying the ceramic sealing compound so as to be interposed between the small-diameter cylindrical portion 1b of the translucent ceramic discharge vessel 1 and the introduction body 3, And the introduction conductor 3 is made of a transparent ceramic discharge vessel 1
Is covered so as not to be exposed inside. Further, the electrodes 2A and 2B are fixed at predetermined positions by this sealing. To form the seal 4, the translucent ceramics discharge vessel 1 is set in a vertical position, and a ceramic sealing compound is applied to the end face of the small-diameter cylindrical portion 1 b around a portion protruding outside the introduction conductor 3. And heat and melt to enter the gap between the introducing conductor 3 and the inner surface of the small-diameter cylindrical portion 1b to cover the entirety of the introducing conductor 3 inserted into the small-diameter cylindrical portion 1b. The part is also covered and solidified by cooling.

【0131】放電媒体は、ネオンおよびアルゴンを含む
始動ガスおよびバッファガス、発光金属としての金属ハ
ロゲン化物、ならびにバッファ蒸気としての水銀からな
り、透光性セラミックス放電容器1内に封入されてい
る。また、金属ハロゲン化物および水銀は蒸発する分よ
り過剰に封入されているので、その一部5が安定点灯時
にわずかな隙間g内に液相状態で滞留している。そし
て、放電媒体の界面は、最冷部を形成している。
The discharge medium is composed of a starting gas and a buffer gas containing neon and argon, a metal halide as a luminescent metal, and mercury as a buffer vapor, and is enclosed in a translucent ceramic discharge vessel 1. In addition, since the metal halide and mercury are sealed more than the amount that evaporates, a part 5 of the metal halide and the mercury remain in a small gap g in a liquid state during stable lighting. The interface of the discharge medium forms the coolest part.

【0132】(第1および第2の接続導体CC1、CC
2について)図9に示すように、第1の接続導体CC1
は、モリブデン線からなり、その先端が電極2A側の導
入導体3に接続し、中間が透光性セラミックス放電容器
1の軸方向に対してほぼ平行に、かつ離間して延在して
いる。第2の接続導体CC2は、モリブデンからなり、
その先端が電極2B側の導入導体3に接続している。
(First and second connection conductors CC1, CC
2) As shown in FIG. 9, the first connection conductor CC1
Is formed of a molybdenum wire, the tip of which is connected to the introduction conductor 3 on the electrode 2A side, and the middle extends substantially parallel to and apart from the axial direction of the translucent ceramics discharge vessel 1. The second connection conductor CC2 is made of molybdenum,
The tip is connected to the introduction conductor 3 on the electrode 2B side.

【0133】(金属製コイルCOについて)金属製コイ
ルCOは、第2の電極2Bが内部に挿通している方の小
径筒部1bの外周に巻装されているとともに、導入導体
3側のコイル終端が透光性セラミックス放電容器1の軸
と直行する方向に離間して延在して、第1の接続導体C
C1に接続している。
(Regarding Metal Coil CO) The metal coil CO is wound around the outer periphery of the small-diameter cylindrical portion 1b through which the second electrode 2B is inserted, and the coil on the introduction conductor 3 side. The terminal ends extend in a direction perpendicular to the axis of the translucent ceramics discharge vessel 1, and the first connection conductor C
Connected to C1.

【0134】(外管OBについて)外管OBは、硬質ガ
ラス製のT形バルブからなり、基端にピンチシール部p
sが、先端に排気チップオフ部tが、それぞれ形成さ
れ、内部が排気されて10 torr程度の低真空状
態になっている。ピンチシール部psは、T形バルブの
開口端を加熱して軟化状態のときにピンチして形成す
る。排気チップオフ部tは、外管OBを封止した後に外
管OBの内部を排気して排気管(図示しない。)を封し
切った跡である。
(Regarding Outer Tube OB) The outer tube OB is made of a T-shaped bulb made of hard glass and has a pinch seal portion p at the base end.
s is distal to the exhaust tip-off portion t is formed respectively, inside is evacuated 10 - it has a low vacuum of about 4 torr. The pinch seal portion ps is formed by heating the open end of the T-shaped valve and pinching it in a softened state. The exhaust tip-off portion t is a mark obtained by exhausting the inside of the outer tube OB after sealing the outer tube OB and completely closing the exhaust tube (not shown).

【0135】(一対の外部接続端子OCT1、OCT2
について)一対の外部接続端子OCT1、OCT2は、
第1および第2の接続導体CC1、CC2を延長してこ
れらと一体に形成され、受電手段である口金Bを装着す
る以前は外管OBから外方へそのまま突出している。
(A pair of external connection terminals OCT1, OCT2)
About) a pair of external connection terminals OCT1 and OCT2
The first and second connection conductors CC1 and CC2 are formed integrally with the first and second connection conductors by extending them, and protrude outward from the outer tube OB as they are before the base B, which is a power receiving means, is attached.

【0136】<電球形高圧放電ランプについて> (高圧放電ランプ12について)高圧放電ランプ12
は、上述したとおりである。
<Regarding Light Bulb-Type High-Pressure Discharge Lamp> (Regarding High-Pressure Discharge Lamp 12)
Is as described above.

【0137】(台座13について)台座13は、耐熱性
合成樹脂を成形して形成され、中心部に装着孔13a、
図において上部外周縁に取付部13b、また下部外周縁
に中空のコップ状のスカート部13cを備えている。装
着孔13aは、高圧放電ランプ12および反射鏡14を
装着するためのもので、そこに挿入された高圧放電ラン
プ12のピンチシール部psおよび後述する反射鏡14
の縁部14aを同心にして無機質接着剤BCを介して固
定している。取付部13bは、後述する基体16の開口
端に固着される。スカート部13cは、反射鏡14の周
囲を包囲して保護するとともに、外観を整えている。
(Regarding the pedestal 13) The pedestal 13 is formed by molding a heat-resistant synthetic resin.
In the figure, a mounting portion 13b is provided on an upper outer peripheral edge, and a hollow cup-shaped skirt portion 13c is provided on a lower outer peripheral edge. The mounting hole 13a is for mounting the high-pressure discharge lamp 12 and the reflecting mirror 14, and the pinch seal portion ps of the high-pressure discharge lamp 12 inserted therein and the reflecting mirror 14 to be described later.
Are fixed via an inorganic adhesive BC with the edge 14a of the same being concentric. The mounting portion 13b is fixed to an opening end of the base 16 described later. The skirt portion 13c surrounds and protects the periphery of the reflecting mirror 14, and has an external appearance.

【0138】(反射鏡14について)反射鏡14は、高
圧放電ランプ12の周囲に配設されているとともに、高
圧放電ランプ12の少なくとも発光部すなわち包囲部1
aを包囲している。そして、反射鏡14は、台座13に
固定されている。本実施形態においては、前記したよう
に、高圧放電ランプ12と一緒に固定されている。
(Reflection Mirror 14) The reflection mirror 14 is disposed around the high-pressure discharge lamp 12, and at least the light emitting portion, that is, the surrounding portion 1 of the high-pressure discharge lamp 12 is provided.
a. The reflecting mirror 14 is fixed to the base 13. In the present embodiment, as described above, it is fixed together with the high-pressure discharge lamp 12.

【0139】また、反射鏡14は、ガラス成形により臥
せ椀状に成形され、同時に頂部の円筒状の縁部14aを
一体に形成しているとともに、内面にアルミニウム蒸着
膜からなる反射面14bを形成している。なお、この縁
部14aは、台座13の装着孔13aに挿入され、無機
接着剤BCで台座13に固定されている。さらに、反射
鏡13の開口部に前面ガラス14cが配設されている。
前面14bは、透明ガラスを成形して製作され、低融点
フリットガラス18で反射鏡14に気密に封着されてい
る。さらにまた、反射鏡14および前面ガラス14bに
より形成されている内部空間には、不活性ガスとして窒
素が封入されている。
The reflecting mirror 14 is formed into a cup-like shape by glass molding, and at the same time, a cylindrical edge 14a at the top is integrally formed, and a reflecting surface 14b made of an aluminum vapor-deposited film is formed on the inner surface. are doing. The edge portion 14a is inserted into the mounting hole 13a of the pedestal 13, and is fixed to the pedestal 13 with the inorganic adhesive BC. Further, a front glass 14c is provided in the opening of the reflecting mirror 13.
The front surface 14b is manufactured by molding transparent glass, and is hermetically sealed to the reflecting mirror 14 with a low melting point frit glass 18. Further, nitrogen is sealed as an inert gas in an internal space formed by the reflecting mirror 14 and the front glass 14b.

【0140】(点灯回路手段15について)点灯回路手
段15は、配線基板15aの図9において主として上側
に実装され、また配線基板15aの下面から高圧放電ラ
ンプ12の外部接続端子OCT1,OCT2を受け入れ
て、配線基板15aと所要に接続している。また、点灯
回路手段15は、図1同一の回路構成である。
(Regarding Lighting Circuit Means 15) The lighting circuit means 15 is mounted mainly on the upper side of the wiring board 15a in FIG. 9, and receives the external connection terminals OCT1 and OCT2 of the high pressure discharge lamp 12 from the lower surface of the wiring board 15a. And the wiring board 15a as required. The lighting circuit means 15 has the same circuit configuration as in FIG.

【0141】(基体16について)基体16は、杯状を
なしていて、その基部に後述する口金17が装着され、
また開口縁に周段部16aが形成されている。また、基
体16の内部には、点灯回路手段15が収納されてい
る。さらに、開口縁の周段部16aに台座13の周段部
13cを嵌合して、接着剤によって固着している。な
お、基体16の適所または台座との嵌合部に空気抜きや
放熱のための孔隙を必要に応じて形成する。
(Regarding the Substrate 16) The substrate 16 has a cup shape, and a base 17 to be described later is attached to the base thereof.
A peripheral step 16a is formed at the opening edge. The lighting circuit means 15 is housed inside the base 16. Further, the peripheral step 13c of the pedestal 13 is fitted to the peripheral step 16a of the opening edge, and is fixed by an adhesive. A hole for venting air or radiating heat is formed at an appropriate position of the base 16 or at a fitting portion with the pedestal as necessary.

【0142】(口金17について)口金17は、E26
形の口金からなり、基体16の基部に装着されている。
(About the base 17) The base 17 is E26
The base 16 is mounted on the base of the base 16.

【0143】図10は、本発明の高周波電源装置および
放電ランプ点灯装置の第2の実施形態を示す回路図であ
る。
FIG. 10 is a circuit diagram showing a high-frequency power supply device and a discharge lamp lighting device according to a second embodiment of the present invention.

【0144】図において、図1と同一部分については同
一符号を付して説明は省略する。本実施形態は、過電流
ヒューズfを備えているとともに、第2のスイッチング
共振回路SRC2、動作周波数スイープ回路SFCおよ
び発振停止回路OSCに変更が加えられている。
In the figure, the same parts as those in FIG. 1 are denoted by the same reference numerals, and description thereof will be omitted. In the present embodiment, an overcurrent fuse f is provided, and the second switching resonance circuit SRC2, the operating frequency sweep circuit SFC, and the oscillation stop circuit OSC are modified.

【0145】過電流フューズfは、放電ランプ点灯装置
の回路部品を実装する配線基板に一体に形成したパター
ンヒューズからなり、低周波交流入力電流が過電流にな
った際に、溶断して回路が焼損しないように保護する。
The overcurrent fuse f is formed by a pattern fuse integrally formed on a wiring board on which circuit components of the discharge lamp lighting device are mounted. When the low-frequency AC input current becomes overcurrent, the circuit is blown and the circuit is blown. Protect from burning.

【0146】第2のスイッチング共振回路SRC2は、
コンデンサC6および導通制御手段CCの直列回路に並
列にコンデンサC11を接続している。コンデンサC1
1は、第2のスイッチング手段Q2の入力容量とともに
常に誘導性リアクタンスXL2に接続していて、コンデ
ンサC6が開放されているときの第2のスイッチング共
振回路SRC2の共振周波数を所要に調整している。
The second switching resonance circuit SRC2 is
A capacitor C11 is connected in parallel with a series circuit of the capacitor C6 and the conduction control means CC. Capacitor C1
1 is always connected to the inductive reactance XL2 together with the input capacitance of the second switching means Q2, and adjusts the resonance frequency of the second switching resonance circuit SRC2 when the capacitor C6 is open, as required. .

【0147】動作周波数スイープ回路SFCは、ダイオ
ードD2、抵抗器R4およびコンデンサC9の直列回路
からなる時定数回路TCの抵抗器R4の端子電圧が導通
制御手段CCのゲート・ソース間に印加されるように構
成されている。このため、高周波インバータHFIが起
動すると、動作周波数のスイープは低い周波数から高い
周波数に向けて行われる。
The operating frequency sweep circuit SFC operates so that the terminal voltage of the resistor R4 of the time constant circuit TC composed of a series circuit of the diode D2, the resistor R4 and the capacitor C9 is applied between the gate and the source of the conduction control means CC. Is configured. Therefore, when the high-frequency inverter HFI is activated, the operating frequency is swept from a low frequency to a high frequency.

【0148】発振停止回路OSCは、ダイオードD1の
分圧出力によって充電されるコンデンサC12を付加し
ている。これにより、分割出力電圧が良好に平滑化され
るとともに、発振停止の開始時間および持続時間をさら
に長くすることができる。
The oscillation stop circuit OSC has a capacitor C12 charged by the divided output of the diode D1. As a result, the divided output voltage can be satisfactorily smoothed, and the start time and the duration of the oscillation stop can be further lengthened.

【0149】[0149]

【発明の効果】請求項1ないし7の各発明によれば、負
荷共振回路を構成する第1および第2のリアクタンスを
少なくとも含み、いずれか一方のリアクタンスに負荷を
並列的に接続する負荷回路に高周波インバータから高周
波を供給するとともに、高周波インバータの起動時にそ
の動作周波数を所定範囲内でスイープさせる動作周波数
スイープ制御手段を具備していることにより、高周波イ
ンバータの動作周波数のスイープに伴って負荷に印加さ
れる高周波電圧が変化して、定常時に印加される電圧よ
り高い二次開放電圧が印加されるので、負荷の始動が容
易になる高周波電源装置を提供することができる。
According to the first to seventh aspects of the present invention, the load circuit includes at least the first and second reactances constituting the load resonance circuit, and connects the load to one of the reactances in parallel. A high frequency is supplied from the high frequency inverter, and operating frequency sweep control means for sweeping the operating frequency within a predetermined range when the high frequency inverter is started is provided, so that the high frequency inverter is applied to the load as the operating frequency is swept. Since the applied high-frequency voltage changes and a secondary open-circuit voltage that is higher than the voltage applied in a steady state is applied, it is possible to provide a high-frequency power supply device that can easily start the load.

【0150】請求項2の発明によれば、加えて動作周波
数制御手段が負荷共振回路の共振周波数を含んでその前
後にわたる周波数範囲で動作周波数をスイープさせるこ
とにより、簡単な回路構成であっても、スイープの途中
に負荷共振回路の共振周波数と動作周波数とが一致する
際に最高電圧が発生して負荷に印加し得て、二次開放電
圧の制御が容易なる高周波電源装置を提供することがで
きる。
According to the second aspect of the present invention, in addition, the operating frequency control means sweeps the operating frequency in a frequency range including and including the resonance frequency of the load resonance circuit, thereby enabling a simple circuit configuration. It is possible to provide a high-frequency power supply device in which the highest voltage can be generated and applied to the load when the resonance frequency of the load resonance circuit matches the operating frequency during the sweep, and the secondary open-circuit voltage can be easily controlled. it can.

【0151】請求項3の発明によれば、加えて負荷共振
回路の誘導性リアクタンスのインダクタンスが無負荷時
に飽和することにより、所望の高い電圧を発生するのに
動作周波数のスイープ範囲が狭くて済むので、回路構成
を簡単し得る高周波電源装置を提供することができる。
According to the third aspect of the invention, in addition, the inductance of the inductive reactance of the load resonance circuit saturates when there is no load, so that the sweep range of the operating frequency can be narrow to generate a desired high voltage. Therefore, it is possible to provide a high-frequency power supply device whose circuit configuration can be simplified.

【0152】請求項4の発明によれば、加えて動作周波
数スイープ制御手段が高い周波数から低い周波数に向け
て動作周波数をスイープすることにより、スイープの途
中に負荷共振回路の共振周波数と動作周波数とが一致す
る際に最高電圧が発生して負荷に印加し得るとともに、
負荷共振回路の誘導性リアクタンスのインダクタンスが
無負荷時に飽和する構成であることにより、周波数スイ
ープの終了時に遅相スイッチング領域で定常状態に移行
する高周波電源装置を提供することができる。
According to the fourth aspect of the present invention, the operating frequency sweep control means sweeps the operating frequency from a higher frequency to a lower frequency. The maximum voltage can be generated and applied to the load when
With the configuration in which the inductance of the inductive reactance of the load resonance circuit saturates when there is no load, it is possible to provide a high-frequency power supply that transitions to a steady state in the slow switching region at the end of the frequency sweep.

【0153】請求項5の発明によれば、加えて動作周波
数スイープ制御手段が低い周波数から高い周波数に向け
て動作周波数をスイープすることにより、スイープの途
中に負荷共振回路の共振周波数と動作周波数とが一致す
る際に最高電圧が発生して負荷に印加し得るとともに、
負荷共振回路の誘導性リアクタンスのインダクタンスが
無負荷時に飽和する構成であることにより、負荷共振回
路の共振周波数および動作周波数が同一方向に変化して
高い電圧を相対的に長い時間発生する高周波電源装置を
提供することができる。
According to the fifth aspect of the present invention, the operating frequency sweep control means sweeps the operating frequency from a low frequency to a high frequency, so that the resonance frequency and the operating frequency of the load resonance circuit are not changed during the sweep. The maximum voltage can be generated and applied to the load when
Since the inductance of the inductive reactance of the load resonance circuit saturates when there is no load, the resonance frequency and the operation frequency of the load resonance circuit change in the same direction to generate a high voltage for a relatively long time. Can be provided.

【0154】請求項6の発明によれば、加えて高周波イ
ンバータがハーフブリッジ形インバータであることによ
り、回路構成が簡単で回路部品点数も少なくてよいの
で、小形、軽量かつ安価な高周波電源装置を提供するこ
とができる。
According to the sixth aspect of the present invention, since the high-frequency inverter is a half-bridge type inverter, the circuit configuration is simple and the number of circuit components is small. Can be provided.

【0155】請求項7の発明によれば、加えて高周波イ
ンバータが負荷共振回路の誘導性リアクタンスに磁気結
合した同期巻線、同期巻線に誘起された電圧が共振して
インバータのスイッチング手段のスイッチング周波数を
決定するスイッチング共振回路を備えていることによ
り、回路構成が簡単でスイッチング制御が容易な自励形
の高周波インバータを備えた高周波電源装置を提供する
ことができる。
According to the seventh aspect of the present invention, in addition to the above, the synchronous winding in which the high frequency inverter is magnetically coupled to the inductive reactance of the load resonance circuit, and the voltage induced in the synchronous winding resonates to switch the switching means of the inverter. By providing the switching resonance circuit that determines the frequency, it is possible to provide a high-frequency power supply device including a self-excited high-frequency inverter with a simple circuit configuration and easy switching control.

【0156】請求項8の発明によれば、請求項1ないし
7の効果を有する放電ランプ点灯装置を提供することが
できる。
According to the invention of claim 8, a discharge lamp lighting device having the effects of claims 1 to 7 can be provided.

【0157】請求項9の発明によれば、加えて高圧放電
ランプからなる放電ランプを備えた放電ランプ点灯装置
を提供することができる。
According to the ninth aspect of the present invention, it is possible to provide a discharge lamp lighting device including a discharge lamp including a high-pressure discharge lamp.

【0158】請求項10の発明によれば、請求項1ない
し7の効果を有する照明装置を提供することができる。
According to the tenth aspect, it is possible to provide a lighting device having the effects of the first to seventh aspects.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図1】本発明の高周波電源装置および放電ランプ点灯
装置の第1の実施形態を示す回路図
FIG. 1 is a circuit diagram showing a first embodiment of a high-frequency power supply device and a discharge lamp lighting device of the present invention.

【図2】本発明の高周波電源装置および放電ランプ点灯
装置の第1の実施形態における各部の電圧および周波数
の変化を説明する波形図
FIG. 2 is a waveform diagram illustrating changes in voltage and frequency of each part in the first embodiment of the high-frequency power supply device and the discharge lamp lighting device of the present invention.

【図3】本発明の高周波電源装置および放電ランプ点灯
装置の第1の実施形態における無負荷時の負荷共振回路
の共振特性曲線を示すグラフ
FIG. 3 is a graph showing a resonance characteristic curve of the load resonance circuit at the time of no load in the first embodiment of the high-frequency power supply device and the discharge lamp lighting device of the present invention.

【図4】本発明の高周波電源装置および放電ランプ点灯
装置の第1の実施形態における無負荷時で、かつ動作周
波数のスイープ開始時の二次開放電圧および第2のスイ
ッチング手段を流れるドレイン電流を示す波形図
FIG. 4 is a graph showing the relationship between the secondary open-circuit voltage and the drain current flowing through the second switching means at the time of starting the sweep of the operating frequency under no load in the first embodiment of the high-frequency power supply device and the discharge lamp lighting device of the present invention. Waveform diagram shown

【図5】本発明の高周波電源装置および放電ランプ点灯
装置の第1の実施形態における無負荷時で、かつ負荷共
振回路の共振周波数時の二次開放電圧および第2のスイ
ッチング手段を流れるドレイン電流を示す波形図
FIG. 5 is a diagram showing the secondary open-circuit voltage and the drain current flowing through the second switching means at the time of no load and at the resonance frequency of the load resonance circuit in the first embodiment of the high-frequency power supply device and the discharge lamp lighting device of the present invention. Waveform diagram showing

【図6】本発明の高周波電源装置および放電ランプ点灯
装置の第1の実施形態における無負荷時で、かつ動作周
波数のスイープ終了時の二次開放電圧および第2のスイ
ッチング手段を流れるドレイン電流を示す波形図
FIG. 6 shows the secondary open-circuit voltage and the drain current flowing through the second switching means at the time of no load and at the end of the operating frequency sweep in the first embodiment of the high-frequency power supply device and the discharge lamp lighting device of the present invention. Waveform diagram shown

【図7】本発明の高周波電源装置および放電ランプ点灯
装置の第1の実施形態における負荷共振回路の無負荷時
および負荷時の共振特性曲線を示すグラフ
FIG. 7 is a graph showing resonance characteristics curves of the load resonance circuit in the first embodiment of the high-frequency power supply device and the discharge lamp lighting device of the present invention when no load is applied and when a load is applied

【図8】本発明の高周波電源装置および放電ランプ点灯
装置の第1の実施形態における高圧放電ランプの発光管
を示す断面図
FIG. 8 is a sectional view showing an arc tube of a high-pressure discharge lamp according to the first embodiment of the high-frequency power supply device and the discharge lamp lighting device of the present invention.

【図9】本発明の照明装置の一実施形態としての電球形
蛍光ランプを示す要部断面正面図
FIG. 9 is a cross-sectional front view of a main part showing a bulb-type fluorescent lamp as one embodiment of the lighting device of the present invention.

【図10】本発明の高周波電源装置および放電ランプ点
灯装置の第2の実施形態を示す回路図
FIG. 10 is a circuit diagram showing a high-frequency power supply device and a discharge lamp lighting device according to a second embodiment of the present invention.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

AS…低周波交流電源 NF…ノイズフィルタ L1…インダクタ C1…コンデンサ RDC…整流化直流電源 BRC…ブリッジ形全波整流回路 R1…突入電流抑制抵抗器 C2…平滑コンデンサ HFI…高周波インバータ Q1…第1のスイッチング手段 Q2…第2のスイッチング手段 ST…起動回路 DC1…第1のドライブ回路 SW1…同期巻線 SRC1…第1のスイッチング共振回路 XL1…誘導性リアクタンス DP1…第1のドライブ保護回路 DC2…第2のドライブ回路 SW2…同期巻線 SRC2…第2のスイッチング共振回路 XL2…誘導性リアクタンス DP2…第2のドライブ保護回路 LC…負荷回路 LRC…負荷共振回路 X…第1のリアクタンス X…第2のリアクタンス C7…直流カットコンデンサ DL…負荷 FSC…動作周波数制御手段 CC…導通制御手段 TC…時定数回路 OSC…発振制御手段 Q3…スイッチ手段 VD…電圧分圧器 ZD3…基準電圧素子AS: Low frequency AC power supply NF: Noise filter L1: Inductor C1: Capacitor RDC: Rectified DC power supply BRC: Bridge type full-wave rectifier circuit R1: Rush current suppression resistor C2: Smoothing capacitor HFI: High frequency inverter Q1: First Switching means Q2 Second switching means ST Starting circuit DC1 First drive circuit SW1 Synchronous winding SRC1 First switching resonance circuit X L1 Inductive reactance DP1 First drive protection circuit DC2 First 2 drive circuit SW2 ... synchronous winding SRC2 ... second switching resonant circuit X L2 ... inductive reactance DP2 ... second drive protection circuit LC ... load circuit LRC ... load resonance circuit X L ... first reactance X C ... Second reactance C7: DC cut capacitor DL Load FSC ... operating frequency control means CC ... conduction control unit TC ... time constant circuit OSC ... oscillation control unit Q3 ... switching means VD ... voltage divider ZD3 ... reference voltage element

Claims (10)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項1】負荷共振回路を構成する第1のリアクタン
スおよび第2のリアクタンスを少なくとも含み、いずれ
か一方のリアクタンスに対して負荷を並列的に接続する
負荷回路と;直流電源と;スイッチング手段を含み直流
電源から入力した直流を高周波に変換して負荷回路に供
給する高周波インバータと;高周波インバータの起動時
に高周波インバータの動作周波数を所定範囲内でスイー
プさせる動作周波数スイープ制御手段と;を具備してい
ることを特徴とする高周波電源装置。
1. A load circuit including at least a first reactance and a second reactance constituting a load resonance circuit, and connecting a load in parallel to one of the reactances; a DC power supply; and switching means. A high frequency inverter that converts a direct current input from a direct current power supply into a high frequency and supplies the high frequency inverter to a load circuit; and an operating frequency sweep control unit that sweeps the operating frequency of the high frequency inverter within a predetermined range when the high frequency inverter is started. A high-frequency power supply device.
【請求項2】動作周波数スイープ制御手段は、負荷回路
の無負荷時における負荷共振回路の共振周波数を含んで
その前後にわたる周波数範囲で動作周波数をスイープさ
せることを特徴とする請求項1記載の高周波電源装置。
2. The high frequency device according to claim 1, wherein the operating frequency sweep control means sweeps the operating frequency in a frequency range including and including the resonance frequency of the load resonance circuit when the load circuit is not loaded. Power supply.
【請求項3】負荷回路は、負荷共振回路の一方のリアク
タンスを構成する誘導性リアクタンスのインダクタンス
が無負荷時に飽和することを特徴とする請求項1または
2記載の高周波電源装置。
3. The high-frequency power supply device according to claim 1, wherein the inductance of the inductive reactance constituting one reactance of the load resonance circuit saturates when there is no load.
【請求項4】動作周波数スイープ制御手段は、高い周波
数から低い周波数に向けて動作周波数をスイープさせる
ことを特徴とする請求項2または3記載の高周波電源装
置。
4. The high frequency power supply according to claim 2, wherein the operating frequency sweep control means sweeps the operating frequency from a high frequency to a low frequency.
【請求項5】動作周波数スイープ制御手段は、低い周波
数から高い周波数に向けて動作周波数をスイープさせる
ことを特徴とする請求項2または3記載の高周波電源装
置。
5. The high-frequency power supply according to claim 2, wherein the operating frequency sweep control means sweeps the operating frequency from a low frequency to a high frequency.
【請求項6】高周波インバータは、直列的に接続され両
端間に直流入力電圧が印加され交互にスイッチングする
第1および第2のスイッチング手段を含むハーフブリッ
ジ形インバータであり;負荷回路は、高周波インバータ
の第2のスイッチング手段に対して並列的に接続してい
る;ことを特徴とする請求項1ないし5のいずれか一記
載の高周波電源装置。
6. The high-frequency inverter is a half-bridge type inverter including first and second switching means connected in series and alternately switched by applying a DC input voltage between both ends; the load circuit includes a high-frequency inverter. The high-frequency power supply device according to any one of claims 1 to 5, wherein the high-frequency power supply device is connected in parallel to the second switching means.
【請求項7】高周波インバータは、負荷回路の第1およ
び第2のリアクタンスのうち誘導性リアクタンスに磁気
的に結合された同期巻線、同期巻線に誘起した電圧が印
加されて共振を呈することによりスイッチング手段のス
イッチング周波数を決定するスイッチング共振回路を含
んでいることを特徴とする請求項1ないし6のいずれか
一記載の高周波電源装置。
7. A high-frequency inverter, wherein a synchronous winding magnetically coupled to an inductive reactance of the first and second reactances of the load circuit, and a voltage induced in the synchronous winding is applied to exhibit resonance. 7. The high-frequency power supply device according to claim 1, further comprising a switching resonance circuit that determines a switching frequency of the switching means.
【請求項8】請求項1ないし7のいずれか一記載の高周
波電源装置と;高周波電源装置の負荷回路に負荷として
接続された放電ランプと;を具備していることを特徴と
する放電ランプ点灯装置。
8. A discharge lamp lighting device comprising: the high-frequency power supply device according to claim 1; and a discharge lamp connected as a load to a load circuit of the high-frequency power supply device. apparatus.
【請求項9】放電ランプは、高圧放電ランプであること
を特徴とする請求項8記載の放電ランプ点灯装置。
9. The discharge lamp lighting device according to claim 8, wherein the discharge lamp is a high pressure discharge lamp.
【請求項10】照明装置本体と;照明装置本体に支持さ
れた請求項8または9記載の放電ランプ点灯装置と;を
具備していることを特徴とする照明装置。
10. A lighting device, comprising: a lighting device main body; and the discharge lamp lighting device according to claim 8 supported by the lighting device main body.
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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110679084A (en) * 2017-06-09 2020-01-10 罗伯特·博世有限公司 Controlled load device and method for producing a controlled load device
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