JP2001174703A - Variable focus lens system - Google Patents
Variable focus lens systemInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、可変焦点距離レン
ズ系、特に、広角端状態において８０度を超える画角を
包括することが可能な可変焦点距離レンズ系に関する。The present invention relates to a variable focal length lens system, and more particularly to a variable focal length lens system capable of covering an angle of view exceeding 80 degrees at a wide-angle end state.
【０００２】[0002]
【従来の技術】レンズシャッター式カメラに対する市場
のニーズは携帯性に優れることである。この携帯性は小
型であること、軽量であることに分類される。撮影レン
ズの長さがカメラ本体の大きさに影響し、レンズ径がカ
メラ本体の高さと横幅に影響するので、撮影レンズ系を
小さくすることが特にカメラの小型化に影響を与えてき
た。2. Description of the Related Art There is a need in the market for a lens shutter type camera to have excellent portability. This portability is categorized as small and lightweight. Since the length of the taking lens affects the size of the camera body and the lens diameter affects the height and width of the camera body, reducing the size of the taking lens system has particularly affected the miniaturization of the camera.
【０００３】ズームレンズは被写体により近づいた撮影
が可能であり、撮影者に自由度を与えることができるた
め、ズームレンズを標準装備するカメラが主流になって
きた。そして、望遠端状態の焦点距離が大きいほど被写
体に近付いた撮影が可能になるので、望遠端状態での焦
点距離が長くなるように変倍比が高まる傾向がある。[0003] Since a zoom lens can take a picture closer to a subject and can give a photographer a degree of freedom, cameras equipped with a zoom lens as a standard have become mainstream. The larger the focal length in the telephoto end state, the closer the subject can be photographed. Therefore, the zoom ratio tends to increase so that the focal length in the telephoto end state becomes longer.
【０００４】レンズシャッター式カメラに用いられるズ
ームレンズは、レンズ系のもっとも像側に負レンズ群を
配置して、この負レンズ群よりも物体側に配置されるレ
ンズ群によって形成される像を拡大する、所謂、望遠型
の屈折力配置となっていた。特に、変倍比が高いレンズ
系では３つ以上の可動レンズ群で構成される、所謂、多
群ズームレンズを用いて高変倍化したズームレンズが主
流であった。A zoom lens used in a lens shutter camera has a negative lens group disposed closest to the image side of a lens system, and enlarges an image formed by a lens group disposed closer to the object side than the negative lens group. The so-called telephoto refractive power arrangement. In particular, in a lens system having a high zoom ratio, a zoom lens having a high zoom ratio using a so-called multi-unit zoom lens, which includes three or more movable lens groups, has been the mainstream.
【０００５】これら多群ズームレンズの具体的なレンズ
構成の代表例の一つとして、物体側より順に、正屈折力
を有する第１レンズ群と、正屈折力を有する第２レンズ
群と、負屈折力を有する第３レンズ群との３つのレンズ
群で構成される、正・正・負３群型のレンズ構成が知ら
れている。また、他の例としては、物体側より順に、正
屈折力を有する第１レンズ群と、負屈折力を有する第２
レンズ群と、正屈折力を有する第３レンズ群と、負屈折
力を有する第４レンズ群との４つのレンズ群で構成され
る、正・負・正・負４群型のレンズ構成が知られてい
る。正・負・正・負４群型のレンズ構成は、例えば、特
開昭６０−５７８１４号公報に開示されたレンズ系、ま
た、正・正・負３群型のレンズ構成は特開平５−２６４
９０３号公報に開示されたレンズ系などが知られてい
る。As a typical example of the specific lens configuration of these multi-unit zoom lenses, a first lens unit having a positive refractive power, a second lens unit having a positive refractive power, and a negative lens unit are arranged in order from the object side. There is known a positive, positive, and negative three-group type lens configuration including three lens groups including a third lens group having a refractive power. As another example, a first lens group having a positive refractive power and a second lens group having a negative refractive power are arranged in order from the object side.
There is known a positive / negative / positive / negative four-group type lens configuration including four lens groups of a lens group, a third lens group having a positive refractive power, and a fourth lens group having a negative refractive power. Have been. The four-group positive / negative / positive / negative lens configuration is described in, for example, a lens system disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 60-57814. 264
A lens system disclosed in Japanese Patent Publication No. 903 is known.
【０００６】また、近年のレンズシャッター式カメラ
は、標準仕様としてオートフォーカス機能を備えてい
る。Further, recent lens shutter cameras have an autofocus function as a standard specification.
【０００７】オートフォーカス機構は、被写体位置を検
出する検出系と、検出系の出力に基づき駆動量を算出す
る演算系と、フォーカス群を駆動する駆動系と、フォー
カスを行った際に発生する諸収差の変動が補正できた光
学系とを組合わせて構成されている。The autofocus mechanism includes a detection system for detecting the position of a subject, an arithmetic system for calculating a drive amount based on an output of the detection system, a drive system for driving a focus group, and various types of components generated when focusing is performed. The optical system is configured in combination with an optical system capable of correcting aberration fluctuation.
【０００８】オートフォーカス機能を装備することが標
準化されるに従って、合焦動作の高速化が図られてきて
いる。合焦動作を高速化するためには、仕事量（＝重量
×移動量）を減らすことが肝要である。As the provision of the autofocus function is standardized, the focus operation has been speeded up. In order to speed up the focusing operation, it is important to reduce the amount of work (= weight × movement amount).
【０００９】撮影者がシャッターボタンを押してから実
際に露出（露光）が行われるまでの時間差（タイムラ
グ）が大きいと、撮影者が違和感を感じてしまう。この
ため、タイムラグが小さいほど軽快に撮影が行えるので
好ましい。If the time difference (time lag) from when the photographer presses the shutter button to when the exposure is actually performed is large, the photographer may feel uncomfortable. For this reason, it is preferable that the time lag is small, since the photographing can be performed lightly.
【００１０】フォーカス群の移動量が小さく、かつレン
ズが小型である方が合焦動作を高速に行うことができ
る。このため、合焦動作におけるタイムラグを小さくす
るためには、このために適切な構成の光学系を提供する
ことが重要である。The smaller the amount of movement of the focus group and the smaller the lens, the faster the focusing operation can be performed. For this reason, in order to reduce the time lag in the focusing operation, it is important to provide an optical system having an appropriate configuration.
【００１１】従来からズームレンズにおけるフォーカシ
ング方法には、以下の３つの方式が知られている。 （Ａ）１群繰出し方式 （Ｂ）インナーフォーカス方式 （Ｃ）リアーフォーカス方式 ここで、（Ａ）の１群繰出し方式は、もっとも物体側の
レンズ群が移動し、（Ｃ）のリアーフォーカス方式は、
もっとも像側のレンズ群が移動し、（Ｂ）のインナーフ
ォーカス方式は、その中間のレンズ群が移動するタイプ
である。Conventionally, the following three methods are known as focusing methods for a zoom lens. (A) One-group extension system (B) Inner focus system (C) Rear focus system Here, in the one-group extension system of (A), the lens group closest to the object moves, and the rear focus system of (C) ,
The lens group closest to the image moves, and the inner focus method (B) is a type in which the intermediate lens group moves.
【００１２】ところで、レンズシャッター式カメラは一
眼レフ式カメラに比較して、一般に低価格であり、ま
た、携帯性に優れたり、あるいは取り扱いが簡単であ
る。このため、レンズシャッター式カメラのユーザー層
は、家族写真や旅行写真を目的とする一般層の占める割
合が高く、より生活に密着しているといえる。このた
め、撮影する被写体の位置が、撮影者から比較的近い場
合が多い傾向にある。A lens shutter camera is generally less expensive than a single-lens reflex camera, is more portable, and is easier to handle. For this reason, the user group of the lens shutter type camera has a high ratio of the general group for the purpose of family photography and travel photography, and can be said to be more closely attached to daily life. For this reason, the position of the subject to be photographed tends to be relatively close to the photographer in many cases.
【００１３】上述したように、長焦点のズームレンズ
は、被写体の位置が遠い場合に有用である。このため、
望遠端状態とは逆に、広角端状態での焦点距離が短く、
広画角を包括した撮影レンズの開発も行われてきてい
る。As described above, a long focus zoom lens is useful when the position of a subject is far. For this reason,
Contrary to the telephoto end, the focal length at the wide-angle end is short,
The development of photography lenses that cover a wide angle of view has also been developed.
【００１４】[0014]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
多群ズームレンズを用いた場合、望遠端状態での焦点距
離を長くするのに比べて、レンズ径の小型化を維持した
まま広角端状態での焦点距離を短くするのは非常に難し
かった。However, when a conventional multi-unit zoom lens is used, compared to increasing the focal length at the telephoto end, the zoom lens at the wide-angle end while maintaining a smaller lens diameter is used. It was very difficult to shorten the focal length.
【００１５】広い画角を包括する撮影レンズは、開口絞
りを通過し、レンズ群を通過する軸外光束が光軸から離
れてしまう。また同時に、より広い画角を包括すると周
辺光量が減少しやすいので、充分な周辺光量を確保する
ためにはレンズ径が大きくなりやすく、小型化には不向
きであった。A photographing lens having a wide angle of view passes through an aperture stop, and an off-axis light beam passing through a lens group is separated from an optical axis. At the same time, if a wider angle of view is included, the amount of peripheral light tends to decrease. Therefore, in order to secure a sufficient amount of peripheral light, the lens diameter tends to increase, which is not suitable for miniaturization.
【００１６】前記特開昭６０−５７８１４号公報に開示
されたレンズ系では、広角端状態での画角が狭かった。
また、特開平５−２６４９０３号公報に開示されたレン
ズ系では、小型化が充分図れていなかった。In the lens system disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 60-57814, the angle of view at the wide-angle end is narrow.
In the lens system disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 5-264903, the size cannot be sufficiently reduced.
【００１７】正・正・負３群型や正・負・正・負４群型
等の多群ズームレンズは、１群やもっとも像側の負レン
ズ群のレンズ径が他のレンズ群に比べて大きい。このた
め、レンズ径が大きな群を移動させる（Ａ）の１群繰出
し方式や（Ｃ）のリアーフォーカス方式、はカメラの小
型化に不利であり、オートフォーカス機能（合焦動作）
の高速化も難しかった。A multi-unit zoom lens such as a positive / negative / negative three-unit type or a positive / negative / positive / negative four-unit type has a lens diameter of one lens unit or the negative lens unit closest to the image side compared to other lens units. Big. For this reason, the one-group extension method (A) for moving a group having a large lens diameter and the rear focus method (C) are disadvantageous for downsizing the camera, and the autofocus function (focusing operation)
It was also difficult to speed up.
【００１８】本発明は上記問題にかんがみてなされたも
のであり、広角端状態で８０度を超える画角を包括しな
がらも、近距離合焦可能な小型のズームレンズを提供す
ることを目的とする。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made in view of the above problems, and has as its object to provide a small-sized zoom lens capable of focusing at a short distance while covering an angle of view exceeding 80 degrees at the wide-angle end. I do.
【００１９】[0019]
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に本発明は、物体側より順に、正屈折力を有する第１レ
ンズ群と、負屈折力を有する第２レンズ群と、正屈折力
を有する第３レンズ群と、そして負屈折力を有する第４
レンズ群とを有し、前記第１レンズ群と前記第４レンズ
群との間に開口絞りを有し、広角端状態から望遠端状態
までレンズ位置状態が変化する際に、前記第１レンズ群
と前記第２レンズ群との間隔が増大し、前記第２レンズ
群と前記第３レンズ群との間隔が減少し、前記第３レン
ズ群と前記第４レンズ群との間隔が減少するように、前
記第１レンズ群乃至前記第４レンズ群の各レンズ群が物
体側へ移動して、前記第２レンズ群が物体側に凹面を向
けた負レンズをそのもっとも物体側に配置するととも
に、近距離合焦時に物体側へ移動して、以下の条件式
（１）と（２）とを満足することを特徴とする可変焦点
距離レンズ系を提供する。 （１） １．８＜ｆ１／（ｆｗ・ｆｔ）1/2＜３．６ （２） ０．１５＜ＤＷ23／ｆｗ＜０．２５ 但し、 ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離、 ｆｗ：前記可変焦点距離レンズ系の広角端状態における
焦点距離、 ｆｔ：前記可変焦点距離レンズ系の望遠端状態における
焦点距離、 ＤＷ23：広角端状態における第２レンズ群のもっとも物
体側のレンズ面と開口絞りとの距離をそれぞれ示してい
る。In order to solve the above-mentioned problems, the present invention provides, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, And a fourth lens unit having a negative refractive power.
A lens group; and an aperture stop between the first lens group and the fourth lens group. When the lens position changes from a wide-angle end state to a telephoto end state, the first lens group The distance between the second lens group and the second lens group increases, the distance between the second lens group and the third lens group decreases, and the distance between the third lens group and the fourth lens group decreases. The first lens group to the fourth lens group move toward the object side, and the second lens group arranges the negative lens having the concave surface facing the object side closest to the object side. A variable focal length lens system is provided which moves to the object side when focusing on a distance and satisfies the following conditional expressions (1) and (2). (1) 1.8 <f1 / (fw · ft) 1/2 <3.6 (2) 0.15 <DW23 / fw <0.25 where f1: focal length of the first lens group, fw: The focal length of the variable focal length lens system at the wide angle end state, ft: the focal length of the variable focal length lens system at the telephoto end state, DW23: the most object side lens surface and aperture stop of the second lens group at the wide angle end state. Are shown respectively.
【００２０】[0020]
【発明の実施の形態】従来より可変焦点距離レンズ系
は、レンズ系のもっとも物体側に正屈折力を有するレン
ズ群を配置する正先行型と、負屈折力を有するレンズ群
を配置する負先行型とに大別される。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Conventionally, a variable focal length lens system has a positive leading type in which a lens group having a positive refractive power is disposed closest to the object side of the lens system, and a negative leading lens type in which a lens group having a negative refractive power is disposed. They are roughly divided into types.
【００２１】正先行型ズームレンズは、主に画角が狭
く、画面対角長と比較して焦点距離が長いレンズ系に用
いられ、レンズ全長を短縮する場合に適している。ま
た、負先行型ズームレンズは主に画角が広いレンズ系に
用いられている。The forward-leading type zoom lens is mainly used for a lens system having a narrow angle of view and a longer focal length than the diagonal length of the screen, and is suitable for shortening the entire length of the lens. Further, the negative leading type zoom lens is mainly used for a lens system having a wide angle of view.
【００２２】負先行型ズームレンズは、広角端状態で、
もっとも物体側に配置される第１レンズ群を通過する軸
外光束が光軸に近い高さを通過するのでレンズ径の小型
化を図ることができる。しかし、変倍比を高めると望遠
端状態において、第１レンズ群の像側に配置される第２
レンズ群を軸上光束が広がって通過するので、画面中心
部で所定の光学性能を確保するのが難しかった。The negative-leading zoom lens is in the wide-angle end state,
Since the off-axis light beam passing through the first lens group disposed closest to the object passes at a height close to the optical axis, the lens diameter can be reduced. However, when the zoom ratio is increased, in the telephoto end state, the second lens unit disposed on the image side of the first lens unit is set.
Since the on-axis light beam spreads and passes through the lens group, it is difficult to secure a predetermined optical performance at the center of the screen.
【００２３】そこで、本発明においては、レンズ系のも
っとも物体側に正屈折力を有する第１レンズ群を配置
し、その像側に負屈折力を有する第２レンズ群を配置し
ている。そして、広角端状態では第１レンズ群と第２レ
ンズ群との間隔を狭めて、第１レンズ群を通過する軸外
光束が離れないようにしつつ、望遠端状態へ向かってレ
ンズ位置状態が変化する際に、第１レンズ群と第２レン
ズ群との間隔を広げて、望遠端状態でのレンズ全長を短
縮化している。Therefore, in the present invention, a first lens unit having a positive refractive power is disposed closest to the object side of the lens system, and a second lens unit having a negative refractive power is disposed on the image side. In the wide-angle end state, the distance between the first lens group and the second lens group is reduced so that the off-axis light beam passing through the first lens group does not separate, and the lens position changes toward the telephoto end state. In this case, the distance between the first lens unit and the second lens unit is increased to shorten the total length of the lens in the telephoto end state.
【００２４】特に、本発明では広角端状態で充分なバッ
クフォーカスを確保してレンズ径の小型化を図るため
に、第２レンズ群のもっとも物体側に、物体側に凹面を
向けた負レンズを配置している。In particular, in the present invention, in order to secure a sufficient back focus at the wide-angle end state and to reduce the lens diameter, a negative lens having a concave surface facing the object side closest to the object side of the second lens group. Have been placed.
【００２５】本発明では、第２レンズ群の像側に配置さ
れ、正屈折力を有する第３レンズ群と、さらにその像側
に配置され、負屈折力を有する第４レンズ群との４つの
レンズ群を配置している。According to the present invention, there are provided a third lens group disposed on the image side of the second lens group and having a positive refractive power, and a fourth lens group disposed on the image side and having a negative refractive power. A lens group is arranged.
【００２６】第２レンズ群の像側に、正屈折力を有する
第３レンズ群を配置して、第１レンズ群から第３レンズ
群までの屈折力を正屈折力として、その像側に配置され
る第４レンズ群で像を拡大してレンズ全長を短縮化して
いる。A third lens group having a positive refracting power is arranged on the image side of the second lens group, and the refracting power from the first lens group to the third lens group is regarded as a positive refracting power. The image is enlarged by the fourth lens group to reduce the overall length of the lens.
【００２７】また、広角端状態から望遠端状態までレン
ズ位置状態が変化する際に、第２レンズ群と第３レンズ
群との間隔を狭めることで、望遠端状態でのレンズ全長
を短縮化し、さらに第３レンズ群と第４レンズ群との間
隔を狭めることで、第４レンズ群を通過する軸外光束が
光軸に近づくので変倍による軸外収差の変動を良好に補
正している。Further, when the lens position changes from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the second lens group and the third lens group is narrowed to shorten the total lens length at the telephoto end state. Further, by reducing the distance between the third lens unit and the fourth lens unit, the off-axis light flux passing through the fourth lens unit approaches the optical axis, so that the fluctuation of off-axis aberration due to zooming can be corrected well.
【００２８】ところで、広角端状態での画角が大きな光
学系では開口絞りの位置を適切に定めることが重要であ
る。In an optical system having a large angle of view at the wide-angle end, it is important to appropriately determine the position of the aperture stop.
【００２９】本発明では第２レンズ群と第３レンズ群と
の間に開口絞りを配置して、レンズ位置状態が変化する
際に第３レンズ群と共に移動させることにより、広角端
状態から望遠端状態までレンズ位置状態が変化する際
に、第１レンズ群が開口絞りから離れて第１レンズ群を
通過する軸外光束が光軸から離れる。そして、第４レン
ズ群が開口絞りに近づいて第４レンズ群を通過する軸外
光束が光軸に近づく。このように積極的にレンズ群を通
過する軸外光束の高さが変化するレンズ群を配置するこ
とで良好に軸外収差を補正している。In the present invention, an aperture stop is arranged between the second lens unit and the third lens unit, and is moved together with the third lens unit when the lens position changes. When the lens position state changes to the state, the first lens group moves away from the aperture stop, and the off-axis light beam passing through the first lens group moves away from the optical axis. Then, the fourth lens group approaches the aperture stop, and the off-axis light beam passing through the fourth lens group approaches the optical axis. By arranging the lens group in which the height of the off-axis light beam passing through the lens group changes positively in this manner, the off-axis aberration is favorably corrected.
【００３０】さらに、開口絞りをこのように配置して、
レンズ径が小さい第２レンズ群を近距離合焦時に移動さ
せることにより、フォーカシング動作の高速化を図るこ
とができる。Further, by arranging the aperture stop in this way,
By moving the second lens group having a small lens diameter when focusing on a short distance, the focusing operation can be speeded up.
【００３１】本発明では、以上のように、物体側より順
に、正屈折力を有する第１レンズ群と、負屈折力を有す
る第２レンズ群と、正屈折力を有する第３レンズ群と、
負屈折力を有する第４レンズ群との４つのレンズ群を配
置して、焦点距離がもっとも短い広角端状態から焦点距
離がもっとも長い望遠端状態までレンズ位置状態が変化
する際に、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が増大
し、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔が減少し、第
３レンズ群と第４レンズ群との間隔が減少するように、
各レンズ群が物体側へ移動し、上記のような構成として
いる。この結果、広角端状態で８０度を超える画角を包
括しながら、小型で近距離合焦可能なズームレンズを達
成することができている。In the present invention, as described above, in order from the object side, the first lens group having a positive refractive power, the second lens group having a negative refractive power, the third lens group having a positive refractive power,
Four lens groups including a fourth lens group having negative refracting power are arranged, and when the lens position state changes from the wide-angle end state where the focal length is shortest to the telephoto end state where the focal length is longest, the first lens The distance between the second lens group and the second lens group increases, the distance between the second lens group and the third lens group decreases, and the distance between the third lens group and the fourth lens group decreases.
Each lens group moves to the object side, and has the above-described configuration. As a result, a compact zoom lens capable of focusing on a short distance can be achieved while covering an angle of view exceeding 80 degrees in the wide-angle end state.
【００３２】次に、以下に各条件式を説明する。Next, the respective conditional expressions will be described below.
【００３３】条件式（１）は第１レンズ群の焦点距離を
規定する条件式である。Conditional expression (1) is a conditional expression for defining the focal length of the first lens unit.
【００３４】上述の通り、開口絞りを配置することで第
２レンズ群のレンズ径を小型化できる。しかし、その移
動量が大きいと仕事量を減らすことができない。フォー
カシング時の移動量は、フォーカシング群の横倍率をβ
とするとき、│β│＞１の場合、β2／（β2−１）を１
に近づけること、つまり１／βを０に近づけることによ
り移動量が小さくなることが知られている。また、│β
│＜１の時、β2／（β2−１）を０に近づけること、つ
まり、βを０に近づけることで移動量が小さくなること
が知られている。As described above, by arranging the aperture stop, the lens diameter of the second lens group can be reduced. However, if the amount of movement is large, the amount of work cannot be reduced. The amount of movement during focusing is determined by setting the lateral magnification of the focusing group to β.
When | β |> 1, β 2 / (β 2 -1) is set to 1
It is known that the amount of movement is reduced by bringing 1 / β closer to 0. Also, │β
It is known that when | <1, moving β 2 / (β 2 -1) close to 0, that is, moving β close to 0 reduces the amount of movement.
【００３５】本発明では第２レンズ群の横倍率を０に近
づけることで移動量を減らしているが、仮に横倍率が０
になる状態とは第１レンズ群の屈折力が０の状態であ
り、これでは望遠端状態でのレンズ全長が大型化してし
まう。そこで、条件式（１）を満足するように第１レン
ズ群の焦点距離を設定することで、望遠端状態でのレン
ズ全長の短縮化とフォーカシング時の移動量を減らすこ
ととの両立化を図っている。In the present invention, the amount of movement is reduced by bringing the lateral magnification of the second lens unit close to zero.
Is a state where the refracting power of the first lens group is 0, and the total length of the lens in the telephoto end state becomes large. Therefore, by setting the focal length of the first lens group so as to satisfy the conditional expression (1), it is possible to achieve both a reduction in the overall length of the lens in the telephoto end state and a reduction in the amount of movement during focusing. ing.
【００３６】条件式（１）の上限値を上回った場合、望
遠端状態でのレンズ全長が大型化して好ましくない。逆
に条件式（１）の下限値を下回った場合、フォーカシン
グ時の第２レンズ群の移動量が大きくなってしまう。If the value exceeds the upper limit of conditional expression (1), the overall length of the lens in the telephoto end state becomes undesirably large. Conversely, if the lower limit of conditional expression (1) is not reached, the amount of movement of the second lens group during focusing will be large.
【００３７】条件式（２）は広角端状態でフォーカシン
グ時に発生する軸外収差の変動を良好に補正するための
条件である。Conditional expression (2) is a condition for satisfactorily correcting the fluctuation of off-axis aberration generated during focusing at the wide-angle end.
【００３８】条件式（２）の上限値を上回った場合、第
２レンズ群のもっとも物体側のレンズ面を通過する軸外
光束が光軸から離れる。このレンズ面は物体側に凹面を
向けているので、この軸外光束が光軸から離れると急激
に軸外収差が発生してしまうので、所定の光学性能が得
られなくなってしまう。When the value exceeds the upper limit value of the conditional expression (2), the off-axis light beam passing through the lens surface closest to the object in the second lens unit moves away from the optical axis. Since the lens surface has a concave surface facing the object side, off-axis light beams are suddenly off-axis aberration away from the optical axis, so that predetermined optical performance cannot be obtained.
【００３９】本発明においては製造時にも安定した品質
を維持し、また、小型化を実現するために、第２レンズ
群を両凹形状の負レンズ成分と物体側に凸面を向けた正
レンズ成分で構成し、以下の条件式（３）を満足するこ
とが望ましい。 （３） １．３＜（│ｆ2N│＋ｆ2P）／ｆｗ＜２．４ 本発明では第２レンズ群を負レンズ成分とその像側に配
置される正レンズ成分で構成することにより、第２レン
ズ群の主点位置を物体側に位置させている。この結果、
広角端状態で第１レンズ群を通過する軸外光束を光軸に
近づけてレンズ径の小型化を図っている。In the present invention, in order to maintain a stable quality at the time of manufacturing and to realize miniaturization, the second lens group is composed of a biconcave negative lens component and a positive lens component having a convex surface facing the object side. And it is desirable to satisfy the following conditional expression (3). (3) 1.3 <(| f2N | + f2P) / fw <2.4 In the present invention, the second lens group is constituted by a negative lens component and a positive lens component disposed on the image side of the negative lens component, whereby the second lens unit is formed. The principal point position of the group is located on the object side. As a result,
An off-axis light beam passing through the first lens group in the wide-angle end state is made closer to the optical axis to reduce the lens diameter.
【００４０】条件式（３）は第２レンズ群を構成する負
レンズ成分と正レンズ成分との焦点距離を規定する条件
式である。Conditional expression (3) is a conditional expression that defines the focal length between the negative lens component and the positive lens component constituting the second lens unit.
【００４１】条件式（３）の下限値を下回った場合、負
レンズ成分と正レンズ成分との相互偏心による性能劣化
が大きくなってしまい、安定した品質の製品を市場に提
供できない。If the lower limit of conditional expression (3) is not reached, the performance degradation due to the mutual eccentricity of the negative lens component and the positive lens component becomes large, and a stable quality product cannot be provided to the market.
【００４２】逆に条件式（３）の上限値を上回った場
合、負レンズ成分と正レンズ成分のそれぞれの屈折力が
弱まるので、第２レンズ群の主点位置が像側に近づい
て、レンズ径の大型化を引き起こしてしまう。On the other hand, if the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the respective refractive powers of the negative lens component and the positive lens component are weakened, so that the principal point position of the second lens group approaches the image side, and This causes an increase in diameter.
【００４３】ところで、本発明においては広角端状態に
おいてさらに良好なる結像性能を得るには以下の条件式
（４）を満足することが望ましく、また望遠端状態での
レンズ全長を短縮するには以下の条件式（５）を満足す
ることが望ましい。 （４） １．１＜（│ｆ２│＋ｆ３）／ｆｗ＜１．４ （５） ０．２＜│ｆ４│／ｆｔ＜０．４ 条件式（４）は第２レンズ群と第３レンズ群の焦点距離
を規定する条件式である。In the present invention, it is desirable to satisfy the following conditional expression (4) in order to obtain better imaging performance in the wide-angle end state, and to shorten the total lens length in the telephoto end state. It is desirable to satisfy the following conditional expressions (5). (4) 1.1 <(| f2 | + f3) / fw <1.4 (5) 0.2 <| f4 | / ft <0.4 Conditional expression (4) satisfies the second lens group and the third lens group. Is a conditional expression that defines the focal length of the lens.
【００４４】条件式（４）の上限値を上回った場合、広
角端状態で第１レンズ群及び第４レンズ群を通過する軸
外光束が光軸から離れるのでコマ収差が発生して、画面
周辺部での性能が低下する。逆に、条件式（４）の下限
値を下回った場合、第２レンズ群及び第３レンズ群を通
過する軸外光束が光軸に近づくので、軸上収差と軸外収
差とを独立に補正できず、画面中心での性能と画面周辺
での性能とのバランスが図れない。When the value exceeds the upper limit of the conditional expression (4), off-axis light beams passing through the first lens unit and the fourth lens unit in the wide-angle end state are separated from the optical axis, so that coma is generated and the periphery of the screen is generated. The performance in the part decreases. Conversely, if the lower limit of conditional expression (4) is not reached, the off-axis luminous flux passing through the second lens group and the third lens group approaches the optical axis, so that the on-axis aberration and the off-axis aberration are corrected independently. It is not possible to balance the performance at the center of the screen with the performance around the screen.
【００４５】条件式（５）は第４レンズ群の焦点距離を
規定する条件式である。条件式（５）の上限値を上回っ
た場合、望遠端状態でのレンズ全長が充分小型化できず
好ましくない。逆に、条件式（５）の下限値を下回った
場合、望遠端状態第４レンズ群の横倍率が大きくなっ
て、微小な停止誤差で像面位置がフィルム面から大きく
ずれてしまうので好ましくない。Conditional expression (5) is a conditional expression for defining the focal length of the fourth lens group. If the upper limit of conditional expression (5) is exceeded, the overall length of the lens at the telephoto end cannot be reduced sufficiently, which is not preferable. Conversely, if the lower limit value of conditional expression (5) is not reached, the lateral magnification of the fourth lens unit in the telephoto end state becomes large, and the image plane position is greatly deviated from the film plane due to a small stop error. .
【００４６】また、以下に説明する各実施例は４つの可
動レンズ群で構成されるが、各レンズ群の間や隣接した
像側や物体側に屈折力が弱い他のレンズ群を付加するこ
とも容易である。Each embodiment described below is composed of four movable lens groups. However, another lens group having a low refractive power is added between the lens groups or on the adjacent image side or object side. Is also easy.
【００４７】本発明においては、別の観点によれば、撮
影を行う際に、高変倍ズームレンズで発生しがちな手ブ
レ等が原因の像ブレによる撮影失敗を防ぐために、ブレ
を検出するブレ検出系と駆動手段とをレンズ系に組み合
わせ、レンズ系を構成するレンズ群のうちの１つのレン
ズ群を全体、またはその一部を偏心レンズ群として偏心
させることができる。そして、ブレをブレ検出系により
検出し、検出されたブレを補正するように駆動手段によ
り偏心レンズ群を偏心させ像をシフトさせて、像ブレを
補正することで防振光学系とすることが可能である。According to another aspect of the present invention, blurring is detected during photographing in order to prevent photographing failure due to image blurring caused by hand shake or the like that tends to occur in a high-magnification zoom lens. A blur detection system and a driving unit can be combined with a lens system to decenter one or more of the lens groups constituting the lens system as an eccentric lens group. Then, the shake is detected by a shake detection system, the eccentric lens group is decentered by a driving unit to shift the image so as to correct the detected shake, and the image shake is corrected to form an image stabilizing optical system. It is possible.
【００４８】[0048]
【実施例】以下に、本発明にかかる可変焦点距離レンズ
系の数値実施例について説明する。なお、各実施例にお
いて、非球面は以下の式で表される。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Hereinafter, numerical embodiments of the variable focal length lens system according to the present invention will be described. In each embodiment, the aspheric surface is represented by the following equation.
【００４９】[0049]
【数１】ｘ＝ｃｙ2／｛１＋（１−κｃ2ｙ2）1/2｝＋Ｃ
4ｙ4＋Ｃ6ｙ6＋… ここで、ｙは光軸からの高さ、ｘはサグ量、ｃは曲率半
径、κは円錐定数、Ｃ4，Ｃ6，…は非球面係数をそれぞ
れ示している。X = cy 2 / {1+ (1-κc 2 y 2 ) 1/2 } + C
4 y 4 + C 6 y 6 + ... where y is the height from the optical axis, x is the amount of sag, c is the radius of curvature, κ is the conic constant, and C 4 , C 6 ,... ing.
【００５０】図１は、各実施例にかかる可変焦点距離レ
ンズ系の屈折力配分を示す図である。物体側より順に、
正屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負屈折力を有す
る第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力を有する第３レンズ群
Ｇ３と、負屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とのレンズ
群で構成され、広角端状態より望遠端状態まで焦点距離
が変化する際に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２
との間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ
３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群
Ｇ４との間隔が減少するように、すべてのレンズ群が物
体側へ移動する。 （第１実施例）図２は、第１実施例にかかる可変焦点距
離レンズ系のレンズ構成図を示している。第１レンズ群
Ｇ１は物体側に凹面を向けた負レンズＬ１１と両凸レン
ズＬ１２とで構成され、第２レンズ群Ｇ２は両凹レンズ
Ｌ２１と物体側に凸面を向けた正レンズＬ２２とで構成
され、第３レンズ群Ｇ３は物体側に凸面を向けたメニス
カス形状の負レンズと両凸レンズとの接合正レンズＬ３
とで構成され、第４レンズ群Ｇ４は像側に凸面を向けた
メニスカス形状の正レンズＬ４１と物体側に凹面を向け
たメニスカス形状の負レンズＬ４２とで構成される。FIG. 1 is a diagram showing a refractive power distribution of the variable focal length lens system according to each embodiment. In order from the object side,
A first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, a third lens group G3 having a positive refractive power, and a fourth lens group G4 having a negative refractive power. When the focal length changes from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group G1 and the second lens group G2
Is increased, the second lens group G2 and the third lens group G
All the lens groups move toward the object side such that the distance between the third lens group G3 and the third lens group G3 and the fourth lens group G4 decreases. (First Embodiment) FIG. 2 shows a lens configuration diagram of a variable focal length lens system according to a first embodiment. The first lens group G1 includes a negative lens L11 having a concave surface facing the object side and a biconvex lens L12. The second lens group G2 includes a biconcave lens L21 and a positive lens L22 having a convex surface facing the object side. The third lens group G3 is a cemented positive lens L3 composed of a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side and a biconvex lens.
The fourth lens group G4 includes a meniscus-shaped positive lens L41 having a convex surface facing the image side and a meniscus-shaped negative lens L42 having a concave surface facing the object side.
【００５１】本実施例では、開口絞りＳが第３レンズ群
Ｇ３の物体側に配置され、レンズ位置状態が変化する際
に第３レンズ群Ｇ３と一緒に移動する。In this embodiment, the aperture stop S is arranged on the object side of the third lens group G3, and moves together with the third lens group G3 when the lens position changes.
【００５２】表１に、本実施例の諸元の値を掲げる。諸
元表中のｆは焦点距離、ＦNOはＦナンバー、２ωは画角
を表し、屈折率はｄ線（λ=587.6nm）に対する値であ
る。また、表中で曲率半径０とは平面を示す。以下、全
ての実施例の諸元値において本実施例と同様の符号を用
いる。Table 1 shows the values of the specifications of this embodiment. In the specification table, f is the focal length, FNO is the F number, 2ω is the angle of view, and the refractive index is a value for the d-line (λ = 587.6 nm). In the table, the curvature radius 0 indicates a plane. Hereinafter, the same reference numerals as in the present embodiment are used in the specification values of all the embodiments.
【００５３】[0053]
【表１】 （全体諸元） ｆ 25.20 〜 38.00 〜 50.00 〜 66.50 ＦNO 4.10 〜 5.43 〜 6.35 〜 7.50 ２ω 83.20 〜 58.54 〜 45.86 〜 35.21° （レンズデータ） 面 曲率半径 間 隔 屈折率 アッベ数 1 -73.9297 0.9000 1.80610 33.28 2 4127.6121 0.1000 1.0 3 32.3347 2.3496 1.58913 61.24 4 -207.2232 (D4) 1.0 5 -20.1825 0.8000 1.80420 46.51 6 23.5388 0.1000 1.0 7 14.3409 1.3390 1.80518 25.46 8 24.8834 (D8) 1.0 9 0.0000 0.8500 1.0 開口絞り 10 15.1345 1.5000 1.92286 20.88 11 9.2552 3.3849 1.74330 49.23 12 -17.6535 (D12) 1.0 13 -32.8888 3.5000 1.68893 31.16 14 -15.3882 2.6668 1.0 15 -9.7543 1.0000 1.77250 49.61 16 -139.0915 (Bf) 1.0 （非球面係数） 第５面，第１２面，第１３面の各レンズ面は非球面であり、各非球面係数を以 下に示す。 ［第５面］ κ＝ 1.000 Ｃ4 ＝-7.9263×10-5 Ｃ6 ＝+1.1903×10-6 Ｃ8 ＝-7.5650×10-8 Ｃ10＝+1.3919×10-9 ［第１２面］ κ＝ 3.346 Ｃ4 ＝+1.7152×10-4 Ｃ6 ＝+4.5571×10-7 Ｃ8 ＝+1.9520×10-8 Ｃ10＝-1.8749×10-10 ［第１３面］ κ＝-2.7617 Ｃ4 ＝+7.0681×10-5 Ｃ6 ＝-1.2571×10-6 Ｃ8 ＝+2.2397×10-8 Ｃ10＝-1.0092×10-10 （可変間隔データ） ｆ 25.2004 38.0013 50.0021 66.5033 D4 2.8376 6.1764 10.1443 14.9116 D8 2.4413 1.9145 1.1651 0.4196 D12 9.2832 4.6885 2.9393 1.4707 BF 7.6344 19.9689 28.8529 39.7095 （フォーカシング時の第２レンズ群の移動量Δ２） ただし、撮影倍率-1/30倍状態に合焦する際の移動量を示す。 ｆ 25.2004 38.0013 50.0021 66.5033 Δ２ 0.9375 0.6870 0.5905 0.5205 なお、物体側への移動を正とする。 （条件式対応値） ｆ１＝+99.303 ｆ２＝-19.747 ｆ３＝+12.638 ｆ４＝-21.810 ｆ2N＝-13.402 ｆ2P＝+39.785 （１）ｆ１／（ｆｗ・ｆｔ）1/2＝２．４２６ （２）ＤＷ23／ｆｗ＝０．１８６ （３）（│ｆ2N│＋ｆ2P）／ｆｗ＝２．１１１ （４）（│ｆ２│＋ｆ３）／ｆｗ＝１．２８５ （５）│ｆ４│／ｆｔ＝０．３２８ 図３（ａ），（ｂ），図４（ａ），（ｂ）は本実施例の
無限遠合焦状態での諸収差図をそれぞれ示し、それぞれ
広角端状態（ｆ＝25.20）、第１中間焦点距離状態（ｆ
＝38.00）、第２中間焦点距離状態（ｆ＝50.00）、望遠
端状態（ｆ＝66.50）における諸収差図を示す。[Table 1] (Overall specifications) f 25.20 to 38.00 to 50.00 to 66.50 FNO 4.10 to 5.43 to 6.35 to 7.50 2ω 83.20 to 58.54 to 45.86 to 35.21 ° (Lens data) Surface Curvature radius spacing Refractive index Abbe number 1-73.9297 0.9000 1.80610 33.28 2 4127.6121 0.1000 1.0 3 32.3347 2.3496 1.58913 61.24 4 -207.2232 (D4) 1.0 5 -20.1825 0.8000 1.80420 46.51 6 23.5388 0.1000 1.0 7 14.3409 1.3390 1.80518 25.46 8 24.8834 (D8) 1.0 9 0.0000 0.8500 1.0 Aperture stop 10 15.1345 1.5000 1.92286 20.88 11 9.2552 3.3849 1.74330 49.23 12 -17.6535 (D12) 1.0 13 -32.8888 3.5000 1.68893 31.16 14 -15.3882 2.6668 1.0 15 -9.7543 1.0000 1.77250 49.61 16 -139.0915 (Bf) 1.0 (Aspheric coefficient) 5th, 12th, Each lens surface of the thirteenth surface is an aspheric surface, and each aspheric surface coefficient is shown below. [Fifth surface] κ = 1.000 C 4 = -7.9263 × 10 -5 C 6 = + 1.1903 × 10 -6 C 8 = -7.5650 × 10 -8 C 10 = + 1.3919 × 10 -9 [Twelfth surface] κ = 3.346 C 4 = + 1.7152 × 10 -4 C 6 = + 4.5571 × 10 -7 C 8 = + 1.9520 × 10 -8 C 10 = -1.8749 × 10 -10 [Section 13] κ = -2.7617 C 4 = + 7.0681 × 10 -5 C 6 = -1.2571 × 10 -6 C 8 = + 2.2397 × 10 -8 C 10 = -1.0092 × 10 -10 (variable interval data) f 25.2004 38.0013 50.0021 66.5033 D4 2.8376 6.1764 10.1443 14.9116 D8 2.4413 1.9145 1.1651 0.4196 D12 9.2832 4.6885 2.9393 1.4707 BF 7.6344 19.9689 28.8529 39.7095 (Moving amount Δ2 of the second lens group during focusing) However, it indicates the moving amount when focusing on a photographing magnification of -1/30. f 25.2004 38.0013 50.0021 66.5033 Δ2 0.9375 0.6870 0.5905 0.5205 The movement to the object side is positive. (Values corresponding to conditional expressions) f1 = + 99.303 f2 = -19.747 f3 = + 12.638 f4 = -21.810 f2N = -13.402 f2P = + 39.785 (1) f1 / (fw · ft) 1/2 = 2.426 (2) DW23 / fw = 0.186 (3) (│f2N│ + f2P) /fw=2.111 (4) (│f2│ + f3) /fw=1.285 (5) │f4│ / ft = 0.328 FIGS. 3 (a) and 3 (b), FIGS. 4 (a) and 4 (b) show various aberration diagrams of the present embodiment in the infinity in-focus state, respectively, at the wide-angle end state (f = 25.20) and the first intermediate state. Focal length state (f
= 38.00), the second intermediate focal length state (f = 50.00), and various aberration diagrams in the telephoto end state (f = 66.50).
【００５４】また、図５（ａ），（ｂ），図６（ａ），
（ｂ）は本実施例の近距離合焦状態（撮影倍率-1/30
倍）での諸収差図をそれぞれ示し、それぞれ広角端状態
（ｆ＝25.20）、第１中間焦点距離状態（ｆ＝38.00）、
第２中間焦点距離状態（ｆ＝50.00）、望遠端状態（ｆ
＝66.50）における諸収差図を示す。5 (a), 5 (b), 6 (a),
(B) is a short-distance in-focus condition of this embodiment (photographing magnification -1/30)
) Are shown at the wide-angle end state (f = 25.20), the first intermediate focal length state (f = 38.00),
Second intermediate focal length state (f = 50.00), telephoto end state (f
= 66.50).
【００５５】上記各収差図において、球面収差図中の実
線は球面収差、点線はサイン・コンディションを示し、
ｙは像高を示し、非点収差図中の実線はサジタル像面、
破線はメリディオナル像面をそれぞれ示している。ま
た、コマ収差図は、像高ｙ＝０，１０．８，１５．１
２，１８．３４，２１．６でのコマ収差を表し、Ａは画
角、Ｈは物体高をそれぞれ示す。In each of the above aberration diagrams, a solid line in the spherical aberration diagram indicates a spherical aberration, and a dotted line indicates a sine condition.
y indicates the image height, the solid line in the astigmatism diagram is the sagittal image plane,
The broken lines indicate the meridional image planes, respectively. Also, the coma aberration diagram shows that the image height y = 0, 10.8, 15.1
The coma aberrations at 2, 18.34 and 21.6 are represented, where A indicates the angle of view and H indicates the object height, respectively.
【００５６】各収差図から、本実施例は諸収差が良好に
補正され、優れた結像性能を有していることは明らかで
ある。 （第２実施例）図７は、第２実施例にかかる可変焦点距
離レンズ系のレンズ構成図を示している。第１レンズ群
Ｇ１は物体側に凹面を向けた負レンズＬ１１と両凸レン
ズＬ１２とで構成され、第２レンズ群Ｇ２は両凹レンズ
Ｌ２１と物体側に凸面を向けた正レンズＬ２２とで構成
され、第３レンズ群Ｇ３は物体側に凸面を向けたメニス
カス形状の負レンズと両凸レンズとの接合正レンズＬ３
とで構成され、第４レンズ群Ｇ４は像側に凸面を向けた
メニスカス形状の正レンズＬ４１と物体側に凹面を向け
たメニスカス形状の負レンズＬ４２とで構成される。From each aberration diagram, it is clear that this embodiment has excellent correction of various aberrations and excellent imaging performance. (Second Embodiment) FIG. 7 shows a lens configuration diagram of a variable focal length lens system according to a second embodiment. The first lens group G1 includes a negative lens L11 having a concave surface facing the object side and a biconvex lens L12. The second lens group G2 includes a biconcave lens L21 and a positive lens L22 having a convex surface facing the object side. The third lens group G3 is a cemented positive lens L3 composed of a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side and a biconvex lens.
The fourth lens group G4 includes a meniscus-shaped positive lens L41 having a convex surface facing the image side and a meniscus-shaped negative lens L42 having a concave surface facing the object side.
【００５７】本実施例では、開口絞りＳが第３レンズ群
Ｇ３の物体側に配置され、レンズ位置状態が変化する際
に第３レンズ群Ｇ３と一緒に移動する。In this embodiment, the aperture stop S is arranged on the object side of the third lens group G3, and moves together with the third lens group G3 when the lens position changes.
【００５８】表２に、本実施例の諸元の値を掲げる。Table 2 shows values of specifications of the present embodiment.
【００５９】[0059]
【表２】 （全体諸元） ｆ 25.20 〜 38.00 〜 50.00 〜 66.50 ＦNO 4.10 〜 5.46 〜 6.45 〜 7.98 ２ω 83.23 〜 58.52 〜 45.83 〜 35.21° （レンズデータ） 面 曲率半径 間 隔 屈折率 アッベ数 1 -134.8633 0.9000 1.84666 23.83 2 217.7687 0.1000 1.0 3 30.9343 2.1000 1.51823 58.96 4 -286.2467 (D4) 1.0 5 -21.1047 0.8000 1.74330 49.23 6 16.5428 0.3000 1.0 7 12.5094 1.5000 1.76182 26.55 8 21.4485 (D8) 1.0 9 0.0000 0.8500 1.0 開口絞り 10 13.6920 1.5000 1.92286 20.88 11 9.0803 4.2000 1.74330 49.23 12 -19.8642 (D12) 1.0 13 -47.3887 3.5000 1.68893 31.16 14 -22.3994 3.6500 1.0 15 -9.9448 1.0000 1.80420 46.51 16 -60.3571 (Bf) 1.0 （非球面係数） 第５面，第１２面，第１３面，第１４面の各レンズ面は非球面であり、非球面係 数を以下に示す。 ［第５面］ κ＝ 1.000 Ｃ4 ＝-8.6550×10-5 Ｃ6 ＝+1.8608×10-6 Ｃ8 ＝-8.3570×10-8 Ｃ10＝+1.2265×10-9 ［第１２面］ κ＝ 5.2908 Ｃ4 ＝+1.9201×10-4 Ｃ6 ＝+1.8515×10-6 Ｃ8 ＝-1.1336×10-8 Ｃ10＝+3.3262×10-10 ［第１３面］ κ＝-0.2248 Ｃ4 ＝+1.2619×10-4 Ｃ6 ＝+1.4326×10-6 Ｃ8 ＝-1.9855×10-8 Ｃ10＝-3.3942×10-11 ［第１４面］ κ＝ 1.0000 Ｃ4 ＝+5.1695×10-5 Ｃ6 ＝+1.6501×10-6 Ｃ8 ＝-3.3607×10-10 Ｃ10＝-1.9424×10-10 （可変間隔データ） ｆ 25.2002 38.0005 50.0009 66.5016 D4 2.7071 5.9253 9.2335 14.6653 D8 2.8164 1.7739 1.1459 0.5125 D12 9.1567 5.6792 4.0139 2.7371 BF 7.3969 17.8411 26.5514 36.6863 （フォーカシング時の第２レンズ群の移動量Δ２） ただし、撮影倍率-1/30倍状態に合焦する際の移動量を示す。 ｆ 25.2002 38.0005 50.0009 66.5016 Δ２ 0.6797 0.4846 0.3974 0.3405 なお、物体側への移動を正とする。 （条件式対応値） ｆ１＝118.422 ｆ２＝-18.182 ｆ３＝+12.542 ｆ４＝-20.941 ｆ2N＝-12.364 ｆ2P＝+36.734 （１）ｆ１／（ｆｗ・ｆｔ）1/2＝２．８９３ （２）ＤＷ23／ｆｗ＝０．２１５ （３）（│ｆ2N│＋ｆ2P）／ｆｗ＝１．９４８ （４）（│ｆ２│＋ｆ３）／ｆｗ＝１．２１９ （５）│ｆ４│／ｆｔ＝０．３１５ 図８（ａ），（ｂ）、図９（ａ）、（ｂ）は本実施例の
無限遠合焦状態での諸収差図をそれぞれ示し、それぞれ
広角端状態（ｆ＝25.20）、第１中間焦点距離状態（ｆ
＝38.00）、第２中間焦点距離状態（ｆ＝50.00）、望遠
端状態（ｆ＝66.50）における諸収差図を示す。(Table 2) (Overall specifications) f 25.20 to 38.00 to 50.00 to 66.50 FNO 4.10 to 5.46 to 6.45 to 7.98 2ω 83.23 to 58.52 to 45.83 to 35.21 ° (lens data) Surface Curvature radius spacing Refractive index Abbe number 1 -134.8633 0.9000 1.84666 23.83 2 217.7687 0.1000 1.0 3 30.9343 2.1000 1.51823 58.96 4 -286.2467 (D4) 1.0 5 -21.1047 0.8000 1.74330 49.23 6 16.5428 0.3000 1.0 7 12.5094 1.5000 1.76182 26.55 8 21.4485 (D8) 1.0 9 0.0000 0.8500 1.0 Aperture stop 10 13.6920 1.5000 1.92286 20.88 11 9.0803 4.2000 1.74330 49.23 12 -19.8642 (D12) 1.0 13 -47.3887 3.5000 1.68893 31.16 14 -22.3994 3.6500 1.0 15 -9.9448 1.0000 1.80420 46.51 16 -60.3571 (Bf) 1.0 (Aspheric coefficient) Fifth, twelfth, Each of the thirteenth and fourteenth lens surfaces is an aspheric surface, and the aspheric surface coefficient is shown below. [Fifth surface] κ = 1.000 C 4 = -8.6550 × 10 -5 C 6 = + 1.8608 × 10 -6 C 8 = -8.3570 × 10 -8 C 10 = + 1.2265 × 10 -9 [Twelfth surface] κ = 5.2908 C 4 = + 1.9201 × 10 -4 C 6 = + 1.8515 × 10 -6 C 8 = -1.1336 × 10 -8 C 10 = + 3.3262 × 10 -10 [Thirteenth surface] κ = -0.2248 C 4 = + 1.2619 × 10 -4 C 6 = + 1.4326 × 10 -6 C 8 = -1.9855 × 10 -8 C 10 = -3.3942 × 10 -11 [Surface 14] κ = 1.0000 C 4 = + 5.1695 × 10 -5 C 6 = + 1.6501 × 10 -6 C 8 = -3.3607 × 10 -10 C 10 = -1.9424 × 10 -10 (variable interval data) f 25.2002 38.0005 50.0009 66.5016 D4 2.7071 5.9253 9.2335 14.6653 D8 2.8164 1.7739 1.1459 0.5125 D12 9.1567 5.6792 4.0139 2.7371 BF 7.3969 17.8411 26.5514 36.6863 (Moving amount of the second lens group during focusing Δ2) However, this indicates the moving amount when focusing on a photographic magnification of -1/30. f 25.2002 38.0005 50.0009 66.5016 Δ2 0.6797 0.4846 0.3974 0.3405 Movement to the object side is positive. (Values corresponding to conditional expressions) f1 = 118.422 f2 = -18.182 f3 = + 12.542 f4 = -20.941 f2N = -12.364 f2P = + 36.734 (1) f1 / (fw · ft) 1/2 = 2.893 (2) DW23 /Fw=0.215 (3) (│f2N│ + f2P) /fw=1.948 (4) (│f2│ + f3) /fw=1.219 (5) │f4│ / ft = 0.315 FIGS. 9A and 9B and FIGS. 9A and 9B show various aberration diagrams of the present embodiment in the infinity in-focus condition, respectively, at the wide-angle end condition (f = 25.20) and the first intermediate focus. Distance state (f
= 38.00), the second intermediate focal length state (f = 50.00), and various aberration diagrams in the telephoto end state (f = 66.50).
【００６０】図１０（ａ），（ｂ）、図１１（ａ）、
（ｂ）は本実施例の近距離合焦状態（撮影倍率-1/30
倍）での諸収差図をそれぞれ示し、それぞれ広角端状態
（ｆ＝25.20）、第１中間焦点距離状態（ｆ＝38.00）、
第２中間焦点距離状態（ｆ＝50.00）、望遠端状態（ｆ
＝66.50）における諸収差図を示す。FIGS. 10A, 10B, 11A,
(B) is a short-distance in-focus condition of this embodiment (photographing magnification -1/30)
) Are shown at the wide-angle end state (f = 25.20), the first intermediate focal length state (f = 38.00),
Second intermediate focal length state (f = 50.00), telephoto end state (f
= 66.50).
【００６１】各収差図から、本実施例は諸収差が良好に
補正され、優れた結像性能を有していることは明らかで
ある。From the aberration diagrams, it is clear that the present embodiment has excellent correction of various aberrations and excellent imaging performance.
【００６２】（第３実施例）図１２は、第３実施例にか
かる可変焦点距離レンズ系のレンズ構成を示す図であ
る。第１レンズ群Ｇ１は物体側に凹面を向けた負レンズ
Ｌ１１と両凸レンズＬ１２とで構成され、第２レンズ群
Ｇ２は両凹レンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正レン
ズＬ２２とで構成され、第３レンズ群Ｇ３は物体側に凸
面を向けたメニスカス形状の負レンズと物体側に凸面を
向けたメニスカス形状の正レンズとの接合正レンズＬ３
１と両凸レンズＬ３２とで構成され、第４レンズ群Ｇ４
は像側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ４１
と物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ４
２とで構成される。(Third Embodiment) FIG. 12 is a diagram showing a lens configuration of a variable focal length lens system according to a third embodiment. The first lens group G1 includes a negative lens L11 having a concave surface facing the object side and a biconvex lens L12. The second lens group G2 includes a biconcave lens L21 and a positive lens L22 having a convex surface facing the object side. The third lens group G3 is a cemented positive lens L3 composed of a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side.
1 and a biconvex lens L32, and a fourth lens unit G4
Is a meniscus-shaped positive lens L41 having a convex surface facing the image side.
And a meniscus-shaped negative lens L4 having a concave surface facing the object side
And 2.
【００６３】本実施例では、開口絞りＳが第３レンズ群
Ｇ３の物体側に配置され、レンズ位置状態が変化する際
に第３レンズ群Ｇ３と一緒に移動する。In this embodiment, the aperture stop S is arranged on the object side of the third lens group G3, and moves together with the third lens group G3 when the lens position changes.
【００６４】表３に、本実施例の諸元の値を掲げる。Table 3 shows the values of the specifications of this embodiment.
【００６５】[0065]
【表３】 （全体諸元） ｆ 25.20 〜 38.00 〜 50.00 〜 66.50 ＦNO 4.10 〜 5.46 〜 6.45 〜 7.98 ２ω 83.23 〜 58.52 〜 45.83 〜 35.21° （レンズデータ） 面 曲率半径 間 隔 屈折率 アッベ数 1 -191.8003 0.9000 1.84666 23.83 2 173.9809 0.1000 1.0 3 28.8730 2.1500 1.51680 64.20 4 -350.7640 (D4) 1.0 5 -21.2590 0.8000 1.74330 49.23 6 13.1632 0.4000 1.0 7 12.7103 1.5000 1.80518 25.46 8 28.4844 (D8) 1.0 9 0.0000 0.8500 1.0 開口絞り 10 13.6986 1.1000 1.84666 23.83 11 8.6695 3.7000 1.75500 52.32 12 68.0090 0.9000 1.0 13 18.3120 3.3000 1.51680 64.20 14 -23.2702 (D12) 1.0 15 -49.3211 3.2000 1.68893 31.16 16 -32.8496 4.3500 1.0 17 -9.7623 1.0000 1.75500 52.32 18 -58.5399 (Bf) 1.0 （非球面係数） 第５面，第１４面，第１５面，第１６面の各レンズ面は非球面であり、非球面係 数を以下に示す。 ［第５面］ κ＝ 1.0000 Ｃ4 ＝-3.4545×10-5 Ｃ6 ＝+7.2090×10-7 Ｃ8 ＝-5.6478×10-8 Ｃ10＝+1.1608×10-9 ［第１４面］ κ＝ 1.0000 Ｃ4 ＝+2.3931×10-4 Ｃ6 ＝+1.0889×10-6 Ｃ8 ＝-2.4407×10-8 Ｃ10＝+2.6165×10-10 ［第１５面］ κ＝ 0.7729 Ｃ4 ＝+1.3340×10-4 Ｃ6 ＝+1.7026×10-6 Ｃ8 ＝-3.3442×10-8 Ｃ10＝+6.8392×10-11 ［第１６面］ κ＝ 1.0000 Ｃ4 ＝+4.2502×10-5 Ｃ6 ＝+2.1853×10-6 Ｃ8 ＝-1.5369×10-10 Ｃ10＝-1.1296×10-10 （可変間隔データ） ｆ 25.2001 38.0002 50.0004 66.5007 D4 2.6525 6.0056 9.9292 14.5172 D8 2.2903 1.6467 0.9749 0.4000 D14 6.3018 3.0283 1.7553 0.6000 BF 7.3825 17.7782 25.4696 35.2332 （フォーカシング時の第２レンズ群の移動量Δ２） ただし、撮影倍率-1/30倍状態に合焦する際の移動量である。 ｆ 25.2001 38.0002 50.0004 66.5007 Δ２ 0.7256 0.5300 0.4930 0.3944 なお、物体側への移動を正とする。 （条件式対応値） ｆ１＝+98.786 ｆ２＝-17.857 ｆ３＝+12.475 ｆ４＝-17.870 ｆ2N＝-10.830 ｆ2P＝+27.345 （１）ｆ１／（ｆｗ・ｆｔ）1/2＝２．４１３ （２）ＤＷ23／ｆｗ＝０．１９８ （３）（│ｆ2N│＋ｆ2P）／ｆｗ＝１．５１５ （４）（│ｆ２│＋ｆ３）／ｆｗ＝１．２０４ （５）│ｆ４│／ｆｔ＝０．２６９ 図１３（ａ），（ｂ）、図１４（ａ），（ｂ）は本実施
例の無限遠合焦状態での諸収差図をそれぞれ示し、それ
ぞれ広角端状態（ｆ＝25.20）、第１中間焦点距離状態
（ｆ＝38.00）、第２中間焦点距離状態（ｆ＝50.00）、
望遠端状態（ｆ＝66.50）における諸収差図を示す。[Table 3] (Overall specifications) f 25.20 to 38.00 to 50.00 to 66.50 FNO 4.10 to 5.46 to 6.45 to 7.98 2ω 83.23 to 58.52 to 45.83 to 35.21 ° (Lens data) Surface Curvature radius spacing Refractive index Abbe number 1 -191.8003 0.9000 1.84666 23.83 2 173.9809 0.1000 1.0 3 28.8730 2.1500 1.51680 64.20 4 -350.7640 (D4) 1.0 5 -21.2590 0.8000 1.74330 49.23 6 13.1632 0.4000 1.0 7 12.7103 1.5000 1.80518 25.46 8 28.4844 (D8) 1.0 9 0.0000 0.8500 1.0 Aperture stop 10 13.6986 1.1000 1.84666 23.83 11 8.6695 3.7000 1.75500 52.32 12 68.0090 0.9000 1.0 13 18.3120 3.3000 1.51680 64.20 14 -23.2702 (D12) 1.0 15 -49.3211 3.2000 1.68893 31.16 16 -32.8496 4.3500 1.0 17 -9.7623 1.0000 1.75500 52.32 18 -58.5399 (Bf) 1.0 (Aspheric coefficient) The fifth, fourteenth, fifteenth, and sixteenth lens surfaces are aspherical, and the aspherical surface coefficients are shown below. [Fifth surface] κ = 1.0000 C 4 = -3.4545 × 10 -5 C 6 = + 7.2090 × 10 -7 C 8 = -5.6478 × 10 -8 C 10 = + 1.1608 × 10 -9 [Sixteenth surface] κ = 1.0000 C 4 = + 2.3931 × 10 −4 C 6 = + 1.0889 × 10 −6 C 8 = −2.4407 × 10 −8 C 10 = + 2.6165 × 10 −10 [Fifth surface] κ = 0.7729 C 4 = + 1.3340 × 10 -4 C 6 = + 1.7026 × 10 -6 C 8 = -3.3442 × 10 -8 C 10 = + 6.8392 × 10 -11 [Sixteenth surface] κ = 1.0000 C 4 = + 4.2502 × 10 -5 C 6 = +2.1853 x 10 -6 C 8 = -1.5369 x 10 -10 C 10 = -1.1296 x 10 -10 (variable interval data) f 25.2001 38.0002 50.0004 66.5007 D4 2.6525 6.0056 9.9292 14.5172 D8 2.2903 1.6467 0.9749 0.4000 D14 6.3018 3.0283 1.7553 0.6000 BF 7.3825 17.7782 25.4696 35.2332 (Moving amount Δ2 of second lens group during focusing) However, this is the moving amount when focusing on a photographing magnification of -1 / 30x. f 25.2001 38.0002 50.0004 66.5007 Δ2 0.7256 0.5300 0.4930 0.3944 Movement to the object side is positive. (Values corresponding to conditional expressions) f1 = + 98.786 f2 = -17.857 f3 = + 12.475 f4 = -17.870 f2N = -10.830 f2P = + 27.345 (1) f1 / (fw · ft) 1/2 = 2.413 (2) DW23 / fw = 0.198 (3) (│f2N│ + f2P) /fw=1.515 (4) (│f2│ + f3) /fw=1.204 (5) │f4│ / ft = 0.269 FIGS. 13 (a) and 13 (b) and FIGS. 14 (a) and 14 (b) show various aberration diagrams of the present embodiment in the infinity in-focus state, respectively, at the wide-angle end state (f = 25.20) and the first intermediate state. Focal length state (f = 38.00), second intermediate focal length state (f = 50.00),
The various aberration diagrams in a telephoto end state (f = 66.50) are shown.
【００６６】図１５（ａ），（ｂ）、図１６（ａ），
（ｂ）は本実施例の近距離合焦状態（撮影倍率-1/30
倍）での諸収差図をそれぞれ示し、それぞれ広角端状態
（ｆ＝25.20）、第１中間焦点距離状態（ｆ＝38.00）、
第２中間焦点距離状態（ｆ＝50.00）、望遠端状態（ｆ
＝66.50）における諸収差図を示す。FIGS. 15A and 15B, FIGS.
(B) is a short-distance in-focus condition of this embodiment (photographing magnification -1/30)
) Are shown at the wide-angle end state (f = 25.20), the first intermediate focal length state (f = 38.00),
Second intermediate focal length state (f = 50.00), telephoto end state (f
= 66.50).
【００６７】各収差図から、本実施例は諸収差が良好に
補正され、優れた結像性能を有していることは明らかで
ある。From each aberration diagram, it is clear that this embodiment has excellent correction of various aberrations and excellent imaging performance.
【００６８】（第４実施例）図１７は、第４実施例にか
かる可変焦点距離レンズ系のレンズ構成を示す図であ
る。第１レンズ群Ｇ１は物体側に凹面を向けた負レンズ
Ｌ１１と両凸レンズＬ１２とで構成され、第２レンズ群
Ｇ２は両凹レンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正レン
ズＬ２２とで構成され、第３レンズ群Ｇ３は物体側に凸
面を向けたメニスカス形状の負レンズと物体側に凸面を
向けたメニスカス形状の正レンズとの接合正レンズＬ３
１と両凸レンズＬ３２とで構成され、第４レンズ群Ｇ４
は像側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ４１
と物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ４
２とで構成される。(Fourth Embodiment) FIG. 17 is a diagram showing a lens configuration of a variable focal length lens system according to a fourth embodiment. The first lens group G1 includes a negative lens L11 having a concave surface facing the object side and a biconvex lens L12. The second lens group G2 includes a biconcave lens L21 and a positive lens L22 having a convex surface facing the object side. The third lens group G3 is a cemented positive lens L3 composed of a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side.
1 and a biconvex lens L32, and a fourth lens unit G4
Is a meniscus-shaped positive lens L41 having a convex surface facing the image side.
And a meniscus-shaped negative lens L4 having a concave surface facing the object side
And 2.
【００６９】本実施例では、開口絞りＳが第３レンズ群
Ｇ３の物体側に配置され、レンズ位置状態が変化する際
に第３レンズ群Ｇ３と一緒に移動する。In this embodiment, the aperture stop S is arranged on the object side of the third lens group G3, and moves together with the third lens group G3 when the lens position changes.
【００７０】表４に、本実施例の諸元の値を掲げる。Table 4 shows the values of the specifications of this embodiment.
【００７１】[0071]
【表４】 （全体諸元） ｆ 25.20 〜 38.00 〜 50.00 〜 66.50 ＦNO 4.10 〜 5.46 〜 6.39 〜 7.50 ２ω 83.23 〜 58.65 〜 45.86 〜 35.21° （レンズデータ） 面 曲率半径 間 隔 屈折率 アッベ数 1 -348.2231 0.9000 1.84666 23.83 2 99.6503 0.1000 1.0 3 27.0051 2.2500 1.51680 64.20 4 -236.9442 (D4) 1.0 5 -22.0736 0.8000 1.74330 49.23 6 12.4558 0.4500 1.0 7 12.6126 1.5000 1.80518 25.46 8 29.9444 (D8) 1.0 9 0.0000 0.8500 1.0 開口絞り 10 13.6986 1.5000 1.76182 26.55 11 7.8645 4.0000 1.75500 52.32 12 41.6270 0.9000 1.0 13 16.2878 3.3000 1.51680 64.20 14 -21.2845 (D12) 1.0 15 -28.5714 2.6000 1.68893 31.16 16 -24.2733 4.4500 1.0 17 -9.7033 1.0000 1.75500 52.32 18 -53.0382 (Bf) 1.0 （非球面係数） 第５面，第１４面，第１５面，第１６面の各レンズ面は非球面であり、非球面 係数を以下に示す。 ［第５面］ κ＝ 1.0000 Ｃ4 ＝-2.8008×10-5 Ｃ6 ＝+7.4144×10-7 Ｃ8 ＝-7.0982×10-8 Ｃ10＝+1.5777×10-9 ［第１４面］ κ＝ 1.0000 Ｃ4 ＝+2.9057×10-4 Ｃ6 ＝+7.6385×10-8 Ｃ8 ＝+2.1196×10-8 Ｃ10＝-2.1511×10-10 ［第１５面］ κ＝-4.0000 Ｃ4 ＝+1.1526×10-4 Ｃ6 ＝+3.1332×10-6 Ｃ8 ＝-3.3442×10-8 Ｃ10＝+3.6081×10-10 ［第１６面］ κ＝ 1.0000 Ｃ4 ＝+3.8229×10-5 Ｃ6 ＝+3.3205×10-6 Ｃ8 ＝-4.1121×10-8 Ｃ10＝+1.0853×10-10 （可変間隔データ） ｆ 25.1996 37.9990 49.9976 66.4955 D4 2.6181 5.9393 9.2998 13.0948 D8 2.0702 1.4874 0.9949 0.4000 D14 6.1747 3.0507 1.6591 0.6000 BF 7.3743 17.7474 26.0941 36.3017 （フォーカシング時の第２レンズ群の移動量Δ２） ただし、撮影倍率-1/30倍状態に合焦する際の移動量を示す。 ｆ 25.1996 37.9990 49.9976 66.4955 Δ２ 0.7464 0.5469 0.4616 0.3934 なお、物体側への移動を正とする。 （条件式対応値） ｆ１＝+96.131 ｆ２＝-17.928 ｆ３＝+12.391 ｆ４＝-17.092 ｆ2N＝-10.608 ｆ2P＝+26.058 （２）ＤＷ23／ｆｗ＝０．１９１ （３）（│ｆ2N│＋ｆ2P）／ｆｗ＝１．４５５ （４）（│ｆ２│＋ｆ３）／ｆｗ＝１．２０３ （５）│ｆ４│／ｆｔ＝０．２５７ 図１８（ａ），（ｂ）、図１９（ａ），（ｂ）は本実施
例の無限遠合焦状態での諸収差図をそれぞれ示し、それ
ぞれ広角端状態（ｆ＝25.20）、第１中間焦点距離状態
（ｆ＝38.00）、第２中間焦点距離状態（ｆ＝50.00）、
望遠端状態（ｆ＝66.50）における諸収差図を示す。[Table 4] (Overall specifications) f 25.20 to 38.00 to 50.00 to 66.50 FNO 4.10 to 5.46 to 6.39 to 7.50 2ω 83.23 to 58.65 to 45.86 to 35.21 ° (Lens data) Surface Curvature radius spacing Refractive index Abbe number 1-3348.2231 0.9000 1.84666 23.83 2 99.6503 0.1000 1.0 3 27.0051 2.2500 1.51680 64.20 4 -236.9442 (D4) 1.0 5 -22.0736 0.8000 1.74330 49.23 6 12.4558 0.4500 1.0 7 12.6126 1.5000 1.80518 25.46 8 29.9444 (D8) 1.0 9 0.0000 0.8500 1.0 Aperture stop 10 13.6986 1.5000 1.76182 26.55 11 7.8645 4.0000 1.75500 52.32 12 41.6270 0.9000 1.0 13 16.2878 3.3000 1.51680 64.20 14 -21.2845 (D12) 1.0 15 -28.5714 2.6000 1.68893 31.16 16 -24.2733 4.4500 1.0 17 -9.7033 1.0000 1.75500 52.32 18 -53.0382 (Bf) 1.0 (Aspheric coefficient The lens surfaces of the fifth, fourteenth, fifteenth, and sixteenth surfaces are aspherical, and the aspherical coefficients are shown below. [Fifth surface] κ = 1.0000 C 4 = −2.8008 × 10 −5 C 6 = + 7.4144 × 10 −7 C 8 = −7.0982 × 10 −8 C 10 = + 1.5777 × 10 −9 [Sixteenth surface] κ = 1.0000 C 4 = + 2.9057 × 10 -4 C 6 = + 7.6385 × 10 -8 C 8 = + 2.1196 × 10 -8 C 10 = -2.1511 × 10 -10 [Surface 15] κ = -4.0000 C 4 = + 1.1526 × 10 -4 C 6 = + 3.1332 × 10 -6 C 8 = -3.3442 × 10 -8 C 10 = + 3.6081 × 10 -10 [Sixteenth surface] κ = 1.0000 C 4 = + 3.8229 × 10 -5 C 6 = + 3.3205 × 10 -6 C 8 = -4.1121 × 10 -8 C 10 = + 1.0853 × 10 -10 (variable interval data) f 25.1996 37.9990 49.9976 66.4955 D4 2.6181 5.9393 9.2998 13.0948 D8 2.0702 1.4874 0.9949 0.4000 D14 6.1747 3.0507 1.6591 0.6000 BF 7.3743 17.7474 26.0941 36.3017 (Moving amount Δ2 of second lens group during focusing) However, it indicates the moving amount when focusing on a photographing magnification of -1/30. f 25.1996 37.9990 49.9976 66.4955 Δ2 0.7464 0.5469 0.4616 0.3934 Movement to the object side is positive. (Values corresponding to conditional expressions) f1 = + 96.131 f2 = -17.928 f3 = + 12.391 f4 = -17.092 f2N = -10.608 f2P = + 26.058 (2) DW23 / fw = 0.191 (3) (│f2N│ + f2P) / fw = 1.455 (4) (│f2│ + f3) /fw=1.203 (5) │f4│ / ft = 0.257 FIGS. 18 (a), (b), FIGS. 19 (a), (b) ) Respectively show various aberration diagrams in the infinity in-focus state of the present embodiment, and are respectively a wide-angle end state (f = 25.20), a first intermediate focal length state (f = 38.00), and a second intermediate focal length state (f). = 50.00),
The various aberration diagrams in a telephoto end state (f = 66.50) are shown.
【００７２】図２０（ａ），（ｂ）、図２１（ａ），
（ｂ）は本実施例の近距離合焦状態（撮影倍率-1/30
倍）での諸収差図をそれぞれ示し、それぞれ広角端状態
（ｆ＝25.20）、第１中間焦点距離状態（ｆ＝38.00）、
第２中間焦点距離状態（ｆ＝50.00）、望遠端状態（ｆ
＝66.50）における諸収差図を示す。FIGS. 20 (a) and 20 (b), FIGS.
(B) is a short-distance in-focus condition of this embodiment (photographing magnification -1/30)
) Are shown at the wide-angle end state (f = 25.20), the first intermediate focal length state (f = 38.00),
Second intermediate focal length state (f = 50.00), telephoto end state (f
= 66.50).
【００７３】各収差図から、本実施例は諸収差が良好に
補正され、優れた結像性能を有していることは明らかで
ある。From the aberration diagrams, it is clear that the present embodiment has excellent aberration correction and excellent imaging performance.
【００７４】（第５実施例）図２２は、第５実施例にか
かる可変焦点距離レンズ系のレンズ構成を示す図であ
る。第１レンズ群Ｇ１は物体側に凹面を向けた負レンズ
Ｌ１１と両凸レンズＬ１２とで構成され、第２レンズ群
Ｇ２は両凹レンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正レン
ズＬ２２とで構成され、第３レンズ群Ｇ３は物体側に凸
面を向けたメニスカス形状の負レンズと物体側に凸面を
向けたメニスカス形状の正レンズとの接合正レンズＬ３
１と両凸レンズＬ３２とで構成され、第４レンズ群Ｇ４
は像側に凸面を向けたメニスカス形状のレンズＬ４１と
物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ４２
とで構成される。(Fifth Embodiment) FIG. 22 is a diagram showing a lens configuration of a variable focal length lens system according to a fifth embodiment. The first lens group G1 includes a negative lens L11 having a concave surface facing the object side and a biconvex lens L12. The second lens group G2 includes a biconcave lens L21 and a positive lens L22 having a convex surface facing the object side. The third lens group G3 is a cemented positive lens L3 composed of a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side.
1 and a biconvex lens L32, and a fourth lens unit G4
Denotes a meniscus lens L41 having a convex surface facing the image side and a meniscus negative lens L42 having a concave surface facing the object side.
It is composed of
【００７５】本実施例では、開口絞りＳが第３レンズ群
Ｇ３の物体側に配置され、レンズ位置状態が変化する際
に第３レンズ群Ｇ３と一緒に移動する。In this embodiment, the aperture stop S is arranged on the object side of the third lens group G3, and moves together with the third lens group G3 when the lens position changes.
【００７６】表５に、本実施例の諸元の値を掲げる。Table 5 shows the values of the specifications of this embodiment.
【００７７】[0077]
【表５】 （全体諸元） ｆ 25.20 〜 38.00 〜 50.00 〜 66.50 ＦNO 4.10 〜 5.46 〜 6.39 〜 7.50 ２ω 83.23 〜 58.65 〜 45.86 〜 35.21° （レンズデータ） 面 曲率半径 間 隔 屈折率 アッベ数 1 -51.1941 0.9000 1.84666 23.83 2 -1206.8794 0.1000 1.0 3 47.9123 2.2500 1.54814 45.83 4 -42.1934 (D4) 1.0 5 -20.5049 0.8000 1.74330 49.23 6 15.6764 0.3500 1.0 7 13.5045 1.4000 1.80518 25.46 8 27.6006 (D8) 1.0 9 0.0000 0.8500 1.0 開口絞り 10 13.6986 1.5000 1.75520 27.53 11 8.3121 2.6000 1.75500 52.32 12 48.6271 1.8000 1.0 13 16.4851 3.3000 1.51680 64.20 14 -22.1918 (D12) 1.0 15 -28.5714 2.6500 1.68893 31.16 16 -31.2873 4.8500 1.0 17 -9.8592 1.0000 1.75500 52.32 18 -44.3133 (Bf) 1.0 （非球面係数） 第５面，第１４面，第１５面，第１６面の各レンズ面は非球面であり、非球面 係数を以下に示す。 ［第５面］ κ＝ 1.0000 Ｃ4 ＝-5.5968×10-5 Ｃ6 ＝+1.6343×10-6 Ｃ8 ＝-1.2071×10-7 Ｃ10＝+2.6776×10-9 ［第１４面］ κ＝ 1.0000 Ｃ4 ＝+2.7755×10-4 Ｃ6 ＝+6.8058×10-7 Ｃ8 ＝-5.2211×10-9 Ｃ10＝+1.4313×10-10 ［第１５面］ κ＝-4.0000 Ｃ4 ＝+1.6677×10-4 Ｃ6 ＝+1.3175×10-6 Ｃ8 ＝-4.4290×10-8 Ｃ10＝+3.0458×10-10 ［第１６面］ κ＝ 1.0000 Ｃ4 ＝+1.0721×10-4 Ｃ6 ＝+1.3175×10-6 Ｃ8 ＝-3.4052×10-8 Ｃ10＝+1.5337×10-10 （可変間隔データ） ｆ 25.2000 38.0000 49.9999 66.5000 D4 2.5732 5.5471 7.9254 11.0580 D8 1.7644 1.3771 0.9987 0.4663 D14 5.8993 2.8857 1.5425 0.6000 BF 7.2401 18.0179 27.2395 38.5257 （フォーカシング時の第２レンズ群の移動量Δ２） ただし、撮影倍率-1/30倍状態に合焦する際の移動量を示す。 ｆ 25.1996 37.9990 49.9976 66.4955 Δ２ 0.7192 0.5518 0.4121 0.3350 なお、物体側への移動を正とする。 （条件式対応値） ｆ１＝+112.146 ｆ２＝-18.834 ｆ３＝+12.237 ｆ４＝-15.967 ｆ2N＝-11.841 ｆ2P＝+31.447 （１）ｆ１／（ｆｗ・ｆｔ）1/2＝２．７４０ （２）ＤＷ23／ｆｗ＝０．１７１ （３）（│ｆ2N│＋ｆ2P）／ｆｗ＝１．７１８ （４）（│ｆ２│＋ｆ３）／ｆｗ＝１．２３３ （５）│ｆ４│／ｆｔ＝０．２４０ 図２３（ａ），（ｂ）、図２４（ａ），（ｂ）は本実施
例の無限遠合焦状態での諸収差図をそれぞれ示し、それ
ぞれ広角端状態（ｆ＝25.20）、第１中間焦点距離状態
（ｆ＝38.00）、第２中間焦点距離状態（ｆ＝50.00）、
望遠端状態（ｆ＝66.50）における諸収差図を示す。[Table 5] (Overall specifications) f 25.20 to 38.00 to 50.00 to 66.50 FNO 4.10 to 5.46 to 6.39 to 7.50 2ω 83.23 to 58.65 to 45.86 to 35.21 ° (lens data) Surface Curvature radius spacing Refractive index Abbe number 1 -51.1941 0.9000 1.84666 23.83 2 -1206.8794 0.1000 1.0 3 47.9123 2.2500 1.54814 45.83 4 -42.1934 (D4) 1.0 5 -20.5049 0.8000 1.74330 49.23 6 15.6764 0.3500 1.0 7 13.5045 1.4000 1.80518 25.46 8 27.6006 (D8) 1.0 9 0.0000 0.8500 1.0 Aperture stop 10 13.6986 1.5000 1.75520 27.53 11 8.3121 2.6000 1.75500 52.32 12 48.6271 1.8000 1.0 13 16.4851 3.3000 1.51680 64.20 14 -22.1918 (D12) 1.0 15 -28.5714 2.6500 1.68893 31.16 16 -31.2873 4.8500 1.0 17 -9.8592 1.0000 1.75500 52.32 18 -44.3133 (Bf) 1.0 (Aspherical) Coefficients) The fifth, fourteenth, fifteenth, and sixteenth lens surfaces are aspherical. Aspherical surface coefficients are shown below. [Fifth surface] κ = 1.0000 C 4 = −5.5968 × 10 −5 C 6 = + 1.6343 × 10 −6 C 8 = −1.2071 × 10 −7 C 10 = + 2.6776 × 10 −9 [Sixteenth surface] κ = 1.0000 C 4 = + 2.7755 × 10 -4 C 6 = + 6.8058 × 10 -7 C 8 = -5.2211 × 10 -9 C 10 = + 1.4313 × 10 -10 [Surface 15] κ = -4.0000 C 4 = + 1.6677 × 10 -4 C 6 = + 1.3175 × 10 -6 C 8 = -4.4290 × 10 -8 C 10 = + 3.0458 × 10 -10 [Sixteenth surface] κ = 1.0000 C 4 = + 1.0721 × 10 -4 C 6 = + 1.3175 × 10 -6 C 8 = -3.4052 × 10 -8 C 10 = + 1.5337 × 10 -10 (variable interval data) f 25.2000 38.0000 49.9999 66.5000 D4 2.5732 5.5471 7.9254 11.0580 D8 1.7644 1.3771 0.9987 0.4663 D14 5.8993 2.8857 1.5425 0.6000 BF 7.2401 18.0179 27.2395 38.5257 (Moving amount of the second lens group during focusing Δ2) However, it indicates the moving amount when focusing on a photographing magnification of -1/30. f 25.1996 37.9990 49.9976 66.4955 Δ2 0.7192 0.5518 0.4121 0.3350 Movement to the object side is positive. (Values corresponding to conditional expressions) f1 = + 112.146 f2 = -18.834 f3 = + 12.237 f4 = -15.967 f2N = -11.841 f2P = + 31.447 (1) f1 / (fw · ft) 1/2 = 2.740 (2) DW23 / fw = 0.171 (3) (│f2N│ + f2P) /fw=1.718 (4) (│f2│ + f3) /fw=1.233 (5) │f4│ / ft = 0.240 FIGS. 23 (a) and 23 (b) and FIGS. 24 (a) and 24 (b) show various aberration diagrams of the present embodiment in an infinity in-focus condition, respectively, at the wide-angle end condition (f = 25.20) and the first intermediate position. Focal length state (f = 38.00), second intermediate focal length state (f = 50.00),
The various aberration diagrams in a telephoto end state (f = 66.50) are shown.
【００７８】図２５（ａ），（ｂ）、図２６（ａ），
（ｂ）は本実施例の近距離合焦状態（撮影倍率-1/30
倍）での諸収差図をそれぞれ示し、それぞれ広角端状態
（ｆ＝25.20）、第１中間焦点距離状態（ｆ＝38.00）、
第２中間焦点距離状態（ｆ＝50.00）、望遠端状態（ｆ
＝66.50）における諸収差図を示す。FIGS. 25 (a) and 25 (b), FIGS.
(B) is a short-distance in-focus condition of this embodiment (photographing magnification -1/30)
) Are shown at the wide-angle end state (f = 25.20), the first intermediate focal length state (f = 38.00),
Second intermediate focal length state (f = 50.00), telephoto end state (f
= 66.50).
【００７９】各収差図から、本実施例は諸収差が良好に
補正され、優れた結像性能を有していることは明らかで
ある。From the aberration diagrams, it is clear that the present embodiment has excellent correction of various aberrations and excellent imaging performance.
【００８０】[0080]
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
広角端状態での画角が８０度を超える小型の可変焦点距
離レンズ系を提供することができる。As described above, according to the present invention,
A small variable focal length lens system having an angle of view exceeding 80 degrees in the wide-angle end state can be provided.
【図１】本発明にかかる可変焦点距離レンズ系の屈折力
配置を示す図である。FIG. 1 is a diagram showing a refractive power arrangement of a variable focal length lens system according to the present invention.
【図２】第１実施例にかかるズームレンズの構成を示す
断面図である。FIG. 2 is a cross-sectional view illustrating a configuration of a zoom lens according to a first example.
【図３】（ａ），（ｂ）は、それぞれ第１実施例の広角
端状態、第１中間焦点距離状態における収差（無限遠合
焦状態）を示す図である。FIGS. 3A and 3B are diagrams respectively showing aberrations (infinity in-focus condition) in a wide-angle end state and a first intermediate focal length state in the first embodiment.
【図４】（ａ），（ｂ）は、それぞれ第１実施例の第２
中間焦点距離状態、望遠端状態における収差（無限遠合
焦状態）を示す図である。FIGS. 4A and 4B respectively show a second example of the first embodiment.
FIG. 4 is a diagram illustrating aberrations (infinity in-focus condition) in an intermediate focal length state and a telephoto end state.
【図５】（ａ），（ｂ）は、それぞれ第１実施例の広角
端状態、第１中間焦点距離状態における収差（近距離合
焦状態）を示す図である。FIGS. 5A and 5B are diagrams illustrating aberrations (short-distance in-focus state) in the wide-angle end state and the first intermediate focal length state of the first embodiment, respectively.
【図６】（ａ），（ｂ）は、それぞれ第１実施例の第２
中間焦点距離状態、望遠端状態における収差（近距離合
焦状態）を示す図である。FIGS. 6 (a) and (b) are second views of the first embodiment, respectively.
FIG. 5 is a diagram illustrating aberrations (short-distance in-focus state) in an intermediate focal length state and a telephoto end state.
【図７】第２実施例にかかるズームレンズの構成を示す
断面図である。FIG. 7 is a cross-sectional view illustrating a configuration of a zoom lens according to a second example.
【図８】（ａ），（ｂ）は、それぞれ第２実施例の広角
端状態、第１中間焦点距離状態における収差（無限遠合
焦状態）を示す図である。FIGS. 8A and 8B are diagrams showing aberrations (infinity in-focus condition) in the wide-angle end state and the first intermediate focal length state of the second embodiment, respectively.
【図９】（ａ），（ｂ）は、それぞれ第２実施例の第２
中間焦点距離状態、望遠端状態における収差（無限遠合
焦状態）を示す図である。FIGS. 9A and 9B respectively show a second example of the second embodiment.
FIG. 4 is a diagram illustrating aberrations (infinity in-focus condition) in an intermediate focal length state and a telephoto end state.
【図１０】（ａ），（ｂ）は、それぞれ第２実施例の広
角端状態、第１中間焦点距離状態における収差（近距離
合焦状態）を示す図である。FIGS. 10A and 10B are diagrams respectively showing aberrations (short-distance in-focus state) in the wide-angle end state and the first intermediate focal length state in the second embodiment.
【図１１】（ａ），（ｂ）は、それぞれ第２実施例の第
２中間焦点距離状態、望遠端状態における収差（近距離
合焦状態）を示す図である。FIGS. 11A and 11B are diagrams respectively showing aberrations (short-distance in-focus state) in a second intermediate focal length state and a telephoto end state of the second embodiment.
【図１２】第３実施例にかかるズームレンズの構成を示
す断面図である。FIG. 12 is a cross-sectional view illustrating a configuration of a zoom lens according to a third example.
【図１３】（ａ），（ｂ）は、それぞれ第３実施例の広
角端状態、第１中間焦点距離状態における収差（無限遠
合焦状態）を示す図である。FIGS. 13A and 13B are diagrams showing aberrations (infinity in-focus condition) in the wide-angle end state and the first intermediate focal length state of the third embodiment, respectively.
【図１４】（ａ），（ｂ）は、それぞれ第３実施例の第
２中間焦点距離状態、望遠端状態における収差（無限遠
合焦状態）を示す図である。FIGS. 14A and 14B are diagrams illustrating aberrations (infinity in-focus condition) in the second intermediate focal length state and the telephoto end state of the third embodiment, respectively.
【図１５】（ａ），（ｂ）は、それぞれ第３実施例の広
角端状態、第１中間焦点距離状態における収差（近距離
合焦状態）を示す図である。FIGS. 15A and 15B are diagrams illustrating aberrations (short-distance in-focus state) in the wide-angle end state and the first intermediate focal length state of the third embodiment, respectively.
【図１６】（ａ），（ｂ）は、それぞれ第３実施例の第
２中間焦点距離状態、望遠端状態における収差（近距離
合焦状態）を示す図である。FIGS. 16A and 16B are diagrams showing aberrations (short-distance in-focus state) in the second intermediate focal length state and the telephoto end state of the third embodiment, respectively.
【図１７】第４実施例にかかるズームレンズの構成を示
す断面図である。FIG. 17 is a cross-sectional view illustrating a configuration of a zoom lens according to Example 4.
【図１８】（ａ），（ｂ）は、それぞれ第４実施例の広
角端状態、第１中間焦点距離状態における収差（無限遠
合焦状態）を示す図である。FIGS. 18A and 18B are diagrams showing aberrations (infinity in-focus condition) in the wide-angle end state and the first intermediate focal length state of the fourth embodiment, respectively.
【図１９】（ａ），（ｂ）は、それぞれ第４実施例の第
２中間焦点距離状態、望遠端状態における収差（無限遠
合焦状態）を示す図である。FIGS. 19A and 19B are diagrams showing aberrations (infinity in-focus condition) in the second intermediate focal length state and the telephoto end state of the fourth embodiment, respectively.
【図２０】（ａ），（ｂ）は、それぞれ第４実施例の広
角端状態、第１中間焦点距離状態における収差（近距離
合焦状態）を示す図である。FIGS. 20A and 20B are diagrams illustrating aberrations (short-distance in-focus state) in the wide-angle end state and the first intermediate focal length state of the fourth embodiment, respectively.
【図２１】（ａ），（ｂ）は、それぞれ第４実施例の第
２中間焦点距離状態、望遠端状態における収差（近距離
合焦状態）を示す図である。FIGS. 21A and 21B are diagrams showing aberrations (short-distance in-focus state) in the second intermediate focal length state and the telephoto end state of the fourth embodiment, respectively.
【図２２】第５実施例にかかるズームレンズの構成を示
す断面図である。FIG. 22 is a sectional view illustrating a configuration of a zoom lens according to a fifth example.
【図２３】（ａ），（ｂ）は、それぞれ第５実施例の広
角端状態、第１中間焦点距離状態における収差（無限遠
合焦状態）を示す図である。FIGS. 23A and 23B are diagrams showing aberrations (infinity in-focus condition) in the wide-angle end state and the first intermediate focal length state of the fifth embodiment, respectively.
【図２４】（ａ），（ｂ）は、それぞれ第５実施例の第
２中間焦点距離状態、望遠端状態における収差（無限遠
合焦状態）を示す図である。FIGS. 24A and 24B are diagrams respectively showing aberrations (infinity in-focus condition) in the second intermediate focal length state and the telephoto end state of the fifth embodiment.
【図２５】（ａ），（ｂ）は、それぞれ第５実施例の広
角端状態、第１中間焦点距離状態における収差（近距離
合焦状態）を示す図である。FIGS. 25A and 25B are diagrams showing aberrations (short-distance in-focus state) in the wide-angle end state and the first intermediate focal length state of the fifth embodiment, respectively.
【図２６】（ａ），（ｂ）は、それぞれ第５実施例の第
２中間焦点距離状態、望遠端状態における収差（近距離
合焦状態）を示す図である。FIGS. 26A and 26B are diagrams respectively showing aberrations (short-distance in-focus state) in the second intermediate focal length state and the telephoto end state of the fifth embodiment.
Ｇ１：第１レンズ群 Ｇ２：第２レンズ群 Ｇ３：第３レンズ群 Ｇ４：第４レンズ群 Ｓ：開口絞り G1: first lens group G2: second lens group G3: third lens group G4: fourth lens group S: aperture stop
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 2H087 KA02 MA18 NA07 PA07 PA08 PA18 PB08 PB09 QA03 QA07 QA17 QA19 QA21 QA26 QA37 QA41 QA45 RA05 RA13 RA36 SA23 SA27 SA29 SA33 SA62 SA63 SA64 SA65 SB03 SB13 SB23 SB24 SB33 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continued on the front page F term (reference) 2H087 KA02 MA18 NA07 PA07 PA08 PA18 PB08 PB09 QA03 QA07 QA17 QA19 QA21 QA26 QA37 QA41 QA45 RA05 RA13 RA36 SA23 SA27 SA29 SA33 SA62 SA63 SA64 SA65 SB03 SB13 SB23 SB24 SB33
Claims (3)
レンズ群と、負屈折力を有する第２レンズ群と、正屈折
力を有する第３レンズ群と、負屈折力を有する第４レン
ズ群とを有し、 前記第１レンズ群と前記第４レンズ群との間に開口絞り
を有し、 広角端状態から望遠端状態までレンズ位置状態が変化す
る際に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔
が増大し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間
隔が減少し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との
間隔が減少するように、前記第１レンズ群乃至前記第４
レンズ群の各レンズ群が物体側へ移動し、 前記第２レンズ群は、物体側に凹面を向けた負レンズを
前記第２レンズ群の中でもっとも物体側に有し、かつ近
距離合焦時に物体側へ移動し、 以下の条件式を満足することを特徴とする可変焦点距離
レンズ系。 （１） １．８＜ｆ１／（ｆｗ・ｆｔ）1/2＜３．６ （２） ０．１５＜ＤＷ23／ｆｗ＜０．２５ 但し、 ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離， ｆｗ：前記可変焦点距離レンズ系の広角端状態における
焦点距離， ｆｔ：前記可変焦点距離レンズ系の望遠端状態における
焦点距離， ＤＷ23：広角端状態における前記第２レンズ群のもっと
も物体側のレンズ面と前記開口絞りとの距離1. A first lens having a positive refractive power in order from an object side.
A lens group, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a fourth lens group having a negative refractive power, wherein the first lens group and the fourth lens An aperture stop between the first lens group and the second lens group when a lens position state changes from a wide-angle end state to a telephoto end state; The first to fourth lens groups are arranged such that the distance between the group and the third lens group is reduced, and the distance between the third lens group and the fourth lens group is reduced.
Each of the lens groups moves to the object side, and the second lens group has a negative lens with a concave surface facing the object side closest to the object side in the second lens group, and focuses on a short distance. A variable focal length lens system which sometimes moves to the object side and satisfies the following conditional expression. (1) 1.8 <f1 / (fw · ft) 1/2 <3.6 (2) 0.15 <DW23 / fw <0.25 where f1: focal length of the first lens group, fw: The focal length of the variable focal length lens system at the wide angle end state, ft: the focal length of the variable focal length lens system at the telephoto end state, DW23: the most object side lens surface of the second lens group at the wide angle end state Distance from aperture stop
成分と物体側に凸面を向けた正レンズ成分とで構成さ
れ、 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１記載
の可変焦点距離レンズ系。 （３） １．３＜（│ｆ2N│＋ｆ2P）／ｆｗ＜２．４ 但し、 ｆ2N：前記第２レンズ群中の前記負レンズ成分の焦点距
離 ｆ2P：前記第２レンズ群中の前記正レンズ成分の焦点距
離2. The lens system according to claim 1, wherein the second lens group includes a negative lens component having a biconcave shape and a positive lens component having a convex surface facing the object side, and satisfies the following conditional expression. Variable focal length lens system. (3) 1.3 <(│f2N│ + f2P) / fw <2.4 where f2N: focal length of the negative lens component in the second lens group f2P: the positive lens component in the second lens group Focal length
少なくともいずれか一方を満足することを特徴とする請
求項１記載の可変焦点距離レンズ系。 （４） １．１＜（│ｆ２│＋ｆ３）／ｆｗ＜１．４ （５） ０．２＜│ｆ４│／ｆｔ＜０．４ 但し、 ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離， ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離， ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離3. The variable focal length lens system according to claim 1, wherein at least one of the following conditional expressions (4) and (5) is satisfied. (4) 1.1 <(│f2│ + f3) / fw <1.4 (5) 0.2 <│f4│ / ft <0.4 where f2: focal length of the second lens group, f3: Focal length of the third lens group, f4: focal length of the fourth lens group
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP36135399A JP2001174703A (en) | 1999-12-20 | 1999-12-20 | Variable focus lens system |
| US09/739,321 US6480341B2 (en) | 1999-12-20 | 2000-12-19 | Variable focal length lens system |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP36135399A JP2001174703A (en) | 1999-12-20 | 1999-12-20 | Variable focus lens system |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
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| JP2001174703A true JP2001174703A (en) | 2001-06-29 |
Family
ID=18473242
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP36135399A Withdrawn JP2001174703A (en) | 1999-12-20 | 1999-12-20 | Variable focus lens system |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001174703A (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016090840A (en) * | 2014-11-06 | 2016-05-23 | キヤノン株式会社 | Zoom lens and imaging apparatus including the same |
| CN106019542A (en) * | 2016-06-27 | 2016-10-12 | 中国科学院西安光学精密机械研究所 | Broadband multipurpose continuous zooming optical system |
-
1999
- 1999-12-20 JP JP36135399A patent/JP2001174703A/en not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016090840A (en) * | 2014-11-06 | 2016-05-23 | キヤノン株式会社 | Zoom lens and imaging apparatus including the same |
| CN106019542A (en) * | 2016-06-27 | 2016-10-12 | 中国科学院西安光学精密机械研究所 | Broadband multipurpose continuous zooming optical system |
| CN106019542B (en) * | 2016-06-27 | 2018-08-03 | 中国科学院西安光学精密机械研究所 | Broadband multipurpose continuous zooming optical system |
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