JP2001109026A - ファイバラマン増幅器及びファイバラマンレーザ - Google Patents
ファイバラマン増幅器及びファイバラマンレーザInfo
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- Optical Modulation, Optical Deflection, Nonlinear Optics, Optical Demodulation, Optical Logic Elements (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 光増幅媒体としてテルライトガラスを用いた
ファイバラマン光増幅器を提供すること。 【解決手段】 テルライトガラスを材料としてファイバ
を作製し、ファイバラマン増幅器を構成すれば、石英ガ
ラスを材料とした場合と比較して約３０倍程度の利得係
数を得ることができる。テルライトファイバ２ａ，２
ｂ，２ｃの１５０ｍ長のものを３本と、１３７０ｎｍ、
１４００ｎｍ、１４３０ｎｍの３つの波長のＬＤ励起光
源４ａ，４ｂ，４ｃを用い、テルライトファイバ２ａ，
２ｂ，２ｃとＬＤ励起光源４ａ，４ｂ，４ｃのユニット
を３つ直列に繋いでファイバラマン増幅器を構成し、励
起光入力パワーを１つのＬＤ励起光源あたり２００ｍＷ
（トータル６００ｍＷ）として励起したところ、１．５
−１．６μｍにわたる１００ｎｍ帯において２３ｄＢ以
上の利得を得た。
ファイバラマン光増幅器を提供すること。 【解決手段】 テルライトガラスを材料としてファイバ
を作製し、ファイバラマン増幅器を構成すれば、石英ガ
ラスを材料とした場合と比較して約３０倍程度の利得係
数を得ることができる。テルライトファイバ２ａ，２
ｂ，２ｃの１５０ｍ長のものを３本と、１３７０ｎｍ、
１４００ｎｍ、１４３０ｎｍの３つの波長のＬＤ励起光
源４ａ，４ｂ，４ｃを用い、テルライトファイバ２ａ，
２ｂ，２ｃとＬＤ励起光源４ａ，４ｂ，４ｃのユニット
を３つ直列に繋いでファイバラマン増幅器を構成し、励
起光入力パワーを１つのＬＤ励起光源あたり２００ｍＷ
（トータル６００ｍＷ）として励起したところ、１．５
−１．６μｍにわたる１００ｎｍ帯において２３ｄＢ以
上の利得を得た。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、光増幅用テルライ
トガラスを用いた光ファイバ及び光増幅媒体に関し、特
に、光増幅媒体をファイバラマン増幅器及びファイバラ
マンレーザに適用したものである。
トガラスを用いた光ファイバ及び光増幅媒体に関し、特
に、光増幅媒体をファイバラマン増幅器及びファイバラ
マンレーザに適用したものである。
【０００２】
【従来の技術】光通信システムの伝送容量の拡大や機能
向上のために、１本の光ファイバの中に複数の波長の光
信号を合波して伝送したり、逆に１本の光ファイバを伝
搬してきた複数の波長の光信号を各波長ごとに分波した
りする波長多重伝送技術（ＷＤＭ:Wavelength Division
Mutiplexing）の研究開発が現在盛んに行われている。
この伝送方式では、１本の光ファイバで複数の異なる波
長の光信号を伝送し、伝送距離に応じて従来と同じよう
に中継増幅する必要がある。そこで、光信号波長を増し
て伝送容量を拡大するには、広い増幅波長帯を有する光
増幅器が必要になる。また、光通信システムを保守、監
視するためのシステムの波長には、１．６１μｍから
１．６６μｍの間の波長が考えられており、保守、監視
システムのための光源や光増幅器の開発が望まれてい
る。
向上のために、１本の光ファイバの中に複数の波長の光
信号を合波して伝送したり、逆に１本の光ファイバを伝
搬してきた複数の波長の光信号を各波長ごとに分波した
りする波長多重伝送技術（ＷＤＭ:Wavelength Division
Mutiplexing）の研究開発が現在盛んに行われている。
この伝送方式では、１本の光ファイバで複数の異なる波
長の光信号を伝送し、伝送距離に応じて従来と同じよう
に中継増幅する必要がある。そこで、光信号波長を増し
て伝送容量を拡大するには、広い増幅波長帯を有する光
増幅器が必要になる。また、光通信システムを保守、監
視するためのシステムの波長には、１．６１μｍから
１．６６μｍの間の波長が考えられており、保守、監視
システムのための光源や光増幅器の開発が望まれてい
る。
【０００３】近年、光通信分野への応用を目的として、
コアに希土類元素を添加した光ファイバを光増幅媒体と
した光ファイバ増幅器、例えば、Ｅｒ（エルビウム）添
加光ファイバ増幅器（ＥＤＦＡ）の研究開発が進めら
れ、光通信システムへの応用が盛んに進められている。
このＥＤＦＡは、シリカ系光ファイバの損失が最低とな
る１．５μｍ帯で動作し、３０ｄＢ以上の高利得、低雑
音、広い利得帯域、利得が偏波無依存、高い飽和出力な
どの優れた特徴を有することが知られている。
コアに希土類元素を添加した光ファイバを光増幅媒体と
した光ファイバ増幅器、例えば、Ｅｒ（エルビウム）添
加光ファイバ増幅器（ＥＤＦＡ）の研究開発が進めら
れ、光通信システムへの応用が盛んに進められている。
このＥＤＦＡは、シリカ系光ファイバの損失が最低とな
る１．５μｍ帯で動作し、３０ｄＢ以上の高利得、低雑
音、広い利得帯域、利得が偏波無依存、高い飽和出力な
どの優れた特徴を有することが知られている。
【０００４】上述したＥＤＦＡをＷＤＭ伝送に応用する
ときに要求される性能の一つとして、増幅帯域が広いこ
とが挙げられる。これまでに、増幅帯域の広いＥＤＦＡ
としては、フッ化物ガラスをＥＤＦＡのファイバホスト
として用いたフッ化物ＥＤＦＡが開発されている。
ときに要求される性能の一つとして、増幅帯域が広いこ
とが挙げられる。これまでに、増幅帯域の広いＥＤＦＡ
としては、フッ化物ガラスをＥＤＦＡのファイバホスト
として用いたフッ化物ＥＤＦＡが開発されている。
【０００５】ところで、テルライトガラスを石英系やフ
ッ化物系ガラスに代えて用いたテルライトＥＤＦＡがあ
るが、このテルライトＥＤＦＡを用いると、従来の石英
系ＥＤＦＡやフッ化物系ＥＤＦＡの１．５３μｍから
１．５６μｍまでの波長帯域よりも２倍以上の広い帯域
である１．５３μｍから１．６１μｍまでの波長帯域で
の一括増幅が可能となる（例えば A.Mori et al,. OFC`
97, PD1 参照）。さらに、このテルライトＥＤＦＡで
は、長波長側における利得の得られる限界が、石英系Ｅ
ＤＦＡではフッ化物ＥＤＦＡに比べて７〜９ｎｍも広が
っているため、従来利用できなかった１．６μｍ帯の波
長での増幅器が実現できる（例えば A.Moriet al,. ECO
C`97,vol.3, pp.135-138 参照）。従って、このような
テルライトＥＤＦＡは、従来の超大容量のＷＤＭシステ
ム用ＥＤＦＡとして注目されている。
ッ化物系ガラスに代えて用いたテルライトＥＤＦＡがあ
るが、このテルライトＥＤＦＡを用いると、従来の石英
系ＥＤＦＡやフッ化物系ＥＤＦＡの１．５３μｍから
１．５６μｍまでの波長帯域よりも２倍以上の広い帯域
である１．５３μｍから１．６１μｍまでの波長帯域で
の一括増幅が可能となる（例えば A.Mori et al,. OFC`
97, PD1 参照）。さらに、このテルライトＥＤＦＡで
は、長波長側における利得の得られる限界が、石英系Ｅ
ＤＦＡではフッ化物ＥＤＦＡに比べて７〜９ｎｍも広が
っているため、従来利用できなかった１．６μｍ帯の波
長での増幅器が実現できる（例えば A.Moriet al,. ECO
C`97,vol.3, pp.135-138 参照）。従って、このような
テルライトＥＤＦＡは、従来の超大容量のＷＤＭシステ
ム用ＥＤＦＡとして注目されている。
【０００６】しかしながら、既に敷設されている通信用
石英ファイバの損失が０．４ｄＢ／ｋｍ以下と低く、今
後、光通信に利用される可能性の高い１．３μｍから
１．７μｍまでの４００ｎｍ波長帯域のうち、ＥＤＦＡ
の利用できる増幅帯域は、１／５にあたる８０ｎｍ帯域
にすぎない。従って、通信需要の増大とともにＥＤＦＡ
の利用できない帯域における光増幅器の開発が望まれて
いる。
石英ファイバの損失が０．４ｄＢ／ｋｍ以下と低く、今
後、光通信に利用される可能性の高い１．３μｍから
１．７μｍまでの４００ｎｍ波長帯域のうち、ＥＤＦＡ
の利用できる増幅帯域は、１／５にあたる８０ｎｍ帯域
にすぎない。従って、通信需要の増大とともにＥＤＦＡ
の利用できない帯域における光増幅器の開発が望まれて
いる。
【０００７】ＥＤＦＡ以外の希土類添加ファイバ増幅器
としては、Ｐｒ（プラセオジウム），Ｔｍ（ツリウ
ム），Ｔｍ−Ｔｂ（テルビウム）をフッ化物ファイバに
添加し、光ファイバ増幅器の増幅媒体として用いたＰＤ
ＦＡ(Pr-doped fluoride fiber amplifier) ，ＴＤＦＡ
(Tm-doped fluoride fiber amplifier) が開発されてい
る。これらの光増幅器は、１．３μｍ帯、１．４６μｍ
帯及び１．６５μｍ帯で動作し、低いフォノンエネルギ
ーを有するフッ化物ガラスをホストとすることによって
初めて実用的な利得の得られる光増幅器を実現している
（例えば Y.Ohishiet al.,OFC'91,PD2, T.Sakamoto et
al., OAA'96,ThC3 参照）。
としては、Ｐｒ（プラセオジウム），Ｔｍ（ツリウ
ム），Ｔｍ−Ｔｂ（テルビウム）をフッ化物ファイバに
添加し、光ファイバ増幅器の増幅媒体として用いたＰＤ
ＦＡ(Pr-doped fluoride fiber amplifier) ，ＴＤＦＡ
(Tm-doped fluoride fiber amplifier) が開発されてい
る。これらの光増幅器は、１．３μｍ帯、１．４６μｍ
帯及び１．６５μｍ帯で動作し、低いフォノンエネルギ
ーを有するフッ化物ガラスをホストとすることによって
初めて実用的な利得の得られる光増幅器を実現している
（例えば Y.Ohishiet al.,OFC'91,PD2, T.Sakamoto et
al., OAA'96,ThC3 参照）。
【０００８】しかしながら、これら光増幅器のエネルギ
ー変換効率は１０％程度であり、ＥＤＦＡの３０〜５０
％と比較するとかなり低く、ＷＤＭ伝送で必要とされる
高出力を得るためには大きな励起パワーが必要となる。
ー変換効率は１０％程度であり、ＥＤＦＡの３０〜５０
％と比較するとかなり低く、ＷＤＭ伝送で必要とされる
高出力を得るためには大きな励起パワーが必要となる。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】近年、高出力励起レー
ザ開発の進展により、ラマン光増幅器の研究が盛んに行
われている。ラマン光増幅器の利点は、利得の必要な波
長から４４０ｃｍ-1（石英ファイバの場合）短波長側に
離れた波長で動作する高出力励起レーザさえあれば、ど
んな波長においても利得が得られることにある。また、
多波長励起を用いることにより広帯域な増幅特性を得る
ことも可能である（例えば K.Rottwitt etal.,OFC'98,P
D6 参照）。ラマン光増幅器を石英系ファイバで構成す
る場合、用いるファイバをコア径の小さい、高ＮＡファ
イバにおける実効領域Ａeff＝２０μｍ2（モードフィー
ルド径〜２．５μｍ）とした場合で、１．５μｍ帯の増
幅をしたとき得られる利得係数Ｇ（ｄＢ／ｋｍ）は、励
起入力パワーをＰ（Ｗ）として、 Ｇ（ｄＢ／ｋｍ）≒ ６．６ × Ｐ（Ｗ） ・・・（１） と見積もられている（例えば E.Desurevire, Erbium-do
ped fiber amplifiers,John Wily & Sons, Inc,1994,
p.448 参照）。従って、このファイバで２０ｄＢ以上の
利得を得るためにはファイバ長を１ｋｍとした場合で励
起入力パワーは３Ｗ、３ｋｍで１Ｗ、どちらの場合にし
ても、これらのファイバと励起光源を、希土類を添加し
た光増幅器で実現されている程度のコンパクトなモジュ
ールサイズに納めることは困難である。さらに、エネル
ギー変換効率においても、１０％程度の小さい値である
という問題点があった。
ザ開発の進展により、ラマン光増幅器の研究が盛んに行
われている。ラマン光増幅器の利点は、利得の必要な波
長から４４０ｃｍ-1（石英ファイバの場合）短波長側に
離れた波長で動作する高出力励起レーザさえあれば、ど
んな波長においても利得が得られることにある。また、
多波長励起を用いることにより広帯域な増幅特性を得る
ことも可能である（例えば K.Rottwitt etal.,OFC'98,P
D6 参照）。ラマン光増幅器を石英系ファイバで構成す
る場合、用いるファイバをコア径の小さい、高ＮＡファ
イバにおける実効領域Ａeff＝２０μｍ2（モードフィー
ルド径〜２．５μｍ）とした場合で、１．５μｍ帯の増
幅をしたとき得られる利得係数Ｇ（ｄＢ／ｋｍ）は、励
起入力パワーをＰ（Ｗ）として、 Ｇ（ｄＢ／ｋｍ）≒ ６．６ × Ｐ（Ｗ） ・・・（１） と見積もられている（例えば E.Desurevire, Erbium-do
ped fiber amplifiers,John Wily & Sons, Inc,1994,
p.448 参照）。従って、このファイバで２０ｄＢ以上の
利得を得るためにはファイバ長を１ｋｍとした場合で励
起入力パワーは３Ｗ、３ｋｍで１Ｗ、どちらの場合にし
ても、これらのファイバと励起光源を、希土類を添加し
た光増幅器で実現されている程度のコンパクトなモジュ
ールサイズに納めることは困難である。さらに、エネル
ギー変換効率においても、１０％程度の小さい値である
という問題点があった。
【００１０】ラマン光増幅器の利得係数及びエネルギー
変換効率を改善するために、石英系ファイバではラマン
利得係数が石英の８倍程度あるＧｅＯ2を添加し、高Ｎ
Ａ化するとともに、ファイバの実効領域Ａeffを小さく
することが試みられてきた。しかしながら、この方法に
よっても（１）式の係数が３０％大きくなる程度の改善
しか得られなかった。
変換効率を改善するために、石英系ファイバではラマン
利得係数が石英の８倍程度あるＧｅＯ2を添加し、高Ｎ
Ａ化するとともに、ファイバの実効領域Ａeffを小さく
することが試みられてきた。しかしながら、この方法に
よっても（１）式の係数が３０％大きくなる程度の改善
しか得られなかった。
【００１１】ラマン光増幅器に用いられるファイバのラ
マン利得係数は、石英に添加することのできるＧｅ
Ｏ2，Ｐ2Ｏ5，Ｂ2Ｏ3については調べられているが、低
損失ファイバの作製が可能な他のガラス系ファイバにつ
いては知られていない。
マン利得係数は、石英に添加することのできるＧｅ
Ｏ2，Ｐ2Ｏ5，Ｂ2Ｏ3については調べられているが、低
損失ファイバの作製が可能な他のガラス系ファイバにつ
いては知られていない。
【００１２】本発明は、このような問題に鑑みてなされ
たもので、その目的とするところは、ラマン光増幅器の
利得係数及びエネルギー変換効率を改善するために光増
幅媒体としてテルライトガラスを用いたファイバラマン
増幅器を提供することにある。また、他の目的は、光増
幅媒体としてのテルライトガラスを用いたファイバラマ
ンレーザを提供することにある。
たもので、その目的とするところは、ラマン光増幅器の
利得係数及びエネルギー変換効率を改善するために光増
幅媒体としてテルライトガラスを用いたファイバラマン
増幅器を提供することにある。また、他の目的は、光増
幅媒体としてのテルライトガラスを用いたファイバラマ
ンレーザを提供することにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】このような課題を達成す
るために、本発明のファイバラマン増幅器及びファイバ
ラマンレーザは、光増幅媒体として用いる光ファイバが
テルライトガラスであることを特徴とするものである。
るために、本発明のファイバラマン増幅器及びファイバ
ラマンレーザは、光増幅媒体として用いる光ファイバが
テルライトガラスであることを特徴とするものである。
【００１４】また、前記テルライトガラスは希土類元素
を含まないことを特徴とするものである。
を含まないことを特徴とするものである。
【００１５】また、前記テルライトガラスは、ＴｅＯ2
−ＺｎＯ−Ｍ2Ｏ−Ｌ2Ｏ3からなる組成を有し、該組成
中、Ｍは１種類以上のアルカリ元素、ＬはＢｉ，Ｌａ，
Ａｌ，Ｃｅ，Ｙｂ，Ｌｕのうち少なくとも１種類以上で
あることを特徴とするものである。
−ＺｎＯ−Ｍ2Ｏ−Ｌ2Ｏ3からなる組成を有し、該組成
中、Ｍは１種類以上のアルカリ元素、ＬはＢｉ，Ｌａ，
Ａｌ，Ｃｅ，Ｙｂ，Ｌｕのうち少なくとも１種類以上で
あることを特徴とするものである。
【００１６】また、光増幅用テルライトファイバと励起
光源を複数直列につなぎ、前記光増幅用テルライトファ
イバが前記テルライトガラスであることを特徴とするも
のである。
光源を複数直列につなぎ、前記光増幅用テルライトファ
イバが前記テルライトガラスであることを特徴とするも
のである。
【００１７】また、光増幅用テルライトファイバと希土
類を添加した光ファイバを複数直列につなぎ、前記光増
幅用テルライトファイバが前記テルライトガラスである
ことを特徴とするものである。
類を添加した光ファイバを複数直列につなぎ、前記光増
幅用テルライトファイバが前記テルライトガラスである
ことを特徴とするものである。
【００１８】このように、本発明は、光増幅媒体として
用いる光ファイバの材料がテルライトガラスであること
を最も主要な特徴としている。テルライトガラスのラマ
ン散乱特性については、数件の報告があり、テルライト
以外の添加物の量によってラマン散乱シフト量が変化す
るが、その強度については正確に知られていなかった。
また、テルライトファイバをファイバラマン増幅器に用
いることができる程度に低損失化することができなかっ
た。そこで、本発明者らは、テルライトガラスを用いた
ファイバにおいて、１．２−１．７μｍ帯での散乱損失
が４０ｄＢ／ｋｍ以下を実現でき、かつ、ラマン散乱強
度が石英と比較して３０倍程度大きいファイバ組成を見
い出した。
用いる光ファイバの材料がテルライトガラスであること
を最も主要な特徴としている。テルライトガラスのラマ
ン散乱特性については、数件の報告があり、テルライト
以外の添加物の量によってラマン散乱シフト量が変化す
るが、その強度については正確に知られていなかった。
また、テルライトファイバをファイバラマン増幅器に用
いることができる程度に低損失化することができなかっ
た。そこで、本発明者らは、テルライトガラスを用いた
ファイバにおいて、１．２−１．７μｍ帯での散乱損失
が４０ｄＢ／ｋｍ以下を実現でき、かつ、ラマン散乱強
度が石英と比較して３０倍程度大きいファイバ組成を見
い出した。
【００１９】上述のテルライトＥＤＦＡでは、希土類元
素であるＥｒをテルライトガラスに添加し、Ｅｒの誘導
放出断面積が長波長側に広がっているために広帯域テル
ライトＥＤＦＡを実現することができた。一方、ファイ
バラマン増幅器の場合、テルライトガラスが本質的に高
い非線形感受率を有するため、高いラマン散乱強度を有
し、結果的に高効率なファイバラマン増幅器を構成でき
る。従って、これまでのテルライトＥＤＦＡと本発明に
おけるファイバラマン増幅器の２つの増幅器は、根本的
に異なった原理を用いたものであり、おのおの独立した
光増幅器である。また、テルライトガラス自体もＥｒを
添加したものとしないものとではガラスの性質が異な
り、また、Ｅｒの吸収のためテルライトＥＤＦＡでは
１．３−１．６μｍ帯で損失が増大してしまうため、フ
ァイバラマン増幅器の光増幅媒体としては使うことがで
きない。以上のことから、本発明のファイバラマン増幅
器は従来のテルライトＥＤＦＡとはその原理を異にした
光増幅器である。
素であるＥｒをテルライトガラスに添加し、Ｅｒの誘導
放出断面積が長波長側に広がっているために広帯域テル
ライトＥＤＦＡを実現することができた。一方、ファイ
バラマン増幅器の場合、テルライトガラスが本質的に高
い非線形感受率を有するため、高いラマン散乱強度を有
し、結果的に高効率なファイバラマン増幅器を構成でき
る。従って、これまでのテルライトＥＤＦＡと本発明に
おけるファイバラマン増幅器の２つの増幅器は、根本的
に異なった原理を用いたものであり、おのおの独立した
光増幅器である。また、テルライトガラス自体もＥｒを
添加したものとしないものとではガラスの性質が異な
り、また、Ｅｒの吸収のためテルライトＥＤＦＡでは
１．３−１．６μｍ帯で損失が増大してしまうため、フ
ァイバラマン増幅器の光増幅媒体としては使うことがで
きない。以上のことから、本発明のファイバラマン増幅
器は従来のテルライトＥＤＦＡとはその原理を異にした
光増幅器である。
【００２０】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照して本発明の実
施例について説明する。
施例について説明する。
【００２１】（実施例１）図１は、各種ガラスのラマン
散乱スペクトルを示す図で、（７４）ＴｅＯ2−（１
６）ＺｎＯ−（６）Ｎａ2Ｏ−（４モル％）Ｂｉ2Ｏ3ガ
ラス、（８２）ＴｅＯ2−（４）ＺｎＯ−（１０）Ｌｉ2
Ｏ−（４モル％）Ｂｉ2Ｏ3ガラス、およびＳｉＯ2ガラ
スのラマン散乱スペクトルを示している。図１に示した
ように、２つの組成のテルライトガラスのラマン散乱ピ
ーク強度は、ＳｉＯ2ガラスのものと比較して、３０倍
程度強い値になっている。また、ラマン散乱シフト量
は、ＳｉＯ2ガラスで約４４０ｃｍ-1であるのに対し
て、テルライトガラスではいずれも６６０ｃｍ-1と７４
０ｃｍ-1の２つのピーク構造となっている。この結果か
ら、テルライトガラスを材料としてファイバを作製し、
ファイバラマン増幅器を構成すれば、石英ガラスを材料
とした場合と比較して約３０倍程度の利得係数を得るこ
とができる。
散乱スペクトルを示す図で、（７４）ＴｅＯ2−（１
６）ＺｎＯ−（６）Ｎａ2Ｏ−（４モル％）Ｂｉ2Ｏ3ガ
ラス、（８２）ＴｅＯ2−（４）ＺｎＯ−（１０）Ｌｉ2
Ｏ−（４モル％）Ｂｉ2Ｏ3ガラス、およびＳｉＯ2ガラ
スのラマン散乱スペクトルを示している。図１に示した
ように、２つの組成のテルライトガラスのラマン散乱ピ
ーク強度は、ＳｉＯ2ガラスのものと比較して、３０倍
程度強い値になっている。また、ラマン散乱シフト量
は、ＳｉＯ2ガラスで約４４０ｃｍ-1であるのに対し
て、テルライトガラスではいずれも６６０ｃｍ-1と７４
０ｃｍ-1の２つのピーク構造となっている。この結果か
ら、テルライトガラスを材料としてファイバを作製し、
ファイバラマン増幅器を構成すれば、石英ガラスを材料
とした場合と比較して約３０倍程度の利得係数を得るこ
とができる。
【００２２】（７４）ＴｅＯ2−（１６）ＺｎＯ−
（６）Ｎａ2Ｏ−（４モル％）Ｂｉ2Ｏ3ガラスをコア組
成として、（７４）ＴｅＯ2−（２１）ＺｎＯ−（６）
Ｎａ2Ｏ−（２モル％）Ｂｉ2Ｏ3ガラスをクラッド組成
としてテルライトファイバ（カットオフ波長：１．３μ
ｍ、実効領域Ａeff＝１０μｍ2）を作製し、損失スペク
トルをカットバック法で測定した。測定結果を図２に示
す。図２に示したように、テルライトファイバの損失
は、１．２−１．７μｍの帯域で３０ｄＢ／ｋｍ以下の
値となり、ファイバラマン増幅器を構成するのに十分な
低損失化を実現した。このファイバを２００ｍ用い、
１．４８μｍ帯ファイバラマンレーザで励起（４００ｍ
Ｗ）したところ、１．６３−１．６６μｍ帯において２
４ｄＢの利得を得た。（１）式で表されるような利得係
数は、石英系ガラスの場合の約５０倍であった。以上の
ように、本発明のテルライトファイバを用いれば、ラマ
ン散乱シフトが６６０ｃｍ-1と７４０ｃｍ-1にピークが
あるため、ＥＤＦＡの励起用に作られた市販の高出力レ
ーザを励起光源に用いて、光通信システムを保守、監視
するためのシステムの波長である１．６３−１．６６μ
ｍの光増幅器の開発が実現した。
（６）Ｎａ2Ｏ−（４モル％）Ｂｉ2Ｏ3ガラスをコア組
成として、（７４）ＴｅＯ2−（２１）ＺｎＯ−（６）
Ｎａ2Ｏ−（２モル％）Ｂｉ2Ｏ3ガラスをクラッド組成
としてテルライトファイバ（カットオフ波長：１．３μ
ｍ、実効領域Ａeff＝１０μｍ2）を作製し、損失スペク
トルをカットバック法で測定した。測定結果を図２に示
す。図２に示したように、テルライトファイバの損失
は、１．２−１．７μｍの帯域で３０ｄＢ／ｋｍ以下の
値となり、ファイバラマン増幅器を構成するのに十分な
低損失化を実現した。このファイバを２００ｍ用い、
１．４８μｍ帯ファイバラマンレーザで励起（４００ｍ
Ｗ）したところ、１．６３−１．６６μｍ帯において２
４ｄＢの利得を得た。（１）式で表されるような利得係
数は、石英系ガラスの場合の約５０倍であった。以上の
ように、本発明のテルライトファイバを用いれば、ラマ
ン散乱シフトが６６０ｃｍ-1と７４０ｃｍ-1にピークが
あるため、ＥＤＦＡの励起用に作られた市販の高出力レ
ーザを励起光源に用いて、光通信システムを保守、監視
するためのシステムの波長である１．６３−１．６６μ
ｍの光増幅器の開発が実現した。
【００２３】（実施例２）（７９）ＴｅＯ2−（３）Ｚ
ｎＯ−（１２）Ｌｉ2Ｏ−（６モル％）Ｂｉ2Ｏ3ガラス
をコア組成として、（７４）ＴｅＯ2−（５）ＺｎＯ−
（１５）Ｌｉ2Ｏ−（４モル％）Ｂｉ2Ｏ3ガラスをクラ
ッド組成としてテルライトファイバ（カットオフ波長：
１．３μｍ、実効領域Ａeff＝１０μｍ2）を作製し、損
失スペクトルをカットバック法で測定した。テルライト
ファイバの損失は、１．２−１．７μｍの帯域で２０ｄ
Ｂ／ｋｍ以下の値となり、ファイバラマン増幅器を構成
するのに十分な低損失化を実現した。このファイバを３
００ｍ用い、１．４８μｍ帯ＬＤレーザで励起（２００
ｍＷ）したところ、１．６３−１．６６μｍ帯において
２２ｄＢの利得を得た。（１）式で表されるような利得
係数は石英系ガラスの場合の約５５倍であった。
ｎＯ−（１２）Ｌｉ2Ｏ−（６モル％）Ｂｉ2Ｏ3ガラス
をコア組成として、（７４）ＴｅＯ2−（５）ＺｎＯ−
（１５）Ｌｉ2Ｏ−（４モル％）Ｂｉ2Ｏ3ガラスをクラ
ッド組成としてテルライトファイバ（カットオフ波長：
１．３μｍ、実効領域Ａeff＝１０μｍ2）を作製し、損
失スペクトルをカットバック法で測定した。テルライト
ファイバの損失は、１．２−１．７μｍの帯域で２０ｄ
Ｂ／ｋｍ以下の値となり、ファイバラマン増幅器を構成
するのに十分な低損失化を実現した。このファイバを３
００ｍ用い、１．４８μｍ帯ＬＤレーザで励起（２００
ｍＷ）したところ、１．６３−１．６６μｍ帯において
２２ｄＢの利得を得た。（１）式で表されるような利得
係数は石英系ガラスの場合の約５５倍であった。
【００２４】このように、本発明のテルライトファイバ
ラマン増幅器は、高い利得係数を達成できるが、テルラ
イトガラス組成は上記実施例のものに限らない。
ラマン増幅器は、高い利得係数を達成できるが、テルラ
イトガラス組成は上記実施例のものに限らない。
【００２５】（実施例３）実施例１に記載のテルライト
ファイバを２００ｍ用い、１．３２μｍ帯Ｎｄ添加ＹＡ
Ｇレーザで励起（４００ｍＷ）したところ、１．４４−
１．４７帯において２３ｄＢの利得を得た。（１）式で
表されるような利得係数は石英系ガラスの場合の約４５
倍であった。
ファイバを２００ｍ用い、１．３２μｍ帯Ｎｄ添加ＹＡ
Ｇレーザで励起（４００ｍＷ）したところ、１．４４−
１．４７帯において２３ｄＢの利得を得た。（１）式で
表されるような利得係数は石英系ガラスの場合の約４５
倍であった。
【００２６】（実施例４）実施例２に記載のテルライト
ファイバを３００ｍ用い、１３７０ｎｍ、１４００ｎ
ｍ、１４３０ｎｍの３つの波長のＬＤを波長合成した励
起ユニットにより励起（２５０×３＝７５０ｍＷ）とし
たところ、１．５−１．６μｍにわたる１００ｎｍ帯に
おいて２２ｄＢ以上の利得を得た。この帯域における利
得偏差は５ｄＢであったため、ファイバブラッググレー
ティング型の利得等化器を用いて利得等化したところ、
利得偏差を０．７ｄＢまで小さくすることに成功した。
また、この帯域における雑音指数は６ｄＢ以下であっ
た。
ファイバを３００ｍ用い、１３７０ｎｍ、１４００ｎ
ｍ、１４３０ｎｍの３つの波長のＬＤを波長合成した励
起ユニットにより励起（２５０×３＝７５０ｍＷ）とし
たところ、１．５−１．６μｍにわたる１００ｎｍ帯に
おいて２２ｄＢ以上の利得を得た。この帯域における利
得偏差は５ｄＢであったため、ファイバブラッググレー
ティング型の利得等化器を用いて利得等化したところ、
利得偏差を０．７ｄＢまで小さくすることに成功した。
また、この帯域における雑音指数は６ｄＢ以下であっ
た。
【００２７】（実施例５）図３は、本発明の実施例５に
用いたファイバラマン増幅器の構成図で、入力信号光
は、光増幅器の発振を抑えるための光アイソレータ１ａ
を通ってテルライトファイバ２ａの一端に入射され、Ｌ
Ｄ励起光源４ａからの励起光は、光カップラ２ａで合波
されてテルライトファイバ２ａに入射される。そして、
テルライトファイバ２ａの出射光は、光カップラ２ａを
介して次段の光増幅部に出射される。なお、１ｂ、１ｃ
は光アイソレータ、２ｂ，２ｃはテルライトファイバ、
３ｂ，３ｃは光カップラ、４ｂ，４ｃはＬＤ励起光源で
ある。
用いたファイバラマン増幅器の構成図で、入力信号光
は、光増幅器の発振を抑えるための光アイソレータ１ａ
を通ってテルライトファイバ２ａの一端に入射され、Ｌ
Ｄ励起光源４ａからの励起光は、光カップラ２ａで合波
されてテルライトファイバ２ａに入射される。そして、
テルライトファイバ２ａの出射光は、光カップラ２ａを
介して次段の光増幅部に出射される。なお、１ｂ、１ｃ
は光アイソレータ、２ｂ，２ｃはテルライトファイバ、
３ｂ，３ｃは光カップラ、４ｂ，４ｃはＬＤ励起光源で
ある。
【００２８】実施例２に記載のテルライトファイバ２
ａ，２ｂ，２ｃの１５０ｍ長のものを３本と、１３７０
ｎｍ、１４００ｎｍ、１４３０ｎｍの３つの波長のＬＤ
励起光源４ａ，４ｂ，４ｃを用い、テルライトファイバ
２ａ，２ｂ，２ｃとＬＤ励起光源４ａ，４ｂ，４ｃのユ
ニットを３つ直列に繋いでファイバラマン増幅器を構成
した。励起光入力パワーを１つのＬＤ励起光源あたり２
００ｍＷ（トータル６００ｍＷ）として励起したとこ
ろ、１．５−１．６μｍにわたる１００ｎｍ帯において
２３ｄＢ以上の利得を得た。また、この帯域における雑
音指数は５ｄＢ以下であった。
ａ，２ｂ，２ｃの１５０ｍ長のものを３本と、１３７０
ｎｍ、１４００ｎｍ、１４３０ｎｍの３つの波長のＬＤ
励起光源４ａ，４ｂ，４ｃを用い、テルライトファイバ
２ａ，２ｂ，２ｃとＬＤ励起光源４ａ，４ｂ，４ｃのユ
ニットを３つ直列に繋いでファイバラマン増幅器を構成
した。励起光入力パワーを１つのＬＤ励起光源あたり２
００ｍＷ（トータル６００ｍＷ）として励起したとこ
ろ、１．５−１．６μｍにわたる１００ｎｍ帯において
２３ｄＢ以上の利得を得た。また、この帯域における雑
音指数は５ｄＢ以下であった。
【００２９】（実施例６）上述した実施例では、ＴｅＯ
2−ＺｎＯ−Ｍ2Ｏ−Ｌ2Ｏ3系（Ｍは１種類以上のアルカ
リ元素、ＬはＢｉ，Ｌａ，Ａｌ，Ｃｅ，Ｙｂ，Ｌｕのう
ち少なくとも１種類以上）ガラスをファイバ化し、それ
を用いたテルライトファイバラマン増幅器に対して高利
得係数が得られることについて説明した。しかし、高利
得係数が得られるのはこれらのガラス系に対してのみ有
効であるのみならず、他のテルライト系（例えばＴｅＯ
2−ＷＯ3系ガラス）を用いた場合にも、高利得係数を実
現することができることを確認した。
2−ＺｎＯ−Ｍ2Ｏ−Ｌ2Ｏ3系（Ｍは１種類以上のアルカ
リ元素、ＬはＢｉ，Ｌａ，Ａｌ，Ｃｅ，Ｙｂ，Ｌｕのう
ち少なくとも１種類以上）ガラスをファイバ化し、それ
を用いたテルライトファイバラマン増幅器に対して高利
得係数が得られることについて説明した。しかし、高利
得係数が得られるのはこれらのガラス系に対してのみ有
効であるのみならず、他のテルライト系（例えばＴｅＯ
2−ＷＯ3系ガラス）を用いた場合にも、高利得係数を実
現することができることを確認した。
【００３０】（実施例７）図４は、本発明の実施例７に
用いたハイブリッド型光増幅器の構成図で、符号１２ａ
はＴｍ添加フッ化物ファイバ、１２ｃはテルライトファ
イバ、１３は利得等化器（ファイバブラックグレーティ
ング型）、１４ａはＹｂ添加ＹＬＦレーザ励起光源、１
４ｃはＬＤ励起光源である。
用いたハイブリッド型光増幅器の構成図で、符号１２ａ
はＴｍ添加フッ化物ファイバ、１２ｃはテルライトファ
イバ、１３は利得等化器（ファイバブラックグレーティ
ング型）、１４ａはＹｂ添加ＹＬＦレーザ励起光源、１
４ｃはＬＤ励起光源である。
【００３１】Ｔｍ添加フッ化物ファイバ（カットオフ：
０．９μｍ、Δｎ：３．７％、Ｔｍ濃度：２０００ｐｐ
ｍ、長さ：２０ｍ）を１．０４７μｍＹｂ添加ＹＬＦレ
ーザで後方励起したユニット１と実施例２に記載のテル
ライトファイバを３００ｍ用い、１３６０ｎｍ帯ＬＤに
より後方励起したユニット２を直列に繋ぎ、ハイブリッ
ト型増幅器を構成した。ユニット１の励起光パワーを３
００ｍＷ、ユニット２の励起光パワーを４００ｍＷとし
たところ、１．４５−１．５２μｍにわたる７０ｎｍ帯
域において２２ｄＢ以上の利得が得られた。この帯域に
おける利得偏差は６ｄＢであったため、ファイバブラッ
クグレーティング型の利得等化器３を用いて利得等化し
たところ、利得偏差を０．８ｄＢまで小さくすることに
成功した。また同帯域における雑音指数は６ｄＢ以下で
あった。
０．９μｍ、Δｎ：３．７％、Ｔｍ濃度：２０００ｐｐ
ｍ、長さ：２０ｍ）を１．０４７μｍＹｂ添加ＹＬＦレ
ーザで後方励起したユニット１と実施例２に記載のテル
ライトファイバを３００ｍ用い、１３６０ｎｍ帯ＬＤに
より後方励起したユニット２を直列に繋ぎ、ハイブリッ
ト型増幅器を構成した。ユニット１の励起光パワーを３
００ｍＷ、ユニット２の励起光パワーを４００ｍＷとし
たところ、１．４５−１．５２μｍにわたる７０ｎｍ帯
域において２２ｄＢ以上の利得が得られた。この帯域に
おける利得偏差は６ｄＢであったため、ファイバブラッ
クグレーティング型の利得等化器３を用いて利得等化し
たところ、利得偏差を０．８ｄＢまで小さくすることに
成功した。また同帯域における雑音指数は６ｄＢ以下で
あった。
【００３２】（実施例８）図５は、本発明の実施例８に
用いたハイブリッド型光増幅器の構成図で、符号１ｅは
光アイソレータ、３ｄは光カップラ、２２ａ，２２ｃは
Ｅｒ添加テルライトファイバ、２２ｄはテルライトファ
イバ、２３は利得等化器（ファイバブラックグレーティ
ング型）、２４ａ，２４ｂ，２４ｃ，２４ｄはＬＤ励起
光源である。
用いたハイブリッド型光増幅器の構成図で、符号１ｅは
光アイソレータ、３ｄは光カップラ、２２ａ，２２ｃは
Ｅｒ添加テルライトファイバ、２２ｄはテルライトファ
イバ、２３は利得等化器（ファイバブラックグレーティ
ング型）、２４ａ，２４ｂ，２４ｃ，２４ｄはＬＤ励起
光源である。
【００３３】特開平１１−２３６２４０号公報に記載の
Ｅｒ添加テルライトファイバ２２ａ，２２ｂ（カットオ
フ：１．３μｍ、Δｎ：１．５％、Ｅｒ濃度：１０００
ｐｐｍ、長さ：４ｍ）を２本、１．４８μｍＬＤ、光ア
イソレータ１ａ，１ｂ、１ｃとファイバブラックグレー
ティング型の利得等化器２３を用いて構成した２段型Ｅ
ＤＦＡユニットと、実施例２に記載のテルライトファイ
バ２２ｄを３００ｍ用い、１４４０ｎｍと１４７０ｎｍ
の２つのＬＤ励起光源２４ｃ，２４ｄにより後方励起し
たユニットを直列に繋いでハイブリット型増幅器を構成
した。ＥＤＦＡユニットの総励起光パワーを５００ｍ
Ｗ、ユニット１の総励起光パワーを５００ｍＷとしたと
ころ、１．５３−１．６５μｍにわたる１２０ｎｍ帯域
において２２ｄＢ以上の利得が得られた。この帯域にお
ける利得偏差は１ｄＢであり、また雑音指数は６ｄＢ以
下であった。
Ｅｒ添加テルライトファイバ２２ａ，２２ｂ（カットオ
フ：１．３μｍ、Δｎ：１．５％、Ｅｒ濃度：１０００
ｐｐｍ、長さ：４ｍ）を２本、１．４８μｍＬＤ、光ア
イソレータ１ａ，１ｂ、１ｃとファイバブラックグレー
ティング型の利得等化器２３を用いて構成した２段型Ｅ
ＤＦＡユニットと、実施例２に記載のテルライトファイ
バ２２ｄを３００ｍ用い、１４４０ｎｍと１４７０ｎｍ
の２つのＬＤ励起光源２４ｃ，２４ｄにより後方励起し
たユニットを直列に繋いでハイブリット型増幅器を構成
した。ＥＤＦＡユニットの総励起光パワーを５００ｍ
Ｗ、ユニット１の総励起光パワーを５００ｍＷとしたと
ころ、１．５３−１．６５μｍにわたる１２０ｎｍ帯域
において２２ｄＢ以上の利得が得られた。この帯域にお
ける利得偏差は１ｄＢであり、また雑音指数は６ｄＢ以
下であった。
【００３４】（実施例９）図６は、本発明の実施例９に
用いた並列型光増幅器の構成図で、図中３１は実施例７
に記載のハイブリッド型光増幅器、３２は実施例８に記
載のハイブリッド型光増幅器、３３ａ，３３ｂは光カッ
プラ（ＷＤＭカップラ）である。
用いた並列型光増幅器の構成図で、図中３１は実施例７
に記載のハイブリッド型光増幅器、３２は実施例８に記
載のハイブリッド型光増幅器、３３ａ，３３ｂは光カッ
プラ（ＷＤＭカップラ）である。
【００３５】実施例７に記載のハイブリット型光増幅器
と実施例８に記載のハイブリット型光増幅器をＷＤＭカ
ップラ３３ａ，３３ｂを用いて並列に接続し、１．４μ
ｍ帯と１．５−１．６μｍ帯を帯域合波した光増幅器を
構成した。この並列型ハイブリット光増幅器により、
１．４５−１．６５μｍにわたる２００ｎｍ帯域で２３
ｄＢの利得が得られた。ただし、この帯域中１．５２−
１．５３μｍの間の５ｎｍ帯域においてＷＤＭカップラ
３３ａ，３３ｂのつなぎ目であるために利得の得られな
い帯域が生じた。
と実施例８に記載のハイブリット型光増幅器をＷＤＭカ
ップラ３３ａ，３３ｂを用いて並列に接続し、１．４μ
ｍ帯と１．５−１．６μｍ帯を帯域合波した光増幅器を
構成した。この並列型ハイブリット光増幅器により、
１．４５−１．６５μｍにわたる２００ｎｍ帯域で２３
ｄＢの利得が得られた。ただし、この帯域中１．５２−
１．５３μｍの間の５ｎｍ帯域においてＷＤＭカップラ
３３ａ，３３ｂのつなぎ目であるために利得の得られな
い帯域が生じた。
【００３６】（実施例１０）図７は、本発明の実施例１
０に用いたファイバラマンレーザの構成図で、図中４１
は全反射ミラー、４２はテルライトファイバ、４３は光
カップラ、４４はＬＤ励起光源、４５はフィルタ（ファ
イバブラックグレーティング型）である。
０に用いたファイバラマンレーザの構成図で、図中４１
は全反射ミラー、４２はテルライトファイバ、４３は光
カップラ、４４はＬＤ励起光源、４５はフィルタ（ファ
イバブラックグレーティング型）である。
【００３７】この実施例では、実施例２に記載のテルラ
イトファイバ４２を２００ｍ用い、片端に全反射ミラー
４１をつけ、もう片端に１．６５μｍでのみ１０％反射
するファイバブラックグレーティング４５を接続し、テ
ルライトファイバ４２を１．４８μｍＬＤにより、３０
０ｍＷで励起することによりレーザ発振を行った。その
結果、１．６５μｍでレーザ発振を確認することがで
き、その出力は６０ｍＷでほぼ５％以内で安定であり、
１．６５μｍの波長で組まれている保守、監視システム
における光源として利用できることがわかった。
イトファイバ４２を２００ｍ用い、片端に全反射ミラー
４１をつけ、もう片端に１．６５μｍでのみ１０％反射
するファイバブラックグレーティング４５を接続し、テ
ルライトファイバ４２を１．４８μｍＬＤにより、３０
０ｍＷで励起することによりレーザ発振を行った。その
結果、１．６５μｍでレーザ発振を確認することがで
き、その出力は６０ｍＷでほぼ５％以内で安定であり、
１．６５μｍの波長で組まれている保守、監視システム
における光源として利用できることがわかった。
【００３８】なお、上記実施例では１．６５μｍという
特定の波長での例を示したが、他の波長についても同様
にファイバラマンレーザを構成することができることは
明らかである。また、上記実施例では実施例２に記載の
テルライトファイバを構成要素とするレーザ装置につい
て説明したが、他のテルライト光ファイバを構成要素と
して有するレーザ装置においても、同様な効果を得るこ
とができることは明らかである。
特定の波長での例を示したが、他の波長についても同様
にファイバラマンレーザを構成することができることは
明らかである。また、上記実施例では実施例２に記載の
テルライトファイバを構成要素とするレーザ装置につい
て説明したが、他のテルライト光ファイバを構成要素と
して有するレーザ装置においても、同様な効果を得るこ
とができることは明らかである。
【００３９】以上の実施例で説明した光増幅用テルライ
トガラスをラマン光増幅媒体、そのラマン光増幅媒体を
用いた光増幅器およびレーザ装置に適用することで、各
種波長多重光伝送システムの低コスト化や光計測の高性
能化に寄与できる。
トガラスをラマン光増幅媒体、そのラマン光増幅媒体を
用いた光増幅器およびレーザ装置に適用することで、各
種波長多重光伝送システムの低コスト化や光計測の高性
能化に寄与できる。
【００４０】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、光
増幅媒体として用いる光ファイバがテルライトガラスで
あった、このテルライトガラスは、ＴｅＯ2−ＺｎＯ−
Ｍ2Ｏ−Ｌ2Ｏ3からなる組成を有し、組成中、Ｍは１種
類以上のアルカリ元素、ＬはＢｉ，Ｌａ，Ａｌ，Ｃｅ，
Ｙｂ，Ｌｕのうち少なくとも１種類以上であるものを用
いて、ファイバラマン増幅器やレーザを構成したので、
従来の石英系ファイバで構成したファイバラマン増幅器
やレーザでは、利得係数が小さいため１ｋｍ以上の長い
ファイバと１Ｗ以上の強い励起光源が必要になり、コス
トとサイズにおいて問題があったのに対し、利得係数が
３０〜１００倍程度へと飛躍的に改善されるため、コス
トが下がるだけでなく市販の半導体ＬＤを励起光源に使
うことができ、ＥＤＦＡ程度のコンパクトな光増幅器を
構成することができる。
増幅媒体として用いる光ファイバがテルライトガラスで
あった、このテルライトガラスは、ＴｅＯ2−ＺｎＯ−
Ｍ2Ｏ−Ｌ2Ｏ3からなる組成を有し、組成中、Ｍは１種
類以上のアルカリ元素、ＬはＢｉ，Ｌａ，Ａｌ，Ｃｅ，
Ｙｂ，Ｌｕのうち少なくとも１種類以上であるものを用
いて、ファイバラマン増幅器やレーザを構成したので、
従来の石英系ファイバで構成したファイバラマン増幅器
やレーザでは、利得係数が小さいため１ｋｍ以上の長い
ファイバと１Ｗ以上の強い励起光源が必要になり、コス
トとサイズにおいて問題があったのに対し、利得係数が
３０〜１００倍程度へと飛躍的に改善されるため、コス
トが下がるだけでなく市販の半導体ＬＤを励起光源に使
うことができ、ＥＤＦＡ程度のコンパクトな光増幅器を
構成することができる。
【００４１】また、この光増幅器をＷＤＭ通信システム
に適用すれば、伝送容量が飛躍的に拡大でき、通信コス
トの経済化、また通信システムの高機能化に寄与するこ
とができる。
に適用すれば、伝送容量が飛躍的に拡大でき、通信コス
トの経済化、また通信システムの高機能化に寄与するこ
とができる。
【図１】各種ガラスのラマン散乱スペクトルを示す図で
ある。
ある。
【図２】カットバック法で測定したテルライトファイバ
の損失スペクトルを示す図である。
の損失スペクトルを示す図である。
【図３】本発明の実施例５に用いたファイバラマン増幅
器の構成図である。
器の構成図である。
【図４】本発明の実施例７に用いたハイブリット型光増
幅器の構成図である。
幅器の構成図である。
【図５】本発明の実施例８に用いたハイブリット型光増
幅器の構成図である。
幅器の構成図である。
【図６】本発明の実施例９に用いた並列型光増幅器の構
成図である。
成図である。
【図７】本発明の実施例１０に用いたファイバラマンレ
ーザの構成図である。
ーザの構成図である。
１ａ，１ｂ，１ｃ，１ｄ，１ｅ 光アイソレータ ２ａ，２ｂ，２ｃ，１２ｃ，２２ｄ，４２ テルライト
ファイバ ３ａ，３ｂ，３ｃ，３ｄ，３３ａ，３３ｂ，４３ 光カ
ップラ ４ａ，４ｂ，４ｃ，１４ｃ，２４ａ，２４ｂ，２４ｃ，
２４ｄ，４４ ＬＤ励起光源 １３，２３ 利得等化器（ファイバブラックグレーティ
ング型） １２ａ Ｔｍ添加フッ化物ファイバ １４ａ Ｙｂ添加ＹＬＦレーザ励起光源 ２２ａ，２２ｃ Ｅｒ添加テルライトファイバ ３１ 実施例７に記載のハイブリット型光増幅器 ３２ 実施例８に記載のハイブリット型光増幅器 ４１ 全反射ミラー ４５ フィルタ（ファイバブラックグレーティング型）
ファイバ ３ａ，３ｂ，３ｃ，３ｄ，３３ａ，３３ｂ，４３ 光カ
ップラ ４ａ，４ｂ，４ｃ，１４ｃ，２４ａ，２４ｂ，２４ｃ，
２４ｄ，４４ ＬＤ励起光源 １３，２３ 利得等化器（ファイバブラックグレーティ
ング型） １２ａ Ｔｍ添加フッ化物ファイバ １４ａ Ｙｂ添加ＹＬＦレーザ励起光源 ２２ａ，２２ｃ Ｅｒ添加テルライトファイバ ３１ 実施例７に記載のハイブリット型光増幅器 ３２ 実施例８に記載のハイブリット型光増幅器 ４１ 全反射ミラー ４５ フィルタ（ファイバブラックグレーティング型）
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｈ０１Ｓ 3/30 Ｈ０１Ｓ 3/094 Ｓ (72)発明者 鹿野 弘二 東京都千代田区大手町二丁目３番１号 日 本電信電話株式会社内 (72)発明者 小林 健二 東京都千代田区大手町二丁目３番１号 日 本電信電話株式会社内 Ｆターム(参考） 2K002 AA02 AB12 AB30 BA01 CA15 DA10 EA08 EA10 HA23 5F072 AB07 JJ02 KK30 PP07 QQ07 YY17
Claims (10)
- 【請求項１】 光増幅媒体として用いる光ファイバがテ
ルライトガラスであることを特徴とするファイバラマン
増幅器。 - 【請求項２】 前記テルライトガラスは希土類元素を含
まないことを特徴とする請求項１に記載のファイバラマ
ン増幅器。 - 【請求項３】 前記テルライトガラスは、ＴｅＯ2−Ｚ
ｎＯ−Ｍ2Ｏ−Ｌ2Ｏ3からなる組成を有し、該組成中、
Ｍは１種類以上のアルカリ元素、ＬはＢｉ，Ｌａ，Ａ
ｌ，Ｃｅ，Ｙｂ，Ｌｕのうち少なくとも１種類以上であ
ることを特徴とする請求項２に記載のファイバラマン増
幅器。 - 【請求項４】 光増幅用テルライトファイバと励起光源
を複数直列につなぎ、前記光増幅用テルライトファイバ
が請求項１、２又は３に記載のテルライトガラスである
ことを特徴とするファイバラマン増幅器。 - 【請求項５】 光増幅用テルライトファイバと希土類を
添加した光ファイバを複数直列につなぎ、前記光増幅用
テルライトファイバが請求項１、２又は３に記載のテル
ライトガラスであることを特徴とするファイバラマン増
幅器。 - 【請求項６】 光増幅媒体として用いる光ファイバがテ
ルライトガラスであることを特徴とするファイバラマン
レーザ。 - 【請求項７】 前記テルライトガラスは希土類元素を含
まないことを特徴とする請求項６に記載のファイバラマ
ンレーザ。 - 【請求項８】 前記テルライトガラスは、ＴｅＯ2−Ｚ
ｎＯ−Ｍ2Ｏ−Ｌ2Ｏ3からなる組成を有し、該組成中、
Ｍは１種類以上のアルカリ元素、ＬはＢｉ，Ｌａ，Ａ
ｌ，Ｃｅ，Ｙｂ，Ｌｕのうち少なくとも１種類以上であ
ることを特徴とする請求項７に記載のファイバラマンレ
ーザ。 - 【請求項９】 光増幅用テルライトファイバと励起光源
を複数直列につなぎ、前記増幅用テルライトファイバが
請求項６、７又は８に記載のテルライトガラスであるこ
とを特徴とするファイバラマンレーザ。 - 【請求項１０】 光増幅用テルライトファイバと希土類
元素を添加したファイバを複数直列につなぎ、前記増幅
用テルライトファイバが請求項６、７又は８に記載のテ
ルライトガラスであることを特徴とするファイバラマン
レーザ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28833799A JP2001109026A (ja) | 1999-10-08 | 1999-10-08 | ファイバラマン増幅器及びファイバラマンレーザ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28833799A JP2001109026A (ja) | 1999-10-08 | 1999-10-08 | ファイバラマン増幅器及びファイバラマンレーザ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001109026A true JP2001109026A (ja) | 2001-04-20 |
Family
ID=17728899
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28833799A Pending JP2001109026A (ja) | 1999-10-08 | 1999-10-08 | ファイバラマン増幅器及びファイバラマンレーザ |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001109026A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004015828A1 (en) * | 2002-07-26 | 2004-02-19 | Pirelli & C. S.P.A | Optical fiber for raman amplification |
| EP1394910A1 (en) * | 2002-08-26 | 2004-03-03 | Alcatel | Raman-active optical fiber |
| WO2004019461A1 (en) * | 2002-07-31 | 2004-03-04 | Pirelli & C. S.P.A. | Multi-stage raman amplifier |
| JP2012114235A (ja) * | 2010-11-24 | 2012-06-14 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 光増幅器及び光増幅の方法 |
-
1999
- 1999-10-08 JP JP28833799A patent/JP2001109026A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004015828A1 (en) * | 2002-07-26 | 2004-02-19 | Pirelli & C. S.P.A | Optical fiber for raman amplification |
| WO2004019461A1 (en) * | 2002-07-31 | 2004-03-04 | Pirelli & C. S.P.A. | Multi-stage raman amplifier |
| CN100349336C (zh) * | 2002-07-31 | 2007-11-14 | 皮雷利&C.有限公司 | 多级拉曼放大器 |
| EP1394910A1 (en) * | 2002-08-26 | 2004-03-03 | Alcatel | Raman-active optical fiber |
| US7008892B2 (en) | 2002-08-26 | 2006-03-07 | Alcatel | Raman-active optical fiber |
| JP2012114235A (ja) * | 2010-11-24 | 2012-06-14 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 光増幅器及び光増幅の方法 |
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