JP2001032369A - Column-beam connection structure of steel frame - Google Patents
Column-beam connection structure of steel frameInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】この発明は鉄骨梁を鉄骨柱に
スプリットティー接合した鉄骨造の柱・梁接合部構造に
関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a steel column / beam joint structure in which a steel beam is split-tee bonded to a steel column.
【０００２】[0002]
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】鉄骨梁
の鉄骨柱への接合方法としては図５−(a) に示すように
鉄骨梁のフランジとウェブを鉄骨柱のフランジに突合せ
溶接する方法が広く普及していたが、阪神大震災その他
の大地震において(b) に示すように梁フランジの溶接部
に脆性破壊が見られたことから、接合部の耐震性能に対
する考え方が見直され、例えば図６に示すように梁部材
端部にフランジの幅や厚さを増大させたブラケットを溶
接する一方、柱のフランジからダイヤフラムを突出さ
せ、ブラケットのフランジをダイヤフラムに溶接する方
法が提案されている。2. Description of the Related Art As a method for joining a steel beam to a steel column, a method of butt-welding a flange of a steel beam and a web to a flange of a steel column as shown in FIG. However, as shown in (b) in the Great Hanshin Earthquake and other major earthquakes, brittle fractures were found in the welds of the beam flanges, and the way of thinking about the seismic performance of the joints was reviewed. As shown in FIG. 6, there has been proposed a method of welding a bracket having an increased flange width and thickness to an end of a beam member, projecting a diaphragm from a column flange, and welding the bracket flange to the diaphragm.
【０００３】図６に示す方法は塑性ヒンジを梁部材端部
から距離をおいた位置に形成させることで安定した塑性
変形を確保するものであるが、柱部材は角形鋼管を３分
割し、中間の角形鋼管の上下端にダイヤフラムを溶接し
た後、上下の角形鋼管を中間の角形鋼管に溶接すること
により製作されるため、加工工数が増加し、製作コスト
が上昇する問題がある。The method shown in FIG. 6 is to secure stable plastic deformation by forming a plastic hinge at a position apart from the end of a beam member. After the diaphragms are welded to the upper and lower ends of the square steel pipe, the upper and lower square steel pipes are welded to the middle square steel pipe, so that the number of processing steps increases and the manufacturing cost increases.
【０００４】加工数を削減し、製作，あるいは組立コス
トを削減する上では、溶接接合に代え、図３に示すよう
にティーウェブとティーフランジからなるＴ形断面の接
合金物を用いるスプリットティー接合が合理的である
が、現行ではティーフランジを鉄骨柱のフランジに接合
するボルトの耐力によって接合部の耐力を決定し、接合
金物の耐力に支配されない設計が行われていることか
ら、結果的に図７，図８に示すようにティーフランジに
塑性ヒンジが形成される前に、引張力によるボルトの塑
性変形が先行するため、塑性ヒンジ形成後のティーフラ
ンジの変形量が小さく、接合金物のエネルギ吸収能力が
小さい。[0004] In order to reduce the number of processes and to reduce the manufacturing or assembly cost, split tee joining using a T-shaped cross-section metal fitting composed of a tee web and a tee flange as shown in FIG. Although it is reasonable, the strength of the joints is determined by the strength of the bolts that join the tee flange to the flange of the steel column, and the design is not influenced by the strength of the joint hardware. 7. As shown in FIG. 8, before the plastic hinge is formed on the tee flange, plastic deformation of the bolt due to tensile force precedes. Therefore, the amount of deformation of the tee flange after forming the plastic hinge is small, and the energy absorption of the metal joint is performed. Ability is small.
【０００５】特に図８のようにボルトが塑性変形し、伸
びを生じたときにはティーフランジの復元力特性がスリ
ップ型になるため、エネルギ吸収は少ない。この発明は
上記背景より、鉄骨梁を鉄骨柱にスプリットティー接合
する場合に接合金物によるエネルギ吸収量を高める接合
部構造を提案するものである。In particular, as shown in FIG. 8, when the bolt is plastically deformed and stretched, the tee flange has a slip-type restoring force characteristic, so that the energy absorption is small. In view of the above background, the present invention proposes a joint structure that increases the amount of energy absorbed by a joint when a steel beam is split-tee joined to a steel column.
【０００６】[0006]
【課題を解決するための手段】本発明では鉄骨梁に接合
されるティーウェブからの引張力によってティーフラン
ジに作用する曲げモーメントによるティーフランジの降
伏応力を、ティーフランジを鉄骨柱に接合しているボル
トに同じティーウェブからの引張力によって作用する引
張力によるボルトの降伏応力より小さくすることによ
り、引張力によるボルトの降伏より曲げモーメントによ
るティーフランジの降伏を先行させ、ボルトを弾性域に
留め、ティーフランジのボルト部分から外縁までの区間
を鉄骨柱のフランジに接触させたままティーフランジを
塑性変形させ、接合金物によるエネルギ吸収量を高め
る。According to the present invention, the yield stress of the tee flange due to the bending moment acting on the tee flange by the tensile force from the tee web joined to the steel beam is used to join the tee flange to the steel column. By making the bolt smaller than the yield stress of the bolt due to the tensile force acting on the bolt by the tensile force from the same tee web, the yield of the tee flange due to the bending moment precedes the yield of the bolt due to the tensile force, keeping the bolt in the elastic area, The tee flange is plastically deformed while the section from the bolt portion to the outer edge of the tee flange is kept in contact with the flange of the steel column, and the amount of energy absorbed by the metal joint is increased.
【０００７】鉄骨梁に接合されている接合金物に作用す
る圧縮力はティーウェブから鉄骨柱のフランジとダイヤ
フラムへ伝達され、引張力はティーウェブからティーフ
ランジとボルトを介して鉄骨柱のフランジに伝達され
る。ティーフランジはティーウェブからの圧縮力によっ
ては曲げモーメントを負担しないが、ティーウェブから
の引張力によって曲げモーメントを負担し、ティーフラ
ンジを鉄骨柱に接合しているボルトは引張力を負担す
る。The compressive force acting on the metal joints connected to the steel beam is transmitted from the tee web to the flange and the diaphragm of the steel column, and the tensile force is transmitted from the tee web to the flange of the steel column via the tee flange and the bolt. Is done. The tee flange does not bear the bending moment by the compressive force from the tee web, but bears the bending moment by the tensile force from the tee web, and the bolt connecting the tee flange to the steel column bears the tensile force.
【０００８】終局的にはティーフランジがティーウェブ
からの引張力による曲げモーメントによって降伏すると
きの応力が、同じティーウェブからの引張力を負担する
ボルトが降伏するときの応力より小さいことで、ボルト
が弾性域のままティーフランジが先行して塑性化し、テ
ィーフランジは曲げモーメントが極値となるティーウェ
ブ寄りの部分とボルト部分において塑性ヒンジを形成す
る。[0008] Ultimately, the stress when the tee flange yields due to the bending moment due to the tensile force from the tee web is smaller than the stress when the bolt that bears the tensile force from the same tee web yields. In the elastic region, the tee flange plasticizes first, and the tee flange forms a plastic hinge at a portion near the tee web where the bending moment becomes an extreme value and a bolt portion.
【０００９】ティーフランジのティーウェブ寄りの部分
とボルト部分が塑性ヒンジを形成するとき、ボルトは塑
性変形しないため、ティーフランジのボルト部分から外
縁までの区間は鉄骨柱のフランジに接触した状態を維持
する。この結果、ティーフランジはティーウェブ寄りの
部分からボルト部分までの区間において塑性曲げ変形を
起こす。When the bolt portion of the tee flange near the tee web forms a plastic hinge, the bolt is not plastically deformed, so that the section from the bolt portion of the tee flange to the outer edge maintains a state in contact with the flange of the steel column. I do. As a result, the tee flange undergoes plastic bending deformation in a section from the portion near the tee web to the bolt portion.
【００１０】このときのティーフランジのティーウェブ
寄りの部分とボルト部分の各回転角はボルトが塑性変形
し、ティーフランジのボルト部分から外縁までの区間が
鉄骨柱のフランジから離間する場合の回転角より大きく
なるため、ティーフランジの塑性変形量が大きくなり、
接合金物によるエネルギ吸収量も大きくなる。At this time, the rotation angles of the portion of the tee flange near the tee web and the bolt portion are the rotation angles when the bolt is plastically deformed and the section from the bolt portion of the tee flange to the outer edge is separated from the flange of the steel column. Because it becomes larger, the amount of plastic deformation of the tee flange increases,
The amount of energy absorbed by the metal joint also increases.
【００１１】特にボルトが塑性変形を起こさないこと
で、ティーフランジの復元力特性は紡錘型になるため、
エネルギ吸収効率の低下がなく、ボルトが塑性変形する
場合よりエネルギ吸収効率が高い。In particular, since the bolt does not cause plastic deformation, the restoring force characteristic of the tee flange becomes a spindle type.
There is no decrease in energy absorption efficiency, and the energy absorption efficiency is higher than when the bolt is plastically deformed.
【００１２】[0012]
【発明の実施の形態】この発明は図３に示すように鉄骨
梁１のフランジ11にボルト接合されるティーウェブ31
と、鉄骨柱２のフランジ21にボルト接合されるティーフ
ランジ32からなるＴ形断面の接合金物３を用いて鉄骨梁
１を鉄骨柱２にスプリットティー接合した接合部構造に
おいて、鉄骨梁１から接合金物３に作用する引張力によ
りティーフランジ32のボルト４から外縁までの区間を鉄
骨柱２のフランジ21から離間させずに、すなわちボルト
４の塑性変形に先行させてティーフランジ32のボルト４
からティーウェブ31までの区間を塑性変形させるもので
ある。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS The present invention relates to a tee web 31 bolted to a flange 11 of a steel beam 1 as shown in FIG.
And a joint structure in which the steel beam 1 is split-tee-joined to the steel column 2 by using a T-shaped cross-section joint 3 consisting of a tee flange 32 bolted to the flange 21 of the steel column 2. The section from the bolt 4 of the tee flange 32 to the outer edge is not separated from the flange 21 of the steel column 2 by the tensile force acting on the metal 3, that is, the bolt 4 of the tee flange 32 is preceded by the plastic deformation of the bolt 4.
The section from to the tee web 31 is plastically deformed.
【００１３】ティーフランジ32の塑性変形をボルト４の
塑性変形より先行させることは、ティーウェブ31からの
引張力によってティーフランジ32に作用する曲げモーメ
ントによるティーフランジ32の降伏応力を、ティーフラ
ンジ32を鉄骨柱２に接合しているボルト４に予め生じて
いる張力Ｔに、ティーウェブ31からの引張力によって付
加される引張力の和によるボルト４の降伏応力より小さ
く設定することにより可能になる。The plastic deformation of the tee flange 32 precedes the plastic deformation of the bolt 4 in order to reduce the yield stress of the tee flange 32 due to the bending moment acting on the tee flange 32 due to the tensile force from the tee web 31 and the tee flange 32. This is enabled by setting the tension T generated in advance in the bolt 4 joined to the steel column 2 to be smaller than the yield stress of the bolt 4 due to the sum of the tensile forces applied by the tensile force from the tee web 31.
【００１４】具体的には接合金物３とボルト４のヤング
係数、すなわち材質を変える他、ティーフランジ32に作
用する曲げモーメントの大きさと断面係数を決める、図
４に示すボルト４の中心からティーウェブ31の中心まで
の距離ａ、ティーフランジ32の外縁からボルト４の中心
までの距離ｂ、ティーフランジ32の肉厚ｔ、及びボルト
４の変形量を決めるボルト４の伸び剛性Ｋb 、ボルト４
の張力Ｔ等の要素を調整することにより設定される。More specifically, in addition to changing the Young's modulus of the metal joint 3 and the bolt 4, that is, the material, the magnitude of the bending moment acting on the tee flange 32 and the section modulus are determined. The center of the bolt 4 shown in FIG. The distance a to the center of the bolt 31, the distance b from the outer edge of the tee flange 32 to the center of the bolt 4, the thickness t of the tee flange 32, the extension rigidity K b of the bolt 4 which determines the amount of deformation of the bolt 4, the bolt 4
It is set by adjusting factors such as the tension T of.
【００１５】図１はティーフランジ32のティーウェブ31
寄りの部分とボルト４部分が塑性ヒンジを形成するとき
に、ボルト４に全く伸び変形が生じないときの変形モー
ドを示す。図１−(b) は(a) をモデル化した図で、〇が
塑性ヒンジを、□がボルト４を示す。FIG. 1 shows a tee web 31 of a tee flange 32.
FIG. 4 shows a deformation mode in which the bolt 4 does not undergo any elongation deformation when the shift portion and the bolt 4 form a plastic hinge. FIG. 1- (b) is a modeled model of (a), where 〇 indicates a plastic hinge and □ indicates a bolt 4.
【００１６】図１に示す変形モードにおいて、ボルト４
が伸び変形を生じない条件は次式で表される。 ｎ・Ｔ＞Ｔu ＋Ｒ ここに、ｎ：ティーフランジ32片側のボルト４の本数 Ｔ：ボルト４の初張力 Ｔu ：梁の終局耐力時にティーウェブ31に作用する引張
力 Ｒ：Ｔu がティーウェブ31に作用したときにティーフラ
ンジ32外縁からボルト４の中心までの距離ｂ間に発生す
るてこ反力の合力 またボルト４が伸び変形を生じない条件下でティーフラ
ンジ32の端部に塑性ヒンジが形成される条件は次式で表
される。In the deformation mode shown in FIG.
The condition that does not cause elongation deformation is expressed by the following equation. n · T> Tu + R where n: number of bolts 4 on one side of tee flange 32 T: initial tension of bolt 4 Tu : tensile force acting on tee web 31 at the time of ultimate strength of beam R: Tu is tee The resultant force of the lever reaction force generated during the distance b from the outer edge of the tee flange 32 to the center of the bolt 4 when acting on the web 31, and a plastic hinge is attached to the end of the tee flange 32 under the condition that the bolt 4 does not expand and deform. Is formed by the following equation.
【００１７】 σy ≦｛１／２・Ｔu ・（ａ＋ｂ）−ＭR ｝／ＺP ここに、σy ：ティーフランジ32の降伏応力度 ＭR ：てこ反力によるボルト４位置での曲げモーメント ＺP ：ティーフランジ32の全塑性断面係数 ＺP ＝（Ｗ・ｔ2 ）／４ Ｗ：ティーフランジ32の全幅、ｔ：ティーフランジの肉
厚 図１の場合、ティーフランジ32のボルト４部分から外縁
までの区間には鉄骨柱２のフランジ21から分布荷重の反
力が作用しており、ティーフランジ32のボルト４部分か
ら外縁までの区間は鉄骨柱２のフランジ21に密着した状
態を維持し、ティーウェブ31寄りの部分からボルト４部
分までの区間において曲げ変形する。Σ y ≦ {1/2 · Tu · (a + b) −M R } / Z P where σ y : Yield stress of tee flange 32 M R : Bending at bolt 4 position by lever reaction force Moment Z P : Total plastic section modulus of tee flange 32 Z P = (W · t 2 ) / 4 W: Total width of tee flange 32, t: Thickness of tee flange 32 In the case of FIG. The reaction force of the distributed load acts from the flange 21 of the steel column 2 to the section from the outer edge to the outer edge, and the section from the bolt 4 portion of the tee flange 32 to the outer edge maintains a state in which it is in close contact with the flange 21 of the steel column 2. Then, bending deformation occurs in a section from the portion near the tee web 31 to the bolt 4 portion.
【００１８】図２はティーフランジ32のティーウェブ31
寄りの部分が塑性ヒンジを形成するときに、ボルト４に
伸び変形が生ずるときの変形モードを示す。この場合は
ボルト４が伸び変形することで、ティーフランジ32のボ
ルト４部分にはボルト４の外縁寄りに塑性ヒンジが形成
され、ティーウェブ31寄りの部分からボルト４部分まで
の区間において曲げ変形する。ティーフランジ32の塑性
変形が先行すれば、ボルト４の伸び変形が弾性変形であ
るか塑性変形であるかは問われない。FIG. 2 shows the tee web 31 of the tee flange 32.
FIG. 4 shows a deformation mode when the bolt 4 undergoes elongation deformation when the closer part forms a plastic hinge. In this case, the bolt 4 is extended and deformed, so that a plastic hinge is formed near the outer edge of the bolt 4 at the bolt 4 portion of the tee flange 32, and is bent and deformed in a section from the portion near the tee web 31 to the bolt 4 portion. . If plastic deformation of the tee flange 32 precedes, it does not matter whether the elongation deformation of the bolt 4 is elastic deformation or plastic deformation.
【００１９】このときもティーフランジ32の外縁寄りの
区間には分布荷重の反力が作用し、ティーフランジ32の
外縁寄りの区間は鉄骨柱２のフランジ21に密着した状態
を維持している。At this time, the reaction force of the distributed load acts on the section near the outer edge of the tee flange 32, and the section near the outer edge of the tee flange 32 maintains the state in which it is in close contact with the flange 21 of the steel column 2.
【００２０】図７，図８はティーフランジのティーウェ
ブ寄りの部分が塑性ヒンジを形成すると同時に、あるい
はティーフランジのティーウェブ寄りの部分が塑性ヒン
ジを形成する前に、引張力によるボルトの塑性変形を先
行させる現行設計の変形モードを示す。FIGS. 7 and 8 show the plastic deformation of a bolt due to tensile force at the same time as the portion of the tee flange near the tee web forms a plastic hinge or before the portion of the tee flange near the tee web forms a plastic hinge. Shows a deformation mode of the current design that precedes.
【００２１】図７ではティーフランジのティーウェブ寄
りの部分に塑性ヒンジが形成されているが、ボルト部分
はボルトの塑性変形によって鉄骨柱のフランジから浮き
上がっているため、ボルト部分の回転角が小さく、ティ
ーフランジの塑性変形量は小さい。このときの鉄骨柱の
フランジからの反力は集中荷重になっている。In FIG. 7, a plastic hinge is formed at a portion of the tee flange near the tee web. However, since the bolt portion is raised from the flange of the steel column by plastic deformation of the bolt, the rotation angle of the bolt portion is small, The plastic deformation of the tee flange is small. The reaction force from the flange of the steel column at this time is a concentrated load.
【００２２】図８ではティーフランジの両側に塑性ヒン
ジが形成される前にボルトの塑性変形が先行し、ティー
フランジが全幅に亘って鉄骨柱のフランジから離間して
いるため、ティーフランジの塑性変形量は図７の場合よ
り小さい。In FIG. 8, the plastic deformation of the bolt precedes the formation of the plastic hinge on both sides of the tee flange, and the tee flange is separated from the flange of the steel column over the entire width. The amount is smaller than in FIG.
【００２３】[0023]
【発明の効果】ティーウェブからの引張力によってティ
ーフランジに曲げモーメントが作用したときのティーフ
ランジの降伏応力を、ティーフランジを鉄骨柱に接合し
ているボルトに同じティーウェブからの引張力によって
引張力が作用したときの降伏応力より小さくすること
で、引張力によるボルトの降伏より曲げモーメントによ
るティーフランジの降伏を先行させるため、ボルトを弾
性域に留め、ティーフランジのボルト部分から外縁まで
の区間を鉄骨柱のフランジに接触させたままティーフラ
ンジを塑性変形させることができ、接合金物によるエネ
ルギ吸収を確保することができる。According to the present invention, the yield stress of the tee flange when a bending moment acts on the tee flange by the tensile force from the tee web is increased by the tensile force from the same tee web to the bolt connecting the tee flange to the steel column. In order to make the yield of the tee flange due to the bending moment ahead of the yield of the bolt due to tensile force by making it smaller than the yield stress when the force is applied, the bolt is retained in the elastic area and the section from the bolt part of the tee flange to the outer edge The tee flange can be plastically deformed while contacting the flange with the flange of the steel column, and the energy absorption by the metal joint can be secured.
【００２４】特にティーフランジのティーウェブ寄りの
部分とボルト部分が塑性化し、塑性ヒンジを形成すると
きの回転角はボルトの塑性変形が先行する場合より大き
いため、ティーフランジの塑性変形量が大きくなり、エ
ネルギ吸収量が大きい。In particular, the portion of the tee flange near the tee web and the bolt portion are plasticized, and the rotation angle when forming the plastic hinge is larger than that when the plastic deformation of the bolt precedes, so that the plastic deformation of the tee flange increases. Large energy absorption.
【００２５】またボルトが塑性変形を起こさないこと
で、ティーフランジの復元力特性はループ型になるた
め、ボルトが塑性変形する場合よりエネルギ吸収効率が
高い。Also, since the bolt does not undergo plastic deformation, the restoring force characteristic of the tee flange becomes a loop type, so that the energy absorption efficiency is higher than when the bolt is plastically deformed.
【図１】(a) はボルトが伸び変形を生ずることなく、テ
ィーフランジが塑性化したときの変形モードを示した立
面図、(b) は(a) をモデル化した図である。1 (a) is an elevational view showing a deformation mode when a tee flange is plasticized without elongation deformation of a bolt, and FIG. 1 (b) is a view modeling (a).
【図２】(a) はボルトが伸び変形を生じながら、ティー
フランジが塑性化したときの変形モードを示した立面
図、(b) は(a) をモデル化した図である。FIG. 2A is an elevation view showing a deformation mode when a tee flange is plasticized while a bolt undergoes elongation deformation, and FIG. 2B is a view modeling (a).
【図３】柱・梁接合部を示した立面図である。FIG. 3 is an elevation view showing a column / beam joint.
【図４】接合金物を示した立面図である。FIG. 4 is an elevational view showing a metal joint.
【図５】(a) は鉄骨梁のフランジとウェブを鉄骨柱のフ
ランジに突合せ溶接する従来構造を示した立面図、(b)
は(a) の円弧部分の詳細図である。5A is an elevation view showing a conventional structure in which a flange of a steel frame and a web are butt-welded to a flange of a steel column, and FIG.
FIG. 3A is a detailed view of the arc portion of FIG.
【図６】(a) は梁部材端部にブラケットを溶接し、ブラ
ケットのフランジをダイヤフラムに溶接した従来構造を
示した立面図、(b) は(a) の平面図である。FIG. 6A is an elevation view showing a conventional structure in which a bracket is welded to an end of a beam member and a flange of the bracket is welded to a diaphragm, and FIG. 6B is a plan view of FIG.
【図７】(a) はティーフランジの塑性化よりボルトの塑
性化を先行させる現行設計の変形モードを示した立面
図、(b) は(a) をモデル化した図である。7A is an elevation view showing a deformation mode of a current design in which plasticization of a bolt precedes plasticization of a tee flange, and FIG. 7B is a view modeling (a).
【図８】(a) はティーフランジの塑性化よりボルトの塑
性化を先行させる現行設計の変形モードを示した立面
図、(b) は(a) をモデル化した図である。FIG. 8 (a) is an elevational view showing a deformation mode of a current design in which plasticization of a bolt precedes plasticization of a tee flange, and FIG. 8 (b) is a view modeling (a).
１……鉄骨梁、11……フランジ、２……鉄骨柱、21……
フランジ、３……接合金物、31……ティーウェブ、32…
…ティーフランジ、４……ボルト。1 ... steel beam, 11 ... flange, 2 ... steel column, 21 ...
Flange, 3 ... Joining hardware, 31 ... Tea web, 32 ...
... Tee flange, 4 ... Bolt.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 中川 庸男 東京都中央区銀座６丁目２番10号 株式会 社巴コーポレーション内 (72)発明者 内山 政彦 東京都中央区銀座６丁目２番10号 株式会 社巴コーポレーション内 (72)発明者 新井 聡 東京都中央区銀座６丁目２番10号 株式会 社巴コーポレーション内 (72)発明者 佐藤 浩幸 東京都中央区銀座６丁目２番10号 株式会 社巴コーポレーション内 Ｆターム(参考） 2E125 AA04 AA14 AB01 AC15 AG03 AG04 AG12 AG32 AG57 BB09 BB12 BB22 BD01 BE02 BF01 CA05 CA14 EA01 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continued on the front page (72) Inventor Yasuo Nakagawa 6-2-10 Ginza, Chuo-ku, Tokyo Inside the Tomoe Corporation (72) Inventor Masahiko Uchiyama 6-2-10 Ginza, Chuo-ku, Tokyo Inside Tomoe Corporation (72) Inventor Satoshi Arai 6-2-10 Ginza, Chuo-ku, Tokyo Stock Company Inside Tomoe Corporation (72) Hiroyuki Sato 6-2-10 Ginza, Chuo-ku, Tokyo Stock Company Tomoe Corporation F term (reference) 2E125 AA04 AA14 AB01 AC15 AG03 AG04 AG12 AG32 AG57 BB09 BB12 BB22 BD01 BE02 BF01 CA05 CA14 EA01
Claims (1)
ィーウェブと、鉄骨柱のフランジにボルト接合されるテ
ィーフランジからなるＴ形断面の接合金物を用いて鉄骨
梁を鉄骨柱にスプリットティー接合した接合部構造であ
り、ティーウェブからの引張力によってティーフランジ
に作用する曲げモーメントによるティーフランジの降伏
応力は、ティーフランジを鉄骨柱に接合しているボルト
に同じティーウェブからの引張力によって作用する引張
力によるボルトの降伏応力より小さい鉄骨造の柱・梁接
合部構造。1. A steel beam is split-tee-bonded to a steel column using a T-shaped cross-section fitting consisting of a tee web bolted to the flange of the steel beam and a tee flange bolted to the flange of the steel column. It is a joint structure, and the yield stress of the tee flange due to the bending moment acting on the tee flange by the tensile force from the tee web acts on the bolt connecting the tee flange to the steel column by the tensile force from the same tee web Column-beam joint structure of steel structure with less than the yield stress of bolt due to tensile force.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20289599A JP3350651B2 (en) | 1999-07-16 | 1999-07-16 | Column-beam joint structure of steel structure |
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|---|---|---|---|
| JP20289599A JP3350651B2 (en) | 1999-07-16 | 1999-07-16 | Column-beam joint structure of steel structure |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
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| JP2001032369A true JP2001032369A (en) | 2001-02-06 |
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| JP20289599A Ceased JP3350651B2 (en) | 1999-07-16 | 1999-07-16 | Column-beam joint structure of steel structure |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3350651B2 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6739099B2 (en) | 2001-06-06 | 2004-05-25 | Nippon Steel Corporation | Column-and-beam join structure |
| US7497054B2 (en) | 2001-06-06 | 2009-03-03 | Nippon Steel Corporation | Column-and-beam join structure |
| CN103806542A (en) * | 2014-02-11 | 2014-05-21 | 同济大学 | Cast steel modularized connecting piece for connection of steel structure beam and column and connecting node |
-
1999
- 1999-07-16 JP JP20289599A patent/JP3350651B2/en not_active Ceased
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| US6739099B2 (en) | 2001-06-06 | 2004-05-25 | Nippon Steel Corporation | Column-and-beam join structure |
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| CN103806542A (en) * | 2014-02-11 | 2014-05-21 | 同济大学 | Cast steel modularized connecting piece for connection of steel structure beam and column and connecting node |
| CN103806542B (en) * | 2014-02-11 | 2016-08-24 | 同济大学 | The cast steel modular connecting elements connected for beam column of steel structure and connection node |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3350651B2 (en) | 2002-11-25 |
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