JP2000286112A - 強磁性体を包含する金属およびその特性評価法 - Google Patents
強磁性体を包含する金属およびその特性評価法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 従来の銅基合金の析出物特性評価技術のう
ち、電子顕微鏡を用いる方法では主に析出物の形状、組
成に関する情報を、Ｘ線回折法では主に析出物の結晶形
態に関する情報を得るために用いられているが、前者は
測定領域が狭く、後者では析出物が微量のときは測定が
困難であり、いずれも銅基合金中の析出物のうち、強磁
性析出物の特性評価について広範囲かつ短時間でしかも
微量の場合でも行えるような評価方法がなかった。 【解決手段】 銅基合金の析出物の磁気特性と強度等の
製品特性との関係に着目した。すなわち、強磁性析出物
を含む該合金の磁気特性を測定したところ、図２に示す
ような析出物の磁気特性が得られた。この結果から析出
物に関する情報が得られるため、該合金の特性に影響す
る析出物の特性を従来の測定法よりも簡単に、しかも析
出物が微量の場合でも評価できるので強度などの該合金
の製品特性を求めることができる。
ち、電子顕微鏡を用いる方法では主に析出物の形状、組
成に関する情報を、Ｘ線回折法では主に析出物の結晶形
態に関する情報を得るために用いられているが、前者は
測定領域が狭く、後者では析出物が微量のときは測定が
困難であり、いずれも銅基合金中の析出物のうち、強磁
性析出物の特性評価について広範囲かつ短時間でしかも
微量の場合でも行えるような評価方法がなかった。 【解決手段】 銅基合金の析出物の磁気特性と強度等の
製品特性との関係に着目した。すなわち、強磁性析出物
を含む該合金の磁気特性を測定したところ、図２に示す
ような析出物の磁気特性が得られた。この結果から析出
物に関する情報が得られるため、該合金の特性に影響す
る析出物の特性を従来の測定法よりも簡単に、しかも析
出物が微量の場合でも評価できるので強度などの該合金
の製品特性を求めることができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は強磁性体を包含する
金属およびその物性評価方法に関し、好ましくは強磁性
体を析出物として含む銅基合金に関するものである。
金属およびその物性評価方法に関し、好ましくは強磁性
体を析出物として含む銅基合金に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】銅基合金、とりわけ析出強化型銅基合金
の強度や伸び、硬度、導電率などの各種特性が添加金属
の析出物やその合金の析出物の配向性や結晶形態、形
状、大きさ、密度などの影響を受けることは従来から知
られており、圧延材として供される銅基合金では通常圧
延加工条件や熱処理条件を調整してそれらの各種特性を
制御している。
の強度や伸び、硬度、導電率などの各種特性が添加金属
の析出物やその合金の析出物の配向性や結晶形態、形
状、大きさ、密度などの影響を受けることは従来から知
られており、圧延材として供される銅基合金では通常圧
延加工条件や熱処理条件を調整してそれらの各種特性を
制御している。
【０００３】このため銅基合金の特性を改善するために
は、圧延加工条件や熱処理条件と析出物特性との関係お
よび析出物特性と銅基合金特性との関係をそれぞれ究明
する必要がある。それには析出物の特性をできるだけ詳
細に評価する必要があり、従来行われている銅基合金中
に包含される析出物特性評価技術としては下記のような
ものがある。例えば、電子顕微鏡を用いる方法は、主に
析出物の形状、大きさ、組成に関する情報を得るため、
またＸ線回折法は、主に析出物の結晶形態に関する情報
を得るために用いられている。
は、圧延加工条件や熱処理条件と析出物特性との関係お
よび析出物特性と銅基合金特性との関係をそれぞれ究明
する必要がある。それには析出物の特性をできるだけ詳
細に評価する必要があり、従来行われている銅基合金中
に包含される析出物特性評価技術としては下記のような
ものがある。例えば、電子顕微鏡を用いる方法は、主に
析出物の形状、大きさ、組成に関する情報を得るため、
またＸ線回折法は、主に析出物の結晶形態に関する情報
を得るために用いられている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従来の評価技術におい
て、ＡＥＳ法（オージェ電子分光法）やＳＥＭ法（走査
型電子顕微鏡法）ではサンプルの表面のみの情報しか得
られないので、圧延後の厚みそのままのサンプルについ
て平均的な値を得ることは不可能か、膨大な時間がかか
る。一方、ＴＥＭ法（透過型電子顕微鏡法）では上記の
理由に加えて、通常はサンプルの形状等による方向を保
持したままサンプルを作製することが困難なため、析出
物の形状と圧延方向の関係などを把握しずらい。さら
に、Ｘ線回折法や電子線回折法では析出物の形状に関す
る情報は得られない。
て、ＡＥＳ法（オージェ電子分光法）やＳＥＭ法（走査
型電子顕微鏡法）ではサンプルの表面のみの情報しか得
られないので、圧延後の厚みそのままのサンプルについ
て平均的な値を得ることは不可能か、膨大な時間がかか
る。一方、ＴＥＭ法（透過型電子顕微鏡法）では上記の
理由に加えて、通常はサンプルの形状等による方向を保
持したままサンプルを作製することが困難なため、析出
物の形状と圧延方向の関係などを把握しずらい。さら
に、Ｘ線回折法や電子線回折法では析出物の形状に関す
る情報は得られない。
【０００５】従来は析出物としてフェリ磁性やフェロ磁
性などを示す強磁性体も常磁性や反強磁性などを示す弱
磁性体も、また反磁性体も区別することなく上記のよう
な評価技術が一般的に用いられていた。というのは、強
磁性析出物について検討する場合でも上記以外に有用な
評価技術はなかったからである。銅基合金に包含される
強磁性析出物については、強磁性体の存在自体や磁気特
性以外の特性についてはある程度既知となっていたもの
の、強磁性体であることに着目し、その磁気特性からそ
の他の特性を評価することは行われていなかった。
性などを示す強磁性体も常磁性や反強磁性などを示す弱
磁性体も、また反磁性体も区別することなく上記のよう
な評価技術が一般的に用いられていた。というのは、強
磁性析出物について検討する場合でも上記以外に有用な
評価技術はなかったからである。銅基合金に包含される
強磁性析出物については、強磁性体の存在自体や磁気特
性以外の特性についてはある程度既知となっていたもの
の、強磁性体であることに着目し、その磁気特性からそ
の他の特性を評価することは行われていなかった。
【０００６】本発明の目的は、反磁性体および／または
弱磁性体中に強磁性体を包含する金属を提供し、さらに
金属の磁気特性を測定することにより金属の特性を広範
囲に、かつ簡便に短時間で、しかも析出物が微量の場合
でも行えるような評価方法を提供することにある。
弱磁性体中に強磁性体を包含する金属を提供し、さらに
金属の磁気特性を測定することにより金属の特性を広範
囲に、かつ簡便に短時間で、しかも析出物が微量の場合
でも行えるような評価方法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは上記目的を
達成すべく以下の内容の検討を行った。すなわち、 金属中の析出物の磁気特性と引張強さ等の製品特性と
の関係に着目した。 圧延したままのサンプルをそのまま使用した。 ＶＳＭ（振動試料型磁力計）により圧延金属の磁気特
性を測定した。 ここでＶＳＭ（振動試料型磁力計）とは、図１の概念図
で示したようなもので、電磁石１によって与えられる磁
場中で試料２中の磁性体を振動させてサーチコイル３に
誘導される電流から磁化を求めるものである。図中黒矢
印は試料の振動方向を、白抜矢印は磁場方向を示す。圧
延実操業では圧延材に対して磁場の方を移動させて相対
的に磁性体を振動させることができる。
達成すべく以下の内容の検討を行った。すなわち、 金属中の析出物の磁気特性と引張強さ等の製品特性と
の関係に着目した。 圧延したままのサンプルをそのまま使用した。 ＶＳＭ（振動試料型磁力計）により圧延金属の磁気特
性を測定した。 ここでＶＳＭ（振動試料型磁力計）とは、図１の概念図
で示したようなもので、電磁石１によって与えられる磁
場中で試料２中の磁性体を振動させてサーチコイル３に
誘導される電流から磁化を求めるものである。図中黒矢
印は試料の振動方向を、白抜矢印は磁場方向を示す。圧
延実操業では圧延材に対して磁場の方を移動させて相対
的に磁性体を振動させることができる。
【０００８】ここで得られる磁気特性は金属の素地の磁
気特性と析出物の磁気特性が重なったものとなるが、素
地の磁化率が析出物の磁化率に対してはるかに小さいと
きは素地の磁気特性は無視できるため、それを析出物の
磁気特性としてみなすことができる。すなわち、物質の
形状や配向性によって変わる析出物の磁気特性を測定す
ることで析出物が金属の中でどのような状態になってい
るか、すなわち金属素地と析出物との関係がわかる。
そのさい圧延方向を基準にサンプルの方向を考慮して測
定を行った。
気特性と析出物の磁気特性が重なったものとなるが、素
地の磁化率が析出物の磁化率に対してはるかに小さいと
きは素地の磁気特性は無視できるため、それを析出物の
磁気特性としてみなすことができる。すなわち、物質の
形状や配向性によって変わる析出物の磁気特性を測定す
ることで析出物が金属の中でどのような状態になってい
るか、すなわち金属素地と析出物との関係がわかる。
そのさい圧延方向を基準にサンプルの方向を考慮して測
定を行った。
【０００９】以上の検討を行った結果、ＶＳＭにより金
属の磁気特性を測定することにより、強磁性析出物の磁
気特性、例えば合金材の圧延方向を基準とした方向に対
応させて測定したオリエンテーション レシオ（Ｏ．
Ｒ．）あるいは保磁力から析出物の配向性等を測定する
ことにより、引張強さ等の特性を評価できることを見い
だし本発明に到達した。
属の磁気特性を測定することにより、強磁性析出物の磁
気特性、例えば合金材の圧延方向を基準とした方向に対
応させて測定したオリエンテーション レシオ（Ｏ．
Ｒ．）あるいは保磁力から析出物の配向性等を測定する
ことにより、引張強さ等の特性を評価できることを見い
だし本発明に到達した。
【００１０】すなわち、本発明は第１に、反磁性体およ
び／または弱磁性体中に強磁性体を包含し、保磁力が１
００Ｏｅ以上であることを特徴とする金属；第２に、反
磁性体および／または弱磁性体中に強磁性体を包含し、
圧延方向の保磁力が１５０Ｏｅ以上であることを特徴と
する金属；第３に、反磁性体および／または弱磁性体中
に強磁性体を包含し、ｚ方向の角形比に対するｘ方向の
角形比ＳＱｘ／ＳＱｚが３以上であることを特徴とする
金属；第４に、反磁性体および／または弱磁性体中に強
磁性体を包含し、圧延方向の保磁力のバラツキが平均値
の±７％以下である前記第２に記載の金属；第５に、反
磁性体および／または弱磁性体中に強磁性体を包含し、
ＳＱｘ／ＳＱｚのバラツキが平均値の±１０％以下であ
る前記第３に記載の金属；第６に、前記強磁性体が鉄、
ニッケル、コバルトのうち１種以上から本質的になる前
記第１ないし第５のいずれかに記載の金属；第７に、前
記反磁性体および／または弱磁性体が銅、アルミニウ
ム、マグネシウム、亜鉛、ガリウム、ゲルマニウム、
銀、カドミウム、インジウム、錫およびアンチモンから
選ばれた１種以上から本質的になる前記第１ないし第６
のいずれかに記載の金属；第８に、反磁性体および／ま
たは弱磁性体中に強磁性体を包含する金属の磁気特性を
測定することにより該金属の特性を評価することを特徴
とする金属特性評価法；第９に、前記強磁性体が前記金
属中の析出物である前記第８に記載の金属特性評価法；
第１０に、前記金属が塑性加工されたものである前記第
８または第９に記載の金属特性評価法；第１１に、前記
磁気特性の測定はＶＳＭ（振動試料型磁力計）を用いる
前記第８ないし第１０のいずれかに記載の金属特性評価
法；第１２に、前記磁気特性の測定は圧延方向を基準と
して３次元方向について行う前記第８ないし第１１のい
ずれかに記載の金属特性評価法；第１３に、前記磁気特
性の測定が前記強磁性体を包含する金属に対して行われ
る前記第８ないし第１２のいずれかに記載の金属特性評
価法を提供するものである。
び／または弱磁性体中に強磁性体を包含し、保磁力が１
００Ｏｅ以上であることを特徴とする金属；第２に、反
磁性体および／または弱磁性体中に強磁性体を包含し、
圧延方向の保磁力が１５０Ｏｅ以上であることを特徴と
する金属；第３に、反磁性体および／または弱磁性体中
に強磁性体を包含し、ｚ方向の角形比に対するｘ方向の
角形比ＳＱｘ／ＳＱｚが３以上であることを特徴とする
金属；第４に、反磁性体および／または弱磁性体中に強
磁性体を包含し、圧延方向の保磁力のバラツキが平均値
の±７％以下である前記第２に記載の金属；第５に、反
磁性体および／または弱磁性体中に強磁性体を包含し、
ＳＱｘ／ＳＱｚのバラツキが平均値の±１０％以下であ
る前記第３に記載の金属；第６に、前記強磁性体が鉄、
ニッケル、コバルトのうち１種以上から本質的になる前
記第１ないし第５のいずれかに記載の金属；第７に、前
記反磁性体および／または弱磁性体が銅、アルミニウ
ム、マグネシウム、亜鉛、ガリウム、ゲルマニウム、
銀、カドミウム、インジウム、錫およびアンチモンから
選ばれた１種以上から本質的になる前記第１ないし第６
のいずれかに記載の金属；第８に、反磁性体および／ま
たは弱磁性体中に強磁性体を包含する金属の磁気特性を
測定することにより該金属の特性を評価することを特徴
とする金属特性評価法；第９に、前記強磁性体が前記金
属中の析出物である前記第８に記載の金属特性評価法；
第１０に、前記金属が塑性加工されたものである前記第
８または第９に記載の金属特性評価法；第１１に、前記
磁気特性の測定はＶＳＭ（振動試料型磁力計）を用いる
前記第８ないし第１０のいずれかに記載の金属特性評価
法；第１２に、前記磁気特性の測定は圧延方向を基準と
して３次元方向について行う前記第８ないし第１１のい
ずれかに記載の金属特性評価法；第１３に、前記磁気特
性の測定が前記強磁性体を包含する金属に対して行われ
る前記第８ないし第１２のいずれかに記載の金属特性評
価法を提供するものである。
【００１１】
【発明の実施の形態】本発明の実施の形態は以下のよう
である。Ｆｅ等を添加した銅基合金について熱処理と圧
延を行ない圧延材を作製する。圧延材の磁気特性をＶＳ
Ｍ法（振動試料型磁力計）により測定する。その結果図
２のような強磁性を示す磁化曲線が得られる。この磁化
曲線は合金に包含され析出物として存在しているＦｅ等
の強磁性体微粒子によるものであると考えられる。なぜ
なら強磁性体微粒子は、反磁性体であるＣｕを主体とす
る素地よりもはるかに大きな磁化率を持つからである。
である。Ｆｅ等を添加した銅基合金について熱処理と圧
延を行ない圧延材を作製する。圧延材の磁気特性をＶＳ
Ｍ法（振動試料型磁力計）により測定する。その結果図
２のような強磁性を示す磁化曲線が得られる。この磁化
曲線は合金に包含され析出物として存在しているＦｅ等
の強磁性体微粒子によるものであると考えられる。なぜ
なら強磁性体微粒子は、反磁性体であるＣｕを主体とす
る素地よりもはるかに大きな磁化率を持つからである。
【００１２】圧延方向を基準として図３のように３次元
方向から測定する。この結果、方向により磁気特性に明
瞭な差が認められる。これら磁気特性の異方性から、析
出物であるＦｅ等の微粒子の合金素地中での配向性や結
晶形態、形状などに関する情報が得られる。図４に圧延
材の引張強さとＯ．Ｒ．、図５に圧延材の引張強さと保
磁力との関係をそれぞれ示した。これから、これらの間
には明らかな相関があることがわかる。ここでＯ．Ｒ．
はオリエンテーション レシオであり角形比（＝残留磁
化／飽和磁化）の方向比で与えられるものである。
方向から測定する。この結果、方向により磁気特性に明
瞭な差が認められる。これら磁気特性の異方性から、析
出物であるＦｅ等の微粒子の合金素地中での配向性や結
晶形態、形状などに関する情報が得られる。図４に圧延
材の引張強さとＯ．Ｒ．、図５に圧延材の引張強さと保
磁力との関係をそれぞれ示した。これから、これらの間
には明らかな相関があることがわかる。ここでＯ．Ｒ．
はオリエンテーション レシオであり角形比（＝残留磁
化／飽和磁化）の方向比で与えられるものである。
【００１３】以上図４に見られるように、Ｏ．Ｒ．（Ｓ
Ｑｘ／ＳＱｚ）と引張強さ（Ｎ／ｍｍ2）とに密接な関
係があり、Ｏ．Ｒ．（ＳＱｘ／ＳＱｚ）が３以上になる
と引張強さが急激に上昇し、４６０Ｎ／ｍｍ2以上の強
度が達成される。一方、図５に見られるように、保磁力
と引張強さにも密接な関係があり、保磁力が１００Ｏｅ
以上になると引張強さが上昇し、特にｘ方向（圧延方
向）では１５０Ｏｅ以上でその影響が大きいことが判明
した。いずれもｘ方向（圧延方向）において、製造条件
の違いによる明瞭な差が認められ、これはＦｅ等の微粒
子の圧延方向の配向性、結晶形態、形状などが製造条件
によって異なるためと考えられる。
Ｑｘ／ＳＱｚ）と引張強さ（Ｎ／ｍｍ2）とに密接な関
係があり、Ｏ．Ｒ．（ＳＱｘ／ＳＱｚ）が３以上になる
と引張強さが急激に上昇し、４６０Ｎ／ｍｍ2以上の強
度が達成される。一方、図５に見られるように、保磁力
と引張強さにも密接な関係があり、保磁力が１００Ｏｅ
以上になると引張強さが上昇し、特にｘ方向（圧延方
向）では１５０Ｏｅ以上でその影響が大きいことが判明
した。いずれもｘ方向（圧延方向）において、製造条件
の違いによる明瞭な差が認められ、これはＦｅ等の微粒
子の圧延方向の配向性、結晶形態、形状などが製造条件
によって異なるためと考えられる。
【００１４】したがって、本発明では製造条件の違いに
よる析出物の特性の差異を十分検出可能な精度を有して
おり、圧延材の特性改善のために有用な情報が得られる
ことがわかる。したがって、本発明により析出物の状態
と圧延材の製品特性の関係を調査することができ、圧延
材の特性改善のために有用な情報が得られることがわか
る。本発明は析出物の磁気特性に着目するものであるた
め、析出物としてはＦｅに限定されることはなく、他の
強磁性体（Ｆｅを含む合金または化合物あるいはＮｉ、
Ｃｏ単体およびこれらを含む合金または化合物など）の
場合でも適用可能である。以下実施例により具体的に説
明するが、本発明の範囲はこれらによって限定されるも
のではない。
よる析出物の特性の差異を十分検出可能な精度を有して
おり、圧延材の特性改善のために有用な情報が得られる
ことがわかる。したがって、本発明により析出物の状態
と圧延材の製品特性の関係を調査することができ、圧延
材の特性改善のために有用な情報が得られることがわか
る。本発明は析出物の磁気特性に着目するものであるた
め、析出物としてはＦｅに限定されることはなく、他の
強磁性体（Ｆｅを含む合金または化合物あるいはＮｉ、
Ｃｏ単体およびこれらを含む合金または化合物など）の
場合でも適用可能である。以下実施例により具体的に説
明するが、本発明の範囲はこれらによって限定されるも
のではない。
【００１５】
【実施例１】重量％でＦｅ２．５％、Ｐ０．１％、Ｚｎ
０．０１％、Ｂ０．０２％を含有する銅基合金を高周波
溶解炉で溶製し、鋳造後、板厚１８０ｍｍに鋳造後９５
０℃に加熱して厚さ１０ｍｍまで熱間圧延した。その後
熱処理と冷間圧延を繰り返しさらに熱処理して、０．３
６ｍｍ厚の板材とし最終冷間圧延を行って、板厚０．２
ｍｍの板材を得た。板材についてはＴＥＭ観察等を行な
い、５００ｎｍ以下の実質的にＦｅからなる微粒子が析
出していることを確認した。板材を７×４ｍｍに切り出
しそれを３枚重ねて磁気測定用試料とし、ＶＳＭを用い
て磁化曲線の測定を行った。その一例を図２に示す。
０．０１％、Ｂ０．０２％を含有する銅基合金を高周波
溶解炉で溶製し、鋳造後、板厚１８０ｍｍに鋳造後９５
０℃に加熱して厚さ１０ｍｍまで熱間圧延した。その後
熱処理と冷間圧延を繰り返しさらに熱処理して、０．３
６ｍｍ厚の板材とし最終冷間圧延を行って、板厚０．２
ｍｍの板材を得た。板材についてはＴＥＭ観察等を行な
い、５００ｎｍ以下の実質的にＦｅからなる微粒子が析
出していることを確認した。板材を７×４ｍｍに切り出
しそれを３枚重ねて磁気測定用試料とし、ＶＳＭを用い
て磁化曲線の測定を行った。その一例を図２に示す。
【００１６】図２中で横軸は試料に印加した磁場、縦軸
は試料の磁化をそれぞれ示す。測定に際し圧延方向を基
準とした試料の方向を図３のように決めｘ、ｙ、ｚの各
方向に磁場を印加し、それぞれについて測定した結果か
らＯ．Ｒ．および保磁力を求めた。
は試料の磁化をそれぞれ示す。測定に際し圧延方向を基
準とした試料の方向を図３のように決めｘ、ｙ、ｚの各
方向に磁場を印加し、それぞれについて測定した結果か
らＯ．Ｒ．および保磁力を求めた。
【００１７】
【実施例２】重量％でＦｅ２．５％、Ｐ０．１％、Ｚｎ
０．０１％、Ｂ０．０２％を含有する銅基合金を高周波
溶解炉で溶製し、鋳造後、板厚１８０ｍｍ材を９５０℃
に加熱して厚さ１０．０ｍｍまで熱間圧延した。その後
１０．０ｍｍ厚の板材を熱処理し、冷間圧延を行って、
板厚０．２ｍｍの板材を作製した。板材についてはＴＥ
Ｍ観察等を行ない、５００ｎｍ以下の実質的にＦｅから
なる微粒子が析出していることを確認した。板材を７×
４ｍｍに切り出しそれを３枚重ねて磁気測定用試料と
し、ＶＳＭを用いて磁化曲線の測定を行った。
０．０１％、Ｂ０．０２％を含有する銅基合金を高周波
溶解炉で溶製し、鋳造後、板厚１８０ｍｍ材を９５０℃
に加熱して厚さ１０．０ｍｍまで熱間圧延した。その後
１０．０ｍｍ厚の板材を熱処理し、冷間圧延を行って、
板厚０．２ｍｍの板材を作製した。板材についてはＴＥ
Ｍ観察等を行ない、５００ｎｍ以下の実質的にＦｅから
なる微粒子が析出していることを確認した。板材を７×
４ｍｍに切り出しそれを３枚重ねて磁気測定用試料と
し、ＶＳＭを用いて磁化曲線の測定を行った。
【００１８】
【比較例１】重量％でＦｅ２．５％、Ｐ０．１％、Ｚｎ
０．０１％、Ｂ０．０２％を含有する銅基合金を高周波
溶解炉で溶製し、鋳造後、板厚１８０ｍｍに鋳造後９５
０℃に加熱して厚さ１０．０ｍｍまで熱間圧延した。そ
の後熱処理と冷間圧延を繰り返しさらに熱処理して、
０．２４ｍｍ厚の板材とし最終冷間圧延を行って、板厚
０．２ｍｍの板材を得た。板材についてはＴＥＭ観察等
を行ない、５００ｎｍ以下の実質的にＦｅからなる微粒
子が析出していることを確認した。板材を７×４ｍｍに
切り出しそれを３枚重ねて磁気測定用試料とし、ＶＳＭ
を用いて磁化曲線の測定を行った。
０．０１％、Ｂ０．０２％を含有する銅基合金を高周波
溶解炉で溶製し、鋳造後、板厚１８０ｍｍに鋳造後９５
０℃に加熱して厚さ１０．０ｍｍまで熱間圧延した。そ
の後熱処理と冷間圧延を繰り返しさらに熱処理して、
０．２４ｍｍ厚の板材とし最終冷間圧延を行って、板厚
０．２ｍｍの板材を得た。板材についてはＴＥＭ観察等
を行ない、５００ｎｍ以下の実質的にＦｅからなる微粒
子が析出していることを確認した。板材を７×４ｍｍに
切り出しそれを３枚重ねて磁気測定用試料とし、ＶＳＭ
を用いて磁化曲線の測定を行った。
【００１９】実施例１および実施例２，比較例１につい
てＯ．Ｒ．と保磁力についての結果をそれぞれ表１およ
び表２に示す。表１中でＳＱは角形比を、添え字のｘ、
ｙ、ｚは図３に基づいた磁場の印加方向をそれぞれ示
す。また表２中での方向は図３に基づいた磁場の印加方
向である。Ｏ．Ｒ．と保磁力のいずれも磁場の印加方向
により値が異なる。さらに各項目および実施例全体につ
いて、平均値およびそのバラツキを求めた。なお各項目
については、板材の圧延（Ｘ）方向の先端と後端、幅
（Ｙ）方向の中央と端部、厚さ（Ｚ）方向の中心部と表
面部の計６箇所の位置からサンプリングし、それぞれの
箇所を５回測定した。その結果は表１および表２に合わ
せて示した。
てＯ．Ｒ．と保磁力についての結果をそれぞれ表１およ
び表２に示す。表１中でＳＱは角形比を、添え字のｘ、
ｙ、ｚは図３に基づいた磁場の印加方向をそれぞれ示
す。また表２中での方向は図３に基づいた磁場の印加方
向である。Ｏ．Ｒ．と保磁力のいずれも磁場の印加方向
により値が異なる。さらに各項目および実施例全体につ
いて、平均値およびそのバラツキを求めた。なお各項目
については、板材の圧延（Ｘ）方向の先端と後端、幅
（Ｙ）方向の中央と端部、厚さ（Ｚ）方向の中心部と表
面部の計６箇所の位置からサンプリングし、それぞれの
箇所を５回測定した。その結果は表１および表２に合わ
せて示した。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】図４に引張強さとＯ．Ｒ．の関係を示す。
図４において横軸は板材の引張強さ、縦軸はＯ．Ｒ．を
それぞれ示す。図５に引張強さと保磁力の関係を示す。
図５において横軸は板材の引張強さ、縦軸は保磁力をそ
れぞれ示す。また、ｘ，ｙ，ｚの表示はそれぞれ図３に
基づいた磁場の印加方向を示す。引張強さの変化に伴っ
て磁気特性が変化している。
図４において横軸は板材の引張強さ、縦軸はＯ．Ｒ．を
それぞれ示す。図５に引張強さと保磁力の関係を示す。
図５において横軸は板材の引張強さ、縦軸は保磁力をそ
れぞれ示す。また、ｘ，ｙ，ｚの表示はそれぞれ図３に
基づいた磁場の印加方向を示す。引張強さの変化に伴っ
て磁気特性が変化している。
【００２３】
【比較例２】純銅について圧延、熱処理を繰り返し、厚
さ０．２ｍｍの板材を得た。この板材について実施例１
と同様に磁化曲線の測定を行ない、その結果を図６に示
す。強磁性析出物を含まない純銅の場合は、実施例１と
比較して明らかに異なる磁化曲線となる。
さ０．２ｍｍの板材を得た。この板材について実施例１
と同様に磁化曲線の測定を行ない、その結果を図６に示
す。強磁性析出物を含まない純銅の場合は、実施例１と
比較して明らかに異なる磁化曲線となる。
【００２４】
【発明の効果】以上述べたように本発明によれば、強磁
性体を包含する金属を提供すると共に金属中の強磁性析
出物に着目して、その磁気特性をＶＳＭ等により測定す
ることにより、例えば合金材の圧延方向を基準とした方
向に対応させて測定したオリエンテーション レシオ
（Ｏ．Ｒ．）あるいは保磁力等の情報が得られ、従来の
測定法よりも簡単で、しかも析出物が微量の場合でも特
性の評価ができる。
性体を包含する金属を提供すると共に金属中の強磁性析
出物に着目して、その磁気特性をＶＳＭ等により測定す
ることにより、例えば合金材の圧延方向を基準とした方
向に対応させて測定したオリエンテーション レシオ
（Ｏ．Ｒ．）あるいは保磁力等の情報が得られ、従来の
測定法よりも簡単で、しかも析出物が微量の場合でも特
性の評価ができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明において銅基合金の磁気特性の測定に用
いられた振動試料型磁力計（ＶＳＭ）を示す概念図であ
る。
いられた振動試料型磁力計（ＶＳＭ）を示す概念図であ
る。
【図２】Ｆｅを含有する銅基合金の冷間圧延材におい
て、ＶＳＭで磁化曲線を求めたときの一例である。
て、ＶＳＭで磁化曲線を求めたときの一例である。
【図３】銅基合金圧延材の磁気特性の測定において、圧
延方向（ｘ）を基準にした３次元方向の測定方向を示す
斜視図である。
延方向（ｘ）を基準にした３次元方向の測定方向を示す
斜視図である。
【図４】銅基合金材の引張強さＯ．Ｒ．の関係を示すグ
ラフである。
ラフである。
【図５】銅基合金材の引張強さと保磁力との関係を示す
グラフである。
グラフである。
【図６】強磁性析出物を含まない純銅の圧延材について
実施した磁化曲線の測定結果である。
実施した磁化曲線の測定結果である。
１ 電磁石 ２ 試料 ３ サーチコイル ４ 圧延ロール ５ 圧延材 ｘ、ｙ、ｚ 圧延方向を含む互いに直交する印加磁場
の方向
の方向
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 風呂 正博 東京都千代田区丸の内１丁目８番２号 同 和鉱業株式会社内 Ｆターム(参考） 2G053 AA18 AB03 AB15 BA15 BB11 BB19 2G055 AA05 AA12 BA04 BA20 CA01 CA02 CA04 CA06 CA07 CA11 CA13 CA18 FA01 FA07 5E040 AA11 AA14 AA20 CA20 HB05 HB07 NN12 NN15
Claims (13)
- 【請求項１】 反磁性体および／または弱磁性体中に強
磁性体を包含し、保磁力が１００Ｏｅ以上であることを
特徴とする金属。 - 【請求項２】 反磁性体および／または弱磁性体中に強
磁性体を包含し、圧延方向の保磁力が１５０Ｏｅ以上で
あることを特徴とする金属。 - 【請求項３】 反磁性体および／または弱磁性体中に強
磁性体を包含し、ｚ方向の角形比に対するｘ方向の角形
比ＳＱｘ／ＳＱｚが３以上であることを特徴とする金
属。 - 【請求項４】 反磁性体および／または弱磁性体中に強
磁性体を包含し、圧延方向の保磁力のバラツキが平均値
の±７％以下である請求項２記載の金属。 - 【請求項５】 反磁性体および／または弱磁性体中に強
磁性体を包含し、ＳＱｘ／ＳＱｚのバラツキが平均値の
±１０％以下である請求項３記載の金属。 - 【請求項６】 前記強磁性体が鉄、ニッケル、コバルト
のうち１種以上から本質的になる請求項１ないし５のい
ずれかに記載の金属。 - 【請求項７】 前記反磁性体および／または弱磁性体が
銅、アルミニウム、マグネシウム、亜鉛、ガリウム、ゲ
ルマニウム、銀、カドミウム、インジウム、錫およびア
ンチモンから選ばれた１種以上から本質的になる請求項
１ないし６のいずれかに記載の金属。 - 【請求項８】 反磁性体および／または弱磁性体中に強
磁性体を包含する金属の磁気特性を測定することにより
該金属の特性を評価することを特徴とする金属特性評価
法。 - 【請求項９】 前記強磁性体が前記金属中の析出物であ
る請求項８記載の金属特性評価法。 - 【請求項１０】 前記金属が塑性加工されたものである
請求項８または９に記載の金属特性評価法。 - 【請求項１１】 前記磁気特性の測定はＶＳＭ（振動試
料型磁力計）を用いる請求項８ないし１０のいずれかに
記載の金属特性評価法。 - 【請求項１２】 前記磁気特性の測定は圧延方向を基準
として３次元方向について行う請求項８ないし１１のい
ずれかに記載の金属特性評価法。 - 【請求項１３】 前記磁気特性の測定が前記強磁性体を
包含する金属に対して行われる請求項８ないし１２のい
ずれかに記載の金属特性評価法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08712799A JP4110257B2 (ja) | 1999-03-29 | 1999-03-29 | 金属特性評価法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08712799A JP4110257B2 (ja) | 1999-03-29 | 1999-03-29 | 金属特性評価法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000286112A true JP2000286112A (ja) | 2000-10-13 |
| JP4110257B2 JP4110257B2 (ja) | 2008-07-02 |
Family
ID=13906307
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP08712799A Expired - Fee Related JP4110257B2 (ja) | 1999-03-29 | 1999-03-29 | 金属特性評価法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4110257B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105842334A (zh) * | 2016-03-22 | 2016-08-10 | 西安热工研究院有限公司 | 一种基于磁化强度的tp304h锅炉管材质损伤程度的检测方法 |
| JP2020176855A (ja) * | 2019-04-16 | 2020-10-29 | 株式会社東芝 | 非破壊評価方法および非破壊評価システム |
-
1999
- 1999-03-29 JP JP08712799A patent/JP4110257B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP2020176855A (ja) * | 2019-04-16 | 2020-10-29 | 株式会社東芝 | 非破壊評価方法および非破壊評価システム |
| JP7210366B2 (ja) | 2019-04-16 | 2023-01-23 | 株式会社東芝 | 非破壊評価方法および非破壊評価システム |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4110257B2 (ja) | 2008-07-02 |
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