駆動軸５の回転により、ピストン６はブレード６ａを介してガイド９の回転中心位置を支点に揺動運動するようにシリンダ室４ａの内壁に沿って公転し、この公転により吸入口４ｂから吸入した冷媒ガス等の圧縮性流体を圧縮し、吐出口４ｃから吐出するように構成されている。この時、図８及び図９に示される如くピストン６の上下両端面６ｂ、６ｃの内周面６ｇ側に面取り形成された上側テーパ面６ｄおよび下側テーパ面６ｅは、下側テーパ面６ｅに上側テーパ面６ｄよりも潤滑油１４の動圧作用が大きく影響するように、互いに上下でアンバランスなテーパ面形状に形成されている。つまり、下側テーパ面６ｅは、潤滑油の動圧作用を受け易くする為に上側テーパ面６ｄのテーパ角を同一のままでその外端を該上側テーパ面６ｄよりもピストン６の外周面６ｆ側に近付けて面積を大きくしている。従って、ピストン６の公転運動時に潤滑油１４の動圧作用により下側テーパ面６ｅを介して下側クリアランス１９に入り込んだ潤滑油１４がピストン６を自重に抗して浮上させるようなくさび効果の役目をなして、上記上側クリアランス１８および下側クリアランス１９はほぼ均等になる。
これにより、圧縮室８から低圧室７への冷媒ガスの内部漏れ量は理論上δの半分をそれぞれ３乗した和、つまり（δ／２） ３ ×２＝（１／４）δ ３ となり、下側クリアランス１９がほとんど無く上側クリアランス１８がほぼδとなる状態での漏れ量（＝δ ３ ）のほぼ４分の１となるので、冷媒ガスの漏れの少ない高効率な圧縮機が得られる。
加えて、ピストン６の下側テーパ面６ｅに入り込んだ潤滑油１４の大きな動圧作用によって自重に抗して浮上するピストン６の浮上過多を、上側テーパ面６ｄに入り込んだ潤滑油１４の小さな動圧作用によって抑制し、上側クリアランス１８および下側クリアランス１９の均等化をより正確に行うことが可能となる。つまりピストン６の挙動を安定化させることができる。
尚、『機械工学便覧』（昭和６２年４月１５日 日本機械学会発行）のＢ５−１５９頁の図３７３及びその説明に、ピストンとブレードが一体化されて、ピストンが揺動運動することにより、シリンダ内をピストンが偏心回転運動する前記ブレード一体ピストン型のロータリ圧縮機と類似の構造が記載されている。
Due to the rotation of the drive shaft 5, the piston 6 revolves along the inner wall of the cylinder chamber 4a so as to swing around the rotation center position of the guide 9 via the blade 6a, and is sucked from the suction port 4b by this rotation. It is configured to compress a compressible fluid such as a refrigerant gas and discharge it from the discharge port 4c. At this time, as shown in FIGS. 8 and 9, the upper tapered surface 6d and the lower tapered surface 6e formed by chamfering on the inner peripheral surface 6g side of the upper and lower end surfaces 6b and 6c of the piston 6 are formed on the lower tapered surface 6e. The lubricating oil 14 is formed into an unbalanced tapered surface shape on the upper and lower sides so that the dynamic pressure action of the lubricating oil 14 has a greater effect than the upper tapered surface 6d. That is, the lower tapered surface 6e has the same taper angle of the upper tapered surface 6d and its outer end is closer to the outer peripheral surface 6f of the piston 6 than the upper tapered surface 6d in order to make it more susceptible to the dynamic action of the lubricating oil. The area is increased by approaching the side. Therefore, when the piston 6 revolves, the lubricating oil 14 that has entered the lower clearance 19 through the lower tapered surface 6e due to the dynamic pressure action of the lubricating oil 14 has a rust effect so as to lift the piston 6 against its own weight. The upper clearance 18 and the lower clearance 19 serve to be substantially equal.
As a result, the amount of internal leakage of the refrigerant gas from the compression chamber 8 to the low pressure chamber 7 is theoretically the sum of half of δ squared, that is, (δ / 2) 3 × 2 = (1/4) δ 3 . Since the amount of leakage (= δ 3 ) when the lower clearance 19 is almost nonexistent and the upper clearance 18 is approximately δ is approximately one-fourth, a highly efficient compressor with less leakage of refrigerant gas can be obtained.
In addition, the excessive floating of the piston 6 that rises against its own weight due to the large dynamic pressure action of the lubricating oil 14 that has entered the lower tapered surface 6e of the piston 6 causes the small movement of the lubricating oil 14 that has entered the upper tapered surface 6d. It is suppressed by the pressure action, and it becomes possible to more accurately equalize the upper clearance 18 and the lower clearance 19. That is, the behavior of the piston 6 can be stabilized.
In addition, in Fig. 373 and its explanation on page B5-159 of "Mechanical Engineering Handbook" (published by the Japan Society of Mechanical Engineering on April 15, 1987), the piston and the blade are integrated, and the piston swings. , A structure similar to that of the blade-integrated piston type rotary compressor in which the piston eccentrically rotates in the cylinder is described.
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
図５、図６、図７、図８、図９に示す従来のブレード一体ピストン型のロータリ圧縮機においては、上記のようにピストン６の上下両端面６ｂ、６ｃの内周面６ｇ側に面取り形成された上側テーパ面６ｄおよび下側テーパ面６ｅは、下側テーパ面６ｅに上側テーパ面６ｄよりも潤滑油１４の動圧作用が大きく影響するように、互いに上下でアンバランスなテーパ面形状に形成されている。つまり、下側テーパ面６ｅは、潤滑油１４の動圧作用を受け易くする為に上側テーパ面６ｄのテーパ角を同一のままでその外端を該上側テーパ面６ｄよりもピストン６の外周面６ｆ側に近付けて面積を大きくしているので、ピストン６の公転運動時に潤滑油１４の動圧作用により下側テーパ面６ｅを介して下側クリアランス１９に入り込んだ潤滑油１４がピストン６を自重に抗して浮上させるようなくさび効果の役目をなして、上記上側クリアランス１８および下側クリアランス１９はほぼ均等になる。
これにより、圧縮室８から低圧室７への冷媒ガスの内部漏れ量はδの半分をそれぞれ３乗した和、つまり（δ／２） ３ ×２＝（１／４）δ ３ となり、下側クリアランス１９がほとんど無く上側クリアランス１８がほぼδとなる状態での漏れ量（＝δ ３ ）のほぼ４分の１となるので、冷媒ガスの漏れの少ない高効率な圧縮機が得られる。
加えて、ピストン６の下側テーパ面６ｅに入り込んだ潤滑油１４の大きな動圧作用によって自重に抗して浮上するピストン６の浮上過多を、上側テーパ面６ｄに入り込んだ潤滑油１４の小さな動圧作用によって抑制し、上側クリアランス１８および下側クリアランス１９の均等化をより正確に行うことが可能となる。つまりピストン６の挙動を安定化させることができる。
0004
[Problems to be Solved by the Invention]
In the conventional blade-integrated piston type rotary compressor shown in FIGS. 5, 6, 7, 8 and 9, chamfering is performed on the inner peripheral surfaces 6g side of the upper and lower end surfaces 6b and 6c of the piston 6 as described above. The formed upper tapered surface 6d and lower tapered surface 6e have an unbalanced tapered surface shape on the upper and lower sides so that the dynamic pressure action of the lubricating oil 14 has a greater effect on the lower tapered surface 6e than the upper tapered surface 6d. Is formed in. That is, in order to make the lower tapered surface 6e more susceptible to the dynamic pressure action of the lubricating oil 14, the outer end of the lower tapered surface 6d is the outer peripheral surface of the piston 6 rather than the upper tapered surface 6d while keeping the taper angle of the upper tapered surface 6d the same. Since the area is increased by approaching the 6f side, the lubricating oil 14 that has entered the lower clearance 19 through the lower tapered surface 6e due to the dynamic pressure action of the lubricating oil 14 during the revolving motion of the piston 6 makes the piston 6 its own weight. The upper clearance 18 and the lower clearance 19 are substantially equal to each other, acting as a rust effect so as to float against the surface.
As a result, the amount of internal leakage of the refrigerant gas from the compression chamber 8 to the low pressure chamber 7 is the sum of half of δ squared, that is, (δ / 2) 3 × 2 = (1/4) δ 3 , which is the lower side. Since the amount of leakage (= δ 3 ) is about one-fourth of the state where there is almost no clearance 19 and the upper clearance 18 is approximately δ, a highly efficient compressor with little leakage of refrigerant gas can be obtained.
In addition, the excessive floating of the piston 6 that rises against its own weight due to the large dynamic pressure action of the lubricating oil 14 that has entered the lower tapered surface 6e of the piston 6 causes the small movement of the lubricating oil 14 that has entered the upper tapered surface 6d. It is suppressed by the pressure action, and it becomes possible to more accurately equalize the upper clearance 18 and the lower clearance 19. That is, the behavior of the piston 6 can be stabilized.