JP2000231059A - Zoom lens system - Google Patents
Zoom lens systemInfo
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- JP2000231059A JP2000231059A JP11031537A JP3153799A JP2000231059A JP 2000231059 A JP2000231059 A JP 2000231059A JP 11031537 A JP11031537 A JP 11031537A JP 3153799 A JP3153799 A JP 3153799A JP 2000231059 A JP2000231059 A JP 2000231059A
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- zoom lens
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明が属する技術分野】本発明は、ズームレンズ系に
関し、例えばレンズシャッターカメラの撮影光学系に好
適な小型で広画角なズームレンズ系に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a zoom lens system, and more particularly, to a small and wide-angle zoom lens system suitable for a photographing optical system of a lens shutter camera.
【０００２】[0002]
【従来の技術】高変倍化を達成するため、正・正・負の
３群で構成したレンズシャッターカメラ用ズームレンズ
系が、従来より各種提案されている（特開平４−３０３
８０９号，特開平４−３３８９１０号，特開平８−１５
２５５９号，特開平８−１７９２１５号等）。また、最
近では少ない枚数で高変倍化およびコンパクト化を達成
することを目的とした提案もなされている（特開平４−
２６００１６号，特開平５−１８８２９６号，特開平８
−１７９２１５号等）。2. Description of the Related Art In order to achieve a high zoom ratio, various types of zoom lens systems for lens shutter cameras comprising three groups of positive, positive and negative have been conventionally proposed (JP-A-4-303).
809, JP-A-4-338910, JP-A-8-15
2559, JP-A-8-179215, etc.). Recently, a proposal has also been made with the aim of achieving high zoom ratio and compactness with a small number of sheets (Japanese Patent Laid-Open No. Hei 4-1992).
260016, JP-A-5-188296, JP-A-8
179215).
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】特開平４−３０３８０
９号公報，特開平４−３３８９１０号公報，特開平８−
１５２５５９号公報，特開平８−１７９２１５号公報で
提案されているズームレンズ系はズーム比が３倍以上あ
り、高変倍という点では有効な構成となっている。しか
し、いずれも７枚以上のレンズで構成されており、低枚
数化という点とコンパクト化という点で十分な性能が達
成されているとは言えない面がある。また、特開平４−
２６００１６号公報，特開平５−１８８２９６号公報，
特開平８−１７９２１５号公報で提案されているズーム
レンズ系は、少ないレンズ枚数で構成されており低枚数
化という点とコンパクト化という点では十分な性能が達
成されている。しかし、ズーム比が１．５倍〜２倍程度
であり、高変倍とはいえない面がある。Problems to be Solved by the Invention
9, JP-A-4-338910, JP-A-8-
The zoom lens systems proposed in JP-A-152559 and JP-A-8-179215 have a zoom ratio of 3 times or more, and have an effective configuration in terms of high zoom ratio. However, each of them is composed of seven or more lenses, and it cannot be said that sufficient performance has been achieved in terms of reduction in the number of lenses and compactness. In addition, Japanese Unexamined Patent Publication No.
No. 260016, JP-A-5-188296,
The zoom lens system proposed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 8-179215 is composed of a small number of lenses, and achieves sufficient performance in terms of reduction in the number of lenses and compactness. However, the zoom ratio is about 1.5 to 2 times, which is not high zooming.
【０００４】また、低コスト化という観点からは、プラ
スチックレンズ素子の使用が効果的である。しかしなが
ら、レンズシャッターカメラ用ズームレンズ系で、ズー
ム比が３倍以上もあるような正・正・負の３群構成の高
変倍ズームレンズ系において、プラスチックレンズ素子
を効果的に使用したものは知られていない。[0004] From the viewpoint of cost reduction, the use of plastic lens elements is effective. However, in a high-magnification zoom lens system of a positive / positive / negative three-group configuration having a zoom ratio of 3 times or more, a plastic lens element is effectively used in a lens shutter camera zoom lens system. unknown.
【０００５】本発明は、このような状況に鑑みてなされ
たものであって、低枚数で小型かつ高変倍で、さらに低
コスト化のためプラスチックレンズを積極的に使用した
ズームレンズ系を達成することを目的とする。The present invention has been made in view of such a situation, and has achieved a zoom lens system which is small in number, small in size and high in zoom ratio, and actively uses a plastic lens for cost reduction. The purpose is to do.
【０００６】[0006]
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、第１発明のズームレンズ系は、物体側より順に、正
のパワーを有する第１群と、正のパワーを有する第２群
と、負のパワーを有する第３群とからなり、最短焦点距
離状態から最長焦点距離状態へのズーミングに際して各
群を物体側へ移動させるズームレンズ系において、前記
第１群中及び、前記第３群中に、それぞれ少なくとも１
枚のプラスチックレンズを含むことを特徴とする。To achieve the above object, a zoom lens system according to a first aspect of the present invention comprises, in order from the object side, a first unit having a positive power, a second unit having a positive power, In a zoom lens system comprising a third group having a negative power and moving each group toward the object side during zooming from the shortest focal length state to the longest focal length state, the zoom lens system includes the first group and the third group. At least one each
It is characterized by including a number of plastic lenses.
【０００７】第２発明のズームレンズ系は、物体側より
順に、正のパワーを有する第１群と、正のパワーを有す
る第２群と、負のパワーを有する第３群とからなり、最
短焦点距離状態から最長焦点距離状態へのズーミングに
際して各群を物体側へ移動させるズームレンズ系におい
て、前記第３群中に少なくとも１枚のプラスチックレン
ズを含むとともに、以下の条件式を満足することを特徴
とする。 1.0<TLw/Y'<1.75 但し、 TLw：最短焦点状態でのズームレンズ系の全長（最物体
側面頂点から像面までの距離）、 Y'：最大像高、である。The zoom lens system according to the second invention comprises, in order from the object side, a first unit having positive power, a second unit having positive power, and a third unit having negative power. In a zoom lens system for moving each group toward the object side during zooming from the focal length state to the longest focal length state, the third group includes at least one plastic lens and satisfies the following conditional expression. Features. 1.0 <TLw / Y '<1.75, where TLw is the total length of the zoom lens system in the shortest focus state (the distance from the vertex of the most object side surface to the image plane), and Y' is the maximum image height.
【０００８】第３発明のズームレンズ系は、上記第１又
は第２発明のズームレンズ系において、以下の条件式を
満足することを特徴とする。 −０．８＜ｆ３ｐ／ｆｗ＜−０．５ 但し、 ｆ３ｐ：第３群に含まれるプラスチックレンズの焦点距
離、 fw：最短焦点距離状態の焦点距離、である。A zoom lens system according to a third aspect of the present invention is characterized in that, in the zoom lens system according to the first or second aspect, the following conditional expression is satisfied. −0.8 <f3p / fw <−0.5 where f3p is the focal length of the plastic lens included in the third lens unit, and fw is the focal length in the shortest focal length state.
【０００９】第４発明のズームレンズ系は、物体側より
順に、正のパワーを有する第１群と、正のパワーを有す
る第２群と、負のパワーを有する第３群とからなり、最
短焦点距離状態から最長焦点距離状態へのズーミングに
際して各群を物体側へ移動させるズームレンズ系におい
て、前記第１群中に少なくとも１枚のプラスチックレン
ズを含むとともに、以下の条件式を満足することを特徴
とする。 1.0<TLw/Y'<1.75 但し、 TLw：最短焦点状態でのズームレンズ系の全長（最物体
側面頂点から像面までの距離）、 Y'：最大像高、である。A zoom lens system according to a fourth aspect comprises, in order from the object side, a first unit having a positive power, a second unit having a positive power, and a third unit having a negative power. In a zoom lens system for moving each group to the object side during zooming from the focal length state to the longest focal length state, the first group includes at least one plastic lens, and satisfies the following conditional expression. Features. 1.0 <TLw / Y '<1.75, where TLw is the total length of the zoom lens system in the shortest focus state (the distance from the vertex of the most object side surface to the image plane), and Y' is the maximum image height.
【００１０】第５発明のズームレンズ系は、第１又は第
４発明のズームレンズ系において、以下の条件式を満足
することを特徴とする。 0.5<f1p/fw<2 但し、 f1p：第１群に含まれるプラスチックレンズの焦点距
離、 fw：最短焦点距離状態の焦点距離、である。A zoom lens system according to a fifth aspect of the present invention is characterized in that, in the zoom lens system according to the first or fourth aspect, the following conditional expression is satisfied. 0.5 <f1p / fw <2 where f1p is the focal length of the plastic lens included in the first group, and fw is the focal length in the shortest focal length state.
【００１１】第６発明のズームレンズ系は、第１、第２
および第４のいずれかのズームレンズ系において、次の
条件式を満足することを特徴とする。 -2<f1p/f3p<-1 但し、 f1p：第１群に含まれるプラスチックレンズの焦点距
離、 f3p：第３群に含まれるプラスチックレンズの焦点距
離、である。A zoom lens system according to a sixth aspect of the present invention includes first, second, and third zoom lenses.
In any one of the fourth and fourth zoom lens systems, the following conditional expression is satisfied. -2 <f1p / f3p <-1 where f1p is the focal length of the plastic lens included in the first group, and f3p is the focal length of the plastic lens included in the third group.
【００１２】[0012]
【発明の実施の形態】以下、本発明を実施したズームレ
ンズ系を、図面を参照しつつ説明する。図１〜図４は、
第１〜第４の実施の形態のズームレンズ系に対応するレ
ンズ構成図であり、最短焦点距離状態［w］でのレンズ
配置を示している。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS A zoom lens system embodying the present invention will be described below with reference to the drawings. 1 to 4
FIG. 4 is a lens configuration diagram corresponding to the zoom lens systems of the first to fourth embodiments, and shows a lens arrangement in a shortest focal length state [w].
【００１３】第１〜４の実施の形態は、物体側から順
に、正のパワーを有する第１群(Gr1)と、正のパワーを
有する第２群(Gr2)と、負のパワーを有する第3群(Gr3)
と、から成る3群構成のズームレンズである。いずれの
実施形態においても、第１群(Gr1)と第２群(Gr2)との間
には第２群(Gr2)と共に移動する絞り(S)が配置されてい
る。In the first to fourth embodiments, in order from the object side, a first lens unit (Gr1) having positive power, a second lens unit (Gr2) having positive power, and a second lens unit (Gr2) having negative power are described. 3 groups (Gr3)
And a zoom lens having three groups. In any of the embodiments, a stop (S) that moves together with the second lens unit (Gr2) is disposed between the first lens unit (Gr1) and the second lens unit (Gr2).
【００１４】第１の実施の形態において、各群は、物体
側から順に以下のように構成されている。第１群(Gr1)
は、物体側に凹の負のメニスカスレンズ(L1)，物体側に
凸の正メニスカスレンズ(L2)とで構成されている。第２
群(Gr2)は、物体側に凸の負メニスカスプラスチックレ
ンズである（L3、両面が非球面），物体側に凹の正メニ
スカスレンズ(L4)とで構成されている。第３群(Gr3)
は、両凹の負プラスチックレンズ（L5、両面が非球面）
で構成されている。In the first embodiment, each group is configured as follows in order from the object side. First group (Gr1)
Is composed of a negative meniscus lens (L1) concave on the object side and a positive meniscus lens (L2) convex on the object side. Second
The group (Gr2) is composed of a negative meniscus plastic lens convex on the object side (L3, both surfaces are aspherical), and a positive meniscus lens (L4) concave on the object side. 3rd group (Gr3)
Is a biconcave negative plastic lens (L5, both surfaces are aspheric)
It is composed of
【００１５】第２および第３の実施形態において、各群
は、物体側より順に以下のように構成されている。第１
群(Gr1)は、両凹の負レンズ(L1)、物体側に凸の正メニ
スカスプラスチックレンズ（L2、両面が非球面）とで構
成されている。第２群(Gr2)は、物体側より凸の負メニ
スカスプラスチックレンズ（L3、両面が非球面）、物体
側に凹の正メニスカスレンズ(L4)とで構成されている。
第３群(Gr3)は、両凹の負プラスチックレンズ（L5、両
面が非球面）で構成されている。In the second and third embodiments, each group is configured as follows in order from the object side. First
The group (Gr1) includes a biconcave negative lens (L1) and a positive meniscus plastic lens (L2, both surfaces being aspherical) convex on the object side. The second group (Gr2) includes a negative meniscus plastic lens (L3, both surfaces being aspherical) convex from the object side, and a positive meniscus lens (L4) concave on the object side.
The third unit (Gr3) includes a biconcave negative plastic lens (L5, both surfaces aspherical).
【００１６】第４の実施形態において、各群は、物体側
より順に以下のように構成されている。第１群(Gr1)
は、両凹の負レンズ（L1、両面が非球面）、物体側に凸
の正メニスカスプラスチックレンズ(L2)とで構成されて
いる。第２群(Gr2)は、物体側より凸の負メニスカスプ
ラスチックレンズ（L3、両面が非球面）、物体側に凹の
正メニスカスレンズ(L4)とで構成されている。第３群(G
r3)は、両凹の負プラスチックレンズ（L5、両面が非球
面）とで構成されている。In the fourth embodiment, each group is configured as follows in order from the object side. First group (Gr1)
Is composed of a biconcave negative lens (L1, both surfaces are aspheric) and a positive meniscus plastic lens (L2) convex on the object side. The second group (Gr2) includes a negative meniscus plastic lens (L3, both surfaces being aspherical) convex from the object side, and a positive meniscus lens (L4) concave on the object side. 3rd group (G
r3) is composed of a biconcave negative plastic lens (L5, both surfaces aspherical).
【００１７】次に、各実施の形態のズームレンズ系が満
足すべき条件を説明する。第２乃至第４の実施形態のズ
ームレンズ系のように正・正・負の３成分構成を有する
羽ズームレンズ系において、第１群と第３群にプラスチ
ックレンズを使用した場合、以下の条件式(1)を満足す
ることが望ましい。 -2<f1p/f3p<-1・・(1) 但し、 f1p：第１群に含まれるプラスチックレンズの焦点距
離、 f3p：第３群に含まれるプラスチックレンズの焦点距
離、である。Next, conditions to be satisfied by the zoom lens systems according to the embodiments will be described. When plastic lenses are used in the first and third units in a wing zoom lens system having a positive, positive, and negative three-component configuration like the zoom lens systems of the second to fourth embodiments, the following conditions are satisfied. It is desirable to satisfy Expression (1). -2 <f1p / f3p <-1 (1) where f1p is the focal length of the plastic lens included in the first group, and f3p is the focal length of the plastic lens included in the third group.
【００１８】条件式(1)は、第１群と第３群のプラスチ
ックレンズの焦点距離の比（パワーの比の逆数）を表し
ている。条件式(1)を満足することにより、温度変化時
においても焦点変化を互いに打ち消し合うことにより、
温度変化による焦点距離の変化を小さく抑えることが可
能となる。条件式(1)が規定する範囲を超えると、温度
変化によりプラスチックレンズ同士の焦点距離の変化の
バランスが悪化するので、全系の焦点距離の変化を小さ
くすることが困難となる。Conditional expression (1) represents the ratio of the focal length of the first and third plastic lenses (the reciprocal of the power ratio). By satisfying conditional expression (1), even when the temperature changes, the focus changes cancel each other,
It is possible to suppress a change in the focal length due to a temperature change. When the value exceeds the range defined by the conditional expression (1), the balance of the change in the focal length between the plastic lenses deteriorates due to the temperature change, and it becomes difficult to reduce the change in the focal length of the entire system.
【００１９】第１乃至第４の実施形態のズームレンズ系
のように正・正・負の３成分構成を有する羽ズームレン
ズ系において、以下の条件式(2)を満足することが望ま
しい。 1.0<TLw/Y'<1.7・・（２） 但し、 ＴＬｗ：最短焦点状態でのズームレンズ系の全長（最物
体側面頂点から像面までの距離）、 Y'：最大像高、である。In a wing zoom lens system having a positive, positive, and negative three-component configuration like the zoom lens systems of the first to fourth embodiments, it is desirable that the following conditional expression (2) is satisfied. 1.0 <TLw / Y ′ <1.7 (2) where TLw is the total length of the zoom lens system in the shortest focus state (the distance from the vertex of the object side to the image plane), and Y ′ is the maximum image height.
【００２０】条件式(2)を満足することにより、充分な
性能を確保しながら、コンパクト化を図ることができ
る。条件式(2)の上限を超えると、各レンズ群のパワー
が非常に強くなるため、諸収差が悪化し、その補正が困
難となる。逆に、条件式(2)の下限を超えるとレンズ系
の全長が大きくなりすぎ、コンパクト化を達成すること
ができない。By satisfying conditional expression (2), compactness can be achieved while ensuring sufficient performance. If the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, the power of each lens unit becomes very strong, so that various aberrations deteriorate and it becomes difficult to correct them. Conversely, if the lower limit of conditional expression (2) is exceeded, the total length of the lens system becomes too large, and compactness cannot be achieved.
【００２１】第１乃至第４の実施形態のズームレンズ系
のように正・正・負の３成分構成を有する羽ズームレン
ズ系において、第３群にプラスチックレンズを使用した
場合、以下の条件式(3)を満足することが望ましい。 -0.8<f3p/fw<-0.5・・(3) 但し、 f3p：第３群に含まれるプラスチックレンズの焦点距
離、 fw：最短焦点距離状態の焦点距離、である。When a plastic lens is used for the third group in a wing zoom lens system having a positive, positive, and negative three-component configuration like the zoom lens systems of the first to fourth embodiments, the following conditional expressions are used. It is desirable to satisfy (3). -0.8 <f3p / fw <-0.5 (3) where f3p is the focal length of the plastic lens included in the third lens unit, and fw is the focal length in the shortest focal length state.
【００２２】条件式(3)は、全系中での第３群のプラス
チックレンズのパワー比を示す。条件式(3)の下限を超
えると温度変化による焦点位置の変化が過大となり、そ
の補正が困難となる。また、条件式(3)の上限を超える
と、第３群のパワーが弱くなり過ぎ、結果としてズーム
レンズ系の全長が大きくなりすぎ、コンパクト化が達成
できなくなる。Conditional expression (3) shows the power ratio of the plastic lens of the third group in the entire system. If the lower limit of conditional expression (3) is exceeded, the change in the focal position due to the temperature change will be excessive, and it will be difficult to correct it. If the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the power of the third lens unit will be too weak. As a result, the overall length of the zoom lens system will be too large, and compactness cannot be achieved.
【００２３】第２乃至第４の実施形態のズームレンズ系
のように正・正・負の３成分構成を有する羽ズームレン
ズ系において、第１群にプラスチックレンズを使用した
場合、以下の条件式(4)を満足することが望ましい。 0.5<f1p/fw<2・・(4) 但し、 f1p：第１群に含まれるプラスチックレンズの焦点距
離、 fw：最短焦点距離状態の焦点距離、である。When a plastic lens is used in the first group in a wing zoom lens system having a positive, positive, and negative three-component configuration like the zoom lens systems of the second to fourth embodiments, the following conditional expressions are used. It is desirable to satisfy (4). 0.5 <f1p / fw <2 (4) where f1p is the focal length of the plastic lens included in the first lens unit, and fw is the focal length in the shortest focal length state.
【００２４】条件式(4)は全系中での第１群のプラスチ
ックレンズのパワー比を示す。条件式(1)の上限を超え
ると温度変化による焦点位置の変化が過大となり、その
補正が困難となる。また、条件式(3)の下限を超える
と、第１群のパワーが弱くなり過ぎ、結果としてズーム
レンズ系の全長が大きくなりすぎ、コンパクト化が達成
できなくなる。Conditional expression (4) indicates the power ratio of the plastic lens of the first group in the entire system. If the upper limit of the conditional expression (1) is exceeded, the change in the focal position due to the temperature change becomes excessive, and it becomes difficult to correct it. If the lower limit of conditional expression (3) is exceeded, the power of the first lens unit will be too weak. As a result, the overall length of the zoom lens system will be too large, and compactness cannot be achieved.
【００２５】また、第１乃至第４の実施の形態のズーム
レンズ系は、以下の条件式(5)を満足することが望まし
い。 1.3<β3w<2・・(5) 但し、 β3w：最短焦点距離状態での第３群の横倍率、である。It is desirable that the zoom lens systems according to the first to fourth embodiments satisfy the following conditional expression (5). 1.3 <β3w <2 (5) where β3w is the lateral magnification of the third lens unit in the shortest focal length state.
【００２６】第３群の横倍率を適切に設定することによ
り、コンパクトで、誤算感度の緩い効率のより収差補正
を行うことが可能となる。条件式(5)の上限を超える
と、第３群のズーミングの際の移動量が大きくなりす
ぎ、コンパクト化の点で望ましくない。逆に、条件式
(5)の下限を超えると、第３群のパワーが強くなりす
ぎ、収差補正と誤差感度のバランスを維持することが困
難となる。By appropriately setting the lateral magnification of the third lens unit, it is possible to perform aberration correction with efficiency that is compact and has a low error calculation sensitivity. If the upper limit of conditional expression (5) is exceeded, the amount of movement during zooming of the third lens unit becomes too large, which is not desirable in terms of compactness. Conversely, the conditional expression
If the lower limit of (5) is exceeded, the power of the third lens unit becomes too strong, and it becomes difficult to maintain the balance between aberration correction and error sensitivity.
【００２７】正・正・負の３成分構成において、第３群
を1枚の負レンズで構成する場合、以下の条件式(6)を満
足することが望ましい。 νd3p>50・・（６） 但し、 νｄ３ｐ：第３群のプラスチックレンズのd線のアッベ
数、である。In the case of a positive, positive, and negative three-component construction, when the third unit is composed of one negative lens, it is desirable that the following conditional expression (6) is satisfied. νd3p> 50 (6) where νd3p is the Abbe number of the d-line of the plastic lens of the third group.
【００２８】第３群を１枚のレンズ素子で構成する場
合、２枚構成の場合のようにレンズの屈折率と分散用い
てレンズ群内での色収差の補正を行うことができないの
で、他の群で発生する色収差とバランスをとることで、
全系で発生する色収差をコントロールする必要がある。
条件式(6)は、全系で発生する色収差をバランスよくコ
ントロールするための条件で、条件式(6)の下限値を超
えてアッベ数が小さくなると、第３群での色収差の発生
が大きくなり、他のレンズ群との色収差のバランスが悪
くなり望ましくない。In the case where the third lens unit is constituted by one lens element, the chromatic aberration cannot be corrected in the lens unit by using the refractive index and dispersion of the lens as in the case of the two lens element. By balancing with the chromatic aberration that occurs in the group,
It is necessary to control the chromatic aberration that occurs in the entire system.
Conditional expression (6) is a condition for controlling the chromatic aberration occurring in the entire system in a well-balanced manner. When the Abbe number is smaller than the lower limit of conditional expression (6), the occurrence of chromatic aberration in the third lens unit becomes large. As a result, the balance of chromatic aberration with other lens groups deteriorates, which is not desirable.
【００２９】[0029]
【実施例】以下、本発明に係る実施例に関し、コンスト
ラクションデータ、収差図等を挙げて、更に具体例を示
す。EXAMPLES Examples of the present invention will be described below with reference to construction data, aberration diagrams and the like.
【００３０】以下に挙げる実施例１〜４は、前述した実
施形態にそれぞれ対応しており、実施形態を表すレンズ
配置図は、対応する実施例１〜４のレンズ構成を、それ
ぞれ示している。The following Examples 1 to 4 respectively correspond to the above-described embodiments, and the lens arrangement diagrams representing the embodiments respectively show the lens configurations of the corresponding Examples 1 to 4.
【００３１】各実施例において、ri（ｉ=１，２，３・
・)は物体側から数えてｉ番目の面の曲率半径、di（ｉ=
１，２，３・・)は物体側から数えてｉ番目の軸上面間
隔を示し、Ni(ｉ=１，２，３・・) 、νi(ｉ=１，２，
３・・) は、物体側から数えてｉ番目のレンズのｄ線に
対する屈折率、アッベ数を示す。また、ｆは全系の焦点
距離、ＦＮＯはＦナンバーを表す。また、各実施例にお
いて、全系の焦点距離ｆ、及びＦナンバーＦＮＯ、各レ
ンズ群間の空気間隔(軸上面間隔)は、左から順に、最短
焦点距離状態（広角端）(Ｗ)、中間焦点距離状態(Ｍ)、
最長焦点距離体（望遠端）(Ｔ)でのそれぞれの値に対応
している。In each embodiment, ri (i = 1, 2, 3,.
•) is the radius of curvature of the i-th surface counted from the object side, di (i =
) Indicates the i-th axial top surface distance counted from the object side, and Ni (i = 1, 2, 3,...) And νi (i = 1, 2,
3) indicate the refractive index and Abbe number of the i-th lens counted from the object side with respect to the d-line. F represents the focal length of the entire system, and FNO represents the F number. In each embodiment, the focal length f of the entire system, the F-number FNO, and the air space between the lens groups (the space between the upper surfaces of the axes) are, in order from the left, the shortest focal length state (wide-angle end) (W), Focal length state (M),
This corresponds to each value in the longest focal length body (telephoto end) (T).
【００３２】さらに、各実施例中、曲率半径ｒｉに*印
を付した面は非球面形状の屈折光学面あるいは非球面と
等価な屈折作用を有する面であることを示し、非球面の
面形状を表す以下の式で定義するものとする。 x(y)=C・y2/｛1+(1-ε・C2・y2)1/2｝＋ΣAi・Hi・・（ＡＳ） ただし、 y：光軸に対して垂直な方向の高さ、 x(y)：高さyの位置での光軸方向の変位量(面頂点基
準)、 C：非球面の基準曲率、 ε：２次曲面パラメータ、 Ai：ｉ次の非球面係数、 Hi：Hのi乗を表す記号、 である。Further, in each embodiment, the surface marked with * for the radius of curvature ri indicates that the surface is an aspheric refracting optical surface or a surface having a refracting action equivalent to an aspheric surface. Is defined by the following equation. x (y) = C · y 2 / ｛1+ (1-ε · C 2 · y 2 ) 1/2 ｝ + ΣAi · Hi ·· (AS) where y: height in the direction perpendicular to the optical axis X, (y): displacement amount in the optical axis direction at the position of height y (based on surface apex), C: reference curvature of aspheric surface, ε: quadratic surface parameter, Ai: ith aspheric coefficient, Hi: A symbol representing H raised to the power i.
【００３３】また、非球面の参照球面の形状を以下の式
で定義する。 x0(y)=C#・y2/｛1+(1-ε・C#2・y2)1/2｝ ・・（ＲＥ） ただし、 y：光軸に対して垂直な方向の高さ、 x0(y)：高さyの位置での光軸方向の変位量(面頂点基
準)、 C#：非球面の近軸曲率（C#=C+2・A2）、 である。The shape of the aspherical reference sphere is defined by the following equation. x0 (y) = C # · y 2 / {1+ (1-ε · C # 2 · y 2) 1/2} ·· (RE) However, y: the direction perpendicular to the optical axis height, x0 (y): displacement amount in the optical axis direction at the position of height y (based on the surface vertex), and C #: paraxial curvature of the aspherical surface (C # = C + 2 · A2).
【００３４】 《実施例１》 f = 22.70〜 42.60〜 63.70 FNO= 5.90〜 9.00〜 11.50 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1= -38.000 d1= 1.000 N1= 1.84666 ν1= 23.83 r2= -90.372 d2= 0.100 r3= 9.689 d3= 2.067 N2= 1.48749 ν2= 70.44 r4= 30.829 d4= 2.116〜 6.392〜 8.235 r5= ∞（絞り） d5= 1.300 r6*= 43.478 d6= 1.050 N3= 1.52200 ν3= 52.20 r7*= 43.142 d7= 1.300 r8= -9.800 d8= 2.300 N4= 1.67790 ν4= 55.52 r9= -5.806 d9= 7.799〜 3.522〜 1.680 r10*= -9.683 d10= 1.100 N5= 1.52200 ν5= 53.00 r11*= 29.476 [非球面係数] r6 ε = 1.0000 A4 =-0.12978342×10-3 A6 =-0.41471280×10-3 A8 = 0.77000656×10-4 A10=-0.10516080×10-4 A12= 0.59325135×10-6 r7 ε = 1.0000 A4 = 0.14572946×10-2 A6 =-0.50315764×10-3 A8 = 0.95901632×10-4 A10=-0.11355048×10-4 A12= 0.54115815×10-6 r10 ε =-12.8046 A4 =-0.19371648×10-2 A6 = 0.65751863×10-4 A8 =-0.20152916×10-5 A10= 0.48889278×10-7 A12=-0.80470695×10-9 A14= 0.69053297×10-11 A16=-0.16614854×10-13 r11 ε = 1.0000 A4 =-0.44267709×10-3 A6 = 0.45660200×10-5 A8 = 0.10205225×10-6 A10=-0.45404241×10-8 A12= 0.69791627×10-10 A14=-0.51020971×10-12 A16= 0.14845885×10-14 《実施例２》 f = 23.18〜 43.43〜 65.14 FNO= 5.90〜 9.00〜 11.50 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1= -80.598 d1= 0.950 N1= 1.84666 ν1= 23.83 r2= 133.366 d2= 0.100 r3= 10.575 d3= 1.997 N2= 1.52200 ν2= 52.20 r4= 44.062 d4= 1.936〜 7.143〜 9.441 r5= ∞（絞り） d5= 1.100 r6*= 46.512 d6= 1.025 N3= 1.52200 ν3= 52.20 r7*= 25.475 d7= 1.417 r8= -10.000 d8= 2.200 N4= 1.67790 ν4= 55.52 r9= -5.730 d9= 8.848〜 3.642 〜 1.343 r10*=-11.959 d10= 1.200 N5= 1.52200 ν5= 52.20 r11*= 31.186 [非球面係数] r6 ε = 1.0000 A4 =-0.64839576×10-3 A6 =-0.22270957×10-3 A8 = 0.25428546×10-4 A10=-0.58437088×10-5 A12= 0.59325118×10-6 r7 ε = 1.0000 A6 =-0.21306577×10-3 A8 = 0.75832380×10-5 A10= 0.13493144×10-5 A12=-0.16414559×10-6 r10 ε = -1.6104 A4 =-0.43081210×10-3 A6 = 0.79029598×10-5 A8 =-0.36215925×10-6 A10= 0.24584758×10-7 A12=-0.88575696×10-9 A14= 0.14758413×10-10 A16=-0.91867045×10-13 r11 ε = 1.0000 A4 =-0.34124342×10-3 A6 = 0.35900227×10-5 A8 = 0.61282637×10-7 A10=-0.28544235×10-8 A12= 0.40215487×10-10 A14=-0.24978989×10-12 A16= 0.57020730×10-15 《実施例３》 f = 23.18〜 43.43〜 65.14 FNO= 5.90〜 9.00〜 11.50 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1= -80.908 d1= 1.000 N1= 1.84666 ν1= 23.83 r2= 126.494 d2= 0.100 r3= 10.346 d3= 1.999 N2= 1.52200 ν2= 52.20 r4= 46.477 d4= 1.807〜 6.842〜 9.080 r5= ∞（絞り） d5= 1.300 r6*= 46.512 d6= 1.050 N3= 1.52200 ν3= 52.20 r7*= 23.655 d7= 1.300 r8= -10.000 d8= 2.300 N4= 1.67790 ν4= 55.52 r9= -5.646 d9= 8.238〜 3.202〜 0.965 r10*= -11.882 d10= 1.100 N5= 1.52200 ν5= 52.20 r11*= 29.931 [非球面係数] r6 ε = 1.0000 A4 =-0.71964299×10-3 A6 =-0.21529677×10-3 A8 = 0.21194172×10-4 A10=-0.54435238×10-5 A12= 0.59325118×10-6 r7 ε = 1.0000 A4 = 0.87786034×10-3 A6 =-0.20876181×10-3 A8 = 0.37951359×10-5 A10= 0.17891663×10-5 A12=-0.16414559×10-6 r10 ε = -9.8199 A4 =-0.10986446×10-2 A6 = 0.30840668×10-4 A8 =-0.99483928×10-6 A10= 0.35902939×10-7 A12=-0.91606474×10-9 A14= 0.12496043×10-10 A16=-0.67621016×10-13 r11 ε = 1.0000 A4 =-0.40846887×10-3 A6 = 0.48209042×10-5 A8 = 0.57483747×10-7 A10=-0.31045820×10-8 A12= 0.46677494×10-10 A14=-0.32091878×10-12 A16= 0.86090819×10-15 《実施例4》 f = 23.18〜 43.43〜 65.14 FNO= 5.90〜 9.00〜 11.50 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1*=-100.000 d1= 1.000 N1= 1.84506 ν1= 23.66 r2*= 112.224 d2= 0.100 r3= 8.911 d3= 2.199 N2= 1.52200 ν2= 52.20 r4= 23.500 d4= 3.011〜 7.520〜 9.496 r5= ∞（絞り） d5= 1.300 r6*= 46.512 d6= 1.050 N3= 1.52200 ν3= 52.20 r7*= 36.208 d7= 1.479 r8= -10.000 d8= 2.300 N4= 1.67790 ν4= 55.52 r9= -5.637 d9= 6.827〜 2.318〜 0.342 r10*=-13.931 d10= 1.500 N5= 1.52200 ν5= 52.20 r11*= 18.468 [非球面係数] r1 ε = 1.0000 A4 = 0.14986624×10-3 A6 =-0.16415063×10-5 A8 = 0.12863429×10-7 A10= 0.14141156×10-9 A12=-0.95284569×10-11 r2 A4 = 0.16540843×10-3 A6 =-0.12668395×10-5 A8 = 0.10712934×10-7 A10= 0.31438596×10-9 A12=-0.19454469×10-10 r6 ε = 1.0000 A 4= 0.74172425×10-5 A 6=-0.39519216×10-3 A 8= 0.61279240×10-4 A10=-0.90611192×10-5 A12= 0.59325118×10-6 r7 ε = 1.0000 A 4= 0.17627198×10-2 A 6=-0.47411680×10-3 A 8= 0.86815508×10-4 A10=-0.11539539×10-4 A12= 0.64087769×10-6 r10 ε = 0.9826 A4 =-0.44475290×10-3 A6 = 0.11112061×10-4 A8 =-0.12334648×10-5 A10= 0.76215998×10-7 A12=-0.20244028×10-8 A14= 0.24479064×10-10 A16=-0.10954239×10-12 r11 ε = 1.0000 A4 =-0.55031109×10-3 A6 = 0.30921325×10-5 A8 = 0.12385990×10-6 A10=-0.32350962×10-8 A12= 0.36112675×10-10 A14=-0.21846265×10-12 A16= 0.60374073×10-15 図５乃至８は、実施例１乃至４に対応する収差図であ
る。各収差図は、左側から順に、球面収差図、非点収差
図、歪曲収差図を表している。また、各収差図は、上か
ら順に、前述した最短焦点距離状態(広角端)、中間焦点
距離状態、最長焦点距離状態(望遠端)に相当する光学系
の収差を示している。<< Example 1 >> f = 22.70-42.60-63.70 FNO = 5.90-9.00-11.50 [radius of curvature] [axis spacing] [refractive index] [Abbe number] r1 = -38.000 d1 = 1.000 N1 = 1.84666 ν1 = 23.83 r2 = -90.372 d2 = 0.100 r3 = 9.689 d3 = 2.067 N2 = 1.48749 ν2 = 70.44 r4 = 30.829 d4 = 2.116 to 6.392 to 8.235 r5 = ∞ (aperture) d5 = 1.300 r6 * = 43.478 d6 = 1.050 N3 = 1.52200 ν3 = 52.20 r7 * = 43.142 d7 = 1.300 r8 = -9.800 d8 = 2.300 N4 = 1.67790 ν4 = 55.52 r9 = -5.806 d9 = 7.799〜 3.522〜 1.680 r10 * = -9.683 d10 = 1.100 N5 = 1.52200 ν5 = 53.00 r11 * = 29.476 [Aspherical surface coefficient] r6 ε = 1.0000 A4 = -0.12978342 × 10 -3 A6 = -0.41471280 × 10 -3 A8 = 0.77000656 × 10 -4 A10 = -0.10516080 × 10 -4 A12 = 0.59325135 × 10 -6 r7 ε = 1.0000 A4 = 0.14572946 × 10 -2 A6 = -0.50315764 × 10 -3 A8 = 0.95901632 × 10 -4 A10 = -0.11355048 × 10 -4 A12 = 0.54115815 × 10 -6 r10 ε = -12.8046 A4 = -0.19371648 × 10 -2 A6 = 0.65751863 × 10 -4 A8 = -0.20152916 × 10 -5 A10 = 0.48889278 × 10 -7 A12 = -0.80470695 × 10 -9 A14 = 0.69053297 × 10 -11 A16 = -0.16614854 × 10 -13 r11 ε = 1.0000 A4 = -0.44267709 × 10 -3 A6 = 0.45660 200 × 10 -5 A8 = 0.10205225 × 10 -6 A10 = -0.45404241 × 10 -8 A12 = 0.69791627 × 10 -10 A14 = -0.51020971 × 10 -12 A16 = 0.14845885 × 10 -14 << Example 2 >> f = 23.18 ~ 43.43 ~ 65.14 FNO = 5.90 ~ 9.00 ~ 11.50 [Radius of curvature] [Spacing of the upper surface of the shaft] [Refractive index] [Abbe number] r1 = -80.598 d1 = 0.950 N1 = 1.84666 ν1 = 23.83 r2 = 133.366 d2 = 0.100 r3 = 10.575 d3 = 1.997 N2 = 1.52200 ν2 = 52.20 r4 = 44.062 d4 = 1.936〜 7.143〜 9.441 r5 = ∞ (aperture) d5 = 1.100 r6 * = 46.512 d6 = 1.025 N3 = 1.52200 ν3 = 52.20 r7 * = 25.475 d7 = 1.417 r8 = -10.000 d8 = 2.200 N4 = 1.67790 ν4 = 55.52 r9 = -5.730 d9 = 8.848〜 3.642 〜 1.343 r10 * =-11.959 d10 = 1.200 N5 = 1.52200 ν5 = 52.20 r11 * = 31.186 [aspherical coefficients] r6 ε = 1.0000 A4 = -0.64839576 × 10 -3 A6 = -0.22270957 × 10 -3 A8 = 0.25428546 × 10 -4 A10 = -0.58437088 × 10 -5 A12 = 0.59325118 × 10 - 6 r7 ε = 1.0000 A6 = -0.21306577 × 10 -3 A8 = 0.75832 380 × 10 -5 A10 = 0.13493144 × 10 -5 A12 = -0.16414559 × 10 -6 r10 ε = -1.6104 A4 = -0.43081210 × 10 -3 A6 = 0.79029598 × 10 -5 A8 = -0.36215925 × 10 -6 A10 = 0.24584758 × 10 -7 A12 = -0.88575696 × 10 -9 A14 = 0.14758413 × 10 -10 A16 = -0.91867045 × 10 -13 r11 ε = 1.0000 A4 = -0.34124342 × 10 -3 A6 = 0.35900227 × 10 -5 A8 = 0.61282637 × 10 -7 A10 = -0.28544235 × 10 -8 A12 = 0.40215487 × 10 -10 A14 = -0.24978989 × 10 -12 A16 = 0.57020730 × 10 - 15 << Example 3 >> f = 23.18 ~ 43.43 ~ 65.14 FNO = 5.90 ~ 9.00 ~ 11.50 [Radius of curvature] [Shaft upper surface interval] [Refractive index] [Abbe number] r1 = -80.908 d1 = 1.000 N1 = 1.84666 ν1 = 23.83 r2 = 126.494 d2 = 0.100 r3 = 10.346 d3 = 1.999 N2 = 1.52200 ν2 = 52.20 r4 = 46.477 d4 = 1.807 to 6.842 to 9.080 r5 = 絞 り (aperture) d5 = 1.300 r6 * = 46.512 d6 = 1.050 N3 = 1.52200 ν3 = 52.20 r7 * = 23.655 d7 = 1.300 r8 = -10.000 d8 = 2.300 N4 = 1.67790 ν4 = 55.52 r9 = -5.646 d9 = 8.238 ~ 3.202 ~ 0.965 r10 * = -11.882 d10 = 1.100 N5 = 1.52200 ν5 = 52.20 r11 * = 29.931 [ Aspheric coefficient] r6 ε = 1.0000 A4 = -0.71964299 × 10 -3 A6 = -0.21529677 × 10 -3 A8 = 0.21194172 × 10 -4 A10 = -0.54435238 × 10 -5 A12 = 0.59325118 × 10 -6 r7 ε = 1.0000 A4 = 0.87786034 × 10 -3 A6 = -0.20876181 × 10 -3 A8 = 0.37951359 × 10 -5 A10 = 0.17891663 × 10 -5 A12 = -0.16414559 × 10 -6 r10 ε = -9.8199 A4 = -0.10986446 × 10 -2 A6 = 0.30840668 × 10 -4 A8 = -0.99483928 × 10 -6 A10 = 0.35902939 × 10 -7 A12 = -0.91606474 × 10 -9 A14 = 0.12496043 × 10 -10 A16 = -0.67621016 × 10 -13 r11 ε = 1.0000 A4 = -0.40846887 × 10 -3 A6 = 0.48209042 × 10 -5 A8 = 0.57483747 × 10 -7 A10 = -0.31045820 × 10 -8 A12 = 0.46677494 × 10 -10 A14 = -0.32091878 × 10 -12 A16 = 0.86090819 × 10 -15 << Example 4 >> f = 23.18 ~ 43.43 ~ 65.14 FNO = 5.90 ~ 9.00 ~ 11.50 [Radius of curvature] [Shaft upper surface interval] [Refractive index] [Abbe number] r1 * =-100.000 d1 = 1.000 N1 = 1.84506 ν1 = 23.66 r2 * = 112.224 d2 = 0.100 r3 = 8.911 d3 = 2.199 N2 = 1.52200 ν2 = 52.20 r4 = 23.500 d4 = 3.011 to 7.520 to 9.496 r5 = ∞ (aperture) d5 = 1.300 r6 * = 46.512 d6 = 1.050 N3 = 1.52200 ν3 = 52.20 r7 * = 36.208 d7 = 1.479 r8 = -10.000 d8 = 2.300 N4 = 1.67790 ν4 = 55.52 r9 = -5.637 d9 = 6.827〜 2.318〜 0.342 r10 * =-13.931 d10 = 1.500 N5 = 1.52200 ν5 = 52.20 r11 * = 18.468 [Aspheric coefficient] r1 ε = 1.0000 A4 = 0.14986624 × 10 -3 A6 = -0.16415063 × 10 -5 A8 = 0.12863429 × 10 -7 A10 = 0.14141156 × 10 -9 A12 = -0.95284569 × 10 -11 r2 A4 = 0.16540843 × 10 -3 A6 = -0.12668395 × 10 -5 A8 = 0.10712934 × 10 -7 A10 = 0.31438596 × 10 -9 A12 = -0.19454469 × 10 -10 r6 ε = 1.0000 A 4 = 0.74172425 × 10 -5 A 6 = -0.39519216 × 10 -3 A 8 = 0.61279240 × 10 -4 A10 = -0.90611192 × 10 -5 A12 = 0.59325118 × 10 -6 r7 ε = 1.0000 A 4 = 0.17627198 × 10 -2 A 6 = -0.47411680 × 10 - 3 A 8 = 0.86815508 × 10 -4 A10 = -0.11539539 × 10 -4 A12 = 0.64087769 × 10 -6 r10 ε = 0.9826 A4 = -0.44475290 × 10 -3 A6 = 0.11112061 × 10 -4 A8 = -0.12334648 × 10 - 5 A10 = 0.76215998 × 10 -7 A12 = -0.20244028 × 10 -8 A14 = 0.24479064 × 10 -10 A16 = -0.10954239 × 10 -12 r11 ε = 1.0000 A4 = -0.55031109 × 10 -3 A6 = 0.30921325 × 10 -5 A8 = 0.12385990 × 10 -6 A10 = -0.32350962 × 10 -8 A12 = 0.36112675 × 10 -10 A14 = -0.21846265 × 10 -12 A16 = 0.60374073 × 10 -15 FIGS. 5 to 8 correspond to Embodiments 1 to 4. FIG. Each aberration diagram represents a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, and a distortion aberration diagram in order from the left. Each aberration diagram shows, in order from the top, aberrations of the optical system corresponding to the shortest focal length state (wide angle end), the intermediate focal length state, and the longest focal length state (telephoto end).
【００３５】各球面収差図おいて、実線ｄはd線に対す
る球面収差量、破線ＳＣは正弦条件不満足量を表す。ま
た、各非点収差図において、実線ＤＳはサジタル面、点
線ＤＭはメリディオナル面をそれぞれ表す。また、球面
収差図の縦軸は光線のＦナンバーを表し、非点収差図及
び歪曲収差図の縦軸は、最大像高Ｙ’を表す。In each of the spherical aberration diagrams, the solid line d indicates the amount of spherical aberration with respect to the d line, and the broken line SC indicates the amount of sine condition unsatisfaction. In each astigmatism diagram, a solid line DS represents a sagittal surface, and a dotted line DM represents a meridional surface. The vertical axis of the spherical aberration diagram represents the F-number of the light ray, and the vertical axes of the astigmatism diagram and the distortion diagram represent the maximum image height Y ′.
【００３６】また、各実施例の条件式対応値を以下に示
す。The values corresponding to the conditional expressions in each embodiment are shown below.
【００３７】[0037]
【表１】 [Table 1]
【００３８】[0038]
【発明の効果】 以上説明したように、本発明のズーム
レンズ系によれば、低枚数で小型かつ高変倍で、さらに
低コスト化のためプラスチックレンズを積極的に使用し
たズームレンズ系を達成することが可能となる。As described above, according to the zoom lens system of the present invention, a zoom lens system that uses a small number of lenses, is small in size, has a high zoom ratio, and actively uses a plastic lens for cost reduction is achieved. It is possible to do.
【００３９】したがって、本発明に係るズームレンズ系
を、レンズシャッターカメラやデジタルカメラの撮影光
学系に適用した場合、当該カメラの高機能化とコンパク
ト化に寄与することができる。Therefore, when the zoom lens system according to the present invention is applied to a photographing optical system of a lens shutter camera or a digital camera, it is possible to contribute to a high function and a compact camera.
【図１】第１実施形態のズームレンズ系のレンズ構成
図。FIG. 1 is a lens configuration diagram of a zoom lens system according to a first embodiment.
【図２】第２実施形態のズームレンズ系のレンズ構成
図。FIG. 2 is a lens configuration diagram of a zoom lens system according to a second embodiment.
【図３】第３実施形態のズームレンズ系のレンズ構成
図。FIG. 3 is a lens configuration diagram of a zoom lens system according to a third embodiment.
【図４】第４実施形態のズームレンズ系のレンズ構成
図。FIG. 4 is a lens configuration diagram of a zoom lens system according to a fourth embodiment.
【図５】第１実施形態のズームレンズ系の収差図。FIG. 5 is an aberration diagram of the zoom lens system according to the first embodiment.
【図６】第２実施形態のズームレンズ系の収差図。FIG. 6 is an aberration diagram of a zoom lens system according to a second embodiment.
【図７】第３実施形態のズームレンズ系の収差図。FIG. 7 is an aberration diagram of a zoom lens system according to a third embodiment.
【図８】第４実施形態のズームレンズ系の収差図。FIG. 8 is an aberration diagram of a zoom lens system according to a fourth embodiment.
Ｇｒ１：第１レンズ群 Ｇｒ２：第２レンズ群 Ｇｒ３：第３レンズ群 Gr1: first lens group Gr2: second lens group Gr3: third lens group
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Claims (6)
１群と、正のパワーを有する第２群と、負のパワーを有
する第３群とからなり、最短焦点距離状態から最長焦点
距離状態へのズーミングに際して各群を物体側へ移動さ
せるズームレンズ系において、 前記第１群中及び、前記第３群中に、それぞれ少なくと
も１枚のプラスチックレンズを含むことを特徴とするズ
ームレンズ系。1. A first lens unit having a positive power, a second lens unit having a positive power, and a third lens unit having a negative power in order from the object side. A zoom lens system for moving each group to the object side during zooming to a state, wherein at least one plastic lens is included in each of the first group and the third group.
１群と、正のパワーを有する第２群と、負のパワーを有
する第３群とからなり、最短焦点距離状態から最長焦点
距離状態へのズーミングに際して各群を物体側へ移動さ
せるズームレンズ系において、 前記第３群中に少なくとも１枚のプラスチックレンズを
含むとともに、 以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ
系； 1.0<TLw/Y'<1.75 但し、 TLw：最短焦点状態でのズームレンズ系の全長（最物体
側面頂点から像面までの距離）、 Y'：最大像高、である。2. A first lens unit having a positive power, a second lens unit having a positive power, and a third lens unit having a negative power in order from the object side. A zoom lens system for moving each group to the object side during zooming to a state, wherein the third group includes at least one plastic lens and satisfies the following conditional expression; 1.0 <TLw / Y '<1.75, where TLw is the total length of the zoom lens system in the shortest focus state (the distance from the vertex of the most object side surface to the image plane), and Y' is the maximum image height.
る請求項１又は２のいずれかに記載のズームレンズ系； -0.8<f3p/fw<-0.5 但し、 f3p：第３群に含まれるプラスチックレンズの焦点距
離、 fw：最短焦点距離状態の焦点距離、である。3. The zoom lens system according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied: -0.8 <f3p / fw <-0.5, where f3p is included in the third lens unit. Fw is the focal length of the shortest focal length state.
１群と、正のパワーを有する第２群と、負のパワーを有
する第３群とからなり、最短焦点距離状態から最長焦点
距離状態へのズーミングに際して各群を物体側へ移動さ
せるズームレンズ系において、 前記第１群中に少なくとも１枚のプラスチックレンズを
含むとともに、 以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ
系； 1.0<TLw/Y'<1.75 但し、 TLw：最短焦点状態でのズームレンズ系の全長（最物体
側面頂点から像面までの距離）、 Y'：最大像高、である。4. A first lens unit having a positive power, a second lens unit having a positive power, and a third lens unit having a negative power in order from the object side. A zoom lens system for moving each group to the object side during zooming to a state, wherein the first group includes at least one plastic lens and satisfies the following conditional expression; 1.0 <TLw / Y '<1.75, where TLw is the total length of the zoom lens system in the shortest focus state (the distance from the vertex of the most object side surface to the image plane), and Y' is the maximum image height.
る請求項１又は４のいずれかに記載のズームレンズ系； 0.5<f1p/fw<2 但し、 f1p：第１群に含まれるプラスチックレンズの焦点距
離、 fw：最短焦点距離状態の焦点距離、である。5. The zoom lens system according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied: 0.5 <f1p / fw <2, where f1p is a plastic included in the first group. The focal length of the lens, fw: the focal length in the shortest focal length state.
請求項１、２又は４記載のズームレンズ系； -2<f1p/f3p<-1 但し、 f1p：第１群に含まれるプラスチックレンズの焦点距
離、 f3p：第３群に含まれるプラスチックレンズの焦点距
離、である。6. The zoom lens system according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied: -2 <f1p / f3p <-1 where f1p is a plastic included in the first group. F3p: focal length of the plastic lens included in the third group.
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11031537A JP2000231059A (en) | 1999-02-09 | 1999-02-09 | Zoom lens system |
| US09/289,674 US6185049B1 (en) | 1998-04-13 | 1999-04-12 | Zoom lens system |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11031537A JP2000231059A (en) | 1999-02-09 | 1999-02-09 | Zoom lens system |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000231059A true JP2000231059A (en) | 2000-08-22 |
Family
ID=12333954
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11031537A Pending JP2000231059A (en) | 1998-04-13 | 1999-02-09 | Zoom lens system |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000231059A (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010008562A (en) * | 2008-06-25 | 2010-01-14 | Konica Minolta Opto Inc | Imaging lens |
| CN105182503A (en) * | 2012-07-27 | 2015-12-23 | 大立光电股份有限公司 | Optical image capturing lens assembly |
| CN113296232A (en) * | 2021-05-11 | 2021-08-24 | 江西晶超光学有限公司 | Optical zoom system, zoom module and electronic equipment |
-
1999
- 1999-02-09 JP JP11031537A patent/JP2000231059A/en active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010008562A (en) * | 2008-06-25 | 2010-01-14 | Konica Minolta Opto Inc | Imaging lens |
| CN105182503A (en) * | 2012-07-27 | 2015-12-23 | 大立光电股份有限公司 | Optical image capturing lens assembly |
| CN113296232A (en) * | 2021-05-11 | 2021-08-24 | 江西晶超光学有限公司 | Optical zoom system, zoom module and electronic equipment |
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