JP2000135504A - Composite roll for hot rolling - Google Patents
Composite roll for hot rollingInfo
- Publication number
- JP2000135504A JP2000135504A JP32585398A JP32585398A JP2000135504A JP 2000135504 A JP2000135504 A JP 2000135504A JP 32585398 A JP32585398 A JP 32585398A JP 32585398 A JP32585398 A JP 32585398A JP 2000135504 A JP2000135504 A JP 2000135504A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- layer material
- inner layer
- steel
- weight
- thermal expansion
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、熱間圧延用複合ロ
ールに関する。さらに詳しくは、ロールの熱膨張係数を
低くすることにより、圧延中のロール温度の上昇に伴っ
て生じるロールの膨張を抑制し、圧延状態の安定化に優
れ、特に熱間での板圧延における通板性に優れた効果を
発揮することができる熱間圧延用複合ロールに関する。[0001] The present invention relates to a composite roll for hot rolling. More specifically, by lowering the coefficient of thermal expansion of the roll, the expansion of the roll caused by an increase in the roll temperature during rolling is suppressed, and the rolled state is excellently stabilized. The present invention relates to a composite roll for hot rolling capable of exhibiting an excellent sheet property.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来、熱間圧延用のロールの材料とし
て、耐摩耗性に優れたハイス系材料が好ましく用いら
れ、その適応範囲も拡大しつつある。具体的には、例え
ば特開平１−９６３５５号公報、特開平２−８８７４５
号公報、ＷＯ８８／０７５９４号公報、及びＷＯ９１／
１９８２４号公報に開示されているような、高炭素ハイ
ス系材料の外層材を鋼系芯材（内層材）に連続的に肉盛
りした複合ロールや、例えば特開平５−３１１３１９号
公報、特開平５−３０６４２６号公報に開示されている
ような、遠心鋳造により、高炭素ハイス系材料の外層材
とダクタイル鋳鉄或いは黒鉛鋼の内層材を溶着一体化さ
せた複合ロールが提供され、用いられている。これらの
ハイスロールはＣｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｖ、Ｃｏ等を数％含有
し、特に硬質の炭化物を晶出させた組織構成としている
ため、優れた耐摩耗性を有している。2. Description of the Related Art Conventionally, as a material for a roll for hot rolling, a high-speed material having excellent wear resistance has been preferably used, and its application range is expanding. Specifically, for example, JP-A-1-96355, JP-A-2-88745
Publication, WO88 / 07594 and WO91 /
No. 19824 discloses a composite roll in which an outer layer material of a high-carbon high-speed material is continuously built up on a steel core material (inner layer material). As disclosed in JP-A-5-306426, a composite roll in which an outer layer material of a high-carbon high-speed material and an inner layer material of ductile cast iron or graphite steel are welded and integrated by centrifugal casting is used. . These high rolls contain Cr, Mo, W, V, Co, etc. in a few percent and have a structure in which hard carbides are crystallized, and therefore have excellent wear resistance.
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】ところが、鋳造ハイス
系材料は、ロール外層材として、ダクタイルやチルド或
いはグレン材料に比べて熱膨張係数が大きい。しかもロ
ール内層材に用いられるＣｒ−Ｍｏ鋼等の鋼系材料も熱
膨張係数が大きいことから、複合ロール全体としての熱
膨張係数が大きくなり、結果として、圧延中にロール温
度が変化すると、ロール形状が変化し易くなり、このた
め正常な圧延がし難くなるという問題があった。特に、
薄板圧延での仕上げ用ロールへのハイス系材料の適応性
が通板性の面で課題を残している。前記ロール内層材と
して用いられるＣｒ−Ｍｏ鋼等の鋼系材料は、室温〜２
００℃までの平均熱膨張係数が１２．５×１０-6／℃以
上であるため、外層材としてのハイス系材料と一体化さ
せて複合ロールとした場合、その複合ロール全体として
の室温〜２００℃までの平均熱膨張係数が１２×１０-6
／℃を超えてしまう。一方、ロール内層材としてダクタ
イル鋳鉄を用いた場合には、ハイス系材料と組み合わさ
れた複合ロール全体としての熱膨張係数は、前記鋼系材
料を内層材とした場合よりも小さくなることが期待でき
るが、遠心鋳造により複合ロールが成形されることで、
外層材となるハイス系材料の組織が粗くなり、耐摩耗
性、耐肌荒れ性に劣るという問題がある。However, the cast high-speed material has a larger coefficient of thermal expansion as a roll outer layer material than ductile, chilled or glen materials. Moreover, since the steel-based material such as Cr-Mo steel used for the inner layer material of the roll also has a large coefficient of thermal expansion, the coefficient of thermal expansion of the composite roll as a whole becomes large. There has been a problem that the shape is easily changed, which makes it difficult to perform normal rolling. In particular,
The adaptability of the high-speed steel material to the finishing roll in sheet rolling has left a problem in terms of threadability. The steel-based material such as Cr-Mo steel used as the roll inner layer material has a temperature of room temperature to 2 mm.
Since the average thermal expansion coefficient up to 00 ° C. is 12.5 × 10 −6 / ° C. or more, when the composite roll is integrated with a high-speed material as an outer layer material, the room temperature of the composite roll as a whole is 200 to 200 ° C. The average coefficient of thermal expansion up to 12 ° C is 12 × 10 -6
/ ° C. On the other hand, when ductile cast iron is used as the roll inner layer material, the thermal expansion coefficient of the entire composite roll combined with the high-speed material can be expected to be smaller than when the steel material is used as the inner layer material. However, by forming a composite roll by centrifugal casting,
There is a problem in that the structure of the high-speed material as the outer layer material becomes coarse, and the wear resistance and the rough surface resistance are poor.
【０００４】そこで本発明は、上記従来の熱間圧延用複
合ロールにおける問題点を解消し、耐摩耗性、耐肌荒性
に優れたハイス系材料を外層材として用いて、しかも熱
間圧延における圧延状態の安定性を確保することができ
ると共に、特に薄板圧延における通板性の向上に優れた
熱間圧延用複合ロールの提供を課題とする。Accordingly, the present invention solves the above-mentioned problems in the conventional composite roll for hot rolling, and uses a high-speed material having excellent wear resistance and surface roughness as an outer layer material. It is an object of the present invention to provide a composite roll for hot rolling that can ensure the stability of a rolling state and that is particularly excellent in improving the threadability in sheet rolling.
【０００５】[0005]
【課題を解決するための手段】本発明者は上記課題を解
決するため、ハイス系材料を外層材として用いた熱間圧
延用複合ロールにおいて、その特長である耐摩耗性、耐
肌荒性、耐亀裂性等を損なうことなく、圧延状態の安定
性を確保し、特に薄板圧延における通板性の向上に優れ
た熱間圧延を行うことができるよう、種々の実験及び検
討を重ねた結果、次の様な知見を得て、本発明を完成し
た。即ち、ハイス系材料を用いたロール外層材の特長で
ある耐摩耗性、耐肌荒性、耐亀裂性等を劣化させないた
めには、炭化物の晶出或いは析出の量はある範囲に限定
される。従って、ハイス系材料の耐摩耗性、耐肌荒性、
耐亀裂性等を損なうことなくロール外層材の熱膨張係数
を大きく低下させることは困難であると考えた。一方、
圧延中のロール温度変化及びロール内部の温度分布から
複合ロール全体の熱膨張を推定した結果、ロール内層材
の熱膨張を適切に抑制、制御することが、複合ロール全
体の熱膨張を抑制、制御するのに大きな効果を発揮する
ことを見いだし、本発明に至った。Means for Solving the Problems To solve the above-mentioned problems, the present inventors have developed a composite roll for hot rolling using a high-speed material as an outer layer material. As a result of various experiments and examinations, it was possible to ensure the stability of the rolling state without impairing crack resistance and the like, and to perform hot rolling excellent in improving the sheet passing property especially in thin sheet rolling, The present invention has been completed based on the following findings. That is, the amount of carbide crystallization or precipitation is limited to a certain range in order not to deteriorate the wear resistance, skin roughness resistance, crack resistance, etc., which are the characteristics of the roll outer layer material using a high-speed material. . Therefore, the wear resistance, skin roughness resistance,
It was considered difficult to significantly reduce the coefficient of thermal expansion of the roll outer layer material without impairing crack resistance and the like. on the other hand,
As a result of estimating the thermal expansion of the entire composite roll from the roll temperature change during rolling and the temperature distribution inside the roll, it is possible to appropriately suppress and control the thermal expansion of the inner layer material of the roll. The present invention has been found to exhibit a great effect in performing the present invention, and has led to the present invention.
【０００６】即ち、本発明の熱間圧延用複合ロールは、
ハイス系外層材を内層材と一体化させてなる複合ロール
であって、前記内層材として、室温〜２００℃までの平
均熱膨張係数が１１．８×１０-6／℃以下である鉄系内
層材を用い、これによって複合ロール全体における室温
〜２００℃までの平均熱膨張係数が１１．８×１０-6／
℃以下となるように構成したことを第１の特徴としてい
る。また本発明の熱間圧延用複合ロールは、上記第１の
特徴に加えて、鉄系内層材がＭｎ鋼、Ｍｎ−Ｃｒ鋼、低
合金鋼、高炭素鋼、球状黒鉛鋳鉄、可鍛鋳鉄、高合金鋳
鉄の何れか１つであることを第２の特徴としている。That is, the composite roll for hot rolling of the present invention comprises:
A composite roll formed by integrating a high-speed outer layer material with an inner layer material, wherein the inner layer material has an average thermal expansion coefficient from room temperature to 200 ° C. of 11.8 × 10 −6 / ° C. or less. The average thermal expansion coefficient of the entire composite roll from room temperature to 200 ° C. is 11.8 × 10 −6 /
The first feature is that the temperature is set to not more than ℃. Further, the composite roll for hot rolling of the present invention, in addition to the first feature, the iron-based inner layer material is Mn steel, Mn-Cr steel, low alloy steel, high carbon steel, spheroidal graphite cast iron, malleable cast iron, A second feature is that it is one of high alloy cast irons.
【０００７】従来の外層がハイス系材料で、内層がＣｒ
−Ｍｏ鋼や構造用炭素鋼等の鋼系材料からなる複合ロー
ルは、室温〜２００℃までの平均熱膨張係数がおおむね
１２×１０-6／℃を超えている。これは外層材であるハ
イス系材料の持つ耐摩耗性等を堅持するためには、ハイ
ス系材料の成分、組織が限定され、外層の熱膨張係数を
低く抑えることができないこと、及び内層材として従来
一般に用いられているＣｒ−Ｍｏ鋼や構造用炭素鋼等の
鋼系材料では、その熱膨張がやはり大きく、結果として
複合ロール全体の熱膨張係数が室温〜２００℃において
１２×１０-6／℃を超えてしまい、そのため圧延中にロ
ール温度が上昇したときにロールの膨張が大きく、例え
ば熱間で薄板を圧延したときに鋼板に皺を生じる等、正
常な圧延が行えなくなる。本発明では、ハイス系材料か
らなる外層材に組み合わされる内層材を鉄系材料とし、
その室温〜２００℃までの平均熱膨張係数を１１．８×
１０-6／℃以下としたことで、外層のハイス系材料の熱
膨張係数が大きくても、複合ロール全体として、室温〜
２００℃までの平均熱膨張係数を１２．０×１０-6／℃
以下に抑えたので、これによってハイス系外層材の持つ
耐摩耗性、耐肌荒性等の特性を保持しつつ、且つ熱間圧
延における圧延状態の安定性、通板性を良好に保持する
ことが可能となった。特に、熱間薄板圧延での通板性に
優れた効果を発揮する。本発明の熱間圧延用複合ロール
は、熱間薄板仕上げ用ワークロールへの適用性が高い。
が、鋼管圧延用ロール、条鋼圧延用ロールとしての適性
も有している。A conventional outer layer is made of a high-speed material and an inner layer is made of Cr.
-A composite roll made of a steel material such as Mo steel or structural carbon steel has an average coefficient of thermal expansion from room temperature to 200 ° C generally exceeding 12 × 10 -6 / ° C. This is because in order to maintain the wear resistance etc. of the high-speed material as the outer layer material, the components and structure of the high-speed material are limited, the thermal expansion coefficient of the outer layer can not be kept low, and as the inner layer material Conventionally, steel materials such as Cr-Mo steel and structural carbon steel which are generally used have a large thermal expansion. As a result, the coefficient of thermal expansion of the entire composite roll is 12 × 10 −6 / room temperature to 200 ° C. ° C, so that when the roll temperature increases during rolling, the roll expands greatly, and normal rolling cannot be performed, such as wrinkling of the steel plate when the thin plate is rolled hot. In the present invention, the inner layer material combined with the outer layer material made of a high-speed material is an iron-based material,
The average coefficient of thermal expansion from room temperature to 200 ° C. is 11.8 ×
By setting the temperature to 10 −6 / ° C. or less, even if the thermal expansion coefficient of the outer layer high-speed material is large, the composite roll as a whole has a room temperature or lower.
The average thermal expansion coefficient up to 200 ° C is 12.0 × 10 -6 / ° C.
As a result, the high-speed outer layer material retains the abrasion resistance, surface roughness, and other characteristics of the high-speed outer layer material, and at the same time, maintains the stability of the rolling state in hot rolling and good passability. Became possible. In particular, it exerts an excellent effect on the sheet-passing property in hot sheet rolling. The composite roll for hot rolling of the present invention has high applicability to a work roll for finishing hot thin sheets.
However, it also has suitability as a roll for rolling steel pipes and a roll for strip steel.
【０００８】即ち、上記本発明の第１の特徴によれば、
圧延中におけるロールの温度上昇に伴う過度のロール膨
張を防止して、熱間圧延での通板性に問題を生じせしめ
たりすることなく、且つ耐摩耗性、耐肌荒性に優れた熱
間圧延を行うことができるのである。また本発明の第２
の特徴によれば、第１の特徴による上記作用に加えて、
鉄系内層材をＭｎ鋼、Ｍｎ−Ｃｒ鋼、低合金鋼、高炭素
鋼、球状黒鉛鋳鉄、可鍛鋳鉄、高合金鋳鉄の何れか１つ
で構成することにより、それらによるロール内層での室
温〜２００℃における平均熱膨張係数を１１．８×１０
-6／℃以下にすることが可能となる。That is, according to the first feature of the present invention,
Prevents excessive roll expansion due to the temperature rise of the roll during rolling, and does not cause a problem in the passability in hot rolling, and is excellent in wear resistance and skin resistance. Rolling can be performed. The second aspect of the present invention
According to the feature of the first aspect, in addition to the above-described operation of the first feature,
By forming the iron-based inner layer material from any one of Mn steel, Mn-Cr steel, low alloy steel, high carbon steel, spheroidal graphite cast iron, malleable cast iron, and high alloy cast iron, the room temperature in the roll inner layer by them The average coefficient of thermal expansion at -200 ° C. is 11.8 × 10
-6 / ° C or less.
【０００９】鉄系内層材としてＭｎ鋼、或いはＭｎ−Ｃ
ｒ鋼を用いる場合、その成分組成は、重量％で、Ｃ：
０．２〜１．０、Ｓｉ：０．１〜１．５、Ｍｎ：１．０
〜２．５、Ｃｒ：２．０以下、残部が実質的にＦｅ及び
不可不純物からなる組成とする。このような成分組成と
することで、内層材として用いられるＭｎ鋼、或いはＭ
ｎ−Ｃｒ鋼の室温〜２００℃までの平均熱膨張係数を１
１．８×１０-6／℃以下にすることができる。また内層
材としての機械的強度が使用条件に対して十分となる。
前記成分組成において、Ｃの含有量は０．２〜１．０重
量％とする。Ｃ量は基地組織に影響し、Ｃ量を高くする
ことにより、熱膨張の低減が図られる。しかし、Ｍｎ
鋼、Ｍｎ−Ｃｒ鋼にあって、Ｃ量が１．０重量％を超え
るとセメンタイトが多く析出し、靱性が低下するという
問題を生じる。Ｃ量は、好ましくは０．２〜０．７重量
％である。Ｓｉの含有量は０．１〜１．５重量％とす
る。Ｓｉは溶鋼の脱酸と溶湯流動性の目的に添加する。
１．５重量％を超えると靱性が低下し、好ましくない。
Ｍｎの含有量は１．０〜２．５重量％とする。Ｍｎは基
地に固溶して基地を強化すると共に、熱膨張を低くする
効果がある。Ｍｎ含有量が１．０重量％未満では、これ
らの効果が期待できず、２．５重量％を超えると靱性の
低下を招き、好ましくない。好ましくは１．０〜２．０
重量％である。Ｃｒの含有量は２．０重量％以下とす
る。Ｃｒは炭化物を安定化し、高温強度の向上に効果が
ある。２．０重量％を超えるとＣｒ炭化物が多く晶出
し、靱性が低下し、好ましくない。Mn steel or Mn-C as an iron-based inner layer material
When r steel is used, its component composition is C:
0.2 to 1.0, Si: 0.1 to 1.5, Mn: 1.0
-2.5, Cr: 2.0 or less, with the balance being substantially composed of Fe and non-impurities. With such a composition, Mn steel or Mn used as an inner layer material is used.
The average thermal expansion coefficient of the n-Cr steel from room temperature to 200 ° C is 1
It can be 1.8 × 10 −6 / ° C. or less. Further, the mechanical strength as the inner layer material is sufficient for the use conditions.
In the above composition, the content of C is set to 0.2 to 1.0% by weight. The C content affects the base tissue, and the thermal expansion is reduced by increasing the C content. However, Mn
In steels and Mn-Cr steels, if the C content exceeds 1.0% by weight, a large amount of cementite precipitates, which causes a problem that toughness is reduced. The amount of C is preferably 0.2 to 0.7% by weight. The content of Si is set to 0.1 to 1.5% by weight. Si is added for the purpose of deoxidation of molten steel and fluidity of molten metal.
If it exceeds 1.5% by weight, the toughness decreases, which is not preferable.
The content of Mn is set to 1.0 to 2.5% by weight. Mn has the effect of forming a solid solution in the matrix to strengthen the matrix and lowering the thermal expansion. If the Mn content is less than 1.0% by weight, these effects cannot be expected, and if it exceeds 2.5% by weight, the toughness is reduced, which is not preferable. Preferably 1.0 to 2.0
% By weight. The content of Cr is 2.0% by weight or less. Cr stabilizes carbides and is effective in improving high-temperature strength. If the content exceeds 2.0% by weight, a large amount of Cr carbide is crystallized, and the toughness decreases, which is not preferable.
【００１０】鉄系内層材として低合金鋼を用いる場合、
その成分組成は、重量％で、Ｃ：０．１〜１．０、Ｓ
ｉ：０．１〜１．５、Ｍｎ：１．０〜２．５、Ｎｉ：
０．１〜３．０、Ｃｒ：３．０以下、Ｍｏ：１．５以
下、残部が実質的にＦｅ及び不可不純物からなる組成と
する。このような成分組成とすることで、内層材として
用いられる低合金鋼の室温〜２００℃までの平均熱膨張
係数を１１．８×１０-6／℃以下にすることができる。
また内層材としての機械的強度が使用条件に対して十分
となる。前記成分組成において、Ｃの含有量は０．１〜
１．０重量％とする。Ｃ量は基地組織に影響し、Ｃ量を
高くすることにより、熱膨張の低減が図られる。しか
し、低合金鋼にあって、Ｃ量が１．０重量％を超えると
セメンタイトが多く析出し、靱性が低下するという問題
を生じる。Ｃ量は好ましくは０．２〜０．７重量％であ
る。Ｓｉの含有量は０．１〜１．５重量％とする。Ｓｉ
は溶鋼の脱酸と溶湯流動性の目的に添加する。１．５重
量％を超えると靱性が低下し、好ましくない。Ｍｎの含
有量は１．０〜２．５重量％とする。Ｍｎは基地に固溶
して基地を強化すると共に、熱膨張を低くする効果があ
る。Ｍｎ含有量が１．０重量％未満では、これらの効果
が期待できず、２．５重量％を超えると靱性の低下を招
き、好ましくない。好ましくは１．０〜２．０重量％で
ある。Ｎｉの含有量は０．１〜３．０重量％とする。Ｎ
ｉは基地に固溶して基地を強化し、靱性を高める効果が
ある。Ｎｉ含有量が３．０重量％を超えると、熱膨張が
大きくなり好ましくない。好ましくは２．５重量％以下
である。Ｃｒの含有量は３．０重量％以下とする。Ｃｒ
は炭化物を安定化し、高温強度の向上に効果がある。
３．０重量％を超えるとＣｒ炭化物が多く晶出し、靱性
が低下し、好ましくない。Ｍｏの含有量は１．５重量％
以下とする。Ｍｏは炭化物を安定化すると共に、基地組
織の微細化と機械的特性の改善に効果がある。１．５重
量％を超えると靱性が低下し、好ましくない。好ましく
は１．０重量％以下である。When a low alloy steel is used as the iron-based inner layer material,
The component composition is C: 0.1-1.0, S in weight%.
i: 0.1 to 1.5, Mn: 1.0 to 2.5, Ni:
0.1 to 3.0, Cr: 3.0 or less, Mo: 1.5 or less, with the balance being substantially composed of Fe and non-impurities. With such a component composition, the average thermal expansion coefficient of the low alloy steel used as the inner layer material from room temperature to 200 ° C. can be 11.8 × 10 −6 / ° C. or less.
Further, the mechanical strength as the inner layer material is sufficient for the use conditions. In the above component composition, the content of C is 0.1 to
1.0% by weight. The C content affects the base tissue, and the thermal expansion is reduced by increasing the C content. However, in low-alloy steels, if the C content exceeds 1.0% by weight, a large amount of cementite precipitates, which causes a problem that toughness is reduced. The amount of C is preferably 0.2 to 0.7% by weight. The content of Si is set to 0.1 to 1.5% by weight. Si
Is added for the purpose of deoxidation of molten steel and fluidity of molten metal. If it exceeds 1.5% by weight, the toughness decreases, which is not preferable. The content of Mn is set to 1.0 to 2.5% by weight. Mn has the effect of forming a solid solution in the matrix to strengthen the matrix and lowering the thermal expansion. If the Mn content is less than 1.0% by weight, these effects cannot be expected, and if it exceeds 2.5% by weight, the toughness is reduced, which is not preferable. Preferably it is 1.0 to 2.0% by weight. The content of Ni is 0.1 to 3.0% by weight. N
i has the effect of forming a solid solution in the matrix to strengthen the matrix and increase the toughness. If the Ni content exceeds 3.0% by weight, thermal expansion increases, which is not preferable. It is preferably at most 2.5% by weight. The content of Cr is 3.0% by weight or less. Cr
Is effective in stabilizing carbides and improving high-temperature strength.
If it exceeds 3.0% by weight, a large amount of Cr carbide is crystallized, and the toughness is lowered, which is not preferable. Mo content is 1.5% by weight
The following is assumed. Mo stabilizes carbides and is effective in miniaturizing the base structure and improving mechanical properties. If it exceeds 1.5% by weight, the toughness decreases, which is not preferable. It is preferably at most 1.0% by weight.
【００１１】鉄系内層材として高炭素鋼を用いる場合、
その成分組成は、重量％で、Ｃ：１．０〜２．０、Ｓ
ｉ：０．５〜２．０、Ｍｎ：０．３〜１．５、Ｎｉ：
４．０以下、Ｃｒ：４．０以下、Ｍｏ：１．５以下、残
部が実質的にＦｅ及び不可不純物からなる組成とする。
このような成分組成とすることで、内層材として用いら
れる高炭素鋼の室温〜２００℃までの平均熱膨張係数を
１１．８×１０-6／℃以下にすることができる。また内
層材としての機械的強度が使用条件に対して十分とな
る。前記成分組成において、Ｃの含有量は１．０〜２．
０重量％とする。Ｃ量は基地組織に影響し、Ｃ量を高く
することにより、熱膨張の低減が図られる。しかし、高
炭素鋼にあって、Ｃ量が２．０重量％を超えるとセメン
タイトが多く析出し、靱性が低下するという問題を生じ
る。Ｃ量は好ましくは１．０〜１．８重量％である。Ｓ
ｉの含有量は０．５〜２．０重量％とする。Ｓｉは溶鋼
の脱酸と溶湯流動性、及び黒鉛晶出鋼にあっては黒鉛化
を目的に添加する。２．０重量％を超えると靱性が低下
し、好ましくない。Ｍｎの含有量は０．３〜１．５重量
％とする。Ｍｎは基地に固溶して基地を強化する。高炭
素鋼にあっては、１．５重量％を超えると靱性の低下を
招き、好ましくない。Ｎｉの含有量は４．０重量％以下
とする。Ｎｉは基地に固溶して基地を強化し、靱性を高
める効果がある。また黒鉛晶出鋼にあっては黒鉛化を目
的に添加する。Ｎｉ含有量が４．０重量％を超えると、
熱膨張が大きくなり好ましくない。好ましくは３．０重
量％以下である。Ｃｒの含有量は４．０重量％以下とす
る。Ｃｒは炭化物を安定化し、高温強度の向上に効果が
ある。４．０重量％を超えるとＣｒ炭化物が多く晶出
し、靱性が低下し、好ましくない。Ｍｏの含有量は１．
５重量％以下とする。Ｍｏは炭化物を安定化すると共
に、基地組織の微細化と機械的特性の改善に効果があ
る。１．５重量％を超えると靱性が低下し、好ましくな
い。When using high carbon steel as the iron-based inner layer material,
The component composition is C: 1.0-2.0, S in weight%.
i: 0.5 to 2.0, Mn: 0.3 to 1.5, Ni:
4.0 or less, Cr: 4.0 or less, Mo: 1.5 or less, with the balance being substantially composed of Fe and non-impurities.
With such a composition, the average thermal expansion coefficient of the high carbon steel used as the inner layer material from room temperature to 200 ° C. can be 11.8 × 10 −6 / ° C. or less. Further, the mechanical strength as the inner layer material is sufficient for the use conditions. In the above component composition, the content of C is 1.0 to 2.
0% by weight. The C content affects the base tissue, and the thermal expansion is reduced by increasing the C content. However, in a high carbon steel, if the C content exceeds 2.0% by weight, a large amount of cementite precipitates, which causes a problem that toughness is reduced. C content is preferably 1.0 to 1.8% by weight. S
The content of i is 0.5 to 2.0% by weight. Si is added for the purpose of deoxidation of molten steel and fluidity of molten metal, and for graphitized steel, for the purpose of graphitization. If it exceeds 2.0% by weight, the toughness decreases, which is not preferable. The content of Mn is 0.3 to 1.5% by weight. Mn forms a solid solution in the matrix and strengthens the matrix. In the case of high carbon steel, if the content exceeds 1.5% by weight, the toughness is reduced, which is not preferable. The content of Ni is set to 4.0% by weight or less. Ni has the effect of forming a solid solution in the matrix, strengthening the matrix, and increasing the toughness. In the case of graphite crystallized steel, it is added for the purpose of graphitization. When the Ni content exceeds 4.0% by weight,
Thermal expansion is undesirably increased. It is preferably at most 3.0% by weight. The content of Cr is 4.0% by weight or less. Cr stabilizes carbides and is effective in improving high-temperature strength. If it exceeds 4.0% by weight, a large amount of Cr carbide is crystallized, and the toughness is lowered, which is not preferable. The content of Mo is 1.
5% by weight or less. Mo stabilizes carbides and is effective in miniaturizing the base structure and improving mechanical properties. If it exceeds 1.5% by weight, the toughness decreases, which is not preferable.
【００１２】鉄系内層材として球状黒鉛鋳鉄を用いる場
合、その成分組成は、重量％で、Ｃ：２．０〜４．５、
Ｓｉ：１．０〜４．０、Ｍｎ：１．０以下、Ｎｉ：４．
０以下、Ｃｒ：３．０、残部が実質的にＦｅ及び不可不
純物からなる組成とする。このような成分組成とするこ
とで、内層材として用いられる球状黒鉛鋳鉄の室温〜２
００℃までの平均熱膨張係数を１１．８×１０-6／℃以
下にすることができる。また内層材としての機械的強度
が使用条件に対して十分となる。前記成分組成におい
て、Ｃの含有量は２．０〜４．５重量％とする。Ｃ量は
鋳造性と黒鉛化の目的に添加される。Ｃ量が２．０重量
％未満では鋳造性が悪く、４．５重量％を超えると粗大
な黒鉛を晶出し、好ましくない。Ｃ量は好ましくは２．
５〜４．０重量％である。Ｓｉの含有量は１．０〜４．
０重量％とする。Ｓｉは黒鉛化のために添加される。Ｓ
ｉが１．０重量％未満であると白銑化し、著しく靱性が
低下し、また４．０重量％を超えても靱性が低下し、好
ましくない。好ましくは１．８〜３．０重量％の範囲で
ある。Ｍｎの含有量は１．０重量％以下とする。Ｍｎは
鋳鉄を白銑化するＳと化合物を形成し、Ｓの悪影響を中
和する効果があると共に、基地に固溶し基地を強化する
効果がある。しかし１．０重量％を超えると靱性が低下
し、好ましくない。Ｎｉの含有量は４．０重量％以下と
する。Ｎｉは基地をフェライト化し、強度・靱性を向上
させる効果がある。また基地に固溶し基地を強化すると
共に、黒鉛化に効果がある。Ｎｉ含有量が４．０重量％
を超えると、熱膨張が大きくなり好ましくない。好まし
くは３．０重量％以下である。Ｃｒの含有量は３．０重
量％以下とする。Ｃｒは炭化物を安定化し、高温強度の
向上に効果があると共に、Ｎｉとの共存により、基地の
機械的性質を向上させる効果がある。３．０重量％を超
えると黒鉛化を妨げ、白銑化し、靱性を著しく低下させ
るため、好ましくない。When spheroidal graphite cast iron is used as the iron-based inner layer material, its component composition is as follows: C: 2.0 to 4.5;
Si: 1.0 to 4.0, Mn: 1.0 or less, Ni: 4.
0 or less, Cr: 3.0, the balance being substantially composed of Fe and non-impurities. With such a component composition, the spheroidal graphite cast iron used as the inner layer material has a room temperature to 2
The average coefficient of thermal expansion up to 00 ° C. can be 11.8 × 10 −6 / ° C. or less. Further, the mechanical strength as the inner layer material is sufficient for the use conditions. In the above component composition, the content of C is set to 2.0 to 4.5% by weight. C content is added for the purpose of castability and graphitization. If the C content is less than 2.0% by weight, castability is poor, and if it exceeds 4.5% by weight, coarse graphite is crystallized, which is not preferable. C content is preferably 2.
5 to 4.0% by weight. The content of Si is 1.0 to 4.
0% by weight. Si is added for graphitization. S
If i is less than 1.0% by weight, white iron is formed and the toughness is remarkably reduced, and if it exceeds 4.0% by weight, the toughness is undesirably reduced. Preferably, it is in the range of 1.8 to 3.0% by weight. The content of Mn is 1.0% by weight or less. Mn forms a compound with S, which turns cast iron into white iron, has the effect of neutralizing the adverse effects of S, and has the effect of forming a solid solution in the matrix to strengthen the matrix. However, if it exceeds 1.0% by weight, the toughness decreases, which is not preferable. The content of Ni is set to 4.0% by weight or less. Ni has the effect of turning the base into ferrite and improving the strength and toughness. In addition, it is effective for graphitization while strengthening the base by forming a solid solution in the base. Ni content is 4.0% by weight
If it exceeds, the thermal expansion increases, which is not preferable. It is preferably at most 3.0% by weight. The content of Cr is 3.0% by weight or less. Cr has the effect of stabilizing carbides and improving the high-temperature strength, and has the effect of improving the mechanical properties of the matrix due to the coexistence with Ni. If it exceeds 3.0% by weight, graphitization is hindered, white iron is formed, and toughness is remarkably reduced.
【００１３】鉄系内層材として可鍛鋳鉄を用いる場合、
その成分組成は、重量％で、Ｃ：２．０〜３．０、Ｓ
ｉ：０．６〜２．０、Ｍｎ：１．０以下、残部が実質的
にＦｅ及び不可不純物からなる組成とする。このような
成分組成とすることで、内層材として用いられる可鍛鋳
鉄の室温〜２００℃までの平均熱膨張係数を１１．８×
１０-6／℃以下にすることができる。また内層材として
の機械的強度が使用条件に対して十分となる。前記成分
組成において、Ｃの含有量は２．０〜３．０重量％とす
る。Ｃ量は鋳造性の目的に添加される。Ｃ量が２．０重
量％未満では鋳造性が悪く、３．０重量％を超えると黒
鉛を晶出し、好ましくない。好ましくは２．５〜３．０
重量％の範囲である。Ｓｉの含有量は０．６〜２．０重
量％とする。Ｓｉは溶湯の脱酸と鋳造性のために添加さ
れる。Ｓｉが０．６重量％未満であると鋳造性が低下
し、２．０重量％を超えると靱性が低下し、好ましくな
い。好ましくは０．８〜１．８重量％の範囲である。Ｍ
ｎの含有量は１．０重量％以下とする。Ｍｎは鋳鉄を白
銑化するＳと化合物を形成し、Ｓの悪影響を中和する効
果があると共に、基地に固溶し基地を強化する効果があ
る。しかし、１．０重量％を超えると靱性が低下し、好
ましくない。When malleable cast iron is used as the iron-based inner layer material,
The component composition is C: 2.0-3.0, S by weight%.
i: 0.6 to 2.0, Mn: 1.0 or less, and the balance is substantially composed of Fe and non-impurities. With such a composition, the average thermal expansion coefficient of the malleable cast iron used as the inner layer material from room temperature to 200 ° C. is 11.8 ×.
It can be 10 -6 / ° C or less. Further, the mechanical strength as the inner layer material is sufficient for the use conditions. In the above component composition, the content of C is set to 2.0 to 3.0% by weight. C content is added for the purpose of castability. If the C content is less than 2.0% by weight, castability is poor, and if it exceeds 3.0% by weight, graphite is crystallized, which is not preferable. Preferably 2.5 to 3.0
% By weight. The content of Si is set to 0.6 to 2.0% by weight. Si is added for deoxidation of the molten metal and castability. If the Si content is less than 0.6% by weight, the castability decreases, and if it exceeds 2.0% by weight, the toughness decreases, which is not preferable. Preferably it is in the range of 0.8 to 1.8% by weight. M
The content of n is 1.0% by weight or less. Mn forms a compound with S, which turns cast iron into white iron, has the effect of neutralizing the adverse effects of S, and has the effect of forming a solid solution in the matrix to strengthen the matrix. However, if it exceeds 1.0% by weight, the toughness decreases, which is not preferable.
【００１４】鉄系内層材として高合金鋳鉄を用いる場
合、その成分組成は、重量％で、Ｃ：２．０〜４．５、
Ｓｉ：１．０〜４．０、Ｍｎ：０．３〜２．５、Ｎｉ：
２０．０〜４０．０、Ｃｒ：３．０以下、Ｍｏ：１．５
以下、残部が実質的にＦｅ及び不可不純物からなる組成
とする。このような成分組成とすることで、内層材とし
て用いられる高合金鋳鉄の室温〜２００℃までの平均熱
膨張係数を１１．８×１０-6／℃以下にすることができ
る。また内層材としての機械的強度が使用条件に対して
十分となる。前記成分組成において、Ｃの含有量は２．
０〜４．５重量％とする。Ｃ量は鋳造性と黒鉛化の目的
に添加される。Ｃ量が２．０重量％未満では鋳造性が悪
く、４．５重量％を超えると粗大な黒鉛を晶出し、好ま
しくない。好ましくは２．５〜４．０重量％である。Ｓ
ｉの含有量は１．０〜４．０重量％とする。Ｓｉは黒鉛
化のために添加される。Ｓｉが１．０重量％未満である
と白銑化し、著しく靱性が低下し、また４．０重量％を
超えても靱性が低下し、好ましくない、好ましくは１．
８〜３．０重量％の範囲である。Ｍｎの含有量は０．３
〜２．５重量％とする。Ｍｎは基地に固溶して基地を強
化すると共に、熱膨張を低下させる効果がある。また、
白銑化するＳと化合物を形成し、Ｓの悪影響を中和する
効果がある。しかし、０．３重量％未満では効果がな
く、２．５重量％を超えると、靱性の低下を招き、好ま
しくない。Ｎｉの含有量は２０．０〜４０．０重量％と
する。Ｎｉ含有量とＣｒの含有量の適当な組成におい
て、熱膨張係数が極めて小さくなる。Ｃｒの含有量は
３．０重量％以下とする。Ｃｒは炭化物を安定化し、高
温強度の向上に効果があると共に、Ｎｉとの共存によ
り、基地の機械的性質を向上させる効果がある。３．０
重量％を超えると黒鉛化を妨げ、白銑化し、靱性を著し
く低下させるため、好ましくない。Ｍｏの含有量は１．
５重量％以下とする。Ｍｏは炭化物を安定化すると共
に、基地組織の微細化と機械的特性の改善に効果があ
る。１．５重量％を超えると靱性が低下し、好ましくな
い。When high alloy cast iron is used as the iron-based inner layer material, its component composition is C: 2.0 to 4.5 in weight%.
Si: 1.0 to 4.0, Mn: 0.3 to 2.5, Ni:
20.0-40.0, Cr: 3.0 or less, Mo: 1.5
Hereinafter, the remainder is substantially composed of Fe and non-impurities. With such a composition, the average coefficient of thermal expansion from room temperature to 200 ° C. of the high alloy cast iron used as the inner layer material can be 11.8 × 10 −6 / ° C. or less. Further, the mechanical strength as the inner layer material is sufficient for the use conditions. In the above component composition, the content of C is 2.
0 to 4.5% by weight. C content is added for the purpose of castability and graphitization. If the C content is less than 2.0% by weight, castability is poor, and if it exceeds 4.5% by weight, coarse graphite is crystallized, which is not preferable. Preferably it is 2.5-4.0% by weight. S
The content of i is 1.0 to 4.0% by weight. Si is added for graphitization. If the Si content is less than 1.0% by weight, white iron is formed and the toughness is remarkably reduced. If the Si content exceeds 4.0% by weight, the toughness is reduced.
It is in the range of 8 to 3.0% by weight. Mn content is 0.3
To 2.5% by weight. Mn has the effect of forming a solid solution in the matrix, strengthening the matrix, and reducing thermal expansion. Also,
It has the effect of forming a compound with S that turns into white iron and neutralizing the adverse effects of S. However, if it is less than 0.3% by weight, there is no effect, and if it exceeds 2.5% by weight, the toughness is reduced, which is not preferable. The content of Ni is 20.0 to 40.0% by weight. With an appropriate composition of Ni content and Cr content, the thermal expansion coefficient becomes extremely small. The content of Cr is 3.0% by weight or less. Cr has the effect of stabilizing carbides and improving the high-temperature strength, and has the effect of improving the mechanical properties of the matrix due to the coexistence with Ni. 3.0
Exceeding the weight percentage is undesirable because it hinders graphitization, turns into white iron, and significantly reduces toughness. The content of Mo is 1.
5% by weight or less. Mo stabilizes carbides and is effective in miniaturizing the base structure and improving mechanical properties. If it exceeds 1.5% by weight, the toughness decreases, which is not preferable.
【００１５】[0015]
【実施例】本発明に係る実施例１〜１７として、それぞ
れ鉄系内層材とハイス系外層材とを一体化させて複合ロ
ールを製作した。さらにロール表面の硬さがＨＳ８０〜
９０になるよう焼入れ・焼戻し処理を施した。また比較
例１〜５として、本発明の内層材の材料或いは成分の範
囲外の内層材とハイス系外層材とを用いて、同様に複合
ロールを製作し、焼入れ・焼戻し処理を施した。実施例
１〜１７、比較例１〜５における内層材と外層材の成
分、機械的性質等を表１に示す。また実施例１〜１７、
比較例１〜５における内層材、外層材、ロールについ
て、その寸法関係と、室温〜１００℃、室温〜２００
℃、室温〜３００℃のそれぞれにおいて測定した平均熱
膨張係数の値を表２に示す。EXAMPLES As Examples 1 to 17 according to the present invention, composite rolls were manufactured by integrating an iron-based inner layer material and a high-speed-based outer layer material, respectively. Furthermore, the hardness of the roll surface is HS80-
A quenching and tempering treatment was performed to 90. Further, as Comparative Examples 1 to 5, composite rolls were similarly produced using an inner layer material and a high-speed outer layer material outside the range of the material or components of the inner layer material of the present invention, and quenching and tempering were performed. Table 1 shows the components, mechanical properties, and the like of the inner layer material and the outer layer material in Examples 1 to 17 and Comparative Examples 1 to 5. Examples 1 to 17,
Regarding the inner layer material, the outer layer material, and the roll in Comparative Examples 1 to 5, their dimensional relationships, room temperature to 100 ° C., and room temperature to 200
Table 2 shows the values of the average thermal expansion coefficient measured at each of the temperature in the range of room temperature to 300 ° C.
【００１６】表１、表２において、本発明の実施例１〜
１５で用いた鉄系内層材においては、何れも室温〜１０
０℃及び室温〜２００℃までの平均熱膨張係数が１１．
８×１０-6／℃以下となっている。一方、組み合わされ
るハイス系外層材の室温〜１００℃及び室温〜２００℃
までの平均熱膨張係数は９．８×１０-6／℃〜１３．４
×１０-6／℃であり、比較例１〜５においても用いられ
ている従来からのハイス系材料の熱膨張係数と特に変わ
らない。しかしながら、実施例１〜１７に示す本発明の
複合ロールでは全体の平均熱膨張係数は、室温〜１００
℃及び室温〜２００℃において、何れも１１．８×１０
-6／℃以下である。その一方、比較例１〜５の複合ロー
ルでは、室温〜１００℃及び室温〜２００℃での平均熱
膨張係数が何れも１２×１０-6／℃を超えている。即
ち、実施例１〜１７に示す本発明に係る複合ロールで
は、比較例１〜５に示す従来の複合ロールと比較して、
熱膨張を抑える効果があることが判る。又このことは、
圧延中でのロール温度の変化によるロールの膨張が本発
明の複合ロールにおいて小さく、圧延状態の安定化、或
いは特に薄板圧延における通板性の向上に効果を奏する
ことを示している。In Tables 1 and 2, Examples 1 to 3 of the present invention are shown.
In the iron-based inner layer material used in No. 15, room temperature to 10
The average thermal expansion coefficient from 0 ° C. and room temperature to 200 ° C. is 11.
8 × 10 −6 / ° C. or less. On the other hand, room temperature to 100 ° C. and room temperature to 200 ° C. of the high-speed outer layer material to be combined
The average coefficient of thermal expansion up to 9.8 × 10 −6 / ° C. to 13.4
× 10 −6 / ° C., which is not particularly different from the coefficient of thermal expansion of the conventional high-speed material used in Comparative Examples 1 to 5. However, in the composite rolls of the present invention shown in Examples 1 to 17, the overall average thermal expansion coefficient was from room temperature to 100%.
At room temperature to 200 ° C., 11.8 × 10
-6 / ° C or less. On the other hand, in the composite rolls of Comparative Examples 1 to 5, the average coefficients of thermal expansion at room temperature to 100 ° C. and room temperature to 200 ° C. all exceed 12 × 10 −6 / ° C. That is, in the composite roll according to the present invention shown in Examples 1 to 17, compared with the conventional composite rolls shown in Comparative Examples 1 to 5,
It turns out that there is an effect of suppressing thermal expansion. This also means
The expansion of the roll due to the change in the roll temperature during rolling is small in the composite roll of the present invention, which shows that the rolled state is effective for stabilizing the rolled state or improving the threading property especially in thin plate rolling.
【００１７】尚、複合ロールの全体としての熱膨張係数
は、内層の熱膨張係数とロールに占める断面積と、外層
の熱膨張係数とそのロールに占める断面積の各値、ロー
ルの半径方向の温度分布等が重要な要素となって定まる
ことになる。表２には実施例１〜１７や比較例１〜５に
おける複合ロールの内層材の直径、外層材の厚みが示さ
れており、これらの値からも演算できる熱間圧延用複合
ロールの内層と外層との断面積比は、内層が圧延ロール
の芯材として必要とされる機械的強度も考慮されること
で、一般には、少なくとも２／１以上となっている。従
って、この複合ロールにおける内層と外層での一般的な
断面積比の範囲を考慮することで、ロール外層材として
の特長を備えることが要求されるハイス系材料において
その値が限定されることになる熱膨張係数の範囲に対し
て、ロール全体としての熱膨張係数が１１．８×１０-6
／℃以下となるのに必要な内層材の熱膨張係数の範囲が
求められることになる。そのような内層材の熱膨張係数
の値が上記１１．８×１０-6／℃以下という条件となる
のである。The thermal expansion coefficient of the composite roll as a whole is obtained by calculating the values of the thermal expansion coefficient of the inner layer and the cross-sectional area of the roll, the thermal expansion coefficient of the outer layer and the cross-sectional area of the roll, and the radial direction of the roll. The temperature distribution and the like are determined as important factors. Table 2 shows the diameter of the inner layer material and the thickness of the outer layer material of the composite rolls in Examples 1 to 17 and Comparative Examples 1 to 5, and the inner layer of the composite roll for hot rolling which can be calculated from these values. The cross-sectional area ratio with the outer layer is generally at least 2/1 or more in consideration of the mechanical strength required for the inner layer as the core material of the rolling roll. Therefore, by considering the range of the general cross-sectional area ratio between the inner layer and the outer layer in this composite roll, the value is limited in the high-speed material required to have the characteristics as the roll outer layer material. The thermal expansion coefficient of the entire roll is 11.8 × 10 −6 for the range of the thermal expansion coefficient
The range of the coefficient of thermal expansion of the inner layer material required to be not more than / ° C is determined. The value of the thermal expansion coefficient of such an inner layer material is 11.8 × 10 −6 / ° C. or less.
【００１８】[0018]
【発明の効果】本発明は以上の構成、作用効果からな
り、請求項１に記載の熱間圧延用複合ロールによれば、
ハイス系外層材を内層材と一体化させてなる複合ロール
であって、前記内層材として、室温〜２００℃までの平
均熱膨張係数が１１．８×１０-6／℃以下である鉄系内
層材を用い、これによって複合ロール全体における室温
〜２００℃までの平均熱膨張係数が１１．８×１０-6／
℃以下となるように構成したので、ハイス系外層材を用
いることによる耐摩耗性、耐肌荒性、耐亀裂性等の特長
を保持しつつ、熱間圧延における圧延状態の安定化を図
ることができると共に、特に熱間仕上げ用ワークロール
として、熱間薄板圧延における通板性を大きく向上させ
ることができる。また請求項２に記載の熱間圧延用複合
ロールによれば、請求項１に記載の構成による効果に加
えて、鉄系内層材がＭｎ鋼、Ｍｎ−Ｃｒ鋼、低合金鋼、
高炭素鋼、球状黒鉛鋳鉄、可鍛鋳鉄、高合金鋳鉄の何れ
か１つであることとしたので、ハイス系材料を外層材と
し、熱間圧延における通板性に優れ且つ耐摩耗性、耐肌
荒性、耐亀裂性等も良好な複合ロールを、内層材とし
て、Ｍｎ鋼、Ｍｎ−Ｃｒ鋼、低合金鋼、高炭素鋼、球状
黒鉛鋳鉄、可鍛鋳鉄、高合金鋳鉄の何れかを用いて製造
することが可能となる。According to the composite roll for hot rolling according to the first aspect of the present invention, there is provided the present invention having the above-mentioned constitution, operation and effect.
A composite roll formed by integrating a high-speed outer layer material with an inner layer material, wherein the inner layer material has an average thermal expansion coefficient from room temperature to 200 ° C. of 11.8 × 10 −6 / ° C. or less. The average thermal expansion coefficient of the entire composite roll from room temperature to 200 ° C. is 11.8 × 10 −6 /
℃ or lower, so that the use of a high-speed outer layer material to stabilize the rolling state in hot rolling while maintaining the features such as wear resistance, skin roughness resistance, and crack resistance In addition to the above, it is possible to greatly improve the passability in hot thin sheet rolling, particularly as a work roll for hot finishing. Further, according to the composite roll for hot rolling according to claim 2, in addition to the effect of the configuration according to claim 1, the iron-based inner layer material is a Mn steel, a Mn-Cr steel, a low alloy steel,
High-carbon steel, spheroidal graphite cast iron, malleable cast iron, or high alloy cast iron is used. A composite roll with good surface roughness, crack resistance, etc., using any of Mn steel, Mn-Cr steel, low alloy steel, high carbon steel, spheroidal graphite cast iron, malleable cast iron, and high alloy cast iron as the inner layer material It becomes possible to manufacture using.
【００１９】[0019]
【表１】 [Table 1]
【００２０】[0020]
【表２】 [Table 2]
─────────────────────────────────────────────────────
────────────────────────────────────────────────── ───
【手続補正書】[Procedure amendment]
【提出日】平成１１年１０月１日（１９９９．１０．
１）[Submission date] October 1, 1999 (1999.10.
1)
【手続補正１】[Procedure amendment 1]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】特許請求の範囲[Correction target item name] Claims
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction contents]
【特許請求の範囲】[Claims]
【手続補正２】[Procedure amendment 2]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】０００６[Correction target item name] 0006
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction contents]
【０００６】即ち、本発明の圧延ロール用外層材は、ハ
イス系外層材を内層材と一体化させてなる複合ロールで
あって、前記内層材としてＭｎ鋼を用いると共に、その
成分組成を重量パーセントで、Ｃ：０．２〜１．０％、
Ｓｉ：０．１〜１．５％、Ｍｎ：１．０〜２．５％を含
有し、残部が実質的にＦｅとしたことを第１の特徴とし
ている。また本発明の熱間圧延用複合ロールは、ハイス
系外層材を内層材と一体化させてなる複合ロールであっ
て、前記内層材としてＭｎ−Ｃｒ鋼を用いると共に、そ
の成分組成を重量パーセントで、Ｃ：０．２〜１．０
％、Ｓｉ：０．１〜１．５％、Ｍｎ：１．０〜２．５
％、Ｃｒ：２．０％以下を含有し、残部が実質的にＦｅ
としたことを第２の特徴としている。また本発明の熱間
圧延用複合ロールは、ハイス系外層材を内層材と一体化
させてなる複合ロールであって、前記内層材として高炭
素鋼を用いると共に、その成分組成を重量パーセント
で、Ｃ：１．０〜２．０％、Ｓｉ：０．５〜２．０％、
Ｍｎ：０．３〜１．５％、Ｎｉ：４．０％以下、Ｃｒ：
４．０％以下、Ｍｏ：１．５％以下を含有し、残部が実
質的にＦｅとしたことを第３の特徴としている。また本
発明の熱間圧延用複合ロールは、ハイス系外層材を内層
材と一体化させてなる複合ロールであって、前記内層材
として高合金鋳鉄を用いると共に、その成分組成を重量
パーセントで、Ｃ：２．０〜４．５％、Ｓｉ：１．０〜
４．０％、Ｍｎ：０．３〜２．５％、Ｎｉ：２０．０〜
４０．０％、Ｃｒ：３．０％以下、Ｍｏ：１．５％以下
を含有し、残部が実質的にＦｅとしたことを第４の特徴
としている。 That is, the outer layer material for a rolling roll of the present invention is a composite roll obtained by integrating a high-speed outer layer material with an inner layer material, and uses Mn steel as the inner layer material.
C: 0.2-1.0% by weight of the component composition,
Si: 0.1-1.5%, Mn: 1.0-2.5%
The first feature is that the balance is substantially Fe . Further, the composite roll for hot rolling of the present invention is a high-speed
A composite roll made by integrating the outer layer material with the inner layer material.
In addition to using Mn-Cr steel as the inner layer material,
C: 0.2 to 1.0 in weight percent
%, Si: 0.1 to 1.5%, Mn: 1.0 to 2.5
%, Cr: 2.0% or less, with the balance being substantially Fe
And a second feature that the content has. Also, according to the present invention,
The composite roll for rolling integrates the high-speed outer layer material with the inner layer material
A composite roll comprising:
Using raw steel, the composition of the components
And C: 1.0 to 2.0%, Si: 0.5 to 2.0%,
Mn: 0.3-1.5%, Ni: 4.0% or less, Cr:
4.0% or less, Mo: 1.5% or less, with the balance being real
The third feature is that Fe is qualitatively used. Also book
The composite roll for hot rolling according to the present invention comprises an inner layer of a high-speed outer layer material.
A composite roll integrated with a material, wherein the inner layer material
And high-alloy cast iron
In percent, C: 2.0-4.5%, Si: 1.0-
4.0%, Mn: 0.3-2.5%, Ni: 20.0-
40.0%, Cr: 3.0% or less, Mo: 1.5% or less
And the balance is substantially Fe.
And
【手続補正３】[Procedure amendment 3]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】０００７[Correction target item name] 0007
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction contents]
【０００７】従来の外層がハイス系材料で、内層がＣｒ
−Ｍｏ鋼や構造用炭素鋼等の鋼系材料からなる複合ロー
ルは、室温〜２００℃までの平均熱膨張係数がおおむね
１２×１０−６／℃を超えている。これは外層材である
ハイス系材料の持つ耐摩耗性等を堅持するためには、ハ
イス系材料の成分、組織が限定され、外層の熱膨張係数
を低く抑えることができないこと、及び内層材として従
来一般に用いられているＣｒ−Ｍｏ鋼や構造用炭素鋼等
の鋼系材料では、その熱膨張がやはり大きく、結果とし
て複合ロール全体の熱膨張係数が室温〜２００℃におい
て１２×１０− ６／℃を超えてしまい、そのため圧延中
にロール温度が上昇したときにロールの膨張が大きく、
例えば熱間で薄板を圧延したときに鋼板に皺を生じる
等、正常な圧延が行えなくなる。本発明では、ハイス系
材料からなる外層材に組み合わされる内層材の材料及び
その成分組成の範囲を限定する構成としたことで、内層
材の室温〜２００℃までの平均熱膨張係数を１１．８×
１０−６／℃以下に抑えることを可能とし、よって外層
のハイス系材料の熱膨張係数が大きくても、複合ロール
全体として、室温〜２００℃までの平均熱膨張係数を１
２．０×１０−６／℃以下に抑えることを可能とした。
その結果、ハイス系外層材の持つ耐摩耗性、耐肌荒性等
の特性を保持しつつ、且つ熱間圧延における圧延状態の
安定性、通板性を良好に保持することが可能となった。
特に、熱間薄板圧延での通板性に優れた効果を発揮す
る。本発明の熱間圧延用複合ロールは、熱間薄板仕上げ
用ワークロールへの適用性が高い。が、鋼管圧延用ロー
ル、条鋼圧延用ロールとしての適性も有している。A conventional outer layer is made of a high-speed material and an inner layer is made of Cr.
-A composite roll made of a steel material such as Mo steel or structural carbon steel has an average coefficient of thermal expansion from room temperature to 200 ° C generally exceeding 12 × 10 −6 / ° C. This is because in order to maintain the wear resistance etc. of the high-speed material as the outer layer material, the components and structure of the high-speed material are limited, the thermal expansion coefficient of the outer layer can not be kept low, and as the inner layer material the steel-based material, such as a conventional commonly used Cr-Mo steel and structural carbon steel, the thermal expansion too large, resulting in a thermal expansion coefficient of the entire composite roll at room temperature ~200 ℃ 12 × 10 - 6 / ° C, so when the roll temperature increases during rolling, the roll expands greatly,
For example, normal rolling cannot be performed, for example, when a thin plate is rolled hot, wrinkles are formed on the steel plate. In the present invention, the material of the inner layer material combined with the outer layer material made of a high-speed material and
By limiting the range of the component composition, the inner layer
The average thermal expansion coefficient of the material from room temperature to 200 ° C. is 11.8 ×
10 −6 / ° C. or less, so that the outer layer
Even if the high thermal expansion coefficient of the high-speed material
As a whole, the average coefficient of thermal expansion from room temperature to 200 ° C. is 1
It is possible to suppress the temperature to 2.0 × 10 −6 / ° C. or less.
As a result, it has become possible to maintain the properties of the high-speed outer layer material such as abrasion resistance and skin roughness, and also to maintain the stability of the rolling state in hot rolling and the good threadability. .
In particular, it exerts an excellent effect on the sheet-passing property in hot sheet rolling. The composite roll for hot rolling of the present invention has high applicability to a work roll for finishing hot thin sheets. However, it also has suitability as a roll for rolling steel pipes and a roll for strip steel.
【手続補正４】[Procedure amendment 4]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】０００８[Correction target item name] 0008
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction contents]
【０００８】即ち、本発明の第１の特徴によれば、ハイ
ス系の外層材に対して内層材にＭｎ鋼を用いて複合ロー
ルを構成する場合においても、内層材のＭｎ鋼の成分組
成を本特徴で示す内容に限定することで、Ｍｎ鋼からな
る内層材の室温〜２００℃における平均熱膨張係数を１
１．８×１０−６／℃以下にすることができ、これによ
って複合ロール全体としての室温〜２００℃における平
均熱膨張係数を１２．０×１０−６／℃以下に抑えるこ
とができた。その結果、ハイス系外層材とＭｎ鋼内層材
からなる熱間圧延用複合ロールにおいても、それらの組
み合わせによる特性を保持しながら、圧延中におけるロ
ールの温度上昇に伴う過度のロール膨張を防止して、熱
間圧延での通板性に問題を生じせしめたりすることな
く、且つ耐摩耗性、耐肌荒性に優れた熱間圧延を行うこ
とができるようになった。また本発明の第２の特徴によ
れば、ハイス系の外層材に対して内層材にＭｎ−Ｃｒ鋼
を用いて複合ロールを構成する場合においても、内層材
のＭｎ−Ｃｒ鋼の成分組成を本特徴で示す内容に限定す
ることで、Ｍｎ−Ｃｒ鋼からなる内層材の室温〜２００
℃における平均熱膨張係数を１１．８×１０−６／℃以
下にすることができ、これによって複合ロール全体とし
ての室温〜２００℃における平均熱膨張係数を１２．０
×１０−６／℃以下に抑えることができた。その結果、
ハイス系外層材とＭｎ−Ｃｒ鋼内層材からなる熱間圧延
用複合ロールにおいても、それらの組み合わせによる特
性を保持しながら、圧延中におけるロールの温度上昇に
伴う過度のロール膨張を防止して、熱間圧延での通板性
に問題を生じせしめたりすることなく、且つ耐摩耗性、
耐肌荒性に優れた熱間圧延を行うことができるようにな
った。また本発明の第３の特徴によれば、ハイス系の外
層材に対して内層材に高炭素鋼を用いて複合ロールを構
成する場合においても、内層材の高炭素鋼の成分組成を
本特徴で示す内容に限定することで、高炭素鋼からなる
内層材の室温〜２００℃における平均熱膨張係数を１
１．８×１０−６／℃以下にすることができ、これによ
って複合ロール全体としての室温〜２００℃における平
均熱膨張係数を１２．０×１０−６／℃以下に抑えるこ
とができた。その結果、ハイス系外層材と高炭素鋼内層
材からなる熱間圧延用複合ロールにおいても、それらの
組み合わせによる特性を保持しながら、圧延中における
ロールの温度上昇に伴う過度のロール膨張を防止して、
熱間圧延での通板性に問題を生じせしめたりすることな
く、且つ耐摩耗性、耐肌荒性に優れた熱間圧延を行うこ
とができるようになった。また本発明の第４の特徴によ
れば、ハイス系の外層材に対して内層材に高合金鋳鉄を
用いて複合ロールを構成する場合においても、内層材の
高合金鋳鉄の成分組成を本特徴で示す内容に限定するこ
とで、高合金鋳鉄からなる内層材の室温〜２００℃にお
ける平均熱膨張係数を１１．８×１０−６／℃以下にす
ることができ、これによって複合ロール全体としての室
温〜２００℃における平均熱膨張係数を１２．０×１０
−６／℃以下に抑えることができた。その結果、ハイス
系外層材と高合金鋳鉄内層材からなる熱間圧延用複合ロ
ールにおいても、それらの組み合わせによる特性を保持
しながら、圧延中におけるロールの温度上昇に伴う過度
のロール膨張を防止して、熱間圧延での通板性に問題を
生じせしめたりすることなく、且つ耐摩耗性、耐肌荒性
に優れた熱間圧延を行うことができるようになった。 That is, according to the first feature of the present invention, the high
Composite material using Mn steel for the inner layer material
The composition of the inner layer material of Mn steel
By limiting the composition to the content shown in this feature,
The average thermal expansion coefficient of the inner layer material from room temperature to 200 ° C. is 1
1.8 × 10 −6 / ° C. or less.
The average of the composite roll as a whole at room temperature to 200 ° C.
The coefficient of thermal expansion should be kept below 12.0 × 10 −6 / ° C.
I was able to. As a result, high-speed steel outer layer material and Mn steel inner layer material
The composite roll for hot rolling consisting of
While maintaining the characteristics of the combination , preventing excessive roll expansion due to the temperature rise of the roll during rolling, without causing a problem in the sheetability in hot rolling, and abrasion resistance, Hot rolling with excellent surface roughness resistance can be performed. According to the second feature of the present invention, the Mn-Cr steel is used for the inner layer material with respect to the high-speed outer layer material.
When forming a composite roll using
The composition of Mn-Cr steel is limited to the content shown in this feature.
Thus, the room temperature of the inner layer material made of Mn-Cr steel
The average thermal expansion coefficient at 1 ° C is 11.8 × 10 −6 / ° C or less.
Down, so that the entire composite roll
The average coefficient of thermal expansion between room temperature and 200 ° C. is 12.0
× 10 −6 / ° C. or less. as a result,
Hot rolling composed of high-speed steel outer layer material and Mn-Cr steel inner layer material
Of composite rolls for
While maintaining the rollability, the roll temperature rises during rolling.
Prevents the accompanying excessive roll expansion, and allows hot strip rolling
Without causing problems and wear resistance,
It is now possible to perform hot rolling with excellent skin resistance.
Was. According to the third feature of the present invention, the outside of the high-speed steel is used.
A composite roll is constructed using high carbon steel as the inner layer material for the layer material.
When forming, the composition of the high-carbon steel
Made of high carbon steel by limiting to the contents shown in this feature
The average thermal expansion coefficient of the inner layer material from room temperature to 200 ° C. is 1
1.8 × 10 −6 / ° C. or less.
Means that the composite roll as a whole
The coefficient of thermal expansion should be kept below 12.0 × 10 −6 / ° C.
I was able to. As a result, high-speed steel outer layer material and high-carbon steel inner layer
Hot rolled composite rolls made of
While maintaining the characteristics of the combination,
Prevent excessive roll expansion due to temperature rise of the roll,
It does not cause a problem in hot-rolling
Hot rolling with excellent wear resistance and surface roughness
Now you can do it. Further, according to the fourth feature of the present invention.
High alloy cast iron as the inner layer material for the outer layer material of high speed steel.
When forming a composite roll using
Limit the composition of high-alloy cast iron to the content indicated in this feature.
With the inner layer material of high alloy cast iron
Average thermal expansion coefficient of 11.8 × 10 −6 / ° C or less.
And thus the chamber as a composite roll as a whole
The average coefficient of thermal expansion at a temperature of from 200 ° C. to 200 ° C. is 12.0 × 10
-6 / ° C or less could be suppressed. As a result, Heiss
Composite for hot rolling consisting of outer layer material and high alloy cast iron inner layer material
The characteristics of these combinations
While rolling, excessive
Roll expansion to prevent problems with hot rollability
No abrasion, wear resistance, skin roughness
It has become possible to perform excellent hot rolling.
【手続補正５】[Procedure amendment 5]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】００１８[Correction target item name] 0018
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction contents]
【００１８】[0018]
【発明の効果】本発明は以上の構成、作用効果からな
り、請求項１に記載の熱間圧延用複合ロールによれば、
ハイス系外層材を内層材と一体化させてなる複合ロール
であって、前記内層材としてＭｎ鋼を用いると共に、そ
の成分組成を重量パーセントで、Ｃ：０．２〜１．０
％、Ｓｉ：０．１〜１．５％、Ｍｎ：１．０〜２．５％
を含有し、残部が実質的にＦｅとしたので、ハイス系外
層材とＭｎ鋼の内層材からなる熱間圧延用複合ロールの
特長を生かしつつ、特にハイス系外層材による耐摩耗
性、耐肌荒性、耐亀裂性等の特長を保持しつつ、内層材
であるＭｎ鋼の室温〜２００℃までの平均熱膨張係数を
１１．８×１０−６／℃以下にすることができ、これに
よって複合ロール全体の室温〜２００℃までの平均熱膨
張係数を１２．０×１０−６／℃以下として、ハイス系
外層材とＭｎ鋼内層材からなる熱間圧延用複合ロールで
の熱間圧延における圧延状態の安定化を図ることができ
ると共に、特に熱間仕上げ用ワークロールとして、熱間
薄板圧延における通板性を大きく向上させることができ
る。また請求項２に記載の熱間圧延用複合ロールによれ
ば、ハイス系外層材を内層材と一体化させてなる複合ロ
ールであって、前記内層材としてＭｎ−Ｃｒ鋼を用いる
と共に、その成分組成を重量パーセントで、Ｃ：０．２
〜１．０％、Ｓｉ：０．１〜１．５％、Ｍｎ：１．０〜
２．５％、Ｃｒ：２．０％以下を含有し、残部が実質的
にＦｅとしたので、ハイス系外層材とＭｎ−Ｃｒ鋼の内
層材からなる熱間圧延用複合ロールの特長を生かしつ
つ、特にハイス系外層材による耐摩耗性、耐肌荒性、耐
亀裂性等の特長を保持しつつ、内層材であるＭｎ−Ｃｒ
鋼の室温〜２００℃までの平均熱膨張係数を１１．８×
１０−６／℃以下にすることができ、これによって複合
ロール全体の室温〜２００℃までの平均熱膨張係数を１
２．０×１０−６／℃以下として、ハイス系外層材とＭ
ｎ−Ｃｒ鋼内層材からなる熱間圧延用複合ロールでの熱
間圧延における圧延状態の安定化を図ることができると
共に、特に熱間仕上げ用ワークロールとして、熱間薄板
圧延における通板性を大きく向上させることができる。
また請求項３に記載の熱間圧延用複合ロールによれば、
ハイス系外層材を内層材と一体化させてなる複合ロール
であって、前記内層材として高炭素鋼を用いると共に、
その成分組成を重量パーセントで、Ｃ：１．０〜２．０
％、Ｓｉ：０．５〜２．０％、Ｍｎ：０．３〜１．５
％、Ｎｉ：４．０％以下、Ｃｒ：４．０％以下、Ｍｏ：
１．５％以下を含有し、残部が実質的にＦｅとしたの
で、ハイス系外層材と高炭素鋼の内層材からなる熱間圧
延用複合ロールの特長を生かしつつ、特にハイス系外層
材による耐摩耗性、耐肌荒性、耐亀裂性等の特長を保持
しつつ、内層材である高炭素鋼の室温〜２００℃までの
平均熱膨張係数を１１．８×１０−６／℃以下にするこ
とができ、これによって複合ロール全体の室温〜２００
℃までの平均熱膨張係数を１２．０×１０−６／℃以下
として、ハイス系外層材と高炭素鋼内層材からなる熱間
圧延用複合ロールでの熱間圧延における圧延状態の安定
化を図ることができると共に、特に熱間仕上げ用ワーク
ロールとして、熱間薄板圧延における通板性を大きく向
上させることができる。また請求項４に記載の熱間圧延
用複合ロールによれば、ハイス系外層材を内層材と一体
化させてなる複合ロールであって、前記内層材として高
合金鋳鉄を用いると共に、その成分組成を重量パーセン
トで、Ｃ：２．０〜４．５％、Ｓｉ：１．０〜４．０
％、Ｍｎ：０．３〜２．５％、Ｎｉ：２０．０〜４０．
０％、Ｃｒ：３．０％以下、Ｍｏ：１．５％以下を含有
し、残部が実質的にＦｅとしたので、ハイス系外層材と
高合金鋳鉄内層材からなる熱間圧延用複合ロールの特長
を生かしつつ、特にハイス系外層材による耐摩耗性、耐
肌荒性、耐亀裂性等の特長を保持しつつ、内層材である
高合金鋳鉄の室温〜２００℃までの平均熱膨張係数を１
１．８×１０−６／℃以下にすることができ、これによ
って複合ロール全体の室温〜２００℃までの平均熱膨張
係数を１２．０×１０−６／℃以下として、ハイス系外
層材と高合金鋳鉄内層材からなる熱間圧延用複合ロール
での熱間圧延における圧延状態の安定化を図ることがで
きると共に、特に熱間仕上げ用ワークロールとして、熱
間薄板圧延における通板性を大きく向上させることがで
きる。 ─────────────────────────────────────────────────────
According to the composite roll for hot rolling according to the first aspect of the present invention, there is provided the present invention having the above-mentioned constitution, operation and effect.
A composite roll obtained by integrating a high-speed outer layer material with an inner layer material, wherein Mn steel is used as the inner layer material , and
C: 0.2 to 1.0 in weight percent
%, Si: 0.1 to 1.5%, Mn: 1.0 to 2.5%
And the balance is substantially Fe, so
Of composite roll for hot rolling consisting of layer material and inner layer material of Mn steel
Abrasion resistance due to high-speed outer layer material while taking advantage of its features
Inner layer material while maintaining characteristics such as heat resistance, skin resistance, and crack resistance
The average thermal expansion coefficient of Mn steel from room temperature to 200 ° C is
11.8 × 10 −6 / ° C. or less.
Therefore, the average thermal expansion of the entire composite roll from room temperature to 200 ° C.
When the tension coefficient is 12.0 × 10 −6 / ° C. or less,
Composite roll for hot rolling consisting of outer layer material and Mn steel inner layer material
In addition to stabilizing the rolling state in the hot rolling of (1), the passability in hot thin sheet rolling can be greatly improved, particularly as a work roll for hot finishing. According to the composite roll for hot rolling according to claim 2, the composite roll obtained by integrating the high-speed outer layer material with the inner layer material.
And Mn-Cr steel is used as the inner layer material.
In addition, the composition of the components is expressed in terms of weight percent, C: 0.2
~ 1.0%, Si: 0.1 ~ 1.5%, Mn: 1.0 ~
2.5%, Cr: 2.0% or less, with the balance being substantial
Since it was made into Fe, the high-speed outer layer material and the Mn-Cr steel
Utilizing the features of composite rolls for hot rolling consisting of layered material
Abrasion resistance, skin roughness resistance,
Mn-Cr as the inner layer material while maintaining features such as cracking
The average thermal expansion coefficient of steel from room temperature to 200 ° C. is 11.8 ×
10 −6 / ° C. or less.
The average thermal expansion coefficient of the entire roll from room temperature to 200 ° C is 1
2.0 × 10 −6 / ° C. or less, M
Heat in composite roll for hot rolling composed of n-Cr steel inner layer material
That the rolling state in cold rolling can be stabilized
Both are hot rolled sheets, especially as work rolls for hot finishing
The threadability in rolling can be greatly improved.
According to the composite roll for hot rolling according to claim 3,
Composite roll made by integrating high-speed outer layer material with inner layer material
And using high carbon steel as the inner layer material,
The component composition is expressed in terms of weight percent, C: 1.0 to 2.0.
%, Si: 0.5 to 2.0%, Mn: 0.3 to 1.5
%, Ni: 4.0% or less, Cr: 4.0% or less, Mo:
1.5% or less, with the balance being substantially Fe
The hot pressure of the high-speed steel outer layer material and the high-carbon steel inner layer material
While taking advantage of the characteristics of the composite roll for rolling, especially the outer layer of high-speed steel
Retains features such as abrasion resistance, skin roughness resistance, crack resistance, etc.
While the inner layer material of high-carbon steel from room temperature to 200 ° C
The average coefficient of thermal expansion should be 11.8 × 10 −6 / ° C or less.
From the room temperature of the entire composite roll to 200
Average coefficient of thermal expansion up to 1 ° C is 12.0 × 10 −6 / ° C or less
As a high-temperature steel consisting of a high-speed steel outer layer material and a high-carbon steel inner layer material.
Stability of rolling state in hot rolling with composite roll for rolling
Work especially for hot finishing
As a roll, it greatly improves the threadability in hot sheet rolling.
Can be up. Hot rolling according to claim 4
According to the composite roll for high-speed steel, the outer layer material is integrated with the inner layer material.
A composite roll, wherein the inner layer material
Use alloy cast iron and adjust its component composition by weight percent.
C: 2.0-4.5%, Si: 1.0-4.0
%, Mn: 0.3-2.5%, Ni: 20.0-40.
0%, Cr: 3.0% or less, Mo: 1.5% or less
And the remainder was substantially Fe, so that
Features of composite roll for hot rolling made of high alloy cast iron inner layer material
While taking advantage of the wear resistance,
It is an inner layer material while maintaining features such as skin roughness and crack resistance.
The average thermal expansion coefficient of high alloy cast iron from room temperature to 200 ° C is 1
1.8 × 10 −6 / ° C. or less.
The average thermal expansion of the entire composite roll from room temperature to 200 ° C
When the coefficient is 12.0 × 10 −6 / ° C or less,
Composite roll for hot rolling consisting of layer material and high alloy cast iron inner layer material
Can stabilize the rolling state in hot rolling at
And as a work roll for hot finishing
It is possible to greatly improve the threadability in thin sheet rolling.
Wear. ────────────────────────────────────────────────── ───
【手続補正書】[Procedure amendment]
【提出日】平成１２年２月４日（２０００．２．４）[Submission date] February 4, 2000 (200.2.4)
【手続補正１】[Procedure amendment 1]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】特許請求の範囲[Correction target item name] Claims
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction contents]
【特許請求の範囲】[Claims]
【手続補正２】[Procedure amendment 2]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】０００６[Correction target item name] 0006
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction contents]
【０００６】即ち、本発明の圧延ロール用外層材は、ハ
イス系外層材を内層材と一体化させてなる複合ロールで
あって、前記内層材としてＭｎ−Ｃｒ鋼を用いると共
に、その成分組成を重量パーセントで、Ｃ：０．２〜
１．０％、Ｓｉ：０．１〜１．５％、Ｍｎ：１．０〜
２．５％、Ｃｒ：２．０％以下を含有し、残部が実質的
にＦｅとしたことを第１の特徴としている。また本発明
の熱間圧延用複合ロールは、ハイス系外層材を内層材と
一体化させてなる複合ロールであって、前記内層材とし
て高炭素鋼を用いると共に、その成分組成を重量パーセ
ントで、Ｃ：１．０〜２．０％、Ｓｉ：０．５〜２．０
％、Ｍｎ：０．３〜１．５％、Ｎｉ：４．０％以下、Ｃ
ｒ：４．０％以下、Ｍｏ：１．５％以下を含有し、残部
が実質的にＦｅとしたことを第２の特徴としている。ま
た本発明の熱間圧延用複合ロールは、ハイス系外層材を
内層材と一体化させてなる複合ロールであって、前記内
層材として高合金鋳鉄を用いると共に、その成分組成を
重量パーセントで、Ｃ：２．０〜４．５％、Ｓｉ：１．
０〜４．０％、Ｍｎ：０．３〜２．５％、Ｎｉ：２０．
０〜４０．０％、Ｃｒ：３．０％以下、Ｍｏ：１．５％
以下を含有し、残部が実質的にＦｅとしたことを第３の
特徴としている。以上のように、内層材としてそれぞれ
上記のような成分組成としたＭｎ−Ｃｒ鋼、高炭素鋼、
高合金鋳鉄を用いることで、それら内層材の室温〜２０
０℃までの平均膨張係数が現に１１．８×１０−６／℃
以下の値となり、複合ロール全体の室温〜２００℃まで
の平均熱膨張係数が１２．０×１０−６／℃以下にな
る。 Namely, the outer layer material for a rolling roll of the present invention is a composite roll made by integrating the high-speed steel outer layer material and the inner layer material, the use of Mn-Cr steel as the inner layer material, the chemical composition By weight percent, C: 0.2-
1.0%, Si: 0.1 to 1.5%, Mn: 1.0 to
The first feature is that it contains 2.5% or less of Cr: 2.0% or less, and the balance is substantially Fe. Further, the composite roll for hot rolling of the present invention is a composite roll obtained by integrating a high-speed outer layer material with an inner layer material, while using high carbon steel as the inner layer material, and its component composition in weight percent, C: 1.0 to 2.0%, Si: 0.5 to 2.0
%, Mn: 0.3 to 1.5%, Ni: 4.0% or less, C
The second feature is that r: 4.0% or less, Mo: 1.5% or less , and the balance is substantially Fe. Further, the composite roll for hot rolling of the present invention is a composite roll obtained by integrating a high-speed outer layer material with an inner layer material, and uses a high alloy cast iron as the inner layer material, and its component composition in weight percent, C: 2.0 to 4.5%, Si: 1.
0 to 4.0%, Mn: 0.3 to 2.5%, Ni: 20.
0 to 40.0%, Cr: 3.0% or less, Mo: 1.5%
The third feature is that it contains the following and the balance is substantially Fe. As described above,
Mn-Cr steel, high-carbon steel,
By using high alloy cast iron, the room temperature
The average expansion coefficient up to 0 ° C is actually 11.8 × 10 −6 / ° C.
From the following values, from room temperature to 200 ° C of the entire composite roll
Has an average thermal expansion coefficient of 12.0 × 10 −6 / ° C. or less.
You.
【手続補正３】[Procedure amendment 3]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】０００８[Correction target item name] 0008
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction contents]
【０００８】即ち、本発明の第１の特徴によれば、ハイ
ス系の外層材に対して内層材にＭｎ−Ｃｒ鋼を用いて複
合ロールを構成する場合においても、内層材のＭｎ−Ｃ
ｒ鋼の成分組成を本特徴で示す内容に限定することで、
Ｍｎ−Ｃｒ鋼からなる内層材の室温〜２００℃における
平均熱膨張係数を１１．８×１０−６／℃以下にするこ
とができ、これによって複合ロール全体としての室温〜
２００℃における平均熱膨張係数を１２．０×１０−６
／℃以下に抑えることができた。その結果、ハイス系外
層材とＭｎ−Ｃｒ鋼内層材からなる熱間圧延用複合ロー
ルにおいても、それらの組み合わせによる特性を保持し
ながら、圧延中におけるロールの温度上昇に伴う過度の
ロール膨張を防止して、熱間圧延での通板性に問題を生
じせしめたりすることなく、且つ耐摩耗性、耐肌荒性に
優れた熱間圧延を行うことができるようになった。また
本発明の第２の特徴によれば、ハイス系の外層材に対し
て内層材に高炭素鋼を用いて複合ロールを構成する場合
においても、内層材の高炭素鋼の成分組成を本特徴で示
す内容に限定することで、高炭素鋼からなる内層材の室
温〜２００℃における平均熱膨張係数を１１．８×１０
−６／℃以下にすることができ、これによって複合ロー
ル全体としての室温〜２００℃における平均熱膨張係数
を１２．０×１０−６／℃以下に抑えることができた。
その結果、ハイス系外層材と高炭素鋼内層材からなる熱
間圧延用複合ロールにおいても、それらの組み合わせに
よる特性を保持しながら、圧延中におけるロールの温度
上昇に伴う過度のロール膨張を防止して、熱間圧延での
通板性に問題を生じせしめたりすることなく、且つ耐摩
耗性、耐肌荒性に優れた熱間圧延を行うことができるよ
うになった。また本発明の第３の特徴によれば、ハイス
系の外層材に対して内層材に高合金鋳鉄を用いて複合ロ
ールを構成する場合においても、内層材の高合金鋳鉄の
成分組成を本特徴で示す内容に限定することで、高合金
鋳鉄からなる内層材の室温〜２００℃における平均熱膨
張係数を１１．８×１０−６／℃以下にすることがで
き、これによって複合ロール全体としての室温〜２００
℃における平均熱膨張係数を１２．０×１０−６／℃以
下に抑えることができた。その結果、ハイス系外層材と
高合金鋳鉄内層材からなる熱間圧延用複合ロールにおい
ても、それらの組み合わせによる特性を保持しながら、
圧延中におけるロールの温度上昇に伴う過度のロール膨
張を防止して、熱間圧延での通板性に問題を生じせしめ
たりすることなく、且つ耐摩耗性、耐肌荒性に優れた熱
間圧延を行うことができるようになった。 That is, according to the first feature of the present invention, even when a composite roll is formed by using Mn-Cr steel for the inner layer material with respect to the high-speed outer layer material, the Mn-C of the inner layer material is formed.
By limiting the composition of r-steel to the content shown in this feature,
The average thermal expansion coefficient at room temperature to 200 ° C. of the inner layer material made of Mn—Cr steel can be set to 11.8 × 10 −6 / ° C. or less, whereby the room temperature of the composite roll as a whole can be reduced to
The average thermal expansion coefficient at 200 ° C. is 12.0 × 10 −6
/ ° C or less. As a result, even in a composite roll for hot rolling composed of an outer layer material of high-speed steel and an inner layer material of Mn-Cr steel , excessive roll expansion due to the temperature rise of the roll during rolling is prevented while maintaining the characteristics of the combination thereof. As a result, hot rolling excellent in abrasion resistance and surface roughness resistance can be performed without causing a problem in sheet passability in hot rolling. Further, according to the second feature of the present invention, even when a composite roll is formed by using high carbon steel for the inner layer material with respect to the outer layer material of the high- speed steel , the component composition of the high carbon steel of the inner layer material is the same as that of the present invention. The average coefficient of thermal expansion from room temperature to 200 ° C. of the inner layer material made of high carbon steel is 11.8 × 10
−6 / ° C. or less, whereby the average thermal expansion coefficient of the entire composite roll from room temperature to 200 ° C. could be suppressed to 12.0 × 10 −6 / ° C. or less.
As a result, even in a composite roll for hot rolling comprising a high- speed outer layer material and a high-carbon steel inner layer material, while maintaining the characteristics of their combination, excessive roll expansion accompanying roll temperature rise during rolling is prevented. As a result, hot rolling excellent in wear resistance and surface roughness resistance can be performed without causing a problem in the sheet passing property in hot rolling. Further, according to the third feature of the present invention, even when a composite roll is formed by using a high alloy cast iron as an inner layer material with respect to a high speed steel outer layer material, the component composition of the high alloy cast iron of the inner layer material is the present feature. by limiting the content indicated by, high alloy
The average coefficient of thermal expansion of the inner layer material made of cast iron at room temperature to 200 ° C. can be set to 11.8 × 10 −6 / ° C. or less.
The average coefficient of thermal expansion at 1 ° C. could be suppressed to 12.0 × 10 −6 / ° C. or less. As a result, with high-speed outer layer material
Even in composite rolls for hot rolling made of high alloy cast iron inner layer material, while maintaining the characteristics of their combination,
Prevents excessive roll expansion due to the temperature rise of the roll during rolling, and does not cause a problem in the passability in hot rolling, and is excellent in wear resistance and skin resistance. Rolling can now be performed .
【手続補正４】[Procedure amendment 4]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】０００９[Correction target item name] 0009
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction contents]
【０００９】鉄系内層材としてＭｎ−Ｃｒ鋼を用いる場
合、その成分組成は、重量％で、Ｃ：０．２〜１．０、
Ｓｉ：０．１〜１．５、Ｍｎ：１．０〜２．５、Ｃｒ：
２．０以下、残部が実質的にＦｅ及び不可不純物からな
る組成とする。このような成分組成とすることで、内層
材として用いられるＭｎ−Ｃｒ鋼の室温〜２００℃まで
の平均熱膨張係数を１１．８×１０−６／℃以下にする
ことができる。また内層材としての機械的強度が使用条
件に対して十分となる。前記成分組成において、Ｃの含
有量は０．２〜１．０重量％とする。Ｃ量は基地組織に
影響し、Ｃ量を高くすることにより、熱膨張の低減が図
られる。しかし、Ｍｎ−Ｃｒ鋼にあって、Ｃ量が１．０
重量％を超えるとセメンタイトが多く析出し、靭性が低
下するという問題を生じる。Ｃ量は、好ましくは０．２
〜０．７重量％である。Ｓｉの含有量は０．１〜１．５
重量％とする。Ｓｉは溶鋼の脱酸と溶湯流動性の目的に
添加する。１．５重量％を超えると靭性が低下し、好ま
しくない。Ｍｎの含有量は１．０〜２．５重量％とす
る。Ｍｎは基地に固溶して基地を強化すると共に、熱膨
張を低くする効果がある。Ｍｎ含有量が１．０重量％未
満では、これらの効果が期待できず、２．５重量％を超
えると靭性の低下を招き、好ましくない。好ましくは
１．０〜２．０重量％である。Ｃｒの含有量は２．０重
量％以下とする。Ｃｒは炭化物を安定化し、高温強度の
向上に効果がある。２．０重量％を超えるとＣｒ炭化物
が多く晶出し、靭性が低下し、好ましくない。[0009] In the iron-based inner layer material when using a Mn-Cr steel, the chemical composition, by weight%, C: 0.2 to 1.0,
Si: 0.1 to 1.5, Mn: 1.0 to 2.5, Cr:
2.0 or less, the balance is substantially composed of Fe and non-impurities. With such a chemical composition, it can be an average thermal expansion coefficient from room temperature to 200 DEG ° C. for being that Mn-Cr steel is used as the inner layer material to 11.8 × 10 -6 / ℃ or less. Further, the mechanical strength as the inner layer material is sufficient for the use conditions. In the above composition, the content of C is set to 0.2 to 1.0% by weight. The C content affects the base tissue, and the thermal expansion is reduced by increasing the C content. However , in Mn-Cr steel , the C content is 1.0
If the content exceeds% by weight, a large amount of cementite precipitates, which causes a problem that toughness is reduced. The amount of C is preferably 0.2
~ 0.7% by weight. The content of Si is 0.1 to 1.5
% By weight. Si is added for the purpose of deoxidation of molten steel and fluidity of molten metal. If it exceeds 1.5% by weight, the toughness decreases, which is not preferable. The content of Mn is set to 1.0 to 2.5% by weight. Mn has the effect of forming a solid solution in the matrix to strengthen the matrix and lowering the thermal expansion. If the Mn content is less than 1.0% by weight, these effects cannot be expected, and if it exceeds 2.5% by weight, the toughness is lowered, which is not preferable. Preferably it is 1.0 to 2.0% by weight. The content of Cr is 2.0% by weight or less. Cr stabilizes carbides and is effective in improving high-temperature strength. If it exceeds 2.0% by weight, a large amount of Cr carbide is crystallized, and the toughness is lowered, which is not preferable.
【手続補正５】[Procedure amendment 5]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】００１８[Correction target item name] 0018
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction contents]
【００１８】[0018]
【発明の効果】本発明は以上の構成、作用効果からな
り、請求項１に記載の熱間圧延用複合ロールによれば、
ハイス系外層材を内層材と一体化させてなる複合ロール
であって、前記内層材としてＭｎ−Ｃｒ鋼を用いると共
に、その成分組成を重量パーセントで、Ｃ：０．２〜
１．０％、Ｓｉ：０．１〜１．５％、Ｍｎ：１．０〜
２．５％、Ｃｒ：２．０％以下を含有し、残部が実質的
にＦｅとしたので、ハイス系外層材とＭｎ−Ｃｒ鋼の内
層材からなる熱間圧延用複合ロールの特長を生かしつ
つ、特にハイス系外層材による耐摩耗性、耐肌荒性、耐
亀裂性等の特長を保持しつつ、内層材であるＭｎ−Ｃｒ
鋼の室温〜２００℃までの平均熱膨張係数を１１．８×
１０−６／℃以下にすることができ、これによって複合
ロール全体の室温〜２００℃までの平均熱膨張係数を１
２．０×１０−６／℃以下として、ハイス系外層材とＭ
ｎ−Ｃｒ鋼内層材からなる熱間圧延用複合ロールでの熱
間圧延における圧延状態の安定化を図ることができると
共に、特に熱間仕上げ用ワークロールとして、熱間薄板
圧延における通板性を大きく向上させることができる。
また請求項２に記載の熱間圧延用複合ロールによれば、
ハイス系外層材を内層材と一体化させてなる複合ロール
であって、前記内層材として高炭素鋼を用いると共に、
その成分組成を重量パーセントで、Ｃ：１．０〜２．０
％、Ｓｉ：０．５〜２．０％、Ｍｎ：０．３〜１．５
％、Ｎｉ：４．０％以下、Ｃｒ：４．０％以下、Ｍｏ：
１．５％以下を含有し、残部が実質的にＦｅとしたの
で、ハイス系外層材と高炭素鋼の内層材からなる熱間圧
延用複合ロールの特長を生かしつつ、特にハイス系外層
材による耐摩耗性、耐肌荒性、耐亀裂性等の特長を保持
しつつ、内層材である高炭素鋼の室温〜２００℃までの
平均熱膨張係数を１１．８×１０−６／℃以下にするこ
とができ、これによって複合ロール全体の室温〜２００
℃までの平均熱膨張係数を１２．０×１０−６／℃以下
として、ハイス系外層材と高炭素鋼内層材からなる熱間
圧延用複合ロールでの熱間圧延における圧延状態の安定
化を図ることができると共に、特に熱間仕上げ用ワーク
ロールとして、熱間薄板圧延における通板性を大きく向
上させることができる。また請求項３に記載の熱間圧延
用複合ロールによれば、ハイス系外層材を内層材と一体
化させてなる複合ロールであって、前記内層材として高
合金鋳鉄を用いると共に、その成分組成を重量パーセン
トで、Ｃ：２．０〜４．５％、Ｓｉ：１．０〜４．０
％、Ｍｎ：０．３〜２．５％、Ｎｉ：２０．０〜４０．
０％、Ｃｒ：３．０％以下、Ｍｏ：１．５％以下を含有
し、残部が実質的にＦｅとしたので、ハイス系外層材と
高合金鋳鉄内層材からなる熱間圧延用複合ロールの特長
を生かしつつ、特にハイス系外層材による耐摩耗性、耐
肌荒性、耐亀裂性等の特長を保持しつつ、内層材である
高合金鋳鉄の室温〜２００℃までの平均熱膨張係数を１
１．８×１０−６／℃以下にすることができ、これによ
って複合ロール全体の室温〜２００℃までの平均熱膨張
係数を１２．０×１０−６／℃以下として、ハイス系外
層材と高合金鋳鉄内層材からなる熱間圧延用複合ロール
での熱間圧延における圧延状態の安定化を図ることがで
きると共に、特に熱間仕上げ用ワークロールとして、熱
間薄板圧延における通板性を大きく向上させることがで
きる。 According to the composite roll for hot rolling according to the first aspect of the present invention, there is provided the present invention having the above-mentioned constitution, operation and effect.
A composite roll in which a high-speed outer layer material is integrated with an inner layer material, wherein Mn-Cr steel is used as the inner layer material, and the component composition is C: 0.2 to
1.0%, Si: 0.1 to 1.5%, Mn: 1.0 to
Since it contains 2.5% and Cr: 2.0% or less , and the balance is substantially Fe, the advantages of the composite roll for hot rolling comprising a high-speed outer layer material and an inner layer material of Mn-Cr steel are utilized. While maintaining characteristics such as wear resistance, skin roughness resistance, and crack resistance of the high-speed outer layer material, the inner layer material is Mn-Cr.
The average thermal expansion coefficient of steel from room temperature to 200 ° C. is 11.8 ×
10 −6 / ° C. or less, so that the average thermal expansion coefficient of the entire composite roll from room temperature to 200 ° C. is 1
2.0 × 10 −6 / ° C. or less, M
In addition to stabilizing the rolling state in hot rolling with a hot rolling composite roll made of an n-Cr steel inner layer material, in particular, as a hot finishing work roll, the hot rolled sheet rollability is improved. It can be greatly improved.
According to the composite roll for hot rolling according to claim 2,
A composite roll obtained by integrating a high-speed outer layer material with an inner layer material, and using high carbon steel as the inner layer material,
The component composition is represented by weight percent : C: 1.0 to 2.0
%, Si: 0.5 to 2.0%, Mn: 0.3 to 1.5
%, Ni: 4.0% or less, Cr: 4.0% or less, Mo:
Since the content is 1.5% or less , and the balance is substantially Fe, the high-speed composite roll made of a high- speed outer layer material and an inner layer material of high-carbon steel is used, while taking advantage of the characteristics of the high-speed outer layer material. The average thermal expansion coefficient from room temperature to 200 ° C of high carbon steel as the inner layer material is reduced to 11.8 × 10 −6 / ° C or less while maintaining features such as abrasion resistance, skin roughness resistance, and crack resistance. From the room temperature of the entire composite roll to 200
The average thermal expansion coefficient up to 12.0 ° C. is set to 12.0 × 10 −6 / ° C. or less to stabilize the rolling state in hot rolling with a hot-rolling composite roll including a high- speed steel outer layer material and a high-carbon steel inner layer material. In addition to the above, it is possible to greatly improve the passability in hot thin-plate rolling, particularly as a work roll for hot finishing. According to the composite roll for hot rolling according to claim 3, a composite roll made by integrating the high-speed steel outer layer material and the inner layer material, high as the inner layer material
An alloy cast iron was used, and its component composition was expressed in terms of weight percent : C: 2.0 to 4.5%, Si: 1.0 to 4.0.
%, Mn: 0.3-2.5%, Ni: 20.0-40.
0%, Cr: 3.0% or less, Mo: 1.5% or less , and the balance is substantially Fe.
It is an inner layer material while taking advantage of the characteristics of the composite roll for hot rolling made of a high alloy cast iron inner layer material, while maintaining the features such as wear resistance, skin roughness resistance, and crack resistance of the high-speed outer layer material.
The average thermal expansion coefficient of high alloy cast iron from room temperature to 200 ° C is 1
1.8 × 10 −6 / ° C. or less, whereby the average thermal expansion coefficient of the entire composite roll from room temperature to 200 ° C. is 12.0 × 10 −6 / ° C. or less, and It is possible to stabilize the rolling state in hot rolling with a hot-rolling composite roll made of a high-alloy cast iron inner layer material, and to increase the passability in hot thin-sheet rolling, especially as a work roll for hot finishing. Can be improved .
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 丹羽 徹 兵庫県姫路市大津区吉美403 虹技株式会 社姫路西工場内 Ｆターム(参考） 4E016 AA02 CA08 DA03 DA18 EA06 EA22 EA23 ────────────────────────────────────────────────── ─── Continuing from the front page (72) Inventor Toru Niwa 403 Yoshimi, Otsu-ku, Himeji-shi, Hyogo Fiji term in Himeji Nishi Plant of Hi-Tech Co., Ltd. (reference) 4E016 AA02 CA08 DA03 DA18 EA06 EA22 EA23
Claims (2)
なる複合ロールであって、前記内層材として、室温〜２
００℃までの平均熱膨張係数が１１．８×１０-6／℃以
下である鉄系内層材を用い、これによって複合ロール全
体における室温〜２００℃までの平均熱膨張係数が１
１．８×１０-6／℃以下となるように構成したことを特
徴とする熱間圧延用複合ロール。1. A composite roll obtained by integrating a high-speed outer layer material with an inner layer material, wherein the inner layer material has a temperature of room temperature to 2
An iron-based inner layer material having an average coefficient of thermal expansion up to 00 ° C. of 11.8 × 10 −6 / ° C. or less is used.
A composite roll for hot rolling, wherein the composite roll is configured to have a temperature of 1.8 × 10 −6 / ° C. or less.
合金鋼、高炭素鋼、球状黒鉛鋳鉄、可鍛鋳鉄、高合金鋳
鉄の何れか１つであることを特徴とする請求項１に記載
の熱間圧延用複合ロール。2. The iron-based inner layer material is one of Mn steel, Mn-Cr steel, low alloy steel, high carbon steel, spheroidal graphite cast iron, malleable cast iron, and high alloy cast iron. Item 2. The composite roll for hot rolling according to Item 1.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32585398A JP3154979B2 (en) | 1998-10-30 | 1998-10-30 | Composite roll for hot rolling |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32585398A JP3154979B2 (en) | 1998-10-30 | 1998-10-30 | Composite roll for hot rolling |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000135504A true JP2000135504A (en) | 2000-05-16 |
| JP3154979B2 JP3154979B2 (en) | 2001-04-09 |
Family
ID=18181359
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32585398A Expired - Fee Related JP3154979B2 (en) | 1998-10-30 | 1998-10-30 | Composite roll for hot rolling |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3154979B2 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010260072A (en) * | 2009-04-30 | 2010-11-18 | Jfe Steel Corp | Work roll for hot-rolling mill and method of manufacturing it |
| CN103320675A (en) * | 2013-06-21 | 2013-09-25 | 辽宁远宇重工机械有限公司 | 300 DEG C-350 DEG C high-temperature resistant alloy material and casting method of 300 DEG C-350 DEG C high-temperature compressor pressure-containing member |
| CN104711495A (en) * | 2015-03-13 | 2015-06-17 | 无锡希兰特材料科技有限公司 | Alloy material for knockout plate of grain grinder |
| CN109457172A (en) * | 2018-11-01 | 2019-03-12 | 苏州市海威特铸造厂 | A kind of low linear expansion coefficient casting and its casting technique |
-
1998
- 1998-10-30 JP JP32585398A patent/JP3154979B2/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010260072A (en) * | 2009-04-30 | 2010-11-18 | Jfe Steel Corp | Work roll for hot-rolling mill and method of manufacturing it |
| CN103320675A (en) * | 2013-06-21 | 2013-09-25 | 辽宁远宇重工机械有限公司 | 300 DEG C-350 DEG C high-temperature resistant alloy material and casting method of 300 DEG C-350 DEG C high-temperature compressor pressure-containing member |
| CN104711495A (en) * | 2015-03-13 | 2015-06-17 | 无锡希兰特材料科技有限公司 | Alloy material for knockout plate of grain grinder |
| CN109457172A (en) * | 2018-11-01 | 2019-03-12 | 苏州市海威特铸造厂 | A kind of low linear expansion coefficient casting and its casting technique |
| CN109457172B (en) * | 2018-11-01 | 2021-06-08 | 苏州市海威特铸造厂 | Low-linear expansion coefficient casting and casting process thereof |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3154979B2 (en) | 2001-04-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3154979B2 (en) | Composite roll for hot rolling | |
| JP3343538B2 (en) | Rolling roll | |
| JP2001234288A (en) | Tool material for hot working | |
| JPH02285047A (en) | Roll for hot rolling | |
| JPH08325673A (en) | Composite roll for rolling excellent in wear resistance, surface roughening resistance and the like | |
| JP6195727B2 (en) | Cast iron castings and manufacturing method thereof | |
| JP2004162104A (en) | Roll external layer material for hot rolling and composite roll for hot rolling | |
| JP2003105483A (en) | Composite roll for hot rolling | |
| JP3056703B2 (en) | Rolling roll outer layer material and rolling roll using the same | |
| JP3599714B2 (en) | Roll material for hot rolling and roll for hot rolling using the same | |
| JP2946129B2 (en) | Wear-resistant and heat-resistant crack roll material for hot rolling | |
| JP2000160283A (en) | Rolling mill roll excellent in wear resistance and heat crack resistance | |
| JP3059953B2 (en) | Roll outer layer material for hot rolling | |
| JP3482349B2 (en) | Hot working tool materials | |
| JP2886368B2 (en) | Wear-resistant and heat-resistant crack roll material for hot rolling | |
| JP2886367B2 (en) | Wear-resistant and heat-resistant crack roll material for hot rolling | |
| JPH0293039A (en) | Graphite-crystallized high-chrome cast iron roll material having excellent seizure resistance and wear resistance | |
| JP2001234289A (en) | Roll for hot rolling | |
| JPH0531506A (en) | Roll material for hot rolling | |
| JPH0635640B2 (en) | Roll for rolling with excellent abrasion resistance and seizure resistance | |
| JPH08165544A (en) | Roll for hot rolling | |
| JPH0694581B2 (en) | Roll for hot rolling | |
| JPS60250815A (en) | Spheroidal graphite cast iron caliber roll having excellent resistance to crack and wear and its production | |
| JPS6234610A (en) | Outside layer material of compound roll for rolling | |
| JPS5928620B2 (en) | Hot rolled roll material |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130202 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130202 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20160202 Year of fee payment: 15 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |