ITTO950930A1 - Composizione migliorata di riporto duro per punte di trivellazione del suolo - Google Patents
Composizione migliorata di riporto duro per punte di trivellazione del suolo Download PDFInfo
- Publication number
- ITTO950930A1 ITTO950930A1 IT95TO000930A ITTO950930A ITTO950930A1 IT TO950930 A1 ITTO950930 A1 IT TO950930A1 IT 95TO000930 A IT95TO000930 A IT 95TO000930A IT TO950930 A ITTO950930 A IT TO950930A IT TO950930 A1 ITTO950930 A1 IT TO950930A1
- Authority
- IT
- Italy
- Prior art keywords
- mesh
- composition
- sintered
- pellets
- improved
- Prior art date
Links
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title claims abstract description 79
- 239000002689 soil Substances 0.000 title claims description 14
- 238000005553 drilling Methods 0.000 title claims description 13
- 239000008188 pellet Substances 0.000 claims abstract description 69
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims abstract description 29
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 28
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 28
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims abstract description 11
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 claims abstract description 10
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 8
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims abstract description 4
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 claims abstract description 4
- ZLANVVMKMCTKMT-UHFFFAOYSA-N methanidylidynevanadium(1+) Chemical class [V+]#[C-] ZLANVVMKMCTKMT-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 3
- 238000005552 hardfacing Methods 0.000 claims description 66
- UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N tungsten carbide Chemical compound [W+]#[C-] UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 33
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 25
- 239000008187 granular material Substances 0.000 claims description 20
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 16
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims description 5
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims description 5
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- -1 molybdenum carbides Chemical class 0.000 claims 1
- 239000000945 filler Substances 0.000 abstract description 6
- 230000004907 flux Effects 0.000 abstract description 4
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 9
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 8
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 8
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 8
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 5
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 5
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 5
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 4
- 239000008199 coating composition Substances 0.000 description 4
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 3
- QFXZANXYUCUTQH-UHFFFAOYSA-N ethynol Chemical group OC#C QFXZANXYUCUTQH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 3
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 3
- 229910000720 Silicomanganese Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 2
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 1
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- UFGZSIPAQKLCGR-UHFFFAOYSA-N chromium carbide Chemical compound [Cr]#C[Cr]C#[Cr] UFGZSIPAQKLCGR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000593 degrading effect Effects 0.000 description 1
- 239000008367 deionised water Substances 0.000 description 1
- 229910021641 deionized water Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 238000009533 lab test Methods 0.000 description 1
- 230000001050 lubricating effect Effects 0.000 description 1
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 210000002966 serum Anatomy 0.000 description 1
- 239000012798 spherical particle Substances 0.000 description 1
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
- 229910003470 tongbaite Inorganic materials 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/04—Making non-ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C1/05—Mixtures of metal powder with non-metallic powder
- C22C1/051—Making hard metals based on borides, carbides, nitrides, oxides or silicides; Preparation of the powder mixture used as the starting material therefor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F1/00—Metallic powder; Treatment of metallic powder, e.g. to facilitate working or to improve properties
- B22F1/14—Treatment of metallic powder
- B22F1/148—Agglomerating
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F9/00—Making metallic powder or suspensions thereof
- B22F9/02—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes
- B22F9/04—Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes starting from solid material, e.g. by crushing, grinding or milling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/32—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at more than 1550 degrees C
- B23K35/327—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at more than 1550 degrees C comprising refractory compounds, e.g. carbides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C29/00—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides
- C22C29/02—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides
- C22C29/06—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides based on carbides, but not containing other metal compounds
- C22C29/08—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides based on carbides, but not containing other metal compounds based on tungsten carbide
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
- C23C30/005—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process on hard metal substrates
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C4/00—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge
- C23C4/04—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge characterised by the coating material
- C23C4/10—Oxides, borides, carbides, nitrides or silicides; Mixtures thereof
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B10/00—Drill bits
- E21B10/46—Drill bits characterised by wear resisting parts, e.g. diamond inserts
- E21B10/50—Drill bits characterised by wear resisting parts, e.g. diamond inserts the bit being of roller type
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F1/00—Metallic powder; Treatment of metallic powder, e.g. to facilitate working or to improve properties
- B22F1/12—Metallic powder containing non-metallic particles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F2999/00—Aspects linked to processes or compositions used in powder metallurgy
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Geology (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Earth Drilling (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
Una composizione di riporto duro comprende almeno il 60% in peso di granuli di metallo duro comprendenti una quantità di pellet di carburo sinterizzato ed una quantità di pellet di carburo fuso. I carburi fuso e sinterizzato vengono scelti dal gruppo di carburi costituiti da carburi di cromo, molibdeno, niobio, tantalio, titanio, tungsteno e vanadio e loro leghe e miscele. La differenza della composizione di riporto duro è metallo di matrice con tracce di fondente o diossidante ed elementi leganti. Tutte le percentuali indicate sono rapporti pre-applicazione. Una tale composizione può essere utilizzata ad esempio nell'applicazione a punte per trivellazione.
Description
DESCRIZIONE
SFONDO DELL’INVENZIONE
1. Campo dell'invenzione:
La presente invenzione si riferisce alla composizione di materiali di riporto duro applicati alle superfici sottoposte ad usura abrasiva per aumentare la loro resistenza all 'usura. Più particolarmente, la presente invenzione si riferisce a composizioni di riporto duro applicate ad una o più superfici di una punta per la trivellazione del suolo del tipo a taglienti rotanti.
2. Notizie di fondo:
Nel progetto e nella fabbricazione di punte per la trivellazione del suolo, si usa da lungo tempo applicare materiali di riporto duro resistenti all'usura alle superfici di tali punte che sono soggette ad usura abrasiva durante le operazioni di trivellazione.
Nelle punte per trivellazione del suolo del tipo a tagliente rotante, queste superfici comprendono i denti delle punte del tipo a dente fresato o in acciaio le superfici laterali dei taglienti rotanti ed i colletti delle gambe della punta che costituiscono il corpo della punta.
Nel passata, queste composizioni di riporto duro erano generalmente costituite da carburi di elementi dei gruppi IVB, VB e VIB in una matrice metallica di ferro, cobalto o nichel e loro leghe e miscele. Il riporto duro viene applicato fondendo la matrice ed una parte della superficie alla quale il riporto viene applicato con un cannello ossiacetilenico o un cannello a idrogeno. Le particelle di carburo conferiscono al materiale di riporto duro durezza e resistenza all’usura mentre il metallo di matrice apporta una certa tenacità nella resistenza alla frattura del riporto duro. Una composizione di riporto duro deve soddisfare un adeguato equilibrio tra resistenza all'usura (durezza) e tenacità alla rottura. Una composizione di riporto duro che sia estremamente dura e resistente all'usura può mancare di tenacità alla rottura, per cui il riporto si può rompere e scheggiare prematuramente. Al contrario, un riporto duro con adeguata tenacità alla rottura ma durezza e resistenza all'usura inadeguate, viene prematuramente corroso e non soddisfa il suo scopo.
Molti fattori influenzano l'adattabilità di una composizione di riporto duro per una particolare applicazione. Questi fattori comprendono la composizione chimica e la struttura fisica dei carburi impiegati nella composizione, la composizione chimica e la microstruttura del metallo o lega di matrice, e le proporzioni relative dei materiali del carburo l’uno con l'altro e rispetto al metallo o lega di matrice.
Un recente progresso nelle composizioni di rivestimento dure per l'uso nelle punte per la trivellazione del suolo è descritto nel brevetto U.S. 3.800.891 assegnato in comune il 2 aprile 1974 a e altri. Questo brevetto descrive una composizione di riporto duro comprendente carburo di tungsteno sinterizzato in una matrice di lega di acciaio. Il carburo di tungsteno sinterizzato comprende granuli o particelle di carburo di tungsteno sinterizzate con e trattenute da un legante di materiale non carburo come cobalto. Il carburo di tungsteno sinterizzato possiede una maggiore tenacità alla rottura del carburo di tungsteno fuso più convenzionale, per cui la composizione di riporto duro risultante possiede una buona tenacità alla frattura senza sacrificare la durezza e la resistenza all'usura.
Il brevetto U.S. N. 4.836.307, rilasciato il 6 giungo 1989 a e altri, descrive una composizione di riporto duro che impiega particelle di carburo di tungsteno cementate o sinterizzate e particelle relativamente piccole di singoli cristalli di carburo di mono tungsteno, talvolta indicato come carburo di tungsteno "macrócristallino", in una matrice di acciaio tenero. Si afferma che questa composizione possiede i vantaggi del carburo di tungsteno sinterizzato, come descritto nel brevetto U.S. N. 3.800.891, con i vantaggi del carburo di mono tungsteno al cristallo singolo, che è più duro del carburo di tungsteno cementato o sinterizzato, però è meno fragile del carburo fuso alternativo.
Il brevetto U.S. N. 5.089.182, rilasciato il 18 febbraio 1992 a e altri, descrive un procedimento per la fabbricazione di pellet di carburo fuso che sono generalmente di forma sferica ed hanno migliorate proprietà meccaniche e metallurgiche rispetto ai pellet di carburo della tecnica precedente, Questi pellet fusi non sono realmente sferici , ma sono sufficientemente simmetrici da far si che le tensioni residue nei pellet siano ridotte al minimo. Inoltre, la forma generalmente sferica di questi pellet elimina spigoli , bordi taglienti , e sporgenze angolari , che sono presenti nelle particelle frantumate convenzionali , che aumentano le tensioni residue nelle particelle e tendono a fondere quando la composizione di rivestimento duro viene applicata alla superficie.
Esiste quindi la necessità di una composizione di rivestimento duro che abbia un equilibrio pressoché ottimale tra resistenza all 'usura e tenacità e che comprenda le proprietà di vari tipi di materiali di carburo.
SOMMARIO DELL' INVENZIONE
Uno scopo generale della presente invenzione consiste nel provvedere un rivestimento duro migliorato da impiegare nelle punte per la trivellazione del suolo ed altre applicazioni che richiedono una buona resistenza all 'usura insieme ad una buona tenacità alla frattura.
Questi ed altri scopi della presente invenzione vengono raggiunti provvedendo una composizione di riporto duro comprendente almeno il 60% in peso di granuli di metallo duro che includono una quantità di pellet di carburo sinterizzati ed una quantità di pellet di carburo fusi. I carburi fuso e sinterizzato vengono scelti dal gruppo di carburi costituiti da carburi di cromo, molibdeno, niobio, tantalio, titanio, tungsteno e vanadio e loro leghe e miscele. L'equilibrio della composizione di riporto duro è il metallo di matrice con tracce di fondente o disossidante, ed elementi leganti. Tutte le percentuali indicate sono rapporti preapplicazione.
Secondo la realizzazione preferita della presente invenzione, i carburi vengono forniti in forma granulare con la differenza del materiale costituito da metallo di matrice, I granuli costituiscono circa il 67-71% in peso della composizione. I pellet di carburo sinterizzato costituiscono tra circa il 62,5 ed il 68,5% in peso dei granuli ed i pellet di carburo fuso costituiscono dal 12 al 18% in peso dei granuli. Le particelle di carburo sinterizzato frantumate costituiscono circa il 12-18% in peso dei granuli. I pellet di carburo sinterizzato hanno una dimensione compresa tra circa 16 mesh e 30 mesh ed i pellet di carburo fuso hanno una dimensione tra circa 40 mesh e circa 80 mesh. Le particelle di carburo sinterizzato frantumate hanno una dimensione tra circa 20 mesh e circa 30 mesh.
Secondo la realizzazione preferita della presente invenzione, il metallo di matrice è acciaio a basso tenore di carbonio legato con niobio, ed è presente sotto forma di tubo contenente i granuli.
Altri scopi, caratteristiche e vantaggi delia presente invenzione appariranno evidenti con riferimento alla descrizione dettagliata che segue.
DESCRIZIONE DEI DISEGNI
La figura 1 è una vista prospettica di una punta per trivellazione del suolo del tipo previsto dalla presente invenzione.
La figura 2 è una microfotografia di una sezione della composizione di riporto duro applicata secondo la presente invenzione.
La figura 3 è una fotografia di un dente usurato di una punta per trivellazione del suolo quale quella illustrata nella figura 1. che illustra le caratteristiche di usura della composizione di riporto duro applicata secondo la presente invenzione.
La figura 4 è una microfotografia della superficie usurata della composizione di riporto duro applicata secondo la presente invenzione.
DESCRIZIONE DELLA REALIZZAZIONE PREFERITA
Facendo ora riferimento ai disegni, e specificamente alla figura 1, è illustrata una punta 11 per trivellazione del terreno del tipo previsto dalla presente invenzione. La punta 11 di trivellazione del terreno comprende un corpo della punta, che è filettato alla sua estremità superiore 15 per il collegamento ad una colonna di perforazione. Ciascuna gamba del corpo 13 della punta è dotata di un compensatore lubrificante 17, una realizzazione preferita del quale è descritta nel brevetto U.S . N . 4.742.942 rilasciato il 1° marzo 1988 a e altri, assegnato in comune. Almeno un ugello 19 è disposto nel corpo della punta 13 per scaricare fluido di perforazione dall'interno della colonna onde raffreddare e lubrificare la punta 11 e asportare i detriti formati durante la trivellazione. Tre taglienti 21, 23 (uno dei quali, nella vista prospettica della figura 1, è coperto) sono montati rotanti su alberi di supporto a sbalzo che dipendono dal corpo della punta 13. Su ciascuno dei taglienti 21, 23 è formata una pluralità di elementi di taglio 25. Secondo la realizzazione preferita della presente invenzione, gli elementi di taglio 25 sono denti fresati o in acciaio ricavati dal materiale dei taglienti 21, 23.
Convenzionalmente, il riporto duro resistente all’usura può venire applicato sugli elementi di taglio o denti 25 per aumentare la loro resistenza all'usura. Il rivestimento duro può anche venire applicato al colletto (porzione al di sopra dei taglienti 21, 23) di ciascuna gamba della punta che formano il corpo della punta 13. Il riporto duro può anche venire appl icato nella parte più esterna o superficie laterale dei taglienti 21, 23. Queste sono superfici esemplificative della punta 11 che sono soggette ad usura abrasiva durante l'operazione di trivellazione. Il riporto duro generalmente può venire applicato a qualsiasi superficie della punta 11 che sia soggetta ad usura abrasiva.
Una composizione di riporto duro migliorata che è particolarmente adatta per l’applicazione alle punte 11 di trivellazione del suolo, è costituita da una quantità di pellet di carburo sinterizzati in combinazione con una quantità di pellet di carburo fusi in una matrice di metallo. Il termine "pellet” viene usato per indicare particelle di carburo che hanno generalmente configurazione sferica. I pellet non sono autentiche sfere, ma non hanno gli spigoli, bordi acuti e sporgenze angolari che si ritrovano generalmente nei granuli di carburo frantumati ed in altri granuli o particelle non sferiche. Per queste irregolarità superficiali, le particelle possiedono tensioni residue e possono fondere durante l'applicazione della composizione di riporto duro, degradando le proprietà del riporto duro. Generalmente si ritiene che i pellet sferici abbiano livelli ridotti di tensioni residue e generalmente non possiedono irregolarità che possano fondere durante l'applicazione.
I pellet di carburo sinterizzato comprendono cristalli o particelle di carburo di tungsteno sinterizzato insieme ad un legante, normalmente cobalto, nella configurazione generalmente sferica del pellet. I pellet di carburo fuso sono granuli di carburo di tungsteno o particelle fuse e colate, in condizioni controllate. in una configurazione generalmente sferica. Il procedimento preferito per la fabbricazione di pellet di carburo di tungsteno fuso è descritto nel brevetto U.5. N. 5.089,182 rilasciato il 18 febbraio 1992 a e altri.
La migliorata tenacità alla rottura dei pellet di carburo sinterizzati, insieme alla durezza e resistenza dei pellet di carburo fusi, portano ad ottenere una composizione di riporto duro avente resistenza all'usura e tenacità alla rottura migliorate rispetto alle composizioni di riporto duro che impiegano particelle di carburo frantumate, pellet o particelle sinterizzate o macrocristalli o cristalli singoli di carburo di monotungsteno, e loro combinazioni. Il carburo di tungsteno è il carburo preferito per la composizione di riporto duro secondo la presente invenzione. Tuttavia, i pellet fusi e sinterizzati di carburo di cromo, molibdeno, niobio, tantalio, titanio e vanadio possono essere adatti.
Secondo la realizzazione preferita della presente invenzione, la composizione di riporto duro migliorata comprende i materiali seguenti, in rapporti pre-applicazione:
Circa 41-49% in peso di pellet di carburo di tungsteno sinterizzato;
8-12,8% in peso di pellet di carburo di tungsteno fuso; e
8-12,8% in peso di particelle frantumate di carburo di tungsteno sinterizzato;
la differenza della composizione essendo costituita dal metallo di matrice.
Secondo la realizzazione preferita della presente invenzione, i pellet e le particelle di carburo hanno la forma di un materiale di riempimento granulare in un tubo di mefallo di matrice. Pe ottenere i rapporti pre-applicazione suddetti, il materiale di riempimento granulare costituisce il 67-71% in peso del tubo finito. I granuli rispettano quindi i seguenti rapporti preapplicazione:
circa il 62,5-68,5% in peso di pellet di carburo di tungsteno sinterizzato;
circa il 12-18% in peso di carburo di tungsteno fuso sferico; e
circa il 12-18% in peso di carburo di tungsteno sinterizzato frantumato.
Nel tubo è pure presente, insieme ai granuli, silico manganese in una quantità di circa il 2-4% in peso, circa 0,4-0,6% in peso di niobio e circa 0,36% in peso di resinox come fondente, elemento legante e rispettivamente disossidante e legante. Il tubo che contiene i granuli ha una sezione trasversale circolare ed è formato da acciaio a basso tenore di carbonio ed ha un diametro esterno di 0,125 pollici, una parete dello spessore di 0,013 pollici ed una lunghezza di circa 28-30 pollici. Questo tubo costituisce così il 29-33% in peso del totale di tubo e riempimento granulare. Preferibilmente, i pellet di carburo sinterizzati hanno una dimensione compresa tra 16 mesh ASTM e 30 mesh ASTM. I pellet di carburo fusi hanno una dimensione compresa tra circa 40 mesh ASTM e circa 80 mesh ASTM. Il carburo sinterizzato frantumato ha una dimensione tra circa 20 mesh ASTM e circa 30 mesh ASTM.
La figura 2 è una microfotografia di una sezione levigata e decappata di una sezione della composizione di riporto duro vista riportata su un dente 25 di una punta di trivellazione del suolo 11. Come si può vedere, i pellet di carburo di tungsteno sinterizzato più grandi (grigi) costituiscono la massa della composizione di riporto duro. Gli interstizi o vuoti tra i pellet di carburo sinterizzato più grandi sono riempiti dai pellet di carburo fuso sferici (grigio scuro a nero). I pellet di carburo di tungsteno sferici più grandi, per la loro dimensione e maggiore presenza nella composizione, espongono la maggiore area superficiale all’usura abrasiva. I pellet di carburo fuso sferici, più piccoli, riempiono gli spazi o interstizi tra i pellet sinterizzati più grandi, impedendo l'erosione del metallo di matrice tra i pellet di carburo sinterizzati sferici, cosi da prolungare la ritenzione dei pellet di carburo sinterizzati nel riporto duro. Le particelle di carburo sinterizzato frantumate di forma irregolare riempiono gli spazi nel metallo di matrice non altrimenti occupati dai pellet di carburo sinterizzato sferici e si ritiene contribuiscano alla saldabilità della composizione.
La figura 3 è una fotografia di un dente in acciaio usurato di una punta per la trivellazione del suolo avente un riporto duro secondo la presente invenzione. La figura 4 è una microfotografia di una superficie di una punta di un dente in acciaio usurato al quale è applicata la composizione di riportò duro secondo la presente invenzione. Come si può vedere, e come è stato descritto con riferimento alla figura 2, i pellet di carburo di tungsteno sinterizzato sferici, più grandi, sopportano il grosso dell'usura abrasiva e si possono vedere usurati. I pellet di carburo fuso sferici più piccoli, aventi durezza e resistenza all'abrasione maggiore dei pellet di carburi sinterizzati, si possono vedere tra i pellet e sono molto meno usurati e sporgono sopra il metallo di matrice. La combinazione dei pellet di carburo sinterizzato sferici, più teneri e più grandi, con i pellet di carburo fuso sferici più duri e più piccoli, porta ad ottenere una composizione di riporto duro avente caratteristiche di resistenza all'usura' e di resistenza migliorate rispetto ai rivestimenti duri convenzionali che impiegano carburo di tungsteno sinterizzato, carburo di tungsteno fuso frantumato o carburo di tungsteno macrocristallino, o loro combinazioni .
I seguenti sono esempi di composizioni di riporto duro preparate ed utilizzate secondo la presente invenzione.
ESEMPIO
Si provvedono le seguenti quantità e dimensioni di materiali di carburo granulare:
I pellet di carburo di tungsteno sinterizzato sferici comprendenti particelle o granuli di carburo di tungsteno sinterizzato con il 6 % in peso di cobalto come legante sono forniti da Kennametal, Inc. , Nevada, nelle seguenti dimensioni e percentuali in peso:
Il carburo di tungsteno sinterizzato frantumato è pure fornito da Kennametal, Inc., nelle seguenti dimensioni e percentuali in peso:
I pellet sferici di carburo fuso, prodotti da WOKA Schweisstechnik GmbH, Germania, hanno le seguenti dimensioni e percentuali in peso:
I granuli di carburo vengono miscelati, mediante barilatura in un mulino a barile, insieme al 4% in peso di silico manganese, 0,5% in peso di niobio e 0,36% in peso di resinox. Dopo la miscelazione iniziale, si aggiunge alcol ed i granuli vengono rimiscelati per "bagnare" lo riempitivo granulare, seguito da una fase di essiccamento.
Nastro di acciaio a basso tenore di carbonio, ricotto e finito a freddo, vengono puliti ed alimentati in una convenzionale macchina per la fabbricazione del tubo. La miscela di riempitivo granulare viene introdotta nella macchina per riempire i tubi. I tubi vengono quindi tagliati a lunghezze di 28-30 pollici e le estremità del tubo vengono chiuse per strozzatura. Il tubo finito viene quindi ricotto in atmosfera di aria a 300-350°F per un minimo di 1 ora in modo da assicurare la completa asciugatura dello riempimento granulare. Il tubo risultante comprende il 68% in peso di riempimento granulare ed il 32% in peso di metallo di matrice tubolare.
Una parte di uno dei tubi, preparato come precedentemente indicato, viene fusa per ottenere un campione della composizione di riporto duro applicata secondo la presente invenzione. Il campione viene pesato e posto a contatto con una ruota di acciaio di 6,5 pollici di diametro e della larghezza di 0,5 pollici. Si applica al campione una forza risultante da un carico di 10 kg, quindi la ruota ed il campione vengono immersi in una poltiglia di polvere di ossido di alluminio 30 sospesa in acqua deionizzata. La ruota viene fatta ruotare a 100 giri/minuto per 500 giri. La apparecchiatura di prova è simile a quella prescritta dalla procedura di prova ASTM B 611. Generalmente, la poltiglia di ossido di alluminio viene sfregata tra la ruota ed il campione, portando all'erosione del campione. Dopo la prova, il campione viene pesato per ottenere una indicazione della quantità di materiale del campione eroso durante la prova, La quantità di materiale eroso durante la prova è una indicazione relativa della resistenza all’usura del materiale del campione.· Questa prova viene ripetuta quattro volte.
I risultati dei test di laboratorio per i campioni della composizione di riporto duro secondo la presente invenzione mostrano una media del 12% in meno di materiale eroso, e quindi il 12% di miglioramento di resistenza all'usura rispetto alle composizioni di riporto duro precedentemente provate che non comprendono i pellet sferici in carburo fuso in combinazione con i pellet sferici in carburo sinterizzato.
Un tubo di composizione di riporto duro preparato nel modo suindicato viene applicato mediante saldatura aventi scelti di una punta Hughes Christensen 9 7/8 inch ATJ-1S simile a quella illustrata nella figura 1. Altri denti del la stessa punta vengono rivestiti con metallo duro con una composizione di riporto duro comprendente soltanto pellet in carburo di tungsteno sinterizzato sferici in un metallo di matrice. La composizione di riporto duro è stata applicata per saldatura con cannello ossiacetilenico, e il metallo di matrice del tubo è stato fuso, insieme ad una parte del dente di acciaio sottostante, quindi il riporto duro risultante applicato è stato raffreddato all'aria. La saldatura ossiacetilenica è preferita rispetto alla saldatura ad idrogeno poiché la maggiore temperatura della saldatura ad idrogeno, se non è accuratamente controllata fonde il metallo della matrice ed il dente di acciaio troppo rapidamente, per cui le sfere sinterizzate dense ed i pellet fusi possono "affondare" nell'acciaio del dente allontanandosi dalla superficie di riporto duro.
Questa punta è stata impiegata in un pozzo a Grimes County, Texas. Dopo 40 ore, la punta aveva forato 3392 piedi. Le prestazioni della punta sono state considerate buone ed il confronto ha rivelato che la punta ha superato, in termini di costo per piede, la media delle migliori punte impiegate in pozzi per intervalli simili e estratte in condizioni di usura simile. I denti con la composizione di riporto duro secondo la presente invenzione risultano meno usurati degli altri denti.
I denti di un'altra punta Hughes Christensen 9 7/8 inch ATJ-1S sono stati dotati del riporto duro con la composizione precedentemente indicata. La punta è stata impiegata in un altro pozzo in Grimes County, Texas . Dopo 48 , 6 ore, la punta aveva forato 3273 piedi. La prestazione della punta è stata giudicata buona e le condizioni di usura risultano molto migliori di quelle delle migliori punte impiegati in pozzi simili per intervalli simili, sebbene non raggiungesse la loro prestazione migliore in termini di costo per piede, I denti con la composizione di riporto duro secondo la presente invenzione risultano meno usurati degli altri denti.
La composizione di riporto duro precedentemente indicata è stata applicata ai denti di una punta Hughes Christensen 7 7/8 inch ATJ-1. La punta è stata impiegata in un pozzo in Carbon County, Wymoning. Dopo 55, 5 ore, la punta aveva forato 3551 piedi ed è stata estratta in condizioni di usura migliori delle punte impiegate in pozzi anticlinale per intervalli di tempo simili. I denti per la composizione di riporto duro secondo la presente invenzione risultano meno usurati degli altri denti.
I denti di un'altra punta Hughes Christensen 7 7/8 inch ATJ-1 sono stati ricoperti con il riporto duro con la composizione precedentemente indicata. La punta è stata impiegata in un altro pozzo in Carbon County Wyoming. Dopo 42,5 ore la punta aveva forato 2844 piedi ed è stata estratta con condizioni di usura migl iori delle punte impiegate in pozzi anticl inale per intervall i di tempo simili. I denti con la composizione di riporto duro secondo l'invenzione risultano meno usurati degli altri denti.
Le prove di resistenza all'usura in laboratorio, combinate con i risultati sperimentali ottenuti da punte impiegate sul campo, indicano che la composizione di riporto duro secondo la presente invenzione costituisce un netto miglioramento rispetto alle composizioni di riporto duro convenzionali. Questo miglioramento è ritenuto essere il risultato della combinazione dei pellet sinterizzati sierici e dei pellet fusi in carburo di tungsteno, che hanno consentito di ottenere una composizione per riporto duro avente un buon equilibrio tra la durezza e la tenacità alla rottura.
L'invenzione è stata descritta con riferimento ad esempi specifici ed alle loro realizzazioni preferite. Essa non intende essere limitata, ma è suscettibile di variazioni e modifiche senza distaccarsi dallo scopo e dallo spirito dell'invenzione.
Claims (18)
- RIVENDICAZIONI 1. Composizione di riporto duro migliorata, resistente all'usura, comprendente i materiali seguenti in rapporti pre-applicazione: almeno il 60% in peso della composizione è costituita da granuli comprendenti una certa quantità di pellet di carburo sinterizzati ed una certa quantità di pellet di carburo fusi, i carburi fuso e sinterizzato essendo scelti dal gruppo di carburi costituiti da carburi di cromo, mol ibdeno, niobio, tantalio, titanio, tungsteno e vanadio, e loro leghe e miscele: la differenza della composizione di riporto duro essendo metallo di matrice.
- 2. Composizione di riporto duro migliorata secondo la rivendicazione 1, in cui la quantità di pellet di carburo sinterizzato è di circa il 65,5% in peso dei granuli e la quantità di pellet di carburo fuso è di circa il 15% in peso dei granuli, ed i granuli comprendono inoltre circa il 15% in peso di particelle di carburo sinterizzato frantumate.
- 3. Composizione di riporto duro migliorata secondo la rivendicazione 1, in cui i pellet di carburo sinterizzati hanno una dimensione compresa tra circa 16 e circa 30 mesh.
- 4. Composizione di riporto duro migliorata secondo la rivendicazione 2, in cui le particelle di carburo sinterizzato frantumate hanno una dimensione compresa tra circa 20 mesh e circa 30 mesh.
- 5. Composizione di riporto duro migliorata secondo la rivendicazione 1, in cui il pellet di carburo fuso hanno una dimensione compresa tra circa 40 mesh e circa 80 mesh.
- 6. Composizione di riporto duro migliorata secondo la rivendicazione 1, in cui il metallo di matrice è scelto dal gruppo costituito da nichel, ferro, cobalto e loro leghe e miscele, ed una parte del materiale di matrice è sottoforma di un tubo contenente i granuli.
- 7. Composizione di riporto duro migliorata secondo la rivendicazione 1. in cui il metallo di matrice è acciaio a basso tenore di carbonio legato con niobio.
- 8. Composizione per riporto duro su punte per la trivellazione del suolo migliorata, comprendente, in rapporti pre-applicazione: circa il 41-49% in peso di pellet di carburo sinterizzato sferici; circa 8-12,8% in peso di pellet di carburo fuso sferici; circa 8-12,8% in peso di particelle di carburo sinterizzate frantumate; e la differenza della composizione costituita da metallo di matrice.
- 9. Composizione di riporto duro migliorata secondo la rivendicazione 8, in cui il pellet di carburo sinterizzato sferici hanno una dimensione compresa tra circa 16 mesh e circa 30 mesh.
- 10. Composizione di riporto duro migliorata secondo la rivendicazione 8, in cui le particelle di carburo sinterizzato frantumate hanno una dimensione compresa tra circa 20 mesh e circa 30 mesh.
- 11. Composizione di riporto duro migliorata secondo la rivendicazione 8, in cui i pellet di carburo fuso sferici hanno una dimensione compresa tra circa 40 mesh e circa 80 mesh.
- 12. Composizione di riporto duro migliorata secondo la rivendicazione 8, in cui i materiali in carburo particolato sono scelti dal gruppo di carburi costituito da carburi di cromo, molibdeno, niobio, tantalio, titanio, tungsteno e vanadio e loro leghe e miscele.
- 13. Riporto duro migliorato secondo la rivendicazione 8, in cui il metallo di matrice è acciaio a basso tenore di carbonio legato con niobio.
- 14. Composizione di riporto duro per punta per la trivellazione del suolo migliorata comprendente, in rapporti pre-applicazione: circa il 41-49% in peso di pellet di carburo di tungsteno sinterizzato sferici; circa 8-12,8% in peso di pellet di carburo di tungsteno fuso sferici; circa 8-12,8% in peso di particelle di carburo di tungsteno sinterizzato frantumato; e la differenza della composizione essendo metallo di matrice in forma di un tubo contenente le particelle di carburo fuso e sinterizzato ed i pellet.
- 15. Composizione di riporto duro migliorata secondo la rivendicazione 14, in cui i pellet di carburo sinterizzato sferici hanno una dimensione compresa tra circa 16 mesh e circa 30 mesh.
- 16. Composizione di riporto duro migliorata secondo la rivendicazione 14, in cui le particelle di carburo sinterizzato frantumate hanno dimensione comprese tra circa 20 mesh e circa 30 mesh.
- 17. Composizione di riporto duro migliorata secondo la rivendicazione 14, in cui i pellet di carburo fuso sferici hanno dimensione compresa tra circa 40 mesh e cirea 80 mesh.
- 18. Composizione di riporto duro migliorata secondo la rivendicazione 14, in cui il metallo di matrice acciaio a basso tenore di carbonio legato con niobio.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US08/343,005 US5663512A (en) | 1994-11-21 | 1994-11-21 | Hardfacing composition for earth-boring bits |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
ITTO950930A0 ITTO950930A0 (it) | 1995-11-20 |
ITTO950930A1 true ITTO950930A1 (it) | 1997-05-20 |
IT1281036B1 IT1281036B1 (it) | 1998-02-11 |
Family
ID=23344277
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
IT95TO000930A IT1281036B1 (it) | 1994-11-21 | 1995-11-20 | Composizione migliorata di riporto duro per punte di trivellazione del suolo |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US5663512A (it) |
CA (1) | CA2161464C (it) |
GB (1) | GB2295157B (it) |
IT (1) | IT1281036B1 (it) |
MX (1) | MXPA95004730A (it) |
Families Citing this family (81)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SG52929A1 (en) * | 1996-03-12 | 1998-09-28 | Smith International | Rock bit with hardfacing material incorporating spherical cast carbide particles |
CA2207579A1 (fr) * | 1997-05-28 | 1998-11-28 | Paul Caron | Piece frittee a surface anti-abrasive et procede pour sa realisation |
US5967248A (en) * | 1997-10-14 | 1999-10-19 | Camco International Inc. | Rock bit hardmetal overlay and process of manufacture |
US6124564A (en) * | 1998-01-23 | 2000-09-26 | Smith International, Inc. | Hardfacing compositions and hardfacing coatings formed by pulsed plasma-transferred arc |
US6206115B1 (en) | 1998-08-21 | 2001-03-27 | Baker Hughes Incorporated | Steel tooth bit with extra-thick hardfacing |
US6253862B1 (en) * | 1999-02-03 | 2001-07-03 | Baker Hughes Incorporated | Earth-boring bit with cutter spear point hardfacing |
US6248149B1 (en) | 1999-05-11 | 2001-06-19 | Baker Hughes Incorporated | Hardfacing composition for earth-boring bits using macrocrystalline tungsten carbide and spherical cast carbide |
US6460631B2 (en) | 1999-08-26 | 2002-10-08 | Baker Hughes Incorporated | Drill bits with reduced exposure of cutters |
US6360832B1 (en) | 2000-01-03 | 2002-03-26 | Baker Hughes Incorporated | Hardfacing with multiple grade layers |
US7464013B2 (en) * | 2000-03-13 | 2008-12-09 | Smith International, Inc. | Dynamically balanced cutting tool system |
US9482055B2 (en) | 2000-10-11 | 2016-11-01 | Smith International, Inc. | Methods for modeling, designing, and optimizing the performance of drilling tool assemblies |
US6349780B1 (en) | 2000-08-11 | 2002-02-26 | Baker Hughes Incorporated | Drill bit with selectively-aggressive gage pads |
US6651756B1 (en) | 2000-11-17 | 2003-11-25 | Baker Hughes Incorporated | Steel body drill bits with tailored hardfacing structural elements |
GB2374885B (en) * | 2001-04-27 | 2003-05-14 | Smith International | Method for hardfacing roller cone drill bit legs using a D-gun hardfacing application technique |
US6615935B2 (en) * | 2001-05-01 | 2003-09-09 | Smith International, Inc. | Roller cone bits with wear and fracture resistant surface |
US6682580B2 (en) | 2001-06-28 | 2004-01-27 | Woka Schweisstechnik Gmbh | Matrix powder for the production of bodies or components for wear-resistant applications and a component produced therefrom |
DE10157079C5 (de) * | 2001-07-06 | 2013-08-14 | Woka Schweisstechnik Gmbh | Matrixpulver zur Herstellung von Körpern bzw. Bauteilen für Verschleißschutzanwendungen sowie ein daraus hergestelltes Bauteil |
DE10130860C2 (de) | 2001-06-28 | 2003-05-08 | Woka Schweistechnik Gmbh | Verfahren zur Herstellung von sphäroidischen Sinterpartikeln und Sinterpartikel |
US6659199B2 (en) | 2001-08-13 | 2003-12-09 | Baker Hughes Incorporated | Bearing elements for drill bits, drill bits so equipped, and method of drilling |
US6659206B2 (en) | 2001-10-29 | 2003-12-09 | Smith International, Inc. | Hardfacing composition for rock bits |
US6541124B1 (en) | 2001-11-13 | 2003-04-01 | Rhino Metals, Inc. | Drill resistant hard plate |
US7036611B2 (en) * | 2002-07-30 | 2006-05-02 | Baker Hughes Incorporated | Expandable reamer apparatus for enlarging boreholes while drilling and methods of use |
US6766870B2 (en) | 2002-08-21 | 2004-07-27 | Baker Hughes Incorporated | Mechanically shaped hardfacing cutting/wear structures |
US7250069B2 (en) | 2002-09-27 | 2007-07-31 | Smith International, Inc. | High-strength, high-toughness matrix bit bodies |
US6923276B2 (en) | 2003-02-19 | 2005-08-02 | Baker Hughes Incorporated | Streamlined mill-toothed cone for earth boring bit |
US7140567B1 (en) * | 2003-03-11 | 2006-11-28 | Primet Precision Materials, Inc. | Multi-carbide material manufacture and use as grinding media |
US7578457B2 (en) * | 2003-03-11 | 2009-08-25 | Primet Precision Materials, Inc. | Method for producing fine dehydrided metal particles using grinding media |
US7128773B2 (en) * | 2003-05-02 | 2006-10-31 | Smith International, Inc. | Compositions having enhanced wear resistance |
US20040234820A1 (en) * | 2003-05-23 | 2004-11-25 | Kennametal Inc. | Wear-resistant member having a hard composite comprising hard constituents held in an infiltrant matrix |
AU2004276221B2 (en) * | 2003-05-23 | 2010-06-17 | Kennametal Inc. | A wear-resistant member having a hard composite comprising hard constituents held in an infiltrant matrix |
US9441476B2 (en) * | 2004-03-04 | 2016-09-13 | Halliburton Energy Services, Inc. | Multiple distributed pressure measurements |
WO2005086853A2 (en) * | 2004-03-10 | 2005-09-22 | Primet Precision Materials, Inc. | Multi-carbide material manufacture and methods of use |
US7360608B2 (en) * | 2004-09-09 | 2008-04-22 | Baker Hughes Incorporated | Rotary drill bits including at least one substantially helically extending feature and methods of operation |
US8002052B2 (en) * | 2005-09-09 | 2011-08-23 | Baker Hughes Incorporated | Particle-matrix composite drill bits with hardfacing |
US7997359B2 (en) | 2005-09-09 | 2011-08-16 | Baker Hughes Incorporated | Abrasive wear-resistant hardfacing materials, drill bits and drilling tools including abrasive wear-resistant hardfacing materials |
US7597159B2 (en) | 2005-09-09 | 2009-10-06 | Baker Hughes Incorporated | Drill bits and drilling tools including abrasive wear-resistant materials |
US7703555B2 (en) * | 2005-09-09 | 2010-04-27 | Baker Hughes Incorporated | Drilling tools having hardfacing with nickel-based matrix materials and hard particles |
RU2008118420A (ru) * | 2005-10-11 | 2009-11-20 | Бейкер Хьюз Инкорпорейтед (Us) | Система, способ и устройство для повышения износостойкости буровых долот |
US20070098803A1 (en) | 2005-10-27 | 2007-05-03 | Primet Precision Materials, Inc. | Small particle compositions and associated methods |
US20070107942A1 (en) * | 2005-11-15 | 2007-05-17 | Overstreet James L | Hardfacing materials with highly conforming properties |
US8141665B2 (en) * | 2005-12-14 | 2012-03-27 | Baker Hughes Incorporated | Drill bits with bearing elements for reducing exposure of cutters |
RU2009111383A (ru) | 2006-08-30 | 2010-10-10 | Бейкер Хьюз Инкорпорейтед (Us) | Способы нанесения износостойкого материала на внешние поверхности буровых инструментов и соответствующие конструкции |
CN101605920A (zh) * | 2006-09-29 | 2009-12-16 | 贝克休斯公司 | 耐磨表面堆焊材料,包括耐磨表面堆焊材料的钻头和钻具,以及用于将耐磨表面堆焊材料施加给钻头和钻具的方法 |
US8657039B2 (en) | 2006-12-04 | 2014-02-25 | Baker Hughes Incorporated | Restriction element trap for use with an actuation element of a downhole apparatus and method of use |
US7814997B2 (en) * | 2007-06-14 | 2010-10-19 | Baker Hughes Incorporated | Interchangeable bearing blocks for drill bits, and drill bits including same |
US20090065260A1 (en) * | 2007-09-12 | 2009-03-12 | Baker Hughes Incorporated | Hardfacing containing fullerenes for subterranean tools and methods of making |
US7828089B2 (en) * | 2007-12-14 | 2010-11-09 | Baker Hughes Incorporated | Erosion resistant fluid passageways and flow tubes for earth-boring tools, methods of forming the same and earth-boring tools including the same |
US8252225B2 (en) | 2009-03-04 | 2012-08-28 | Baker Hughes Incorporated | Methods of forming erosion-resistant composites, methods of using the same, and earth-boring tools utilizing the same in internal passageways |
WO2009098549A1 (en) | 2008-02-08 | 2009-08-13 | Technogenia | Method and device for manufacturing a down hole motor radial bearing |
US20100000798A1 (en) * | 2008-07-02 | 2010-01-07 | Patel Suresh G | Method to reduce carbide erosion of pdc cutter |
US8136384B2 (en) * | 2008-08-13 | 2012-03-20 | National Oilwell Varco, L.P. | Hardband wear testing system and method |
WO2010033742A2 (en) | 2008-09-18 | 2010-03-25 | Baker Hughes Incorporated | Method and apparatus for the automated application of hardfacing material to rolling cutters of earth-boring bits |
US9439277B2 (en) | 2008-10-23 | 2016-09-06 | Baker Hughes Incorporated | Robotically applied hardfacing with pre-heat |
US8450637B2 (en) | 2008-10-23 | 2013-05-28 | Baker Hughes Incorporated | Apparatus for automated application of hardfacing material to drill bits |
WO2010053710A2 (en) | 2008-10-29 | 2010-05-14 | Baker Hughes Incorporated | Method and apparatus for robotic welding of drill bits |
US8220566B2 (en) * | 2008-10-30 | 2012-07-17 | Baker Hughes Incorporated | Carburized monotungsten and ditungsten carbide eutectic particles, materials and earth-boring tools including such particles, and methods of forming such particles, materials, and tools |
CA2743137C (en) * | 2008-11-21 | 2016-07-12 | Caterpillar Inc. | Abrasion resistant composition |
CA2743574C (en) * | 2008-11-21 | 2017-01-17 | Keith D. Fischer | Abrasion resistant track shoe grouser |
RU2011131690A (ru) | 2008-12-31 | 2013-02-10 | Бейкер Хьюз Инкорпорейтед | Способ и устройство для автоматизированного нанесения материала твердосплавного покрытия на шарошки буровых долот, гибридные буровые долота, имеющие режущие элементы со стальными зубьями с твердосплавным покрытием |
US20100175926A1 (en) * | 2009-01-15 | 2010-07-15 | Baker Hughes Incorporated | Roller cones having non-integral cutting structures, drill bits including such cones, and methods of forming same |
US20100224414A1 (en) * | 2009-03-03 | 2010-09-09 | Baker Hughes Incorporated | Chip deflector on a blade of a downhole reamer and methods therefore |
US9353578B2 (en) * | 2009-03-20 | 2016-05-31 | Smith International, Inc. | Hardfacing compositions, methods of applying the hardfacing compositions, and tools using such hardfacing compositions |
US8943663B2 (en) | 2009-04-15 | 2015-02-03 | Baker Hughes Incorporated | Methods of forming and repairing cutting element pockets in earth-boring tools with depth-of-cut control features, and tools and structures formed by such methods |
US20100276200A1 (en) * | 2009-04-30 | 2010-11-04 | Baker Hughes Incorporated | Bearing blocks for drill bits, drill bit assemblies including bearing blocks and related methods |
US8079428B2 (en) | 2009-07-02 | 2011-12-20 | Baker Hughes Incorporated | Hardfacing materials including PCD particles, welding rods and earth-boring tools including such materials, and methods of forming and using same |
US8297381B2 (en) | 2009-07-13 | 2012-10-30 | Baker Hughes Incorporated | Stabilizer subs for use with expandable reamer apparatus, expandable reamer apparatus including stabilizer subs and related methods |
WO2011044147A2 (en) | 2009-10-05 | 2011-04-14 | Baker Hughes Incorporated | Drill bits and tools for subterranean drilling, methods of manufacturing such drill bits and tools and methods of directional and off center drilling |
SA111320374B1 (ar) | 2010-04-14 | 2015-08-10 | بيكر هوغيس انكوبوريتد | طريقة تشكيل الماسة متعدد البلورات من الماس المستخرج بحجم النانو |
US8834786B2 (en) | 2010-06-30 | 2014-09-16 | Kennametal Inc. | Carbide pellets for wear resistant applications |
DE112011102466B4 (de) | 2010-07-23 | 2023-11-23 | Baker Hughes Holdings Llc | Motoren für Bohrlochwerkzeuge und Verfahren zum Aufbringen eines Hartauftrags auf deren Oberflächen |
WO2012103491A2 (en) * | 2011-01-28 | 2012-08-02 | Baker Hughes Incorporated | Non-magnetic hardfacing material |
EP2668362B1 (en) * | 2011-01-28 | 2020-01-01 | Baker Hughes, a GE company, LLC | Non-magnetic drill string member with non-magnetic hardfacing and method of making the same |
CA2852223A1 (en) * | 2011-10-14 | 2013-04-18 | Varel International Ind., L.P. | Use of tungsten carbide tube rod to hard-face pdc matrix |
DE102011117042B4 (de) * | 2011-10-27 | 2019-02-21 | H. C. Starck Tungsten GmbH | Verfahren zur Herstellung eines Bauteils umfassend das Sintern einer Hartmetallzusammensetzung |
US9140072B2 (en) | 2013-02-28 | 2015-09-22 | Baker Hughes Incorporated | Cutting elements including non-planar interfaces, earth-boring tools including such cutting elements, and methods of forming cutting elements |
US9112398B2 (en) | 2013-06-25 | 2015-08-18 | Baker Hughes Incorporated | Nitrogen- and ceramic-surface-treated components for downhole motors and related methods |
WO2017100734A1 (en) | 2015-12-11 | 2017-06-15 | Smith International, Inc. | Cutting elements with wear resistant surfaces |
EP3619389A4 (en) | 2017-05-01 | 2020-11-18 | Oerlikon Metco (US) Inc. | DRILLING CHISEL, PROCESS FOR PRODUCING A BODY OF A DRILLING CHISEL, METAL MATRIX COMPOSITE AND PROCESS FOR PRODUCING METAL MATRIX COMPOSITE |
US10807098B1 (en) | 2017-07-26 | 2020-10-20 | Pearson Incorporated | Systems and methods for step grinding |
US10757860B1 (en) | 2019-10-31 | 2020-09-01 | Hemp Processing Solutions, LLC | Stripper apparatus crop harvesting system |
US10933424B1 (en) | 2019-12-11 | 2021-03-02 | Pearson Incorporated | Grinding roll improvements |
Family Cites Families (32)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2033594A (en) * | 1931-09-24 | 1936-03-10 | Stoody Co | Scarifier tooth |
US2407642A (en) * | 1945-11-23 | 1946-09-17 | Hughes Tool Co | Method of treating cutter teeth |
US2660405A (en) * | 1947-07-11 | 1953-11-24 | Hughes Tool Co | Cutting tool and method of making |
US3260579A (en) * | 1962-02-14 | 1966-07-12 | Hughes Tool Co | Hardfacing structure |
US3158214A (en) * | 1962-03-15 | 1964-11-24 | Hughes Tool Co | Shirttail hardfacing |
GB1070039A (en) * | 1963-11-07 | 1967-05-24 | Eutectic Welding Alloys | Improved heterogeneous facing composition |
US3800891A (en) * | 1968-04-18 | 1974-04-02 | Hughes Tool Co | Hardfacing compositions and gage hardfacing on rolling cutter rock bits |
US3768984A (en) * | 1972-04-03 | 1973-10-30 | Buell E | Welding rods |
US3989554A (en) * | 1973-06-18 | 1976-11-02 | Hughes Tool Company | Composite hardfacing of air hardening steel and particles of tungsten carbide |
US4043611A (en) * | 1976-02-27 | 1977-08-23 | Reed Tool Company | Hard surfaced well tool and method of making same |
US4262761A (en) * | 1979-10-05 | 1981-04-21 | Dresser Industries, Inc. | Long-life milled tooth cutting structure |
US4611673A (en) * | 1980-03-24 | 1986-09-16 | Reed Rock Bit Company | Drill bit having offset roller cutters and improved nozzles |
US4455278A (en) * | 1980-12-02 | 1984-06-19 | Skf Industrial Trading & Development Company, B.V. | Method for producing an object on which an exterior layer is applied by thermal spraying and object, in particular a drill bit, obtained pursuant to this method |
CH647818A5 (de) * | 1980-12-05 | 1985-02-15 | Castolin Sa | Pulverfoermiger beschichtungswerkstoff zum thermischen beschichten von werkstuecken. |
US4414029A (en) * | 1981-05-20 | 1983-11-08 | Kennametal Inc. | Powder mixtures for wear resistant facings and products produced therefrom |
US4666797A (en) * | 1981-05-20 | 1987-05-19 | Kennametal Inc. | Wear resistant facings for couplings |
US4499958A (en) * | 1983-04-29 | 1985-02-19 | Strata Bit Corporation | Drag blade bit with diamond cutting elements |
US4630692A (en) * | 1984-07-23 | 1986-12-23 | Cdp, Ltd. | Consolidation of a drilling element from separate metallic components |
US4562892A (en) * | 1984-07-23 | 1986-01-07 | Cdp, Ltd. | Rolling cutters for drill bits |
US4597456A (en) * | 1984-07-23 | 1986-07-01 | Cdp, Ltd. | Conical cutters for drill bits, and processes to produce same |
US4781770A (en) * | 1986-03-24 | 1988-11-01 | Smith International, Inc. | Process for laser hardfacing drill bit cones having hard cutter inserts |
GB8611448D0 (en) * | 1986-05-10 | 1986-06-18 | Nl Petroleum Prod | Rotary drill bits |
US4726432A (en) * | 1987-07-13 | 1988-02-23 | Hughes Tool Company-Usa | Differentially hardfaced rock bit |
US4836307A (en) * | 1987-12-29 | 1989-06-06 | Smith International, Inc. | Hard facing for milled tooth rock bits |
US4944774A (en) * | 1987-12-29 | 1990-07-31 | Smith International, Inc. | Hard facing for milled tooth rock bits |
US4884477A (en) * | 1988-03-31 | 1989-12-05 | Eastman Christensen Company | Rotary drill bit with abrasion and erosion resistant facing |
US5051112A (en) * | 1988-06-29 | 1991-09-24 | Smith International, Inc. | Hard facing |
DE3835234A1 (de) * | 1988-10-15 | 1990-04-19 | Woka Schweisstechnik Gmbh | Verfahren zur herstellung von wolframschmelzcarbid-kugeln |
US5038640A (en) * | 1990-02-08 | 1991-08-13 | Hughes Tool Company | Titanium carbide modified hardfacing for use on bearing surfaces of earth boring bits |
GB2253642B (en) * | 1991-03-11 | 1995-08-09 | Dresser Ind | Method of manufacturing a rolling cone cutter |
US5152194A (en) * | 1991-04-24 | 1992-10-06 | Smith International, Inc. | Hardfaced mill tooth rotary cone rock bit |
US5492186A (en) * | 1994-09-30 | 1996-02-20 | Baker Hughes Incorporated | Steel tooth bit with a bi-metallic gage hardfacing |
-
1994
- 1994-11-21 US US08/343,005 patent/US5663512A/en not_active Ceased
-
1995
- 1995-10-26 CA CA002161464A patent/CA2161464C/en not_active Expired - Fee Related
- 1995-11-03 GB GB9522528A patent/GB2295157B/en not_active Expired - Fee Related
- 1995-11-10 MX MXPA95004730A patent/MXPA95004730A/es active IP Right Grant
- 1995-11-20 IT IT95TO000930A patent/IT1281036B1/it active IP Right Grant
-
1998
- 1998-08-19 US US09/137,254 patent/USRE37127E1/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB2295157B (en) | 1998-07-08 |
GB9522528D0 (en) | 1996-01-03 |
MXPA95004730A (es) | 2004-03-11 |
ITTO950930A0 (it) | 1995-11-20 |
GB2295157A (en) | 1996-05-22 |
USRE37127E1 (en) | 2001-04-10 |
US5663512A (en) | 1997-09-02 |
CA2161464C (en) | 2001-02-20 |
CA2161464A1 (en) | 1996-05-22 |
IT1281036B1 (it) | 1998-02-11 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
ITTO950930A1 (it) | Composizione migliorata di riporto duro per punte di trivellazione del suolo | |
US5791422A (en) | Rock bit with hardfacing material incorporating spherical cast carbide particles | |
US6248149B1 (en) | Hardfacing composition for earth-boring bits using macrocrystalline tungsten carbide and spherical cast carbide | |
US4211294A (en) | Impregnated diamond drill bit | |
CA2196494C (en) | Hard facing material for rock bits | |
US10737367B2 (en) | Matrix tool bodies with erosion resistant and/or wear resistant matrix materials | |
US4836307A (en) | Hard facing for milled tooth rock bits | |
US6782958B2 (en) | Hardfacing for milled tooth drill bits | |
KR100241803B1 (ko) | 매트릭스 파우더 및 다이아몬드 복합재료 부재 | |
US4944774A (en) | Hard facing for milled tooth rock bits | |
US7878275B2 (en) | Matrix bit bodies with multiple matrix materials | |
US20080149397A1 (en) | System, method and apparatus for hardfacing composition for earth boring bits in highly abrasive wear conditions using metal matrix materials | |
US20090283331A1 (en) | Material for producing parts or coatings adapted for high wear and friction-intensive applications, method for producing such a material and a torque-reduction device for use in a drill string made from the material | |
ITTO950780A1 (it) | Punta a dente di acciaio di tipo perfezionato con un riporto bi-metallico. | |
US8381845B2 (en) | Infiltrated carbide matrix bodies using metallic flakes | |
CA2842718C (en) | Drill bit alloy | |
CA1336387C (en) | Rod for applying hard surfacing to a surface and method of making same | |
GB2318803A (en) | Improved hardfacing composition for earth-boring bits. | |
US20240131583A1 (en) | Polyscrystalline diamond compact including erosion and corrosion resistant substrate | |
JP4909926B2 (ja) | 硬装用肉盛溶接棒および該硬装用肉盛溶接棒を用いて製作された掘削用工具 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
0001 | Granted |