HU196155B - Process and equipment for anaerob biological cleaning of sewages containing organic pollution - Google Patents
Process and equipment for anaerob biological cleaning of sewages containing organic pollution Download PDFInfo
- Publication number
- HU196155B HU196155B HU85486A HU48685A HU196155B HU 196155 B HU196155 B HU 196155B HU 85486 A HU85486 A HU 85486A HU 48685 A HU48685 A HU 48685A HU 196155 B HU196155 B HU 196155B
- Authority
- HU
- Hungary
- Prior art keywords
- reactor
- plates
- space
- settling
- sludge
- Prior art date
Links
Classifications
-
- Y02W10/12—
Landscapes
- Physical Water Treatments (AREA)
- Apparatus Associated With Microorganisms And Enzymes (AREA)
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Abstract
Description
A találmány szerves szennyeződést tartalmazó szennyvíz anaerob biológiai tisztítására szolgáló eljárásra és berendezésre vonatkozik.The present invention relates to a process and apparatus for anaerobic biological purification of wastewater containing organic contaminants.
A magas szervesanyag tartalmú szennyvizek tisztításának egyik ismert előnyös módszere az anaerob és aerob tisztítási műveletek egymást követő lépcsőkben történő alkalmazása. Ez a módszer azért előnyös, mert az első lépcsőben végrehajtott anaerob tisztítással alacsony hidraulikus terhelés mellett előnyös üzemi feltételekkel (kis műtárgytérfogat) nagymenynyiségű — a teljes tömeg 70-80%-át kitevő - szervesanyag lebontására nyílik lehetőség. Ennek eredményeként a következő aerob fokozat gazdaságosan üzemeltethető, és kellően tiszta, jó minőségű vizet szolgáltat. Az elmondottakból nyilvánvaló, hogy az anaerob fokozat hatásos üzemeltetése az egész tisztítási folyamat szempontjából döntő jelentőségű, mert - szemben az aerob fokozattal — nincs energiaigénye, sőt biogáz formájában nagy fölöslegben energiát állít elő, emellett a szervesanyag-lebontási teljesítményének a műtárgy térfogatára vetített kedvező értéke beruházási szempontból is igen előnyös. Üzemeltetési szempontból az anaerob fokozatnak azt az előnyét kívánjuk hangsúlyozni, hogy — szemben az aerob eljárásokkal — a nagy üzemelési gondokat okozó iszapszaporulat minimális.One of the known preferred methods of purifying high-organic wastewater is the use of successive steps of anaerobic and aerobic purification operations. This method is advantageous because, in the first stage, anaerobic purification allows for the removal of large quantities of organic matter (70-80% of the total weight) under favorable operating conditions (low volume of articles) under low hydraulic loads. As a result, the next aerobic stage can be operated economically and provide sufficiently clean, high quality water. It is evident from the above that the efficient operation of the anaerobic stage is crucial for the entire purification process because, unlike the aerobic stage, it does not require any energy and in fact generates a large excess of energy in the form of biogas. is also very advantageous. From an operational point of view, we would like to emphasize the advantage of the anaerobic stage that, contrary to aerobic procedures, the amount of sludge that causes major operational problems is minimal.
Az a tény azonban, hogy az anaerob tisztítás gázfejlődéssel jár, nehézségeket okoz az ülepítés vonatkozásában. A buborékok formájában kiváló és felszálló gáz egyrészt zavaija a mikrobaaggregátumok leülepedését, másrészt a buborékok hozzátapadhatnak az aggregátumokhoz, és felúsztathatják azokat a felszínre (flotálódás). E káros hatást kiküszöbölendő az 1.491.502. számú angol szabadalmi leírás szerint a reaktor és az ülepítő között legalább 8 °C hőmérsékletű hűtést alkalmaznak. E megoldás hátránya, hogy a hűtött mikrobatömegnek a reaktorba történő visszavezetése mindenképpen hőveszteséggel, illetve teljesítménycsökkenéssel jár.However, the fact that anaerobic purification involves gas evolution causes difficulties with sedimentation. The bubbling gas, which forms in the form of bubbles, both on the one hand disturbs the settling of microbial aggregates and on the other hand the bubbles can adhere to the aggregates and float to the surface (flotation). This adverse effect is to be eliminated by the application of 1.491.502. In U.S. Patent No. 4,600,125, a temperature of at least 8 ° C is used between the reactor and the settler. The disadvantage of this solution is that the return of the cooled microbial mass to the reactor will inevitably result in heat loss and power loss.
Az ülepítés javítása érdekében a szakemberek jó íilepedési tulajdonságú mikrobaaggregátumok képzésére törekszenek, aminek az egyik eszköze a szilárd hordozófelületen ún. biofilm kialakítása. Ilyen megoldást tartalmaz például az 1.412.587. számú angol szabadalmi leírás, amely szerint könnyű, habszerű, meghatározott alakú biofilmhordozó testeket alkalmaznak. A 4.284.508. számú USA szabadalmi leírás expandált ágyas reaktorban alkalmazható szemcsés hordozóanyag használatára vonatkozik. Mindkét fenti megoldásnál a hordozón képzett polimerfilm segíti elő a mikrobák megtapadását. Ezeknek, és a hasonló jellegű bio filmes eljárásoknak az elterjedését a szennyvíztisztítási gyakorlatban nagymértékben akadályozza a mikrobaszaporulat eltávolításának a nehézkessége, mert ez a művelet mind álló, mind expandált rendszereknél általában erőteljes mechanikai vagy hidromechanikai beavatkozást igényel.In order to improve sedimentation, those skilled in the art will endeavor to form microbial aggregates with good settling properties, one of the means of which is a so-called solid support. biofilm development. Such a solution is provided, for example, in section 1.412.587. U. S. Patent No. 4,123,123, which utilizes lightweight, foam-like, biofilm carrier bodies. No. 4,284,508. U.S. Pat. In both of these embodiments, the polymer film formed on the support promotes microbial adhesion. The proliferation of these and similar biofilm techniques in wastewater treatment practices is greatly impeded by the difficulty of removing microbial growth, which usually requires strong mechanical or hydromechanical intervention in both stationary and expanded systems.
A 2.924.465. számú NSZK szabadalmi leírás olyan megoldásra vonatkozik, amely szerint a fluidágyas reaktorból távozó szennyvízlebegőanyag-gáz keverékének elválasztását tányéros centrifugával hajtják végre. Hátrányként jelentkezik a tányéros centrifuga igen jelentős beruházási költség- és üzemeltetési energia-igénye.A 2,924,465. U.S. Patent No. 5,102,125 relates to a solution in which separation of the mixture of wastewater from the fluidized bed reactor is effected by means of a plate centrifuge. The disadvantage of the plate centrifuge is its very high investment cost and operational energy requirements.
A szennyvíztisztítási gyakorlatban - a mikrobák visszanyerésére és az elfolyó szennyvíz lebegőanyagtartalmának a csökkentésére — elterjedt a reaktort követő ülepítők alkalmazása. Ilyen megoldást tartalmaz a 4.067.801., valamint a 2.256.575. számú USA szabadalmi leírás. (Az utóbbi tárgyát képező megoldásnál az anaerob reaktortérből a folyadék-mikroba keverék aerob kezelőtéren történt áthaladás után kerül az ülepítőbe.) Ezeknek a megoldásoknak alapvető hátránya, hogy a reaktor és az ülepítő közlekedőnyílásait szükségszerűen kis keresztmetszetű, szűk csővezeték köti össze, amely — főleg az ülepítőben - a megkívánt nagykiterjedésű, egyenletes lamináris áramkép kialakulását akadályozza, illetve az ülepítő működő felületét csökkentő áramláselosztó-csillapítószerkezet alkalmazását igényli.In wastewater treatment practice, the use of settler downstream reactors to recover microbes and reduce suspended solids in effluent is common. Such solutions are described in 4,067,801 and 2,256,575. U.S. Pat. (In the latter embodiment, the liquid-microbial mixture passes from the anaerobic reactor compartment to the settler after passing through an aerobic treatment space.) The main disadvantage of these solutions is that the passageways of the reactor and the settler are necessarily connected by a narrow, narrow pipeline. in sedimentator - prevents the formation of the required large, uniform laminar current and requires the use of a flow divider to reduce the working surface of the settler.
A 4.293.412. számú USA és a 2.110,658. számú angol szabadalmi leírásból olyan megoldások ismerhetők meg, amelyeknél a reaktor- és az ülepítőtér egy berendezés-egységgé van összeépítve. Az angol berendezés egyik kiviteli példájánál a két tér egy folytonos kerülctnienti résen keresztül átáramlás útján közlekedik egymással.No. 4,293,412. U.S. Patent No. 2,110,658; U.S. Pat. No. 5,123,125 discloses solutions in which the reactor and the settling chamber are assembled into a unit. In one embodiment of the English apparatus, the two spaces travel with one another through a continuous perimeter of the perimeter.
A 2.728.585. számú NSZK szabadalmi leírás tárgyát képező berendezésnél a reaktorból a folyadék elvétele és az ülepítő felé történő átadása a reaktor egy vízszintes keresztmetszetében többé-kevésbé egyenletesen kiosztott nyílásokon keresztül történik. Hasonló megoldásra vonatkozik: a 2.001.333. számú NDK szabadalmi leírás is, ahol ugyan a közlekedőnyílások keresztmetszete meghaladja az ülepítőtér felszínének a nagyságát, azonban a reaktorfelszín tekintetében a nyílásoknak sem a térbeli eloszlása, sem a viszonylagos nagysága nem kielégítő, így a reaktorban az egyenletes áramlást — ami igen lényeges — nem képesek biztosítani. Hasonló hátránya van a fent említett 2.110.658. számú NSZK szabadalmi leírás szerinti berendezésnek is, azonban e megoldás kisebb mértékben hátrányos.No. 2,728,585. In the case of the device which is the subject of US Patent No. 5,198, the liquid is taken from the reactor and transferred to the settler through openings which are distributed more or less evenly across a horizontal cross section of the reactor. A similar solution applies: 2.001.333. GDRs, which, although the cross-section of the passageways exceeds the size of the surface of the sedimentation space, have neither the spatial distribution nor the relative size of the openings with respect to the reactor surface, so that they cannot ensure uniform flow in the reactor. . Similar disadvantages are the aforementioned 2.110.658. However, this solution is less disadvantageous.
A találmány feladata, hogy jobb ülepedés! tulajdonságokkal rendelkező, nagyobb aktív mikrobaaggregátumok kialakításával, valamint a fejlődő gáznak a mikrobaaggregátumokra gyakorolt, a bevezetőben részletezett káros hatásainak a kiküszöbölésével a mikrobaaggregátumok optimális ülepedését, és ezzel az anaerob fokozat tisztítási hatékonyságát nagymértékben fokozza.The object of the invention is to provide better sedimentation! By providing larger active microbial aggregates with properties, and by eliminating the detrimental effects of the evolving gas on the microbial aggregates, the microbial aggregates optimally settle, thereby greatly enhancing the purification efficiency of the anaerobic grade.
A találmány az alábbi felismeréseken alapul·, mivel az anaerob tisztításnál egyrészt minimális az iszapszaporulat (mikrobaszaporulat), másrészt az iszap szerkezete olyan, hogy nehezen ülepíthető (minthogy az iszap döntő részét baktériumok alkotják), a tisztítóberendezés annál hatékonyabban működik — más szóval annál nagyobb mértékben terhelhető -, núnél nagyobb a rothasztóban tartózkodó iszap tömege és aktivitási!, hiszen az iszap az egész, szervesanyag-lebontási folyamatot, annak hatásosságát és teljesítményét befolyásoló bio katalizátorként funkcionál. Minél hatásosabban sikerül tehát az iszapot a reaktorban visszatartani, annál sikeresebben elégíthető ki a reaktor optimális üzemeltetése vonatkozásában támasztott követelmény. Más szóval: minél kedvezőbb a rendszerbe lépő szervesanyagot lebontó mikrobák tömege a szervesanyag mennyiséghez viszonyítva, annál magasabb - a reaktortérfogat gazdaságos mérete mellett — a lebontás és a biogázfejlődés mértéke. A mikrobák kellő tömegben történő előállítása, illetve azoknak a rendszerben tartásaThe present invention is based on the following insights: since anaerobic purification is characterized by minimal sludge accumulation (microbial growth) and by a structure of sludge that is difficult to settle (as bacteria is the predominant part of sludge), the more efficient the purifier is load - more than zero is the weight and activity of the sludge in the digester, since the sludge acts as a bio-catalyst for the whole organic matter decomposition process, its efficiency and performance. Thus, the more effectively the sludge is retained in the reactor, the more successfully the requirement for optimum reactor operation can be met. In other words, the more favorable the mass of microbes that degrade organic matter compared to the amount of organic matter, the higher the rate of degradation and biogas evolution, in addition to the economical size of the reactor volume. Production of microbes in sufficient mass and keeping them in the system
- a mikrobák már említett minimális szaporulata miatt - döntő jelentőségű üzemeltetési szempont. Hasonló jelentősége van annak is, hogy a reaktorba vitt szerves szennyeződésekkel milyen tápanyag-adszorbeáló képességű, illetve tulajdonságú mikrobákat állítunk szembe. Amennyiben jó ülepedés! tulajdonságokkal rendelkező, aktív mikrobaaggregátumokat vezetünk vissza a reaktorba, ott a nagy mikrobakoncentráció és az azzal arányosan nagy szervesanyag· lebontási teljesítmény biztosítható.- because of the minimal microbial growth already mentioned - it is a crucial operational aspect. Equally important is the ability of the microbes to absorb nutrient adsorbent properties and properties of organic impurities introduced into the reactor. If good sedimentation! active microbial aggregates with high properties are returned to the reactor where high microbial concentration and proportionately high organic matter decomposition performance can be achieved.
A fentiekből következően a megfelelően egyenletesen mozgatott folyadéktömegű anaerob reaktoroknál célszerű minél nagyobb méretű, jó ülepedési tulajdonságú mikrobaaggregátumokat kialakítani. Ebben az esetben ugyanis az inért anyagot nem, vagy csak csekély mennyiségben tartalmazó mikrobatömegből a fölös szaporulat minden nehézség nélkül eltávolítható, akár a reaktorból, akár az ülepítőből eszközölt egyszerű leeresztéssel. A találmányunk alapjául szolgáló egyik legfontosabb felismerés, hogy a mikrobaaggregátumok képződésére ható körülmények előnyösen befolyásolhatók meghatározott adalékanyagok kombinációjának alkalmazásával biokémiai és fizikokémiai úton.As a result, for anaerobic reactors with a suitably uniformly fluid fluid mass, it is expedient to provide microbial aggregates of the largest possible size with good sedimentation properties. In this case, the excess growth can be easily removed from the microbial mass containing no or only a small amount of inert material, either by simple draining from the reactor or from the settler. One of the most important realization underlying the present invention is that the conditions affecting the formation of microbial aggregates can be advantageously influenced by the use of a specific combination of additives by biochemical and physicochemical means.
Kutatásaink során azt találtuk, hogy a baktériumok (mikrobák) külső kocsonyás tokján kifejlődött extracellulárís poliszacharid molekulák által alkotott szálas képződmények, az ún. glykokalix nagymértékben elősegíti a mikrobák tartós kötődését niás sejtekhez, ezáltal elősegítve az aggregálódásukat is. Mivel a glykokalix biokémiai szintézise diszacharidból indul ki, ilyen adalékanyag hatását vizsgáltuk- Bebizonyosodott, hogy a tiszta cukoroldat adagolásához képest előnyösebb, ha a cukrot kötött formából, késleltetett módon felszabadítva adagoljuk. A szacharid vegyületek adagolása a legmegfelelőbb módon mesterséges adszorbensen kötött formában hajtható végre. Hatékonyan alkalmazható a diszacharid-fehérje kondenzát vegyületek hasonló körülmények között történő adagolása is. Ezen adalékanyagok adagolásának az eredményeként nagyobb és stabilabb pelyliek vagyis mikroba — szervesanyag-szervetlenanyag aggregátumok keletkeznek, súlyuk (és fajsúlyúk is) megnövekszik, jobban ülepednek, és ezáltal csökken a felúszásuk és a rendszerből való eltávozásuk veszélye. A bioszorbció, valamint az ehhez kapcsolódó biokenverzácíó hatásossága megnövekszik. A hatékony bioszorbciónak köszönhetően a pelyhek felületén nagy mennyiségben tapadnak meg a tisztítandó szennyvízzel a rendszerbe érkezett oldott és lebegő szerves anyagok, és azok biológiai átalakulása — a biokonverzáció - meggyorsul, a diffúziós úthossza - a biokatalizátor (mikrobaaggregátum) és a friss szerves anyag találkozási valószínűsége - megnövekszik.In our research we have found that the fibrous formations formed by extracellular polysaccharide molecules on the outer jelly capsule of bacteria (microbes), the so-called germ cells. glycocalyx greatly promotes the long-term attachment of microbes to nickel cells, thereby promoting their aggregation. Since the biochemical synthesis of glycocalyx is based on a disaccharide, the effect of such an additive has been investigated. It has been shown that it is preferable to administer the sugar in a liberated form after a delayed release compared to a pure sugar solution. The addition of saccharide compounds is most conveniently accomplished in an artificial adsorbent-bound form. The addition of disaccharide protein condensate compounds under similar conditions is also effective. The addition of these additives results in larger and more stable pellets, i.e. microbial-organic matter-inorganic aggregates, gaining weight (and specific gravity), settling better, and thus reducing the risk of them floating and leaving the system. The efficacy of biosorption and the associated bioconversion is increased. Due to the efficient biosorption, the solids and floating organic matter enters the surface of the flakes in large quantities and the biological transformation - accelerates the bioconversion - the path of diffusion - the biocatalyst (microbial aggregate) and the fresh organic matter. increases.
A találmány alapját képező fontos felismerés az is, hogy a gázképződésnek a különösen finom elválasztási műveletre gyakorolt zavaró, hátrányos hatása a folyadékfázis előzetes gáztalanitásával kiküszöbölhető, illetve a minimálisra csökkenthető.It is also an important realization underlying the invention that the interfering, adverse effect of gas formation on the particularly fine separation operation can be eliminated or minimized by pre-degassing the liquid phase.
További lényeges felismerésünk, hogy a berendezésben az ülepítés hatásfokának javítását és a mikrobaaggrcgáláshoz optimális áramlási körülményeket teremthetünk, amennyiben a reaktorteret az ülepítőtértől nem választjuk el tömör, szilárd fallal, hanem az ülepítőteret olyan, egymástól függetlenül funkcionáló, egymás alatt, illetve felett elhelyezkedő, itáramlást lehetővé tevő (a reaktor felőli oldalon szabad áramlási keresztmetszetet alkotó) rekeszekből alakítjuk ki, amely rekeszeket egymástól ferde lemezek választanak el. Tulajdonképpen tehát e rekeszek összessége együttesen alkotja az ülepltőteret. Ezekben a kis rekeszekben az áramlási viszonyok (sebesség, hány) optimalizálhatók, hatásaik pedig szuperEonálódnak. Ezáltal biztosítható, hogy az ülepítés atásfoka növekedjék, mert a reaktorból az ülepítőbe történő átáramlás végig lassú, egyenletes sebességgel biztosítható. Amennyiben ugyanis az áramlási sebesség - akár helyileg is - egy meghatározott érték fölé növekszik, a folyadékáram a reaktorból a szükségesnél több mikrobaaggregátumot távolit el, az ülepítéskor pedig zavarja a lamináris úramképet, ami az elválasztóhatás romlásával jár.It is further important to realize that the plant can improve the efficiency of sedimentation and optimize flow conditions for microbial agglomeration if the reactor space is not separated from the sedimentation space by a solid solid wall but by an independent, under and over It is formed of compartments (forming a free flow cross section on the reactor side), which compartments are separated by inclined plates. In fact, all of these compartments together constitute the sedimentation space. In these small compartments, the flow conditions (velocity, how many) can be optimized and their effects superEonated. This ensures that the sedimentation rate is increased because the flow from the reactor to the settler can be maintained at a slow, uniform rate. In fact, if the flow rate increases, even locally, above a certain value, the liquid stream removes more microbial aggregates from the reactor than necessary and, during settling, interferes with the laminar flow pattern, which results in degradation of the separation effect.
A fent részletezett felismerések alapján a kitűzött feladatot a találmány értelmében olyan eljárás segítségével oldottuk meg, amelynek során a szerves szenynyeződéseket lebontó mikrobákat (sejteket) reaktorban aggregáljuk, a reaktorból távozó szennyvíziszap keveréket fázisszétválaszrási műveletnek vetjük alá, és a szilárd fázis legalább egy részét a reaktorba visszavezetjük, és amely eljárásra az jellemző, hogy a szerves szennyeződést tartalmazó szennyvízhez a reaktorban fehéijék és redukáló szénhidrátok és/vagy szénhidrátszármazékok kondenzációs reakciójából (ún. Maillard-reakciójából) származó vegyülettel vagy vegyületekkel és diszachariddal legalább részben telített, mesterséges és/vagy teimészetes adszorbens által alkotott adalékanyagot adunk. Mivel a mikrobák gravitációs szétválasztását (ülepítését) kedvezőtlenül befolyásolja a folyadékban elnyelt gáz kiválása, egy előnyös találmányi ismérv szerint a fázisszétválasztási művelet eredményeként kapott, még mikrobákat (sejteket) is tartalmazó folyadékfázist a fázisszétválas/.tási művelet nyomásához képest csökkentett nyomáson folyadékfilm-szerű áramoltatása közben gáztalanítjuk, majd további fázisszétválasztási műveletnek, célszerűen utóülepítésnek vetjük alá. Előnyösen a gáztalanítást a reaktorban uralkodó — célszerűen atmoszférikus — nyomáshoz képest 0,3-0,5 bar-ral csökkentett nyomáson végezzük Az eljárás egy olyan célszerű foganatosítási módja szerint mesterséges és természetes adszorbensek mint egy 1:3 - 1:10 tömeg-arányú keverékét tartalmazó adalékanyagot adunk a szennyvízhez, tehát ilyen adszoibens-keverékek alkalmazása esetén a természetes adszorbens van túlsúlyban. Előnyös továbbá, ha legalább részben telített mesterséges adszorbensként a cukoriparban cukoroldat tisztítására már felhasznált, felületén cukrot tartalmazó hulladék aktívszén által alkotott adalékanyagot adunk a szennyvízhez. A cukoripari hulladék aktívszén - az alkalmazási technológiájából- következően — diszachariddal és díszacharid-fehérie kondenzátum-vegyülettel van telítve, amely utóbbi ebben az esetben a melanoidin. A melanoidin a cukorgyártás során előforduló, nagyobb hőmérsékleten redukáló szénhidrátok — a konkrét esetben cukor — és szabid aminocsoportot tartalmazó vegyületek ún. Mailíard-féle reakciójából képződik.Based on the findings detailed above, the object of the present invention has been solved by a method of aggregating organic contaminating microbes (cells) in a reactor, subjecting the effluent sludge mixture leaving the reactor to a phase separation process and returning at least a portion of the solid phase to the reactor. , characterized in that artificial and / or artificially saturated at least partially saturated organic compounds are added to the wastewater containing organic impurities in a reactor at least partially saturated with a compound or compounds derived from the condensation reaction of proteins and reducing carbohydrates and / or carbohydrate derivatives and so-called Maillard reaction. additive. Because the gravitational separation of microbes is adversely affected by the evolution of gas absorbed in the liquid, according to a preferred feature of the invention, the liquid phase resulting from the phase separation process, even containing microbes (cells), is pressurized with fluid under reduced pressure compared to the phase separation process. degassing and then subjected to a further phase separation step, preferably post-settling. Preferably, the degassing is carried out at a reduced pressure of 0.3-0.5 bar relative to the pressure in the reactor, preferably atmospheric. According to a preferred embodiment of the process, a mixture of artificial and natural adsorbents such as 1: 3 to 1:10 by weight is used. is added to the wastewater, so that the use of such adsorbent mixtures is dominated by the natural adsorbent. It is also advantageous to add to the waste water, as at least partially saturated artificial adsorbent, the activated carbon in the waste sugar-containing waste already used in the sugar industry to purify the sugar solution. The activated carbon from the sugar industry, due to its application technology, is saturated with a disaccharide and a decorative saccharide-white condensate compound, which in this case is melanoidin. Melanoidin is a so-called "high-temperature reducing carbohydrate", which is a compound of the sugar and sabid amino groups, which is used in sugar production. It is formed from Mailard's reaction.
Az aktívszénen a — szintén cukoripari hulladékként jelentkező - melasz hasonló komponenseit is megköthetjük, ill. e kombonensekkel az aktívszenet telíthetjük.On activated carbon, similar components of molasses, which is also a waste from the sugar industry, can also be bound. these combiners can saturate the activated carbon.
Célszerű, ha az alkalmazott aktívszén szemcsenagy-31 sága a 200 mikrométert meghaladja.Preferably, the activated carbon has a particle size greater than 200 micrometers.
Mesterséges adszorbensként aktívszenet használva előnyösen érvényesül annak tápanyagmegkötő, illetve átmeneti míkrobamegkötő képessége, ami az anyagcserét fokozza. Viszont nem célszerű az aktívszén alkalmazása akkor, ha a szennyvíz - jellegéből következően — ammóniamegkötést tesz szükségessé, ez ugyanis káros a mikrobaaggregátum-képzés szempontjából. Ilyen esetben készítjük az adalékanyagot természetes ásványi adszorbens felhasználásával. Akár egyféle telített adszorbensből, akár az említett, egymást kiegészítő hatású telített adszorbensekből álló adalék-kompozíció adagolását a reaktor — pl. városi szennyvíziszappal történt beoltásától számított 2—8 héten, előnyösen mintegy 4-6 héten át - a szennyvízmennyiségre vonatkoztatva - 0,1-1,0 g/dm3, célszerűen mintegy 0,2 g/dm3 mennyiségben (tömegkoncentrációban) végezzük. Az adalékanyag a telített mesterséges adszorbenst 10-35 tömeg%-ban tartalmazza.When using activated carbon as an artificial adsorbent, its nutrient-binding or transient microbial-binding capacity, which enhances metabolism, is preferred. However, the use of activated charcoal is not advisable when wastewater, by its nature, requires ammonia binding, which is detrimental to microbial aggregate formation. In this case, the additive is prepared using a natural mineral adsorbent. The addition of either an additive composition of one type of saturated adsorbent or of said complementary saturated adsorbent adjuvants is effected by reacting, e.g. 2 to 8 weeks, preferably about 4 to 6 weeks, from about 0.1 to 1.0 g / dm 3 , preferably about 0.2 g / dm 3, based on the volume of the sewage sludge. The additive contains 10-35% by weight of the saturated artificial adsorbent.
Az eljárás egy további előnyös foganatosítási módja szerint természetes adszorbensként — célszerűen 5 mikrométernél kisebb szemcsenagyságú - zeolitot tartalmazó adalékanyagot adunk a szennyvízhez. Célszerűen mordenit vagy klinpotilolit formájú természetes zeolitot alkalmazunk, amellyel — az adszorbciő mellett — ioncsere útján is végezzük az ammónia eltávolítását. Az 5 mikrométer alatti zeolít-szemcsenagyság alkalmazása azért célszerű, hogy a reaktorba recirkuláltatott mikroba-aggregátumok ne tartalmazzanak inért szervetlen anyagot. A zeolit — bizonyos tartózkodási időt követően - az elfolyó folyadékkal távozik a reaktorból.In a further preferred embodiment of the process, an additive containing a zeolite having a particle size of preferably less than 5 micrometres as a natural adsorbent is added to the waste water. Preferably, natural zeolite in the form of mordenite or clinotilolite is used which, in addition to adsorption, is used to remove ammonia by ion exchange. The use of a zeolite particle size of less than 5 micrometers is desirable to ensure that microbial aggregates recycled to the reactor do not contain inorganic inorganic material. The zeolite is discharged from the reactor after a period of residence.
A találmány tárgyát képező berendezésnek reaktortere, ülepítőtere, folyadékgyűjtő tere, egy vagy több gyűjtővályúja, valamint gyűjtőtere, továbbá — adott esetben - gáztalanító szerkezete és utóülepítője van, és e berendezésre az jellemző, hogy a reaktortér, az ülepítőtér és a folyadékgyűjtő tér közös tartályban vagy medencében olymódon van kialakítva, hogy a folyadékgyűjtő teret a legalább részben alatta elhelyezkedő reaktortértől legalább egy olyan ülepító'tér választja el, amelyet egymás felett, illetve alatt — előnyösen azonos — távközökkel, célszerűen egymással párhuzamosan elhelyezkedő, ferdén lefelé hajló lemezek és alul és felül a szomszédos lemezekkel határolt, de mind a reakrártér, mind a folyadékgyűjtő tér felöli végükön nyitott, és ílymódon e terek közötti folyadékátáramlást lehetővé tevő rekeszek alkotnak, és a legalsó lemez alsó végénél a kiülepedett iszapnak a folyadékgyűjtő tér aljából a reaktortérbe bocsátására szolgáló nyílás van. Célszerű, ha az egy-egy ülepítőtérhez tartozó lemezek — vízszintes vetületben tekintve — egymáshoz képest olymódon elcsúsztatott helyzetben vannak, hogy - felülről lefelé haladva — a mindenkori alsó lemezek a felettük levő lemezhez képest alsó végükkel távközzel túlnyúlnak, továbbá ha a reaktortér és ülepítő tér vagy -terek határfelülete lényegében teljesen nyitott áramlási keresztmetszet, valamint ha a berendezés ülepítőtcre(i) egymáshoz képest olymódon elcsúsztatott ferde lemezek sorát tartalmazza, ill. tartalmazzák, hogy — függőleges metszetben — az azok alsó, valamint felső éleit összekötő vonalak a rajtuk átmenő függőleges egyenestől - célszerűen mintegy 20—40 °-os szögben (a) - a reaktortér felé hajlanak.The apparatus according to the invention has a reactor compartment, a settling compartment, a liquid collecting compartment, one or more collecting troughs and a collecting compartment, and optionally a degassing structure and a settling tank, characterized in that the reactor compartment, the settling compartment and the liquid collecting compartment in a basin such that the fluid collection space is separated from the reactor space located at least partially by at least one settling space which is spaced above and below, preferably at identical intervals, preferably by inclined downwardly sloping plates and compartments bordered by adjacent plates but open at both ends of the reactor compartment and the liquid collection compartment to allow fluid flow between these compartments, with sedimented sludge at the lower end of the bottom plate There is an opening for discharging from the bottom of the fluid collection space into the reactor space. It is desirable that the plates of each settling space are slid relative to one another in such a manner that, from above to below, the respective lower plates extend at a distance from their lower ends to the plate above them, and that the reactor space and the spaces have a substantially completely open flow cross-section and if the apparatus comprises a series of inclined plates slid relative to one another to the settler (i). include that, in a vertical section, the lines connecting their lower and upper edges are inclined towards the reactor space, preferably at an angle of about 20 ° to about 40 ° (a).
Eg}/ másik előnyös találmányi ismérv szerint a lemezek síkja - vagy íves lemezek esetén azok bármely alkotója - a vízszintessel 30—45 '’-os szöget (/?) zár be.According to another preferred feature of the invention, the plane of the disks, or, in the case of curved discs, any component thereof, forms an angle (?) Of 30 to 45 '' with the horizontal.
A berendezés egy másik kiviteli alakjára az jellemző, hogy a kinézek alsó vége tartományában lefelé nyúló torlasztóelemeik vannak, amelyeket előnyösen a lemezek síkjára merőleges, azok alsó pereméhez rögzített, onnan lefelé és befelé nyúló, a lemezek teljes hosszában végighúzódó lemezcsíkok alkotnak. Egy további találmányi ismérv szerint minden rekeszből, a rekeszeket felülről határoló lemezek alsó pereme közeléből a rekeszekben kiülepede iszap felett mozgó folyadékfázisnak a folyadékgyűjtő térbe vezetésére szolgáló közlekedőelemek torkollnak ki, célszerű, ha a közlekedőelemeket egy-egy, a lemezek alsó peremétől lefelé nyúló, hosszirányban végighúzódó, lemezcsík-szerű torlasztóelemekben kiképzett átvezetőnyílástól kifelé nyúló, legalább részben zárt szelvényű, csatorna- vagy csőszerű tagok, pl, lefelé fordított V-alakú, alul nyitott csatornák alkotják, továbbá ha a közlekedőelemek geometriai hossztengelyei felülnézetí vetületben a lemezek hosszanti peremeire — vagy íves lemezek esetén a peremmel alkotott metszésponthoz húzott érintőre merőlegesek, valamint ha a közlekedőelemek geometriai hossztengelyei vízszintesek, vagy a vízszintessel legfeljebb 20°-os szöget zárnak be,Another embodiment of the apparatus is characterized in that they have downwardly extending stops in the lower end region, preferably formed by strips of sheets extending down and inwardly perpendicular to the plane of the discs and extending downward and inwardly therefrom. According to a further feature of the invention, transport means for transferring the liquid phase moving over the sludge in the compartments out of each compartment near the lower edge of the compartments defining the compartments protrude from the compartments, preferably by means of a downwardly extending consisting of channel or tubular members extending outwardly from the through opening formed in plate strip-like blocking members, such as downwardly inverted V-shaped, lower open channels, and when the longitudinal geometrical axes of the members of the vehicle are planar or in the case of the vehicle, perpendicular to the tangent to the point of intersection of the flange, and if the longitudinal geometry of the members is horizontal or at an angle of not more than 20 ° to the horizontal,
Fgy másik találmányi ismérvnek megfelelően a folyadékgyűjtő tér vagy -terek felső részéhez gyűjtő-elvezetőcsatoma vagy csatornák csatlakoznak, amelyeket oldalról bukófalak határolnak.Thus, according to another feature of the invention, a collection outlet or ducts are connected to the upper portion of the fluid collection space or spaces, which are delimited by sidewalls.
Az a kiviteli alak is előnyös, amely szerint a gáztalanító szerkezet egymás alatt, illetve felett egymástól távközökkel elhelyezkedő, labirintszerű áramlási pályát biztosító, előnyösen lemezszerű betéteket tartalmaz, a szomszédos betétek átfoiyónyílásai egymással átellenben helyezkednek el, és a gáztalanítószerkezet felső részéhez gázritkító szerkezet van csatlakoztatva, míg alsó részéből utóülepítőbe (második ülepítőbe) torkolló vezeték lép ld, és az utóülepítőt a tartály reaktorterével iszaprecirkuláltató vezeték köti össze, ebben az esetben célszerű, ha a gáztalanító szerkezetnek álióhenger alakú tartálya van, amely térben az utóülepítő felett - előnyösen legalább 3—5 m-rel — helyezkedik el.It is also advantageous that the degassing device comprises spaced labyrinth-like, preferably disc-like, inserts having a spaced labyrinth-like flow path, the openings of adjacent inserts being disposed opposite to each other, and the degassing assembly upper portion whereas from the lower part to a post-settler (second settler) a drain line is connected and the post-settler is connected to the reactor space of the tank by a sludge recirculation line, in this case the degasser has a cylindrical tank which is at least 3 to 5 m above the post settler. with - is located.
A berendelés egy további kiviteli alakjára az jellemző, hogy négy ülepítődén van, amelyek függőleges keresztmetszetben két szomszédos V-alakú folyadékgyűjtő medencét határolnak. Ebben az esetben célszerű, ha az ülepítőterek hasáb alakú tartályban vagy medencében vannak kialakítva, a két középső ülepítőtér legfelső lemezei a tartály oldalfalaival alkotnak egy-egy gázgyfijtő teret, és képezik egy-egy oldalsó folyadékgyűjtő csatorna fenekét. A lemez általában síkalap alakú, de íves, pl. kúppalást alakú is lehet, és esonkakúp-palástokkal határolt ülepítőtereket alkotó módon lehetnek összeépítve.A further embodiment of the apparatus is characterized in that it has four sedimentation basins defining two adjacent V-shaped fluid collection basins in a vertical cross-section. In this case, it is expedient that the settling chambers are formed in a columnar container or basin, with the upper plates of the two central settling chambers forming a gas holding space with the side walls of the tank and forming the bottom of a lateral collecting channel. The plate is generally flat, but curved, e.g. they may also be conical in shape and may be constructed in the form of settling spaces delimited by rain cone mantles.
A találmányt a továbbiakban a csatolt rajzok alapján ismertetjük részletesen, amelyek a berendezés egy előnyös kiviteli alakját és néhány szerkezeti részletét tartalmazzák.The invention will now be described in more detail with reference to the accompanying drawings, which show a preferred embodiment of the apparatus and some structural details thereof.
A rajzokon azIn the drawings it is
1. ábrán a berendezés egy kiviteli alakja ~ a tartályfedél eltávolításával — vázlatos felülnézetben látható, aFigure 1 is a schematic top view of an embodiment of the apparatus - with the tank cap removed -
2. ábra az 1. ábrán bejelölt A-A vonal mentén vett metszet, aFigure 2 is a sectional view taken along line A-A in Figure 1, a
3. ábrán a 2. ábra szerinti berendezés egy részét nagyobb méretarányban tüntettük fel, aFigure 3 shows a portion of the apparatus of Figure 2 in a larger scale, a
4. ábrán a 3. ábrán bejelölt B részletet ábrázoltuk nagyobb méretarányban, azFigure 4 is a larger scale detail of B marked in Figure 3,
5. ábra a 4, ábrán bejelölt C nyíl irányából tekintett nézet.Figure 5 is a perspective view of arrow C in Figure 4.
Az 1. és 2, ábrán az 1 reaktorteret, a 2 gyűjtőteret és a 21 ülepítőtereket tartalmazó tartályt vagy medencét 30 hivatkozási számmal jelöltük. A 21 ülepítőtereket egymás felett, illetve alatt egymással párhuzamosan húzódó 3 lemezek által határolt, mindkét végükön nyitott 22 rekeszek alkotják. A 22 rekeszeken keresztül közlekednek egymással az 1 reaktortér és a 2 gyűjtőterek. A 21 ülepítőterek kiterjedését a 2. ábrán pontvonallal érzékeltettük. Az 1. ábrán a 3. lemezek éleit - a jobb áttekinthetőséget biztosítandó - nem jelöltük be. Amint az 1. és 2. ábrán látható, a tisztítandó szennyvíznek a 30 tartályba táplálására a 23 vezeték szolgál. A 30 tartály felső részében 12 vályúk húzódnak, ezekből 13a ágvezetékek lépnek ki, amelyek a 13 gyűjtővezetékbe torkollnak, ez utóbbi a 14 gáztalanítóhoz csatlakozik, amely 16 gázritkító szerkezettel áll a 24 vezetéken keresztül kapcsolatban. A 16 gázritkító szerkezet nyomóoldaláról kilépő vezetéket 29 hivatkozási számmal jelöltük. Innen a 30 tartályban megtisztított és a 14 gáztalanítóban gázmentesített folyadék a 19 vezetéken át a 17 utóülepítőbe jut. A 17 utóülepítőből a tisztított víz eltávolítására a 25 vezeték, míg az iszapnak a 30 tartályba való recirkuláltatására a 26 vezeték szolgál. Az f nyilakkal az iszapnak a 2 folyadékgyűjtőtérből a 35 nyílásokon át az 1 reaktortérbe jutását, a g nyilakkal pedig a tisztított folyadéknak a folyadékgyűjtő térből a 12 gyűjtőcsatornákba Omlásét (átbukását) érzékeltettük.Referring now to Figures 1 and 2, the tank or basin containing the reactor space 1, the collection space 2 and the settling areas 21 is designated by reference numeral 30. The compartments 21 are formed by compartments 22 which are bounded by plates 3 extending above and below each other and open at both ends. Through the compartments 22, the reactor compartment 1 and the collecting compartments 2 communicate. The extent of the settling areas 21 is depicted in Fig. 2 by a dotted line. In Figure 1, the edges of the plates 3 are not marked for better clarity. As shown in Figures 1 and 2, line 23 is used to supply the waste water to be treated to the tank 30. In the upper part of the tank 30 there are troughs 12, out of which branch pipes 13a extend into the collecting pipe 13, which is connected to the degasser 14, which is connected to the gas-reducing device 16 through the pipe 24. The exit line from the pressure side of the gas reduction device 16 is designated 29. From there, the liquid cleaned in the tank 30 and degassed in the degasser 14 passes through conduit 19 to post-settler 17. Line 25 is used to remove purified water from the post-settler 17, and line 26 is used to recycle the sludge into tank 30. The arrows f indicate the flow of sludge from the liquid collection space 2 through the openings 35 to the reactor space 1 and the arrows g to indicate the fall (passage) of the purified liquid from the liquid collection space into the collection channels 12.
A 3. ábrán a találmány szerinti berendezés legfontosabb részei nagyobb méretarányban láthatók. A ferde 3 lemezek egy-egy sorban egymáshoz képest úgy helyezkednek el, hogy az alsó és felső éleiket egy-egy függőleges metszetben összekötő 4 és 5 vonalak a függőlegestől az 1 reaktortér felé a= 20-40 °-os szögben hajlanak, vagyis az egy-egy 21 ülepítőtérhez tartozó 3 lemezek — vízszintes vetületben tekintve — egymáshoz képest kissé elcsúsztatott helyzetben vannak, mégpedig úgy, hogy felülről lefelé haladva a mindenkori alsó 3 lemezek a felettük levőn alsó végükkel e távközzel túlnyúlnak. Az e értéke minden lemezpár esetében azonos. Két-két lemezsor alul találkozik, így függőleges metszetben tekintve két V-alakú 2 elfolyó-gyűjtőtér alakul ki a 30 tartályban. A 3 lemezek egymástól k távközökkel helyezkednek el, a k értéke minden lemez-pár esetében azonos. A lemezek alsó peremei tartományában lefelé nyúló 6 torlasztóelemek, valamint 7 közlekedőelemek csatlakoznak, ezek részletesebb ismertetésére a 4. és 5. ábrák magyarázata kapcsán még visszatérünk. A 3 lemezek közül a legfelsők egy-egy 9 gázgyűjtő teret határolnak, a két szélső 21 ülepitötér legfelső 3 lemezei a szélső 9 gázgyűjtőtereket a 30 tartály 31 oldalfalaival, a két középső 21 ülepítőtér legfelső 3 lemezei pedig a középső 9 gázgyűjtőteret egymással határolják. Valamennyi 9 gázgyűjtőtér lefelé szélesedő keresztmetszetű. A középső 9 gázgyűjtőteret lefelé, a v3 folyadékszint alá nyúló függőleges áramlásterelő lemez osztja meg.Figure 3 shows the most important parts of the apparatus according to the invention in a larger scale. The oblique plates 3 are arranged in a row relative to each other such that the lines 4 and 5 connecting their upper and lower edges in a vertical section are inclined from the vertical to the reactor space at an angle of = 20-40 °. the plates 3 of the settling space 21 are slightly slid relative to one another, with the respective lower plates 3 extending with their lower ends above them by a distance from each other. The value of e is the same for all disk pairs. Two rows of plates meet at the bottom to form two V-shaped drainage areas 2 in the container 30 in vertical section. The disks 3 are spaced k apart, and the value of k is the same for each pair of disks. Downwardly blocking elements 6 and transport elements 7 are connected in the region of the lower edges of the plates and will be described in more detail in connection with the explanation of Figures 4 and 5. The uppermost plates 3 delimit a gas collecting space 9, the upper plates 3 of the two peripheral storage compartments 21 bounding the extreme gas collecting spaces 9 with the side walls 31 of the tank 30 and the upper plates 3 of the two central settling spaces 21 each other. Each of the 9 gas collecting compartments has a downwardly expanding cross-section. The central gas collecting space 9 is divided by a downward vertical baffle plate extending below the liquid level 3 .
A 2 folyadékgyűjtő tértől all bukófalak (bukóélek) választják el a 12 gyűjtőcsatornákat, amelyek fenekét egyébként a 21 ülepítőterek már említett legfelső 3 lemezei alkotják. A 12 csatornákból kilépő 13a ágvezetékekhez csatlakozó 13 gyűjtővezeték a gáztalanító szerkezet felső részébe torkollik, amelynek állóhenger alakú zárt 28 tartályában egymás alatt, illetve felett a távközzel elhelyezkedő, nagyfelületű, lemezszerű 15 betétek vannak beépítve, amelyek a 14 gáztalanító szerkezeten áthaladó folyadékot igen hosszú áramlási pályára kényszerítik. Jól látható, hogy mindegyik 15 betét a tartály egyik oldalán annak falához tömören csatlakozik, míg az átellenes oldalon 27 nyílások vannak. A szomszédos betétek 27 nyílásai ellentétes oldalakon helyezkednek el. A 28 tartály aljából 19 vezeték lép ki, amely a 17 utóülepítőbe torkollik, a 28 tartály felső részéből kilépő 24 vezeték viszont a 16 gázritkító készülékhez van csatlakoztatva.From the liquid collection space 2 all the sloping walls (sloping edges) are separated by the collecting channels 12, the bottom of which is otherwise formed by the uppermost plates 3 of the settling areas 21 already mentioned. The manifold 13 connected to the branch ducts 13a exiting the ducts 12 extends into the upper part of the degassing structure, in which a large surface plate-like pads 15 are arranged below and above each other in a stationary cylindrical closed container 28, which flows a very long flow through the degassing structure 14. force. It can be seen that each of the inserts 15 is tightly connected to one side of the container on one side of the container, while the opposite side has openings 27. The openings 27 in the adjacent inserts are located on opposite sides. A conduit 19 extends from the bottom of the vessel 28 to the post-settler 17, while the conduit 24 exiting the upper portion of the vessel 28 is connected to the gas thinning device 16.
A 3 lemezeknek a vízszintessel bezárt β szöge 30-45° között van, ez a hajlás biztosítja, hogy a 22 rekeszekben (résekben) haladó folyadék — mikrobaaggregátum - keverékből kiváló üledék zavartalanul mozogjon, és a másodlagos flokkuláció biztosítva legyen. A 3 lemezek β hajlásszöge és egymáshoz viszonyított elcsúsztatott helyzete biztosítja mindazokat a feltételeket, amelyek a találmány szerinti berendezés _ később ismertetésre kerülő — kifogástalan működését lehetővé teszik.The plates 3 have an angle β of 30 ° to 45 ° horizontally enclosed, which allows the sediment to move smoothly from the fluid-microbial aggregate mixture traveling in the compartments 22 and to ensure secondary flocculation. The inclination β and the sliding position relative to each other of the plates 3 provide all the conditions necessary for the proper operation of the apparatus according to the invention, which will be described later.
A 4. és 5. ábrán nagyobb méretarányban látható a 6 torlasztóelemeknek és a 7 közlekedőelemeknek egy előnyös kialakítási lehetősége. A korábban már ismertetett szerkezeti elemeket ezeken az ábrákon is a már alkalmazott hivatkozási számokkal jelöltük. Jól látszik, hogy a 6 toilasztóelemeket a 3 hozzájuk tartozó 3 lemez síkjára merőleges, a lemez alsó pereméhez pl. hegesztéssel rögzített és onnan lefelé is befelé nyúló, a 3 lemezek teljes hosszában végighúzódó lemezcsíkok alkotják, míg a 7 közlekedőelemek háromszögkeresztmetszetü, alul nyitott csatornák, amelyek egymástól azonos b oldalirányú távközökkel vannak kívülről a 3 lemezek alsó pereméhez csatlakoztatva. A 7 közlekedőelemek a 3 lemezek függőleges vetületi síkjára a jelen kiviteli példa esetében merőlegesek. A csatornaszerű 7 közlekedőelemek x geometriai hossztengelye a vízszintessel célszerűen legfeljebb 20 °-os szögei, zár be. A lefelé fordított V keresztmetszetű 7 közlekedőelemek helyett zárt szelvényű elemek is alkalmazhatók. A közlekedőelemek a 3 lemezek egymáshoz képest elcsúsztatott helyzetének köszönhetően a 2 folyadékgyűjtő-elfolyótér vízszintes vetületi keresztmetszetében egyenletesen helyezkednek el. Ahol a 7 közlekedőelemek a 3 lemezekkel találkoznak, ez tgóbbiakban 20 átvezetőnyílások vannak kiképezve, amelyeken át a 2 gyűjtőterek és az 1 reaktortér közlekednek egymással. A 6 torlasztóelemek az iszapréteg felett a 22 rekeszekben mozgó folyékony fázist a 20 nyílások magasságába kényszerítik, így hozzájárulnak a kétféle fázisnak már a 22 rekeszekben való szétválasztásához.Figures 4 and 5 show a larger scale of a preferred embodiment of the blocking elements 6 and the transport elements 7. The structural elements previously described are denoted by the reference numerals already used in these figures. It can be seen that the expansion elements 6 are perpendicular to the plane of the respective plate 3, e.g. welded and extending downwardly from there, strips extending along the entire length of the plates 3, while the transport elements 7 are triangular cross-sectional open channels connected externally to the lower edge of the plates 3 by the same lateral spacing b. The transport elements 7 are perpendicular to the vertical projection plane of the plates 3 in the present embodiment. Preferably, the longitudinal axis x of the channel-like transport elements 7 is inclined at an angle of up to 20 ° to the horizontal. Instead of the transport elements 7 having a downwardly inverted V-section, closed-gauge elements may be used. Due to the sliding position of the plates 3 with respect to each other, the transport elements are evenly located in the horizontal projection of the fluid collection outlet 2. Where the transport elements 7 meet the plates 3, they are formed through passageways 20 through which the collection areas 2 and the reactor space 1 communicate. The blocking elements 6 force the liquid phase moving in the compartments 22 above the sludge layer to the height of the openings 20, thereby contributing to the separation of the two phases already in the compartments 22.
A találmány szerinti berendezés a következőképpen működik:The apparatus according to the invention operates as follows:
a nyers szennyvizet a 23 vezetéken keresztül tápláljuk a beoltott folyadékot tartalmazó 1 reaktortér alsó részébe. A folyadékkeverék felfelé áramlik, és a rekeszeken keresztül halad át a 2 gyűjtőterekbe. A 22 rekeszek együttesen alkotják a berendezés teljes ülepítőterét, amely — a jelen kiviteli példa esetében - négy 21 ülepítőtérből áll. A 3 lemezek fent megadott hajlásszögének és egymáshoz viszonyított elcsúsztatott helyzetének köszönhetően az 1 reaktortérből érkező áramlás egyenletesen oszlik el, és a rész-áraniokból kilépő gázbuborékok nem kerülhetnek be a 3 lemezek közötti 22 rekeszekbe. A 3 lemezeknek a 2 folyadékgyűjtő te'r felőli (alsó) oldalán az üledék nem függőlegesen, egy tömegben esik le, hanem — lefelé növekvő mennyiségben — az f nyilaknak megfelelően nagyrészt a 3 lemezeken csúszik le, és csak kis részben mozog a 2 folyadékgyűjtő térben szabadeséssel. Az üledék e mozgása a 2 folyadékgyűjtő térben a lassú, egyenletes áramlást csak minimális mértékben zavarja. A folyadékfázis ugyanis a 7 közlekedőelemeken keresztül, a g nyilaknak megfelelően áramlik ki a 22 rekeszekből, ahol a szilárd fázis ülepedése végbemegy, vagyis a 7 közlekedőelemekből távozó folyadékáramok kikerülik a mindenkor alattuk levő, lefelé haladó üledékáramok útját. A 21 ülepítőterekben kiülepedett iszap az 1 reaktortérbe a legalsó 3 lemezek közötti 35 réseken jut vissza.the raw sewage is fed via line 23 to the lower part of the reactor space 1 containing the inoculated liquid. The liquid mixture flows upwards and passes through the compartments to the collection areas 2. The compartments 22 together form the total settling space of the apparatus, which, in the present embodiment, consists of four settling compartments 21. Due to the aforementioned inclination of the plates 3 and their sliding position relative to one another, the flow from the reactor space 1 is evenly distributed and the gas bubbles exiting the sub-aranals cannot enter the compartments 22 between the plates. On the teir (lower) side of the plates 3, the sediment does not fall vertically in a single mass but slides downwardly on the plates 3 in an increasing amount downwards, and moves only slightly in the fluid collection space 2 free fall. This movement of the sediment in the fluid collection space 2 will cause only minimal interference with the slow, steady flow. Namely, the liquid phase flows out of the compartments 22 through the compartments 7, in accordance with the arrows g, where the solid phase settles, i.e. the liquid streams from the compartments 7 bypass the downstream sediment flows. The sludge settled in the settling chambers 21 returns to the reactor space 1 through the slots 35 between the lowest plates.
A 4. ábrán látható 9 gázgyűjtőtérbe a felülről számított második 3 lemezek belső peremeinél viszonylag nagymennyiségű gáz lép ki, amely — a 10 áramlásterelő lemez jelenlétének is köszönhetően — a 18 nyilakkal érzékeltetett folyadékforgást idézi elő, a v3 folyadékfelszín alatt. (Hasonló folyadékforgások keletkeznek a szélső 9 gázgyűjtőterek alatti folyadéktömegben is.) E folyadék-forgások következtében a felúszott mikrobaaggregátumokhoz kapcsolódó gázbuborékokat a viszonylag erős nyiróerő-hatások leválasztják, ami meggátolja a felszíni habképződést. A folyadékénál nagyobb sűrűségű mikrobaaggregátumok lesüllyednek, és a 22 rekeszekben — a folyadékáramokkal haladva — ülepednek. A biogázt a 9 gázgyűjtő terekből önmagában ismert módon távolltjuk el.9 gas collection chamber of Figure 4 the inner edges of the second sheet 3 from the top is relatively large gas exit, which - causes detected in the 18 arrows folyadékforgást under av 3 liquid surface - thanks to the 10 flow baffles presence also. (Similar fluid cycles occur in the fluid mass below the extreme gas collecting compartments. 9) As a result of these fluid rotations, the gas bubbles associated with the floated microbial aggregates are separated by relatively strong shear forces, which prevents surface foaming. Microbial aggregates with a density greater than that of their liquid sink and settle in the compartments 22 along the fluid streams. The biogas is removed from the gas collecting compartments 9 in a manner known per se.
A felúszó, tisztított, de lebegő mikrobaaggregátumokat még kisebb mennyiségben tartalmazó folyadék a 11 bukóéleken át a 12 gyűjtőcsatornákba (vályúkba) kerül, itt a v2 folyadékszint valamivel alacsonyabban helyezkedik el, mint a 2 gyűjtőterek v, folyadékszintje, és természetesen a 9 gázgyűjtőterek alatti v3 folyadékszint a v2 folyadékszintjénél van alacsonyabban. A 12 gyűjtőcsatornákból a folyadék a 13a és 13 vezetékeken átjut a 14 gáztalanító szerkezetbe, amelyenek 15 betétein folyadékfilm formájában, hosszú úton áramlik végig, ugyanitt a betétek közötti áramlás ütköztető hatásának — erőhatásnak - van kitéve, ami ismétlődően és rendkívül hatékonyan segíti elő a buborékok eltávolítását az oldott gáztartalom deszorbeáltatása mellett. A 16 gázritkító szerkezet segítségével a 14 gáztalanító szerkezetben 0,3-0,5 bar-os csökkentett nyomást hozunk létre. Mindezen tényezők eredményeként egyrészt eléijük a mikrobaaggregátumokhoz tapadt gázbuborékok leválását, másrészt az oldott gáztartalom mintegy 30—50%-ának eltávozását. A mikrobaaggregátumok fent leírt gáztalanítási művelete az 1 reaktortérbe való recirkuláltatás előtt biztosítja, hogy a gázkiválás nem zavarja a 21 ülepítőterekben lejátszódó rendkívül fontos elválasztási műveletet.Liquid The supernatant, purified, but floating mikrobaaggregátumokat containing even lower amounts of the 12 collecting ducts (troughs) at 11 bukóéleken, in av two fluid level lies somewhat lower than the two collecting spaces v, liquid level, and of course v during the nine gas collecting spaces 3 liquid level is below liquid level v 2 . Liquid from the collecting ducts 12 passes through the conduits 13a and 13 to the degassing structure 14, whose inlets 15 flow in the form of a film of liquid over a long distance, under the impact of a collision flow between the inserts, which repeatedly and extremely efficiently aids in bubble removal. with desorption of the dissolved gas content. By means of the gas thinning device 16, a reduced pressure of 0.3-0.5 bar is created in the degassing device 14. As a result of all these factors, on the one hand, the elimination of gas bubbles adhering to the microbial aggregates and, on the other hand, the removal of about 30-50% of the dissolved gas content are prevented. The degassing operation of the microbial units described above prior to recirculation to the reactor space 1 ensures that the gas separation does not interfere with the extremely important separation operation in the settling areas 21.
A 16 gázritkító szerkezet nyomóoldaláról kilépő vezeték (nem ábrázolt) gáztárolóba torkollik, így a 14 gáztalanító szerkezetben kiválasztott, értékes, metántartalmú gázmennyiség is hasznosul. A 14 gáztalanító szerkezet célszerűen olyan magasságban helyezendő el, hogy az alsó részében levő folyadéktömeg v4 szintje - amelyet állandóan fenntartunk - elegendő magasságban helyezkedjék el a 17 utóülepítő felett alihoz, hogy - a nyomáskülönbség ellenében — a 19 vezetéken át a folyadék gravitációsan közlekedhessék. A 0,3—0,5 bar nyomáscsökkentéshez legalább 3—5 m szintkül önbség szükséges.The conduit exiting the pressure side of the gas depressurizer 16 flows into a gas storage (not shown) so that a valuable amount of methane-containing gas is selected in the degasser 14. Preferably, the degasser 14 is positioned at a height such that the fluid mass v 4 in its lower portion, which is maintained continuously, is sufficiently high above the post-settler 17 to allow gravity to flow through the conduit 19 against the differential pressure. A pressure drop of at least 3 to 5 m is required for a pressure reduction of 0.3-0.5 bar.
A 17 utóülepítőben kiváló iszapnak már minimáhs a gáztartalma, úgyhogy a 26 vezetéken keresztül az 1 reaktortérbe recirkuláltatott iszap — mikrobaaggregátum - a berendezés üzemeltetése szempontjából igen kedvező hatású: a gáztalanítást követő második ülepítés (utóülepítés) eredményeként — változatlan mikrobaaktivitás mellett — elkerüljük az 1 reaktortérben a buborékos gázkiválást és az aggregátumok felúszását.The sludge excellent in the post-settler 17 has a minimal gas content, so the sludge recirculated through reactor 26 to the reactor space - microbial aggregate - is very beneficial for the operation of the plant: bubbling gas and aggregates floating.
A találmányt a továbbiakban példákon keresztül ismertetjük.The invention will now be described by way of example only.
1. példa g/dm3 KOI (kémiai oxigénigény) szennyezettségű cukoripari szennyvizet tisztítunk a találmány szerinti eljárással, folyamatos üzemű reaktorban, 35 °C hőmérsékleten, 7-es pH értéken. A reaktort városi szennyvíztisztító telep rothasztójából származó anaerob mikrobatömeggel oltjuk be, és a szennyvízhez 0,5 g/dm3 mikrobaaggregátum-növekedést és -ülepítést elősegítő adalékanyag keveréket adunk, amely 20 tömeg% hulladék cukorgyári aktívszenet és 80 tömeg% finomra porított, 5 mikrométer alatti szemnagyságú zeolitot tartalmaz. A cukorgyár! hulladék aktívszén a Mai lard-reakcióból származó vegyületekkel és diszachariddal van telítve, és a zeolithoz keverése azt eredményezi, -hogy ilyen vegyületekkel és diszachariddal - legalább részben - a zeolit is telítetté válik. Induláskor a míkrobakoncentráció 10 g/dm3, a szennyvíz tartózkodási ideje 10 nap. A szaporítás első három hete során az adalékanyag koncentrációját — a betáplált szennyvízre vonatkoztatva - 0,5-rői 0,2 g/dm3-re csökkentjük. Ezen időszak alatt a mikrobakoncentráció 50 g/dm3 re nő, miközben a szennyvíz tartózkodási idejét a berendezésben 0,5-1,0 napra csökkentjük. További két héten keresztül folytatjuk az adalékanyag adagolását. Ezen idő alatt a mikrobakoncentráció 60—70 g/dm3 értéken állandósul. Az elért összes KOI-eltávolítási hatásfok 70—85% között változik, az oldott KOl-re pedig mindig 90% feletti eredményeket kapunk. A reaktortérből távozó szennyvizet ülepítjük. Az ülepítés után a 2 gyűjtőtérben levő tiszta fázis lebegőanyag tartalma kezdetben 1—1,5 g/dm3, ami a szervesanyag-lebontási. illetve gáztermelési kapacitás növelésével 4—5 g/dm3 értékre nő. A tiszta fázist egy következő lépésben a reaktortér atmoszférikus nyomásához képest 0,4 bar-ral csökkentett nyomáson, tíz percen át filmszerű rétegben áramoltatva és ismételten ütköztetve gáztalanítjuk. A gáztalanítási követően a tisztított folyadékfázist másodszor is ülepítjük (utóülepítjük). A második ülepítés során már egyáltalában nem figyelhető meg gázkiválás, és az utóülepítőből távozó tisztított folyadékfázis lebegő-61 anyagtartalma tartósan 0,3-0,4 g/dm3 alatti értéken tartható. Mindkét ülepítési művelet eredményeként kapott üledéket - amelyet zömében mikrobaaggregátum alkot - visszatápláljuk a reaktorba.EXAMPLE 1 Sugar industry wastewater contaminated with g / dm 3 COD (chemical oxygen demand) is purified by the process of the present invention in a continuous reactor at 35 ° C and pH 7. The reactor was inoculated with an anaerobic microbial mass from an urban sewage treatment plant digester and a 0.5 g / dm 3 microbial aggregate additive mixture was added to the wastewater, containing 20% by weight of waste sugar activated charcoal and 80% by weight of finely pulverized 5 micrometres contains zeolite of grain size. The sugar factory! the waste activated carbon is saturated with compounds and disaccharide from the Maiard reaction and mixing with the zeolite results in the zeolite becoming saturated, at least in part, with such compounds and disaccharide. At start, the microbial concentration is 10 g / dm 3 and the residence time of the waste water is 10 days. During the first three weeks of growth, the additive concentration is reduced from 0.5 to 0.2 g / dm 3 of feedwater. During this period, the microbial concentration increases to 50 g / dm 3 , while the residence time of the wastewater in the equipment is reduced to 0.5-1.0 days. The additive is continued for a further two weeks. During this time, the microbial concentration is constant at 60-70 g / dm 3 . The total COD removal efficiency achieved ranges from 70% to 85%, and results are always above 90% for dissolved COD. Sewage from the reactor compartment is settled. After settling, the floating material content of the clean phase in the collecting area 2 is initially 1-1.5 g / dm 3 , which is the decomposition of organic matter. and by increasing gas production capacity to 4-5 g / dm 3 . In a subsequent step, the clear phase is degassed by flowing under a pressure of 0.4 bar relative to the atmospheric pressure of the reactor space for 10 minutes in a film-like layer and repeatedly colliding. After degassing, the purified liquid phase is re-sedimented a second time. During the second settling, no gas evolution is observed at all and the suspended solids content of the purified liquid phase leaving the post-settler is permanently below 0.3-0.4 g / dm 3 . The sediment resulting from both settling operations, which is predominantly microbial aggregate, is fed back to the reactor.
2. példaExample 2
80-90 g/dm3 KOI (kémiai oxigénigény) szennyezettségű borseprőmoslékot tisztítunk folyamatos üzemű reaktorban, termofi! hőmérséklettartományban, 60 °C hőmérsékleten, 6,6-os pH-η. A reaktort városi szennyvíztelep rothasztójából származó iszappal oltjuk. Induláskor az illóanyag-koncentráció 18 g/dm3, a szennyvíz tartózkodási ideje 35—40 nap. A termafii mikroflóra kialakítása érdekében a reaktort két hónapig így működtetjük, majd elkezdjük a találmány szerint a mikrobaaggregátum növekedését (koncentrációját) és ülepedését elősegítő adalékanyag-kompozíció adagolását, 1 g/dm3 mennyiségben, a szennyvízre vonatkoztatva. Az adalékanyag összetétele: 80 tömeg% 5 mikrométer alatti szemcsenagysdgú, finoman porított zeolit, és 20 tömeg% 200 mikrométer feletti szemnagyságú aktívszén, amelyet a keverék készítését megelőzően a saját mennyiségét háromszorosan meghaladó mennyiségű, 10% cukortartalmú hígított melasszal egy napon át érintkeztetünk, ílymódon a Maillard-reakcióból származó vegyületekkel és diszachariddal telítünk. A szennyvíz tartózkodási idejét a reaktorban mintegy 60 nap alatt fokozatosan öt napra csökkentjük, miközben az adalékanyag koncentrációját is 0,2 g/dm3-re módosítjuk, vagyis csökkentjük. A bedolgozási időszak alatt az iszapkoncentráció fokozatosan 70—75 g/dm3-re nő. További egy hónap elteltével az adalékanyag-kompozíció adagolását teljesen elhagyjuk, a mikrobakoncentráció 70—80 g/dm3 értéken állandósul. Az elért összes KOI-eltávolítási hatásfok 75—9076 között változik. Az első ülepítési művelet után a berendezésből távozó tisztított víz lebegőanyag-tartalmaz 1 — 1,5 g/dm3, 5—8 g/dm3 iszapképződés mellett. A gáztaíanítás és az utóülepítés művelete azonos az 1. példában ismertetettekkel.80-90 g / dm 3 COD (Chemical Oxygen Demand) contaminated wine sweep pulp is purified in a continuous reactor, thermophilic! temperature range, 60 ° C, pH 6.6. The reactor was inoculated with sludge from a municipal sewage sludge digester. At start, the concentration of volatile matter is 18 g / dm 3 and the residence time of the waste water is 35-40 days. In order to form the thermophilic microflora, the reactor is operated for two months, and then, according to the invention, the addition of a composition (1 g / dm 3 ) of the microbial aggregate to the waste water is started. Additive Composition: 80% by weight of finely powdered zeolite with a particle size of less than 5 micrometres and 20% by weight of activated charcoal with a particle size of more than 200 micrometres, which is contacted with diluted molasses containing 10% sugar content for one day before mixing, It is saturated with compounds from the Maillard reaction and disaccharide. The residence time of the effluent in the reactor is gradually reduced over a period of about 60 days to five days while the concentration of the additive is also adjusted to 0.2 g / dm 3 . The sludge concentration gradually increases to 70-75 g / dm 3 during the application period. After a further month, the addition of the additive composition is stopped and the microbial concentration is stabilized at 70-80 g / dm 3 . The total COD removal efficiency achieved ranges from 75 to 9076. After the first settling operation, the purified water leaving the unit contains suspended solids with a sludge formation of 1 - 1.5 g / dm 3 , 5-8 g / dm 3 . The degassing and post-settling operations are the same as described in Example 1.
A találmány legnagyobb előnye, hogy anaerob reaktorban a mikroba-visszatartást lényegesen fokozza, ílymódon a tisztítás intenzitását és a tisztítási hatásfokot nagymértékben megnöveli. A találmány szerinti adalékanyag adagolásának köszönhetően ugyanis jobb ülepedési tulajdonságokkal rendelkező, nagyobb méretű mikroba-aggregátumok,keletkeznek. Az ezek ülepedését gátló habzást megszünteti, de legalábbis a minimálisra csökkenti a második ülepítést megelőző gáztaíanítás, valamint a gázgyűjtő tér alatt kialakuló folyadékforgás, ami a buborékos aggregátumokat megbontja. Az alkalmazott lemezes-rekeszes ülepítötereknek köszönhetően igen intenzív már az első ülepítési fázis is. Mivel a találmány szerinti berendezésben alkalmazott ülepítőterek hidraulikai terhelhetősége a lemezek vízszintes vetületi területének az összegével arányos, azonos alapterületen a reaktortér felületének többszörösét kitevő ülepítőfelület építhető be, miáltal az elválasztási hatás is fokozható. A rekeszekben a folyadékáramok - részáramok görgetik az üledéket, aminek következtében a mikrobaaggregációt tovább javító, ún. járulékos flokkulációThe greatest advantage of the invention is that it significantly increases microbial retention in an anaerobic reactor, thus greatly increasing the purification intensity and purification efficiency. In fact, the addition of the additive according to the invention results in the formation of larger microbial aggregates with better sedimentation properties. It eliminates the foaming that prevents their sedimentation, but at least minimizes the gas settling prior to the second settling and the fluid circulation under the gas collecting space, which disrupts the bubble aggregates. Thanks to the plate-compartment settlers used, the first sedimentation phase is already intense. Since the hydraulic load capacity of the settling spaces used in the apparatus of the invention is proportional to the sum of the horizontal projection areas of the plates, a settling surface which is many times the surface of the reactor space can be incorporated within the same floor area. Liquid streams - partial streams in the compartments scroll the sediment, resulting in a so-called "microbial aggregation" that further improves microbial aggregation. additional flocculation
i.< lejátszódik. A második ülepítő alkalmazása — elsősorban a gáztalanító szerkezet beiktatásának köszönhetően - még fokozottabb mikrobaaggregátum-elválasztást tesz lehetővé, a visszakeringtetett (recirkuláltatott) üledék pedig tovább növeli a berendezés teljesítményét, mert az — amint ismeretes — a mikrobaKoncentrációval arányos. A fokozott ülepítőhatás, valamint a jobban ülepedő mikrobaaggregátumok miatt alkalmazható nagyobb áramlási sebességeknek köszönhetően növekszik a reaktornak mind a szervesanyag-lebontási teljesítménye, mind pedig a hidraulikai terhelhetősége. A nagyobb áramlási sebességek karcsúbb, kisebb alapterületű tisztítóberendezések építésére adnak lehetőséget. A művileg segített mikrobaaggregálás és javított ülepítés igen lényeges előnyös hatása, hogy a reaktor beoltását követően optimálisan rövid idő, általában néhány hét alatt kialakul a teljes teljesítményt nyújtó, állandósult mikrobakoncentráció, ami a jelenleg ismert módszerek, illetve műtárgyak esetében több hónapig is eltarthat. Az elfolyó tisztított szennyvízben minimális mikrobakoncentráció marad. Végül a találmány előnyeként említhető, hogy nincs szükség hűtött mikrobatömegnek a reaktorba való visszavezetésére, ami korábban ismert rendszereknél alkalmazott megoldás, és hőveszteségget, illetve teljesítménycsökkenései jár.i. <plays. The use of a second settler, mainly due to the installation of a degasser, allows for even greater separation of the microbial aggregate, and the recirculated sediment further increases the performance of the apparatus as it is known to be proportional to the microbial Concentration. Due to the increased sedimentation effect and higher flow rates due to more settling microbial aggregates, both the organic matter decomposition capacity and the hydraulic load capacity of the reactor increase. Higher flow rates make it possible to build leaner cleaning units with a smaller floor area. A very significant benefit of artificially assisted microbial aggregation and improved sedimentation is that after reactor inoculation, optimally, a steady state microbial concentration is reached within a few weeks, which may last several months for currently known methods or artifacts. The microbial concentration in the effluent is minimal. Finally, as an advantage of the invention, there is no need to recycle the cooled microbial mass to the reactor, which is a solution used in prior art systems and entails heat loss and power losses.
A találmány természetesen nem korlátozódik az eljárási példákra, illetve a berendezés ismertetett kivitel. alakjára, hanem az igénypontok által definiált oltalmi körön belül sokféle módon megvalósítható. A berendezés tartálya pl. köra'aprajzú is lehet, ebben az esetben a lemezek forgásszimmetrikus csonkakúpok lehetnek, vagy ezt az alakot közelítő, síklapokból összeállított csonkagúlapalástokként alakíthatók ki. Még számos más eltérés lehetséges az ábrázolt alaktól anélkül, hogy az oltalmi kört túllépnénk.The invention is, of course, not limited to the process examples or the described embodiment of the apparatus. but can be accomplished in many ways within the scope of the claims. The container of the equipment is e.g. it may also be circular in shape, in which case the plates may be rotationally symmetrical truncated cones, or they may be formed as truncated cores formed from planar plates approximating this shape. Many other deviations from the depicted form are possible without exceeding the scope of protection.
Claims (27)
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| HU85486A HU196155B (en) | 1985-02-08 | 1985-02-08 | Process and equipment for anaerob biological cleaning of sewages containing organic pollution |
| CS86887A CS269978B2 (en) | 1985-02-08 | 1986-02-07 | Method of waste waters' anaerobe treatment and equipment for realization of this method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| HU85486A HU196155B (en) | 1985-02-08 | 1985-02-08 | Process and equipment for anaerob biological cleaning of sewages containing organic pollution |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| HUT41349A HUT41349A (en) | 1987-04-28 |
| HU196155B true HU196155B (en) | 1988-10-28 |
Family
ID=10949796
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| HU85486A HU196155B (en) | 1985-02-08 | 1985-02-08 | Process and equipment for anaerob biological cleaning of sewages containing organic pollution |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS269978B2 (en) |
| HU (1) | HU196155B (en) |
-
1985
- 1985-02-08 HU HU85486A patent/HU196155B/en not_active IP Right Cessation
-
1986
- 1986-02-07 CS CS86887A patent/CS269978B2/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| HUT41349A (en) | 1987-04-28 |
| CS269978B2 (en) | 1990-05-14 |
| CS88786A2 (en) | 1989-09-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5728304A (en) | Method and apparatus for dissolved air flotation and related waste treatments | |
| US9133044B2 (en) | Method and device for the treatment of waste water | |
| US3462360A (en) | Waste treatment | |
| JP6563333B2 (en) | Hybrid sewage treatment | |
| US5049266A (en) | Device and method for microbiological water treatment | |
| RU2377191C2 (en) | Reactor and method for anaerobic treatment of waste water | |
| KR101330339B1 (en) | Process and reactor for anaerobic waste water purification | |
| JP2710962B2 (en) | Wastewater anaerobic purification method and wastewater purification device | |
| US20030024875A1 (en) | Bioreactor for treating wastewater | |
| US20170175062A1 (en) | Method and system for harvesting micro organisms | |
| WO2015129707A1 (en) | Anaerobic water-treatment system | |
| JP2710963B2 (en) | Wastewater purification apparatus and purification method | |
| CN1240628C (en) | Method for separating gas, water and biomass and three-phase separating system | |
| JP2738436B2 (en) | Wastewater purification apparatus and purification method | |
| CN112479490A (en) | Three-phase biological fluidized bed for treating oil refining wastewater | |
| HU196155B (en) | Process and equipment for anaerob biological cleaning of sewages containing organic pollution | |
| US4175041A (en) | Apparatus for degassing floating sludge | |
| AU674867B2 (en) | Treatment installation and method for treating water and/or gases | |
| CN201240935Y (en) | Sewage processor with sloping plate type anaerobic baffle plate | |
| JPS63248499A (en) | Treatment of waste water | |
| CN108394996B (en) | Activated sludge integrated sewage treatment device | |
| KR20020075046A (en) | The treating method of high concentration organic waste water | |
| CN220413061U (en) | Vertical integrated sewage treatment device | |
| KR100479411B1 (en) | Anaerobic Rotary Reactor | |
| KR20020075047A (en) | The treating method of high concentration organic waste water |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| HU90 | Patent valid on 900628 | ||
| HPC4 | Succession in title of patentee |
Owner name: BUDAPESTI MUESZAKI EGYETEM, HU |
|
| HMM4 | Cancellation of final prot. due to non-payment of fee |