HU191582B - Connection arrangement for continuous jump-spark ignition - Google Patents
Connection arrangement for continuous jump-spark ignition Download PDFInfo
- Publication number
- HU191582B HU191582B HU84196A HU19684A HU191582B HU 191582 B HU191582 B HU 191582B HU 84196 A HU84196 A HU 84196A HU 19684 A HU19684 A HU 19684A HU 191582 B HU191582 B HU 191582B
- Authority
- HU
- Hungary
- Prior art keywords
- switching element
- capacitor
- semiconductor switching
- resistor
- transformer
- Prior art date
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23Q—IGNITION; EXTINGUISHING-DEVICES
- F23Q3/00—Igniters using electrically-produced sparks
- F23Q3/004—Using semiconductor elements
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Generation Of Surge Voltage And Current (AREA)
Abstract
Description
A találmány tárgya kapcsolási elrendezés folyamatos szikragyújtásra, amely főleg gáz- és olajüzemű hőtermelő berendezések biztonságos gyújtására alkalmas, hálózati feszültsége - átkapcsolás nélkül - tág határok között választható meg, és amely kapcsolási elrendezés kereskedelemben kapható alkatrészekből összeállítható, élőmunka hányada kicsi. A környezeti klíma hatásainak az ismert, hasonló rendeltetésű berendezéseknek megfelelően áll ellen, üzemviteli túlterhelhetősége - a jelenleg alkalmazott közismert típusokénál (pl. Honeywell, Satronic, Danfoss) — lényegesen magasabb, szekunderköri zárlat esetén sem károsodik, áramütést kiváltó hatása - rendellenes működés esetében - a szokásosnál mérsékeltebb, szolgáltatásai fehasználás-orientáltan megfelelőek.BACKGROUND OF THE INVENTION The present invention relates to a circuit for continuous spark ignition, which is mainly suitable for the safe ignition of gas and oil-fired heat generators, its network voltage can be varied within a wide range without switching, and which circuitry consists of commercially available components. The effects of the ambient climate are resilient to known, similarly designed equipment, its operating overload - much higher than that of the currently known types (eg Honeywell, Satronic, Danfoss) - not even in the case of secondary circuit short-circuiting. less than usual, its services are usability-oriented.
A szénhidrogénüzemű tüzelőberendezések gyújtására számos műszaki megoldás ismeretes, amelyek közül az indukciós elven működő szakítómágneses-, piezoelektromos (például Junkers) gyújtószerkezetek rendszerint kézi erővel működtetettek és általában kisebb berendezéseknél használatosak.There are many techniques for igniting hydrocarbon firing equipment, of which inductive magnetic, piezoelectric (e.g., Junkers) ignition devices are usually operated manually and are generally used in smaller installations.
A nagyobb berendezéseknél alkalmazott folyamatos szikragyújtók rendszerint hálózati feszültségről működő berendezések, amilyen például a Danfoss 05210003B típusú Icmczmagos transzformátor. Ezek különlegesen kiképzelt nagyfeszültségű(10 2()kV-os) szekunder tekerccsel rendelkeznek, amelyeknek feszültségét a tűztérben elhelyezett gyújtóelektródákhoz vezetik. E folyamatos szikrát adó rendszerek általában addig működnek, amíg azt a működési feltételeiket biztosító, az egész tüzelőrendszer vezető automatikák engedélyezik. Kedvezőtlen jelenség, hogy az automatikák meghibásodása esetén a szerkezeti elemek közül elsősorban a folyamatos szikragyújtóra nézve jelentkeznek károsító hatások. A folyamatos üzemű szikragyújtók általában költségesek, nagy szigetelési szilárdságú szekunder tekerccsel ellátott, lágy vas anyagból kialakított vasmagú, egyedileg konstruált gyújtólranszformátort tartalmaznak, amelynek különleges igények szerinti gyártástechnológiája emeli az árát. E transzformátor hálózati árammal táplált primer körét a nagy, kb. 400 W-os teljesítmény biztosítása, valamint a szigetelési követelmények helyigénye miatt - elfogadható térfogat mellett — úgy méretezik, hogy a transzformátor üzemideje max. 2-3 perc/óra 30 % ED mellett. A meghatározott ED (egyidejűség) — károsodás nélkül — a transzformátornak az időegységre vontkoztatva csak a szakaszos üzemeltetését teszi lehetővé, amennyiben például minden 2-3 perces üzemet 7-8 perces szünetnek kell követnie. Normális üzemi körülmények között ez a működési arány tökéletesen elegendő, azonban hibás vezérlésből adódóan ezt meghaladó ED vagy 10—15 perces üzemidő esetén a túlmelegedő transzformátorban helyre már nem állítható fizikai roncsolódás következik be, amely gyakori üzemzavarok előidézője, miáltal végül is a transzformátor nagyon rövid idő alatt használhatatlanná válik. E problémák kikerülésére alkalmaznak gyakorta a hálózatiétól eltérő, magasabb frekvenciájú áramról vagy törpefeszültségről táplált primerkörű transzformátorokat (például Satronic ZT801, Honeywell S720A típusok), amelyek tápegysége a jelentős telje2 sílmény biztosítására nagy disszipaciójú félvezető elemeket tartalmazó szerkezeteket Igényel és melegüzemi körülmények között ezek hűtéséről gondoskodni kell. Ezen — többnyire AC-DC-AC átalakító kapcsoló üzemben működő — rendszerek rádiófrekvenciás zavarforrásként a közvetlen környezetükben levő láiigörző elektronikákat működésükben megzavarhatják (például Satronic ZT801 trafó és Danfoss ionizációs lángőrző elektronika), miáltal a biztonsági feladatokat ellátni hivatott lángőrző berendezések éppen e tekintetben válnak bizonytalanná.Continuous spark arresters for larger equipment are typically mains voltage equipment, such as the Danfoss 05210003B Icmc core transformer. They have a specially designed high voltage (10 2 () kV) secondary coil, which is applied to the ignition electrodes in the combustion chamber. These continuous spark systems generally operate as long as they are enabled by the automation of the entire firing system providing their operating conditions. It is an unfavorable phenomenon that in case of failure of the automation, among the structural elements first of all the damaging effects occur on the continuous spark lighter. Continuously operating spark lighters are usually costly, with a highly insulated secondary coil, made of a soft iron material, and a custom-built ignition transformer, which has a special production technology that raises the price. The mains-powered primary circuit of this transformer has a large, approx. Due to the power requirement of 400 W and the space requirements of the insulation, the transformer is dimensioned so that the transformer operating time is max. 2-3 minutes / hour at 30% ED. The specified ED (concurrency), without damage, allows the transformer to operate intermittently per unit of time, for example, every 2-3 minute operation is followed by a 7-8 minute break. Under normal operating conditions, this operating ratio is perfectly sufficient, but due to faulty control, exceeding the ED or 10-15 minutes of operating time results in physical failure of the overheated transformer, which is a frequent cause of malfunctions, resulting in a very short time for the transformer. becomes unusable. To avoid these problems, primary power transformers (such as the Satronic ZT801, Honeywell S720A types) powered by higher frequency current or low voltage are often used and are powered by high-dissipation semiconductor elements and high-dissipation elements. These systems, operating mostly in AC-DC to AC converter switch mode, can cause disturbances in the immediate surroundings of radio-emitting electronics (such as the Satronic ZT801 Transformer and Danfoss Ionization Flame Control Electronics) as a source of radio frequency interference, thereby making the safety functions of the flame retardant.
Szigetelésitérfogat- és teljesítmény koinpromiszszumok miatt c transzformátorokra is érvényese szakaszos üzemeltethetőség! kritérium, amely kb. azonos a lemezmagos transzformátoroknál leírtakkal, A hálózati kivitelű transzformátorok túlzott felmelegedéséből vagy az ugyanezt előidéző szekunderköri zárlatból származó belső roncsolódások oly mértékűek is lehetnek, hogy a fémesen vezető vasmag galvanikus kapcsolatot létesíthet a szabadon érinthető nagyfeszültségű elektródákkal, növelve ezáltal az áramütéses balesetek lehetőségéi.Due to insulation volume and power coin promotions, c transformers are valid for intermittent operation! criterion, which is approx. The internal destruction caused by overheating of the transformers in the mains or by a secondary circuit short circuit causing the same may be such that the metallic conductor core can galvanically contact the free-voltage high-voltage electrodes, thus increasing the potential.
Az állandó hálózati gerjesztés miatt a szekunder tekercsben is állandóan indukálódó nagy feszültség — különösen alacsony impedanciái kiviteleknél — ugyancsak fokozza a baleseti lehetőségeket.The high voltage that is constantly induced in the secondary coil due to the constant mains excitation, especially in low impedance versions, also increases the potential for accidents.
A találmány feladnia a fenti hátrányok kiküszöbölése és olyan kapcsolási berendezés létrehozása, amely egy kapcsolási elrendezésen belül kiküszöböli a hálózati üzemű folyamatos szikrát adó gyújtótranszformátorok hátrányait, ugyanakkor csökkenti azok előállítási költségét. A találmány abból a felismerésből indul ki, hogy a hálózati frekvenciával meghatározott ismétlődési idejű impulzus üzemben tárolt energiának, közel hasonló ismétlődési idejű, de nagyságrendekkel rövidebb idő alatt történő hasznosításával létrehozható az a teíjesítményimpulzus, amely megközelítően azonos a hagyományos transzformátorok szekunder teljesítményével cs elegendő a szénhidrogének begyújtásához.The present invention has given up the above drawbacks and provides a switching device which, within a switching arrangement, eliminates the disadvantages of a network-powered continuous-spark ignition transformer, while reducing the cost thereof. The present invention is based on the discovery that utilizing the energy stored in a pulse mode with a repetition time determined by a mains frequency, with a similar repetition time but in an order of shorter duration, produces a power pulse approximately equal to the secondary power of conventional transformers. .
A feladat megoldására olyan kapcsolási elrendezést hoztunk létre, amelynek töltőköre, kisütőköre és transzformátora van és a transzformátor szekunder tekercse az Ívkisülést biztosító elektródákhoz kapcsolódik és a találmány szerint a váltakozófeszültség forrás kapcsai között első ellenállással sorbakapcsolt első kondenzátor van beiktatva, az első ellenállás és az első kondenzátor közös pontja, valamint a kondenzátor hálózat felőli pontja között a transzformátor kismenetszámú primer tekercsével sorbakapcsolt első félvezetős kapcsolóelem van kapcsolva, amelynek vezérlőclektródája, valamint az első kondenzátor és az első ellenállás közös pontja között második ellenállással sorbakapcsolt második félvezetős kapcsolóelein van beiktatva, továbbá a transzformátor primer tekercse porvasmagra van tekercselve és a szigetelőmasszába ágyazott, nagyfeszültségű szekunder tekercstől galvanikusan és távközzel van elválasztva.In order to solve this problem, a circuit arrangement is provided having a charging circuit, a discharge circuit and a transformer, the secondary winding of the transformer being connected to the arc discharge electrodes and the first capacitor connected in series with a first resistor and a first resistor connected to the AC voltage source terminals. a first semiconductor switching element connected in series with a transformer low-pass primary winding having a control resistor and a second resistor connected in series with a second resistor connected by a second resistor between the first capacitor and the first resistor, is wound on a powder core and galvanically and spaced from the high voltage secondary coil embedded in the insulating compound is separated.
Előnyös, ha az első félvezetős kapcsolóelem triac és a második félvezetős kapcsolóelem diac.Preferably, the first semiconductor switching element is a triac and the second semiconductor switching element is a diac.
-- Előnyös továbbá, ha a második ellenállás és a második félvezetős kapcsolóelem közös pontja és azIt is further preferred that the second resistor and the second semiconductor switching element have a common point and
191 582 első kondenzátor hálózat felöli pontja közé harmadik kondenzátor van beiktatva.A third capacitor is inserted between the network side of the first capacitor 191 582.
A találmány szerinti kapcsolási elrendezés egy további kiviteli példa esetén az első félvezetős kapcsolóelem tirisztor és a második félvezetős kapcsolóelem lavina működésű dióda.In a further embodiment of the present invention, the first semiconductor switching element is a thyristor and the second semiconductor switching element is an avalanche diode.
Célszerű továbbá, ha az első ellenállás és a második ellenállás közös pontja és az első félvezetős kapcsolóelem és a kondenzátor közös pontja között átlód elektródjával az első félvezetős kapcsolóelemhez kapcsolt diódája van.Further, it is desirable to have a diode connected to the first semiconductor switching element with a transparent electrode between the common point of the first resistor and the second resistor and the common point of the first semiconductor switching element and the capacitor.
A kapcsolási elrendezésben alkalmazott töltőkörben az energiatárolás, valamint annak hasznosítása egy periódus alatt többször is létrejöhet, amelyet az alkalmazott — hálózattal szinkronban működő — kiszámított relaxációs rezgést végző, a második félvezetős kapcsolóelemmel, a második ellenállással és a harmadik kondenzátorral kialakított félvezetős kapcsolókor biztosítja. Az energia hasznosítása kisveszteségű porvasmagos impulzus transzformátor nagyfeszültségű szekunder tekercséhez kapcsolt hagyományos szikraközön történik. A transzformátor kis menetszámú (2-50) primer tekercsből, illetve általános célú, a TV technikában is alkalmazott nagyfeszültségű szekunder tekercsből van felépítve egy megfelelő impulzusátvitelt biztosító, porkohászati úton előállított ferritmagon. A transzformátor impulzusüzemű meghajtásáról kis átmeneti ellenállású négyrétegű első félvezetős kapcsolóelem — amely tirisztor vagy triac lehet — gondoskodik, míg ez utóbbi relaxációs rezgés ütemében történő vezérlését egy negatív karakterisztika szakaszt is tartalmazó félvezető dióda vagy diac biztosítja. A relaxáció rezgésidő megválasztásával a szekunder körben hasznosuló energia, az íváram befolyásolható.The storage circuit utilized in the circuit layout and its utilization may be repeated several times over a period of time provided by the applied semiconductor switching circuit with a second semiconductor switching element, a second resistor and a third capacitor, performing a calculated relaxation oscillation in synchronization with the network. The energy is utilized at a conventional spark gap connected to a high-voltage secondary coil of a low-loss, pulsed-core transformer. The transformer is constructed from a low-speed (2-50) primary coil and a general purpose high-voltage secondary coil used in TV technology and provides a pulsed ferrite core for proper pulse transmission. The transformer is pulsed to be driven by a low-transient, four-layer first semiconductor switching element, which may be a thyristor or triac, while the latter is controlled by a relaxation oscillator with a semiconductor diode or diac. By choosing a relaxation vibration time, the energy used in the secondary circuit, the arc current, can be influenced.
A találmány szerinti kapcsolási elrendezés szerinti transzformátor előnye a hivatkozott és ismert rendszerekkel szemben igen sokféle.The advantages of the transformer according to the circuit arrangement according to the invention over the systems referred to and known are many.
Az impulzusüzem a hálózati 50 Hz-es frekvencián van megvalósítva, ezáltal elmaradnak a rádiófrekvenciás zavarok, amelyek a nagyfrekvenciával működő AC-DC-AC átalakítós transzformátoroknál jelentkeznek (például Satronic ZT80I típus). Itt csupán arról kell gondoskodni, hogy a félvezetők kapcsolásából eredő tranziensek hálózat felé történő zavarai ki legyenek szűrve, amelyről a hálózati ágba kötött fojtótekercsből és negyedik kondenzátorból álló felülvágó szűrő gondoskodik.The pulse mode is implemented at 50 Hz mains frequency, eliminating radio frequency interference with high frequency AC-DC-AC converter transformers (such as the Satronic ZT80I type). Here, it is only necessary to ensure that the transients from the semiconductor switching to the network are filtered out, which is provided by an overcurrent filter consisting of a choke connected to the network branch and a fourth capacitor.
A kb. 200 W-nak megfelelő szekunder teljesítményhez a primer oldalon átlagosan mindössze 11 W-os teljesítményfelvétel tartozik a példának említett Danfoss transzformátor 270W-jával szemben. A berendezés folyamatosan, 100 %-os ED mellett üzemeltethető 1/4 dm3 térfogatban káros melegedés nélkül. Szekunder oldali tartós rövidzár esetén, a nagy terhelésből, adódó visszatranszformált veszteségek a rendszer minimális energiafelhasználásúvá teszik, a primer áram lecsökken és e folyamatlánc következtében a transzformátor nem károsodik, a zárlat megszűntével változatlanul üzemel. Ezt a tulajdonságot eddig egyetlen közismert gyújtótranszformdtor sem mulatta.The approx. For a secondary power of 200 W, the primary side has an average power consumption of only 11 W, as opposed to the 270 W of the Danfoss transformer mentioned in the example. The unit can be operated continuously with 100% ED in a volume of 1/4 dm 3 without harmful heating. In the case of a permanent short circuit on the secondary side, the transformed losses due to the high load make the system minimal energy consumption, the primary current is reduced and the transformer is not damaged as a result of this process circuit and remains unchanged after the short circuit. This feature has not been overlooked by any well-known ignition transformer.
A megfelelően tokozott és alkalmas poliészterekkel kiöntött berendezés a környező klímahatásoknak ii ég nedves környezetben is ellenáll.Properly encapsulated and molded with suitable polyesters, the equipment is resistant to the effects of the surrounding climate even in humid environments.
A találmány szerinti kapcsolási elrendezést előnyös k -'iteli példák kapcsán, rajz, segítségével ismertetjük részletesen, ahol a rajzon azThe circuit arrangement according to the invention will be described in detail with reference to the preferred embodiments, in which: FIG.
1. ábra a találmány szerinti kapcsolási elrendezés elvi vázlatát, aFigure 1 is a schematic diagram of a circuit arrangement according to the invention, a
2. ábra a váltakozó feszültség mindkét félperiódusál hasznosító kiviteli példáját, aFigure 2 illustrates an embodiment of an alternating voltage utilizing both half periods, a
3. ábra relaxációs vezérléssel kiegészített kiviteli példát, míg aFigure 3 illustrates an embodiment with relaxation control, while a
4. ábra a váltakozó feszültség egy félperiódusát hasznosító kiviteli példát Ismerteti.Figure 4 illustrates an exemplary embodiment utilizing a half-period of alternating voltage.
A találmány szerinti kapcsolási elrendezés (1. ábra) hálózati 1 kapcsaira párhuzamosan kapcsolódik a 13 fojtótekercsből és negyedik 14 kondenzátorból álló felülvágó szűrő közbeiktatásával első 2 ellenállással sorbakapcsolt első 4 kondenzátor. Az első 2 ellenállás és az első 4 kondenzátor közös pontja, valamint az első 4 kondenzátor másik — hálózat felőli — pontja között transzformátor kismcnctszáiuií 6 primer tekercsével sorbakapcsolt első félvezetős 5 kapcsoló elem van iktatva, amelynek vezérlőelektródája sorbakapcsolt második félvezetős 11 kapcsolóelemen és második 10 ellenálláson keresztül az első 2 ellenállás és az első 4 kondenzátor közös pontjára van vezetve.The first capacitor 4 connected in series with a first resistor 2 is connected in parallel to the mains terminals 1 of the circuit arrangement according to the invention (Fig. 1) by means of a cut-off filter consisting of a choke 13 and a fourth capacitor 14. Between the common point of the first resistor 2 and the first capacitor 4 and the other network side of the first capacitor 4, a first semiconductor switching element 5 is connected in series with a primary winding 6 of a transformer having a control electrode through a second semiconductor switching element 10 is applied to the common point of the first resistor 2 and the first capacitor 4.
A 6 primer tekercs 7 porvasmagra van tekercselve, míg ugyanezen 7 porvasmagon helyezkedik el a nagyfeszültségű 8 szekunder tekercs is, amelynek végei csatlakozókhoz kapcsolódnak.The primary coil 6 is wound on a powder core 7, while the same coil core 7 has a high-voltage secondary coil 8 whose ends are connected to connectors.
A 2. ábra szerinti kiviteli példa esetén az első félvezetős 5 kapcsoló elem triac, míg a második félvezetős 11 kapcsoló elem diac.In the exemplary embodiment of Figure 2, the first semiconductor switching element 5 is a triac while the second semiconductor switching element 11 is a diac.
A 3. ábra szerinti kiviteli példa abban különbözik a 2. ábra szerinti kiviteli példától, hogy a második ellenállás és a második félvezetős 11 kapcsoló elem közös pontja harmadik 12 kondenzátoron keresztül az első 4 kondenzátor hálózat felőli pontjára van csatlakoztatva.The embodiment of Fig. 3 differs from the embodiment of Fig. 2 in that the common point of the second resistor and the second semiconductor switching element 11 is connected via a third capacitor 12 to the network side of the first capacitor 4.
Az első félvezetős 5 kapcsoló elem lehet továbbá tirisztor, míg a második 11 kapcsoló elem lavina működésű dióda lehel.The first semiconductor switching element 5 may further be a thyristor, while the second switching element 11 may be an avalanche diode.
Λ találmány szerinti kapcsolási elrendezés a következőképpen működik:Kapcsol The circuit arrangement according to the invention operates as follows:
Az önmagukban ismert elemekből célszerűen kialakított kapcsolási elrendezés az 1 kapcsokon át (célszerűen bálózali vcz.clék) kapja áramellátását a 180— 380 V 50/60 llz váltakozó áramú hálózatból akkor, ha ezt a feszültséget kézi úton vagy egy automatikus rendszer által meghatározott időpontban és ideig az 1 kapcsokra csatlakoztatjuk. A hálózati feszültség félperiódusának kezdetén az első 2 ellenálláson át feltöitődik az első 4 kondenzátor. A hálózati félperiódus alatt a második félvezetős 11 kapcsoló elem nyitó feszültségének elérését követően a második 10 ellenállással biztosított kapuárammal vezetésbe kerül az első félvezetős 5 kapcsoló elem, amely kis dinamikus ellenállásán át a transzformátor kis ellenállású 6 primer tekercsét az első 4 kondenzátorra kapcsolja, miáltal annak lökése a lekcrcsen át kisül. A töltését vcszlctt első 4 kondenzátor nem képes fenntartani a félvezetős 5 kapcsoló elem áramát, ígyA switching arrangement preferably formed of elements known per se receives power from the 180-380 V 50/60 llz AC terminals via terminals 1 (preferably ball-point vcz) when this voltage is applied manually or at a time and time determined by an automatic system. connected to the terminals 1. At the beginning of the half-life of the mains voltage, the first capacitor 4 is charged through the first resistor 2. After reaching the open voltage of the second semiconductor switching element 11 during the mains half-life, the first semiconductor switching element 5 is led by the gate current provided by the second resistor 10 which couples the low-resistance primary winding 6 of the transformer to the first capacitor 4. discharged through the lecture. The charging capacitor 4 of the first capacitor cannot maintain the current of the semiconductor switching element 5 so
-3191 582 az kikapcsol. A 6 primer tekercsen történő impulzus jellegű kisülése a 4 kondenzátornak a 7 porvasmagot telítésbe mágnesezi, egyben létrehozva a transzformátorüzemre jellemző álinágncsczést is. A fluxus impulzus jellegű változása a 8 szekunder tekercsben monoton lecsengő nagyfeszültségű impulzust generál, amelynek csúcsértéke 15 kV és ismétlődési ideje a félvezetős 11 kapcsoló elem relaxációs munkapontjának beállításától függően például 3 msec. A kisülési idő psec. nagyságrendbe esik. Ezt a periodikusan ismétlődő nagyfeszültségű impulzust a 9 csatlakozóhoz kapcsolt gyújtóelektródáklioz vezetve, azok között létrejön az ívkisülés, amely alkalmas a szénhidrogének begyújtására. A folyamat minden fél periódusban ismétlődik. Az egyes alkotóelemek méretezése biztosítja, hogy a 9 csatlakozók tartós zárlata esetén sem alakul ki bármely alkatrészt veszélyeztető áram/fcszültség amplitúdó, és a hálózatból felvett teljesít mény, amely ilyen esetben csak a töltésveszteség pótlására korlátozódik, csökken. A félvezetős 11 kapcsoló elemet kiegészítve, a megfelelően méretezett 12 kondenzátorral (3. ábra) relaxációs rezgés állítható elő, amely 12 kondenzátorának méretezésével a Télperiódus alatt a folyamat többszöri ismétlődését biztosítja, amely a szekunder íváram kívánatos növekedését vonja maga után. E megoldásban a 13 fojtótekerccsel soros kapcsolású 14 kondenzátor, amely a hálózattal párhuzamos kapcsolatban van, kiegészítő részei az elvi kapcsolásnak cs a hálózat felé jutó tranziens zavarok szűrését biztosítják.-3191 582 is off. The pulse-like discharge of the primary winding 6 magnetizes the capacitor 4 to saturate the powder core 7, thereby also generating a dip in the transformer operation. The pulse-like change of the flux in the secondary winding 8 generates a monotonic decaying high-voltage pulse having a peak value of 15 kV and a repetition time of, for example, 3 msec depending on the setting of the relaxation working point of the semiconductor switching element. The discharge time is psec. in the order of magnitude. This periodic repetitive high-voltage pulse is led by a spark ignition electrode coupled to the connector 9, which generates an arc discharge capable of igniting the hydrocarbons. The process is repeated every half period. The dimensioning of the individual components ensures that, even in the event of a permanent short-circuit of the connectors 9, any current / voltage amplitude endangering any component does not develop and the power drawn from the mains, which is limited to compensating for the charge loss. By complementing the semiconductor switching element 11, a suitably sized capacitor 12 (FIG. 3) provides a relaxation vibration which, by dimensioning its capacitor 12, provides multiple repetitions of the process during the winter period, resulting in a desirable increase in secondary arc current. In this embodiment, the auxiliary portions of the circuit-switched capacitor 14, which is in parallel with the network, provide a filter for transient disturbances to the network.
Abban az esetben, ha a találmány szerinti kapcsolási elrendezéssel a hálózati feszültség csupán egyik félperiódusát kívánjuk hasznosítani, például a 4. ábra szerint a negatív félperiódust, — a működési elvből következően - a töltőkörben nyitóirányú 3 diódát, a kisütökörben pedig triac Helyett tirisztor feliiaszná lást tesz lehetővé.In the case where the circuit arrangement according to the invention is intended to utilize only one half of the mains voltage, for example the negative half-period according to Fig. 4, by the operating principle, is applied in the charging circuit to an open diode 3 and in the discharging circuit to thyristor. possible.
A 4. ábra szerinti kiviteli példa következőképpen működik:The embodiment of Figure 4 works as follows:
Az első 2 ellenállással meghatározott árammal a nyitóirányba kapcsolt 3 diódán át a 4 kondenzátor a hálózat negatív félperiódusa alatt feltöltődik. A hálózati feszültség nulla-átmenetét követően a pozitív félperiódus alatt a fenti töltőkor a hálózatról lekapcsolódik, ugyanakkor a korlátozó, második 10 ellenálláson keresztül a második félvezetős 11 kapcsoló elem nyitófeszültséget (lavinafeszültségét) elérve az első 4 kondenzátorral párhuzamosan kapcsolt kisütőkör első félvezetős 5 kapcsoló elemét impulzusszerú'en kinyitja, amely 5 kapcsoló elem az első 4 kondenzátor töltési energiáját a vele sorbakapcsolt 6 primer tekercsen hasznosítja.With a current determined by the first resistor 2, the capacitor 4 is charged during the negative half-life of the network through the diode 3 connected in the open direction. During the positive half-life after the mains voltage zero transition, the above charging time is disconnected from the mains, while the second semiconductor switching element 11 reaches the opening voltage (avalanche voltage) of the second semiconductor switching element in parallel with the first capacitor 4. It unlocks which switching element 5 utilizes the charge energy of the first capacitor 4 on the primary coil 6 connected in series.
A kapcsolt körök impedancia viszonyaitól függően elérhető a 10 ellenállás és 11 kapcsoló elem relaxációs rezgése ebben a megoldásban is.Depending on the impedance conditions of the connected circuits, the relaxation vibration of the resistor 10 and the switching element 11 can also be achieved in this solution.
Claims (8)
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| HU84196A HU191582B (en) | 1984-01-19 | 1984-01-19 | Connection arrangement for continuous jump-spark ignition |
| DK12585A DK12585A (en) | 1984-01-19 | 1985-01-10 | CLUTCH DEVICE FOR CREATING AN IMPACT |
| DE19853500626 DE3500626A1 (en) | 1984-01-19 | 1985-01-10 | Circuit arrangement for the continuous production of an ignition-spark sequence |
| CH156/85A CH666577A5 (en) | 1984-01-19 | 1985-01-14 | Circuit arrangement for the continuous generation of a spark sequence. |
| IT47558/85A IT1182122B (en) | 1984-01-19 | 1985-01-17 | CIRCUIT DEVICE FOR THE CONTINUOUS GENERATION OF A SEQUENCE OF IGNITION SPARKS |
| NL8500130A NL8500130A (en) | 1984-01-19 | 1985-01-18 | SWITCHING DEVICE FOR THE CONTINUOUS GENERATION OF A SERIES OF IGNITION SPARKS. |
| FR8500713A FR2558657A1 (en) | 1984-01-19 | 1985-01-18 | Ignition generator for gas- or oil-fired burner in heater |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| HU84196A HU191582B (en) | 1984-01-19 | 1984-01-19 | Connection arrangement for continuous jump-spark ignition |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| HU191582B true HU191582B (en) | 1987-03-30 |
Family
ID=10948423
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| HU84196A HU191582B (en) | 1984-01-19 | 1984-01-19 | Connection arrangement for continuous jump-spark ignition |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| CH (1) | CH666577A5 (en) |
| DE (1) | DE3500626A1 (en) |
| DK (1) | DK12585A (en) |
| FR (1) | FR2558657A1 (en) |
| HU (1) | HU191582B (en) |
| IT (1) | IT1182122B (en) |
| NL (1) | NL8500130A (en) |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR1527221A (en) * | 1967-04-21 | 1968-05-31 | Spark generator | |
| AT281262B (en) * | 1968-01-18 | 1970-05-11 | Josef Ing Asenwimmer | Device for generating ignition sparks |
| FR94564E (en) * | 1968-02-02 | 1969-09-12 | Rv Const Electriques | Improvements made to electric ignition devices, in particular for burners. |
| DE1952551A1 (en) * | 1968-10-21 | 1970-07-30 | Plessey Co Ltd | Electric ignition assembly |
-
1984
- 1984-01-19 HU HU84196A patent/HU191582B/en not_active IP Right Cessation
-
1985
- 1985-01-10 DK DK12585A patent/DK12585A/en not_active Application Discontinuation
- 1985-01-10 DE DE19853500626 patent/DE3500626A1/en not_active Withdrawn
- 1985-01-14 CH CH156/85A patent/CH666577A5/en not_active IP Right Cessation
- 1985-01-17 IT IT47558/85A patent/IT1182122B/en active
- 1985-01-18 NL NL8500130A patent/NL8500130A/en not_active Application Discontinuation
- 1985-01-18 FR FR8500713A patent/FR2558657A1/en not_active Withdrawn
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3500626A1 (en) | 1985-07-25 |
| IT8547558A1 (en) | 1986-07-17 |
| DK12585D0 (en) | 1985-01-10 |
| CH666577A5 (en) | 1988-07-29 |
| FR2558657A1 (en) | 1985-07-26 |
| IT1182122B (en) | 1987-09-30 |
| DK12585A (en) | 1985-07-20 |
| IT8547558A0 (en) | 1985-01-17 |
| NL8500130A (en) | 1985-08-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4748383A (en) | DC-AC converter for igniting and supplying a discharge lamp | |
| US4447759A (en) | Starter for igniting an electric discharge tube | |
| US4000443A (en) | Voltage control | |
| US4441055A (en) | Lighting system | |
| EP0195248A2 (en) | High intensity discharge lamp starting and operating apparatus | |
| US4339695A (en) | High pressure sodium lamp ballast circuit | |
| US4234822A (en) | Control circuit providing constant power source | |
| US6373199B1 (en) | Reducing stress on ignitor circuitry for gaseous discharge lamps | |
| CA2009805A1 (en) | Two-lead igniter for hid lamps | |
| US4134043A (en) | Lighting circuits | |
| US4441056A (en) | High pressure sodium lamp ballast circuit | |
| JPH0594888A (en) | Circuit device | |
| US4236100A (en) | Lighting circuits | |
| US5572093A (en) | Regulation of hot restrike pulse intensity and repetition | |
| HU191582B (en) | Connection arrangement for continuous jump-spark ignition | |
| US6127787A (en) | Sequential, clamped, single-ended ignition of series operation arc lamps | |
| US3624487A (en) | Dual energy electrical pulse generating system | |
| US5084800A (en) | Ignition transformer secondary winding by-pass apparatus | |
| SU588666A1 (en) | High-power gas discharge tube | |
| CA1112712A (en) | Lighting circuits | |
| EP1285558B1 (en) | Lamp ignition with automatic compensation for parasitic capacitance | |
| US4713587A (en) | Multipulse starting aid for high-intensity discharge lamps | |
| RU2088054C1 (en) | Device for ignition of gas-discharge lamps | |
| HU195381B (en) | Electronic firing unit for high-pressure discharge lamps | |
| SU839081A1 (en) | Device for power supply of gas-discharge lamp |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| HU90 | Patent valid on 900628 | ||
| HMM4 | Cancellation of final prot. due to non-payment of fee |