HU181893B - Process and equipment for the saturation of saccharose solutions with carbonic acid - Google Patents
Process and equipment for the saturation of saccharose solutions with carbonic acid Download PDFInfo
- Publication number
- HU181893B HU181893B HU79II309A HUII000309A HU181893B HU 181893 B HU181893 B HU 181893B HU 79II309 A HU79II309 A HU 79II309A HU II000309 A HUII000309 A HU II000309A HU 181893 B HU181893 B HU 181893B
- Authority
- HU
- Hungary
- Prior art keywords
- gas
- reaction
- liquid
- vessel
- mixing
- Prior art date
Links
- CZMRCDWAGMRECN-UGDNZRGBSA-N Sucrose Chemical compound O[C@H]1[C@H](O)[C@@H](CO)O[C@@]1(CO)O[C@@H]1[C@H](O)[C@@H](O)[C@H](O)[C@@H](CO)O1 CZMRCDWAGMRECN-UGDNZRGBSA-N 0.000 title claims abstract description 19
- 229930006000 Sucrose Natural products 0.000 title claims abstract description 19
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 15
- 230000008569 process Effects 0.000 title claims description 13
- 235000013681 dietary sucrose Nutrition 0.000 title abstract 4
- 229960004793 sucrose Drugs 0.000 title abstract 4
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-N carbonic acid Chemical compound OC(O)=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-N 0.000 title 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 58
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 42
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 21
- 239000012495 reaction gas Substances 0.000 claims abstract description 16
- AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L calcium dihydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Ca+2] AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 12
- 239000000920 calcium hydroxide Substances 0.000 claims abstract description 12
- 229910001861 calcium hydroxide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims abstract description 12
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims abstract description 11
- 235000000346 sugar Nutrition 0.000 claims abstract description 3
- 239000005720 sucrose Substances 0.000 claims description 15
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 8
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims description 4
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 241000219310 Beta vulgaris subsp. vulgaris Species 0.000 claims description 2
- 235000021536 Sugar beet Nutrition 0.000 claims description 2
- 238000009738 saturating Methods 0.000 claims description 2
- 230000003134 recirculating effect Effects 0.000 claims 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 13
- 239000012071 phase Substances 0.000 abstract description 6
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 abstract description 4
- 238000000746 purification Methods 0.000 abstract description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 13
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 description 7
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 4
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 3
- 241000237942 Conidae Species 0.000 description 2
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 2
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 230000004060 metabolic process Effects 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 239000012047 saturated solution Substances 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BHPQYMZQTOCNFJ-UHFFFAOYSA-N Calcium cation Chemical compound [Ca+2] BHPQYMZQTOCNFJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 230000001174 ascending effect Effects 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 230000005587 bubbling Effects 0.000 description 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 1
- 229910001424 calcium ion Inorganic materials 0.000 description 1
- YDURNEXHAZKVLN-UHFFFAOYSA-L calcium;carbon dioxide;carbonate Chemical compound [Ca+2].O=C=O.[O-]C([O-])=O YDURNEXHAZKVLN-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 description 1
- 238000005187 foaming Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 230000004941 influx Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000006386 neutralization reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 description 1
- 238000005381 potential energy Methods 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 1
- 238000003892 spreading Methods 0.000 description 1
- 150000003445 sucroses Chemical class 0.000 description 1
- 239000006228 supernatant Substances 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C13—SUGAR INDUSTRY
- C13B—PRODUCTION OF SUCROSE; APPARATUS SPECIALLY ADAPTED THEREFOR
- C13B20/00—Purification of sugar juices
- C13B20/02—Purification of sugar juices using alkaline earth metal compounds
- C13B20/04—Purification of sugar juices using alkaline earth metal compounds followed by saturation
- C13B20/06—Purification of sugar juices using alkaline earth metal compounds followed by saturation with carbon dioxide or sulfur dioxide
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Jellies, Jams, And Syrups (AREA)
- Electric Propulsion And Braking For Vehicles (AREA)
Abstract
Description
Dr. Friedemann Ingwalt mérnök, Halle, Breitling Jürgén okleveles mérnök, Halle-Neustadt, Mörle-Heytúsch Wolfgang okleveles mérnök, Halle, Német Demokratikus KöztársaságDr. Friedemann Ingwalt Engineer, Halle, Breitling Jürgen Certified Engineer, Halle-Neustadt, Mörle-Heytúsch Wolfgang Certified Engineer, Halle, German Democratic Republic
Szabadalmas:patentee:
Institut für Forschung und Rationalisierung dér Zuckerindustrie, Halle, Német Demokratikus KöztársaságInstitut für Forschung und Rationalisation in Zuckerindustrie, Halle, German Democratic Republic
Eljárás és berendezés szacharózoldatok szénsavas telítéséhezProcess and equipment for carbonating saturated solutions of sucrose
A találmány felhasználási területeField of the Invention
A találmány tárgya eljárás és berendezés szacharózoldatok szénsavas telítésére cukor kinyerése céljából, előnyösen cukorrépa folyamatos tisztításával. 5 The present invention relates to a process and an apparatus for carbonating saturated sucrose solutions for sugar recovery, preferably by continuous purification of sugar beet. 5
Az ismert technikai megoldások jellemzőiFeatures of the prior art
Már számos eljárás és berendezés ismeretes a karbonatációhoz, amelyet szénsavas telítésnek is neveznek és ezek a kolloidális tisztátalanságok kicsapását 10 hozzák létre a répaextraktumban és ezeket a semlegesítési reakciónál a kalciumhidroxid és a széndioxid között jelentkező kalciumkarbonát köti le. A 415 301 számú szovjet szabadalmi leírásban javasol’ ták, hogy belépőnyílásokon keresztül a reakciótar- 15 tály alsó tartományába széndioxidot nyomjanak be viszonylag nagy nyomáson. A folyadékoszlop és a széndioxid közötti sűrűség-különbség következtében a reakciótartályban a gázbuborékok felfelé emelkednek és a szacharózoldattal szénsavas telítési reak- 20 ciót hoznak létre. A gázbuborékok elosztásához szükséges energiát, amire az intenzív anyagcsere érdekében van szükség, ennél az ismert berendezésnél kizárólag a gázfázisba vitt potenciális energiával - nyomásnöveléssel - valósítjuk meg. Az ismert 25 műszaki megoldások hátránya, hogy a gázt csak kis mértékben lehet a folyadékban elosztani és ennek megfelelően a gáz kihasználási foka alacsony marad. Ez a viszonylag kicsi gázkihasználás abból adódik, zhogy a gázfázisban nem lehet kielégítően nagy nyo- 30 másnövelést megvalósítani, amit a kis gázkilépőnyílásokon r.agy kinetikai belépési energiával lehetne átalakítani kis gázbuborékok létesítése céljából. Az ismert műszaki megoldások további hátránya a lerakódásveszélv. Az erős lerakódások kialakulása a kis gázkilépőnyílásoknál az aggregét költséges tisztítását teszi szükségessé viszonylag rövid időszakonként és így a folyamatos gyártást akadályozza. iAlready several method and apparatus known to karbonatációhoz, called carbonic saturating it and these colloidal impurities to precipitate 10 is created by the répaextraktumban and are absorbing the calcium and occurring between the carbon dioxide calcium carbonate in the neutralization reaction. In U.S. Patent No. 415,301, it was suggested that carbon dioxide be introduced into the lower region of the reaction vessel through inlets at relatively high pressure. Due to the difference in density between the liquid column and carbon dioxide, gas bubbles rise up in the reaction tank and cause the carbonation to saturate with sucrose solution. The energy required to distribute gas bubbles, which is required for intense metabolism, is realized in this known apparatus solely by the potential energy entrained in the gas phase by increasing the pressure. The disadvantages of the prior art 25 are that the gas can be distributed only to a small extent in the liquid and consequently the gas utilization rate remains low. This relatively small gázkihasználás is due to close in the gas phase can not be sufficiently achieved by high-pressure másnövelést 30, which could be converted for the purpose of construction of small gas bubbles r.agy small entry gázkilépőnyílásokon kinetic energy. A further disadvantage of the known technical solutions is the risk of deposition. The formation of heavy deposits at small gas outlets necessitates costly cleaning of the assembly at relatively short intervals and thus hinders continuous production. i
A találmány céljaObject of the invention
A találmány célja olyan eljárás és berendezés léte-\ sítése szacharózoldatok szénsavas telítésére, amelyj lehetővé teszi, hogy egy kampány alatt nagy bizton-ΐIt is an object of the present invention to provide a method and apparatus for carbonating saturated solutions of sucrose that allows a high degree of safety during a campaign.
Sággal viszonylag csekély beruházási és üzemiJ költségráfordítással folyamatosan lehessen gyártani.1It can be manufactured continuously with relatively low investment and operating costs.1
A találmány lényegének ismertetéseSummary of the Invention
A találmány azt a feladatot tűzi ki, hogy egyrészt· 1 széndioxidot finom buborékokban kalciumhidroxid' szacharózoldat vizes oldatába jó gázkihasználással vigyen be, másrészt biztosítsa az üzem stabilitását‘ azáltal, hogy a gázkilépő nyílásoknál a lerakódást kiküszöböli.It is an object of the present invention to provide, on the one hand, · 1 carbon dioxide in fine bubbles with an aqueous solution of calcium hydroxide sucrose solution with good gas utilization and, on the other hand, to ensure operational stability by eliminating deposition at gas outlets.
A találmány értelmében ezt a feladatot a következő eljárással oldjuk meg:According to the invention, this object is solved by the following process:
A re akció tartály felső harmadában levő keverő-· í berendezésbe a folyékony fázist 150-300 kPa nyo-máson és a reakciógázt viszonylag kis nyomáson. ,·In the mixing apparatus in the upper third of the reaction tank, the liquid phase is pressurized to 150-300 kPa and the reaction gas is pressurized at relatively low pressure. ·
30—50 kPa nyomáson keveijük és egy nagy tér181893They are stirred at a pressure of 30-50 kPa and a large space181893
-1181893 fogatú központi keverőcsővel 8-30 m/mp sebességgel a reakciótartály alsó harmadába visszük be. A keverék már a keverőberendezésben perdületet kap. A fő re akció szakasz alatt az áramlásirányt eltérítjük és a gázbuborékokat a keverékből kiválasztjuk. A forgó felső folyadékszintre friss kalciumhidroxid szacharózoldatot keverünk érintőlegesen, széles sugárban.-1181893 with a central agitator tube at 8-30 m / s into the lower third of the reaction vessel. The blend is already in the mixer. During the main reaction phase, the flow direction is deflected and the gas bubbles are selected from the mixture. To the rotating supernatant, fresh calcium hydroxide sucrose solution is mixed tangentially in a wide beam.
A találmány szerinti berendezés a következőképpen van kialakítva.The apparatus according to the invention is constructed as follows.
Egy függőlegesen álló hengeres reakciótartály felső harmadában, annak kiszélesedő tartományában az egyik oldalon keringtető nyomóvezeték, leágazócsonk és ez alatt egy trapéz alakúra kiszélesedő elosztóberendezés van elhelyezve, amely a friss kalciumhidroxid szacharózoldat számára bevezetővezetékkel van összekötve. A keringtető nyomóvezeték belépésével szembenfekvő oldalon gázvezeték torkollik be, amely szabályozóval és pH érték mérővel ellátott adagoiószelephez van csatlakoztatva. A keringtető nyomóvezeték és a gázvezeték egy csonkakúp alakú bővülő közper ή keverőberendezésben. egyesül a reakciótartály felső harmadában. A keverőberendezés alsó, elkeskenyedő végénél egy.keverőcső van, amely két vagy több egymáshoz képest vízszintesen 90°-bán eltolt, párhuzamosan futó, előnyösen egyenlőszárú szögvasporfüokból álló gázelosztórostélyon, és több egymáshoz képest derékszögben elhelyezett, különösen U-profilokból álló gázabszorberen központosán hatol át és a reakciótartály főreakciószakaszába torkollik a gázabszorber tartományában. A reakciótartály alsó részében a főreakciószakaszt egy gázleválasztó határolja, amely mint rendszer egy ütköző tányérként kialakított lapos kúpból és egy ez alatt, a függőleges síkban eltoltan elhelyezett csonkakúp köpenyből van kialakítva. A gázleválasztó alatt keringtető szívóvezeték és utána iktatott keringtető szivattyú, valamint ürítővezeték van csőcsonkok révén a reakciótartállyal összekötve. Az ürítővezetékben töltési állapotot szabályozó berendezés van elhelyezve. A keverőberendezésbe a gázvezeték 35-50°-os szög alatt torkollik be egy lefelé kúposán elkeskenyedő keverőkamrába, amelybe a végén elszűkülő központi cső található. A központi cső torkolatánál terelőlemezek vannak, amelyek a fő áramlásiránnyal 10-15°-os szöget bezáróan vannak rögzítve. A keringtető szivattyú üzembe helyezésével a folyékony kalciumhidroxid szacharózoldat a keringtető vezetéken át a reakciógázzal együtt a keverőkannába jut. A folyékony fázis és a keverőkamrában koncentrikusan elhelyezkedő gyűrűs téren át - amelynek a folyékony fázisba való átmenet tartományában állandó szűkülete van - beáramló reakciógáz a terelőlemezek révén perdületet kap, ami a keverék egyenletes elosztását hozza létre a keverőcső teljes terében. A keverőkamra és a keverőcső elhagyása után a keverékáram nagy sebességgel a főrekaciószakasz folyadékoszlopába jut, ahová a keverékáram a rákényszerített nagy impulzus hatására behatol. A szilárd reakciórészek ezért részecskeként a folyadékban maradnak és azzal szuszpenziót képeznek. Az űtközőtányér lapos kúpja és a gázleválasztó csonkakúp köpenye megakadályozza, hogy gázbuborékok kerüljenek a v keringtető szívóvezetékbe és ily módon a keringtető körbe. A reakciógázok kihasználását a gázleválasztó, amely közvetlenül a keverőcső torkolatánál van elhelyezve, valamint a gázelosztórostélyok járulékosan 5 javítják. A friss kalciumhidroxid szacharózoldat hozzáadása a beömlővezetéken és az érintőlegesen elhelyezett, lapátszerűen bővülő elosztóberendezésen át történik, a forgó folyadékszint habjára az emelkedő térben egy erősen kiszélesedő sugárban. A 10 főrekaciószakaszban a pH értéket oly módon tartjuk állandó értéken, hogy az ürítővezetékben a pH érték mérővel a pH értéket megállapítjuk és megfelelően korrigáljuk úgy, hogy a szabályozó és adagolószelep segítségével reakciógázt vezetünk be. A habképződés ,5 járulékos megakadályozására, valamint a legfelső reakciószakaszba kristálymagok bevitelére - szükség szerint — a le ágazó csonkokon át a keringtetett folyadék egy csekély részáramát a folyadékszintre visszük fel.In the upper third of a vertically cylindrical reaction vessel, in its expanding region, a pressure line, a branch nozzle, is circulated on one side, and below it is a trapezoidal distribution device which is connected to a supply line for fresh calcium hydroxide sucrose solution. Opposite the inlet of the recirculation pressure line is a gas line which is connected to a metering valve with a regulator and a pH meter. The circulating pressure line and the gas line are in a truncated cone expanding medium mixer. combines in the upper third of the reaction vessel. At the lower tapering end of the mixing device there is a mixing tube which is arranged on two or more centrifugal centers arranged on a gas distribution grid consisting of two or more vertically running gas distribution grids which are offset 90 ° horizontally and preferably at right angles to each other. it reaches the main reaction section of the reaction tank in the region of the gas absorber. In the lower part of the reaction vessel, the main reaction stage is delimited by a gas separator formed as a system consisting of a flat cone formed as a stop plate and a truncated conical jacket disposed beneath it in the vertical plane. Below the gas separator, a circulating suction line, followed by a circulating pump and a discharge line, are connected to the reaction vessel by means of pipe connections. The discharge line is equipped with a device for controlling the filling state. The gas line enters the mixing device at an angle of 35-50 ° into a downwardly tapered mixing chamber with a tapered central tube at its end. There are baffles at the mouth of the central pipe which are fixed at an angle of 10-15 ° to the main flow direction. When the circulation pump is put into operation, the liquid calcium hydroxide sucrose solution is fed into the mixing can via the circulation line along with the reaction gas. The reaction gas flowing through the liquid phase and through the annular space concentrically located in the mixing chamber, which has a constant narrowing in the transition region to the liquid phase, is deflected by the baffles, which creates an even distribution of the mixture throughout the mixing tube. After leaving the mixing chamber and the mixing tube, the mixing stream flows at high speed into the main column of the fluid section, where the mixing stream enters under the action of a forced pulse. The solid reaction portions therefore remain as a particle in the liquid and form a suspension therein. The flat cone of the baffle plate and the trap cone of the gas separator prevent gas bubbles from entering the recirculation suction line and thus the circulating circuit. The utilization of reaction gases in the gas separator, which is disposed directly at the mouth of the mixing tube and the gázelosztórostélyok 5 additionally improve. The fresh calcium hydroxide sucrose solution is added through the inlet duct and through a tangentially expanding blade-like dispenser to the foam of the rotating fluid level in a rising beam in a rising space. In the main reaction section 10, the pH is maintained constant by adjusting the pH in the discharge line with a pH meter and adjusting it appropriately by introducing a reaction gas through a control and metering valve. The formation of foam, to prevent additional 5 and the uppermost reaction section for introducing crystal nuclei - through the branching off stubs of the circulating fluid is a low part-stream is applied to the liquid level - as appropriate.
2C2C
Kiviteli példákExecution examples
A találmány szerinti eljárást, valamint berendeli zést a rajzok alapján közelebbről ismertetjük. A rajzokon az 1. ábra a találmány szerinti berendezést ábrázolja vázlatosan, a 2. ábra az 1. ábra szerinti keverőberendezés hosszmetszete, a 3. ábra az elosztóberendezés oldalnézete, a 4. ábra a 3. ábra felülnézete, az 5. ábra a gázelosztcrostély felülnézete, a 6. ábra a gázabszorber felülnézete.The process and apparatus according to the invention will be described in more detail with reference to the drawings. In the drawings, Fig. 1 is a diagrammatic view of the apparatus according to the invention, Fig. 2 is a longitudinal section of the mixing device of Fig. 1, Fig. 3 is a side view of a distributor, Fig. 4 is a top view of Fig. 3, Figure 6 is a plan view of the gas absorber.
A találmány szerinti eljárásnál az 1 reakciótartály felső harmadában a 6 keverőberendezésben a 30 folyadékszint felett a folyékony fázist 150-300 kPa 40 nyomáson és a reakciógázt viszonylag csekély 30-50 kPa nyomáson keveijük és egy nagytérfogatú, központi 9 keverőcsövön keresztül 8-30 m/mp sebességgel az 1 reakciótartály alsó harmadába visszük. A folyékony fázisból a reakciógázból álló 45 keverék már a 6 keverőberendezésben perdületet kap. Azt tapasztaltuk, hogy ha a reakciógázt viszonylag csekély túlnyomással vezetjük be a keverékbe, a keverék a benne felhalmozott impulzus következtében nagy kinetikai energiával hatol be a 50 folyékony fázis felett a 26 főreakciószakasz folyadékoszlopába, ami által a reakciógáz jó kihasználási foka érhető el. A 26 főrekciószakasz alatt az áramlásirány eltérítődik és a gázbuborékok a keverékből leválnak. A reakciógázok kihasználási fokának 55 további javítását úgy érhetjük el, ha a 9 keverőcső közvetlen torkolatánál egy 18 gázabszorbert és két vagy több további 27 gázelosztórostélyt helyezünk el. A forgó felső 16 folyadékszintre egy friss kalciumhidroxid szacharózoldatot keverünk érintőlegesen 60 széles sugárban. Ha a keveréket a találmány szerinti technikai paraméterekkel visszük be, akkor a szilárd reakciótermékek által létrejövő lerakódás messzemenően elkerülhető. A találmány szerinti megoldás gazdaságos szénsavas telítési eljárást tesz lehetővé. 65 Az egész 1 reakciótartályban a telítési eljárás egyen·In the process of the invention, in the upper third of the reaction vessel 1, the liquid phase is agitated at a pressure of 150-300 kPa 40 and a relatively low pressure of 30-50 kPa above the liquid level 30 in the mixing apparatus 6 and 8-30 m / sec. rate into the lower third of reaction vessel 1. The mixture of the reaction gas 45 from the liquid phase is already impinged on the mixer 6. It has been found that when the reaction gas is introduced into the mixture at a relatively low pressure, the mixture enters the liquid column of the main reaction section 26 with high kinetic energy over the liquid phase 50, resulting in a good utilization of the reaction gas. During the main section 26, the flow direction is deflected and the gas bubbles separate from the mixture. Further improvement of the utilization rate of the reaction gases 55 can be achieved by placing a gas absorber 18 and two or more additional gas distribution grids 27 at the direct outlet of the mixing tube 9. To the rotating upper liquid level 16, a fresh solution of calcium hydroxide sucrose is blended tangentially within a width of 60. If the mixture is introduced with the technical parameters according to the invention, deposition by solid reaction products is largely avoided. The present invention provides an economical carbonated saturation process. 65 Saturation process throughout the reaction vessel 1 ·
-2181893 letesen zajlik le. A nagy keverési intenzitás, amely állandóan új kalcium-ionok konvektív odajuttatását biztosítja a fázis határfelületére, az anyagcserét előnyösen befolyásolja.-2181893 is running slowly. The high mixing intensity, which ensures the convective delivery of new calcium ions to the interface of the phase, is beneficial for the metabolism.
A találmány szerinti berendezésnél, amelyet az < eljárással közösen alkalmazunk, a függőlegesen álló 1 reakció tartály felsó' harmadában az egyik oldalon 5 keringtető nyomóvezeték, 28 leágazócsonk és alatta trapéz alakban kiszélesedő 14 elosztóberendezés van elrendezve, amely a friss kalciumhidroxid szacharózoldat bevezetésére 2 beömlővezetékkel van összekötve. Az 5 keringtető nyomóvezeték belépésével szembenfekvő oldalon 10 gázvezeték torkollik be, amely 23 szabályozóval és 19 pH érték mérő szerkezettel ellátott 22 adagoló szelephez van csatlakoz- r tatva. Az 5 keringtető nyomóvezeték és a 10 gázvezeték csonkakúp alakúan bővülő központi 6 keverőberendezésben egyesülnek az 1 reakcíótartály felső harmadában. A 6 keverőbeiendezés alsó elkeskenyedő végénél 9 keverőcső van, amebz két vagy több egymáshoz képest vízszintesen 90 -bán eltolt 27 gázelosztórostélyon és a 18 gázabszorberen központosán áthatol és az 1 reakciótartály 26 főrekakciószakaszába torkollik a 18 gázabszorber tartományában. A 27 gázelosztórostély párhuzamosan 2. futó, előnyösen egyenlő szárú szögvas profilokból és a 18 gázabszorber több, egymáshoz képest derékszögben elhelyezett, különösen U-profilból áll. Az 1 reakció tartály alsó részében a 26 főreakciószakaszt 17 gázleválasztó határolja, amely mint rendszer 12 3, ütközőtányérként szereplő lapos kúpból és egy ez alatt, a függőleges síkban eltoltan elhelyezett 15 csonkakúp köpenyből van kialakítva. A 17 gázleválasztó alatt 3 keringtető szívóvezeték és utána kapcsolt 4 keringtető szivattyú, valamint a töltési 3 állapotot szabályozó 24 berendezéssel ellátott 25 ürítővezeték van az 1 reakciótartállyal csőcsonkok segítségével összekötve. A 6 keverőberendezésbe a gázvezeték 35-50°-os szögben torkollik be egy kúposán lefelé elszűkülő 11 keverőkamrába, amely- 4 ben a végén elszűkülő 7 központi cső található. A 7 központi cső torkolatánál 8 terelőlemezek vannak, amelyek a főáramlásirányhoz képest 10—15°-os szögben vannak rögzítve. A 11 keverőkamrában a 10 gázvezetéktől a folyékony fázisba való átmenet tar- 4 tományában 29 gyűrűstér van, amely koncentrikusan van elhelyezve és a 7 központi cső irányában állandóan szűkül. A 4 keringtető szivattyú üzembe helyezésével a folyékony kalciumhidroxid szacharózoldat, valamint a reakciógáz a 11 keverőkamrába 5 jut. A folyékony fázist és ezzel együtt a koncentrikusan a 11 keverőkamrában elhelyezett 29 gyűrűstéren át beáramló reakciógázt a 8 terelőlemezek perduietbe hozzák, ami λ keverék egyenletes elosztását biztosítja a 9 keverőcső teljes terében. A 5 keverőkamra ,és 9 keverőcső elhagyása után a keverékáram nagy sebességgel a 26 főreakciószakasz folyadékoszlopába jut, amelyben a keverékáram a rákényszeritett impulzusok hatására behatol. A 12 ütközőtányér lapos kúpja és a 17 gázleválasztó 15 6 csonkakúp köpenye megakadályozzák, hogy a 3 keringtető szívóvezetékbe és ily módon a keringtetőkörbe gázbuborékok jussanak. A reakciógáz kihasználása a 18 gázabszorber révén, amely közvetlenül a keverőcső torkolatánál van elhelyezve, valamint a gázelosztó rostélyok által javul. A friss kalciumhidroxid szacharózoldat hozzáadása a 2 beömlővezetéken és az érintőlegesen elhelyezett, lapátszerűen kibővülő 14 elosztóberendezésen át megy végbe a 20 emelkedő térben forgó 16 folyadékszint habjára szélesen szétterülő sugárban. A 26 főreakciószakaszban a pH értéket úgy tartjuk állandó értéken, hogy a pH értéket a 19 pH-érték mérő szerkezettel a 25 ürítővezetékben megállapítjuk és méijük, és a reakciógáz adagolását a 23 szabályozó és 22 adagolószelep segítségével megfelelően korrigáljuk. A járulékos habképződés kiküszöbölésére, valamint kristálymagok bevitelére a legfelső reakciószakaszba, szükség szerint, a 28 leágazócsonkokon keresztül a keringtetett folyadék egy csekély részáramát a 16 folyadékszintre visszük fel. Amellett, hogy a 20 emelkedő térben a habképződés csökken, a keringtetett folyadék és a friss kalciumhidroxid szacharózoldat hozzáadásával egy járulékos előny adódik, amennyiben ezen oltófolyamat révén a 14 elosztóberendezéssel szilárd részecskéket viszünk be, amelyek körül további szilárd reakciótermékek képződnek, amelyeket az ezt követő leválasztófolyamatban viszonylag egyszerűen lehet a zagyból leválasztani. A találmány szerinti megoldás az intenzív szénsavas telítési eljáráshoz a finom buberékú reakciógázok bevitelére szükséges költséges berendezéseken megtakarítja és kiküszöböli a termeléskiesést, amit egyébként a lerakodott és már nem működő fúvókák és lyuklemezek szokásos tisztítása okoz. A találmány szerinti berendezés zárt szerkezetei következtében, amelyek nem tartalmaznak mozgó, forgó vagy ide-oda mozgó részeket, tökéletesen biztonságos.The apparatus according to the invention, used in conjunction with process <RTIgt; 1, </RTI> comprises a pressure line 5, a branch 28 and a trapezoidal distribution device 14 extending below one side of the upright vertical reaction vessel 1 to supply fresh calcium hydroxide sucrose solution 2. . The circulation pressure pipe 5 opposite side of the entry of gas 10 flows into a pilot valve 22 has a controller 23 and a pH value of 19 with a measuring device connected r open. The circulating pressure line 5 and the gas line 10 are joined together in a central tap 6 which is expanding in a truncated cone shape in the upper third of the reaction vessel. At the lower tapering end of the mixing device 6 is a mixing tube 9 which centrally penetrates two or more gas distribution grids 27 and gas absorber 18 displaced horizontally 90 and extends into the main section 26 of the reaction vessel 1 in the region of the gas absorber 18. The gas distributor grate 27 consists of parallel-running, preferably even-angled, angular profiles 2 and a plurality of gas absorbers 18 arranged at right angles to each other, in particular U-profiles. In the lower part of the reaction vessel 1, the main reaction section 26 is delimited by a gas separator 17 formed as a system 12 with a flat cone acting as a baffle plate and a truncated cone shell 15 disposed offset in the vertical plane. Below the gas separator 17, a circulating suction line 3 and a subsequent circulating pump 4, as well as a discharge line 25 equipped with a filling state control device 24, are connected to the reaction vessel 1 by means of pipe ports. In the mixing device 6, the gas line enters at an angle of 35-50 ° into a conically downwardly tapering mixing chamber 11, in which a central tapered tube 7 is at its end. At the mouth of the central pipe 7 there are baffles 8 which are fixed at an angle of 10-15 ° with respect to the main flow direction. In the mixing chamber 11, there is an annular space 29 in the region of transition from the gas conduit 10 to the liquid phase, which is concentric and continuously tapered in the direction of the central pipe 7. By commissioning the circulating pump 4, the liquid calcium hydroxide sucrose solution and the reaction gas enter the mixing chamber 11. Liquid f Azis influx and thus the annular space 29 through the concentrically arranged in the mixing chamber 11 of the reaction gas is brought perduietbe baffles 8, which provides uniform distribution of the mixture λ mixing tube 9 entire space. After leaving the mixing chamber 5 and the mixing tube 9, the mixture stream flows at high speed into the liquid column of the main reaction section 26, where the mixture stream flows through the forced pulses. The flat cone of the baffle plate 12 and the baffle cone shell 6 of the gas separator 17 prevent gas bubbles from entering the circulating suction line 3 and thus the circulating circuit. The utilization of the reaction gas is improved by the gas absorber 18 which is located directly at the mouth of the mixing tube and by the gas distribution grates. The addition of fresh calcium hydroxide sucrose solution is effected through the inlet line 2 and through the tangentially extending blade-like dispenser 14 in a wide-spreading jet of liquid level foam 16 in the rising space 20. During the main reaction stage 26, the pH is maintained constant by measuring and measuring the pH with the pH meter 19 in the discharge line 25 and adjusting the reaction gas addition by means of the control valves 23 and 22. In order to eliminate additional foaming and to introduce crystal cores into the upstream reaction stage, a small fraction of the circulating fluid is brought to the liquid level 16 through the branch nozzles 28, if necessary. In addition to reducing foam formation in the ascending space 20, the addition of the circulating fluid and fresh calcium hydroxide sucrose solution provides an additional benefit of introducing solid particles into the dispenser 14 through this seeding process, which forms additional solid reaction products, which are subsequently separated it can simply be separated from the slurry. The present invention saves and eliminates production loss on expensive equipment required for the intense carbonation saturation process to introduce fine bubbling reaction gases, which would otherwise be caused by conventional cleaning of deposited and inoperative nozzles and perforated plates. Due to the closed structures of the device according to the invention, which do not contain moving, rotating or reciprocating parts, they are perfectly safe.
Claims (2)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DD78209495A DD139950A3 (en) | 1978-12-04 | 1978-12-04 | METHOD AND DEVICE FOR CARBONATING SACCHAROSE ELEMENTS |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| HU181893B true HU181893B (en) | 1983-11-28 |
Family
ID=5515630
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| HU79II309A HU181893B (en) | 1978-12-04 | 1979-11-22 | Process and equipment for the saturation of saccharose solutions with carbonic acid |
Country Status (14)
| Country | Link |
|---|---|
| BE (1) | BE880280A (en) |
| BG (1) | BG33225A1 (en) |
| CS (1) | CS237754B1 (en) |
| DD (1) | DD139950A3 (en) |
| DE (1) | DE2947506A1 (en) |
| DK (1) | DK502679A (en) |
| FR (1) | FR2443507A1 (en) |
| GB (1) | GB2039295B (en) |
| HU (1) | HU181893B (en) |
| IN (1) | IN150961B (en) |
| IT (1) | IT1164770B (en) |
| NL (1) | NL7908167A (en) |
| PL (1) | PL120776B1 (en) |
| SU (1) | SU1150269A1 (en) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106110836B (en) * | 2016-07-04 | 2018-06-01 | 广西大新县雷平永鑫糖业有限公司 | A kind of cane sugar factory carbon-absorbing tower |
| CN106139858B (en) * | 2016-07-04 | 2018-10-16 | 广西大新县雷平永鑫糖业有限公司 | A kind of High-efficiency carbon-absorbing tower |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2520957A (en) * | 1945-10-08 | 1950-09-05 | Peterson Filters & Eng | Method and apparatus for treating liquids under vacuum |
| GB795148A (en) * | 1954-04-02 | 1958-05-14 | Buckau Wolf Maschf R | Method and device for the saturation of sugar juices |
| FR1280603A (en) * | 1960-08-24 | 1962-01-08 | Schwermaschb Karl Liebknecht V | Process and device for mixing and saturating liquids and gases, in particular raw sugar juices and carbonic acid gases |
| SU415301A1 (en) * | 1972-08-17 | 1974-02-15 |
-
1978
- 1978-12-04 DD DD78209495A patent/DD139950A3/en not_active IP Right Cessation
-
1979
- 1979-09-26 IN IN1012/CAL/79A patent/IN150961B/en unknown
- 1979-11-08 NL NL7908167A patent/NL7908167A/en not_active Application Discontinuation
- 1979-11-09 CS CS797678A patent/CS237754B1/en unknown
- 1979-11-13 SU SU797770905A patent/SU1150269A1/en active
- 1979-11-22 HU HU79II309A patent/HU181893B/en unknown
- 1979-11-24 DE DE19792947506 patent/DE2947506A1/en not_active Withdrawn
- 1979-11-26 GB GB7940799A patent/GB2039295B/en not_active Expired
- 1979-11-26 PL PL1979219890A patent/PL120776B1/en unknown
- 1979-11-27 DK DK502679A patent/DK502679A/en not_active Application Discontinuation
- 1979-11-27 BE BE0/198305A patent/BE880280A/en not_active IP Right Cessation
- 1979-11-28 FR FR7929320A patent/FR2443507A1/en active Granted
- 1979-12-04 IT IT50984/79A patent/IT1164770B/en active
- 1979-12-14 BG BG7945498A patent/BG33225A1/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| PL120776B1 (en) | 1982-03-31 |
| BG33225A1 (en) | 1983-01-14 |
| GB2039295A (en) | 1980-08-06 |
| DK502679A (en) | 1980-06-05 |
| NL7908167A (en) | 1980-06-06 |
| DE2947506A1 (en) | 1980-07-31 |
| IN150961B (en) | 1983-01-29 |
| FR2443507B1 (en) | 1983-08-05 |
| CS237754B1 (en) | 1985-10-16 |
| DD139950A3 (en) | 1980-01-30 |
| IT1164770B (en) | 1987-04-15 |
| BE880280A (en) | 1980-03-17 |
| PL219890A1 (en) | 1980-07-14 |
| GB2039295B (en) | 1982-12-15 |
| SU1150269A1 (en) | 1985-04-15 |
| FR2443507A1 (en) | 1980-07-04 |
| IT7950984A0 (en) | 1979-12-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN105903425B (en) | Injection reactor | |
| US4100071A (en) | Apparatus for the treatment of liquids | |
| US4043771A (en) | Method of and apparatus for the dissolution of gases in liquids | |
| SU648116A3 (en) | Device for grouing micro-organisms | |
| US3473665A (en) | Flow control means for water treating apparatus | |
| KR100417671B1 (en) | Desulfurization method of waste gas containing sulfur dioxide | |
| EP0242776A1 (en) | Gas-liquid reactor and method for gas-liquid mixing | |
| HU221802B1 (en) | Device for mixing particulate material and liquid | |
| CN106076211A (en) | A kind of bubble-liquid two-phase jet reactor and bubble-liquid two-phase jet response system | |
| CN207102271U (en) | Supersaturated slurries oxidation and aeration and stirring combined unit in a kind of ammonia process of desulfurization | |
| CN102824824B (en) | Amino wet combined desulfurization and denitration device and process | |
| HU181893B (en) | Process and equipment for the saturation of saccharose solutions with carbonic acid | |
| CA1068474A (en) | Hydrodynamic precipitation method and apparatus | |
| US1583141A (en) | Apparatus for treating liquid with gas | |
| EP2686272B1 (en) | Method for the continuous production of precipitated calcium carbonate | |
| US4275020A (en) | Gas-liquid dissolving tank | |
| CN105800659A (en) | Spraying reactor and carbonization reaction system of nano calcium carbonate | |
| CN217490402U (en) | High-pressure variable-flow circulating atomization carbonization reactor | |
| CN113968619B (en) | Self-circulation double-AO biochemical integrated sewage treatment device and water treatment system | |
| US4000049A (en) | Method and device for preparing sulphonic acids derived from paraffinic hydrocarbons | |
| SU1607851A1 (en) | Extractor | |
| SU1497208A1 (en) | Apparatus for growing microorganisms | |
| SU1305445A1 (en) | Jet apparatus | |
| CN1958131A (en) | Gas-liquid contacting response operator of fluid curtain bed | |
| SU1386264A1 (en) | Foam generator |