FR3146496A1 - Procede de determination d'une pression de suralimentation naturelle pour un moteur thermique suralimente - Google Patents
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Abstract
L'invention porte sur un procédé de détermination d'une pression de suralimentation naturelle à l'intérieur d'un répartiteur d'admission (18) de moteur thermique (10) suralimenté comportant: - une étape de détermination d'une puissance du compresseur (13) à partir d'une puissance de la turbine (14), - une étape de mesure d'une température d'air en amont du compresseur (13), - une étape de détermination d'un débit d'air frais à l'admission, - une étape de détermination d'un rendement du compresseur (13), - une étape de détermination d'une pression en amont du compresseur (13), - une étape de détermination d'une pression en aval du compresseur (13), et - une étape de détermination de la pression de suralimentation naturelle du moteur thermique (10) suralimenté à partir de la pression en aval du compresseur (13) et de pertes de charge sur une ligne d'air entre le compresseur (13) et le répartiteur d'admission (18). Figure 1
Description
La présente invention porte sur un procédé de détermination d'une pression de suralimentation naturelle pour un moteur thermique suralimenté. L'invention trouve une application particulièrement avantageuse, mais non exclusive, avec les moteurs thermiques suralimentés de type essence.
L’adoption des normes antipollution a nécessité d'optimiser continuellement le rendement des moteurs thermiques. L’utilisation de la suralimentation couplée à un réduction de la taille des moteurs ("downsizing" selon la terminologie anglo-saxonne) a permis d'effectuer des progrès importants dans ce sens. Afin de continuer à réduire les émissions de particules polluantes dans le cadre des nouvelles règlementations Euro7 européenne, Sulev30 aux Etats-Unis d'Amérique et China7 en Chine, l’adoption du cycle de combustion de type Miller couplé à une turbine à géométrie variable se généralise.
Dans le but de minimiser la consommation en carburant des véhicules, il est nécessaire que les actionneurs du moteur thermique aient un fonctionnement optimal. Dans ce cadre, on calcule une pression qui règne dans le répartiteur admission, dite pression de suralimentation naturelle, lorsque des actionneurs (boîtier papillon et turbine) se trouvent dans un état ouvert au maximum. Basé sur cette pression de suralimentation naturelle et en fonction de la pression de consigne, les lois de commande de contrôle moteur réalisent la coordination des actionneurs. Le pilotage du boîtier papillon est activé en zone atmosphérique et le pilotage du turbocompresseur est activé en zone suralimentée.
Le modèle de l’état de l’art permettant de calculer la pression de suralimentation naturelle est un modèle empirique prenant en compte uniquement le régime moteur et le calage de la distribution à l’admission. Ce modèle a été développé dans le cas d’un moteur suralimenté au moyen d’une turbine à géométrie fixe. Toutefois, depuis l’adoption des turbines à géométrie variable, de fortes limitations ont été observées dans ce modèle qui ne prend pas en compte les aspects thermiques aux bornes du turbocompresseur. En effet, une turbine à géométrie variable, bien que pleine ouverte dispose d’une perméabilité turbine plus faible et donc délivre naturellement plus de puissance au compresseur et par conséquent plus de pression de suralimentation. Dans cette configuration, les variations de températures (en entrée du compresseur ou en entrée de la turbine) ont un impact important sur la pression de suralimentation naturelle.
L'invention vise à améliorer la précision de l'estimation de la pression de suralimentation naturelle en proposant un procédé de détermination d'une pression de suralimentation naturelle à l'intérieur d'un répartiteur d'admission de moteur thermique suralimenté comportant un turbocompresseur comprenant une turbine et un compresseur, ledit procédé comportant:
- une étape de détermination d'une puissance de la turbine,
- une étape de détermination d'une puissance du compresseur à partir de la puissance de la turbine,
- une étape de mesure d'une température d'air en amont du compresseur,
- une étape de détermination d'un débit d'air frais dans une conduite d'admission,
- une étape de détermination d'un rendement du compresseur,
- une étape de détermination d'une pression en amont du compresseur,
- une étape de détermination d'une pression en aval du compresseur à partir de la puissance du compresseur, la température d'air en amont du compresseur, du débit d'air frais dans la conduite d'admission, du rendement du compresseur, et de la pression en amont du compresseur, et
- une étape de détermination de la pression de suralimentation naturelle du moteur thermique suralimenté à partir de la pression en aval du compresseur et de pertes de charge sur une ligne d'air entre le compresseur et le répartiteur d'admission.
- une étape de détermination d'une puissance de la turbine,
- une étape de détermination d'une puissance du compresseur à partir de la puissance de la turbine,
- une étape de mesure d'une température d'air en amont du compresseur,
- une étape de détermination d'un débit d'air frais dans une conduite d'admission,
- une étape de détermination d'un rendement du compresseur,
- une étape de détermination d'une pression en amont du compresseur,
- une étape de détermination d'une pression en aval du compresseur à partir de la puissance du compresseur, la température d'air en amont du compresseur, du débit d'air frais dans la conduite d'admission, du rendement du compresseur, et de la pression en amont du compresseur, et
- une étape de détermination de la pression de suralimentation naturelle du moteur thermique suralimenté à partir de la pression en aval du compresseur et de pertes de charge sur une ligne d'air entre le compresseur et le répartiteur d'admission.
L'invention permet ainsi, en prenant en compte les conditions externes de pression et de température de manière intrinsèque, de s’adapter automatiquement au point de fonctionnement du moteur (régime moteur et calage de la distribution), et donc d'améliorer la précision d’estimation de la pression de suralimentation naturelle. Il est ainsi possible d'effectuer un meilleur pilotage de la charge en air du moteur et donc de fournir une meilleure prestation de conduite au conducteur du véhicule automobile. En outre, le processus de calibration de la fonction selon l'invention est plus simple et plus rapide que celui du modèle de l’état de l’art.
Selon une mise en œuvre de l'invention, la puissance de la turbine est calculée à partir d'un débit de gaz dans une conduite d'échappement, une température de gaz en amont de la turbine, un rendement de la turbine et un taux de détente de la turbine.
Selon une mise en œuvre de l'invention, la puissance de la turbine est calculée à partir d'une puissance adaptée de la turbine, d'une pression en aval de la turbine et d'une température en amont de la turbine.
Selon une mise en œuvre de l'invention, la puissance adaptée de la turbine est déterminée à partir d'une cartographie dépendant d'un débit adapté de la turbine.
Selon une mise en œuvre de l'invention, le rendement du compresseur est obtenu à partir d'un ratio de compression projeté et d'un débit d'air corrigé du compresseur calculé en fonction d'un débit d'air corrigé du compresseur, d'une température d'air en amont du compresseur et d'une pression en amont du compresseur.
Selon une mise en œuvre de l'invention, le rendement du compresseur est une valeur fixe.
Selon une mise en œuvre de l'invention, le rendement du compresseur est obtenu à partir d'une cartographie dépendant d'un régime et d'une charge du moteur thermique.
Selon une mise en œuvre de l'invention, ledit procédé comporte en outre une fonctionnalité de bouclage sur le débit d'air frais comportant une étape de transformation de la pression de suralimentation naturelle en débit d'air frais et une étape de calcul d'un débit de gaz d'échappement à partir du débit d'air frais.
Selon une mise en œuvre de l'invention, la pression en aval du compresseur est déterminée à partir de la formule suivante:
(Eq 5)
dans laquelle:
- : puissance du compresseur,
- : débit d’air frais dans la conduite d'admission,
- : capacité calorifique de l’air d’admission,
- : température d’air en entrée du compresseur,
- : rendement du compresseur,
- : pression en entrée du compresseur,
- : pression en aval du compresseur, et
- : facteur d'expansion isentropique de l’air.
dans laquelle:
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L'invention a également pour objet un calculateur comportant une mémoire stockant des instructions logicielles pour la mise en œuvre du procédé tel que précédemment défini.
L’invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui suit et à l’examen des figures qui l’accompagnent. Ces figures ne sont données qu’à titre illustratif mais nullement limitatif de l’invention.
La montre une architecture d’un moteur à combustion interne suralimenté comportant un moteur thermique 10 suralimenté par un turbocompresseur 11 comprenant un compresseur 13 et une turbine 14. Le compresseur 13 permet de comprimer l'air d'admission de manière à optimiser le remplissage des cylindres du moteur thermique 10. A cet effet, le compresseur 13 est disposé sur une conduite d’admission 15 en amont du moteur thermique 10. La conduite d'admission 15 comporte également un boîtier d'entrée d'air 16 recevant de l'air depuis l'extérieur (à pression et température ambiante) ainsi qu'un filtre à air 17. La conduite d'admission 15 est reliée à un répartiteur d'admission 18 apte à répartir l'air dans les cylindres du moteur thermique 10.
L'écoulement des gaz d'échappement du moteur thermique 10 entraîne en rotation la turbine 14 disposée sur une conduite d'échappement 19 reliée à un collecteur d'échappement 27 faisant converger les gaz d'échappement des cylindres vers la conduite d'échappement 19. La turbine 14 entraîne alors en rotation le compresseur 13 par l'intermédiaire d'un arbre d'accouplement 20.
La turbine 14 est une turbine à géométrie variable apte à réguler la vitesse de rotation via des ailettes internes.
Une vanne de décharge 21 associée à un circuit de décharge 22 permet de sécuriser le compresseur 13 lorsque la pression à ses bornes devient trop importante en renvoyant une partie du débit fourni par le compresseur 13 à l’entrée dudit compresseur 13 via le conduit de décharge 22.
De manière à maximiser la densité de l’air, on utilise un échangeur de chaleur 23 dit RAS (pour "Refroidisseur d'Air de Suralimentation") apte à refroidir l’air circulant dans la conduite d’admission 15. L'échangeur 23 est monté en aval du compresseur 13 et en amont d'un doseur d'air 24, dit également boîtier papillon, permettant de gérer une quantité d'air entrant dans les cylindres.
Par ailleurs, un catalyseur 25, notamment un catalyseur de type trois voies, est disposé sur la conduite d'échappement 19. Le catalyseur 25 peut être associé ou non à un filtre à particules.
La conduite d’échappement 19 peut également contenir d’autres systèmes de post-traitement non illustrés sur la tels qu’un réducteur d’ammoniac, un second filtre à particules où un second catalyseur par exemple.
La conduite d'échappement 19 comporte également au moins un silencieux 26.1, 26.2. En l'occurrence, on prévoit un silencieux intermédiaire 26.1 et un silencieux final 26.2 afin de respecter les normes sonores des véhicules automobiles.
Un calculateur 30 comporte une mémoire stockant des instructions logicielles pour la mise en œuvre d'un procédé selon l'invention de détermination d'une pression de suralimentation naturelle pour un moteur thermique 10 suralimenté décrit plus en détails ci-après.
La illustre la précision du modèle selon l'état de la technique lors d’un roulage en condition de température ambiante faible, en l'occurrence à -10°C.
La courbe Pos_pap correspond à la position d'ouverture du boîtier papillon 24. La courbe Pos_turb correspond à la position d'ouverture de la turbine 14. Les courbes P_sural_C et P_sural_R correspondent respectivement à la pression de suralimentation de consigne et la pression de suralimentation réelle. Reg correspond à l'activation de la régulation de la position de la turbine 14. Les courbes Remp_C et Remp_R correspondent respectivement au remplissage de consigne des cylindres et au remplissage réel des cylindres du moteur thermique 10.
Les trois séquences hachurées mettent en évidence le manque de précision du modèle actuel lorsque le boîtier papillon 24 et la turbine 14 sont en position de pleine ouverture. En effet, quand les deux actionneurs sont totalement ouverts, le modèle estime alors une pression de suralimentation naturelle inférieure à la pression de suralimentation réelle P_sural_R. Cela a pour conséquence de générer un écart de boucle entre la consigne de pression de suralimentation P_sural_C et sa mesure P_sural_R car la loi de commande continue à réguler la position de la turbine 14 au lieu de basculer sur la régulation de la position du boîtier papillon 24.
La illustre le procédé de calcul de la pression de suralimentation naturelle selon la présente invention. Ce procédé comporte une étape E1 de calcul d'une puissance de la turbine 14 pour une position de turbine figée, une étape E2 de calcul de la puissance du compresseur 13 et une étape E3 de calcul de la pression de suralimentation naturelle du moteur thermique 10. Ce procédé peut également comporter une étape E4 de recalcul du débit d'air frais et du débit des gaz d'échappement.
Plus précisément, la puissance de la turbine 14 correspondant à la position complétement ouverte de la turbine 14 est déterminée en utilisant la pression aval de la turbine 14, la température amont de la turbine 14, la caractéristique de la turbine 14 en position de pleine ouverture selon la formule suivante connue de l’homme du métier :
(eq 1)
dans laquelle:
- P_turbine: puissance de la turbine 14,
- Q_gaz : débit de gaz dans la conduite d'échappement,
- Cp_gaz : capacité calorifique des gaz d’échappement,
- T_amont turbine: température amont de la turbine 14,
- η_turbine : rendement de la turbine 14,
- P_amont turbine : pression en entrée de la turbine 14,
- P_aval turbine : pression en sortie de la turbine 14,
- γ_gaz : facteur d'expansion isentropique des gaz d’échappement.
dans laquelle:
- P_turbine: puissance de la turbine 14,
- Q_gaz : débit de gaz dans la conduite d'échappement,
- Cp_gaz : capacité calorifique des gaz d’échappement,
- T_amont turbine: température amont de la turbine 14,
- η_turbine : rendement de la turbine 14,
- P_amont turbine : pression en entrée de la turbine 14,
- P_aval turbine : pression en sortie de la turbine 14,
- γ_gaz : facteur d'expansion isentropique des gaz d’échappement.
La caractéristique de la turbine 14 en position de pleine ouverture permet de connaitre le ratio de pression aux bornes de la turbine 14 et le rendement de la turbine 14 en fonction du débit adapté calculé selon le document EP1936155 ou FR2910055.
La illustre une caractéristique de ratio de détente (Rdet=Pamont turbine / Paval turbine) en fonction de ce débit adapté Qadapt.
En régime stationnaire (stabilisé), les frottements au niveau de l’arbre du turbocompresseur peuvent être négligés, il suit :
(Eq 3)
La puissance du compresseur 13 est désormais connue, il suffit alors d’utiliser l’équation de la puissance du compresseur 13 (les grandeurs à l’admission étant connues par mesure ou estimation) pour en déduire la pression en aval (ou en sortie) du compresseur 13 selon la formule suivante:
(Eq 4)
La pression en aval (ou sortie) du compresseur peut alors s’écrire suivant l'expression suivante:
(Eq 5)
dans laquelle:
- : puissance du compresseur 13,
- : débit d’air frais à l’admission c’est-à-dire le débit d'air frais dans la conduite d'admission,
- : capacité calorifique de l’air d’admission,
- : température d’air en entrée du compresseur 13 mesurée par exemple par un thermocouple,
- : rendement du compresseur 13,
- : pression en entrée du compresseur 13,
- : pression en aval du compresseur 13,
- : facteur d'expansion isentropique de l’air.
dans laquelle:
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Le rendement du compresseur 13 peut être obtenu à partir de la pression aval du compresseur 13 calculée précédemment, de la pression amont du compresseur 13, du débit d’air et de la caractéristique théorique du rendement du compresseur 13 fournie par le constructeur.
La illustre le schéma de calcul de la pression aval du compresseur 13. Les différents blocs sont des blocs fonctionnels pouvant être mis en œuvre de façon logicielle ou logique par le calculateur 30.
Le bloc (1) établit le débit adapté de la turbine (b) à partir des grandeurs nécessaires (débit de gaz d’échappement, pression de sortie de la turbine et température amont de la turbine) (a). Ce débit adapté est ensuite utilisé dans le bloc (2) pour déterminer le taux de détente de la turbine (c) (ratio Pamont turbine sur Paval turbine) et dans le bloc (3) pour déterminer le rendement turbine (d). Le bloc (4) permet de calculer la puissance de la turbine (e) en utilisant l’équation (eq1).
Le bloc (5) calcule le débit corrigé du compresseur (h) à partir du débit d’air frais et de la température amont du compresseur (f) mais également de la pression amont du compresseur (g). Ce débit corrigé sert d’entrée au bloc (6) qui combiné au ratio de compression projeté (j) calcule le rendement du compresseur (i). Le bloc (7) peut calculer le ratio de compression projeté (j) en utilisant la puissance de la turbine 14 transformée en puissance du compresseur (e), le débit et la température d’air frais (f) et le rendement du compresseur (i). Une fois le ratio de compression déterminé, le bloc (8) permet de connaitre la pression aval du compresseur (k) par multiplication avec la pression amont du compresseur (g). Puis, en ajoutant la perte de charge de la conduite d'admission 15 entre le compresseur 13 et le répartiteur d’admission (l), le bloc (9) permet le calcul de la pression de suralimentation (m).
Le bloc (10) transforme la pression de suralimentation (m) en débit d’air frais (n) qui est réintroduit en entrée du bloc (5) en remplacement du débit du repère (f). Le bloc (11) calcule le débit d'échappement (o) à partir du débit d’air frais (n) avant d’être réintroduit dans le repère (a) en entrée du bloc (1).
La illustre le gain en précision du modèle physique proposé (cf. courbe C2) par rapport au modèle de l’état de l’art (cf. courbe C3) en les comparant à la pression de suralimentation mesurée (cf. courbe C1). Ces courbes représentent un niveau de pression de suralimentation en fonction du temps.
Les mesures de pressions et de températures peuvent être issues d’une mesure par un capteur ou estimées par un capteur logiciel embarqué dans le calculateur 30 de contrôle moteur.
On distingue notamment trois variantes possibles du procédé de calcul de la pression de suralimentation naturelle selon l'invention.
Une première variante reprend le principe précédent mais introduit une modification dans le calcul de la puissance de la turbine 14. En effet, le calcul de la puissance de la turbine 14 utilise la puissance adaptée Padapt de la turbine 14 permettant ainsi de s’affranchir du rendement de la turbine 14. La puissance adaptée de la turbine 14 est alors déduite d’une cartographie (issue des données fournisseur ou d’essais) dépendant du débit adapté de la turbine.
La illustre une courbe de puissance adaptée de la turbine 14 en fonction du débit moteur adapté. La puissance adaptée de la turbine 14 et le débit adapté de la turbine 14 sont calculés suivant les relations disponibles dans le document EP1936155 ou FR2910055 suivant lesquelles la puissance de la turbine peut s’écrire suivant l'expression suivante :
(eq 6)
dans laquelle:
- P_turbine: puissance de la turbine 14,
- P_adapt: puissance adaptée de la turbine 14,
- T_amont turbine: température amont de la turbine 14,
- P_aval turbine : pression en sortie de la turbine 14,
dans laquelle:
- P_turbine: puissance de la turbine 14,
- P_adapt: puissance adaptée de la turbine 14,
- T_amont turbine: température amont de la turbine 14,
- P_aval turbine : pression en sortie de la turbine 14,
La reste valable pour cette première variante.
La illustre le schéma de calcul de la pression aval du compresseur 13 pour cette première variante. Le bloc (1) calcule le débit adapté (c) à partir de la pression aval de la turbine 14, de la température amont de la turbine (a) et du débit de gaz d’échappement (b). A partir de ce débit, le bloc (2) établit la puissance adaptée (d) via la caractéristique de la turbine 14. Le bloc (3) calcule alors la puissance de la turbine (e) à partir de cette puissance adaptée, de la pression aval de la turbine 14 et de la température amont de la turbine 14.
En parallèle le bloc (4) calcule le débit corrigé du compresseur (h) à partir du débit d’air frais et de la température amont du compresseur (f) mais également de la pression amont du compresseur (g). Ce débit corrigé sert d’entrée au bloc (5) qui combiné au ratio de compression projeté (j) calcule le rendement du compresseur (i). Le bloc (6) peut calculer le ratio de compression projeté (j) en utilisant la puissance de la turbine 14 transformée en puissance du compresseur (e), le débit et la température d’air frais (f) et le rendement du compresseur (i). Une fois le ratio de compression déterminé, le bloc (7) permet de connaitre la pression aval compresseur (l) par multiplication avec la pression amont du compresseur (k). Puis, en ajoutant la perte de charge de la conduite d'admission 15 entre le compresseur 13 et le répartiteur d’admission (m), le bloc (8) permet le calcul de la pression de suralimentation (n).
Le bloc (9) transforme la pression de suralimentation (n) en débit d’air frais (o) qui est réintroduit en entrée du bloc (4) en remplacement du débit du repère (f). Le bloc (10) calcule le débit d'échappement (p) à partir du débit d’air frais (o) avant d’être réintroduit dans le repère (a) en entrée du bloc (1).
Suivant une deuxième variante, on supprime le bouclage sur le débit d’air, tel que cela est illustré sur la qui comporte l'étape E1 de calcul d'une puissance de la turbine 14 pour une position de turbine figée, l'étape E2 de calcul de la puissance du compresseur 13 et l'étape E3 de calcul de la pression de suralimentation naturelle du moteur thermique 10.
La illustre le schéma de calcul de la pression aval du compresseur 13 pour la deuxième variante. Les blocs (1) à (9) ainsi que les repères (a) à (m) sont ici identiques à ceux de la . Les blocs (10) et (11) ont été retirés.
Une troisième variante peut être une combinaison des deux précédentes variantes puisqu’il s’agit de la première variante avec le retrait du rebouclage sur le débit. Dans cette troisième variante, la reste valable. La illustre le schéma de calcul de la pression aval du compresseur 13 suivant la troisième variante. Les blocs (1) à (8) ainsi que les repères (a) à (n) sont ici identiques à ceux de la . Les blocs (9) et (10) de la ont été supprimés.
Des alternatives de chacune des trois variantes précédentes peuvent être envisagées, notamment pour les calculs des rendements de la turbine 14 et du compresseur 13. En effet, le rendement du compresseur 13 utilisé dans les blocs fonctionnels de la et dans toutes les variantes peut être simplifié par l’utilisation d’une valeur constante, d’une cartographie dépendante du régime et de la charge moteur ou alors recalculé en utilisant le ratio de compression courant. De la même manière, le rendement de la turbine 14 utilisé dans la et dans la deuxième variante peut également être simplifié en utilisant une valeur constante, une cartographie, ou un ratio de détente courant.
Le procédé peut également comporter une étape de pilotage du moteur thermique en fonction de la pression de suralimentation naturelle précédemment déterminée.
Claims (10)
- Procédé de détermination d'une pression de suralimentation naturelle à l'intérieur d'un répartiteur d'admission (18) de moteur thermique (10) suralimenté comportant un turbocompresseur comprenant une turbine (14) et un compresseur (13),
caractérisé en ce que ledit procédé comporte:
- une étape de détermination d'une puissance de la turbine (14),
- une étape de détermination d'une puissance du compresseur (13) à partir de la puissance de la turbine (14),
- une étape de mesure d'une température d'air en amont du compresseur (13),
- une étape de détermination d'un débit d'air frais dans une conduite d'admission,
- une étape de détermination d'un rendement du compresseur (13),
- une étape de détermination d'une pression en amont du compresseur (13),
- une étape de détermination d'une pression en aval du compresseur (13) à partir de la puissance du compresseur (13), la température d'air en amont du compresseur (13), du débit d'air frais dans la conduite d'admission, du rendement du compresseur (13), et de la pression en amont du compresseur (13), et
- une étape de détermination de la pression de suralimentation naturelle du moteur thermique (10) suralimenté à partir de la pression en aval du compresseur (13) et de pertes de charge sur une ligne d'air entre le compresseur (13) et le répartiteur d'admission (18). - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la puissance de la turbine (14) est calculée à partir d'un débit de gaz dans une conduite d'échappement, une température de gaz en amont de la turbine (14), un rendement de la turbine (14) et un taux de détente de la turbine (14).
- Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la puissance de la turbine (14) est calculée à partir d'une puissance adaptée de la turbine (14), d'une pression en aval de la turbine (14) et d'une température en amont de la turbine (14).
- Procédé selon revendication 3, caractérisé en ce que la puissance adaptée de la turbine (14) est déterminée à partir d'une cartographie dépendant d'un débit adapté de la turbine (14).
- Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le rendement du compresseur (13) est obtenu à partir d'un ratio de compression projeté et d'un débit d'air corrigé du compresseur (13) calculé en fonction d'un débit d'air corrigé du compresseur, d'une température d'air en amont du compresseur (13) et d'une pression en amont du compresseur (13).
- Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le rendement du compresseur (13) est une valeur fixe.
- Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que le rendement du compresseur (13) est obtenu à partir d'une cartographie dépendant d'un régime et d'une charge du moteur thermique (10).
- Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce qu'il comporte en outre une fonctionnalité de bouclage sur le débit d'air frais comportant une étape de transformation de la pression de suralimentation naturelle en débit d'air frais et une étape de calcul d'un débit de gaz d'échappement à partir du débit d'air frais.
- Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce que la pression en aval du compresseur (13) est déterminée à partir de la formule suivante:
-
dans laquelle:
-
-
-
-
-
-
-
- - Calculateur (30) caractérisé en ce qu'il comporte une mémoire stockant des instructions logicielles pour la mise en œuvre du procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes.
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|---|---|---|---|
| FR2302168A FR3146496A1 (fr) | 2023-03-09 | 2023-03-09 | Procede de determination d'une pression de suralimentation naturelle pour un moteur thermique suralimente |
Applications Claiming Priority (2)
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Publications (1)
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Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR2302168A Pending FR3146496A1 (fr) | 2023-03-09 | 2023-03-09 | Procede de determination d'une pression de suralimentation naturelle pour un moteur thermique suralimente |
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|---|---|
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Citations (4)
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| FR3017902A1 (fr) * | 2014-02-27 | 2015-08-28 | Continental Automotive France | Procede de determination de la pression atmospherique lors du fonctionnement, dans un etat de charge partielle, d'un moteur turbocompresse |
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2023
- 2023-03-09 FR FR2302168A patent/FR3146496A1/fr active Pending
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