FR3136225A1 - Dispositif de dégivrage pour une entrée d'air d'une nacelle de turboréacteur d'aéronef et procédé associé - Google Patents
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Abstract
Un dispositif de dégivrage pour une entrée d'air d'une nacelle de turboréacteur d'aéronef comportant au moins un injecteur (3) d’un flux d'air chaud (FAC) comprenant un organe périphérique (30) définissant intérieurement une veine de passage (4), l’organe périphérique (30) comprenant une embouchure périphérique (31) configurée pour injecter un flux d’air chaud (FAC) de forme périphérique de manière à faire circuler un flux d’air frais (FAF) dans la veine de passage (4), l’organe périphérique (30) comportant une paroi intérieure de guidage (301) évasée radialement vers l’aval, la paroi intérieure de guidage (301) étant située en aval de l’embouchure périphérique (31), le flux d’air frais (FAF) circulant intérieurement au flux d’air chaud (FAC) de forme périphérique afin de permettre un mélange entre le flux d’air chaud (FAC) et le flux d’air frais (FAF). Figure 5
Description
La présente invention concerne le domaine des turboréacteurs d’aéronef et vise plus particulièrement un dispositif de dégivrage d’une entrée d’air d’une nacelle d’un turboréacteur d’aéronef.
De manière connue, un aéronef comporte un ou plusieurs turboréacteurs pour permettre sa propulsion par accélération d’un flux d’air qui circule d’avant en arrière dans le turboréacteur.
En référence à la , il est représenté un turboréacteur 100 s’étendant selon un axe de turboréacteur X et comportant une soufflante 101 montée rotative autour de l’axe de turboréacteur X dans une nacelle comportant une virole extérieure 102. Par la suite, les termes avant et arrière sont définis par rapport à la circulation du flux d’air F. Le turboréacteur 100 comporte à son extrémité avant une entrée d’air 200 comportant une cavité 204, s’étendant de manière annulaire autour de l’axe de turboréacteur X, qui comporte une paroi intérieure 201 tournée vers l’axe de turboréacteur X et une paroi extérieure 202 qui est opposée à la paroi intérieure 201, les parois 201, 202 sont reliées par un bord d’attaque 203 également appelé « lèvre de l’entrée d’air ». Ainsi, l’entrée d’air 200 permet de séparer le flux d’air entrant F en un flux d’air intérieur FINT guidé par la paroi intérieure 201 et un flux d’air extérieur FEXT guidé par la paroi extérieure 202. Par la suite, les termes intérieur et extérieur sont définis radialement par rapport à l’axe de turboréacteur X.
De manière connue, lors du vol d’un aéronef, du fait des conditions de température et de pression, du givre est susceptible de s’accumuler à proximité du bord d’attaque 203 et de la paroi intérieure 201 de l’entrée d’air 200 et de former des blocs de givre qui sont susceptibles d’être ingérés par le turboréacteur 100. De telles ingestions doivent être évitées afin d’améliorer la durée de vie du turboréacteur 100 et réduire les dysfonctionnements.
Pour éliminer l’accumulation de givre, toujours en référence à la , il est connu de faire circuler un flux d’air chaud FAC dans la cavité intérieure 204 afin de chauffer la paroi intérieure 201 par convection thermique et ainsi éviter l’accumulation de givre qui fond au fur et à mesure de son accumulation.
L’introduction du flux d’air chaud FAC dans la cavité intérieure 204 est réalisée par un injecteur 300 se présentant de manière traditionnelle sous la forme d’un tube de section cylindrique qui est orienté selon une direction perpendiculaire à l’axe de turboréacteur X comme illustré à la . Le flux d’air chaud FAC se déplace de manière circonférentielle dans la cavité intérieure 204 afin de chauffer la paroi intérieure 201.
En pratique, le rendement énergétique d’un tel chauffage est faible étant donné que le flux d’air chaud FAC ne se mélange pas de manière homogène avec le flux d’air frais déjà présent dans la cavité intérieure 204. Cela peut engendrer des points chauds dans l’entrée d’air 200 qui peuvent diminuer sa durée de vie.
On connaît par la demande de brevet FR2813581A1 un injecteur dans lequel un flux d’air chaud vrillé et un flux d’air frais axial sont injectés ensemble dans une chambre annulaire afin de permettre un mélange. Un tel injecteur possède un encombrement important et ne permet pas un chauffage optimal.
L’invention concerne un dispositif de dégivrage pour une entrée d'air d'une nacelle de turboréacteur d'aéronef s’étendant selon un axe de turboréacteur, l’entrée d’air comportant une cavité intérieure s’étendant de manière annulaire autour de l’axe de turboréacteur et qui comporte une paroi intérieure tournée vers l’axe de turboréacteur et.une paroi extérieure qui est opposée à la paroi intérieure, les parois étant reliées par un bord d’attaque, le dispositif de dégivrage comportant au moins un injecteur d’un flux d'air chaud dans la cavité intérieure selon un axe d’injection orienté d’amont vers l’aval
Le dispositif de dégivrage est remarquable par le fait que l’injecteur comprend un organe périphérique définissant intérieurement une veine de passage, l’organe périphérique comprenant une embouchure périphérique configurée pour injecter un flux d’air chaud périphérique de manière à faire circuler un flux d’air frais dans la veine de passage, l’organe périphérique comportant une paroi intérieure de guidage évasée radialement vers l’aval, la paroi intérieure de guidage étant située en aval de l’embouchure périphérique, le flux d’air frais circulant intérieurement au flux d’air chaud périphérique afin de permettre un mélange entre le flux d’air chaud et le flux d’air frais.
Grâce à l’invention, le flux d’air frais et le flux d’air chaud circulent de manière concentrique, ce qui permet une accélération du flux d’air frais par le flux d’air chaud tout en favorisant leur mélange. La paroi intérieure de guidage permet de favoriser la création d’une zone de dépression à l’amont de la veine de passage afin d’accélérer le flux d’air frais de l’amont vers l’aval tout en guidant le flux d’air chaud plaqué contre la paroi intérieure de guidage. De manière avantageuse, la cavité intérieure de l’entrée d’air est chauffée avec un flux d’air mélangé de température optimale, limitant l’apparition de points chauds, avec un débit élevé de manière à permettre un transfert optimal de calories avec les parois. Les performances de dégivrage sont améliorées tout en réduisant l’encombrement.
De préférence, l’organe périphérique est configuré pour accélérer le flux d’air frais par effet Coanda dans la veine de passage. Le flux d’air chaud épouse la surface extérieure du corps périphérique pour engendrer une dépression à l’amont de la veine de passage afin d’accélérer le flux d’air frais de l’amont vers l’aval. Ainsi, sans organe tournant, le débit d’air dans la cavité est accéléré. Cela permet d’améliorer le mélange des flux d’air chaud et flux d’air froid et favoriser la circulation des flux d’air dans la direction circonférentielle de la cavité.
De manière préférée, l’organe périphérique possède une embouchure périphérique orientée vers l’aval. Une telle embouchure périphérique permet avantageusement au flux d’air chaud de suivre la surface extérieure du corps périphérique pour accélérer le flux d’air frais. Le plaquage est optimal.
De manière préférée, la paroi intérieure de guidage comporte une extrémité aval s’étendant parallèlement à l’axe d’injection de manière à redresser le flux d’air chaud. Ainsi, le flux d’air chaud permet de guider le flux d’air frais et de se mélanger à ce dernier selon la direction d’injection.
De préférence, l’organe périphérique comportant une cavité de chauffage alimentée en flux d’air chaud, la cavité de chauffage comportant un canal d’injection situé directement à proximité de l’embouchure périphérique, le canal d’injection est convergent de manière à accélérer le flux d’air chaud vers l’embouchure périphérique. Le canal convergent permet d’augmenter la compression du flux d’air chaud préalablement à son injection, ce qui permet d’augmenter sa vitesse. Cela permet d’augmenter le débit du flux d’air frais.
De manière préférée, l’organe périphérique comporte une lèvre périphérique s’étendant en saillie dans la cavité de chauffage et délimitant en partie le canal d’injection. Cela permet de régler de manière pratique la vitesse d’injection pour obtenir l’effet de plaquage souhaité.
De préférence, la lèvre périphérique s’étend dans la continuité de la paroi intérieure de guidage. Cela permet de former un organe périphérique de manière pratique sans assemblage. De préférence, les parois de l’organe périphérique sont issues de matière.
Selon un aspect de l’invention, la paroi intérieure de guidage est inclinée par rapport à l’axe d’injection d’un angle d’inclinaison compris entre 5° et 45°, de préférence, compris entre 10° et 15°, de préférence encore, égal à 12°. Un tel angle d’inclinaison permet d’obtenir un effet Coanda optimal pour assurer une accélération et un mélange efficace.
L’invention concerne également une entrée d'air d'une nacelle de turboréacteur d'aéronef s’étendant selon un axe, l’entrée d’air comportant une cavité intérieure, s’étendant de manière annulaire autour de l’axe, qui comporte une paroi intérieure tournée vers l’axe et une paroi extérieure qui est opposée à la paroi intérieure, les parois étant reliées par un bord d’attaque, l’entrée d’air comportant un dispositif de dégivrage tel que présenté précédemment.
L’invention concerne également un procédé d’utilisation d’un dispositif de dégivrage tel que présenté précédemment pour le dégivrage d’une entrée d'air d'une nacelle de turboréacteur d'aéronef s’étendant selon un axe, l’entrée d’air comportant une cavité intérieure, s’étendant de manière annulaire autour de l’axe, qui comporte une paroi intérieure tournée vers l’axe et une paroi extérieure qui est opposée à la paroi intérieure, les parois étant reliées par un bord d’attaque.
Le procédé comporte une étape d’injection d’un flux d'air chaud périphérique de manière à faire circuler un flux d’air frais dans la veine de passage, le flux d’air frais circulant d’amont vers l’aval par rapport à un axe d’injection, le flux d’air frais circulant intérieurement au flux d’air chaud de forme périphérique afin de permettre un mélange entre le flux d’air chaud et le flux d’air frais.
L’invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple, et se référant aux dessins annexés donnés à titre d’exemples non limitatifs, dans lesquels des références identiques sont données à des objets semblables et sur lesquels :
La est une représentation schématique d’une entrée d’air d’une nacelle selon l’art antérieur.
La est une représentation schématique en coupe transversale de la circulation d’un flux d’air chaud dans l’entrée d’air selon l’art antérieur.
La est une représentation schématique d’une entrée d’air d’une nacelle selon l’invention.
La est une représentation schématique depuis l’aval d’un injecteur selon une forme de réalisation de l’invention.
La est une représentation schématique en coupe de côté de l’injecteur.
La est une représentation schématique en coupe angulaire de l’organe périphérique de l’injecteur.
La est une représentation schématique en coupe de côté de l’organe périphérique de l’injecteur avec la circulation du flux d’air chaud dans l’organe périphérique.
La est une représentation schématique en coupe transversale de la circulation d’un flux d’air chaud dans l’entrée d’air selon l’invention.
Il faut noter que les figures exposent l’invention de manière détaillée pour mettre en œuvre l’invention, lesdites figures pouvant bien entendu servir à mieux définir l’invention le cas échéant.
En référence à la , il est représenté un turboréacteur 1 s’étendant selon un axe de turboréacteur X et comportant une soufflante 10 montée rotative autour de l’axe de turboréacteur X dans une nacelle comportant une virole extérieure 12. Par la suite, les termes avant et arrière sont définis par rapport à la circulation du flux d’air F. Le turboréacteur 1 comporte à son extrémité avant une entrée d’air 2 qui comporte une cavité intérieure 20, s’étendant de manière annulaire autour de l’axe de turboréacteur X, qui comporte une paroi intérieure 21 tournée vers l’axe de turboréacteur X et une paroi extérieure 22 qui est opposée à la paroi intérieure 21. Les parois 21, 22 sont reliées par un bord d’attaque 23 également appelé « lèvre de l’entrée d’air ». Ainsi, l’entrée d’air 2 permet de séparer le flux d’air entrant F en un flux d’air intérieur FINT guidé par la paroi intérieure 21 et un flux d’air extérieur FEXT guidé par la paroi extérieure 22. Par la suite, les termes intérieur et extérieur sont définis radialement par rapport à l’axe de turboréacteur X. Dans cet exemple, la cavité intérieure 20 est délimitée en arrière par une cloison de séparation 24.
La cavité intérieure 20 est remplie d’un flux d’air frais FAF, par exemple, un flux d’air stagnant ou un flux d’air chaud qui a été injecté précédemment et qui s’est refroidi.
Le turboréacteur 1 comporte un dispositif de dégivrage pour éliminer l’accumulation de givre sur l’entrée d’air 2. De manière connue, le dispositif de dégivrage comporte un injecteur 3 d’un flux d'air chaud FAC dans la cavité intérieure 20. La circulation d’un flux d’air chaud FAC permet, par convection thermique, d’éviter l’accumulation de givre qui fond au fur et à mesure de son accumulation. De manière préférée, le flux d'air chaud FAC est prélevé dans le turboréacteur 1.
Comme illustré à la , l’injecteur 3 comprend un organe périphérique 30 définissant intérieurement une veine de passage 4. La veine de passage 4 est traversante. Dans cet exemple, l’organe périphérique 30 possède une forme circulaire mais il va de soi qu’il pourrait posséder une autre forme périphérique, par exemple, une forme allongée, en particulier, oblongue. En référence à la , la veine de passage 4 possède une section en forme de disque mais il va de soi que d’autres formes pourraient convenir.
Comme illustré à la , l’organe périphérique 30 est orienté selon un axe d’injection X3 selon laquelle la veine de passage 4 s’étend. L’axe d’injection X3 est orienté de l’amont vers l’aval sur la . Dans cet exemple, en référence à la , l’axe d’injection X3 s’étend sensiblement tangentiellement/perpendiculairement par rapport à l’axe de turboréacteur X.
Comme illustré aux figures 4 et 5, l’organe périphérique 30 comprend une embouchure périphérique 31 configurée pour injecter un flux d’air chaud FAC d’amont vers l’aval selon l’axe d’injection X3. L’embouchure périphérique 31 possède une forme analogue à l’organe périphérique 30. Dans cet exemple, l’embouchure périphérique 31 est de forme circulaire et est orientée vers l’aval.
L’organe périphérique 30 comporte une cavité de chauffage 33 alimentée en flux d’air chaud FAC, par exemple, via un pied 32 relié à la cloison de séparation 24. L’embouchure périphérique 31 est configurée pour injecter, depuis la cavité de chauffage 33, un flux d’air chaud FAC de forme périphérique de manière à faire circuler un flux d’air frais FAF dans la veine de passage 4. Le flux d’air frais FAF circule d’amont vers l’aval par rapport à l’axe d’injection X3, le flux d’air frais FAF circulant intérieurement au flux d’air chaud FAC de forme périphérique afin de permettre un mélange entre le flux d’air chaud FAC et le flux d’air frais FAF.
Comme illustré à la , le flux d’air chaud FAC possède une forme périphérique, ici une section annulaire, et le flux d’air frais FAF est guidé axialement selon l’axe d’injection X3 intérieurement au flux d’air chaud FAC. Autrement dit, le flux d’air chaud FAC et le flux d’air frais FAF sont concentriques. Comme cela va être présenté par la suite, l’organe périphérique 30 est configuré pour accélérer le flux d’air frais FAF par effet Coanda dans la veine de passage 4 comme illustré à la .
En référence à la , le flux d’air chaud FAC est guidé par la surface de l’organe périphérique 30 de manière à permettre une injection à haute vitesse. Cela permet de générer, en aval de l’embouchure périphérique 31, une zone de dépression qui permet d’aspirer le flux d’air frais FAF situé en amont de l’embouchure périphérique 31. Autrement dit, du fait de l’injection du flux d’air chaud FAC, le flux d’air frais FAF est entrainé vers l’aval selon l’axe d’injection X3, ce qui augmente sa vitesse à la manière d’un ventilateur sans pales.
De manière avantageuse, en référence à la , la dépression générée en aval permet également d’aspirer des flux d’air frais FAF ayant contourné la veine de passage 4, ce qui engendre des turbulences T en aval de l’organe périphérique 30. De telles turbulences T sont avantageuses étant donné qu’elles permettent de favoriser un mélange entre le flux d’air chaud FAC et le flux d’air frais FAF évitant ainsi l’apparition de points chauds dans la cavité intérieure 20.
En référence à la , il est représenté l’organe périphérique 30 vu en coupe longitudinale selon l’axe d’injection X3. L’organe périphérique 30 comporte une section comportant une paroi intérieure de guidage 301, une paroi extérieure 302, une paroi amont 303 et une paroi aval 304. Ces parois délimitent intérieurement la cavité de chauffage 33. De préférence, les parois 301-304 de l’organe périphérique 30 sont issues de matière.
En référence à la , la paroi amont 303 est de préférence convexe et carénée de manière à permettre une circulation sans turbulence du flux d’air frais FAF. La paroi amont 303 permet de guider des flux d’air frais FAF dans la veine de passage 4 afin qu’ils soient accélérés et des flux d’air frais FAF extérieurement à l’organe périphérique 30 pour générer des turbulences T en aval. La paroi extérieure 302 est ici cylindrique de manière à guider axialement le flux d’air frais FAF qui contourne la veine de passage 4.
La paroi intérieure de guidage 301 est divergente d’amont vers l’aval, c’est-à-dire, évasée radialement de l’amont vers l’aval. Autrement dit, la veine de passage 4 possède une section croissante. La paroi intérieure de guidage 301 est située en aval de l’embouchure périphérique 31 de manière à guider le flux d’air chaud FAC en sortie de l’embouchure périphérique 31 afin d’obtenir l’effet Coanda. Comme cela sera présenté par la suite, le flux d’air chaud FAC circule au contact de la paroi intérieure de guidage 301, ce qui permet d’aspirer le flux d’air frais FAF pour l’accélérer. En référence à la , la paroi intérieure de guidage 301 est inclinée par rapport à l’axe d’injection X3 d’un angle d’inclinaison θ compris entre 5° et 45° afin d’obtenir un effet Coanda optimal. De manière préférée, l’angle d’inclinaison θ est compris entre 10° et 15°, de préférence, égal 12°. De manière avantageuse, l’embouchure périphérique 31 est orientée de manière à permettre une injection le long de paroi intérieure de guidage 301, en particulier, de manière laminaire. Le flux d’air chaud FAC est ainsi plaqué à la paroi intérieure de guidage 31.
Dans cet exemple, la paroi intérieure de guidage 301 comporte une extrémité aval 301a s’étendant selon l’axe d’injection X3. L’extrémité aval 301a permet de redresser le flux d’air chaud FAC pour permettre un guidage du flux d’air frais FAF selon l’axe d’injection X3.
En référence à la , la paroi aval 304 est configurée pour amplifier les turbulences T et possède, dans cet exemple, une forme tronquée non carénée.
Afin de permettre une injection à très haute vitesse via l’embouchure périphérique 31, la cavité de chauffage 33 comporte un canal d’injection 34 situé directement à proximité de l’embouchure périphérique 31. De manière préférée, le canal d’injection 34 est convergent de manière à accélérer le flux d’air chaud FAC lors de son injection par l’embouchure périphérique 31. De manière préférée, comme illustré à la , l’organe périphérique 30 comporte une lèvre périphérique 35 s’étendant en saillie dans la cavité de chauffage 33 et délimitant en partie le canal d’injection 34. Une telle lèvre périphérique 35 permet de définir de manière précise la forme du canal d’injection 34 et, par voie de conséquence, la compression désirée. De préférence, la lèvre périphérique 35 s’étend dans la continuité de la paroi intérieure de guidage 301 de manière à définir l’embouchure périphérique 31 entre la paroi intérieure de guidage 301 et la paroi amont 303 de l’organe périphérique 30.
Un exemple de mise en œuvre d’un procédé d’utilisation d’un dispositif de dégivrage selon l’invention va être dorénavant présenté. Le procédé comporte une étape consistant à injecter un flux d'air chaud FAC de forme périphérique dans la cavité intérieure 20 de manière à faire circuler un flux d’air frais FAF dans la veine de passage 4. Le flux d’air frais FAF circule d’amont vers l’aval par rapport à l’axe d’injection X3 intérieurement au flux d’air chaud FAC de forme périphérique.
Le flux d’air chaud FAC est injecté à très haute vitesse du fait de sa compression optimale par le canal d’injection 34 dans la cavité de chauffage 33. Lors de son injection, le flux d’air chaud FAC épouse la paroi intérieure de guidage 301 qui engendre une dépression dans la veine de passage 4 aspirant le flux d’air frais FAF situé en amont. Il en résulte que le flux d’air frais FAF est accéléré lors de l’injection du flux d’air chaud FAC, ce qui augmente le débit d’air dans la cavité intérieure 20 de l’entrée d’air 2. Les échanges thermiques avec les parois 21, 22, 23 de l’entrée d’air 2 sont favorisés, ce qui évite toute accumulation de givre.
Lorsque le flux d’air frais FAF circule intérieurement au flux d’air chaud FAC de forme périphérique, ces derniers se mélangent en sortie de l’injecteur 3 afin de former un flux d’air mélangé FAM de température optimale comme illustré à la . Autrement dit, le risque de former un point chaud dans l’entrée d’air 2 est réduit. La durée de vie de l’entrée d’air 2 est augmentée.
En outre, du fait des caractéristiques de l’organe périphérique 30, des turbulences T apparaissent en aval de l’organe périphérique 30 qui permettent d’homogénéiser le mélange entre le flux d’air frais FAF et le flux d’air chaud FAC. Le flux d’air mélangé FAM permet ainsi un chauffage homogène des parois 21, 22, 23 de l’entrée d’air 2.
Grâce à l’invention, un flux d’air mélangé FAM de température optimale et de débit élevé circule dans la cavité intérieure 20 pour dégivrer les parois 21, 22, 23 de l’entrée d’air 2.
Claims (10)
- Dispositif de dégivrage pour une entrée d'air (2) d'une nacelle de turboréacteur (1) d'aéronef s’étendant selon un axe de turboréacteur (X), l’entrée d’air (2) comportant une cavité intérieure (20) s’étendant de manière annulaire autour de l’axe de turboréacteur (X) et qui comporte une paroi intérieure (21) tournée vers l’axe de turboréacteur (X) et une paroi extérieure (22) qui est opposée à la paroi intérieure (21), les parois (21, 22) étant reliées par un bord d’attaque (23), le dispositif de dégivrage comportant au moins un injecteur (3) d’un flux d'air chaud (FAC) dans la cavité intérieure (20) selon un axe d’injection (X3) orienté d’amont vers l’aval, l’injecteur (3) comprenant un organe périphérique (30) définissant intérieurement une veine de passage (4), l’organe périphérique (30) comprenant une embouchure périphérique (31) configurée pour injecter un flux d’air chaud (FAC) périphérique de manière à faire circuler un flux d’air frais (FAF) dans la veine de passage (4), l’organe périphérique (30) comportant une paroi intérieure de guidage (301) évasée radialement vers l’aval, la paroi intérieure de guidage (301) étant située en aval de l’embouchure périphérique (31), le flux d’air frais (FAF) circulant intérieurement au flux d’air chaud (FAC) périphérique afin de permettre un mélange entre le flux d’air chaud (FAC) et le flux d’air frais (FAF).
- Dispositif de dégivrage selon la revendication 1, dans lequel l’organe périphérique (30) est configuré pour accélérer le flux d’air frais (FAF) par effet Coanda dans la veine de passage (4).
- Dispositif de dégivrage selon l’une des revendications 1 à 2, dans lequel l’organe périphérique (30) possède une embouchure périphérique (31) orientée vers l’aval.
- Dispositif de dégivrage selon l’une des revendications 1 à 3, dans lequel la paroi intérieure de guidage (301) comporte une extrémité aval (301a) s’étendant parallèlement à l’axe d’injection (X3) de manière à redresser le flux d’air chaud (FAC).
- Dispositif de dégivrage selon l’une des revendications 1 à 4, dans lequel l’organe périphérique (30) comporte une cavité de chauffage (33) alimentée en flux d’air chaud (FAC), la cavité de chauffage (33) comportant un canal d’injection (34) situé directement à proximité de l’embouchure périphérique (31), le canal d’injection (34) étant convergent de manière à accélérer le flux d’air chaud (FAC) vers l’embouchure périphérique (31).
- Dispositif de dégivrage selon la revendication 5, dans lequel l’organe périphérique (30) comporte une lèvre périphérique (35) s’étendant en saillie dans la cavité de chauffage (33) et délimitant en partie le canal d’injection (34).
- Dispositif de dégivrage selon la revendication 6, dans lequel la lèvre périphérique (35) s’étend dans la continuité de la paroi intérieure de guidage (301).
- Dispositif de dégivrage selon l’une des revendications 1 à 7, dans lequel la paroi intérieure de guidage (301) est inclinée par rapport à l’axe d’injection (X3) d’un angle d’inclinaison (θ) compris entre 5° et 45°, de préférence, compris entre 10 et 15°, de préférence encore, égal à 12°.
- Entrée d'air (2) d'une nacelle de turboréacteur (1) d'aéronef s’étendant selon un axe de turboréacteur (X), l’entrée d’air (2) comportant une cavité intérieure (20), s’étendant de manière annulaire autour de l’axe de turboréacteur (X), qui comporte une paroi intérieure (21) tournée vers l’axe de turboréacteur (X) et une paroi extérieure (22) qui est opposée à la paroi intérieure (21), les parois (21, 22) étant reliées par un bord d’attaque (23), l’entrée d’air (2) comportant un dispositif de dégivrage selon l’une des revendications 1 à 8.
- Procédé d’utilisation d’un dispositif de dégivrage selon l’une des revendications 1 à 8 pour le dégivrage d’une entrée d'air (2) d'une nacelle de turboréacteur (1) d'aéronef s’étendant selon un axe de turboréacteur (X), l’entrée d’air (2) comportant une cavité intérieure (20), s’étendant de manière annulaire autour de l’axe de turboréacteur (X) et qui comporte une paroi intérieure (21) tournée vers l’axe de turboréacteur (X) et une paroi extérieure (22) qui est opposée à la paroi intérieure (21), les parois (21, 22) étant reliées par un bord d’attaque (23), le procédé comportant une étape d’injection d’un flux d'air chaud (FAC) périphérique de manière à faire circuler un flux d’air frais (FAF) dans la veine de passage (4), le flux d’air frais (FAF) circulant d’amont vers l’aval par rapport à un axe d’injection (X3), le flux d’air frais (FAF) circulant intérieurement au flux d’air chaud (FAC) de forme périphérique afin de permettre un mélange entre le flux d’air chaud (FAC) et le flux d’air frais (FAF).
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| Publication Number | Publication Date |
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| FR3136225A1 true FR3136225A1 (fr) | 2023-12-08 |
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Family Applications (1)
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Citations (4)
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| FR2813581A1 (fr) | 2000-09-06 | 2002-03-08 | Aerospatiale Matra Airbus | Capot d'entree d'air de moteur a reaction pourvu de moyens de degivrage |
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2022
- 2022-06-03 FR FR2205355A patent/FR3136225A1/fr active Pending
-
2023
- 2023-05-30 WO PCT/EP2023/064464 patent/WO2023232828A1/fr unknown
Patent Citations (4)
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2023232828A1 (fr) | 2023-12-07 |
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