FR3070185B1 - Systeme de radiateur chauffant pour tuyere secondaire convergente-divergente - Google Patents
Systeme de radiateur chauffant pour tuyere secondaire convergente-divergente Download PDFInfo
- Publication number
- FR3070185B1 FR3070185B1 FR1757775A FR1757775A FR3070185B1 FR 3070185 B1 FR3070185 B1 FR 3070185B1 FR 1757775 A FR1757775 A FR 1757775A FR 1757775 A FR1757775 A FR 1757775A FR 3070185 B1 FR3070185 B1 FR 3070185B1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- nozzle
- neck
- heating
- secondary nozzle
- radiator system
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 title claims abstract description 56
- 210000003462 vein Anatomy 0.000 claims abstract description 25
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims abstract description 12
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 4
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- DCWUQHLHCBQOAM-PIXDULNESA-N 4-amino-5-[(e)-2-chloroethenyl]-1-[(2r,4s,5r)-4-hydroxy-5-(hydroxymethyl)oxolan-2-yl]pyrimidin-2-one Chemical compound C1=C(\C=C\Cl)C(N)=NC(=O)N1[C@@H]1O[C@H](CO)[C@@H](O)C1 DCWUQHLHCBQOAM-PIXDULNESA-N 0.000 description 1
- 230000000712 assembly Effects 0.000 description 1
- 238000000429 assembly Methods 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 230000001186 cumulative effect Effects 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 231100000518 lethal Toxicity 0.000 description 1
- 230000001665 lethal effect Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 230000003071 parasitic effect Effects 0.000 description 1
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 230000000750 progressive effect Effects 0.000 description 1
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02K—JET-PROPULSION PLANTS
- F02K1/00—Plants characterised by the form or arrangement of the jet pipe or nozzle; Jet pipes or nozzles peculiar thereto
- F02K1/38—Introducing air inside the jet
- F02K1/386—Introducing air inside the jet mixing devices in the jet pipe, e.g. for mixing primary and secondary flow
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02K—JET-PROPULSION PLANTS
- F02K1/00—Plants characterised by the form or arrangement of the jet pipe or nozzle; Jet pipes or nozzles peculiar thereto
- F02K1/46—Nozzles having means for adding air to the jet or for augmenting the mixing region between the jet and the ambient air, e.g. for silencing
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Jet Pumps And Other Pumps (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
L'invention propose un ensemble pour arrière de turbomachine à double-flux (10) ayant un axe longitudinal (X), comprenant : une tuyère secondaire (110) définie autour de l'axe longitudinal (X), ladite tuyère secondaire étant configurée pour éjecter un mélange des flux issus d'une veine secondaire (Vs) et d'une veine primaire (Vp) de la turbomachine (10), la tuyère secondaire étant de forme convergente-divergente avec un col (112) correspondant à une section minimale de la tuyère secondaire (110), un système de radiateur chauffant (140), comprenant au moins une plaque chauffante (142) disposée au moins sur une portion de la circonférence interne de la tuyère secondaire (110) longitudinalement au niveau du col (112) et/ou en amont du col (112).
Description
Système de radiateur chauffant pour tuyère secondaire convergente-divergente
DOMAINE TECHNIQUE GENERAL
La présente invention se rapporte au domaine de la réduction du bruitpour une turbomachine à flux mélangés. Elle concerne plusparticulièrement l'arrière corps d'un turboréacteur à mélangeur, où leflux primaire en sortie du moteur et le flux secondaire se mélangent àl’intérieur d’une tuyère secondaire, pour former un jet propulsé dansl’air externe.
Le domaine des turbomachines concernées est ainsi relatif aux tuyèresLDMF (« long duct mixed-flow »), c'est-à-dire une tuyère secondaires'étendant au-delà du mélange des flux. L'invention concerne en particulier les solutions apportées auxproblématiques d'acoustique dans le cadre de tuyère secondaire diteconvergente-divergente.
ETAT DE L'ART
Dans le cadre des tuyères dite convergente-divergente, une source debruit vient du fait qu'une poche de Mach est présente au niveau du colde la tuyère.
En effet, l’interaction entre la turbulence issue du mélange des deux fluxet les zones d’écoulement supersonique dans la tuyère est une sourcede bruit haute fréquence. Ce phénomène peut apparaître notammentlorsque la tuyère commence à s'amorcer.
Ce phénomène s'observe plus nettement lorsqu'un mélangeur à lobesest installé à la confluence des flux primaire et secondaire. On se réfère aux demandes FR2902469 ou EP1870588 pour les mélangeurs, ainsiqu'au document WO2015/036684 qui propose une solution à l'aide dechevrons situés sur le bord de fuite de la tuyère.
Toutefois, la présente invention se place dans le cadre des tuyères ditesconvergentes-divergentes. Ces dernières permettent d'améliorer lesperformances des tuyères à flux mélangés, notamment en augmentantla taille du convergent-divergent (ratio appelé « CVDC » et référencéclassiquement A9/A8 - voir figure 1, où sont illustrés une tuyère 110,un bord de fuite 114 et un col 112 et les sections respectifs Sf/Sc). Unetuyère convergente-divergente, par définition, présente une sectionminimale dont le positionnement axial ne coïncide pas avec l'une desextrémités du conduit. L'utilisation d'une tuyère secondaireconvergente-divergente a deux avantages : elle permet de modifiersensiblement le coefficient de débit à faible taux de détente et améliorerla performance de la tuyère. Cette augmentation est bénéfique pour laperformance du moteur mais elle est pénalisante acoustiquement.
Comme indiqué précédemment, on observe au niveau du col l'apparitiond'une poche de Mach (voir figure 2, où les deux courbes représentent lebruit avec mélangeur en trait plein et sans mélangeur en trait pointillé -en abscisse la fréquence F et en ordonnée le niveau de pression sonoreSPL pour Sound Pressure Levet, en décibel). Les turbulences issues dumélange des deux flux et la poche de Mach provoquent l'apparition debruits indésirables.
PRESENTATION DE L'INVENTION L'invention vise à réduire les conséquences acoustiques précités, dans lecadre de tuyère secondaire convergente-divergente.
Pour cela, l'invention propose un ensemble pour arrière de turbomachineà double-flux ayant un axe longitudinal, comprenant : une tuyère secondaire définie autour de l'axe longitudinal, laditetuyère secondaire étant configurée pour éjecter un mélange des fluxissus d'une veine secondaire et d'une veine primaire de la turbomachine,la tuyère secondaire étant de forme convergente-divergente avec un colcorrespondant à une section minimale de la tuyère secondaire, un système de radiateur chauffant, comprenant au moins uneplaque chauffante disposée au moins sur une portion de la circonférenceinterne de la tuyère secondaire longitudinalement au niveau du col et/ouen amont du col. L'invention peut comprendre les caractéristiques suivantes, prises seulesou en combinaison : - la plaque chauffante est un radiateur électrique, - la plaque chauffante s'étend longitudinalement selon une certainedistance, - le système de radiateur chauffant comprend une pluralité de segmentschauffants espacés les uns des autres le long de la circonférence internede la tuyère, - l'ensemble comprend en outre une tuyère primaire définissant uneportion de veine primaire, la tuyère secondaire définissant une portionde veine secondaire, et un mélangeur à lobes, en extrémité aval de latuyère primaire et présentant une alternance de lobes chauds s'étendantà l'intérieur de la veine secondaire et de lobes froids s'étendant àl'intérieur de la veine primaire, - l'ensemble comprend un même nombre de lobes chauds que desegments chauffants. - les segments chauffants sont positionnés radialement en regard deslobes chauds, au décalage longitudinal près, - la plaque chauffante s'étend en aval du col sur une distance inférieureou égale à 20% du diamètre de la tuyère secondaire au col et/ou danslequel le système de radiateur chauffant s'étend en amont du col surune distance inférieure ou égale à deux fois le diamètre de la tuyèresecondaire au col, - le système de radiateur chauffant présente un gradient de chauffagesur sa surface, - le système de radiateur chauffant est intégré dans la tuyère secondairede façon à ce que la surface interne d'écoulement soit continue pour nepas perturber le flux. - le ratio entre la section au bord de fuite de la tuyère secondaire et lasection au col de la tuyère secondaire est compris entre 1 et 1,05. L'invention concerne aussi une turbomachine double-flux comprenant unensemble tel que décrit précédemment et comprenant un générateurélectrique et/ou une batterie pour alimenter le système de radiateurchauffant.
PRESENTATION DES FIGURES D'autres caractéristiques, buts et avantages de l'invention ressortirontde la description qui suit, qui est purement illustrative et non limitative,et qui doit être lue en regard des dessins annexés, sur lesquels : - La figure 1 illustre le principe général d'une tuyère convergente-divergente, - La figure 2 illustre des spectres de bruit (en décibel) d'uneturbomachine avec et sans mélangeur à lobes, - Les figures 3 et 4 illustrent un mode de réalisation de l'invention,dans le cadre d'un arrière corps avec un mélangeur, - Les figures 5 et 6 illustrent un autre mode de réalisation del'invention, pour ce même cadre.
DESCRIPTION DETAILLEE L'invention va à présent être décrite en relation avec les figures 3 à 6. L'arrière corps de turbomachine 100 concerné appartient à uneturbomachine 10 à double-flux, comprenant une veine primaire Vp etune veine secondaire Vs. On parlera de veine pour le volume au traversduquel circule un flux. Dans la veine primaire Vp circule donc le fluxprimaire et dans la veine secondaire Vs circule donc le flux secondaire.
La turbomachine 10 est agencée autour d'un axe longitudinal X. Ondéfinit l'abscisse comme la position le long de cet axe longitudinal X.
Au sein de la veine primaire Vp, la turbomachine 10 comprend deséléments classiques connus de l'homme du métier, comme un ouplusieurs étages de compression, une chambre de combustion et enfinun ou plusieurs étages de turbines, qui entraînent notamment lescompresseurs et aussi un fan, qui permet d'alimenter la veinesecondaire Vs et fournit l'essentiel de la poussée. A l'extrémité avale, laveine primaire Vp est définie par une tuyère primaire 11, qui permetl'éjection du flux primaire. La tuyère primaire 11 peut être formée deplusieurs pièces distinctes.
De la même façon, au sein de la veine secondaire Vs, la turbomachine10 intègre des éléments classiques connus de l'homme du métier. Enparticulier, à l'extrémité avale, la veine secondaire est définie par unetuyère 110, dite tuyère secondaire. Dans le cas des turbomachinesLDMF, elle s'étend en aval au-delà de la tuyère primaire 11. Parconséquent, la tuyère secondaire 110 éjecte le flux secondaire, mélangéau flux primaire.
Cette tuyère secondaire 110 est convergente-divergente. Commeindiqué en introduction, cela signifie que le rayon (ou le diamètre) de latuyère diminue puis augmente à nouveau, dans le sens d'écoulement duflux. La conséquence directe est que la section d'écoulement diminuepuis augmente à nouveau.
On appelle « col » 112 de la tuyère secondaire la partie de la tuyère110, à une abscisse xcoi, où cette section est minimale.
Le ratio de convergence-divergence est typiquement compris entre100% et 105% (ratio de la section au bord de fuite 114 sur la section aucol 112 : Sf/Sc). L'arrière corps de turbomachine 100 peut comporter en outre un corpscentral 12 limitant l'extension radiale de la veine primaire à l'intérieur dela tuyère 110. Ce corps central 12 n'est pas concerné par l'invention. Ilest situé sur l'axe longitudinal X et s'arrête généralement après un bordde fuite 120 de la tuyère.
La tuyère primaire 11 comprend donc un bord de fuite 120, à uneabscisse xp en amont de l'abscisse xcoi. Le corps central 12, s'il estprésent, s'étend au-delà longitudinalement du bord de fuite 120, c'est-à-dire en aval de l'abscisse xp.
Ce bord de fuite 120 peut avoir, dans une section orthogonale à l'axe X,une forme circulaire.
Alternativement, comme illustré sur les figures 3 à 6, la tuyèreprimaire 11 peut se terminer par un mélangeur à lobes 130 qui a pourfonction, comme indiquée en introduction, de mélanger les fluxprimaires et secondaires avant qu'ils ne soient complètement éjectés dela tuyère secondaire 110. En référence à la figure 3, le mélangeur àlobes 130 est une pièce profilée prolongeant à l’intérieur de la tuyèresecondaire 110, les parois définissant à l'intérieur la veine primaire Vp età l'extérieur la veine secondaire Vs. Les mélangeurs peuvent avoir leslobes symétriques et périodiques, ou bien non symétriques et/ou nonpériodiques. L’épaisseur du bord de fuite 120 du mélangeur 130 estgénéralement faible pour éviter un effet de culot entre les deux flux. Lemélangeur à lobes 130 s'arrête généralement à une distancesignificative de l'extrémité aval de la tuyère secondaire 110 pour permettre au mélange de flux de s'homogénéiser. On rappelle quel'invention se place dans les cadres des turbomachines LDMF (« longduct - mixed flow »).
Comme visible sur les figures 4, 5 et 6, un exemple de mode deréalisation du mélangeur 130 est constitué avec des lobes symétriques,périodiques en azimut autour de l'axe longitudinal X. Sur cet exemple, laligne de bord de fuite 120 a une forme tridimensionnelle ondulée enazimut et régulière qui passe périodiquement par un point bas 132 derayon minimum et un point haut 134 de rayon maximum. La forme dumélangeur est préférentiellement obtenue en rejoignant cette ligne debord de fuite 120 par des surfaces régulières lisses, d'un côté à lasection circulaire de la paroi extérieure de la tuyère primaire 11, del'autre côté à la section circulaire de la paroi intérieure de veinesecondaire Vs. Des moyens connus permettent à l'homme du métierd'obtenir ces surfaces lisses en définissant des lois régulières devariation de rayon pour joindre les sections d'entrée au bord de fuite120 du mélangeur à lobes 130.
Sur l'exemple présenté, les évolutions du bord de fuite 120 dumélangeur 130 sont périodiques. De cette manière, la surface moyenneentre la paroi radialement externe et la paroi radialement interne dumélangeur 130 fait des ondulations périodiques en azimut autour del'axe longitudinal X qui créent, du côté du flux primaire sous les pointshauts 134 du bord de fuite 120, des lobes divergents (dits lobes chaudset référencés 134 par simplification), et créent, du côté du fluxsecondaire au-dessus des points bas 132 du bord de fuite 120, des lobesconvergents (dit lobes froids et référencés 132 par simplification).
Sur l'exemple présenté, l'abscisse xp sur l'axe longitudinal X quidétermine l'extension maximale du mélangeur à lobes en avalcorrespond aux points haut des lobes chauds. Par l'abscisse xp passe unplan d'éjection, c'est-à-dire un plan à partir duquel le flux d'air est éjecté des lobes chauds. Cet exemple de réalisation de mélangeur,comporte dix-huit lobes chauds symétriques autour du plan axialpassant par leur milieu et répartis de manière périodique.
Dans un autre mode de réalisation de l'invention, on peut envisager dedéfinir un mélangeur à lobes 130 en modifiant son extension axiale, letaux de pénétration des lobes (déterminé essentiellement par les rayonsdes points hauts 134 et bas 132 du bord de fuite 120), la forme de cebord de fuite 120, ainsi que le nombre de lobes. Les lobes peuventégalement ne pas présenter de plans axiaux de symétrie. De même,bien que la répartition des lobes soit essentiellement périodique, cettepériodicité peut être localement affectée en modifiant la forme decertains lobes, par exemple pour adapter le mélangeur 130 à unpassage de pylône.
Le mélangeur à lobe 130 favorise le mélange des flux primaire Vp etsecondaire Vs dans la veine à l'intérieur de la tuyère secondaire 110,notamment en provoquant des cisaillements et des tourbillons àl'interface entre les flux. A présent que le cadre général a été décrit, les moyens de l'inventionvont être explicités.
La tuyère secondaire 110 comprend un système de radiateur chauffant140 qui sert à réchauffer le flux traversant la tuyère 110, et plusspécifiquement le flux d'air qui traverse la ou les poches de Mach situéau niveau du col 112, à proximité de la paroi interne de la tuyère 110. Ils'agit donc d'un système actif.
Le système de radiateur chauffant 140 comprend une ou plusieursplaques chauffantes 142 positionnées sur une portion au moins de lacirconférence interne de la tuyère secondaire 110, soit sur toute lacirconférence (figures 3 et 4), soit partiellement (figures 5 et 6 par exemple). Le terme de plaque vise un élément, qui, lorsque posé à plat,présente une épaisseur faible par rapport à ses autres dimensionsprincipales.
Ces plaques 142 permettent une intégration optimale du système deradiateur chauffant 140 sur la paroi interne de la tuyère secondaire 110sans perturber l'écoulement du flux d'air.
Longitudinalement, la ou les plaques chauffantes 142 se situent auniveau du col 112, ou en amont du col 112, c'est à dire entre ledit col112 et le bord de fuite 120 de la tuyère primaire 11.
Le but est que le sillage pénétrant la poche de Mach soit réchauffé, defaçon à limiter les effets acoustiques. Pour cette raison, comme la pochede Mach se situe juste en aval du col 112, il n'est pas utile que lesplaques 142 s'étendent beaucoup en aval du col 112. Une extensionlongitudinale en aval du col longueur inférieure à 0,2xDCOi, où Dcoi est lediamètre de la tuyère 110 à l'abscisse xcoi, est préférable.
Comme indiqué précédemment, la ou les plaques chauffantes 142peuvent être positionnées en amont du col 112. Dans cetteconfiguration, on privilégie une ou des plaques chauffantes 220 qui nes'étendent pas longitudinalement plus en amont que 2xDCOi à partir ducol 112.
Inversement, réchauffer en amont du col 112 permet d'échauffer le fluxpour la poche de Mach. La ou les plaques chauffantes 142 peuvent ainsis'étendre longitudinalement, depuis le col 112, jusqu'à 2xDCOi en amont.
Les plaques chauffantes 142 peuvent être réalisées de plusieurs façons.Un mode préférentiel consiste à les doter de résistances électriques quigénèrent de la chaleur lorsqu'un courant électrique les traversent. Lesplaques peuvent alors rendre la forme de grille constitués de filament chauffants. Les plaques chauffantes 142 consistent donc en un radiateurélectrique. L'alimentation en électricité se fait par exemple depuis un générateurentraîné par un boîtier d'entrainement des accessoires (« AGB » pour« accessory gearbox ») qui prélève de la puissance sur un arbre de laturbomachine. Des batteries peuvent être prévues, pour alimenter lesplaques chauffantes 142 en l'absence de disponibilité du générateur.
Un mode de réalisation particulier du système de radiateur chauffant140 est lié à la présence du mélangeur à lobe 130.
Le mélangeur à lobe 130, qui présente des lobes chauds 134 et deslobes froids 132, provoque différents sillages qui ne suivent pas lemême parcours. En l'espèce, il s'agit surtout de la zone entre les sillagesissus des lobes chauds 134 et la tuyère secondaire 110 qui ont besoind'être réchauffés par le système de radiateur chauffant 140.
Pour cela, afin d'économiser de l'énergie et d'optimiser la mise en placedu système de radiateur chauffant, ce dernier peut comprendre unepluralité de segments chauffants 144a, 144b, disposés à distance lesuns des autres sur différentes portions de la circonférence de la tuyère110 (voir figures 5 et 6). Chaque segment chauffant 144a, 144b estsitué en regard d'un lobe chaud 134. Cela signifie que, au décalagelongitudinal près (comme illustré sur la figure 6, où les segmentschauffants 144a, 144b et le mélangeur 130 sont placés dans un mêmeplan), il y a un segment chauffant 144a, 144b situé dans leprolongement radial d'un lobe chaud 134. En d'autres termes, lessegments chauffants 144a, 144b et les lobes chauds 134 sont auxmêmes azimuts.
La largeur du segment 144a, 144b peut être égale à une projectionradiale du lobe sur la circonférence interne de la tuyère secondaire 110(c'est-à-dire par projection orthogonale depuis un point de l'axelongitudinal X), ou bien égale à la largeur du lobe ou bien toutedimension du même ordre de grandeur (pour autant que les segments soient suffisamment étroits pour s'assurer qu'ils sont espacés les unsdes autres, voir figure 6).
En tout état de cause, on privilégie les assemblages symétriques, c'est-à-dire que le sommet du lobe chaud 134 est radialement aligné avec lecentre du segment chauffant 144a, 144b correspondant.
On compte ainsi préférablement autant de segments chauffants 144a,144b que de lobes chauds 132.
Chaque segment peut être composé d'une ou plusieurs plaques 142, enfonction de la taille des plaques et des segments 144a, 144b.
Cette configuration évite d'utiliser de l'énergie pour chauffer la zone enregard des lobes froids dont le sillage ne vient pas impacter la poche demach.
Dans un mode de réalisation particulier visant à préserver l'intégritéstructurelle de la tuyère secondaire 110, les plaques chauffantes 142, oula pluralité de plaques chauffantes 142 peuvent présenter un gradient detempérature pour éviter réchauffement du matériau sur lequel elles sontplacés. Le gradient consiste à avoir une température plus importante aucentre qu'à la périphérie.
Une augmentation de la température localement de 50°K permet parexemple de faire baisser le Mach entre 0,90 et 0,95, par rapport à unMach de 1 pour une température de 320°K.
Le système de radiateur chauffant 140 présenté permet de gagnerjusqu'à 1 EPNdB en cumulé.
Le système de radiateur chauffant 140 peut être activé sur les points decertification acoustique et désactivé lors des phases de croisière, pourne pas impacter la performance du moteur, notamment en phase de croisière. En chauffant au col et généralement en amont du col, onobtient un effet progressif performant et le risque de bruit parasite estdiminué.
Enfin, le système de radiateur chauffant 140 peut être utilisé avec touttype de bord de fuite de tuyère secondaire. En effet, celui-ci n'étant pasdisposé en aval du col (ou d'une façon limitée), les différentestechnologies de bord de fuite de tuyère, comme les chevrons décritsdans le document WO2015/036684 peuvent être implémentés sansdifficulté pour améliorer encore les performances acoustiques de laturbomachine.
Claims (3)
- Revendications1. Ensemble pour arrière de turbomachine à double-flux (10) ayant unaxe longitudinal (X), comprenant : une tuyère secondaire (110) définie autour de l'axe longitudinal (X),ladite tuyère secondaire étant configurée pour éjecter un mélange desflux issus d'une veine secondaire (Vs) et d'une veine primaire (Vp) de laturbomachine (10), la tuyère secondaire étant de forme convergente-divergente avec un col (112) correspondant à une section minimale dela tuyère secondaire (110), caractérisé en ce que l'ensemble comprend en outre : un système de radiateur chauffant (140), comprenant au moins uneplaque chauffante (142) disposée au moins sur une portion de lacirconférence interne de la tuyère secondaire (110) longitudinalementau niveau du col (112) et/ou en amont du col (112).
- 2. Ensemble selon la revendication 1, dans lequel la plaque chauffante(142) est un radiateur électrique. 3. Ensemble selon l'une quelconque des revendications précédentes,dans lequel le système de radiateur chauffant (140) comprend unepluralité de segments chauffants (144a, 144b ...) espacés les uns desautres le long de la circonférence interne de la tuyère (110). 4. Ensemble selon l'une quelconque des revendications précédentes,comprenant en outre : - une tuyère primaire (11) définissant une portion de veine primaire(Vp), la tuyère secondaire (110) définissant une portion de veinesecondaire (Vs), - un mélangeur à lobes (130), en extrémité aval de la tuyère primaire(11) et présentant une alternance de lobes chauds (134) s'étendant àl'intérieur de la veine secondaire (Vs) et de lobes froids (132) s'étendantà l'intérieur de la veine primaire (Vp).
- 5. Ensemble selon les revendications 3 et 4, dans lequel les segmentschauffants (144a, 144b) sont positionnés radialement en regard deslobes chauds (134), au décalage longitudinal près. 6. Ensemble selon l'une quelconque des revendications précédentes,dans lequel la plaque chauffante (130) s'étend en aval du col sur unedistance inférieure ou égale à 20% du diamètre de la tuyère secondaire(110) au col (112) et/ou dans lequel le système de radiateur chauffants'étend en amont du col sur une distance inférieure ou égale à deux foisle diamètre de la tuyère secondaire (110) au col (112). 7. Ensemble selon l'une quelconque des revendications précédentes,dans lequel le système de radiateur chauffant (140) présente ungradient de chauffage sur sa surface. 8. Ensemble selon l'une quelconque des revendications précédentes,dans lequel le système de radiateur chauffant (140) est intégré dans latuyère secondaire (110) de façon à ce que la surface interned'écoulement soit continue pour ne pas perturber le flux. 9. Ensemble selon l'une quelconque des revendications précédentes,dans lequel le ratio entre la section au bord de fuite (114) de la tuyèresecondaire (110) et la section au col (112) de la tuyère secondaire (110)est compris entre 1 et 1,05. 10. Turbomachine double-flux (10) comprenant un ensemble selon l'unequelconque des revendications 1 à 9 et comprenant un générateurélectrique et/ou une batterie pour alimenter le système de radiateurchauffant (140).
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR1757775A FR3070185B1 (fr) | 2017-08-21 | 2017-08-21 | Systeme de radiateur chauffant pour tuyere secondaire convergente-divergente |
| US16/105,159 US10995702B2 (en) | 2017-08-21 | 2018-08-20 | Heating system for convergent-divergent secondary nozzle |
| EP18190107.5A EP3447271B1 (fr) | 2017-08-21 | 2018-08-21 | Système de chauffage pour tuyère secondaire convergente-divergente |
| CN201810952234.4A CN109424370B (zh) | 2017-08-21 | 2018-08-21 | 用于收敛-发散型次级喷嘴的加热系统 |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR1757775A FR3070185B1 (fr) | 2017-08-21 | 2017-08-21 | Systeme de radiateur chauffant pour tuyere secondaire convergente-divergente |
| FR1757775 | 2017-08-21 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR3070185A1 FR3070185A1 (fr) | 2019-02-22 |
| FR3070185B1 true FR3070185B1 (fr) | 2019-08-23 |
Family
ID=60138540
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR1757775A Active FR3070185B1 (fr) | 2017-08-21 | 2017-08-21 | Systeme de radiateur chauffant pour tuyere secondaire convergente-divergente |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| FR (1) | FR3070185B1 (fr) |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB0205701D0 (en) * | 2002-03-12 | 2002-04-24 | Rolls Royce Plc | Variable area nozzle |
| FR2986831A1 (fr) * | 2012-02-10 | 2013-08-16 | Snecma | Procede pour definir la forme d'une tuyere convergente-divergente d'une turbomachine et tuyere convergente-divergente correspondante. |
-
2017
- 2017-08-21 FR FR1757775A patent/FR3070185B1/fr active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR3070185A1 (fr) | 2019-02-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2987526C (fr) | Paroi annulaire de chambre de combustion a refroidissement optimise | |
| FR2970553A1 (fr) | Systeme de regulation de debit dans un injecteur multitubulaire de combustible | |
| FR2858999A1 (fr) | Turbomachine pour aeronef a emissions de bruit reduites | |
| FR3066532B1 (fr) | Aube directrice de sortie pour turbomachine d'aeronef, comprenant un passage de refroidissement de lubrifiant equipe de plots perturbateurs de flux a fabrication simplifiee | |
| EP3487764B1 (fr) | Nacelle de turbomoteur comportant un dispositif de refroidissement | |
| WO2011070273A1 (fr) | Chambre de combustion pour turbomachine | |
| EP3447271B1 (fr) | Système de chauffage pour tuyère secondaire convergente-divergente | |
| CA2602168A1 (fr) | Moteur d'helicoptere a turbine a gaz a emission sonore reduite par traitement acoustique d'un ejecteur | |
| FR3070185B1 (fr) | Systeme de radiateur chauffant pour tuyere secondaire convergente-divergente | |
| FR2982009A1 (fr) | Paroi annulaire de chambre de combustion a refroidissement ameliore au niveau des trous primaires et/ou de dilution | |
| FR3087847A1 (fr) | Melangeur a lobes favorisant le melange de flux confluents | |
| EP3673166B1 (fr) | Tuyère secondaire modifiée acoustique | |
| FR3038699A1 (fr) | Chambre de combustion coudee d'une turbomachine | |
| FR3033030A1 (fr) | Systeme d'injection d'un melange air-carburant dans une chambre de combustion de turbomachine d'aeronef, comprenant un venturi perfore de trous d'injection d'air | |
| FR3070184B1 (fr) | Systeme de diffusion d'air chaud au col d'une tuyere secondaire convergente-divergente | |
| FR3070187B1 (fr) | Ecope inter-veine | |
| WO2021191534A1 (fr) | Ensemble d'anneau et de distributeur de turbine de turbomachine | |
| FR3071908B1 (fr) | Chambre de combustion de turbomachine a geometrie de cheminee fixe | |
| FR3073573A1 (fr) | Echangeur pour tuyere secondaire convergente-divergente | |
| WO2019063935A1 (fr) | Paroi d'injection pour une chambre de combustion de moteur-fusee | |
| EP4065829B1 (fr) | Entrée d'air et procédé de dégivrage d'une entrée d'air d'une nacelle d'un turboréacteur d'aéronef | |
| FR3140122A1 (fr) | Ensemble pour turbomachine d’aeronef comprenant un echangeur de chaleur du type sacoc, de conception ameliore | |
| FR2999277A1 (fr) | Paroi annulaire de chambre de combustion en aval d'un compresseur centrifuge | |
| FR3101915A1 (fr) | Anneau de turbine de turbomachine comprenant des conduites internes de refroidissement | |
| FR3053727A1 (fr) | Dispositif de circulation d'air entre un compresseur et une turbine d'une turbomachine d'aeronef a double flux, permettant une aspiration par effet de venturi de l'air present dans un compartiment inter-veine |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PLSC | Publication of the preliminary search report |
Effective date: 20190222 |
|
| PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 3 |
|
| PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 4 |
|
| PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 5 |
|
| PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 6 |
|
| PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 7 |
|
| PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 8 |