FR3117108A1 - Grain fondu à base d’alumine - Google Patents
Grain fondu à base d’alumine Download PDFInfo
- Publication number
- FR3117108A1 FR3117108A1 FR2012788A FR2012788A FR3117108A1 FR 3117108 A1 FR3117108 A1 FR 3117108A1 FR 2012788 A FR2012788 A FR 2012788A FR 2012788 A FR2012788 A FR 2012788A FR 3117108 A1 FR3117108 A1 FR 3117108A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- grains
- zro
- hfo
- mass
- molten
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 title abstract description 23
- MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N Zirconium dioxide Chemical compound O=[Zr]=O MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 58
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 10
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 claims abstract description 9
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 claims abstract description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 41
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 claims description 14
- 239000012768 molten material Substances 0.000 claims description 14
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 13
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 11
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 11
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 11
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 11
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 9
- 239000010987 cubic zirconia Substances 0.000 claims description 7
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910010413 TiO 2 Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 6
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 6
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 4
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 2
- CJNBYAVZURUTKZ-UHFFFAOYSA-N hafnium(IV) oxide Inorganic materials O=[Hf]=O CJNBYAVZURUTKZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 4
- RUDFQVOCFDJEEF-UHFFFAOYSA-N yttrium(III) oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Y+3].[Y+3] RUDFQVOCFDJEEF-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 4
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910001845 yogo sapphire Inorganic materials 0.000 abstract 2
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N Magnesium oxide Chemical compound [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 9
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 8
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 description 6
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Inorganic materials [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 description 6
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 6
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 6
- -1 oxynitrides Chemical class 0.000 description 5
- 238000007873 sieving Methods 0.000 description 5
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 4
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 4
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 4
- 229910002076 stabilized zirconia Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 description 3
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 3
- 239000003082 abrasive agent Substances 0.000 description 3
- 239000006061 abrasive grain Substances 0.000 description 3
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 3
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 238000009616 inductively coupled plasma Methods 0.000 description 3
- 239000002243 precursor Substances 0.000 description 3
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N Orthosilicate Chemical compound [O-][Si]([O-])([O-])[O-] BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N Potassium Chemical compound [K] ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- WCUXLLCKKVVCTQ-UHFFFAOYSA-M Potassium chloride Chemical compound [Cl-].[K+] WCUXLLCKKVVCTQ-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 2
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 2
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 2
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011256 inorganic filler Substances 0.000 description 2
- 229910003475 inorganic filler Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 2
- SIWVEOZUMHYXCS-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoyttriooxy)yttrium Chemical compound O=[Y]O[Y]=O SIWVEOZUMHYXCS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000011591 potassium Substances 0.000 description 2
- 229910052700 potassium Inorganic materials 0.000 description 2
- UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N tungsten carbide Chemical compound [W+]#[C-] UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 2
- DGXAGETVRDOQFP-UHFFFAOYSA-N 2,6-dihydroxybenzaldehyde Chemical compound OC1=CC=CC(O)=C1C=O DGXAGETVRDOQFP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OEPOKWHJYJXUGD-UHFFFAOYSA-N 2-(3-phenylmethoxyphenyl)-1,3-thiazole-4-carbaldehyde Chemical compound O=CC1=CSC(C=2C=C(OCC=3C=CC=CC=3)C=CC=2)=N1 OEPOKWHJYJXUGD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010963 304 stainless steel Substances 0.000 description 1
- NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-M Acrylate Chemical compound [O-]C(=O)C=C NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 239000004593 Epoxy Substances 0.000 description 1
- MBMLMWLHJBBADN-UHFFFAOYSA-N Ferrous sulfide Chemical compound [Fe]=S MBMLMWLHJBBADN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 1
- 229910021380 Manganese Chloride Inorganic materials 0.000 description 1
- GLFNIEUTAYBVOC-UHFFFAOYSA-L Manganese chloride Chemical compound Cl[Mn]Cl GLFNIEUTAYBVOC-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229920000877 Melamine resin Polymers 0.000 description 1
- 239000004952 Polyamide Substances 0.000 description 1
- 239000004693 Polybenzimidazole Substances 0.000 description 1
- 229920001328 Polyvinylidene chloride Polymers 0.000 description 1
- 229910000589 SAE 304 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229920001807 Urea-formaldehyde Polymers 0.000 description 1
- BZHJMEDXRYGGRV-UHFFFAOYSA-N Vinyl chloride Chemical compound ClC=C BZHJMEDXRYGGRV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005083 Zinc sulfide Substances 0.000 description 1
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 1
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 1
- RREGISFBPQOLTM-UHFFFAOYSA-N alumane;trihydrate Chemical compound O.O.O.[AlH3] RREGISFBPQOLTM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 1
- 229910001593 boehmite Inorganic materials 0.000 description 1
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical compound [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052729 chemical element Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001805 chlorine compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 229920001577 copolymer Polymers 0.000 description 1
- 239000010431 corundum Substances 0.000 description 1
- 229910001610 cryolite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 description 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 1
- 150000002222 fluorine compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000010436 fluorite Substances 0.000 description 1
- IVJISJACKSSFGE-UHFFFAOYSA-N formaldehyde;1,3,5-triazine-2,4,6-triamine Chemical compound O=C.NC1=NC(N)=NC(N)=N1 IVJISJACKSSFGE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- MHIHQGXXJVOLFL-UHFFFAOYSA-N furan-2-carbaldehyde 2-phenoxyphenol Chemical compound C(C1=CC=CO1)=O.O(C1=CC=CC=C1)C1=C(C=CC=C1)O MHIHQGXXJVOLFL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 239000003365 glass fiber Substances 0.000 description 1
- 229910000449 hafnium oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- WIHZLLGSGQNAGK-UHFFFAOYSA-N hafnium(4+);oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[O-2].[Hf+4] WIHZLLGSGQNAGK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052736 halogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002367 halogens Chemical class 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- FAHBNUUHRFUEAI-UHFFFAOYSA-M hydroxidooxidoaluminium Chemical compound O[Al]=O FAHBNUUHRFUEAI-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 235000002867 manganese chloride Nutrition 0.000 description 1
- 239000011565 manganese chloride Substances 0.000 description 1
- YQCIWBXEVYWRCW-UHFFFAOYSA-N methane;sulfane Chemical compound C.S YQCIWBXEVYWRCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 229910000476 molybdenum oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012766 organic filler Substances 0.000 description 1
- PQQKPALAQIIWST-UHFFFAOYSA-N oxomolybdenum Chemical compound [Mo]=O PQQKPALAQIIWST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ISWSIDIOOBJBQZ-UHFFFAOYSA-N phenol group Chemical group C1(=CC=CC=C1)O ISWSIDIOOBJBQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920002647 polyamide Polymers 0.000 description 1
- 229920002480 polybenzimidazole Polymers 0.000 description 1
- 229920000728 polyester Polymers 0.000 description 1
- ODGAOXROABLFNM-UHFFFAOYSA-N polynoxylin Chemical compound O=C.NC(N)=O ODGAOXROABLFNM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004814 polyurethane Substances 0.000 description 1
- 229920002635 polyurethane Polymers 0.000 description 1
- 229920000915 polyvinyl chloride Polymers 0.000 description 1
- 239000004800 polyvinyl chloride Substances 0.000 description 1
- 239000005033 polyvinylidene chloride Substances 0.000 description 1
- 235000007686 potassium Nutrition 0.000 description 1
- 239000001103 potassium chloride Substances 0.000 description 1
- 235000011164 potassium chloride Nutrition 0.000 description 1
- OTYBMLCTZGSZBG-UHFFFAOYSA-L potassium sulfate Chemical compound [K+].[K+].[O-]S([O-])(=O)=O OTYBMLCTZGSZBG-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910052939 potassium sulfate Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000011151 potassium sulphates Nutrition 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 239000012783 reinforcing fiber Substances 0.000 description 1
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 1
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 1
- 238000004626 scanning electron microscopy Methods 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 description 1
- FDNAPBUWERUEDA-UHFFFAOYSA-N silicon tetrachloride Chemical compound Cl[Si](Cl)(Cl)Cl FDNAPBUWERUEDA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 1
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004763 sulfides Chemical class 0.000 description 1
- 150000003467 sulfuric acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 229920001187 thermosetting polymer Polymers 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N vanadium Chemical compound [V]#[V] GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004876 x-ray fluorescence Methods 0.000 description 1
- DRDVZXDWVBGGMH-UHFFFAOYSA-N zinc;sulfide Chemical compound [S-2].[Zn+2] DRDVZXDWVBGGMH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/01—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics
- C04B35/10—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics based on aluminium oxide
- C04B35/107—Refractories by fusion casting
- C04B35/109—Refractories by fusion casting containing zirconium oxide or zircon (ZrSiO4)
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B24—GRINDING; POLISHING
- B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
- B24D3/00—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B24—GRINDING; POLISHING
- B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
- B24D3/00—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents
- B24D3/02—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent
- B24D3/04—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially inorganic
- B24D3/14—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as bonding agent and being essentially inorganic ceramic, i.e. vitrified bondings
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/01—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics
- C04B35/10—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics based on aluminium oxide
- C04B35/111—Fine ceramics
- C04B35/1115—Minute sintered entities, e.g. sintered abrasive grains or shaped particles such as platelets
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/01—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics
- C04B35/10—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics based on aluminium oxide
- C04B35/111—Fine ceramics
- C04B35/117—Composites
- C04B35/119—Composites with zirconium oxide
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/622—Forming processes; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/626—Preparing or treating the powders individually or as batches ; preparing or treating macroscopic reinforcing agents for ceramic products, e.g. fibres; mechanical aspects section B
- C04B35/62605—Treating the starting powders individually or as mixtures
- C04B35/6261—Milling
- C04B35/6262—Milling of calcined, sintered clinker or ceramics
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/622—Forming processes; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/653—Processes involving a melting step
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
- C09K3/00—Materials not provided for elsewhere
- C09K3/14—Anti-slip materials; Abrasives
- C09K3/1409—Abrasive particles per se
- C09K3/1427—Abrasive particles per se obtained by division of a mass agglomerated by melting, at least partially, e.g. with a binder
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
- C04B2235/02—Composition of constituents of the starting material or of secondary phases of the final product
- C04B2235/30—Constituents and secondary phases not being of a fibrous nature
- C04B2235/32—Metal oxides, mixed metal oxides, or oxide-forming salts thereof, e.g. carbonates, nitrates, (oxy)hydroxides, chlorides
- C04B2235/3217—Aluminum oxide or oxide forming salts thereof, e.g. bauxite, alpha-alumina
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
- C04B2235/02—Composition of constituents of the starting material or of secondary phases of the final product
- C04B2235/30—Constituents and secondary phases not being of a fibrous nature
- C04B2235/32—Metal oxides, mixed metal oxides, or oxide-forming salts thereof, e.g. carbonates, nitrates, (oxy)hydroxides, chlorides
- C04B2235/3224—Rare earth oxide or oxide forming salts thereof, e.g. scandium oxide
- C04B2235/3225—Yttrium oxide or oxide-forming salts thereof
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
- C04B2235/02—Composition of constituents of the starting material or of secondary phases of the final product
- C04B2235/30—Constituents and secondary phases not being of a fibrous nature
- C04B2235/32—Metal oxides, mixed metal oxides, or oxide-forming salts thereof, e.g. carbonates, nitrates, (oxy)hydroxides, chlorides
- C04B2235/3231—Refractory metal oxides, their mixed metal oxides, or oxide-forming salts thereof
- C04B2235/3244—Zirconium oxides, zirconates, hafnium oxides, hafnates, or oxide-forming salts thereof
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
- C04B2235/70—Aspects relating to sintered or melt-casted ceramic products
- C04B2235/72—Products characterised by the absence or the low content of specific components, e.g. alkali metal free alumina ceramics
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
- C04B2235/70—Aspects relating to sintered or melt-casted ceramic products
- C04B2235/72—Products characterised by the absence or the low content of specific components, e.g. alkali metal free alumina ceramics
- C04B2235/721—Carbon content
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
- C04B2235/70—Aspects relating to sintered or melt-casted ceramic products
- C04B2235/72—Products characterised by the absence or the low content of specific components, e.g. alkali metal free alumina ceramics
- C04B2235/725—Metal content
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
- C04B2235/70—Aspects relating to sintered or melt-casted ceramic products
- C04B2235/72—Products characterised by the absence or the low content of specific components, e.g. alkali metal free alumina ceramics
- C04B2235/728—Silicon content
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
- C04B2235/70—Aspects relating to sintered or melt-casted ceramic products
- C04B2235/74—Physical characteristics
- C04B2235/76—Crystal structural characteristics, e.g. symmetry
- C04B2235/762—Cubic symmetry, e.g. beta-SiC
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
- C04B2235/70—Aspects relating to sintered or melt-casted ceramic products
- C04B2235/74—Physical characteristics
- C04B2235/76—Crystal structural characteristics, e.g. symmetry
- C04B2235/765—Tetragonal symmetry
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
- C04B2235/70—Aspects relating to sintered or melt-casted ceramic products
- C04B2235/74—Physical characteristics
- C04B2235/78—Grain sizes and shapes, product microstructures, e.g. acicular grains, equiaxed grains, platelet-structures
- C04B2235/786—Micrometer sized grains, i.e. from 1 to 100 micron
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Composite Materials (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
Abstract
Grain fondu présentant l’analyse chimique suivante, en pourcentages massiques sur la base des oxydes : ZrO2+HfO2 : 2% à 13% ; Eléments autres que ZrO2, HfO2, Y2O3 et Al2O3 : ≤ 2%. Y2O3 + Al2O3 : complément à 100% ;avec 0,0065 ≤ Y2O3/(ZrO2+HfO2) ≤ 0,1300.
Pas de figure d’abrégé
Description
La présente invention concerne un grain fondu, notamment pour des applications comme grains abrasifs. L’invention concerne également un mélange desdits grains ainsi qu’un outil abrasif comportant un mélange de grains conforme à l’invention.
Art antérieur
On classe généralement les outils abrasifs selon le mode de mise en forme des grains qui entrent dans leurs compositions : abrasifs libres (utilisation en projection ou en suspension, sans support), abrasifs appliqués (support de type toiles ou papiers, où les grains sont disposés sur quelques couches) et abrasifs agglomérés (sous forme de meules circulaires, de bâtons, etc.). Dans ces derniers, les grains abrasifs sont pressés avec un liant organique ou vitreux (en ce cas, un liant constitué d’oxydes, essentiellement silicaté). Ces grains doivent présenter eux-mêmes de bonnes propriétés mécaniques à l’abrasion, et donner lieu à une bonne cohésion mécanique avec le liant (solidité de l’interface).
Parmi les grains abrasifs, on distingue les grains fondus et coulés et les grains frittés, qui présentent des microstructures différentes. Les problèmes posés par les grains frittés et par les grains fondus et coulés, et les résolutions techniques adoptées pour les résoudre, sont donc généralement différents. Une composition mise au point pour fabriquer un grain fondu et coulé n'est donc pas a priori utilisable pour fabriquer un grains céramique fritté présentant les mêmes propriétés, et réciproquement.
Les grains fondus à base d’alumine habituellement utilisés dans la fabrication de meules ou de bandes abrasives regroupent deux catégories principales selon le type d’applications et de régimes d’abrasion rencontrés : les grains fondus d’alumine-zircone et les grains fondus d’alumine.
Les grains fondus d’alumine-zircone sont connus depuis US-A-3,181,939, qui décrit des grains fondus d’alumine-zircone contenant 10 à 60% de zircone, le complément étant l’alumine et les impuretés. US-A-4,457,767 décrit des grains fondus d’alumine-zircone présentant une composition proche de l’eutectique, avec une quantité de zircone proche de 40% en masse, et qui peuvent comporter jusqu’à 2% d’oxyde d’yttrium.
Par rapport aux grains fondus d’alumine-zircone, les grains fondus d’alumine présentent un meilleur rendement (consommation de grains ramenée à la quantité de matière abrasée) et une meilleure efficacité énergétique pour des utilisations à faibles pressions ou pour des applications de finition. On explique généralement ces performances par leur microstructure spécifique qui conduit à des fractures, et donc à un maintien du nombre d’arêtes de coupe sous des contraintes plus faibles que pour des grains fondus d’alumine-zircone. Par ailleurs, les grains fondus d’alumine sont moins chers que les grains fondus d’alumine-zircone. Dans certaines applications, le compromis entre le coût et les performances est donc considéré comme meilleur pour les grains d’alumine, et en particulier pour des taux d’enlèvement de matière faibles, notamment pour des opérations de finition.
Il existe cependant un besoin permanent pour améliorer les performances des grains d’alumine, et en particulier le rendement et l’efficacité énergétique.
Un but de l’invention est de répondre, au moins partiellement, à ce besoin.
Selon l’invention, on atteint ce but au moyen d’un grain fondu présentant l’analyse chimique suivante, en pourcentages massiques sur la base des oxydes :
ZrO2+HfO2: 2% à 13% ;
Eléments autres que ZrO2, HfO2, Y2O3et Al2O3: ≤ 2%.
Y2O3+ Al2O3: complément à 100% ;
avec 0,1300 ≥ Y2O3/(ZrO2+HfO2) ≥ 0,0065.
ZrO2+HfO2: 2% à 13% ;
Eléments autres que ZrO2, HfO2, Y2O3et Al2O3: ≤ 2%.
Y2O3+ Al2O3: complément à 100% ;
avec 0,1300 ≥ Y2O3/(ZrO2+HfO2) ≥ 0,0065.
Comme on le verra plus en détail dans la suite de la description, les inventeurs ont découvert qu’avec la composition chimique ci-dessus, et en particulier avec l’association de la teneur en ZrO2+ HfO2et du rapport massique Y2O3/(ZrO2+HfO2) selon l’invention, le rendement comme l’efficacité énergétique sont meilleurs que ceux des grains fondus en alumine connus. Sans être limités par cette théorie, ils expliquent ce résultat par une microstructure qui, de manière surprenante, est sensiblement identique à celle des grains fondus d’alumine pure en dépit de la présence de ZrO2+ HfO2et de Y2O3.
Un grain fondu selon l’invention peut encore présenter une ou plusieurs des caractéristiques optionnelles suivantes :
- 3% < ZrO2+HfO2< 11%, de préférence 4% < ZrO2+HfO2< 10%, de préférence 5% < ZrO2+HfO2< 9% ;
- 0,0100 < Y2O3/(ZrO2+HfO2) < 0,1000, de préférence 0,0150 < Y2O3/(ZrO2+HfO2) < 0,0600, de préférence 0,0170 < Y2O3/(ZrO2+HfO2) < 0,0300 ;
- la teneur totale en zircones quadratique et cubique, en pourcentages massiques sur la base de la masse totale des phases cristallisées de zircone, est supérieure à 30% et inférieure à 95%, de préférence supérieure à 40% et inférieure à 80%, de préférence supérieure à 50% et inférieure à 70% ;
- la teneur en carbone est supérieure à 50 ppm et inférieure à 0,15%, de préférence supérieure à 50 ppm et inférieure à 0,06%, de préférence supérieure à 50 ppm et inférieure à 0,03%, en pourcentages en masse sur la base de la masse du grain fondu ;
- le grain fondu comporte de la zircone cubique ;
- la teneur en éléments autres que ZrO2, HfO2, Y2O3et Al2O3est inférieure à 1,0% ; de préférence les éléments autres que ZrO2, HfO2, Y2O3et Al2O3sont des impuretés ;
- Na2O < 0,3%, et/ou SiO2< 0,3%, et/ou TiO2< 0,2%, et/ou Fe2O3< 0,3%, et/ou MgO < 0,2% et/ou CaO < 0,2%.
L’invention concerne encore un mélange de grains comportant, en pourcentage massique, plus de 80% de grains fondus selon l’invention.
L’invention concerne également un procédé de fabrication d'un mélange de grains fondus selon l’invention, ledit procédé comprenant les étapes successives suivantes :
a) mélange de matières premières de manière à former une charge de départ,
b) fusion de ladite charge de départ jusqu’à obtention d’une matière en fusion,
c) solidification de ladite matière en fusion de manière que la matière en fusion soit entièrement solidifiée en moins de 3 minutes,
d) optionnellement, et en particulier si l’étape c) ne conduit pas à l’obtention de grains, broyage de ladite masse solide de manière à obtenir un mélange de grains,
e) optionnellement, sélection granulométrique.
a) mélange de matières premières de manière à former une charge de départ,
b) fusion de ladite charge de départ jusqu’à obtention d’une matière en fusion,
c) solidification de ladite matière en fusion de manière que la matière en fusion soit entièrement solidifiée en moins de 3 minutes,
d) optionnellement, et en particulier si l’étape c) ne conduit pas à l’obtention de grains, broyage de ladite masse solide de manière à obtenir un mélange de grains,
e) optionnellement, sélection granulométrique.
Selon l’invention, les matières premières sont choisies à l’étape a) de manière que la masse solide obtenue en fin d’étape c) présente une composition conforme à celle d’un grain selon l’invention.
L'invention concerne enfin un outil abrasif comportant des grains liés par un liant et agglomérés, par exemple sous forme d’une meule, ou déposés sur un support, par exemple une bande ou un disque, cet outil étant remarquable en ce qu'au moins une partie, de préférence plus de 50%, de préférence plus de 70%, de préférence plus de 80%, de préférence plus de 90%, de préférence plus de 95%, de préférence plus de 99%, de préférence la totalité desdits grains sont conformes à l'invention. L'outil abrasif peut être en particulier une meule de rectification, une meule de précision, une meule d'affûtage, une meule de tronçonnage, une meule de taillage dans la masse, une meule d'ébarbage ou de dégrossissage, une meule d'entraînement, une meule portable, une meule pour fonderies, une meule à forets, une meule sur tiges, une meule cylindrique, à cônes, à disques ou à segments ou tout autre type de meule.
De manière générale, l’invention concerne l’utilisation de grains selon l’invention, en particulier dans un outil abrasif selon l'invention, pour abraser.
Les grains selon l’invention sont particulièrement indiqués pour l’usinage d’acier, en particulier les aciers inoxydables.
Définitions
Les teneurs en oxydes d’un grain selon l’invention se rapportent aux teneurs globales pour chacun des éléments chimiques correspondants, exprimées sous la forme de l’oxyde le plus stable, selon la convention habituelle de l’industrie ; sont donc inclus les sous-oxydes et éventuellement nitrures, oxynitrures, carbures, oxycarbures, carbonitrures, ou même les espèces métalliques des éléments sus-mentionnés.
Dans le cadre de cette demande, HfO2est considéré comme n’étant pas chimiquement dissociable de ZrO2. Dans la composition chimique d’un produit comportant de la zircone, « ZrO2» ou « ZrO2+HfO2» désignent donc la teneur totale de ces deux oxydes. Selon la présente invention, HfO2n’est pas ajouté volontairement dans la charge de départ. HfO2ne désigne donc que les traces d’oxyde d’hafnium, cet oxyde étant toujours naturellement présent dans les sources de zircone à des teneurs généralement inférieures à 2%.
Les teneurs en zircone quadratique et en zircone cubique sont mesurées par diffraction X sur une poudre obtenue par broyage des grains fondus, comme décrit ci-dessous, pour les exemples.
Par « impuretés », on entend les constituants inévitables, introduits nécessairement avec les matières premières. En particulier les composés faisant partie du groupe des oxydes, nitrures, oxynitrures, carbures, oxycarbures, carbonitrures et espèces métalliques de sodium et autres alcalins, fer, et vanadium sont des impuretés. A titre d’exemples, on peut citer Fe2O3ou Na2O. HfO2n’est pas considéré comme une impureté.
Par « précurseur » d’un oxyde, on entend un constituant apte à fournir ledit oxyde lors de la fabrication d’un grain ou d’un mélange de grains selon l’invention.
Un « grain » est une particule dont toutes les dimensions sont inférieures à 20 mm.
Par « grain fondu », ou plus largement « produit fondu », on entend un grain (ou produit) solide obtenu par solidification par refroidissement d’une matière en fusion.
Une « matière en fusion » est une masse rendue liquide par chauffage d'une charge de départ, qui peut contenir quelques particules solides, mais en une quantité insuffisante pour qu’elles puissent structurer ladite masse. Pour conserver sa forme, une matière en fusion doit être contenue dans un récipient. Les produits fondus à base d'oxydes selon l’invention sont classiquement obtenus par une fusion à plus de 1900°C.
On appelle « taille médiane » d’une poudre, la taille divisant les particules en première et deuxième populations égales en masse, ces première et deuxième populations ne comportant que des particules présentant une taille supérieure ou égale, ou inférieure respectivement, à la taille médiane. La taille médiane d’une poudre peut être déterminée à l’aide d’une distribution granulométrique réalisée à l’aide d’un granulomètre laser.
Dans la présente description, sauf mention contraire, toutes les compositions d’un grain sont données en pourcentages massiques, sur la base de la masse totale des oxydes du grain.
Description détaillée
La description qui suit est fournie à des fins illustratives et ne limite pas l’invention.
Grain
fondu
La composition chimique d’un grain fondu selon l’invention, et de préférence d’un mélange de grains selon l’invention, présente de préférence une ou plusieurs des caractéristiques optionnelles suivantes :
- La teneur en ZrO2+HfO2est de préférence supérieure à 3%, de préférence supérieure à 4%, de préférence supérieure à 5%, et de préférence inférieure à 12%, de préférence inférieure à 11%, de préférence inférieure à 10%, de préférence inférieure à 9%, en pourcentages massiques sur la base des oxydes ;
- La teneur en HfO2est de préférence inférieure à 1%, de préférence inférieure à 0,5%, de préférence inférieure à 0,3%, de préférence inférieure à 0,2%, et/ou supérieure à 0,02%, en pourcentages massiques sur la base des oxydes ;
- Le rapport massique Y2O3/(ZrO2+HfO2) est de préférence supérieur à 0,0070, de préférence supérieur à 0,0080, de préférence supérieur à 0,0090, de préférence supérieur à 0,0100, de préférence supérieur à 0,0110, de préférence supérieur à 0,0120, de préférence supérieur à 0,0150, de préférence supérieur à 0,0170, de préférence supérieur à 0,0180, de préférence supérieur à 0,0190, et de préférence inférieur à 0,1200, de préférence inférieur à 0,1000, de préférence inférieur à 0,0800, de préférence inférieur à 0,0600, de préférence inférieur à 0,0500, de préférence inférieur à 0,0400, de préférence inférieur à 0,0300, de préférence inférieur à 0,0250 ;
- La teneur en éléments autres que ZrO2, HfO2, Y2O3et Al2O3est de préférence inférieure à 1,8%, de préférence inférieure à 1,5%, de préférence inférieure à 1,2%, de préférence inférieure à 1%, de préférence inférieure à 0,8%, de préférence inférieure à 0,5%, en pourcentages massiques sur la base des oxydes ;
- Les éléments autres que ZrO2, HfO2, Y2O3et Al2O3sont de préférence des impuretés ;
- La teneur en Na2O est de préférence inférieure à 0,3%, de préférence inférieure à 0,2%, de préférence inférieure à 0,15%, de préférence inférieure à 0,1%, de préférence inférieure à 0,08%, de préférence inférieure à 0,05%, en pourcentages massiques sur la base des oxydes ;
- La teneur en SiO2est de préférence inférieure à 0,3%, de préférence inférieure à 0,2%, de préférence inférieure à 0,15%, de préférence inférieure à 0,1%, de préférence inférieure à 0,08%, de préférence inférieure à 0,05%, en pourcentages massiques sur la base des oxydes ;
- La teneur en TiO2est de préférence inférieure à 0,2%, de préférence inférieure à 0,15%, de préférence inférieure à 0,13%, de préférence inférieure ou égale à 0,12%, en pourcentages massiques sur la base des oxydes ;
- La teneur en Fe2O3est de préférence inférieure à 0,3%, de préférence inférieure à 0,2%, de préférence inférieure à 0,15%, de préférence inférieure à 0,1%, de préférence inférieure à 0,08%, de préférence inférieure à 0,05%, en pourcentages massiques sur la base des oxydes ;
- La teneur en MgO est de préférence inférieure à 0,2%, de préférence inférieure à 0,15%, de préférence inférieure à 0,1%, de préférence inférieure à 0,08%, de préférence inférieure à 0,05%, en pourcentages massiques sur la base des oxydes ;
- La teneur en CaO est de préférence inférieure à 0,2%, de préférence inférieure à 0,15%, de préférence inférieure à 0,1%, de préférence inférieure à 0,08%, de préférence inférieure à 0,05%, en pourcentages massiques sur la base des oxydes ;
- La teneur en oxydes est supérieure à 98%, de préférence supérieure à 99%, de préférence supérieure à 99,4%, de préférence supérieure à 99,5%, de préférence supérieure à 99,6%, de préférence supérieure à 99,7%, en pourcentages en masse sur la base de la masse du grain fondu ;
- La teneur en carbone est supérieure à 30 ppm, de préférence supérieure à 50 ppm, de préférence supérieure à 80 ppm et/ou de préférence inférieure à 0,15%, de préférence inférieure à 0,1%, de préférence inférieure à 0,08%, de préférence inférieure à 0,06%, de préférence inférieure à 0,05%, de préférence inférieure à 0,04%, de préférence inférieure à 0,03%, en pourcentages en masse sur la base de la masse du grain fondu.
Les phases cristallisées d’un grain fondu selon l’invention présentent de préférence une ou plusieurs des caractéristiques optionnelles suivantes :
- La teneur totale en zircones quadratique et cubique, en pourcentages massiques sur la base de la masse totale des phases cristallisées de zircone est de préférence supérieure à 30%, de préférence supérieure à 40%, de préférence supérieure à 50%, de préférence supérieure à 55%, de préférence supérieure à 60%, et/ou de préférence inférieure à 95%, de préférence inférieure à 90%, de préférence inférieure à 85%, de préférence inférieure à 80%, de préférence inférieure à 75%, de préférence inférieure à 70% ;
- La zircone est au moins en partie sous forme cubique.
Sans pouvoir l’expliquer de manière théorique, les inventeurs ont constaté que ces caractéristiques cristallographiques sont avantageuses.
Un grain fondu selon l’invention présente une microstructure substantiellement composée de cristaux d’alumine, lesdits cristaux étant séparés par des joints dans lesquels sont localisés ZrO2et Y2O3. De préférence, les éléments autres que Al2O3, ZrO2et Y2O3sont sensiblement entièrement localisés dans lesdits joints.
De préférence, la taille moyenne des cristaux d’alumine est inférieure à 50 µm, de préférence inférieure à 40 µm, de préférence inférieure à 30 µm, de préférence inférieure à 25 µm, voire inférieure à 20 µm, et/ou de préférence supérieure à 3 µm, de préférence supérieure à 4 µm.
Pour diminuer la taille moyenne des cristaux d’alumine du grain fondu selon l’invention, on peut, à l’étape c) du procédé selon l’invention, diminuer le temps nécessaire pour solidifier entièrement la matière en fusion.
Mélange de grains
Un mélange de grains selon l’invention comporte, en pourcentages massiques, de préférence plus de 85%, de préférence plus de 90%, de préférence plus de 95%, de préférence plus de 99%, de préférence sensiblement 100% de grains fondus selon l’invention.
De préférence, un mélange de grains selon l’invention respecte une distribution granulométrique conforme à celles des mélanges ou « grits » fournis par la norme FEPA Standard 43-GB-1984, R1993 et la norme FEPA Standard 42-GB-1984, R1993.
De préférence, un mélange de grain selon l’invention présente un refus massique au tamis de 16 mm, de préférence au tamis de 9,51 mm, mesuré à l’aide d’une tamiseuse Ro-Tap®, inférieur à 1%.
Procédé de fabrication
d’un
grain
fondu
selon l’invention
Des grains fondus selon l’invention peuvent être fabriqués suivant les étapes a) à e) mentionnées ci-dessus, classiques pour la fabrication de grains fondus d’alumine. Les paramètres peuvent par exemple prendre les valeurs du procédé utilisé pour les exemples ci-dessous.
A l’étape a), des matières premières sont classiquement dosées de manière à obtenir la composition souhaitée, puis mélangées pour former la charge de départ.
Les métaux Zr, Hf, Al, et Y dans la charge de départ se retrouvent sensiblement intégralement dans les grains fondus.
Choisir les matières premières de la charge de départ de manière que la masse solide obtenue en fin d’étape c) présente une composition conforme à celle d’un grain selon l’invention ne pose donc aucune difficulté à l’homme du métier.
Les métaux Zr, Hf, Al et Y sont de préférence introduits dans la charge de départ sous la forme d’oxydes ZrO2, HfO2, Al2O3et Y2O3. Ils peuvent être également classiquement introduits sous forme de précurseurs de ces oxydes.
Dans un mode de réalisation, la charge de départ comporte une quantité de carbone, de préférence sous la forme de coke, comprise entre 0,2% et 4%, sur la base de la masse de la charge de départ.
Dans un mode de réalisation, en particulier lorsque les matières premières présentes dans la charge de départ présentent une faible teneur en impuretés, la charge de départ est constituée d’oxydes ZrO2, HfO2, Al2O3et Y2O3et/ou de précurseurs de ces oxydes.
On considère qu’une teneur en « autres éléments » inférieure à 2% dans les grains ne supprime pas l’effet technique avantageux de l’invention.
Les "autres éléments" sont de préférence des impuretés.
A l’étape b), on utilise de préférence un four à arc électrique, de préférence de type Héroult avec électrodes en graphite, mais tous les fours connus sont envisageables, comme un four à induction ou un four à plasma, pourvu qu’ils permettent de faire fondre la charge de départ.
Les matières premières sont de préférence fondues en milieu réducteur (obtenu par la présence de carbone dans la charge de départ et/ou par le fait que les électrodes trempent dans le bain de matière en fusion), de préférence à pression atmosphérique.
De préférence, on utilise un four à arc électrique, comportant une cuve de 70 litres, avec une énergie de fusion avant coulée de plus de 1,9 kWh par kg de matières premières pour une puissance de plus de 209 kW, ou un four à arc électrique de capacité différente mis en œuvre dans des conditions équivalentes. L’homme du métier sait déterminer de telles conditions équivalentes.
A l’étape c), le refroidissement doit être rapide, c'est-à-dire de manière que la matière en fusion soit entièrement solidifiée en moins de 3 minutes. Par exemple, il peut résulter d’un coulage dans des moules tels que décrits dans US 3,993,119 ou d’une trempe.
De préférence, la matière en fusion est entièrement solidifiée en moins de 2 minutes, de préférence en moins d’une minute, de préférence en moins de 40 secondes, de préférence en moins de 30 secondes.
Si l’étape c) ne permet pas d’obtenir directement un mélange de grains, ou si ces grains ne présentent pas une granulométrie adaptée à l’application visée, un broyage (étape d)) peut être mis en œuvre, selon des techniques conventionnelles.
A l’étape e), si les étapes précédentes ne permettent pas d’obtenir un mélange de grains présentant une granulométrie adaptée à l’application visée, une sélection granulométrique, par exemple par tamisage ou cyclonage peut être mise en œuvre.
Outils abrasifs
Les procédés de fabrication des outils abrasifs selon l'invention sont bien connus.
Les outils abrasifs peuvent en particulier être formés par agglomération de grains selon l’invention au moyen d’un liant, en particulier sous la forme d’une meule, par exemple par pressage, ou être formés par fixation de grains selon l’invention sur un support, par exemple une bande ou un disque, au moyen d’un liant.
Le liant peut être inorganique, en particulier un verre (par exemple, un liant constitué d'oxydes, substantiellement constitué de silicate(s) peut être utilisé) ou organique.
Un liant organique est bien adapté. Le liant peut être notamment une résine thermodurcissable. Il est de préférence choisi dans le groupe constitué par les résines phénoliques, époxy, acrylate, polyester, polyamide, polybenzimidazole, polyuréthane, phénoxy, phénol-furfural, analine-formaldéhyde, urée-formaldéhyde, cresol-aldéhyde, resorcinol-aldéhyde, urée-aldéhyde, mélamine-formaldéhyde, et les mélanges de celles-ci.
Le liant peut également incorporer des charges organiques ou inorganiques, comme des charges inorganique hydratées (par exemple du trihydrate d'aluminium ou de la boehmite) ou non (par exemple de l'oxyde de molybdène), de la cryolite, un halogène, du fluorspar, du sulfure de fer, du sulfure de zinc, de la magnésie, du carbure de silicium, du chlorure de silicium, du chlorure de potassium, du dichlorure de manganèse, du fluoroborate de potassium ou de zinc, du fluoroaluminate de potassium, de l'oxyde de calcium, du sulfate de potassium, un copolymère de chlorure de vinylidène et de chlorure de vinyle, du chlorure de polyvinylidène, du chlorure polyvinyle, des fibres, sulfures, chlorures, sulfates, fluorures, et des mélanges de ceux-ci. Le liant peut également contenir des fibres de renfort comme des fibres de verre.
De préférence, le liant représente entre 2 et 60%, de préférence entre 20% et 40% en volume du mélange.
Exemples
Les exemples non limitatifs suivants sont donnés dans le but d’illustrer l’invention.
Protocoles
de mesure
Les protocoles de mesure suivants ont été utilisés pour déterminer certaines propriétés de mélanges de grains fondus. Ils permettent une excellente simulation du comportement réel des grains lorsqu’ils sont mis en œuvre pour une abrasion.
Afin d’évaluer la performance abrasive des mélanges de grains, des meules de diamètre 12,7 cm, contenant 1 gramme de grains de chaque exemple, ont été réalisées.
Des plaques en acier inoxydable 304, de dimensions 20,5 cm x 7,6 cm x 6,0 cm, ont ensuite été usinées en surface avec ces meules, avec un mouvement de va et vient à vitesse constante en maintenant une profondeur de coupe constante de 40 µm et une vitesse de rotation de la meule de 3600 tr/min. L’énergie totale développée par la meule pendant l’usinage, Etot, a été enregistrée.
Après usure complète de la meule, on a mesuré la masse d’acier usinée (c'est-à-dire la masse d’acier enlevée par l’opération de meulage) « Ma», la masse de meule consommée « Mm», et le volume d’acier enlevé par l’opération de meulage « Va».
Pour évaluer le rendement, on calcule classiquement le rapport S de la masse d’acier usinée divisée par la masse de grains consommée lors dudit usinage (S= Ma/Mm).
Pour évaluer l’efficacité énergétique, on calcule classiquement l’énergie spécifique d’usinage, Es, égale à l’énergie nécessaire pour enlever un volume unitaire d’acier (Es = Etot/Va).
La quantité totale en zircones quadratique et cubique, dites « zircone stabilisée », en pourcentages massiques sur la base de la masse totale des phases cristallisées de zircone, est déterminée par diffraction des rayons X sur des échantillons broyés à sec dans un broyeur RS 100 commercialisé par la société Retsch, équipé d’un bol en carbure de tungstène présentant un diamètre intérieur égal à 80 mm et une hauteur intérieure égale à 40 mm et d’un galet en carbure de tungstène, présentant un diamètre égal à 45 mm et une hauteur égale à 35 mm.
On sélectionne d’abord à l’étape e), par tamisage, 20 g de grains selon l’invention présentant une taille comprise entre 425 µm et 500 µm. Ces grains sont alors broyés pendant 30 secondes dans le broyeur, la vitesse sélectionnée étant égale à 14000 t/min. Après broyage, la poudre récupérée est tamisée sur un tamis de 40 µm et seul le passant est utilisé pour la mesure par diffraction des rayons X.
L’acquisition du diagramme de diffraction est réalisée à partir d’un appareil du type D8 Endeavor de la société Bruker, sur un domaine angulaire 2θ compris entre 5° et 100°, avec un pas de 0,01°, et un temps de comptage de 0,34 s/pas. L’optique avant comporte une fente primaire de 0,3° et une fente de Soller de 2,5°. L’échantillon est en rotation sur lui-même à une vitesse égale à 15 tr/min, avec utilisation du couteau automatique. L’optique arrière comporte une fente de Soller de 2,5°, un filtre nickel de 0,0125 mm et un détecteur 1D avec une ouverture égale à 4°.
Les diagrammes de diffraction sont ensuite analysés qualitativement à l’aide du logiciel EVA et de la base de données ICDD2016.
Il est fait l'hypothèse d'une unique phase stabilisée (quadratique ou cubique).
Une fois les phases présentes mises en évidence, les diagrammes de diffraction sont analysés, avec le logiciel HighScore Plus de la société Malvern Panalytical, à l’aide de la fonction « pseudo Voigt split width » et l’aire des plans (-111) et (111) de la phase de zircone monoclinique et l’aire du pic du plan (111) de la phase de zircone stabilisée sont déterminés.
Soient :
AM( -111): l’aire du pic du plan (-111) de la phase de zircone monoclinique, localisé à environ 2θ = 28,2°,
AM( 111): l’aire du pic du plan (111) de la phase de zircone monoclinique, localisé à environ 2θ = 31,3°,
AS( 111): l’aire du pic du plan (111) de la phase de zircone stabilisée (sous la forme quadratique et/ou cubique), localisé à environ 2θ = 30,2°,
dM: la masse volumique de la zircone monoclinique, prise égale à 5,8 g/cm3,
dS: la masse volumique de la zircone stabilisée, prise égale à 6,1 g/cm3.
La quantité massique de zircone quadratique et cubique, en pourcentages sur la base de la masse totale des phases cristallisées de zircone est égale à :
A l’exception de la teneur en carbone, l’analyse chimique des grains fondus est mesurée par la technique du « plasma à couplage inductif », (« Inductively Coupled Plasma »,ou « ICP », en anglais) pour Y2O3et pour les éléments dont la teneur ne dépasse pas 0,5%. Pour déterminer la teneur des autres éléments, une perle du produit à analyser est fabriquée en fondant le produit, puis l’analyse chimique est réalisée par fluorescence X.
La teneur en carbone des grains fondus est mesurée à l’aide d’un analyseur carbone-soufre modèle CS744, commercialisé par la société LECO.
La taille médiane d’une poudre est mesurée classiquement à l’aide d’un granulomètre laser de modèle LA950V2 commercialisé par la société Horiba.
La taille moyenne des cristaux d’alumine des grains fondus des exemples est mesurée par la méthode de « Mean Linear Intercept ». Une méthode de ce type est décrite dans la norme ASTM E1382. Suivant cette norme, on trace des lignes d’analyse sur des images des grains fondus, puis, le long de chaque ligne d’analyse, on mesure les longueurs l, dites « intercepts », entre deux joints séparant deux cristaux consécutifs coupant ladite ligne d’analyse.
On détermine ensuite la longueur moyenne « l’ » des intercepts « l ».
Pour les mélanges de grains des exemples, les intercepts ont été mesurés sur des images, obtenues par microscopie électronique à balayage, de grains fondus présentant une taille comprise entre 500 µm et 600 µm, lesdites sections ayant préalablement été polies jusqu’à obtention d’une qualité miroir. Le grossissement utilisé pour la prise des images est choisi de manière à visualiser sur une image entre 130 et 160 cristaux d’alumine non coupés par les bords de l’image. 5 images par mélange de grains fondus ont été réalisées, chacune sur un grain différent. Au minimum, 100 intercepts sont mesurés par image.
La taille moyenne « d » des cristaux d’alumine d’un mélange de grains fondus est égale à la moyenne l’ des intercepts l mesurés sur l’ensemble des 5 images.
Protocole de fabrication
Les produits des exemples ont été élaborés à partir des matières premières suivantes :
- Poudre d’alumine de pureté supérieure à 99,6% en masse, comportant les impuretés Na2O, CaO, Fe2O3, MgO, TiO2, SiO2, et présentant une taille médiane égale à 80 µm ;
- Poudre de zircone de pureté supérieure à 99,4% en masse, comportant les impuretés Al2O3, CaO, Y2O3, MgO, TiO2, SiO2, et présentant une taille médiane égale à 1,5 mm ;
- Poudre d’oxyde d’yttrium de pureté supérieure à 99,999% en masse, présentant une taille médiane comprise entre 3 et 6 µm.
Les grains ont été préparés suivant le procédé de fabrication conventionnel suivant, conforme à l’invention :
a) mélange des matières premières de manière à former une charge de départ,
b) fusion de ladite charge de départ dans un four à arc électrique monophasé de type Héroult à électrodes en graphite, avec une cuve de four de 0,8 m de diamètre, une tension de 95 V, une intensité de 2200 A et une énergie électrique spécifique fournie de 1,9 kWh/kg chargé,
c) refroidissement brutal de la matière en fusion au moyen d’un dispositif de coulée entre plaques minces métalliques tel que celui présenté dans le brevet US-A-3,993,119, de manière à obtenir une plaque entièrement solide, constituant une masse solide,
d) broyage de ladite masse solide refroidie à l’étape c) de manière à obtenir un mélange de grains,
e) sélection par tamisage à l’aide d’une tamiseuse Ro-Tap® des grains présentant une taille comprise entre 500 et 600 µm.
a) mélange des matières premières de manière à former une charge de départ,
b) fusion de ladite charge de départ dans un four à arc électrique monophasé de type Héroult à électrodes en graphite, avec une cuve de four de 0,8 m de diamètre, une tension de 95 V, une intensité de 2200 A et une énergie électrique spécifique fournie de 1,9 kWh/kg chargé,
c) refroidissement brutal de la matière en fusion au moyen d’un dispositif de coulée entre plaques minces métalliques tel que celui présenté dans le brevet US-A-3,993,119, de manière à obtenir une plaque entièrement solide, constituant une masse solide,
d) broyage de ladite masse solide refroidie à l’étape c) de manière à obtenir un mélange de grains,
e) sélection par tamisage à l’aide d’une tamiseuse Ro-Tap® des grains présentant une taille comprise entre 500 et 600 µm.
Le tableau 1 suivant fournit la composition chimique et la proportion de zircone cubique des différents mélanges de grains fondus, ainsi que les résultats obtenus avec ces mélanges.
Le pourcentage d’amélioration du rapport S est calculé par la formule suivante :100.( rapport S du produit de l’exemple considéré – rapport S du produit de l’exemple 1 de référence) / rapport S du produit de l’exemple 1 de référence.
Une valeur positive et élevée du pourcentage d’amélioration du rapport S est recherchée. Les inventeurs considèrent significative une amélioration de plus de 5% du rapport S.
De préférence, le rapport S est amélioré de plus de 10%, de préférence de plus de 15%, de préférence de plus de 20%, de préférence de plus de 25%, de préférence de plus de 30%, de préférence de plus de 35%.
Le pourcentage de réduction de l’énergie spécifique, Es, est calculé par la formule suivante :
100.(
Es
avec le produit de l’exemple
1
de référence –
Es
avec le produit de l’exemple considéré) /
Es
du produit de l’exemple
1 de référence.
Une valeur positive et élevée du pourcentage de réduction de l’énergie spécifique Es lors du test est recherchée. Les inventeurs considèrent significative une réduction de plus de 5% de l’énergie spécifique Es. De préférence, l’énergie spécifique est réduite de plus de 10%, de préférence de plus de 15%.
La quantité de zircone quadratique et cubique est fournie en pourcentages massiques sur la base de la masse totale des phases cristallisées de zircone.
L’exemple de référence 1, hors invention, est un mélange de grains fondus commercialisé par la société Saint-Gobain Ceramic Materials sous le nom MA88K-weak.
|
|
ex 1 | ex 2 | ex 3 | ex 4 | ex 5 | ex 6 | ex 7 | ex 8 |
| Analyse chimique, en pourcentages en masse sur la base des oxydes | ||||||||
| Al2O3 | Complément à 100% | |||||||
| ZrO2+HfO2 | - | 6,2 | 6,4 | 8,14 | 5,6 | 4,04 | 8,31 | 8,45 |
| Y2O3 | - | 0,04 | 0,08 | 0,17 | 0,13 | 0,1 | 0,36 | 1,2 |
| Eléments autres que Al2O3, ZrO2, HfO2et Y2O3 | 0,5 | < 0,5 | < 0,5 | < 0,5 | < 0,5 | < 0,5 | < 0,5 | < 0,5 |
| dont Na2O | 0,07 | <0,05 | <0,05 | <0,05 | <0,05 | <0,05 | <0,05 | <0,05 |
| dont SiO2 | 0,01 | <0,05 | <0,05 | <0,05 | <0,05 | <0,05 | <0,05 | <0,05 |
| dont TiO2 | 0,4 | 0,12 | 0,11 | 0,12 | 0,12 | 0,12 | 0,12 | 0,12 |
| dont Fe2O3 | 0,02 | <0,05 | <0,05 | <0,05 | <0,05 | <0,05 | <0,05 | <0,05 |
| dont MgO | - | <0,05 | <0,05 | <0,05 | <0,05 | <0,05 | <0,05 | <0,05 |
| dont CaO | - | <0,05 | <0,05 | <0,05 | <0,05 | <0,05 | <0,05 | <0,05 |
| Y2O3/(ZrO2+HfO2) | - | 0,0065 | 0,0125 | 0,0209 | 0,0232 | 0,0248 | 0,0433 | 0,1420 |
| Autres caractéristiques | ||||||||
| Carbone (ppm) sur la base de la masse des grains | 30 | n.d. | n.d. | 110 | n.d. | n.d. | n.d. | n.d. |
| Quantité de zircones quadratique et cubique | - | 36 | 46 | 67 | 65 | 60 | 90 | 100 |
| % d'amélioration de S | - | 20 | 25 | 42 | 41 | 31 | 24 | 17 |
| % de réduction de Es | - | 5 | 8 | 16 | 18 | 14 | 9 | -7 |
n.d. : non déterminé
La taille moyenne des cristaux d’alumine est comprise entre 5 µm et 25 µm pour les grains des exemples 2 à 8.
Les inventeurs ont constaté qu’une teneur en ZrO2inférieure à 2% ne permet pas d’améliorer les performances abrasives.
Les inventeurs ont également constaté qu’une teneur en ZrO2supérieure à 13% était à l’origine d’une modification de la microstructure du grain fondu, ladite microstructure passant d’une microstructure principalement composée de grains de corindon et présentant de la zircone aux joints de grains à une microstructure comportant une quantité non négligeable de phase eutectique alumine-zircone.
Une comparaison des exemples 1 comparatif et 2 montre l’importance du rapport massique Y2O3/(ZrO2+HfO2) : pour un tel rapport égal à 0,0065, le rapport S est amélioré de 20% et l’énergie spécifique est réduite de 5%.
Une comparaison des exemples 1 comparatif et 8 hors invention montre qu’un rapport massique Y2O3/(ZrO2+HfO2) égal à 0,14 permet d’améliorer le rapport de 17%, mais entraîne une augmentation de l’énergie spécifique de 7%.
Une comparaison des exemples 1 comparatif et 3, 4, 5, 6 et 7, montre l’importance du rapport massique Y2O3/(ZrO2+HfO2), égal à 0,0125, 0,0209, 0,0232, 0,0248, 0,0433, respectivement : le rapport S est amélioré de 25%, 42%, 41%, 31%, 24% respectivement, et l’énergie spécifique est réduite de 8%, 16%, 18%, 14%, 9%, respectivement.
Les exemples 4 et 5 sont les exemples préférés d’entre tous.
Comme cela apparaît clairement à présent, l’invention fournit un mélange de grains fondus principalement constitué d’alumine, et donc d’un coût plus faible que les grains fondus d’alumine-zircone, et présentant un rendement et une efficacité énergétique meilleurs que ceux des grains d’alumine connus.
Bien entendu, la présente invention n’est pas limitée aux modes de réalisation décrits fournis à titre d’exemples illustratifs et non limitatifs.
En particulier, les grains fondus selon l’invention ne se limitent pas à des formes ou à des dimensions particulières.
Claims (13)
- Grain fondu présentant l’analyse chimique suivante, en pourcentages massiques sur la base des oxydes :
ZrO2+HfO2: 2% à 13% ;
Eléments autres que ZrO2, HfO2, Y2O3et Al2O3: ≤ 2%.
Y2O3+ Al2O3: complément à 100% ;
avec 0,0065 ≤ Y2O3/(ZrO2+HfO2) ≤ 0,1300. - Grain fondu selon la revendication précédente, dans lequel
3% < ZrO2+HfO2< 11%, et/ou
0,0100 < Y2O3/(ZrO2+HfO2) < 0,1000, et/ou
dans lequel la teneur totale en zircones quadratique et cubique, en pourcentages massiques sur la base de la masse totale des phases cristallisées de zircone, est supérieure à 30% et inférieure à 95%, et/ou
dans lequel la teneur en carbone est supérieure à 50 ppm et inférieure à 0,15%, en pourcentages en masse sur la base de la masse du grain fondu. - Grain fondu selon la revendication précédente, dans lequel
4% < ZrO2+HfO2< 10%, et/ou
0,0150 < Y2O3/(ZrO2+HfO2) < 0,0600, et/ou
dans lequel la teneur totale en zircones quadratique et cubique, en pourcentages massiques sur la base de la masse totale des phases cristallisées de zircone, est supérieure à 40% et inférieure à 80%, et/ou
dans lequel la teneur en carbone est supérieure à 50 ppm et inférieure à 0,06%, en pourcentages en masse sur la base de la masse du grain fondu. - Grain fondu selon la revendication précédente, dans lequel
5% < ZrO2+HfO2< 9%, et/ou
0,0170 < Y2O3/(ZrO2+HfO2) < 0,0300, et/ou
dans lequel la teneur totale en zircones quadratique et cubique, en pourcentages massiques sur la base de la masse totale des phases cristallisées de zircone, est supérieure à 50% et inférieure à 70%, et/ou
dans lequel la teneur en carbone est supérieure à 50 ppm et inférieure à 0,03%, en pourcentages en masse sur la base de la masse du grain fondu. - Grain fondu selon l’une quelconque des revendications précédentes, comportant de la zircone cubique.
- Grain fondu selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel la teneur en éléments autres que ZrO2, HfO2, Y2O3et Al2O3est inférieure à 1,0%.
- Grain fondu selon la revendication immédiatement précédente, dans lequel les éléments autres que ZrO2, HfO2, Y2O3et Al2O3sont des impuretés.
- Grain fondu selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel Na2O < 0,3%, SiO2< 0,3%, TiO2< 0,2%, Fe2O3< 0,3%, MgO < 0,2% et CaO < 0,2%.
- Mélange de grains comportant, en pourcentages massiques, plus de 80% de grains selon l'une quelconque des revendications précédentes.
- Procédé de fabrication d'un mélange de grains fondus selon la revendication immédiatement précédente, ledit procédé comprenant les étapes successives suivantes :
a) mélange de matières premières de manière à former une charge de départ,
b) fusion de ladite charge de départ jusqu’à obtention d’une matière en fusion,
c) solidification de ladite matière en fusion de manière que la matière en fusion soit entièrement solidifiée en moins de 3 minutes,
d) optionnellement, et en particulier si l’étape c) ne conduit pas à l’obtention de grains, broyage de ladite masse solide de manière à obtenir un mélange de grains,
e) optionnellement, sélection granulométrique. - Outil abrasif comportant des grains liés par un liant, agglomérés ou déposés sur un support, au moins une partie desdits grains étant conformes à l'une quelconque des revendications 1 à 8.
- Outil abrasif selon la revendication précédente comportant plus de 80% de grains selon l’une quelconque des revendications 1 à 8.
- Outil abrasif selon l’une quelconque des deux revendications immédiatement précédentes se présentant sous la forme d’une meule, d’une bande ou d’un disque.
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR2012788A FR3117108B1 (fr) | 2020-12-07 | 2020-12-07 | Grain fondu à base d’alumine |
| KR1020237022837A KR20230117413A (ko) | 2020-12-07 | 2021-12-01 | 알루미나 기반 융합된 그레인 |
| CN202180093194.2A CN116888087A (zh) | 2020-12-07 | 2021-12-01 | 基于氧化铝的熔融晶粒 |
| US18/265,672 US20240043336A1 (en) | 2020-12-07 | 2021-12-01 | Alumina-based fused grain |
| MX2023006674A MX2023006674A (es) | 2020-12-07 | 2021-12-01 | Grano fundido a base de alumina. |
| EP21816106.5A EP4255868A1 (fr) | 2020-12-07 | 2021-12-01 | Grain fondu a base d'alumine |
| JP2023534222A JP2023553022A (ja) | 2020-12-07 | 2021-12-01 | アルミナベースの溶融されたグレイン |
| PCT/EP2021/083832 WO2022122515A1 (fr) | 2020-12-07 | 2021-12-01 | Grain fondu a base d'alumine |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR2012788A FR3117108B1 (fr) | 2020-12-07 | 2020-12-07 | Grain fondu à base d’alumine |
| FR2012788 | 2020-12-07 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR3117108A1 true FR3117108A1 (fr) | 2022-06-10 |
| FR3117108B1 FR3117108B1 (fr) | 2023-04-21 |
Family
ID=74206079
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR2012788A Active FR3117108B1 (fr) | 2020-12-07 | 2020-12-07 | Grain fondu à base d’alumine |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20240043336A1 (fr) |
| EP (1) | EP4255868A1 (fr) |
| JP (1) | JP2023553022A (fr) |
| KR (1) | KR20230117413A (fr) |
| CN (1) | CN116888087A (fr) |
| FR (1) | FR3117108B1 (fr) |
| MX (1) | MX2023006674A (fr) |
| WO (1) | WO2022122515A1 (fr) |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3181939A (en) | 1961-01-27 | 1965-05-04 | Norton Co | Fused alumina-zirconia abrasives |
| US3993119A (en) | 1974-11-08 | 1976-11-23 | Norton Company | Progressively or continuously cycled mold for forming and discharging a fine crystalline material |
| US4457767A (en) | 1983-09-29 | 1984-07-03 | Norton Company | Alumina-zirconia abrasive |
| FR2787106A1 (fr) * | 1998-12-09 | 2000-06-16 | Produits Refractaires | Grains ceramiques fondus alumine-zircone, outils abrasifs et pieces refractaires produits a partir de ces grains |
| US7011689B2 (en) * | 1998-12-09 | 2006-03-14 | Societe Europeenne Des Produits Refractaires | Melted alumina-zirconia ceramic grains, abrasive tools and refractory parts produced from said grains |
| WO2016051093A1 (fr) * | 2014-10-01 | 2016-04-07 | Saint-Gobain Centre De Recherches Et D'etudes Europeen | Materiau refractaire et grains fondus a base d'alumine |
-
2020
- 2020-12-07 FR FR2012788A patent/FR3117108B1/fr active Active
-
2021
- 2021-12-01 US US18/265,672 patent/US20240043336A1/en active Pending
- 2021-12-01 CN CN202180093194.2A patent/CN116888087A/zh active Pending
- 2021-12-01 WO PCT/EP2021/083832 patent/WO2022122515A1/fr active Application Filing
- 2021-12-01 EP EP21816106.5A patent/EP4255868A1/fr active Pending
- 2021-12-01 MX MX2023006674A patent/MX2023006674A/es unknown
- 2021-12-01 KR KR1020237022837A patent/KR20230117413A/ko unknown
- 2021-12-01 JP JP2023534222A patent/JP2023553022A/ja active Pending
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3181939A (en) | 1961-01-27 | 1965-05-04 | Norton Co | Fused alumina-zirconia abrasives |
| US3993119A (en) | 1974-11-08 | 1976-11-23 | Norton Company | Progressively or continuously cycled mold for forming and discharging a fine crystalline material |
| US4457767A (en) | 1983-09-29 | 1984-07-03 | Norton Company | Alumina-zirconia abrasive |
| FR2787106A1 (fr) * | 1998-12-09 | 2000-06-16 | Produits Refractaires | Grains ceramiques fondus alumine-zircone, outils abrasifs et pieces refractaires produits a partir de ces grains |
| US7011689B2 (en) * | 1998-12-09 | 2006-03-14 | Societe Europeenne Des Produits Refractaires | Melted alumina-zirconia ceramic grains, abrasive tools and refractory parts produced from said grains |
| WO2016051093A1 (fr) * | 2014-10-01 | 2016-04-07 | Saint-Gobain Centre De Recherches Et D'etudes Europeen | Materiau refractaire et grains fondus a base d'alumine |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2023553022A (ja) | 2023-12-20 |
| KR20230117413A (ko) | 2023-08-08 |
| US20240043336A1 (en) | 2024-02-08 |
| CN116888087A (zh) | 2023-10-13 |
| MX2023006674A (es) | 2023-06-21 |
| EP4255868A1 (fr) | 2023-10-11 |
| FR3117108B1 (fr) | 2023-04-21 |
| WO2022122515A1 (fr) | 2022-06-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2571810C (fr) | Melange de grains d'alumine-zircone fondus | |
| CA2715053C (fr) | Poudre de grains abrasifs | |
| EP2257509B1 (fr) | Grains fondus et revetus de silice | |
| EP2462081B1 (fr) | Grains d'alumine-zircone fondus | |
| JP2012520183A (ja) | 改善された形状を有する融解ジルコニアアルミナ砥粒を含む研磨物品 | |
| EP1613709A1 (fr) | Grains ceramiques fondus a base d alumine et de magnesie | |
| EP2451884B1 (fr) | Suspension de grains abrasifs | |
| FR3117108A1 (fr) | Grain fondu à base d’alumine | |
| EP2406201B1 (fr) | Melange de grains d'alumine-zircone fondu | |
| WO2023111156A1 (fr) | Grain fondu à base d'alumine | |
| EP3414212B1 (fr) | Grains d'alumine-zircone fondus |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 2 |
|
| PLSC | Publication of the preliminary search report |
Effective date: 20220610 |
|
| PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 3 |
|
| PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 4 |