FR3096676A1 - Procédé de traitement de l'eau par oxydation avancée activée par énergie solaire et réacteur adapté - Google Patents

Procédé de traitement de l'eau par oxydation avancée activée par énergie solaire et réacteur adapté Download PDF

Info

Publication number
FR3096676A1
FR3096676A1 FR1905843A FR1905843A FR3096676A1 FR 3096676 A1 FR3096676 A1 FR 3096676A1 FR 1905843 A FR1905843 A FR 1905843A FR 1905843 A FR1905843 A FR 1905843A FR 3096676 A1 FR3096676 A1 FR 3096676A1
Authority
FR
France
Prior art keywords
effluent
treated
treatment
solar
reactor
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
FR1905843A
Other languages
English (en)
Other versions
FR3096676B1 (fr
Inventor
Serge Chiron
Vincent Goetz
Monica BRIENZA
Gael Plantard
Cédric TELELANG-CHEKEM
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
De Perpignan Via Domitia, University of
Centre National de la Recherche Scientifique CNRS
Universite de Montpellier I
Universite de Perpignan
Universite de Montpellier
Institut de Recherche pour le Developpement IRD
Original Assignee
De Perpignan Via Domitia, University of
Centre National de la Recherche Scientifique CNRS
Universite de Montpellier I
Universite de Perpignan
Universite de Montpellier
Institut de Recherche pour le Developpement IRD
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by De Perpignan Via Domitia, University of, Centre National de la Recherche Scientifique CNRS, Universite de Montpellier I, Universite de Perpignan, Universite de Montpellier, Institut de Recherche pour le Developpement IRD filed Critical De Perpignan Via Domitia, University of
Priority to FR1905843A priority Critical patent/FR3096676B1/fr
Publication of FR3096676A1 publication Critical patent/FR3096676A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of FR3096676B1 publication Critical patent/FR3096676B1/fr
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F1/72—Treatment of water, waste water, or sewage by oxidation
    • C02F1/722—Oxidation by peroxides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F1/30—Treatment of water, waste water, or sewage by irradiation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F1/02—Treatment of water, waste water, or sewage by heating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F1/28—Treatment of water, waste water, or sewage by sorption
    • C02F1/283—Treatment of water, waste water, or sewage by sorption using coal, charred products, or inorganic mixtures containing them
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F1/28—Treatment of water, waste water, or sewage by sorption
    • C02F1/288—Treatment of water, waste water, or sewage by sorption using composite sorbents, e.g. coated, impregnated, multi-layered
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2101/00—Nature of the contaminant
    • C02F2101/30—Organic compounds
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2301/00—General aspects of water treatment
    • C02F2301/04—Flow arrangements
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2305/00—Use of specific compounds during water treatment
    • C02F2305/02—Specific form of oxidant
    • C02F2305/023—Reactive oxygen species, singlet oxygen, OH radical
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2305/00—Use of specific compounds during water treatment
    • C02F2305/02—Specific form of oxidant
    • C02F2305/026—Fenton's reagent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2305/00—Use of specific compounds during water treatment
    • C02F2305/10—Photocatalysts
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
    • Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
    • Y02W10/30—Wastewater or sewage treatment systems using renewable energies
    • Y02W10/37—Wastewater or sewage treatment systems using renewable energies using solar energy

Landscapes

  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Hydrology & Water Resources (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Toxicology (AREA)
  • Treatment Of Water By Oxidation Or Reduction (AREA)
  • Physical Water Treatments (AREA)

Abstract

Procédé de traitement de l'eau par oxydation avancée activé par énergie solaire et réacteur adapté. L’invention concerne un procédé de traitement d'eau par oxydation avancée caractérisé en ce qu'il comprend les étapes successives suivantes:- de mise en circulation d'un effluent à traiter dans une boucle fermée de traitement - d'addition d'une source d'ions persulfate dans la boucle de traitement - d'exposition solaire de l'effluent à traiter circulant dans la boucle de traitement destinée à l'activation des ions persulfates, - de réaction d'oxydation avancée dans l'effluent à traiter. L’invention concerne le domaine du traitement de l'eau. Elle trouve pour application particulièrement avantageuse le traitement de l'eau dans les habitations ou communautés isolées, ou dans les entreprises artisanales. Le procédé a pour but la production d'eau potable ou d'eau destinée à l'agriculture vivrière en fonction de la qualité d'eau d’alimentation, principalement dans les pays du Sud Figure pour l’abrégé : Fig.1

Description

Procédé de traitement de l'eau par oxydation avancée activée par énergie solaire et réacteur adapté
DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION
L’invention concerne le domaine du traitement de l'eau. Elle trouve pour application particulièrement avantageuse le traitement de l'eau dans les habitations ou communautés isolées, ne bénéficiant pas forcément d'un système d'adduction d'eau potable ou dans les entreprises artisanales/agricoles pour le recyclage de leurs eaux de processus. Le procédé a pour but la production d'eau potable ou d'eau destinée à l'agriculture vivrière en fonction de la qualité d'eau d’alimentation, principalement dans les pays du Sud.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE
La contamination des eaux douces par des polluants émergents est d’un intérêt important pour la problématique de protection de l’environnement. Face à la menace que représentent ces nouveaux types de contaminants pour la santé publique, les normes de rejet deviennent plus exigeantes notamment vis-à-vis des entreprises les plus polluantes (industries chimiques et pharmaceutiques). Bon nombre de ces polluants sont réfractaires aux procédés classiques de traitement d’effluents et de ce fait, nécessite des procédés d’oxydation avancée (POAs) pour leur élimination. Les POAs consistent à générer dans les effluents contaminés des radicaux libres, qui sont des entités chimiques très réactives et destructrices vis-à-vis des polluants les plus récalcitrants.
Le procédé photo-Fenton est aujourd’hui bien identifié comme permettant de réaliser un traitement efficace de désinfection et de dépollution. Il est particulièrement efficace vis-à-vis des micropolluants organiques réfractaires qui sont difficiles à dégrader par les techniques conventionnelles existantes. Pouvant être basé sur l’utilisation directe de l’énergie solaire pour déclencher les processus physicochimiques de traitement, il semble bien adapté aux applications brièvement décrites plus haut. Toutefois, ce procédé nécessite de travailler à pH acide (pH 3) lors du traitement afin d’éviter le phénomène de précipitation des ions ferreux (Fe2+) et ferriques (Fe3+). Dans la pratique, ceci impose avant traitement de procéder à un abaissement du pH du volume d’eau à traiter puis après traitement de réajuster ce pH à une valeur proche de 7. Ce qui rend le procédé assez complexe et onéreux à l’état actuel.
Il existe donc le besoin de proposer un procédé de traitement de l'eau qui soit facilement mis en place à faible coût.
Pour atteindre cet objectif, la présente invention prévoit un procédé de traitement d'eau par oxydation avancée caractérisé en ce qu'il comprend les étapes successives suivantes: de mise en circulation d'un effluent à traiter dans une boucle fermée de traitement, d'addition d'une source d'ions persulfate dans la boucle de traitement, d'exposition solaire de l'effluent à traiter circulant dans la boucle de traitement destinée à l'activation des ions persulfates, de réaction d'oxydation avancée dans l'effluent à traiter.
Le procédé de traitement de l'eau permet par oxydation avancée de traiter l'eau, notamment de désinfecter et de dépolluer, de manière quasi autonome énergiquement puisque la source d'activation de l'oxydation est une énergie renouvelable et gratuite : l'énergie solaire. De plus, le procédé est modulable en fonction du volume d'effluent à traiter et peut être aisément mis en œuvre à faible coût. L'utilisation d'une source d'ions persulfate comme réactif dans la réaction d'oxydation activée par l'énergie solaire contribue à maintenir un procédé facilement mis en œuvre et à faible coût, les sources d'ions persulfates étant bon marché et respectueux de l'environnement.
Avantageusement, la boucle de traitement est fermée ce qui permet de travailler efficacement par lot d'effluent à traiter.
Selon une possibilité, le procédé de traitement est un traitement par photo-oxydation à pH neutre, préférentiellement compris entre 6 et 8. Cela présente l'avantage en comparaison avec les procédés de l'état de la technique d'éviter d'avoir à acidifier l'effluent à traiter puis de réajuster le pH aux alentours de 7 après traitement. Le procédé est ainsi moins couteux et plus simple à mettre en place.
Préférentiellement, le procédé comprend une étape d'ajout de chélate de fer comprenant du fer (III) complexé à l'IDHA permettant de réaliser la photo-oxydation à pH neutre. L'addition de fer sous forme de chélate avec l'IDHA permet d'assurer une oxydation par le procédé Fenton à des pH non acides, préférentiellement au pH de l'effluent, préférentiellement à un pH compris entre 6 et 8. Le chélate empêchant la précipitation du fer. Le chélate de fer-IDHA présente l'avantage d'être commercialement disponible et utilisable directement sans étape de fabrication du complexe ferrique.
Selon une autre possibilité, le procédé de traitement est un traitement par oxydation thermique. Ce procédé est particulièrement facile à mettre en place et présente des résultats particulièrement bons.
Un autre aspect de la présente invention concerne un réacteur pour la mise en œuvre du procédé tel que décrit ci-dessus comprenant une boucle de traitement fermée, configurée pour recevoir un effluent à traiter, comprenant un module de capteur solaire, un module de traitement et un circuit de circulation de l'effluent à traiter configuré pour mettre en connexion fluidique le module de capteur solaire et le module de traitement. Le réacteur selon l'invention est facilement mis en œuvre dans des régions reculées. Il peut être adapté en fonction des volumes à traiter et de la qualité de l'eau à traiter.
Un autre aspect de l'invention concerne l'utilisation d'un chélate de fer Fe(III)- IDHA pour le traitement de l'eau.
Les autres objets, caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront à l'examen de la description suivante et des dessins d'accompagnement. Il est entendu que d'autres avantages peuvent être incorporés.
BRÈVE DESCRIPTION DES FIGURES
Les buts, objets, ainsi que les caractéristiques et avantages de l’invention ressortiront mieux de la description détaillée d’un mode de réalisation de cette dernière qui est illustré par les dessins d’accompagnement suivants dans lesquels :
La figure 1 représente un réacteur configuré pour mettre en œuvre le procédé selon un premier mode de réalisation.
La figure 2 représente un réacteur configuré pour mettre en œuvre le procédé selon un deuxième mode de réalisation.
La figure 3 représente les cinétiques d'élimination du sulfaméthoxazole (antibiotique) dans un effluent secondaire de station d'épuration selon le premier mode de réalisation de l'invention.
La figure 4 représente une évolution des concentrations des polluants en fonction du temps de traitement par activation par rayonnement solaire.
La figure 5 représente une évolution des concentrations des polluants en fonction du temps de traitement par activation thermique solaire avec phase de récupération de chaleur.
Les dessins sont donnés à titre d'exemples et ne sont pas limitatifs de l’invention. Ils constituent des représentations schématiques de principe destinées à faciliter la compréhension de l’invention et ne sont pas nécessairement à l'échelle des applications pratiques.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE DE L'INVENTION
Avant d’entamer une revue détaillée de modes de réalisation de l’invention, sont énoncées ci-après des caractéristiques optionnelles qui peuvent éventuellement être utilisées en association ou alternativement.
Avantageusement, le procédé comprend une étape d'addition d'un chélate de fer Fe(III)-IDHA dans la boucle de traitement avant l'étape d'exposition solaire. Avantageusement, de manière simultanée à l'étape d'injection d'une source d'ions persulfate. L'IDHA est l'acide iminodisuccinique ou encore l'acide N-(1,2 dicarboxyéthyl)-D,L aspartique.
Avantageusement, le pH de l'effluent à traiter dans la boucle de traitement lors de l'étape d'exposition solaire est compris entre 6 et 8.
Avantageusement, lors de l'étape d'exposition solaire, l'effluent à traiter est soumis aux rayons solaires activant les ions persulfates.
Avantageusement, lors de l'étape d'exposition solaire, l'effluent à traiter est chauffé par exposition solaire pour atteindre une température minimale de 60°C activant les ions persulfates.
Avantageusement, le procédé comprend une étape de filtration, avantageusement par adsorption sur colonne de séparation de l'effluent avant l'étape de mise en circulation de l'effluent. Préférentiellement, l'adsorbant est du charbon actif ou des complexes argiles/micelles. L'étape de filtration permet de retirer la matière carbonée en excès pour faciliter notamment le passage des rayons solaires permettant l'activation des ions persulfates.
Avantageusement, la source d'ions persulfate est du peroxydisulfate (PDS) ou du monopersulfate (MPS). Par exemple de la marque oxone®.
Avantageusement, un volume d'effluent journalier de 200 litres à 1000 litres est traité.
Avantageusement, le module de capteur solaire comprend un capteur de rayons solaires configuré pour exposer l'effluent à traiter aux rayonnements solaires. Avantageusement, le capteur de rayons solaires permet de capter la lumière solaire. Le capteur de rayons solaires comprend une pluralité de conduits avantageusement transparents configurés pour assurer la circulation de l'effluent à traiter et son irradiation par rayonnements solaires.
Avantageusement, le module de capteur solaire comprend un récepteur solaire thermique configuré pour exposer l'effluent à traiter à l'énergie thermique solaire, avantageusement le module de capteur solaire comprend au moins un panneau solaire thermique configuré assurer la circulation de l'effluent à traiter et pour transmettre l'énergie solaire à l'effluent à traiter.
Les étapes du procédé selon l'invention sont successives dans le sens où elles se suivent dans un ordre chronologique mais elles peuvent s'enchainer directement ou des étapes intercalaires peuvent être prévues.
La présente invention concerne un procédé de traitement de l'eau. On entend par eau, l'eau potable destinée à l'alimentation humaine ou animale ou l'eau agricole ou bien encore les effluents industriels.
Le procédé de traitement de l'eau selon l'invention comprend une étape de mise en circulation d'un effluent à traiter dans une boucle de traitement fermée.
L'effluent à traiter correspond à un volume d'eau telle que décrite ci-dessus. L'effluent est un liquide comprenant de l'eau et des polluants. On entend par polluants des espèces ou composés chimiques indésirables dans l'eau dans le cadre de son utilisation. Avantageusement, l'invention comprend un traitement de l'eau par lot dans une boucle de traitement fermée. Le traitement par lot permet de traiter un volume d'eau défini dans le réacteur pendant un temps donné puis de passer au lot suivant.
L'étape de mise en circulation de l'effluent comprend préférentiellement la circulation de l'effluent entre un module de capteur solaire et un module de traitement. L'effluent est avantageusement mis en circulation par une pompe de circulation 12, 112.
Selon l'invention, le procédé comprend une étape d'addition d'une source d'ions persulfate dans l'effluent dans la boucle de traitement. L'addition se fait avantageusement par injection de la source d'ions persulfate dans la boucle de traitement, préférentiellement au niveau du circuit de circulation 1, 101, par une pompe doseuse 11, 111 depuis un réservoir 10, 110.
La source d'ions persulfate est selon un exemple du peroxydisulfate (PDS) ou du monopersulfate (MPS). Le MPS peut être obtenu sous la marque oxone® ou bien coroat®. Avantageusement, le PDS est un produit accessible tant au niveau du prix que de son utilisation. Les dosages utilisés dans le procédé de l'invention sont avantageusement assez faibles limitant également le coût du traitement au m3. Par ailleurs, le PDS est un produit respectueux de l'environnement en ce que les ions sulfates sont des produits finaux de la réaction. À titre d'exemple, la source d'ions persulfate est ajoutée à l'effluent à traiter dans une quantité comprise entre 50 micro-molaire et 2 milli molaire.
Selon l'invention, l'effluent, avantageusement additionné de la source d'ions persulfate, est ensuite exposé au soleil pour permettre l'activation des ions persulfate et la production de radicaux libres permettant la réaction d'oxydation avancée.
La source d'ions persulfate est un réactif des réactions chimiques décrites ci-dessous.
L'activation des ions persulfate et la production de radicaux libres peuvent être généralisées par la réaction suivante :
Avec du peroxydisulfate, produit des radicaux sulfate et hydroxyle - Chem 1 :
Avec du monopersulfate, produit des radicaux sulfate- Chem 2 :
Selon un premier mode de réalisation, le procédé selon l'invention comprend une étape d'addition d'un chélate de fer à l'effluent à traiter dans la boucle de traitement préférentiellement dans le circuit de circulation 1, 101. Le chélate de fer III est avantageusement biodégradable. Le chélate de fer est un catalyseur de la réaction de production de radicaux libres sulfates.
Avantageusement, le chélate de fer est un complexe de fer et d'acide iminosuccinique. Le fer est à l'état de Fer(III) et l'acide iminosuccinique est également appelé IDHA de formule chimique N-(1,2 dicarboxyéthyl)-D,L aspartique. Le Fe(III) représente 9% de la masse totale du chélate. L'IDHA est biodégradable et a une constante de complexation avec le Fe(III) élevée (log Kf = 24.2). La solubilité du chélate, supérieure au gramme par litre, assure une dissolution quasi instantanée dans l'effluent.
Selon une possibilité, le chélate de fer est ajouté, avantageusement en tant que réactif, dans la boucle de traitement de manière continu au cours du procédé. On entend par continu que l'addition se fait plus de deux fois, avantageusement de manière répétée au cours du procédé de traitement. Selon une autre possibilité, le chélate de fer est ajouté dans la boucle de traitement de manière ponctuelle au cours du traitement.
L'addition de chélate de fer se fait préférentiellement selon une dose prédéfinie par volume d'effluent à traiter. À titre d'exemple la quantité de chélate de fer est comprise entre 50 micro molaire et 2 milli molaire. L'addition de chélate de fer peut se faire alternativement en fonction du pouvoir oxydant de l'effluent qui est contrôlé au cours du procédé. À titre d'exemple, le pouvoir oxydant est suivi par ampérométrie.
Avantageusement, cette étape d'addition est simultanée à l'étape d'ajout d'une source d'ions persulfate. L'addition se fait par exemple de la même manière que la source d'ions persulfate c'est-à-dire par injection dans la boucle de traitement préférentiellement au niveau du circuit de circulation 1 par une pompe doseuse 9 depuis un réservoir 8.
Selon une alternative, les deux réactifs que sont le chélate de fer et la source d'ions persulfate peuvent être préalablement associés dans les proportions adéquates, par exemple sous forme solide telle que des pastilles solides à placer directement dans le volume à traiter. La quantité de pastilles à mettre en place est directement donnée par le volume d'eau à traiter facilitant ainsi le procédé et le réacteur associé.
Selon ce premier mode de réalisation, l'étape d'exposition solaire de l'effluent est configurée pour exposer l'effluent aux rayons du rayonnement solaire. Les photons des rayons solaires vont catalyser la réaction ci-dessous - chem 3.
Les photons vont dissocier le chélate de Fe(III)-IDHA en ion ferreux fer(II) et en radical IDHA. Le fer(II) va alors réagir avec l'ion persulfate pour générer un radical persulfate un radical hydroxyle et régénère le fer (III).
Ce premier mode de réalisation est un procédé de photo-oxydation avantageusement réalisé à pH neutre. On entend par pH neutre un pH compris entre 6 et 8. Préférentiellement, le pH de l'effluent lors du procédé de traitement correspond au pH de l'effluent en entrée dans la boucle de traitement. Avantageusement, le pH de l'effluent en entrée 30, 130 n'est pas modifié.
Les radicaux vont dégrader les polluants et espèces indésirables dans l'effluent assurant le traitement de l'eau.
Selon un deuxième mode de réalisation, l'étape d'exposition solaire de l'effluent est configurée pour chauffer l'effluent pour atteindre une température minimale de 60°C. Dans ce cas, l'irradiation solaire 105 permet de récupérer l'énergie thermique pour chauffer l'effluent. L'effluent à traiter est chauffé. Selon une possibilité, la source d'ions persulfate est ajoutée à l'effluent avant d'atteindre la température d'activation des ions persulfate ou bien selon une autre possibilité, la source d'ions persulfate est ajoutée à l'effluent lorsque celui-ci atteint une température de 60°C. L'énergie thermique permet l'activation des ions persulfate et la production de radicaux selon la réaction Chem 2 ci-dessus.
Selon une possibilité de l'invention, le procédé comprend une étape de filtration préalable à la mise en circulation de l'effluent dans la boucle de traitement. L'étape de filtration est configurée pour filtrer l'effluent à traiter avant les étapes suivantes de traitement et en particulier avant l'exposition solaire, préférentiellement avant l'étape de mise en circulation de l'effluent dans la boucle de traitement. Avantageusement, l'étape de filtration est configurée pour réduire la quantité de matière carbonée et/ou la quantité de métaux lourds et/ou de parasites résistants au traitement oxydatif dans l'effluent à traiter. L'étape de filtration est mise en place en fonction de la qualité de l'effluent à traiter et en particulier la quantité de matière carbonée et/ou de métaux lourds.
L'étape de filtration est selon un mode de réalisation une étape de séparation par adsorption sur une colonne de séparation. L'effluent à traiter circule au travers d'une colonne de séparation remplie d'un adsorbant qui va adsorber les produits à séparer. À titre d'exemple, l'adsorbant est du charbon actif. Le charbon actif permet de retenir les métaux lourds, la matière organique et certains micropolluants organiques hydrophobes de type HAP. L'adsorbant peut être également des complexes argile/micelle par exemple obtenus par adsorption d'ions d'octadécyltriméthylamonium (ODTMA) utilisés à des concentrations micellaires critiques avec des argiles comme la bentonite ou la montmorillonite. Ces complexes d'argile sont avantageusement granulés pour éviter les problèmes de colmatage lors des opérations de filtration. Ce type d'adsorbant présente les avantages d'une meilleure rétention des anions en particulier l'arsenic, l'anion perchlorate, les surfactants anioniques ou bien encore les substances fulviques, d'une meilleure rétention de parasites protozoaire commeCryptosporidium parvumetGiardia lambliaqui sont des pathogènes souvent résistants lors des opérations de désinfection en raison de la formation de kystes et la possibilité de recycler/valoriser le matériau après usage dans une filière céramique.
Selon une possibilité, le procédé de traitement de l'eau est effectué en journée sous irradiation solaire 5, 105. Le volume d’eau traité par lots successifs est adapté aux conditions d’irradiations 5 et 105, et à la surface des capteurs 2 et 106.
Un autre aspect de l'invention concerne un réacteur de traitement de l'eau par le procédé de l'invention.
Le réacteur comprend une boucle de traitement fermée comprenant un module de capteur solaire, un module de traitement et un circuit de circulation 1, 101. La boucle de traitement est configurée pour recevoir un effluent à traiter. Le circuit de circulation 1, 101 est configuré pour assurer la connexion fluidique entre le module de traitement et le module de capteur solaire. La boucle de traitement est fermée. Cette disposition permet un traitement par lot. L'effluent à traiter est introduit dans le réacteur et circule par le circuit de circulation 1, 101 entre le module de traitement et le module de capteur solaire.
Le module de traitement comprend une cuve de traitement 3, 103 destinée à recevoir l'effluent à traiter. La cuve de traitement 3, 103 présente par exemple un volume de traitement compris entre 200 litres et 1000 litres. Le module de traitement comprend selon un mode de réalisation une cuve de transfert 107. La cuve de transfert 107 permet, dans le deuxième mode de réalisation utilisant l'énergie thermique solaire, d'ajouter un échangeur thermique 121 en sortie du réacteur pour récupérer l'énergie thermique de l'effluent en sortie de réacteur et préchauffer l'effluent en entrée de réacteur. Avantageusement, dans le deuxième mode de réalisation, la cuve de stockage 103 et avantageusement la cuve de transfert 107 sont calorifugées de sorte à éviter la déperdition de chaleur vers l'extérieur.
Le module de capteur solaire est configuré pour exposer l'effluent à traiter aux irradiations solaires. Avantageusement, le module de capteur solaire est configuré pour permettre la circulation de l'effluent à traiter. Le module de capteur solaire est configuré pour optimiser la récupération de l'irradiation solaire 5, 105. Préférentiellement, le module de capteur solaire est orienté face au sud. Le module de capteur solaire est avantageusement incliné par rapport à l'horizontale en tenant compte de la latitude. L'horizontal étant défini comme une direction perpendiculaire à la direction verticale.
Selon un premier mode de réalisation, le module de capteur solaire est configuré pour assurer l'exposition de l'effluent aux rayons solaires. À cet effet, le module de capteur solaire comprend avantageusement un capteur de rayons 2 comprenant avantageusement un conduit configuré pour que l'effluent s'écoule dedans. Le module de capteur solaire comprend avantageusement une pluralité de conduits préférentiellement agencés parallèlement les uns aux autres. La suite de la description est faite en référence à un conduit sans pour autant être limitative. Le conduit présente une valeur de transmission du rayonnement élevée, typiquement supérieure à 80%. Le conduit est avantageusement en verre transparent. Le conduit est avantageusement agencé incliné par rapport à l'horizontale et fait face au sud. Préférentiellement, l'effluent à traiter pénètre par l'extrémité inférieure du conduit et ressort par l'extrémité supérieure du conduit.
Selon un deuxième mode de réalisation, le module de capteur solaire est configuré pour assurer un transfert d'énergie thermique solaire à l'effluent à traiter circulant dans le module de capteur solaire. Le module de capteur solaire comprend avantageusement un panneau solaire thermique 106 configuré pour convertir l'irradiation solaire 105 en énergie thermique transmise à l'effluent à traiter.
Avantageusement, le réacteur comprend un radiomètre 4, 104 permettant de mesurer l'intensité du flux de rayonnement solaire.
Avantageusement, le réacteur comprend un module de gestion de la circulation de l'effluent à traiter dans le réacteur. Le module de gestion comprend avantageusement une pompe de circulation 12, 112, destinée à la mise en circulation de l'effluent dans la boucle de traitement. La pompe 12, 112 est par exemple une pompe centrifuge. Le module de gestion comprend avantageusement des vannes, 13,113, 17, 117, 18, 118, 19, 119, 20, 120, 122 destinées à contrôler l'entrée et la sortie de l'effluent dans le réacteur ainsi que le contrôle de la circulation dans la boucle de traitement.
Selon une possibilité, le réacteur selon l'invention comprend avantageusement un module d'addition des réactifs dans la boucle de traitement tels que la source d'ions persulfate ou bien le chélate de fer. L'addition des réactifs est avantageusement contrôlée en fonction du pouvoir oxydant de l'effluent à traiter. À défaut, une dose prédéfinie de réactifs est ajoutée en fonction du volume à traiter. Le module d'addition comprend selon une possibilité au moins un réservoir 8, 10, 110 pour chaque réactif associé préférentiellement à une pompe d'injection 9, 11, 111 pouvant être doseuse.
Selon une autre possibilité, la source d'ions persulfate est ajoutée sous forme de solide ou de liquide directement par l'utilisateur dans la boucle de traitement. Dans le cas d'ajout de chélate de fer, celui-ci peut également être ajouté sous forme solide ou de liquide directement par l'utilisateur dans la boucle de traitement. Avantageusement, la source d'ions persulfate et le chélate de fer sont assemblés sous forme de solide par exemple de pastille directement utilisable.
Avantageusement, le réacteur comprend un module de capteur de paramètres physico-chimique de l'effluent. Préférentiellement, le module de capteur comprend au moins capteur de température de l'effluent, et/ou au moins un capteur du pouvoir oxydant de l'effluent tel que par exemple un ampèremètre pour suivre par ampérométrie le pouvoir oxydant.
Avantageusement, le réacteur comprend un échangeur thermique121, par exemple de type échangeur à plaque agencé en entrée 130 et sortie 131 du réacteur. L'échangeur 121 est configuré pour récupérer l'énergie thermique de l'effluent en sortie de réacteur pour la transférer à l'effluent à traiter entrant dans le réacteur. Avantageusement, l'échangeur thermique permet de récupérer 75% de l'énergie thermique de l'effluent en sortie 131 du réacteur. La présence de l'échangeur thermique permet également de minimiser la surface du module de capteur solaire nécessaire pour atteindre la température d'activation. Cela permet de limiter la dépendance du procédé à la ressource solaire et augmenter l'indépendance énergétique du procédé selon l'invention.
La figure 1 illustre un réacteur selon le premier mode de réalisation dans lequel l'effluent à traiter est exposé aux rayonnements solaires et additionné d'une source d'ions persulfate et d'un chélate de fer-IDHA. Le réacteur comprend une entrée 30 de l'effluent à traiter dans le réacteur. Le réacteur comprend une entrée 16 de l'effluent à traiter dans le module de traitement. En début de procédé, avant l'entrée 30 de l'effluent dans le réacteur, l'effluent a pu subir une étape de filtration telle que décrite ci-dessus. Avantageusement, la cuve de traitement 3 est remplie par l'entrée 16 d'un volume d'effluent à traiter défini par exemple compris entre 300L et 1000L. L'effluent à traiter est prélevé de la cuve de traitement 3 par un conduit de prélèvement 15, préférentiellement agencé en partie basse de la cuve de traitement 3. L'effluent à traiter est mis en circulation dans la boucle de traitement préférentiellement par la pompe 12. L'effluent à traiter est ensuite additionné par la source d'ions persulfate et par le chélate de fer-IDHA, ici par deux pompes doseuses 9, 11 prélevant les réactifs depuis des réservoirs 8, 10. Puis l'effluent à traiter circule dans le module de capteur solaire et en particulier dans des conduits transparents du bas vers le haut et est exposé aux irradiations solaires 5. Les photons activent la formation des radicaux libres. Dès la production des radicaux, les processus de dégradation des polluants s’opèrent. L'effluent à traiter retourne dans la cuve de traitement 3 par le circuit de circulation 1. L'effluent à traiter est introduit dans la cuve de traitement 3 préférentiellement en partie supérieure de la cuve par un conduit d'introduction 14. Dans la cuve de traitement 3, les radicaux libres vont continuer de réagir avec les polluants pour les dégrader. L'effluent à traiter circule dans le réacteur pendant un temps prédéfini ou bien lorsque le niveau de polluants atteint un seuil prédéfini. L'effluent est ensuite évacué du réacteur par la sortie 31.
À titre d'exemple, un réacteur pour la mise en œuvre d'un procédé selon le premier mode de réalisation comprend
- un module de capteur solaire présentant une surface de 4 m2 de capteur, comprenant 36 tubes d'une longueur de 2 m et de diamètre de 35 mm en verre borosilaté et un collecteur acier de 2 pouces;
- une cuve de traitement 3 calorifugée faisant 1 m3;
La figure 2 illustre un réacteur selon le deuxième mode de réalisation dans lequel l'effluent à traiter est exposé à l'énergie thermique solaire et additionné d'une source d'ions persulfate. Le réacteur comprend une entrée 130 de l'effluent à traiter dans le réacteur. Le réacteur comprend une entrée 116 de l'effluent à traiter dans le module de traitement. En début de procédé, avant l'entrée 130 de l'effluent dans le réacteur, l'effluent a pu subir une étape de filtration telle que décrite ci-dessus en référence à la figure 1. Avantageusement, la cuve de traitement 103 est remplie par l'entrée 116 d'un volume d'effluent à traiter défini par exemple compris entre 300L et 1000L. L'effluent à traiter est prélevé de la cuve de traitement 103 par un conduit de prélèvement 115, préférentiellement agencé en partie basse de la cuve de traitement 103. L'effluent à traiter est mis en circulation dans la boucle de traitement préférentiellement par la pompe 112. L'effluent à traiter est ensuite additionné par la source d'ions persulfate par exemple depuis un réservoir 110 et une pompe doseuse 111. Puis l'effluent à traiter circule dans le module de capteur solaire et en particulier dans les panneaux solaires thermiques 106 du bas vers le haut et sont exposés aux irradiations solaires 105 et notamment à l'énergie thermique. L'effluent ressort du capteur solaire thermique à une température supérieure que celle à laquelle il est rentré. L'effluent à traiter retourne dans la cuve de traitement 103 par le circuit de circulation 1. L'effluent à traiter est introduit dans la cuve de traitement 103 par un conduit d'introduction 114. Dans la cuve de traitement 103, lorsque l'effluent à traiter atteint une température minimale de 60°C, les ions persulfates produisent des radicaux libres qui vont réagir avec les polluants pour les dégrader. L'effluent à traiter circule dans le réacteur pendant un temps prédéfini ou bien lorsque le niveau de polluants atteint un seuil prédéfini. Pour évacuer l'effluent de la cuve de traitement 103, celui-ci est avantageusement transféré dans une cuve de transfert 107 avant de passer au travers de l'échangeur 121. La cuve de transfert 107 permet de vider la cuve de traitement 103 pour permettre son remplissage d'un nouveau volume d'effluent à traiter tout en assurant une récupération d'énergie thermique par l'échangeur 121 sur l'effluent traité en sortie 131 de réacteur.
À titre d'exemple, un réacteur pour la mise en œuvre d'un procédé selon le deuxième mode de réalisation comprend:
- trois panneaux solaires thermiques 106 placés en série d'environ 2m2, chacun, par exemple de la marque WUNDER ALS®;
- deux cuves 103, 107 calorifugées respectivement de traitement et de transfert faisant 1 m3chacune ;
- un échangeur de chaleur à plaques de marque REFLEX LONGTHERM®. Chacun des panneaux solaires 106 est constitué d’un matériau absorbant (absorbance/émittance : 0,94/0.04) et de 10 tubes absorbeurs en cuivre de diamètre 8 mm qui permettent de convertir l’énergie de rayonnement reçu en chaleur.
EXEMPLES
Exemple 1
Les cinétiques d'élimination du sulfaméthoxazole (antibiotique) dans un effluent secondaire de station d'épuration ont été comparées. Ces essais ont été menés simultanément afin de travailler dans des conditions d’irradiations identiques sur réacteurs identiques correspondant par exemple à la figure 1. Les réacteurs comprennent des modules de capteur solaire plans développant une surface d’irradiation de 0,3 m2 pour un volume de traitement de 15 litres. La figure 3 illustre les profils de concentrations en sulfaméthoxazole (Co = 9 mg/L) au cours de traitements d’oxydation menés simultanément sur trois réacteurs identiques.
Le fer sous forme de sel associé au monopersulfate à pH neutre (7) ne réduit pas la concentration de sulfaméthoxazole en 90 min. L’utilisation de la forme complexée du fer via l’utilisation du ligand IDHA permet de travailler à pH neutre tout en conservant des vitesses de traitement acceptables et proches d’un traitement fer et MPS opéré à pH acide à savoir un abaissement de la vitesse de traitement d’un facteur 3 sur cet exemple.
Exemple 2
Les essais ont porté sur le traitement d’un effluent directement issu d’une station d’épuration urbaine. Cet effluent est dopé par un « cocktail » de micropolluants ayant pour la plupart la particularité de résister au traitement biologique conventionnel. L'effluent est traité par le procédé selon le premier mode de réalisation de l'invention avec un réacteur correspondant à celui illustré à la figure 1. Le traitement se fait par photo-fenton à ph neutre (pH =7) typiquement la concentration en réactifs est de 100/200 µMol (PDS/IDHA).
Les micropolluants suivants sont ajoutés polluants à des concentrations de 2 à 10 µg/L:
Stimulant nerveux : Caféine (CAF)
Agent hypolipémiant : Bézafibrate (BZF)
Régulateur de pression artérielle : Aténolol (ATN)
Anti-inflammatoires : Diclofénac (DCF), Ibuprofen (IBF), Acide niflumique (NUF), Tramadol (TRM)
Anti-convulsant : Carbamazépine (CBZ)
Antibiotique : Trimétoprim(TRI), Sulfaméthoxazole (SFX)
La figure 4 donne un exemple des résultats obtenus lors d’une journée de traitement effectué pour un volume de 300 L d’effluents résiduaires.
On constate qu'une durée de 3 heures est suffisante pour éliminer plus 70% des polluants les plus résistants.
Exemple 3
Le même essai est réalisé que dans l'exemple 2, le procédé de traitement appliqué est ici le procédé selon le deuxième mode de réalisation de l'invention, avantageusement avec un réacteur tel qu'illustré à la figure 2.
L'effluent est directement issu d’une station d’épuration urbaine au cours d’une journée ensoleillée sur un volume de 800 litres. Cet effluent est dopé par le même « cocktail » de micropolluants qu'à l'exemple 2 et dans les mêmes concentrations. Typiquement, la concentration en réactif est de 200 µMol (PDS).
La figure 5 donne un exemple des résultats obtenus pour un traitement effectué lors d’une journée ensoleillée pour un volume de 800 L d’effluents résiduaires.
Une journée moyenne d’ensoleillement de 800 W/m2en période estivale (environ 8h d’ensoleillement effectif), le réacteur permet de porter à 65°C un volume d’effluent de 800 L d’eau polluée, température à laquelle plus de 90% des polluants (2µg/L) sont éliminés après une heure et demie de temps de réaction en présence du persulfate (200 µM).
L’invention n’est pas limitée aux modes de réalisation précédemment décrits et s’étend à tous les modes de réalisation couverts par les revendications.
Liste des références
1 Circuit de circulation
2 Capteur de rayons solaires
3 Cuve de traitement
4 Radiomètre
5 Irradiation solaire
8 Réservoir de chélate de fer
9 Pompe doseuse du chélate de fer
10 Réservoir de la source d'ions persulfate
11 Pompe doseuse de la source d'ionspersulfate
12 Pompe de mise en circulation
13 Vanne de recirculation
14 Conduit d'introduction de l'effluent à traiter dans la cuve de traitement
15 Conduit de prélèvement de l'effluent à traiter dans la cuve de traitement
16 Entrée de l'effluent à traiter dans la cuve de traitement
17 Vanne d'entrée de l'effluent à traiter dans la cuve de traitement
18 Vanne de sortie de l'effluent à traiter hors de la cuve de traitement
19 Vanne de vidange
20 Vanne de vidange
30 Entrée réacteur
31 Sortie réacteur

101 circuit de circulation
103 Cuve de traitement
104 Radiomètre
105 Irradiation solaire
106 Récepteur thermique solaire
107 Cuve de transfert
110 Réservoir de la source d'ions persulfate
111 Pompe doseuse de la source d'ions persulfate
112 Pompe de mise en circulation
113 Vanne de recirculation
114 Injection de l'effluent à traiter dans la cuve de traitement
115 Prélèvement de l'effluent à traiter dans la cuve de traitement
116 Entrée de l'effluent à traiter dans la cuve de traitement
117 vanne d'entrée de l'effluent à traiter dans la cuve de traitement
118 Vanne de sortie de l'effluent à traiter hors de la cuve de traitement
119 Vanne de vidange
120 Vanne de vidange
121 Echangeur thermique
122 Vanne de transfert
130 Entrée réacteur
131 Sortie réacteur

Claims (11)

  1. Procédé de traitement d'eau par oxydation avancée caractérisé en ce qu'il comprend les étapes successives suivantes:
    • de mise en circulation d'un effluent à traiter dans une boucle fermée de traitement,
    • d'addition d'une source d'ions persulfate dans la boucle de traitement,
    • d'exposition solaire de l'effluent à traiter circulant dans la boucle de traitement destinée à l'activation des ions persulfates,
    • de réaction d'oxydation avancée dans l'effluent à traiter.
  2. Procédé selon la revendication précédente comprenant une étape d'addition d'un chélate de fer Fe(III)-IDHA dans la boucle de traitement avant l'étape d'exposition solaire.
  3. Procédé selon l'une quelconque des deux revendications précédentes dans lequel le pH de l'effluent à traiter dans la boucle de traitement lors de l'étape d'exposition solaire est compris entre 6 et 8.
  4. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes dans lequel lors de l'étape d'exposition solaire, l'effluent à traiter est soumis aux rayons solaires activant les ions persulfates.
  5. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes dans lequel lors de l'étape d'exposition solaire, l'effluent à traiter est chauffé par exposition solaire pour atteindre une température minimale de 60°C activant les ions persulfates.
  6. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes comprenant une étape de filtration par adsorption sur colonne de séparation de l'effluent avant l'étape de mise en circulation de l'effluent dans la boucle de traitement.
  7. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes dans lequel la source d'ions persulfate est du peroxydisulfate (PDS) ou du monopersulfate (MPS).
  8. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes configuré pour traiter un volume d'effluent journalier de 200 litres à 1000 litres.
  9. Réacteur pour la mise en œuvre du procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes comprenant une boucle de traitement fermée, configurée pour recevoir un effluent à traiter, comprenant un module de capteur solaire, un module de traitement et un circuit de circulation (1, 101) de l'effluent à traiter configurée pour mettre en connexion fluidique le module de capteur solaire et le module de traitement.
  10. Réacteur selon la revendication précédente dans lequel le module de capteur solaire comprend un capteur de rayons solaires (2) configuré pour exposer l'effluent à traiter aux rayonnements solaires.
  11. Réacteur selon l'une quelconque des deux revendications précédentes dans lequel le module de capteur solaire comprend un panneau solaire thermique (106) configuré pour exposer l'effluent à traiter à l'énergie thermique solaire.
FR1905843A 2019-06-03 2019-06-03 Procédé de traitement de l'eau par oxydation avancée activée par énergie solaire et réacteur adapté Active FR3096676B1 (fr)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR1905843A FR3096676B1 (fr) 2019-06-03 2019-06-03 Procédé de traitement de l'eau par oxydation avancée activée par énergie solaire et réacteur adapté

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR1905843A FR3096676B1 (fr) 2019-06-03 2019-06-03 Procédé de traitement de l'eau par oxydation avancée activée par énergie solaire et réacteur adapté
FR1905843 2019-06-03

Publications (2)

Publication Number Publication Date
FR3096676A1 true FR3096676A1 (fr) 2020-12-04
FR3096676B1 FR3096676B1 (fr) 2021-11-05

Family

ID=69024278

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
FR1905843A Active FR3096676B1 (fr) 2019-06-03 2019-06-03 Procédé de traitement de l'eau par oxydation avancée activée par énergie solaire et réacteur adapté

Country Status (1)

Country Link
FR (1) FR3096676B1 (fr)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN114409021A (zh) * 2021-12-30 2022-04-29 重庆大学 一种低温等离子体装置处理废水的方法
CN114906919A (zh) * 2022-05-19 2022-08-16 四川师范大学 一种环保去除废水中氨氮的方法

Non-Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
LUO LIANSHUN ET AL: "Synergistic effects of persistent free radicals and visible radiation on peroxymonosulfate activation by ferric citrate for the decomposition of organic contaminants", APPLIED CATALYSIS B: ENVIRONMENTAL, ELSEVIER, AMSTERDAM, NL, vol. 205, 26 December 2016 (2016-12-26), pages 404 - 411, XP029898528, ISSN: 0926-3373, DOI: 10.1016/J.APCATB.2016.12.060 *
MALATO S ET AL: "Decontamination and disinfection of water by solar photocatalysis: Recent overview and trends", CATALYSIS TODAY, ELSEVIER, AMSTERDAM, NL, vol. 147, no. 1, 15 September 2009 (2009-09-15), pages 1 - 59, XP026470048, ISSN: 0920-5861, [retrieved on 20090803], DOI: 10.1016/J.CATTOD.2009.06.018 *
MIRALLES-CUEVAS S ET AL: "Comparison of UV/H2O2, UV/S2O82-, solar/Fe(II)/H2O2and solar/Fe(II)/S2O82-at pilot plant scale for the elimination of micro-contaminants in natural water: An economic assessment", CHEMICAL ENGINEERING JOURNAL, ELSEVIER, AMSTERDAM, NL, vol. 310, 27 June 2016 (2016-06-27), pages 514 - 524, XP029824459, ISSN: 1385-8947, DOI: 10.1016/J.CEJ.2016.06.121 *
RODRÍGUEZ-CHUECA JORGE ET AL: "Assessment of different iron species as activators of S2O82-and HSO5- for inactivation of wild bacteria strains", APPLIED CATALYSIS B: ENVIRONMENTAL, vol. 248, 5 February 2019 (2019-02-05), pages 54 - 61, XP085624238, ISSN: 0926-3373, DOI: 10.1016/J.APCATB.2019.02.003 *

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN114409021A (zh) * 2021-12-30 2022-04-29 重庆大学 一种低温等离子体装置处理废水的方法
CN114906919A (zh) * 2022-05-19 2022-08-16 四川师范大学 一种环保去除废水中氨氮的方法
CN114906919B (zh) * 2022-05-19 2024-01-26 四川师范大学 一种环保去除废水中氨氮的方法

Also Published As

Publication number Publication date
FR3096676B1 (fr) 2021-11-05

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Gao et al. Mechanistic study on the role of soluble microbial products in sulfate radical-mediated degradation of pharmaceuticals
Mishra et al. A review on advanced oxidation processes for effective water treatment
Sarria et al. Degradation of a biorecalcitrant dye precursor present in industrial wastewaters by a new integrated iron (III) photoassisted–biological treatment
Carra et al. New approach to solar photo-Fenton operation. Raceway ponds as tertiary treatment technology
Pereira et al. Photocatalytic degradation of oxytetracycline using TiO2 under natural and simulated solar radiation
Blanco-Galvez et al. Solar photocatalytic detoxification and disinfection of water: recent overview
De la Obra et al. Microcontaminant removal in secondary effluents by solar photo-Fenton at circumneutral pH in raceway pond reactors
Gomis et al. Waste sourced bio-based substances for solar-driven wastewater remediation: Photodegradation of emerging pollutants
Pattanayak et al. Doped graphitic carbon nitride (g-C3N4) catalysts for efficient photodegradation of tetracycline antibiotics in aquatic environments
JP4693325B2 (ja) 水溶性ポリマーを含有する廃棄物流の処理方法およびシステム
Miralles-Cuevas et al. Removal of pharmaceuticals at microg L− 1 by combined nanofiltration and mild solar photo-Fenton
Manenti et al. Performance evaluation of different solar advanced oxidation processes applied to the treatment of a real textile dyeing wastewater
Li et al. Photodegradation of amoxicillin by catalyzed Fe3+/H2O2 process
Sharif et al. Impact of hydraulic and carbon loading rates of constructed wetlands on contaminants of emerging concern (CECs) removal
Eslami et al. Photocatalytic degradation of methyl tert‐butyl ether (MTBE) in contaminated water by ZnO nanoparticles
FR3096676A1 (fr) Procédé de traitement de l'eau par oxydation avancée activée par énergie solaire et réacteur adapté
Lucas et al. Solar photochemical treatment of winery wastewater in a CPC reactor
EP2771281B1 (fr) Réacteur utilisable pour la décontamination des fluides et procédé d'utilisation.
Zhang et al. Integrated photocatalytic-biological reactor for accelerated 2, 4, 6-trichlorophenol degradation and mineralization
Lei et al. Mesocosm constructed wetlands to remove micropollutants from wastewater treatment plant effluent: Effect of matrices and pre-treatments
Gopalakrishnan et al. Challenges and emerging trends in advanced oxidation technologies and integration of advanced oxidation processes with biological processes for wastewater treatment
Díaz‐Quiroz et al. Microalgae as biocatalyst in simultaneous photodegradation of antibiotics and hormones
EP2678277B1 (fr) Procede de depollution des fluides
Dias et al. Fluorene oxidation by solar-driven photo-Fenton process: toward mild pH conditions
Tran et al. Enhance diclofenac removal in wastewater by photocatalyst process combination with hydrogen peroxide

Legal Events

Date Code Title Description
PLFP Fee payment

Year of fee payment: 2

PLSC Publication of the preliminary search report

Effective date: 20201204

PLFP Fee payment

Year of fee payment: 3

PLFP Fee payment

Year of fee payment: 4

PLFP Fee payment

Year of fee payment: 5