FR3067402B1 - Procede de gestion du debit de gaz de suralimentation au sein d'un refroidisseur de gaz de suralimentation et refroidisseur de gaz de suralimentation associe. - Google Patents

Procede de gestion du debit de gaz de suralimentation au sein d'un refroidisseur de gaz de suralimentation et refroidisseur de gaz de suralimentation associe. Download PDF

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Abstract

L'invention se rapporte à un procédé de gestion du débit de gaz de suralimentation au sein d'un refroidisseur de gaz de suralimentation (1) d'un moteur de véhicule automobile, ledit refroidisseur de gaz de suralimentation (1) comprenant un faisceau d'échange (40) comprenant un faisceau de tubes (4) parcourus par un gaz de suralimentation (30, 31), ledit procédé de gestion du débit de gaz de suralimentation comprenant une étape de déplacement d'un déflecteur (11) pour dévier le flux de gaz de suralimentation (30) de manière à augmenter le débit de gaz de suralimentation (30) dans une partie prédéfinie du faisceau de tubes (4). L'invention de rapporte à un refroidisseur de gaz de suralimentation (1) apte à mettre en œuvre un tel procédé.

Description

PROCEDE DE GESTION DU DEBIT DE GAZ DE SURALIMENTATION AU SEIN D’UN REFROIDISSEUR DE GAZ DE SURALIMENTATION ET REFROIDISSEUR DE GAZ DE SURALIMENTATION ASSOCIE.
La description a notamment pour objet un procédé de gestion du débit de gaz de suralimentation au sein d’un refroidisseur de gaz de suralimentation d’un moteur de véhicule automobile. L’invention se rapporte également à un refroidisseur de gaz de suralimentation mettant en oeuvre ce procédé.
Dans le domaine des véhicules automobiles, le gaz de suralimentation à destination du moteur est refroidi par un échangeur de chaleur communément nommé refroidisseur de gaz de suralimentation ou refroidisseur d’air de suralimentation (RAS). Certains de ces refroidisseurs, ci-après nommés RAS à air, sont refroidis par de l’air.
Les RAS à air comprennent un faisceau de conduits dans lesquels circulent un gaz de suralimentation comprenant des polluants, le gaz de suralimentation de ces conduits étant refroidi par de l’air provenant de l’extérieur du véhicule. Sous certaines conditions de l’air ambiant, une partie du gaz de suralimentation et des polluants se condense, créant ainsi de la corrosion sur l’intérieur des conduits du RAS à air.
Plusieurs problèmes sont liés à cette condensation : les conduits du RAS à air se percent, la combustion du gaz dans le moteur est mise en défaut pouvant causer un arrêt du moteur.
En particulier, une architecture dite de boucle froide comprend un refroidisseur de gaz d’échappement basse pression, ce qui favorise l’apparition de la condensation du gaz de suralimentation au sein du RAS à air, car la température du gaz de recirculation en amont du RAS à air est plus élevée.
Une solution connue pour limiter la condensation est de faire fonctionner le moteur dans un mode dégradé lorsqu’apparait un risque de condensation du gaz de suralimentation au sein du RAS à air, en particulier.
Une autre solution connue est de traiter la surface du RAS à air, mais elle n’est pas très efficace. De plus, cette solution ne traite pas le problème de condensation à sa source mais tente de limiter ses effets indésirables. L’invention vise donc à résoudre le problème en supprimant les conditions favorables à l’apparition de la condensation au sein du RAS à air en maintenant la température du gaz de suralimentation dans les conduits du RAS à air à une valeur sensiblement supérieure à son point de rosée. L'invention se rapporte notamment à un procédé de gestion du débit de gaz de suralimentation au sein d’un refroidisseur de gaz de suralimentation d’un moteur de véhicule automobile, ledit refroidisseur de gaz de suralimentation comprenant un faisceau d’échange comprenant un faisceau de tubes parcourus par un gaz de suralimentation, ledit procédé de gestion du débit de gaz de suralimentation comprenant une étape de déplacement d’un déflecteur pour dévier le flux de gaz de suralimentation de manière à augmenter le débit de gaz de suralimentation dans une partie prédéfinie du faisceau de tubes.
Selon un aspect de l’invention, le faisceau d’échange comporte une face comportant des passages d’entrée pour de l’air de refroidissement entre les tubes, ladite partie prédéfinie du faisceau de tubes étant adjacente à ladite face.
Selon un aspect de l’invention, le procédé de gestion du débit de gaz de suralimentation au sein d’un refroidisseur de gaz de suralimentation comprend une étape préalable de mesure de la température du gaz de suralimentation en aval du faisceau de tubes du refroidisseur de gaz de suralimentation.
Selon un aspect de l’invention, le procédé de gestion du débit de gaz de suralimentation au sein d’un refroidisseur de gaz de suralimentation comprend une étape initiale de mesure de la température de l’air de refroidissement en amont du refroidisseur de gaz de suralimentation. L'invention se rapporte également à un refroidisseur de gaz de suralimentation pour véhicule automobile apte à mettre en oeuvre le procédé de gestion du débit de gaz de suralimentation, comprenant un déflecteur et un dispositif de commande dudit déflecteur, ledit refroidisseur de gaz de suralimentation comprenant un faisceau de tubes comportant des bouches d’entrée de gaz de suralimentation, au moins une boîte collectrice d’entrée de gaz de suralimentation assujettie au faisceau de tubes et dans laquelle débouchent les bouches d’entrée de gaz de suralimentation, ledit déflecteur étant localisé dans ladite boîte collectrice d’entrée de gaz de suralimentation.
Selon un aspect de l’invention, le déflecteur est un volet de type papillon.
Selon un aspect de l’invention, ledit dispositif de commande comprend un actionneur.
Selon un aspect de l’invention, ledit dispositif de commande comprend un thermostat à ressort.
Selon un aspect de l’invention, ledit déflecteur peut se déplacer entre une position neutre et une position haut débit, la position neutre permettant à un gaz de suralimentation d’être distribué de manière sensiblement homogène sur toutes les bouches d’entrée de gaz de suralimentation, la position haut débit permettant à un gaz de suralimentation d’être essentiellement dirigé sur une partie de chaque bouche d’entrée de gaz de suralimentation.
Selon un aspect de l’invention, ladite boîte collectrice d’entrée comprend une entrée pour un gaz de suralimentation de surface de passage, ladite position haut débit permettant de diriger entre 90% et 100% d’un gaz de suralimentation traversant la surface de passage sur une zone comprenant entre 5% et 15% de chaque bouche d’entrée de gaz de suralimentation. D’autres caractéristiques et avantages de l’invention apparaîtront à la lecture de la description qui va suivre. Celle-ci est purement illustrative et doit être lue en regard des dessins annexés sur lesquels : - la figure 1 représente une architecture dite de boucle froide comprenant un refroidisseur de gaz de suralimentation, - la figure 2a illustre les étapes d’un procédé de gestion du débit de gaz de suralimentation d’un refroidisseur de suralimentation d’un moteur de véhicule automobile, - la figure 2b illustre la régulation de la température du gaz de recirculation en sortie du refroidisseur de suralimentation, - la figure 3 représente une vue en perspective d’un refroidisseur de gaz de suralimentation comprenant un déflecteur selon l’invention, - la figure 4 représente une autre vue en perspective du refroidisseur de gaz de suralimentation comprenant le déflecteur selon l’invention, - la figure 5 représente une vue en perspective du déflecteur logé dans une boîte collectrice d’entrée du refroidisseur de gaz de suralimentation, - la figure 6a représente une vue schématique du refroidisseur de gaz de suralimentation comprenant le déflecteur en position neutre selon l’invention, - la figure 6b représente une vue schématique du refroidisseur de gaz de suralimentation comprenant le déflecteur en position haut débit selon l’invention, - la figure 7a représente une vue depuis le conduit d’entrée des gaz de suralimentation du déflecteur logé dans un refroidisseur de gaz de suralimentation, - la figure 7b représente une vue de dessus du déflecteur logé dans un refroidisseur de gaz de suralimentation, - la figure 8 illustre un dispositif de commande du déflecteur comprenant un thermostat à ressort, - la figure 9 illustre un dispositif de commande du déflecteur comprenant un actionneur,
Les réalisations suivantes sont des exemples. Bien que la description se réfère à un ou plusieurs modes de réalisation, ceci ne signifie pas nécessairement que chaque élément mentionné dans le cadre d'un mode de réalisation ne concerne que ce même mode de réalisation, ou que des caractéristiques de ce mode de réalisation s'appliquent seulement à ce mode de réalisation.
La figure 1 représente une architecture dite de boucle froide 109. La boucle froide 109 comprend un moteur de véhicule automobile 102 relié à un filtre à particule 103 qui filtre les gaz d’échappement en sortie du moteur de véhicule automobile 102. Les gaz d’échappements ainsi filtrés sont refroidis par un échangeur 104 dit échangeur EGR (Exhaust Gas Recirculation en anglais). En sortie de l’échangeur EGR 104, le gaz d’échappement refroidi est mélangé à de l’air 106 puis comprimé dans un compresseur 105. A la sortie du compresseur 105, le gaz dit gaz de suralimentation 30 est refroidi dans un échangeur 1, communément nommé refroidisseur de gaz de suralimentation, avant d’être admis dans le moteur de véhicule automobile 102. L’échangeur 1 est refroidi par de un flux d’air de refroidissement 20 provenant de l’extérieur du véhicule. L’échangeur 1 est donc un refroidisseur de gaz de suralimentation refroidi par air (RAS à air).
Cette architecture de boucle froide 109 est très favorable à l’apparition de condensation du gaz de suralimentation 30 au sein du refroidisseur de gaz de suralimentation 1 car la température du gaz de suralimentation 30 en amont du refroidisseur de gaz de suralimentation 1 est encore plus élevée que dans une architecture classique. Il est cependant également important d’éviter la condensation du gaz de suralimentation également dans les architectures classiques. L’invention s’applique donc à tous les refroidisseurs de gaz de suralimentation refroidi à air, quelle que soit l’architecture de la boucle de refroidissement du moteur de véhicule automobile.
La figure 2a illustre un procédé de gestion du débit de gaz de suralimentation 30 d’un refroidisseur de gaz de suralimentation 1 d’un moteur de véhicule automobile selon l’invention.
Le refroidisseur de gaz de suralimentation 1, visible sur la figure 3, est refroidi par de l’air de refroidissement référencé 20 en amont du refroidisseur de gaz de suralimentation 1 et référencé 21 en aval du refroidisseur de gaz de suralimentation 1.
Le refroidisseur de gaz de suralimentation 1 comprend un faisceau d’échange 40 comprenant un faisceau de tubes 4 pour la circulation du gaz de suralimentation à refroidir.
Le procédé de gestion de la température du gaz de suralimentation comprenant une étape initiale 200 d’acquisition de la température de l’air de refroidissement 20.
La température de l’air de refroidissement Ta est mesurée de préférence en amont du refroidisseur de gaz de suralimentation 1.
La période d’acquisition de la température de l’air de refroidissement Ta est par exemple de l’ordre de grandeur de la seconde. L’acquisition de la température d’air de refroidissement Ta permet d’évaluer si les conditions extérieures sont favorables à la condensation du gaz de suralimentation 30 au sein du refroidisseur de gaz de suralimentation 1.
Le refroidisseur de suralimentation 1 est généralement localisé dans le compartiment moteur du véhicule automobile, derrière un passage d’air permettant la circulation d’un flux d’air de refroidissement 20 depuis l’extérieur du véhicule automobile vers le compartiment moteur du véhicule automobile.
La température d’air de refroidissement Ta favorable à la condensation correspond à une température d’air de refroidissement 20 inférieure à une température seuil Tas comprise entre 0°C et 10°C, de préférence entre 0°C et5°C.
Cette étape initiale 200 est facultative.
Si la température d’air de refroidissement Ta est détectée comme favorable à la condensation, c'est-à-dire inférieure à Tas, ou bien si le procédé de gestion de la température du gaz de suralimentation ne comprenant pas cette étape initiale 200 , la température du gaz de suralimentation Tg est mesurée en aval du faisceau de tubes 4 du refroidisseur de gaz de suralimentation 1, afin d’évaluer le risque de condensation selon une étape préalable 201 du procédé de gestion de la température du gaz de suralimentation.
La période d’acquisition de la température du gaz de suralimentation Tg est par exemple de l’ordre de grandeur de la seconde.
Un risque de condensation correspond à une température du gaz de suralimentation Tg en aval du faisceau de tubes 4 du refroidisseur de gaz de suralimentation 1 inférieure à une température seuil Tgs comprise entre 5°C et 15°C, de préférence entre 8°C et 15Ό.
Si l’étape 201 de mesure de température du gaz de suralimentation Tg mesurée en aval du faisceau de tubes 4 du refroidisseur de gaz de suralimentation 1 met en évidence un risque de condensation du gaz de suralimentation 30 au sein du refroidisseur de suralimentation 1, le gaz de suralimentation 30 est dévié de manière à augmenter le débit de gaz de suralimentation 30 dans une partie prédéfinie du faisceau de tubes 4 du refroidisseur de suralimentation selon une étape 202 du procédé de gestion du débit de gaz de suralimentation.
La déviation du flux de gaz de suralimentation 30 est réalisée de manière avantageuse à l’aide d’un déflecteur.
La figure 2b illustre l’évolution de la température du gaz de suralimentation Tg en fonction de la température d’air de refroidissement Ta.
Lorsque la température du gaz de suralimentation Tg est supérieure à la température seuil Tgs, le refroidisseur de gaz de suralimentation 1 fonctionne en mode normal. La température du gaz de suralimentation Tg décroit à mesure que la température de l’air de refroidissement Ta décroit, par exemple selon une courbe de type affine.
Lorsque la température du gaz de suralimentation Tg est inférieure à la température seuil Tgs, le gaz de suralimentation 30 est dévié de manière à augmenter le débit de gaz de suralimentation 30 dans une partie prédéfinie du faisceau de tubes 4 du refroidisseur de suralimentation selon une étape 202 du procédé de gestion du débit de gaz de suralimentation, ce qui a pour effet de réchauffer le gaz de suralimentation 30 dans ladite partie prédéfinie du refroidisseur de suralimentation et donc de réchauffer le gaz de suralimentation 31 en aval du faisceau de tubes 4 du refroidisseur de suralimentation 1. Ce mode de fonctionnement du refroidisseur de gaz de suralimentation 1 est le mode déviation.
Selon le cahier des charges du client, il est possible de réguler la température du gaz de suralimentation Tg autour de la température seuil Tgs en en modifiant la position du déflecteur, tant que la température d’air de refroidissement Ta ne permet pas un fonctionnement du refroidisseur de gaz de suralimentation 1 en mode normal, en particulier tant que la température d’air de refroidissement Ta est supérieure à la température seuil Tas. Cela est illustré sur la figure 2b.
Les figures 3 et 4 représentent un refroidisseur de gaz de suralimentation 1 selon l’invention.
Le refroidisseur de gaz de suralimentation 1 comprend un faisceau d’échange 40 comprenant un faisceau de tubes 4 aptes à faire circuler un gaz de suralimentation 30.
Les tubes 4 sont agencés parallèlement les uns aux autres et sont espacés les uns des autres pour laisser des espaces de passage d’air de refroidissement 20 entre les tubes 4 afin de permettre le refroidissement d’un gaz de suralimentation circulant au sein des tubes 4.
Ces passages d’air peuvent avantageusement comprendre des ailettes pour améliorer les échanges thermiques entre l’air de refroidissement 20 et le gaz de suralimentation 30. L’air de refroidissement 20 entre dans ces passages d’air par des passages d’entrée 19 d’air de refroidissement 20.
Chaque tube 4 est plat, de section sensiblement rectangulaire et comprend deux grandes faces et deux petites faces.
Les tubes 4 comprennent des bouches 17 d’entrée de gaz de suralimentation 30.
Les bouches 17 ont une forme sensiblement rectangulaire et comprennent chacune deux petits côtés et deux grands côtés.
Le faisceau d’échange 40 comprend une face latérale 18 comportant : - une des petites faces de chaque tube 4 et un des petits côtés de chaque bouche 17, - les passages d’entrée 19 pour l’air de refroidissement 20 entre les tubes 4.
En mode normal, un gaz de suralimentation 30 est distribué de manière sensiblement homogène sur toutes les bouches 17 d’entrée de gaz de suralimentation 30.
En mode déviation, un gaz de suralimentation 30 est essentiellement dirigé sur une zone Z des bouches 17 d’entrée de gaz de suralimentation selon l’étape 202 du procédé de gestion du débit de gaz de suralimentation afin d’augmenter le débit de gaz de suralimentation 30 dans une partie prédéfinie du faisceau de tubes 4.
De manière avantageuse, le débit de gaz de suralimentation 30 est augmenté dans les parties de tubes 4 qui sont adjacentes à la face latérale 18 du faisceau d’échange 40. En d’autres termes, le débit de gaz de suralimentation 30 est augmenté dans les parties de tubes 4 qui sont localisées du côté des passages d’entrée 19 d’air de refroidissement 20.
Ainsi, le gaz de suralimentation 30 est dévié sur une partie des bouches 17 d’entrée de gaz de suralimentation sur une zone Z adjacente à ladite face latérale 18.
Le débit de gaz de suralimentation 30 est donc augmenté dans les parties de tubes 4 qui sont situées du côté amont vis-à-vis du sens de circulation de l’air de refroidissement 20, 21.
Le refroidisseur de gaz de suralimentation 1 des figures 3 et 4 comprend une boîte collectrice d’entrée 2 et une boîte collectrice de sortie 3 dans lesquelles les tubes 4 débouchent.
Les bouches 17 d’entrée de gaz de suralimentation 30 débouchent dans la boîte collectrice d’entrée 2.
Le refroidisseur de gaz de suralimentation 1 comprend des joues latérales de renfort 25 localisées sur deux côtés opposés et sensiblement parallèles du faisceau de tubes4.
Les joues latérales 25 sont perpendiculairement à la face latérale 18 du faisceau d’échange 40.
Les joues latérales de renfort 25 et le faisceau de tubes 4 sont assujetties aux boîtes collectrices d’entrée et de sortie 2,3 par l’intermédiaire de plaques collectrices 6.
Les plaques collectrices 6 comprennent des orifices pour le passage des tubes 4 et un rebord ou des pattes de sertissage pour le maintien des boîtes collectrices 2,3. Les joues latérales de renfort 25 sont par exemple brasées au faisceau d’échange 40 et/ou serties aux boîtes collectrices 2,3.La boîte collectrice d’entrée 2 comprend un déflecteur 11.
Sur les figures 3 à 7, le déflecteur 11 est un volet papillon comprenant un premier volet 11a et un deuxième volet 11b. Le volet papillon est apte à pivoter autour d’un axe 10. D’autres formes de déflecteur 11 peuvent être envisagées, comme par exemple un unique volet droit ou courbé, un volet coulissant, plusieurs volets indépendants ou dépendants... L’entrée 51 de la boîte collectrice d’entrée 2 est connectée à un conduit d’entrée 5 par lequel le gaz de suralimentation 30 est emmené afin d’être refroidi par le refroidisseur de suralimentation 2. L’entrée 51 comprend une surface de passage S qui correspond de préférence à la section de passage du conduit d’entrée 5. L’entrée 51 est de forme ronde. La surface de passage S est donc sensiblement celle d’un disque. L’entrée 51 pourrait être d’une forme différente, par exemple ovoïde, ovale, carrée...
Le déflecteur 11 est apte à dévier un flux de gaz de suralimentation 30 circulant au sein de la boîte collectrice d’entrée 2 de manière à augmenter le débit de gaz de suralimentation 30 dans une zone prédéfinie du faisceau de tubes 4. Le déflecteur 11 est apte à dévier un flux de gaz de suralimentation sur une zone Z des bouches 17 du faisceau de tubes 4.
Comme illustré en figure 5, un flux de gaz de suralimentation 30 dans le conduit d’entrée 5 est divisé par le déflecteur 11 en deux flux de gaz de suralimentation secondaires 30a et 30b lors de son passage par l’entrée 51 dans la boîte collectrice d’entrée 2.
En déséquilibrant les flux de gaz de suralimentation secondaires 30a et 30b, cela permet d’envoyer un flux de gaz de suralimentation secondaire 30a plus important que la moitié du flux de gaz de suralimentation 30 entrant dans la boîte collectrice d’entrée 2 sur une zone Z comprenant moins de la moitié de chacune des bouches 17 d’entrée de gaz de suralimentation 30. Ainsi, le débit de gaz de suralimentation 30 est augmenté dans une partie prédéfinie du faisceau de tubes 4.
En revanche, dans la boîte collectrice de sortie 3, le flux de gaz de suralimentation 31 est sensiblement homogène.
Le déflecteur 11 peut prendre au moins deux positions : une position neutre et une position haut débit.
La figure 6a illustre la position neutre du déflecteur 11. Les volets 11a et 11b du déflecteur 11 sont positionnés de telle sorte que le flux de gaz de suralimentation 30 entrant dans la boîte collectrice d’entrée est divisé en deux flux de gaz de suralimentation secondaires 30a, 30b sensiblement équilibrés. Ainsi le gaz de suralimentation 30 est distribué de manière sensiblement homogène sur toutes les bouches 17 d’entrée de gaz de suralimentation 30.
Le débit de gaz de suralimentation est sensiblement homogène dans les tubes 4.
Dans cette position neutre, le déflecteur 11 est comme transparent, c’est à dire qu’il n’affecte pas débit de gaz de suralimentation dans les tubes 4 qui est sensiblement le même que si le refroidisseur de gaz de suralimentation 1 ne comportait pas de déflecteur 11.
Lorsque le refroidisseur de suralimentation 1 est en mode normal, le déflecteur est en position neutre.
La figure 6a illustre la position haut débit du déflecteur 11. Les volets 11a et 11b sont positionnés de telle sorte que le flux de gaz de suralimentation 30 entrant dans la boîte collectrice d’entrée 2 est entièrement ou presque entièrement dirigé vers une partie des bouches 17 d’entrée de gaz de suralimentation 30, en particulier vers une zone Z comprenant entre 5% et 15% de chaque bouche 17.
La figure 7a illustre le positionnement du volet 11 a par rapport au conduit d’entrée 5 et par rapport à l’entrée 51 de la boîte collectrice d’entrée 2.
Le volet 11a divise la surface de passage S de l’entrée 51 située entre le conduit 5 et la boîte collectrice d’entrée 2 en deux surfaces de passage Sa et Sb.
Les flux de gaz de suralimentation secondaires 30a et 30b sont respectivement issus de la division flux de gaz de suralimentation 30 par le volet 11a lors de leur passage au travers des surfaces de passage Sa et Sb.
Dans la position haut débit du déflecteur 11, le volet 11 a divise la surface de passage S de l’entrée 51 en une première surface Sa égale à entre 90% et 100% de la surface S et en une deuxième surface Sb égale à entre 0% et 10% de la surface S. Ainsi, le flux de gaz de suralimentation 30 entrant dans la boîte collectrice d’entrée est dirigé entièrement ou presque entièrement vers une zone Z des bouches 17 du faisceau de tubes 4.
Comme illustré en figure 7b, le volet 11b oriente le flux de gaz de suralimentation secondaires 30a vers une partie prédéfinie du faisceau de tubes 4. En particulier, le flux de gaz de suralimentation secondaires 30a est orienté vers une zone Z adjacente à la face 18 du faisceau de tubes 4.
Dans la position haut débit du déflecteur 11, cette zone Z comprend entre 5% et 15% de chacune des bouches 17 d’entrée de gaz de suralimentation 30.
Tous les tubes 4, en leur partie amont par rapport au sens de circulation d’air de refroidissement 20, sont parcourus par un flux de gaz de suralimentation 30 à débit plus élevé que celui parcouru en leur partie aval par rapport au sens de circulation d’air de refroidissement 20.
Dans la position haut débit du déflecteur 11,tous les tubes 4, en leur partie amont par rapport au sens de circulation d’air de refroidissement 20, sont parcourus par un flux de gaz de suralimentation 30 à débit plus élevé que celui parcouru dans cette même partie amont lorsque le déflecteur 11 est en position neutre.
Selon un mode de réalisation, le déflecteur 11 peut prendre toutes les positions entre la position neutre et la position haut débit.
Selon un autre mode de réalisation, le déflecteur peut prendre un nombre de positions prédéterminé entre la position neutre et la position haut débit, par exemple 1,2, 3, 4, 5 ou 6 positions.
Pour passer du mode normal au mode déviation, le déflecteur 11 du refroidisseur de suralimentation 1 change de position. Le déflecteur 11 pivote autour de son axe 10.
Un dispositif de commande 50 permet de commander le déflecteur 11.
Le dispositif de commande 50 peut comprendre un moteur 51 ou un thermostat à ressort 52.
La figure 8 illustre un tel dispositif de commande 50 comprenant un thermostat à ressort 52.
Un tel dispositif de commande 50 permet de mettre en oeuvre l’étape préalable 201 du procédé de gestion de la température du gaz de suralimentation de la figure 2 afin d’évaluer le risque de condensation du gaz de suralimentation 30 au sein du refroidisseur de suralimentation 1.
Le thermostat à ressort 52 est localisé de manière à mesurer la température du gaz de suralimentation 31 en aval du faisceau d’échange 40 du refroidisseur de gaz de suralimentation 1. Par exemple, le thermostat à ressort 52 est logé dans la boîte collectrice de sortie 3 du refroidisseur de suralimentation 1.
Lorsque la température du gaz de suralimentation 31 en sortie du refroidisseur de gaz de suralimentation 1 atteint la valeur de température seuil Tgs comprise entre 5°C et 15°C, de préférence entre 8°C et 15°C, le thermostat à ressort 52 pousse un vérin 55 qui fait pivoter l’axe 10 du déflecteur 11 par exemple par l’intermédiaire d’une roue 56.
La rotation du déflecteur 11 permet de mettre en oeuvre l’étape 202 du procédé de gestion du débit de gaz de suralimentation en déviant un flux de gaz de suralimentation 30 de manière à augmenter le débit de gaz de suralimentation 30 dans une partie prédéfinie du faisceau de tubes 4.
La figure 9 illustre un dispositif de commande 50 comprenant un actionneur 51. L’actionneur 51 est assujetti à la boîte collectrice 2 du refroidisseur de suralimentation 1. L’actionneur est commandé par un module électronique 54.
Le module électronique 54 reçoit une information de la température du gaz de suralimentation Tg mesurée par une sonde de température 58 localisée de préférence en aval du faisceau d’échange 40 du refroidisseur de suralimentation 1, par exemple dans la boîte collectrice de sortie 3.
De manière optionnelle, le module électronique 54 reçoit une information de la température de l’air de refroidissement Ta mesurée par une sonde de température 59 localisée de préférence en amont du refroidisseur de suralimentation 1.
En fonction de la valeur de la température du gaz de suralimentation Tg et éventuellement de la température de l’air de refroidissement Ta, le module électronique 54 commande à l’actionneur 51 de déplacer le déflecteur 11 dans une position déterminée incluant et comprise entre la position neutre et la position haut débit.
En mode déviation, l’augmentation de la température interne des tubes 4 dans une partie prédéfinie du faisceau de tubes 4 du refroidisseur de suralimentation 1 a pour effet de supprimer l’apparition des condensats dans ledit refroidisseur de suralimentation 1 et donc de supprimer ou limiter une corrosion interne du refroidisseur de suralimentation 1.
En gérant le débit de gaz de suralimentation 30 au sein du refroidisseur de gaz de suralimentation 1, on maintient le refroidisseur de gaz de suralimentation 1 dans des conditions défavorables à l’apparition du point de rosée.
Les matériaux des tubes 4, des boîtes collectrices 2 et 3, des plaques collectrices 6 et d’éventuelles ailettes dans les tubes 4 peuvent être choisis parmi les matériaux standards, par exemple en aluminium sans couche de placage anti-corrosion et de faible épaisseur.

Claims (2)

  1. REVENDICATIONS
    1. Procédé de gestion du débit de gaz de suralimentation au sein d’un refroidisseur de gaz de suralimentation (1) d’un moteur de véhicule automobile, ledit refroidisseur de gaz de suralimentation (1) comprenant un faisceau d’échange (40) comprenant un faisceau de tubes (4) parcourus par un gaz de suralimentation (30, 31), ledit procédé de gestion du débit de gaz de suralimentation comprenant une étape (202) de déplacement d’un déflecteur (11) pour dévier le flux de gaz de suralimentation (30) de manière à augmenter le débit de gaz de suralimentation (30) dans une partie prédéfinie du faisceau de tubes (4). 2. Procédé de gestion du débit de gaz de suralimentation au sein d’un refroidisseur de gaz de suralimentation (1) selon la revendication 1, le faisceau d’échange (40) comportant une face (18) comportant des passages d’entrée (19) pour de l’air de refroidissement (20) entre les tubes (4), ladite partie prédéfinie du faisceau de tubes (4) étant adjacente à ladite face (18). 3. Procédé de gestion du débit de gaz de suralimentation au sein d’un refroidisseur de gaz de suralimentation (1) selon l’une quelconque des revendications 1 ou 2, comprenant une étape préalable (201) de mesure de la température du gaz de suralimentation (31) en aval du faisceau de tubes (4) du refroidisseur de gaz de suralimentation (1 ). 4. Procédé de gestion du débit de gaz de suralimentation au sein d’un refroidisseur de gaz de suralimentation (1) selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, comprenant une étape initiale (200) de mesure de la température de l’air de refroidissement (20) en amont du refroidisseur de gaz de suralimentation (1). 5. Refroidisseur de gaz de suralimentation (1) pour véhicule automobile apte à mettre en oeuvre un procédé de gestion du débit de gaz de suralimentation au sein d’un refroidisseur de gaz de suralimentation (1) selon l’une quelconque des revendications 1 à 4, comprenant un déflecteur (11) et un dispositif de commande (50) dudit déflecteur (11), ledit refroidisseur de gaz de suralimentation comprenant un faisceau de tubes (4) comportant des bouches (17) d’entrée de gaz de suralimentation (30), au moins une boîte collectrice d’entrée (2) de gaz de suralimentation (30) assujettie au faisceau de tubes (4) et dans laquelle débouchent les bouches (17) d’entrée de gaz de suralimentation (30), ledit déflecteur (11) étant localisé dans ladite boîte collectrice (2) d’entrée de gaz de suralimentation (30).
  2. 6. Refroidisseur de gaz de suralimentation (1) pour véhicule automobile selon la revendication précédente, le déflecteur (11) étant un volet (11) de type papillon. 7. Refroidisseur de gaz de suralimentation (1) pour véhicule automobile selon l’une quelconque des revendications 5 ou 6, ledit dispositif de commande (50) comprenant un actionneur (51). 8. Refroidisseur de gaz de suralimentation (1) pour véhicule automobile selon l’une quelconque des revendications 5 ou 6, ledit dispositif de commande (50) comprenant un thermostat à ressort (52). 9. Refroidisseur de gaz de suralimentation (1) selon l’une quelconque des revendications 5 à 8, ledit déflecteur (11) pouvant se déplacer entre une position neutre et une position haut débit, la position neutre permettant à un gaz de suralimentation (30) d’être distribué de manière sensiblement homogène sur toutes les bouches (17) d’entrée de gaz de suralimentation (30), la position haut débit permettant à un gaz de suralimentation (30) d’être essentiellement dirigé sur une partie de chaque bouche (17) d’entrée de gaz de suralimentation (30). 10. Refroidisseur de gaz de suralimentation (1) selon la revendication précédente, ladite boîte collectrice d’entrée (2) comprenant une entrée (51) pour un gaz de suralimentation (30) de surface de passage S, ladite position haut débit permettant de diriger entre 90% et 100% d’un gaz de suralimentation (30) traversant la surface de passage S sur une zone (Z) comprenant entre 5% et 15% de chaque bouche (17) d’entrée de gaz de suralimentation (30).
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