FR3059336A1 - Procede de methanisation de biomasse et le traitement des digestats de la methanisation par concentration - Google Patents
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Abstract
La présente invention concerne un procédé pour la méthanisation de biomasse et le traitement des digestats de la méthanisation par concentration, ledit procédé étant mis en œuvre dans une unité présentant une installation de méthanisation comprenant un réacteur de méthanisation, ci-après désigné méthaniseur (M), et une installation de concentration des digestats par évaporation, ci-après désigné évaporateur (Ev), ledit procédé comprenant les étapes suivantes : - une étape a) pour laquelle on alimente le méthaniseur (M) avec une biomasse et on met en œuvre une réaction de fermentation de la biomasse dans le méthaniseur, obtenant un biogaz - une étape b) pour laquelle on évacue la biomasse épuisée du méthaniseur (M), ci-après désignés digestats, -une étape c) pour laquelle on concentre une fraction liquide des digestats dans l'évaporateur, obtenant des digestats liquides concentrés, et dans lequel on apporte à la biomasse contenue dans le méthaniseur un apport thermique (Api) pour les besoins de la fermentation dans le méthaniseur (M), Selon l'invention on récupère au moins en partie la chaleur perdue contenue dans des gaz (G) en en sortie de l'évaporateur (Ev) pour chauffer un liquide caloporteur (Lc) d'une boucle de chauffage, et on utilise le liquide caloporteur pour couvrir en tout ou partie de l'apport thermique du méthaniseur, par échange entre le liquide caloporteur (Lc) et la biomasse contenue dans le méthaniseur (M).
Description
Le domaine de l’invention est celui de la méthanisation et plus particulièrement de la méthanisation par voie humide dont la biomasse contient typiquement 10% au maximum de matière sèche pour être pompable.
La biomasse est typiquement préparée selon une recette donnée et alimentée dans le réacteur de méthanisation où se produisent la réaction de fermentation et la production de biogaz. La biomasse épuisée, ci-après désignée digestats est évacuée du réacteur jusqu’à une centrifugeuse qui permet de séparer une fraction sèche, d’une fraction liquide des digestats.
Il est encore connu de concentrer la phase liquide des digestats dans une installation de concentration des digestats par évaporation, et afin d’en diminuer le volume. On utilise à cet effet des évaporateurs qui peuvent être de différentes technologies, et par exemple, un évaporateur en compression mécanique de vapeur (acronyme CMV). Cette installation de traitement des digestats peut encore comprendre un équipement pour séparer l’ammoniaque de la phase liquide concentrée, tel que par exemple une colonne de distillation.
Par exemple dans un évaporateur en compression mécanique de vapeur, le liquide à concentrer ruisselle à l’intérieur de tubes d’un échangeur (la calandre) et alors que l’extérieur des tubes est chauffé. Le liquide chauffé dans les tubes chute à leur partie basse dans une chambre de séparation à l’intérieur de laquelle le liquide se sépare en une phase liquide et une phase solide. La phase liquide est continuellement prélevée à la base de la chambre et pompée pour être recirculée à la partie haute de l’échangeur, à l’intérieur des tubes de l’échangeur. Les vapeurs et buées contenues dans la chambre sont comprimées, afin d’augmenter leurs propriétés de pression/température et sont envoyées dans la calandre afin de chauffer l’extérieur des tubes, celles-ci ressortant en partie basse de l’échangeur, notamment à l’état condensé, après échange dans la calandre.
Dans un tel équipement, et en raison des incondensables (issus des produits traités notamment), il est connu de réaliser continuellement une purge des vapeurs comprimées, à partir de la calandre. En raison de la composition de ces vapeurs, il n’est pas possible de les rejeter librement dans l’atmosphère. On utilise alors une boucle d’eau couplée à un condenseur et à des aérothermes avec ventilateurs électriques pour faire condenser des vapeurs.
On comprendra que d’autres technologies de concentration nécessitent des aérothermes pour obtenir la condensation de gaz de purge, équipement qui requiert une consommation électrique pour leur mise en œuvre et obtenir le refroidissement et la condensation des gaz de l’évaporateur.
Des aérothermes sont encore nécessaires, par exemple pour refroidir les gaz provenant d’une colonne de distillation qui est typiquement utilisée dans l’installation de concentration pour séparer l’ammoniaque des digestats concentrés.
D’un point de vue énergétique, et selon l’état de la technique connue, l’installation globale requiert donc un premier apport énergétique pour apporter de la chaleur à la biomasse dans le réacteur de méthanisation, typiquement en utilisant le biogaz dans une chaudière comme carburant, et un deuxième apport thermique pour le fonctionnement de l’évaporateur, mais encore de l’énergie électrique aux aérothermes pour le refroidissement des gaz de purge des différents équipements de l’évaporateur.
Par exemple et dans une unité de méthanisation de concentration de digestats de a
capacité 80.000 m /an, les apports thermiques sont typiquement les suivants :
- Apport thermique méthaniseur : 500 kWth
- Apport thermique évaporateur : 700k W*
- Consommation (aérothermes) : 5k W*.
Les aérothermes permettent de dissiper pour environ 500 k Wth de chaleur perdue à l’évaporateur.
Le but de la présente invention est de proposer un procédé pour la méthanisation de biomasse et le traitement des digestats de la méthanisation par concentration, mis en œuvre dans une unité présentant une installation de méthanisation comprenant un réacteur de méthanisation, ci-après désigné méthaniseur, et une installation de concentration des digestats par évaporation, ci-après désigné évaporateur, et de rendement énergique global amélioré par rapport à l’état de la technique connu.
D’autres buts et avantages apparaîtront au cours de la description qui n’est donnée qu’à titre indicatif et qui n’a pas pour but de la limiter.
Aussi l’invention est relative à un procédé pour la méthanisation de biomasse et le traitement des digestats de la méthanisation par concentration, ledit procédé étant mis en œuvre dans une unité présentant une installation de méthanisation comprenant un réacteur de méthanisation, ci-après désigné méthaniseur, et une installation de concentration des digestats par évaporation, ci-après désigné évaporateur, ledit procédé comprenant les étapes suivantes :
- une étape a) pour laquelle on alimente le méthaniseur avec une biomasse et on met en œuvre une réaction de fermentation de la biomasse dans le méthaniseur, obtenant un biogaz,
- une étape b) pour laquelle on évacue la biomasse épuisée du méthaniseur, ci-après désignés digestats,
- une étape c) pour laquelle on concentre une fraction liquide des digestats dans Γévaporateur, obtenant des digestats liquides concentrés, et dans lequel on apporte à la biomasse contenue dans le méthaniseur un apport thermique pour les besoins de la fermentation dans le méthaniseur.
Selon l’invention, on récupère au moins en partie la chaleur perdue contenue dans des gaz en sortie de l’évaporateur pour chauffer un liquide caloporteur d’une boucle de chauffage, et on utilise le liquide caloporteur pour couvrir en tout ou partie de l’apport thermique du méthaniseur, par échange entre le liquide caloporteur et la biomasse contenue dans le méthaniseur.
Selon des caractéristiques optionnelles de l’invention, prises seules ou en combinaison :
- la boucle de chauffage est une boucle d’eau de température comprise entre 55°C et 65°C, sur la boucle aller, avant échange de l’eau chaude avec la biomasse et de température comprise entre 45 °C et 55°C sur la boucle retour, après échange avec la biomasse ;
- ledit évaporateur met en œuvre un équipement d’évaporation à multiple effets pour concentrer la phase liquide des digestats et dans lequel on récupère la chaleur contenue dans la vapeur fatale Vf en sortie du dernier effet de l’évaporation multiple effet pour chauffer le liquide caloporteur de la boucle de chauffage ;
- on met en œuvre dans l’évaporateur une purge de gaz non condensable, et dans lequel on récupère la chaleur contenue dans le gaz de purge pour chauffer le liquide caloporteur de la boucle de chauffage ;
- les gaz de purge contiennent les gaz de purge d’un équipement d’évaporation par compression mécanique de vapeur, ou encore d’un évaporateur multiple effets ;
- on met en œuvre une étape de séparation de l’ammoniaque dans une colonne de distillation de l’évaporateur, les vapeurs en sortie de la colonne de distillation pouvant être acheminées dans l’équipement d’évaporation à multiple effets ou dans l’équipement d’évaporation par compression mécanique de vapeur ;
- les étapes a), b et c) sont réalisées en continu ;
- l’étape de récupération de la chaleur perdue contenue dans des gaz en sortie de l’évaporateur couvre partiellement ou en totalité ledit apport thermique pour les besoin de la fermentation dans le méthaniseur ;
- on obtient la fraction liquide des digestats par la mise en œuvre d’une centrifugation sur les digestats ;
- le procédé est une méthanisation en voie humide, la biomasse comprenant au maximum 10% de matière sèche.
L’invention sera mieux comprise à la lecture de la description accompagnée des figures 25 en annexe parmi lesquelles :
- la figure 1 est une vue schématique de procédé méthanisation et de concentration des digestats illustrant les flux de matières (biomasse, biogaz, digestats, phase liquide des digestats concentrés) de l’unité, selon l’invention et selon l’état de la technique connu,
- la figure 2 est une vue illustrant les besoins énergétiques de l’unité selon le procédé de 5 la figure 1, et selon l’état de la technique connu,
- la figure 3 est une vue illustrant les besoins énergétiques de l’unité selon le procédé de la figure 1, et selon l’invention grâce au couplage énergétique réalisé entre l’évaporateur et le méthaniseur, qui permet le transfert de la chaleur perdue de l’évaporateur pour couvrir en tout ou partie de l’apport thermique du méthaniseur, et simultanément la mise en œuvre d’un refroidissement de l’évaporateur.
- la figure 4 est une vue d’un exemple de technologie d’évaporateur par compression mécanique de vapeur qui peut être mise en œuvre dans l’installation de concentration des digestats,
- la figure 5 est une vue d’un exemple de technologie d’évaporateur par évaporation à 15 multiple effets, qui peut être mise en œuvre dans l’installation de concentration des digestats.
Aussi, l’invention est relative à un procédé pour la méthanisation de biomasse BM et le traitement des digestats de la méthanisation par concentration, ledit procédé étant mis en œuvre dans une unité présentant une installation de méthanisation comprenant un réacteur de méthanisation, ci-après désigné méthaniseur M, et une installation de concentration des digestats par évaporation, ci-après désigné évaporateur Ev.
Ce procédé comprend les étapes suivantes :
- une étape a) pour laquelle on alimente le méthaniseur M avec une biomasse BM et on met en œuvre une réaction de fermentation de la biomasse dans le méthaniseur, obtenant un biogaz Bg,
- une étape b) pour laquelle on évacue la biomasse épuisée du méthaniseur M, ci-après désignés digestats Dg,
- une étape c) pour laquelle on concentre une fraction liquide PI des digestats dans l’évaporateur, obtenant des digestats liquides concentrés Ct.
H peut s’agir d’un procédé par voie humide, la biomasse comprenant une teneur en matière sèche faible, afin d’être pompable, typiquement inférieure ou égale à 10% de matière sèche. Les étapes a), b) et c) peuvent être réalisées en continue.
La fraction liquide peut être obtenue par la mise en œuvre d’une étape intermédiaire entre l’étape b) et c) dans laquelle on sépare les digestats en sortie du méthaniseur en la fraction liquide PI et une fraction solide Ps. Cette étape de séparation peut être une centrifugation CTR.
On apporte à la biomasse contenue dans le méthaniseur un apport thermique Api pour les besoins de la fermentation dans le méthaniseur M.
Bilan énergétique selon l’état de la technique (Figure 2) :
La figure 2 illustre le bilan énergétique de l’unité de méthanisation et de concentration a
des digestats de capacité 80.000 m /an de matière en entrée du méthaniseur.
L’apport thermique Api au méthaniseur est obtenu par une boucle de chauffage, dont le fluide est chauffé dans une chaudière par brûlage d’un biogaz.
L’apport thermique AP2 à l’évaporateur est obtenu par la production de vapeur, obtenu par consommation d’un gaz.
Le refroidissement de l’évaporateur nécessite encore des aérothermes qui requièrent une 20 consommation électrique.
Le bilan énergétique est le suivant :
- l’apport thermique au méthaniseur Api est de 500 kW,
- l’apport thermique à l’évaporateur Api est de 700 kW,
- la consommation électrique nécessaire au refroidissement est de 5 kW.
La consommation totale de l’unité de donc de 1305 kW.
Les aérothermes permettent de dissiper pour environ 500 k Wth de chaleur perdue à l’évaporateur.
Procédé selon l’invention (Ligure 31 :
Selon l’invention, on récupère au moins en partie la chaleur perdue contenue dans des gaz G en sortie de l’évaporateur Ev pour chauffer un liquide caloporteur Le d’une boucle de chauffage, et on utilise le liquide caloporteur pour couvrir en tout ou partie de l’apport thermique du méthaniseur, par échange entre le liquide caloporteur Le et la biomasse contenue dans le méthaniseur M.
La boucle de chauffage peut être une boucle d’eau qui peut de température comprise entre 55°C et 65°C, sur l’aller, avant échange de l’eau chaude avec la biomasse (au méthaniseur) et de température comprise entre 45 °C et 55°C sur le retour, après échange avec la biomasse. La circulation de l’eau est assurée en continu par une pompe (non illustrée).
Au niveau de l’évaporateur Ev, l’eau froide du retour entre dans le secondaire d’un échangeur Ech, et ressort chauffée par les colories échangées par un fluide tels que les Gaz en sortie de l’évaporateur.
Cette boucle de chauffage permet ainsi le transfert de chaleur depuis l’évaporateur Ev vers le méthaniseur M, en vue de maintenir la biomasse dans une plage de température favorable à la fermentation et donc à la production de biogaz. Au niveau de l’évaporateur Ev, cette boucle de chauffage permet de refroidir l’évaporateur, et donc d’effacer en tout ou partie de la consommation électrique des aérothermes utilisés dans l’état de la technique pour obtenir ce refroidissement.
Bilan énergétique selon l’invention
Le bilan énergétique est le suivant :
- l’apport thermique à l’évaporateur Ap2 est de 700 kW,
- la consommation électrique nécessaire au refroidissement est entièrement effacée,
- l’apport thermique au méthaniseur est couvert en tout ou partie par le transfert d’énergie de l’évaporateur vers le méthaniseur à savoir 0<Ap< 500 kw, et selon les estimations en totalité de l’apport thermique au méthaniseur.
La consommation totale de l’unité est donc estimée à 700 kW.
On obtient un rendement global énergétique sensiblement amélioré par rapport à l’état de la technique connu.
Technologies de concentration à l’évaporateur
De nombreuses technologies de concentration peuvent être employées pour l’installation de concentration des digestats, à savoir l’évaporateur.
Nous en décrivons deux exemples à titre d’exemple indicatif : l’invention ne se limite toutefois pas à la technologie utilisée.
Par exemple, la technologie utilisée pour concentrer la fraction liquide des digestats peut être obtenue par la mise en œuvre d’une compression mécanique de la vapeur (acronyme CMV).
Par exemple et dans un tel équipement illustré à la figure 4, le liquide à concentrer ruisselle à l’intérieur de tubes d’un échangeur (la calandre) et alors que l’extérieur des tubes est chauffé. Le liquide chauffé dans les tubes chute à leur partie basse dans une chambre de séparation à l’intérieur de laquelle le liquide se sépare en une phase liquide et une phase solide. La phase liquide est continuellement prélevée à la base de la chambre de séparation et pompée pour être recirculée à la partie haute de l’échangeur, à l’intérieur des tubes de l’échangeur. Les vapeurs et buées contenues dans la chambre sont comprimées, afin d’augmenter leur température et circulées en partie haute de l’échangeur et afin de chauffer l’extérieur des tubes, celles-ci ressortant en partie basse de l’échangeur, notamment à l’état condensé.
Dans un tel équipement, et en raison des incondensables (dans l’évaporateur), il est connu de réaliser continuellement une purge des vapeurs comprimées, en partie haute de l’échangeur. En raison de la composition de ces vapeurs, il n’est pas possible de les rejeter librement dans l’atmosphère.
Selon l’état de la technique de la figure 2, on utiliserait alors des aérothermes avec ventilateurs électriques pour faire condenser des vapeurs de purge Gp. Dans l’invention, et selon la figure 3 on peut obtenir ce refroidissement grâce à l’eau froide sur le retour de la boucle de chauffage qui apportera en tout ou partie les frigories nécessaires à la condensation de ces vapeurs.
Selon un autre exemple, la technologie utilisée pour concentrer la fraction liquide des digestats peut être obtenue par la mise en œuvre d’une évaporation multiple effets. Dans un évaporateur multiple effets, la vapeur engendrée par le chauffage d'un liquide, tel que notamment des digestats liquides, générée par l'un des évaporateurs, est utilisée comme vapeur de chauffage dans ledit évaporateur suivant pour chauffer un liquide, tel que notamment les digestats liquides, dans ledit évaporateur suivant.
Par exemple, un dispositif évaporateur triple effets est illustré à la figure 5. Un tel équipement comprend plusieurs évaporateurs (de 2 à 5 classiquement). Notre exemple représente trois évaporateurs. Le premier évaporateur est alimenté en vapeur vive afin de chauffer les digestats dans ledit premier évaporateur. La vapeur générée par le premier évaporateur (du premier effet), produite par l'évaporation desdits digestats est utilisée comme vapeur de chauffage dans le deuxième évaporateur pour chauffer les digestats dans ledit deuxième évaporateur. De même, la vapeur générée par ledit deuxième évaporateur (du deuxième effet), produite par l'évaporation desdits effluents, est utilisée comme vapeur de chauffage dans le troisième évaporateur (du troisième effet ou « dernier effet ») pour chauffer les digestats dans le troisième évaporateur.
Dans le troisième évaporateur sous l'effet du chauffage, les digestats engendrent de la vapeur s'échappant dudit troisième évaporateur. Un tel dispositif évaporateur multiple effets permet de nécessiter une moindre consommation en vapeur vive pour une même quantité de vapeur produite, par comparaison avec un évaporateur simple effet. A la connaissance de l'inventeur, en raison de la faible valeur énergétique de la vapeur d'exhaure du dernier effet, dans les évaporateurs multiple effets de l'état de l'art, la vapeur repérée Vf, engendrée par le dernier évaporateur (dernier effet), appelée vapeur fatale rejetée sans récupération d'énergie et est donc perdue.
ίο
Avantageusement, l’invention permet de valoriser la chaleur contenue dans cette vapeur fatale Vf du dernier effet qui peut être transmise au liquide caloporteur en vue d’être transférée au méthaniseur. On remarque encore la mise en œuvre d’une purge au dernier effet de l’évaporateur ; cette vapeur de purge Gp peut être également valorisée, à savoir que la chaleur de cette vapeur Gp peut être transférée également au liquide caloporteur de la boucle de chauffage.
Aussi et de manière générale et selon un mode de réalisation du procédé, ledit évaporateur met en œuvre une évaporation à multiple effets pour concentrer la phase liquide des digestats et dans lequel on récupère la chaleur contenue dans la vapeur fatale
Vf en sortie du dernier effet de l’évaporation multiple effets pour chauffer le liquide caloporteur de la boucle de chauffage.
Séparation de l’ammoniaque
L’installation de concentration des digestats peut comprendre typiquement un équipement permettant la séparation de l’ammoniaque.
Cet équipement peut être une colonne de distillation qui nécessite un refroidissement par aérothermes selon l’état de la technique ou une valorisation vers l’unité d’évaporation. Dans l’invention, le refroidissement peut être obtenu grâce aux frigories transmises par l’eau froide sur le retour de la boucle de chauffage.
En particulier on met en œuvre une étape de séparation de l’ammoniaque dans une colonne de distillation et on récupère la chaleur contenue dans le gaz de purge de la colonne de distillation pour chauffer le liquide caloporteur de la boucle de chauffage. Une valorisation intermédiaire dans l’évaporateur peut être réalisée.
L’énergie (la vapeur) travaillant sur la colonne de distillation peut être envoyée vers l’évaporateur (multiple effets ou en compression mécanique de travail) où elle retravaille.
Cette vapeur peut ensuite purgée de l’évaporateur (multiple effets ou en compression mécanique de travail) avec les gaz incondensables et sera condensée dans la boucle d’eau servant à chauffer le méthaniseur
Naturellement d’autres modes de réalisation auraient pu être envisagés sans pour autant sortir du cadre de l’invention tel que défini par les revendications ci-après.
NOMENCLATURE
ApE Apport thermique au méthaniseur pour les besoins de la réaction de fermentation,
AP2. Apport énergétique à évaporateur,
Bg. Biogaz,
BM. Biomasse,
Ct. Digestats concentrés.
CTR. Centrifugation,
Ev. Evaporateur,
G. Gaz de l’évaporateur destiné à échanger pour chauffer le liquide caloporteur,
Gp. Gaz de purge
Le. Liquide caloporteur destiné à échanger et couvrir en tout ou partie l’apport thermique du méthaniseur,
M. Méthaniseur,
PI. Phase liquide des digestats,
Ps. Phase solide des digestats,
VF. Vapeur fatale du dernier effet d’une évaporation multiple effets.
Claims (10)
- REVENDICATIONS1. Procédé pour la méthanisation de biomasse (BM) et le traitement des digestats de la méthanisation par concentration, ledit procédé étant mis en œuvre dans une unité présentant une installation de méthanisation comprenant un réacteur de méthanisation, ci-après désigné méthaniseur (M), et une installation de concentration des digestats par évaporation, ci-après désigné évaporateur (Ev), ledit procédé comprenant les étapes suivantes :- une étape a) pour laquelle on alimente le méthaniseur (M) avec une biomasse (BM) et on met en œuvre une réaction de fermentation de la biomasse dans le méthaniseur, obtenant un biogaz (Bg),- une étape b) pour laquelle on évacue la biomasse épuisée du méthaniseur (M), ci-après désignés digestats (Dd),-une étape c) pour laquelle on concentre une fraction liquide des digestats dans l’évaporateur, obtenant des digestats liquides concentrés (Ct), et dans lequel on apporte à la biomasse contenue dans le méthaniseur un apport thermique (Api) pour les besoins de la fermentation dans le méthaniseur (M), caractérisé en ce qu’on récupère au moins en partie la chaleur perdue contenue dans des gaz (G) en en sortie de l’évaporateur (Ev) pour chauffer un liquide caloporteur (Le) d’une boucle de chauffage, et on utilise le liquide caloporteur pour couvrir en tout ou partie de l’apport thermique du méthaniseur, par échange entre le liquide caloporteur (Le) et la biomasse contenue dans le méthaniseur (M).
- 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel la boucle de chauffage est une boucle d’eau de température comprise entre 55°C et 65°C, sur la boucle aller, avant échange de l’eau chaude avec la biomasse et de température comprise entre 45°C et 55°C sur la boucle retour, après échange avec la biomasse.
- 3. Procédé selon la revendication 2, dans lequel ledit évaporateur met en œuvre un équipement d’évaporation à multiple effets pour concentrer la phase liquide des digestats et dans lequel on récupère la chaleur contenue dans la vapeur fatale Vf en sortie du dernier effet de l’évaporation multiple effet pour chauffer le liquide5 caloporteur de la boucle de chauffage.
- 4. Procédé selon l’une des revendications 1 à 3, dans lequel on met en œuvre dans Γévaporateur une purge de gaz non condensable, et dans lequel on récupère la chaleur contenue dans le gaz de purge pour chauffer le liquide caloporteur de la boucle de chauffage.10
- 5. Procédé selon la revendication 4, dans lequel les gaz de purge contiennent les gaz de purges d’un équipement d’évaporation par compression mécanique de vapeur, ou encore d’un évaporateur multiple effet.
- 6. Procédé selon la revendication 3 ou 5, dans lequel on met en œuvre une étape de séparation de l’ammoniaque dans une colonne de distillation dont les vapeurs en sortie15 de la colonne de distillation sont acheminées dans l’équipement d’évaporation à multiple effets ou dans l’équipement d’évaporation par compression mécanique de vapeur.
- 7. Procédé selon la revendication 1 à 6, dans lequel les étapes a), b et c) sont réalisées en continu.20
- 8. Procédé selon l’une des revendications 1 à 7, dans lequel l’étape de récupération de la chaleur perdue contenue dans des gaz (G) en sortie de Γ évaporateur (Ev) couvre en totalité ledit apport thermique pour les besoins de la fermentation dans le méthaniseur.
- 9. Procédé selon l’une des revendications 1 à 8, dans lequel on obtient la phase liquide PI des digestats par la mise en œuvre d’une centrifugation sur les digestats.25
- 10. Procédé selon l’une des revendications 1 à 9, en voie humide, la biomasse comprenant au maximum 10% de matière sèche.1/3
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-
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Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| BERNHARD DROSG ET AL: "Nutrient Recovery by Biogas Digestate Processing", IEA BIOENERGY, 1 August 2015 (2015-08-01), pages 1 - 40, XP055392564, Retrieved from the Internet <URL:http://www.iea-biogas.net/files/daten-redaktion/download/Technical Brochures/NUTRIENT_RECOVERY_RZ_web1.pdf> [retrieved on 20170720] * |
| MAREK VONDRA ET AL: "The Potential for Digestate Thickening in Biogas Plants and Evaluation of Possible Evaporation Methods", CHEMICAL ENGINEERINGTRANSACTIONS, vol. 52, 1 October 2016 (2016-10-01), pages 787 - 792, XP055392572, ISSN: 2283-9216, DOI: 10.3303/CET1652132 * |
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