FR3053604A1 - Systeme d'odorisation d'un gaz par lechage - Google Patents
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Abstract
L'invention concerne un procédé de gestion de l'odorisation d'un gaz par léchage. Le procédé comprend les étapes d'acheminement (E1) d'un flux principal de gaz, de prélèvement (E2) d'un flux secondaire de gaz, de léchage (E3) du flux secondaire dans une cuve de léchage afin de l'odoriser, de mélange (E4) du flux secondaire odorisé avec la fraction non-odorisée du flux principal de manière à odoriser ladite fraction, de mesure (E5) de la pression et de la température du flux secondaire de gaz et de la valeur de débit du flux principal de gaz odorisé, de calcul (E6) d'un débit de soutirage du flux secondaire de gaz à partir d'une consigne prédéterminée de concentration en composé odorant et des valeurs mesurées, et d'adaptation (E7) du débit de soutirage du flux secondaire au débit de soutirage calculé.
Description
Titulaire(s) : PRODEVAL SAS Société par actions simplifiée.
Demande(s) d’extension
Mandataire(s) : ARGYMA.
(04) SYSTEME D'ODORISATION D'UN GAZ PAR LECHAGE.
FR 3 053 604 - A1 _ L'invention concerne un procédé de gestion de l'odorisation d'un gaz par léchage. Le procédé comprend les étapes d'acheminement (E1 ) d'un flux principal de gaz, de prélèvement (E2) d'un flux secondaire de gaz, de léchage (E3) du flux secondaire dans une cuve de léchage afin de l'odoriser, de mélange (E4) du flux secondaire odorisé avec la fraction non-odorisée du flux principal de manière à odoriser ladite fraction, de mesure (E5) de la pression et de la température du flux secondaire de gaz et de la valeur de débit du flux principal de gaz odorisé, de calcul (E6) d'un débit de soutirage du flux secondaire de gaz à partir d'une consigne prédéterminée de concentration en composé odorant et des valeurs mesurées, et d'adaptation (E7) du débit de soutirage du flux secondaire au débit de soutirage calculé.
P, T, C, DFP
Adaptation
i
SYSTEME D’ODORISATION D’UN GAZ PAR LECHAGE
DOMAINE TECHNIQUE GENERAL
La présente invention se rapporte au domaine de l’odorisation des gaz et concerne plus particulièrement un système et un procédé d’odorisation d’un gaz par léchage. L’invention s’applique particulièrement à l’odorisation du gaz de ville, du biométhane ou du gaz de synthèse.
ETAT DE LA TECHNIQUE
Les gaz de type naturel ou de type biométhane n’ayant pas d’odeur, il est nécessaire de les odoriser afin de les transformer en gaz à usage domestique (gaz de ville), en gaz industriel ou en Gaz Naturel pour Véhicule (GNV). Une telle odorisation est réalisée avant la mise en circulation du gaz dans les réseaux de distribution ou avant leur utilisation, par exemple comme GNV, et permet de détecter aisément d’éventuelles fuites du gaz dans les canalisations.
L’odorisation d’un gaz consiste de manière connue à introduire des molécules odorantes dans le gaz telles que, par exemple, des molécules de tétrahydrothiophène ou THT. Certaines normes imposent de réaliser l’odorisation du gaz de manière proportionnelle et continue pour une utilisation domestique. A cette fin, un système d’odorisation connu utilise du THT sous forme liquide qui est injecté en goutte à goutte dans le flux de gaz naturel.
Une telle solution n’est toutefois pas adaptée à des applications discontinues telles que, par exemple, l’odorisation de biométhane produit dans une exploitation agricole pour laquelle la production, et donc l’odorisation, est ponctuelle. En effet, dans ce cas, lorsque le système d’odorisation ne fonctionne pas en continue, des gouttes de THT liquide peuvent s’accumuler dans le tuyau de mélange entre deux cycles de fonctionnement du système. Aussi, lorsque le système reprend un nouveau cycle de fonctionnement, les gouttes de THT liquide accumulées dans le tuyau de mélange provoquent une odorisation du gaz supérieure à la norme. En effet, dans ces systèmes, l’arrêt de la pompe d’injection ne signifie pas l’arrêt de l’odorisation car une fois la pompe coupée, il faut ensuite attendre que les gouttes de THT liquide présentes sur la canne d’injection et éventuellement dans la canalisation s’évaporent. Ceci provoque alors des phénomènes de surconcentration, notamment lorsque le débit du flux principal odorisé devient nul (arrêt de la production de biométhane), car, lors de l’arrêt de la production, le biométhane qui stagne dans les canalisations continue d’être odorisé par les gouttelettes deTHT et il faut alors plusieurs heures pour éliminer cette surconcentration en THT suite à la remise en route des installations.
Afin de remédier à ces inconvénients, une solution consiste à utiliser un système d’odorisation par léchage. Le léchage consiste à prélever une partie du flux principal de gaz afin de le faire circuler dans une cuve remplie de liquide odorant de sorte que le gaz se sature au contact dudit liquide (équilibre liquide/vapeur) et soit ensuite réinjecté dans le flux principal de gaz. La circulation du gaz prélevé est assurée en utilisant une vanne déprimogène qui permet de créer une différence de pression entre l’entrée et la sortie de la cuve de léchage. Afin de contrôler la concentration de THT pour qu’elle soit conforme à la norme, le flux principal de gaz doit être analysé une fois odorisé et le débit de soutirage du gaz à lécher doit être adapté lorsqu’il est nécessaire de corriger la concentration en THT.
Dans le cas notamment d’un biométhane ou d’un gaz naturel biologique pour véhicule (appelé bioGNV) obtenu par épuration de biogaz issu d’une unité de méthanisation ou par épuration d’un gaz de synthèse issu d’une unité de méthanisation ou de pyrogazeification, et par souci de sécurité, il est nécessaire de réaliser l’odorisation en sortie du module d’épuration du gaz, préalablement à son acheminement dans un réseau de canalisations jusqu’à l’entrée du réseau de distribution, qui peut parfois se trouver à plusieurs kilomètres de distance. Dans ce cas, pour des raisons d’accès, le propriétaire du réseau de distribution ne peut généralement mesurer la concentration de THT gazeux dans le gaz qu’à l’entrée de son réseau de distribution puis envoyer ces mesures au module d’odorisation afin de corriger tout défaut de concentration en THT.
Un tel procédé ne permet de détecter une erreur de concentration en THT qu’après un temps relativement long, généralement supérieur à la quinzaine de minutes, du fait de la distance entre le réseau de distribution et le module d’odorisation. Dans ce cas, la correction du débit de soutirage peut s’avérer significativement lente, ce qui présente un inconvénient majeur. De plus, l’analyse du gaz peut s’avérer particulièrement onéreuse, complexe et fastidieuse, notamment lorsqu’elle est réalisée par microchromatographie en phase gazeuse, ce qui présente un autre inconvénient majeur.
PRESENTATION GENERALE DE L’INVENTION
L’invention a donc pour but de remédier à ces inconvénients en proposant une solution simple et fiable de système d’odorisation par léchage permettant de contrôler efficacement et rapidement la valeur de concentration du composé odorant.
A cet effet, l’invention concerne tout d’abord un procédé de gestion de l’odorisation d’un gaz par léchage avec un composé odorant, ledit procédé comprenant :
une étape d’acheminement d’un flux principal de gaz, une étape de prélèvement, selon un débit de soutirage prédéterminé, d’un flux secondaire de gaz dans ledit flux principal, une étape de léchage du flux secondaire dans une cuve de léchage comprenant un composé odorant afin de l’odoriser, une étape de mélange du flux secondaire odorisé avec la fraction non-odorisée du flux principal de manière à odoriser ladite fraction, le procédé étant remarquable en ce qu’il comprend :
une étape de mesure de la pression et de la température du flux secondaire de gaz et de la valeur de débit du flux principal de gaz odorisé, une étape de calcul d’un débit de soutirage du flux secondaire de gaz à partir d’une consigne prédéterminée de concentration en composé odorant et des valeurs mesurées de pression et de température du flux secondaire de gaz et de débit du flux principal de gaz odorisé de sorte que la concentration en composé odorant du gaz en sortie du système soit comprise dans un intervalle de concentration prédéterminé, et une étape d’adaptation du débit de soutirage du flux secondaire au débit de soutirage calculé.
Le procédé selon l’invention permet avantageusement d’adapter en temps réel le débit de soutirage du gaz dans la cuve de léchage afin de maintenir la concentration en composé odorant dans un intervalle de valeurs prédéterminé. L’utilisation d’une consigne prédéterminée de concentration en composé odorant permet d’éviter de devoir mesurer la concentration en composé odorant du flux de gaz odorisé, ce qui présente un avantage important. En d’autres termes, le procédé selon l’invention permet de garantir la concentration en composé odorant sans avoir à faire d’analyse du gaz, ce qui le rend à la fois simple, fiable, rapide et économique, aucun contrôle de la teneur en composé odorant au moyen d’un analyseur n’étant nécessaire. Cela est notamment avantageux lorsque le gaz doit être acheminé à travers un réseau de canalisations pour être distribué ou stocké puisqu’il n’est plus nécessaire d’attendre que le gaz arrive à l’entrée du réseau de distribution ou du lieu de stockage pour en corriger la concentration, une telle correction étant réalisée sous la forme d’une boucle de contre-réaction au niveau du prélèvement du flux secondaire. On notera de plus qu’une solution évidente pour l’homme du métier aurait été de réaliser la mesure de la concentration du composé odorant avant l’acheminement du flux principal de gaz odorisé dans un réseau de canalisations plutôt qu’après mais cela n’aurait pas résolu les problèmes de coûts, de complexité et de latence posés par la réalisation de cette mesure. On notera enfin que l’adaptation en temps réel du débit de soutirage permet de s’affranchir des problèmes d’arrêt et de redémarrage fréquents propres aux systèmes d’épuration de gaz naturel ou de synthèse utilisant du THT liquide.
Selon un aspect de l’invention, le procédé comprend une étape préliminaire de détermination de la consigne de concentration en composé odorant.
De préférence, la valeur du débit de soutirage à appliquer est calculée selon la formule suivante :
DS =
DFPxC
C0EFF_SAT
P exp(A~) où DFP est le débit du flux principal de gaz, C est la consigne prédéterminée de concentration en composé odorant, C0EFF_SAT est un coefficient de saturation exprimé en pourcentage, P est la pression du flux secondaire de gaz circulant dans la cuve de léchage, A est un premier coefficient de loi de tension de vapeur (loi d’Antoine), B est un deuxième coefficient de loi de tension de vapeur et T est la température du flux secondaire de gaz mesurée dans la cuve de léchage et exprimée en degrés Kelvin. Ainsi, de manière avantageuse, le calcul se base uniquement sur la loi de tension de vapeur, le débit de gaz à odoriser et la consigne en composé odorant souhaitée, la loi de tension de vapeur est calculée à partir de la mesure de température et la mesure de pression permet de déterminer la concentration en composé odorant dans le flux secondaire odorisé en supposant que ce flux est saturé en composé odorant à hauteur du coefficient COEFF-SAT.
Selon un aspect de l’invention, le composé odorant est du tétrahydrothiophène (THT) qui est un composé odorant efficace et aisé à utiliser.
De préférence, le premier coefficient A est compris entre 9 et 12.
De préférence encore, le deuxième coefficient B est compris entre 3900 et 4600.
De telles valeurs de Λ et de S sont particulièrement adaptées dans le cas du THT.
L’invention concerne aussi un système de gestion d’odorisation d’un gaz par léchage avec un composé odorant, ledit système comprenant :
un conduit principal dans lequel circule un flux principal de gaz, un conduit de soutirage, selon un débit de soutirage prédéterminé, dans lequel circule un flux secondaire de gaz extrait dudit flux principal au niveau d’une zone de raccordement amont, une cuve de léchage comprenant un composé odorant permettant d’odoriser ledit flux secondaire de gaz, un conduit de retour reliant ladite cuve de léchage au conduit principal au niveau d’une zone de raccordement avale de manière à permettre le mélange du flux secondaire odorisé avec la fraction non-odorisée du flux principal, une vanne de circulation disposée sur le conduit principal entre la zone de raccordement amont et la zone de raccordement avale, ledit système étant remarquable en ce qu’il comprend :
un dispositif de mesure configuré pour mesurer la pression et la température du flux secondaire de gaz dans la cuve de léchage ainsi que la valeur de débit du flux principal de gaz odorisé, un calculateur configuré pour calculer un débit de soutirage du flux secondaire de gaz à partir d’une consigne prédéterminée de concentration en composé odorant et des valeurs mesurées de pression et de température dudit flux secondaire de gaz et de débit du flux principal de gaz odorisé de sorte que la concentration en composé odorant du gaz en sortie du système soit comprise dans un intervalle de concentration prédéterminé, et un régulateur de débit monté sur le conduit de soutirage et configuré pour adapter le débit de soutirage à partir du débit de soutirage calculé par le calculateur.
Le système selon l’invention est avantageusement autonome et ne nécessite pas de procéder à la mesure de la concentration en composé odorant du flux principal de gaz odorisé, ce qui permet de remédier aux inconvénients précités, notamment lorsque le poste d’injection dans un réseau de distribution est relativement éloigné de la cuve de léchage, voire de l’unité d’épuration dans le cas des gaz épurés. Le système selon l’invention ne présente pas d’inertie. En effet, lorsqu’on arrête le système (par exemple en fermant des vannes d’entrée et de sortie de la cuve de léchage), l’injection de composé odorant s’arrête instantanément (i.e. le débit du flux secondaire odorisé devient nul) car le composé odorant est gazeux et non pas liquide. L’absence de composé odorant liquide dans les canalisations en aval de la cuve de léchage permet ainsi d’éviter le phénomène relargage de THT observé avec les systèmes d’odorisation par injection de composé odorant liquide.
De préférence, le calculateur est configuré pour calculer la valeur du débit de soutirage à appliquer selon la formule suivante :
DS = DFPXC X-—BC0EFF_SAT exp(A-J) où DFP est le débit du flux principal de gaz, C est la consigne prédéterminée de concentration en composé odorant, C0EFF_SAT est un coefficient de saturation exprimé en pourcentage, P est la pression du flux secondaire de gaz circulant dans la cuve de léchage, A est un premier coefficient de loi de tension de vapeur (loi d’Antoine), B est un deuxième coefficient de loi de tension de vapeur et T est la température du flux secondaire de gaz mesurée dans la cuve de léchage et exprimée en degrés Kelvin.
Le calcul se base uniquement sur la loi de tension de vapeur, le débit de gaz à odoriser, et la consigne en composé odorant souhaitée. La loi de tension de vapeur est calculée à partir de la mesure de température. La mesure de pression permet de déterminer la concentration en composé odorant dans le flux secondaire odorisé en supposant que ce flux est saturé en composé odorant à hauteur du coefficient COEFF_SAT.
Selon un aspect de l’invention, le composé odorant est du tétrahydrothiophène (THT).
De préférence, le premier coefficient A est compris entre 9 et 12.
De préférence encore, le deuxième coefficient B est compris entre 3900 et 4600.
PRESENTATION DES FIGURES
L’invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple, et se référant aux dessins annexés sur lesquels :
la figure 1 illustre schématiquement une forme de réalisation du système selon l’invention, la figure 2 illustre schématiquement un mode de réalisation du procédé selon l’invention.
Il faut noter que les figures exposent l’invention de manière détaillée pour mettre en œuvre l’invention, lesdites figures pouvant bien entendu servir à mieux définir l’invention le cas échéant.
DESCRIPTION D’UN OU PLUSIEURS MODES DE REALISATION ET DE MISE EN OEUVRE
Le système d’odorisation selon l’invention va maintenant être décrit en référence à la figure 1. Ce système 1 s’applique particulièrement à l’odorisation du gaz de ville, du biométhane, du bioGNV (Gaz Naturel Véhicule biologique) obtenu par épuration du biogaz issu de la méthanisation ou bien du gaz de synthèse (SYNGAS) obtenu par méthanisation ou par pyrogazéification.
Ce système 1 permet l’odorisation d’un gaz par léchage. Il comprend tout d’abord un conduit principal 10 dans lequel circule un flux principal Fl de gaz. Ce gaz peut provenir d’une unité de production ou d’épuration de gaz 5 telle que, par exemple une unité de méthanisation, un épurateur de production de biométhane ou de bioGNV ou un épurateur-pyrogazéificateur de production d’un gaz de synthèse.
Le système 1 comprend ensuite un conduit de soutirage 20, une cuve de léchage 30 et un conduit de retour 40. Le conduit de soutirage 20 est relié, d’une part, au conduit principal 10 en une zone de raccordement amont 15, et, d’autre part, à la cuve de léchage 30 et permet de prélever une fraction de gaz (flux secondaire F2) dans le flux principal Fl pour l’acheminer jusqu’en dans la cuve de léchage 30.
La cuve de léchage 30 est remplie en partie d’un liquide comportant un composé odorant tel que, par exemple, du tétrahydrothiophène ou THT. Le flux secondaire de gaz F2 prélevé dans le conduit principal Fl traverse la cuve de léchage 30 au-dessus du liquide odorant de manière à se saturer en composé odorant puis sort de la cuve de léchage 30 par le conduit de retour 40 sous la forme d’un flux secondaire odorisé F3.
Ce conduit de retour 40 relie la cuve de léchage 30 au conduit principal 10 en une zone de raccordement avale 45 du conduit principal 10 afin de permettre le retour du flux secondaire de gaz odorisé F3 dans le flux principal de gaz non-odorisé F4 pour former un flux principal de gaz odorisé F5.
Le conduit de soutirage 20, la cuve de léchage 30 et le conduit de retour 40 constitue ainsi un bras de dérivation d’une partie du gaz circulant dans le conduit principal 10. Autrement dit, la partie du système 1 comprenant le conduit de soutirage 20, la cuve de léchage 30 et le conduit de retour 40 est connectée en parallèle d’une portion 10A du conduit principal 10. Un tel agencement permettant le léchage d’un gaz étant connu en soi, il ne sera pas davantage détaillé ici.
Afin d’assurer que le flux secondaire F2/F3 circule à travers la cuve de léchage 30 entre la zone de raccordement amont 15 et la zone de raccordement avale 45, une vanne 50 de circulation déprimogène est disposée sur le conduit principal entre la zone de raccordement amont 15 et la zone de raccordement avale 45 au niveau de la portion 10A du conduit principal 10 qui est reliée en parallèle du bras de dérivation comprenant le conduit de soutirage 20, la cuve de léchage 30 et le conduit de retour 40. Cette vanne 50 permet la circulation du flux de gaz F2 à travers la conduite de soutirage 20. On notera que cette vanne de circulation 50 pourrait être remplacée par tout autre organe déprimogène adapté dans une autre forme de réalisation.
Afin de régler le débit de soutirage du flux secondaire F2/F3, le système 1 comprend un régulateur de débit 35, montée sur le conduit de retour 40. Ce régulateur 35, qui comprend une vanne de régulation 35A, est apte à recevoir une consigne de débit et à l’appliquer sur ladite vanne de régulation 35A de sorte à réguler le débit du flux secondaire prélevé F2/F3 selon la consigne reçue.
Le système 1 comprend de plus un dispositif 60 de mesure de différents paramètres du gaz. Ce dispositif de mesure 60 permet notamment de mesurer la pression et la température du flux secondaire de gaz F2/F3 dans la cuve de léchage 30 ainsi que la valeur de débit du flux principal de gaz odorisé F5. A titre d’exemple, ce dispositif 60 peut comprendre une pluralité de capteurs (non représentés) parmi lesquels un capteur de pression, un capteur de température et un capteur de mesure de débit.
Le système 1 comprend ensuite un calculateur 70 configuré pour calculer le débit de soutirage du flux secondaire de gaz F2/F3 afin que la concentration en composé odorant du flux de gaz F5 en sortie du système 1 soit comprise dans un intervalle de concentration prédéterminé. Ce calcul est réalisé à partir d’une consigne prédéterminée de concentration en composé odorant et des valeurs mesurées de pression et de température du flux secondaire de gaz F2/F3 et de débit du flux principal de gaz odorisé F5 fournis par le dispositif de mesure 60.
Afin de permettre le soutirage du débit calculé, le calculateur 70 est apte à commander le régulateur de débit 35 pour qu’il soutire le flux secondaire F2/F3 au débit de soutirage calculé.
L’invention va maintenant être décrite dans sa mise en œuvre en référence à la figure
2.
Tout d’abord, dans une étape E0, on détermine la consigne C de concentration souhaitée en composé odorant pour le flux principal odorisé de gaz F5. Cette consigne C peut être choisie en fonction de spécifications ou d’une norme, parexemple entre 15 et 40 mg/Nm3 pour la norme actuellement en vigueur en France.
Ensuite, dans une étape El, le flux principal Fl de gaz à odoriser est acheminé dans le conduit principal 10 jusqu’à la zone de raccordement amont 15 au niveau de laquelle une fraction F2 du flux principal Fl de gaz est prélevée, dans une étape E2, via le conduit de soutirage 20 à un débit commandé par le régulateur de débit 25.
Dans une étape E3, le flux secondaire F2 de gaz prélevé traverse la cuve de léchage 30 dans laquelle il vient en contact avec le liquide odorant qui le sature en un flux F3.
Ce dernier est ensuite introduit, dans une étape E4, via le conduit de retour 40 dans le conduit principal 10 au niveau de la zone de raccordement avale 45 afin de le mélanger avec la fraction de gaz F4 non odorisé du flux principal Fl (qui n’a pas été prélevée par le conduit de soutirage 20) pour former un flux principal de gaz odorisé F5.
Dans une étape E5, le dispositif de mesure 60 mesure la pression P et la température T du flux secondaire de gaz F2 dans la cuve de léchage 30, ainsi que la valeur de débit du flux principal DFP de gaz odorisé F5 circulant dans le conduit principal 10 en aval du conduit de retour 40. Il est important de mesurer la pression et la température du gaz circulant dans la cuve de léchage 30 plutôt que la pression et la température du gaz circulant dans le conduit principal 10 car l’équilibre de ces deux paramètres est réalisé uniquement dans la cuve de léchage 30. Le débit DFP du flux principal de gaz dans le conduit principal 10 peut être mesuré aussi bien avant qu’après la vanne de circulation 50 déprimogène, autrement dit on peut utiliser le débit du flux principal non-odorisé Fl ou bien le débit du flux principal odorisé F5, ceux-ci étant sensiblement égaux étant donné que l’influence du composé odorant sur le débit est quasi-nulle.
Ces mesures sont envoyées au calculateur 70 qui les utilise afin de calculer un débit de soutirage DS adapté situé dans un intervalle de valeurs de débit prédéterminé par exemple compris entre 15 et 40 mg/Nm3 dans le cas du THT. La valeur de débit de soutirage DS calculée est ensuite envoyée par le calculateur 70 au régulateur 35 dans une étape E6 de débit afin qu’il adapte le débit de soutirage DS à la valeur calculée dans une étape E7.
Dans un mode de réalisation préféré, le calculateur 70 calcule le débit de soutirage DS en temps réel et l’envoie en temps réel au régulateur35 sous la forme d’une commande ou d’une consigne que le régulateur 35 utilise pour adapter le débit de soutirage réel du gaz à travers le conduit de soutirage 20 via la vanne de régulation 35A.
Cette valeur du débit de soutirage DS à appliquer, exprimée en Normaux litres par heure (NL/h) peut être calculée selon la formule suivante :
DS =
DFPxC
C0EFF_SAT
P exp(A-|) où DFP est le débit du flux principal de gaz dans le conduit principal 10 exprimé en Normaux mètres cubes par heure (Nm3/h), C est la consigne de concentration en composé odorant déterminée à l’étape E0, C0EFF_SAT est un coefficient de saturation exprimé en pourcentage saisi par un opérateur, P est la pression en bars du flux secondaire de gaz F2/F3 circulant dans la cuve de léchage 30, A est un premier coefficient de loi de tension de vapeur (loi d’Antoine) compris entre 9 et 12 pour le THT, B est un deuxième coefficient de loi de tension de vapeur compris entre 3900 et 4600 pour le THT, et T est la température du flux secondaire de gaz F2 mesurée dans la cuve de léchage 30 et exprimée en degrés Kelvin.
Le coefficient de saturation C0EFF_SAT est un coefficient correcteur qui permet de corriger un éventuel décalage entre le cas idéal théorique qui est la saturation à 100% en sortie de la cuve 30 et la réalité. Le C0EFF_SAT peut être ajusté à la mise en service du système 1 sur la base d’un contrôle de la teneur en THT obtenue dans le flux principal odorisé F5. Le C0EFF_SAT est spécifique à chaque installation et est de préférence compris entre 95% et 120%.
La consigne C est choisie en fonction de l’intervalle de la teneur en composé odorant à respecter. Ainsi, dans le cas du THT, la réglementation impose une teneur comprise entre 15 et 40 mg/NM3 pour le gaz naturel circulant sur le réseau, ces valeurs réglementaires pouvant évoluer dans le temps si le législateur le décide. De manière avantageuse, la valeur médiane peut être choisie, soit environ 27 mg/Nm3 mais certain cela reste au choix de l’utilisateur.
Le système 1 selon l’invention permet d’adapter en temps réel le débit de soutirage d’un gaz à odoriser, ce qui le rend à la fois réactif et efficace. II n’est notamment pas nécessaire de faire une mesure de la teneur en composé odorant du flux de gaz odorisé pour pouvoir en réguler la concentration, ce qui présente un avantage majeur.
Claims (10)
- REVENDICATIONS1. Procédé de gestion de l’odorisation d’un gaz par léchage avec un composé odorant, ledit procédé comprenant :une étape (El ) d’acheminement d’un flux principal (Fl ) de gaz, une étape (E2) de prélèvement, selon un débit de soutirage prédéterminé, d’un flux secondaire de gaz (F2) dans ledit flux principal (Fl ), une étape (E3) de léchage du flux secondaire (F2) dans une cuve de léchage (30) comprenant un composé odorant afin de l’odoriser, une étape (E4) de mélange du flux secondaire odorisé (F3) avec la fraction nonodorisée (F4) du flux principal (Fl ) de manière à odoriser ladite fraction (F4), le procédé étant caractérisé en ce qu’il comprend :une étape (E5) de mesure de la pression et de la température du flux secondaire de gaz (F2) et de la valeur de débit du flux principal de gaz odorisé (F5), une étape (E6) de calcul d’un débit de soutirage du flux secondaire de gaz (F2) à partir d’une consigne prédéterminée de concentration en composé odorant et des valeurs mesurées de pression et de température du flux secondaire de gaz (F2) et de débit du flux principal de gaz odorisé (F5) de sorte que la concentration en composé odorant du gaz en sortie du système (1) soit comprise dans un intervalle de concentration prédéterminé, et une étape (E7) d’adaptation du débit de soutirage du flux secondaire (F2) au débit de soutirage calculé.
- 2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel la valeur du débit de soutirage à appliquer est calculée selon la formule suivante :DS = DFPXC X-—BC0EFF_SAT exp(A-J) où DFP est le débit du flux principal de gaz, C est la consigne prédéterminée de concentration en composé odorant, C0EFF_SAT est un coefficient de saturation exprimé en pourcentage, P est la pression du flux secondaire de gaz circulant dans la cuve de léchage, A est un premier coefficient de loi de tension de vapeur (loi d’Antoine), B est un deuxième coefficient de loi de tension de vapeur et T est la température du flux secondaire de gaz mesurée dans la cuve de léchage et exprimée en degrés Kelvin.
- 3. Procédé selon l’une des revendications 1 et 2, dans lequel le composé odorant est du tétrahydrothiophène (THT).
- 4. Procédé selon l’une des revendications 2 et 3, dans lequel le premier coefficient A est compris entre 9 et 12.
- 5. Procédé selon l’une des revendications 2 à 4, dans lequel le deuxième coefficient B est compris entre 3900 et 4600.
- 6. Système (1) de gestion d’odorisation d’un gaz par léchage avec un composé odorant, le système étant caractérisé en ce qu’il comprend :un conduit principal (10) dans lequel circule un flux principal de gaz (Fl ), un conduit de soutirage (20), selon un débit de soutirage prédéterminé, dans lequel circule un flux secondaire de gaz (F2) extrait dudit flux principal (Fl) au niveau d’une zone de raccordement amont (15), une cuve de léchage (30) comprenant un composé odorant permettant d’odoriser ledit flux secondaire de gaz (F2), un conduit de retour (40) reliant ladite cuve de léchage (30) au conduit principal (10) au niveau d’une zone de raccordement avale (45) de manière à permettre le mélange du flux secondaire odorisé (F3) avec la fraction non-odorisée (F4) du flux principal (Fl), une vanne de circulation (50) disposée sur le conduit principal (10) entre la zone de raccordement amont (15) et la zone de raccordement avale (45), un dispositif de mesure (60) configuré pour mesurer la pression et la température du flux secondaire de gaz (F2) dans la cuve de léchage (30) ainsi que la valeur de débit du flux principal de gaz odorisé (F5), un calculateur (70) configuré pour calculer un débit de soutirage du flux secondaire de gaz (F2) à partir d’une consigne prédéterminée de concentration en composé odorant et des valeurs mesurées de pression et de température dudit flux secondaire de gaz (F2) et de débit du flux principal de gaz odorisé (F5) de sorte que la concentration en composé odorant du gaz en sortie du système (1) soit comprise dans un intervalle de concentration prédéterminé, et un régulateur de débit monté sur le conduit de soutirage (20) et configuré pour adapter le débit de soutirage à partir du débit de soutirage calculé par le calculateur (70).
- 7. Système (1) selon Ια revendication 6, dans lequel le calculateur est configuré pour calculer la valeur du débit de soutirage à appliquer selon la formule suivante :DFPxC P5 DS = -X-gCOEFFSAT exp(X—) où DFP est le débit du flux principal de gaz, C est la consigne prédéterminée de concentration en composé odorant, C0EFF_SAT est un coefficient de saturation exprimé en pourcentage, P est la pression du flux secondaire de gaz circulant dans la cuve de10 léchage, A est un premier coefficient de loi de tension de vapeur (loi d’Antoine), B est un deuxième coefficient de loi de tension de vapeur et T est la température du flux secondaire de gaz mesurée dans la cuve de léchage et exprimée en degrés Kelvin.
- 8. Système (1) selon l’une des revendications 6 et 7, dans lequel le composé odorant15 est du tétrahydrothiophène (THT).
- 9. Système (1 ) selon l’une des revendications 7 et 8, dans lequel le premier coefficient A est compris entre 9 et 12.20
- 10. Système (1 ) selon l’une des revendications 7 à 9, dans lequel le deuxième coefficientB est compris entre 3900 et 4600.1 /2
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| RU2708710C1 (ru) * | 2019-04-29 | 2019-12-11 | Игорь Николаевич Шурухин | Одоризатор газа |
| EP4086244A1 (fr) * | 2021-05-06 | 2022-11-09 | Enagas Emprende S.L. | Procédé de production du tetrahydrothiophène à partir du furfural |
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|---|---|
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