- 1 - [1] L'invention concerne les câbles multi-torons utilisables notamment pour le renforcement de pneumatiques, particulièrement de pneumatiques pour véhicules industriels lourds. [2] Un pneumatique à armature de carcasse radiale comprend une bande de roulement, deux bourrelets inextensibles, deux flancs reliant les bourrelets à la bande de roulement et une ceinture, ou armature de sommet, disposée circonférentiellement entre l'armature de carcasse et la bande de roulement. Cette armature de sommet comprend plusieurs nappes de caoutchouc, éventuellement renforcées par des éléments de renfort tels que des câbles ou des monofilaments, de type métallique ou textile. [3] L'armature de sommet comprend généralement au moins deux nappes de sommet superposées, dites parfois nappes de travail" ou nappes croisées, dont les éléments de renfort, en général métalliques, sont disposés pratiquement parallèles les uns aux autres à l'intérieur d'une nappe, mais croisés d'une nappe à l'autre, c'est-à- dire inclinés, symétriquement ou non, par rapport au plan circonférentiel médian, d'un angle qui est généralement compris entre 10° et 45°. Les nappes de travail comprennent généralement des éléments de renfort présentant un très faible allongement de façon à assurer leur fonction de guidage du pneumatique. [4] L'armature de sommet peut également comprendre diverses autres nappes ou couches de caoutchouc auxiliaires, de largeurs variables selon les cas, comportant ou non des éléments de renfort. On citera à titre d'exemple des nappes dites de protection chargées de protéger le reste de la ceinture des agressions externes, des perforations, ou encore des nappes dites de frettage comportant des éléments de renfort orientés sensiblement selon la direction circonférentielle (nappes dites à zéro degré), qu'elles soient radialement externes ou internes par rapport aux nappes de travail. Les nappes de protection comprennent généralement des éléments de renfort présentant un allongement élevé de façon à se déformer sous l'effet d'une contrainte exercée par un indenteur, par exemple un rocher. [5] On connait de l'état de la technique un élément de renfort de nappe de travail comprenant un câble métallique multi-torons à deux couches de structure 189.23. Ce câble comprend une couche interne du câble constituée d'un toron interne et une couche externe du câble constituée de 6 torons externes enroulés en hélice autour de la couche interne du câble. [6] Chaque toron interne et externe comprend une couche interne du toron constituée de 3 fils internes, une couche intermédiaire constituée de 9 fils et une couche externe du toron constituée de 15 fils externes. Chaque fil présente un diamètre égal à 0,23 mm. P10-3245_FR - 2 - [7] Un pneumatique de véhicule industriel lourd, notamment de génie civil, est soumis à de nombreuses agressions. En effet, le roulage de ce type de pneumatique se fait habituellement sur un revêtement accidenté conduisant parfois à des perforations de la bande de roulement. Ces perforations permettent l'entrée d'agents corrosifs, par exemple l'air et l'eau, qui oxydent les éléments de renfort métalliques de l'armature de sommet, notamment des nappes de sommet, et réduisent considérablement la durée de vie du pneumatique. [8] Une solution pour augmenter la durée de vie du pneumatique est de lutter contre la propagation de ces agents corrosifs. On peut ainsi prévoir de recouvrir chaque couche interne et intermédiaire de gomme lors de la fabrication du câble. Lors de ce procédé, la gomme présente pénètre dans les capillaires présents entre chaque couche de chaque toron et empêche ainsi la propagation des agents corrosifs. De tels câbles, généralement appelés câbles gommés in situ, sont bien connus de l'état de la technique. [009] Une autre solution pour augmenter la durée de vie du pneumatique est d'augmenter la force à rupture du câble 189.23. Généralement, on augmente la force à rupture en augmentant le diamètre des fils constituant le câble et/ou le nombre de fils et/ou la résistance unitaire de chaque fil. Toutefois, augmenter davantage le diamètre des fils, par exemple au-delà de 0,50 mm, entraine nécessairement une baisse de la flexibilité du câble ce qui n'est pas souhaitable, augmenter le nombre de fils entraine la plupart du temps une baisse de la pénétrabilité des torons par le caoutchouc et augmenter la résistance unitaire de chaque fil nécessite des investissements importants dans les installations de fabrication des fils. [10] L'invention a pour but un câble présentant une force à rupture et une pénétrabilité améliorée par rapport au câble 189.23. [11] A cet effet, l'invention a pour objet un câble métallique multi-torons à deux couches comprenant : - une couche interne du câble constituée d'un toron interne, - une couche externe du câble constituée de L>1 torons externes, chaque toron interne et externe comprenant : - une couche interne de toron interne et externe respectivement constituée de Q et Q' fil(s) interne(s), - une couche intermédiaire du toron interne et externe respectivement constituée de M et M' fils intermédiaires, et - une couche externe du toron interne et externe respectivement constituée de N et N' fils externes, P10-3245_FR - 3 - dans lequel : - le diamètre Dl du toron interne est supérieur au diamètre DE de chaque toron externe, - la couche externe du toron interne est insaturée, et - la couche externe de chaque toron externe est insaturée. [12] Le câble selon l'invention présente une force à rupture et une pénétrabilité améliorée par rapport au câble 189.23. Ces deux buts sont atteints de façon synergique comme expliqué ci-dessous. [13] Préalablement, il est nécessaire de rappeler que, dans le câble 189.23 de l'état de la technique, les torons externes sont jointifs et forment ainsi une voûte autour du toron interne conférant au câble une force à rupture relativement élevée. Rompre cette voûte, entraine généralement une baisse de la force à rupture. En effet, en supprimant la voute autour du toron interne, les fils externes de chaque toron externe viennent, lors de la traction du câble, exercer une force radiale dirigée vers l'intérieur du câble sur les fils externes du toron interne alors que la voûte permettait une répartition de cette force à la fois selon une composante longitudinale entre les torons externes et selon une composante radiale entre les torons externes et le toron interne. [14] Dans l'invention, grâce à la caractéristique DI>DE, le câble selon l'invention présente des espaces entre les torons externes permettant le passage de la gomme.The invention relates to multi-strand cables that can be used in particular for reinforcing tires, particularly tires for heavy industrial vehicles. [2] A radial carcass reinforcement tire comprises a tread, two inextensible beads, two sidewalls connecting the beads to the tread, and a belt, or crown reinforcement, circumferentially disposed between the carcass reinforcement and the tread. rolling. This crown reinforcement comprises several layers of rubber, possibly reinforced by reinforcing elements such as cables or monofilaments, of metal or textile type. [3] The crown reinforcement generally comprises at least two superimposed crown plies, sometimes referred to as "working plies" or cross plies, the reinforcement elements of which, generally metallic, are arranged substantially parallel to each other on the inside. a web, but crossed from one web to another, that is to say inclined, symmetrically or not, relative to the median circumferential plane, an angle which is generally between 10 ° and 45 ° The working plies generally comprise reinforcing elements having a very small elongation so as to ensure their function of guiding the tire. [4] The crown reinforcement may also comprise various other plies or layers of auxiliary rubber, of variable widths. depending on the case, with or without reinforcement elements, for example, so-called protective layers intended to protect the rest of the belt from external aggression, p erforations, or so-called shrinking plies comprising reinforcing elements oriented substantially in the circumferential direction (so-called zero degree plies), whether they are radially external or internal with respect to the working plies. The protective plies generally comprise reinforcing elements having a high elongation so as to be deformed under the effect of a stress exerted by an indenter, for example a rock. [0008] A state of the art workbench reinforcing element comprising a two-ply multi-strand wire rope of structure 189.23 is known from the state of the art. This cable comprises an inner layer of the cable consisting of an inner strand and an outer layer of the cable consisting of 6 outer strands wound helically around the inner layer of the cable. [6] Each inner and outer strand comprises an inner layer of the strand consisting of 3 internal wires, an intermediate layer consisting of 9 wires and an outer layer of the strand consisting of 15 external wires. Each wire has a diameter equal to 0.23 mm. P10-3245_EN - 2 - [7] A heavy industrial vehicle tire, particularly for civil engineering, is subjected to numerous attacks. Indeed, the rolling of this type of tire is usually done on a rough surface sometimes leading to perforations of the tread. These perforations allow the entry of corrosive agents, for example air and water, which oxidize the metal reinforcing elements of the crown reinforcement, in particular crown plies, and considerably reduce the service life of the tire. . [8] A solution to increase the life of the tire is to fight against the spread of these corrosive agents. It is thus possible to cover each inner and intermediate layer of rubber during the manufacture of the cable. During this process, the rubber present penetrates the capillaries present between each layer of each strand and thus prevents the propagation of corrosive agents. Such cables, generally called cables gummed in situ, are well known in the state of the art. [009] Another solution to increase the life of the tire is to increase the breaking force of the cable 189.23. Generally, the breaking force is increased by increasing the diameter of the wires constituting the cable and / or the number of wires and / or the unit resistance of each wire. However, further increase the diameter of the son, for example beyond 0.50 mm, necessarily leads to a decrease in the flexibility of the cable which is not desirable, increase the number of son leads most of the time a drop in the penetrability of the strands by the rubber and increase the unit resistance of each wire requires significant investments in wire manufacturing facilities. [10] The object of the invention is a cable having a breaking force and improved penetrability with respect to the cable 189.23. [11] For this purpose, the subject of the invention is a two-layer multi-strand wire rope comprising: - an inner layer of the cable consisting of an inner strand, - an outer layer of the cable consisting of L> 1 outer strands each inner and outer strand comprising: - an inner and outer strand inner layer respectively consisting of Q and Q 'internal strand (s), - an intermediate layer of the inner and outer strand respectively consisting of M and M' strands intermediates, and an outer layer of the inner and outer strand respectively consisting of N and N 'external wires, in which: the diameter D1 of the inner strand is greater than the diameter DE of each outer strand; outer layer of the inner strand is unsaturated, and - the outer layer of each outer strand is unsaturated. [12] The cable according to the invention has a breaking force and improved penetrability with respect to the cable 189.23. These two goals are achieved synergistically as explained below. [13] Beforehand, it is necessary to recall that, in the cable 189.23 of the state of the art, the outer strands are contiguous and thus form a vault around the inner strand giving the cable a relatively high breaking force. Breaking this vault usually results in a drop in the breaking force. Indeed, by removing the vault around the inner strand, the outer son of each outer strand come, during the pulling of the cable, exert a radial force directed towards the inside of the cable on the outer son of the inner strand while the arch allowed a distribution of this force both in a longitudinal component between the outer strands and in a radial component between the outer strands and the inner strand. [14] In the invention, thanks to the characteristic DI> DE, the cable according to the invention has spaces between the outer strands for the passage of the eraser.
Bien que l'on casse la voûte précédemment décrite, dans le câble selon l'invention, la haute pénétrabilité des torons externes rendue possible par l'insaturation de la couche externe des torons externes permet à la gomme ayant pénétré d'une part, entre les torons externes et, d'autre part, entre les torons externes et le toron interne, de restaurer au moins partiellement la voûte et donc de limiter la perte de force à rupture du câble. En outre, cette caractéristique permet à la gomme de s'infiltrer entre les couches externes des torons interne et externes de façon à créer un matelas de gomme absorbant au moins partiellement la composante radiale de la force entre les torons interne et externes. [15] Par définition, une couche insaturée de fils est telle qu'il existe suffisamment de place dans cette couche pour y ajouter au moins un (P+1)ième fil du même diamètre que les P fils de la couche, plusieurs fils pouvant alors être au contact les uns des autres. [16] En outre, grâce à l'insaturation de la couche externe du toron interne, on favorise la pénétrabilité du toron interne par la gomme tout en maintenant une force à rupture satisfaisante. En effet, le couche externe du toron interne étant insaturée, on pourrait craindre que les pressions s'exerçant sur chaque fil de cette couche externe soient trop élevées et réduisent la force à rupture du câble. Toutefois, le matelas de P10-3245_FR - 4 - gomme décrit ci-dessus limitant fortement ces pressions et n'altèrent pas ou que très peu la force à rupture par rapport au gain de résistance à la corrosion procuré par la haute pénétrabilité du toron interne. [017] De plus, comme déjà décrit ci-dessus, l'insaturation de la couche externe des torons externes et la caractéristique DI>DE du câble selon l'invention, permettent d'assurer une excellente pénétrabilité de la gomme au travers des torons externes et entre les torons externes ce qui permet d'obtenir un toron interne fortement pénétré. Le câble selon l'invention est donc moins sujet à la propagation de ces agents corrosifs. [018] La propagation des agents corrosifs du câble selon l'invention est également améliorée grâce à la caractéristique selon laquelle la couche interne de chaque toron interne et externe ne soit constituée que d'un fil. En effet, les trois fils de la couche interne du câble de l'état de la technique délimitent un capillaire central favorisant grandement la propagation des agents corrosifs. [019] Le diamètre de chaque toron et de chaque fil peut être mesuré par observation microscopique. Le diamètre de chaque toron est égal au diamètre du cercle circonscrit au toron correspondant. [20] Par câble métallique, on entend par définition un câble formé de fils constitués majoritairement (c'est-à-dire pour plus de 50% de ces fils) ou intégralement (pour 100% des fils) d'un matériau métallique. L'invention est préférentiellement mise en oeuvre avec un câble en acier, plus préférentiellement en acier perlitique (ou ferritoperlitique) au carbone désigné ci-après par "acier au carbone", ou encore en acier inoxydable (par définition, acier comportant au moins 11% de chrome et au moins 50% de fer). Mais il est bien entendu possible d'utiliser d'autres aciers ou d'autres alliages. [21] Lorsqu'un acier au carbone est utilisé, sa teneur en carbone (% en poids d'acier) est de préférence comprise entre 0,4% et 1,2%, notamment entre 0,5% et 1,1% ; ces teneurs représentent un bon compromis entre les propriétés mécaniques requises pour le pneumatique et la faisabilité des fils. [022] Le métal ou l'acier utilisé, qu'il s'agisse en particulier d'un acier au carbone ou d'un acier inoxydable, peut être lui-même revêtu d'une couche métallique améliorant par exemple les propriétés de mise en oeuvre du câble métallique et/ou de ses éléments constitutifs, ou les propriétés d'usage du câble et/ou du pneumatique eux-mêmes, telles que les propriétés d'adhésion, de résistance à la corrosion ou encore de résistance au vieillissement. Selon un mode de réalisation préférentiel, l'acier utilisé est recouvert d'une couche de laiton (alliage Zn-Cu) ou de zinc. P10-3245_FR - 5 - [23] Avantageusement, la couche intermédiaire du toron interne est insaturée. [24] Ainsi, on favorise encore davantage la pénétrabilité du toron interne et on protège le câble contre la propagation des agents corrosifs. Cette caractéristique est particulièrement avantageuse lorsque le toron interne présente un capillaire central délimité par les fils de la couche interne, c'est-à-dire lorsque Q>1 et plus préférentiellement lorsque Q>2. [25] Dans un mode de réalisation préféré, le fil interne de chaque toron externe présente un diamètre dl' supérieur au diamètre d2' de chaque fil intermédiaire dudit toron externe. [026] Dans un mode de réalisation encore plus préféré, le fil interne de chaque toron externe présente un diamètre dl' supérieur au diamètre d3' de chaque fil externe dudit toron externe. [27] Ainsi, dans ces deux modes de réalisation préférés, on obtient l'insaturation de la couche externe de chaque toron externe en utilisant des diamètres différents des fils selon la couche de chaque toron externe. On augmente ainsi la pénétrabilité de la gomme au travers des torons externes. On amplifie la restauration de la voute et donc on augmente la force à rupture du câble. Cette meilleure pénétrabilité permet également de limiter davantage la propagation des agents corrosifs. [28] De préférence, DI/DEk1,05 et plus préférentiellement DI/DEk1,10. Ainsi, on favorise davantage le passage de la gomme. De préférence DI/DE1,20. On limite ainsi le diamètre externe du câble et donc on maximise la masse métal que l'on peut mettre dans une nappe. D'autre part, on réduit l'épaisseur de la nappe et donc l'échauffement, la résistance au roulement et la masse du pneumatique. [29] De préférence, les fils d'une même couche d'un toron prédéterminé (interne ou externe) sont sensiblement tous identiques. Avantageusement, les torons externes sont sensiblement tous identiques. Par « sensiblement identiques», on entend que les fils et les torons sont identiques aux tolérances industrielles près. [30] Dans un mode de réalisation préféré, l'assemblage constitué par les couches interne et externe du câble présente un diamètre D inférieur ou égal à 6 mm, de préférence à 5 mm et plus préférentiellement à 4,3 mm. [31] Dans un mode de réalisation préféré, le rapport du diamètre D de l'assemblage constitué par les couches interne et externe du câble sur la distance E inter-torons moyenne de la couche externe est inférieur ou égal à 500, de préférence à 100 et plus préférentiellement à 40. [032] Ainsi, on favorise encore davantage le passage de la gomme entre les torons externes et donc la restauration de la voute du câble. P10-3245_FR - 6 - [033] La distance E inter-torons moyenne des torons externes est définie, sur une section du câble perpendiculaire à l'axe principal du câble, comme la plus petite distance séparant, en moyenne sur la couche externe, deux torons adjacents de la couche externe. [034] De façon optionnelle, la couche intermédiaire de chaque toron externe est saturée. [035] La saturation de la couche intermédiaire de chaque toron externe permet de s'assurer que chaque toron externe comprend suffisamment de fils intermédiaires et donc une force à rupture la plus élevée possible. [036] Par définition, une couche saturée est telle qu'il n'existe pas suffisamment de place dans cette couche pour y ajouter au moins un (P+1)ième fil du même diamètre que les P fils de la couche. [37] De préférence, le couche intermédiaire de chaque toron externe est non-compacte ce qui permet, malgré la saturation de cette couche, le passage de la gomme. [38] Par définition, une couche non-compacte est telle qu'il existe des espaces de passage de la gomme entre les fils de la couche. [39] Dans un mode de réalisation, chaque fil interne du toron interne présente un diamètre dl égal au diamètre d2 de chaque fil intermédiaire du toron interne. [040] Dans un mode de réalisation, chaque fil interne du toron interne présente un diamètre dl égal au diamètre d3 de chaque fil externe du toron interne. [041] Dans un mode de réalisation, chaque fil intermédiaire de chaque toron externe présente un diamètre d2' égal au diamètre d3' de chaque fil externe dudit toron externe. [042] Avantageusement, Q>1 et de préférence Q>2. [43] Dans un mode de réalisation, Q=3, M=8 ou 9 et N=13 ou 14 et de préférence Q=3, M=8 et N=13. [44] De préférence, M'=6 et N'=11. [45] Avantageusement, le diamètre des fils interne, intermédiaires et externes de chaque toron interne et externe va de 0,15 mm à 0,50 mm, de préférence de 0,20 mm à 0,45 mm et plus préférentiellement de 0,25 mm à 0,40 mm. De tels diamètres sont compatibles avec une utilisation en pneumatique. [46] Dans un mode de réalisation préféré permettant une diminution des pressions de contact entre les couches externes des torons interne et externes et donc un gain de force à rupture, les couches externes de chaque toron interne et externe sont enroulées selon des sens de torsion différents. En variante, les couches externes de chaque toron interne et externe sont enroulées dans le même sens de torsion. P10-3245_FR - 7 - [47] Dans un mode de réalisation permettant d'augmenter la pénétrabilité de chaque toron, les couches intermédiaire et externe de chaque toron sont enroulées dans des sens de torsion différents. Dans un autre mode de réalisation permettant d'augmenter la force à rupture de chaque toron, les couches intermédiaire et externe de chaque toron sont enroulées dans le même sens de torsion. [48] Pour ce qui suit, on rappelle que, de manière connue, le pas représente la longueur, mesurée parallèlement à l'axe du câble, au bout de laquelle un fil ayant ce pas effectue un tour complet autour dudit axe du câble. [49] La distance interfils I d'une couche est définie, sur une section du câble perpendiculaire à l'axe principal du câble, comme la plus petite distance séparant, en moyenne sur ladite couche, deux fils adjacents de ladite couche. [50] Selon des caractéristiques optionnelles indépendantes entre elles: - Le rapport d2/12 du diamètre d2 des M fils intermédiaires du toron interne sur la distance inter-fils moyenne 12 entre les M fils intermédiaires du toron interne est tel que 2 d2/12 10 et de préférence 3 d2/12 7. - Le rapport d3/13 du diamètre d3 des N fils externes du toron interne sur la distance inter-fils moyenne 13 entre les N fils externes du toron interne est tel que 2 d3/13 10 et de préférence 3 d3/13 7. - Le rapport d2'/12' du diamètre d2' des M' fils intermédiaires de chaque toron externe sur la distance inter-fils moyenne 12' entre les M' fils intermédiaires de chaque toron externe est tel que 5 d2'/12' 15 et de préférence 5 d2'/12' 10. - Le rapport d3'/13' du diamètre d3' des N' fils externes de chaque toron externe sur la distance inter-fils moyenne 13' entre les N' fils externes de chaque toron externe est tel que 3 d3'/13' 10 et de préférence 4 d3'/13' 6. [51] Un autre objet de l'invention est un pneumatique comprenant au moins un câble tel que défini ci-dessus. [52] De préférence, le pneumatique comportant une armature de carcasse ancrée dans deux bourrelets et surmontée radialement par une armature de sommet elle- même surmontée d'une bande de roulement qui est réunie auxdits bourrelets par deux flancs, ladite armature de sommet comporte au moins un câble tel que défini ci-dessus. [53] Dans un mode de réalisation préféré, l'armature de sommet comprend une armature de protection et une armature de travail, l'armature de travail comprenant au moins un câble tel que défini ci-dessus, l'armature de protection étant radialement intercalée entre la bande de roulement et l'armature de travail. P10-3245_FR - 8 - [054] Le câble est tout particulièrement destiné à des véhicules industriels choisis parmi des véhicules lourds tels que "Poids lourd" - i.e., métro, bus, engins de transport routier (camions, tracteurs, remorques), véhicules hors-la-route -, engins agricoles ou de génie civil, autres véhicules de transport ou de manutention. [055] De manière préférentielle, le pneumatique est pour véhicule de type génie civil. Ainsi, le pneumatique présente une dimension dans laquelle le diamètre, en pouces, du siège de la jante sur laquelle le pneumatique est destiné à être monté est supérieur ou égal à 40 pouces. [56] L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple et faite en se référant aux dessins dans lesquels : la figure 1 est une vue en coupe perpendiculaire à la direction circonférentielle d'un pneumatique selon l'invention ; la figure 2 est une vue de détails de la zone I de la figure 1 ; la figure 3 est une vue schématique en coupe perpendiculaire à l'axe du câble (supposé rectiligne et au repos) d'un câble selon l'invention ; la figure 4 est une photographie du câble réel selon l'invention noyé dans une matrice de caoutchouc, selon une coupe analogue à celle de la figure 3 ; et les figures 5 à 8 sont des photographies analogues à celles de la figure 3 de câbles témoins. [57] EXEMPLE DE PNEUMATIQUE SELON L'INVENTION [58] Tout intervalle de valeurs désigné par l'expression « de a à b » signifie le domaine de valeurs allant de la borne « a » jusqu'à la borne « b » c'est-à-dire incluant les bornes strictes « a » et « b ». [59] Dans les figures, on a représenté un repère X, Y, Z correspondant aux orientations habituelles respectivement axiale (X), radiale (Y) et circonférentielle (Z) d'un pneumatique. [60] On a représenté sur les figures 1 et 2 un pneumatique selon l'invention et désigné par la référence générale 10. [61] Le pneumatique 10 est pour véhicule lourd de type génie civil, par exemple de type « dumper ». Ainsi, le pneumatique 10 présente une dimension de type 53/80R63. [62] Le pneumatique 10 comporte un sommet 12 renforcé par une armature de sommet 14, deux flancs 16 et deux bourrelets 18, chacun de ces bourrelets 18 étant renforcé avec une tringle 20. Le sommet 12 est surmonté radialement d'une bande de roulement 22 réunie aux bourrelets 18 par les flancs 16. Une armature de carcasse 24 P10-3245_FR - 9 - est ancrée dans les deux bourrelets 18, et est ici enroulée autour des deux tringles 20 et comprend un retournement 26 disposé vers l'extérieur du pneumatique 20 qui est ici représenté monté sur une jante 28. L'armature de carcasse 24 est surmontée radialement par l'armature de sommet 14. [063] L'armature de carcasse 24 comprend au moins une nappe de carcasse 30 renforcée par des câbles de carcasse radiaux (non représentés). Les câbles de carcasse sont agencés sensiblement parallèlement les uns aux autres et s'étendent d'un bourrelet 18 à l'autre de manière à former un angle compris entre 80° et 90° avec le plan circonférentiel médian M (plan perpendiculaire à l'axe de rotation du pneumatique qui est situé à mi-distance des deux bourrelets 18 et passe par le milieu de l'armature de sommet 14). [64] Le pneumatique 10 comprend également une nappe d'étanchéité 32 constituée d'un élastomère (communément appelée gomme intérieure) qui définit la face radialement interne 34 du pneumatique 10 et qui est destinée à protéger la nappe de carcasse 30 de la diffusion d'air provenant de l'espace intérieur au pneumatique 10. [65] L'armature de sommet 14 comprend, radialement de l'extérieur vers l'intérieur du pneumatique 10, une armature de protection 36 agencée radialement à l'intérieur de la bande de roulement 22, une armature de travail 38 agencée radialement à l'intérieur de l'armature de protection 36 et une armature additionnelle 40 agencée radialement à l'intérieur de l'armature de travail 38. L'armature de protection 36 est ainsi radialement intercalée entre la bande de roulement 22 et l'armature de travail 38. [66] L'armature de protection 36 comprend des première et deuxième nappes de protection 42, 44 comprenant des éléments de renfort métalliques de protection, la première nappe 42 étant agencée radialement à l'intérieur de la deuxième nappe 44. De façon optionnelle, les éléments de renfort métalliques de protection font un angle au moins égal à 10°, de préférence allant de 10° à 35° et préférentiellement de 15° à 30° avec la direction circonférentielle Z du pneumatique. [67] L'armature de travail 38 comprend des première et deuxième nappes de travail 46, 48, la première nappe 46 étant agencée radialement à l'intérieur de la deuxième nappe 48. Chaque nappe 46, 48 comprend au moins élément de renfort métallique de travail comprenant un câble 50 conforme à l'invention. De façon optionnelle, les éléments de renforts métalliques de travail sont croisés d'une nappe de travail à l'autre et font un angle au plus égal à 60°, de préférence allant de 15° à 40° avec la direction circonférentielle Z du pneumatique. P10-3245_FR -10- [68] L'armature additionnelle 40, également appelée bloc limiteur, dont la fonction est de reprendre en partie les sollicitations mécaniques de gonflage, comprend, par exemple et de façon connue en soi, des éléments de renfort métalliques additionnels, par exemple tels que décrits dans FR 2 419 181 ou FR 2 419 182 faisant un angle au plus égal à 10°, de préférence allant de 5° à 10° avec la direction circonférentielle Z du pneumatique 10. [69] EXEMPLE DE CABLE SELON L'INVENTION [70] On a représenté sur la figure 3 un câble 50 selon l'invention. [071] Le câble 50 est métallique et est du type multi-torons à deux couches cylindriques. Ainsi, on comprend que les couches de torons constituant le câble 50 sont au nombre de deux. Les couches de torons sont adjacentes et concentriques. Le câble 10 est dépourvu de gomme lorsqu'il n'est pas intégré au pneumatique. [072] Le câble 50 comprend une couche interne Cl du câble 50 ainsi qu'une couche externe C2 du câble 50. La couche interne Cl est constituée d'un unique toron interne TI. La couche externe C2 est constituée de L>1 torons externes, c'est-à-dire plusieurs torons externes TE enroulés en hélice autour de la couche interne Cl selon un pas p. Le câble 50 comprend également une frette F constituée d'un unique fil enroulé en hélice autour de la couche externe C2 selon un pas pf. [073] Le toron interne TI présente un pas infini. Les torons externes TE sont enroulés en hélice dans un sens d'enroulement des torons externes, par exemple le sens S. Le pas p des torons externes est tel que 40 mm p 100 mm et de préférence 50 mm p 90 mm. Ici p=70 mm. [74] La frette F est enroulée en hélice dans un sens d'enroulement de la frette différent du sens d'enroulement des torons externes. Ainsi, par exemple, les torons externes TE sont enroulés dans le sens S autour du toron interne TI et la frette F est enroulée dans le sens Z. Le pas pf de la frette F est tel que 2 mm pf 10 mm et de préférence 3 mm pf 8 mm. Ici pf=5,1 mm. [75] L'assemblage constitué par les couches interne Cl et externe C2, c'est-à-dire le câble sans la frette F, présente un diamètre D supérieur ou égal à 4 mm et inférieur ou égal à 6 mm, de préférence à 5 mm et plus préférentiellement à 4,3 mm. La distance E inter-torons moyenne séparant deux torons externes TE adjacents est supérieure ou égale à 30 pm, de préférence à 45 pm et plus préférentiellement à 75 pm et encore plus préférentiellement à 100 pm. Le rapport D/E est inférieur ou égal à 500, de préférence à 100 et plus préférentiellement à 40. Ici, D=4,23 mm, E=121 pm et D/E=34,95. P10-3245 FR [76] Le toron interne TI présente un diamètre Dl supérieur au diamètre DE de chaque toron externe TE. De préférence, DI/DEk1,05 et plus préférentiellement DI/DEk1,10. De préférence DI/DE1,20. En l'espèce, DI=1,85 mm, DE=1,58 mm et DI/DE=1,17. Ainsi, la couche externe C2 du câble 50 est non compacte. Par définition, une couche non-compacte de torons est telle qu'il existe des espaces de passage de la gomme entre les torons de la couche. [77] Le toron interne TI comprend une couche interne 12 du toron TI constituée de Q fil(s) interne(s) Fl, une couche intermédiaire 14 du toron TI constituée de M fils intermédiaires F2 enroulés en hélice autour de la couche interne 12 selon un pas p2, et une couche externe 16 du toron TI constituée de N fils externes F3 enroulés en hélice autour de la couche intermédiaire 14 selon un pas p3. Q>1, de préférence Q>2. Les Q fils internes Fl sont enroulés en hélice selon un pas pl. Ici, Q=3, M=6 et N=11. [78] On a pl tel que 4 mm pl 15 mm et de préférence 6 mm pl 10 mm. Les Q fils Fl sont enroulés en hélice selon un sens de couche interne 12 du toron TI. Ici p1=8 mm. [79] On a p2 tel que 7 mm p2 30 mm et de préférence 10 mm p2 25 mm et plus préférentiellement 10 mm p2 18 mm. Les M fils F2 sont enroulés en hélice selon un sens de couche intermédiaire 14 du toron TI. Ici p2=14 mm. [80] On a également p3 tel que 10 mm p3 40 mm et de préférence 15 mm p3 35 mm et plus préférentiellement 15 mm p3 25 mm. Les N fils F3 sont enroulés en hélice selon un sens de couche externe 16 du toron TI. Ici p3=20 mm. [81] De préférence, le sens de couche externe 16 du toron TI est identique au sens de couche intermédiaire 14 du toron TI, par exemple le sens S. En variante, ces sens sont différents. [082] Chaque fil interne, intermédiaire et externe du toron interne TI présente respectivement un diamètre dl, d2 et d3. Chaque fil présente une résistance à la rupture, notée Rm, telle que 2500 Rm 3500 MPa. On dit de l'acier de ces fils qu'il est de grade SHT (« Super High Tensile »). Chaque diamètre des fils interne dl, intermédiaires d2 et externes d3 du toron interne TI va de 0,15 mm à 0,50 mm, de préférence de 0,20 mm à 0,45 mm et plus préférentiellement de 0,25 mm à 0,40 mm. Ici d1=0,38 mm et d2=d3=0,35 mm. [083] La couche intermédiaire 14 du toron interne TI est insaturée et non-compacte. En effet, la distance inter-fils moyenne 12 entre les M fils intermédiaire F2 est ici égale à 55 pm. [084] Le rapport d2/12 est tel que 2 d2/12 10 et de préférence 3 d2/12 7. Ici, d2/I2=5,45. P10-3245_FR -12- [85] La couche externe 16 du toron interne Tl est insaturée. En effet, la distance inter-fils moyenne 13 entre les N fils externes F3 est ici égale à 60,5 pm. [86] Le rapport d3/I3 est tel que 2 d2/I2 10 et de préférence 3 d2/I2 7. Ici, d3/13=4,96. [087] Chaque toron externe TE comprend une couche interne 12' du toron TE constituée de Q' fil(s) interne(s) F1', une couche intermédiaire 14' du toron TE constituée de M' fils intermédiaires F2' enroulés en hélice autour de la couche interne 12' selon un pas p2', et une couche externe 16' du toron TE constituée de N' fils externes F3' enroulés en hélice autour de la couche intermédiaire selon un pas p3'.Although the vault described above is broken, in the cable according to the invention, the high penetrability of the outer strands made possible by the unsaturation of the outer layer of the outer strands allows the gum having penetrated, on the one hand, between external strands and, secondly, between the outer strands and the inner strand, to at least partially restore the vault and thus limit the loss of breaking strength of the cable. In addition, this feature allows the gum to infiltrate between the outer layers of the inner and outer strands so as to create a gum mattress at least partially absorbing the radial component of the force between the inner and outer strands. [15] By definition, an unsaturated layer of yarns is such that there is sufficient space in this layer to add at least one (P + 1) th yarn of the same diameter as the P yarns of the layer, with several yarns then be in contact with each other. In addition, thanks to the unsaturation of the outer layer of the inner strand, it promotes the penetrability of the inner strand by the rubber while maintaining a satisfactory breaking force. Indeed, the outer layer of the inner strand being unsaturated, it might be feared that the pressures exerted on each wire of this outer layer are too high and reduce the breaking strength of the cable. However, the above-described gum mattress strongly limits these pressures and does not alter or very little the breaking force compared to the corrosion resistance gain afforded by the high penetrability of the inner strand. . [017] Moreover, as already described above, the unsaturation of the outer layer of the outer strands and the DI> DE characteristic of the cable according to the invention, ensure excellent penetrability of the gum through the strands external strands and which allows to obtain a strongly penetrated inner strand. The cable according to the invention is therefore less subject to the propagation of these corrosive agents. [018] The propagation of the corrosive agents of the cable according to the invention is also improved thanks to the characteristic according to which the inner layer of each inner and outer strand consists of only one wire. Indeed, the three son of the inner layer of the cable of the state of the art delimit a central capillary greatly promoting the propagation of corrosive agents. [019] The diameter of each strand and each wire can be measured by microscopic observation. The diameter of each strand is equal to the diameter of the circle circumscribing the corresponding strand. [20] Wire rope is defined as a cable made of wires consisting mainly of wires (that is to say for more than 50% of these wires) or integrally (for 100% of the wires) of a metallic material. The invention is preferably implemented with a steel cable, more preferably carbon pearlitic (or ferritoperlitic) steel, hereinafter referred to as "carbon steel", or else stainless steel (by definition, steel comprising at least 11 % chromium and at least 50% iron). But it is of course possible to use other steels or other alloys. [21] When carbon steel is used, its carbon content (% by weight of steel) is preferably between 0.4% and 1.2%, especially between 0.5% and 1.1% ; these levels represent a good compromise between the mechanical properties required for the tire and the feasibility of the wires. [022] The metal or steel used, whether it is in particular a carbon steel or a stainless steel, may itself be coated with a metal layer improving, for example, the setting properties. use of the metal cable and / or its constituent elements, or the properties of use of the cable and / or the tire themselves, such as adhesion properties, corrosion resistance or resistance to aging. According to a preferred embodiment, the steel used is covered with a layer of brass (Zn-Cu alloy) or zinc. P10-3245_EN - 5 - [23] Advantageously, the intermediate layer of the inner strand is unsaturated. [24] Thus, it further promotes the penetrability of the inner strand and protects the cable against the spread of corrosive agents. This feature is particularly advantageous when the inner strand has a central capillary delimited by the inner layer of the wires, that is to say when Q> 1 and more preferably when Q> 2. [25] In a preferred embodiment, the inner wire of each outer strand has a diameter d1 greater than the diameter d2 'of each intermediate wire of said outer strand. [026] In an even more preferred embodiment, the inner wire of each outer strand has a diameter dl 'greater than the diameter d3' of each outer wire of said outer strand. [27] Thus, in these two preferred embodiments, unsaturation of the outer layer of each outer strand is obtained by using different diameters of the son according to the layer of each outer strand. This increases the penetrability of the rubber through the outer strands. The restoration of the vault is amplified and thus the breaking strength of the cable is increased. This better penetration also makes it possible to further limit the propagation of corrosive agents. [28] Preferably, DI / DEk1.05 and more preferably DI / DEk1.10. Thus, it promotes more the passage of the gum. Preferably DI / DE1,20. This limits the outer diameter of the cable and thus maximizes the metal mass that can be put in a sheet. On the other hand, it reduces the thickness of the sheet and therefore the heating, the rolling resistance and the mass of the tire. [29] Preferably, the wires of the same layer of a predetermined strand (internal or external) are substantially all identical. Advantageously, the outer strands are substantially all identical. By "substantially identical" is meant that the wires and strands are identical to the industry tolerances. [30] In a preferred embodiment, the assembly constituted by the inner and outer layers of the cable has a diameter D less than or equal to 6 mm, preferably 5 mm and more preferably 4.3 mm. [31] In a preferred embodiment, the ratio of the diameter D of the assembly constituted by the inner and outer layers of the cable to the average inter-strand distance E of the outer layer is less than or equal to 500, preferably 100 and more preferably 40. [032] Thus, it promotes even more the passage of the rubber between the outer strands and thus the restoration of the vault of the cable. P10-3245_EN - 6 - [033] The average inter-strand distance E of the outer strands is defined, on a section of the cable perpendicular to the main axis of the cable, as the smallest distance separating, on average on the outer layer, two adjacent strands of the outer layer. [034] Optionally, the intermediate layer of each outer strand is saturated. [035] The saturation of the intermediate layer of each outer strand ensures that each outer strand includes sufficient intermediate son and thus a maximum breaking force possible. [036] By definition, a saturated layer is such that there is not enough room in this layer to add at least one (P + 1) th thread of the same diameter as the P son of the layer. [37] Preferably, the intermediate layer of each outer strand is non-compact which, despite the saturation of this layer, the passage of the gum. [38] By definition, a non-compact layer is such that there are spaces for the gum to pass between the layers of the layer. [39] In one embodiment, each inner wire of the inner strand has a diameter d1 equal to the diameter d2 of each intermediate wire of the inner strand. [040] In one embodiment, each inner wire of the inner strand has a diameter d1 equal to the diameter d3 of each outer wire of the inner strand. [041] In one embodiment, each intermediate wire of each outer strand has a diameter d2 'equal to the diameter d3' of each outer wire of said outer strand. [042] Advantageously, Q> 1 and preferably Q> 2. [43] In one embodiment, Q = 3, M = 8 or 9 and N = 13 or 14 and preferably Q = 3, M = 8 and N = 13. [44] Preferably, M '= 6 and N' = 11. [45] Advantageously, the diameter of the inner, intermediate and outer wires of each inner and outer strand is from 0.15 mm to 0.50 mm, preferably from 0.20 mm to 0.45 mm and more preferably from 0, 25 mm to 0.40 mm. Such diameters are compatible with use in a tire. [46] In a preferred embodiment allowing a reduction of the contact pressures between the outer layers of the inner and outer strands and thus a breakup force gain, the outer layers of each inner and outer strand are wound in torsion directions different. Alternatively, the outer layers of each inner and outer strand are wound in the same direction of torsion. P10-3245_EN - 7 - [47] In one embodiment for increasing the penetrability of each strand, the intermediate and outer layers of each strand are wound in different torsion directions. In another embodiment for increasing the breaking force of each strand, the intermediate and outer layers of each strand are wound in the same direction of torsion. [48] For the following, it is recalled that, in a known manner, the pitch represents the length, measured parallel to the axis of the cable, at the end of which a wire having this step performs a complete revolution about said axis of the cable. [49] The interleaf distance I of a layer is defined, on a section of the cable perpendicular to the main axis of the cable, as the smallest distance separating, on average over said layer, two adjacent wires of said layer. [50] According to optional characteristics that are independent of each other: the ratio d2 / 12 of the diameter d2 of the M intermediate wires of the inner strand to the mean inter-wire distance 12 between the M intermediate wires of the inner strand is such that 2 d2 / 12 10 and preferably 3 d2 / 12 7. - The d3 / 13 ratio of the diameter d3 of the N outer son of the inner strand to the mean inter-son distance 13 between the N outer son of the inner strand is such that 2 d3 / 13 10 and preferably 3 d3 / 13 7. - The ratio d2 '/ 12' of the diameter d2 'of the M' intermediate son of each outer strand on the mean inter-son distance 12 'between the M' intermediate son of each outer strand is such that 5 d2 '/ 12' 15 and preferably 5 d2 '/ 12' 10. - The d3 '/ 13' ratio of the diameter d3 'of the N' external son of each outer strand on the mean inter-son distance 13 ' between the N 'outer threads of each outer strand is 3 d3' / 13 '10 and preferably 4 d3' / 13 '6. [51] Another object of the The invention is a tire comprising at least one cable as defined above. [52] Preferably, the tire comprising a carcass reinforcement anchored in two beads and radially surmounted by a crown reinforcement itself surmounted by a tread which is joined to said beads by two flanks, said crown reinforcement comprises minus a cable as defined above. [53] In a preferred embodiment, the crown reinforcement comprises a protective reinforcement and a working reinforcement, the working reinforcement comprising at least one cable as defined above, the protective reinforcement being radially interposed between the tread and the reinforcement. P10-3245_EN - 8 - [054] The cable is particularly intended for industrial vehicles chosen from heavy vehicles such as "heavy goods vehicles" - ie, metro, buses, road transport vehicles (trucks, tractors, trailers), vehicles off-the-road -, agricultural or engineering machinery, other transport or handling vehicles. [055] Preferably, the tire is for civil engineering type vehicle. Thus, the tire has a dimension in which the diameter, in inches, of the seat of the rim on which the tire is to be mounted is greater than or equal to 40 inches. [56] The invention will be better understood on reading the description which follows, given solely by way of example and with reference to the drawings in which: FIG. 1 is a sectional view perpendicular to the circumferential direction of a tire according to the invention; Figure 2 is a detail view of the area I of Figure 1; Figure 3 is a schematic sectional view perpendicular to the axis of the cable (assumed rectilinear and at rest) of a cable according to the invention; Figure 4 is a photograph of the actual cable according to the invention embedded in a rubber matrix, in a section similar to that of Figure 3; and Figures 5 to 8 are photographs similar to those of Figure 3 of control cables. [57] PNEUMATIC EXAMPLE ACCORDING TO INVENTION [58] Any range of values designated by the expression "from a to b" means the range of values from terminal "a" to terminal "b" c '. that is to say, including the strict limits "a" and "b". [59] In the figures, there is shown a reference X, Y, Z corresponding to the usual orientations respectively axial (X), radial (Y) and circumferential (Z) of a tire. [60] FIGS. 1 and 2 show a tire according to the invention and designated by the general reference 10. [61] The tire 10 is for a heavy vehicle of the civil engineering type, for example of the "dumper" type. Thus, the tire 10 has a dimension of 53 / 80R63 type. [62] The tire 10 has an apex 12 reinforced by a crown reinforcement 14, two sidewalls 16 and two beads 18, each of these beads 18 being reinforced with a rod 20. The top 12 is radially surmounted by a tread 22 is joined to the beads 18 by the flanks 16. A carcass reinforcement 24 is anchored in the two beads 18, and is here wound around the two rods 20 and comprises a reversal 26 disposed towards the outside of the tire 20 which is shown here mounted on a rim 28. The carcass reinforcement 24 is radially surmounted by the crown reinforcement 14. [063] The carcass reinforcement 24 comprises at least one carcass ply 30 reinforced by ropes. radial carcass (not shown). The carcass cables are arranged substantially parallel to each other and extend from one bead 18 to the other so as to form an angle of between 80 ° and 90 ° with the median circumferential plane M (plane perpendicular to the rotation axis of the tire which is located midway between the two beads 18 and passes through the middle of the crown reinforcement 14). [64] The tire 10 also comprises a sealing ply 32 made of an elastomer (commonly called an inner liner) which defines the radially inner face 34 of the tire 10 and which is intended to protect the carcass ply 30 from the diffusion of the tire. air from the interior space to the tire 10. [65] The crown reinforcement 14 comprises, radially from the outside towards the inside of the tire 10, a protective armature 36 arranged radially inside the band 22, a working armature 38 arranged radially inside the protective armature 36 and an additional armature 40 arranged radially inside the armature 38. The protective armature 36 is thus radially interposed between the tread 22 and the reinforcement 38. [66] The protective reinforcement 36 comprises first and second protective plies 42, 44 comprising metal reinforcing elements protection, the first ply 42 being arranged radially inside the second ply 44. Optionally, the protective metal reinforcing elements form an angle of at least 10 °, preferably ranging from 10 ° to 35 °. and preferably from 15 ° to 30 ° with the circumferential direction Z of the tire. [67] The working reinforcement 38 comprises first and second working plies 46, 48, the first ply 46 being arranged radially inside the second ply 48. Each ply 46, 48 comprises at least one metallic reinforcement element working comprising a cable 50 according to the invention. Optionally, the metal reinforcing elements of work are crossed from one working ply to another and make an angle at most equal to 60 °, preferably ranging from 15 ° to 40 ° with the circumferential direction Z of the tire . P10-3245_EN -10- [68] The additional reinforcement 40, also called limiter block, whose function is to partially recover the mechanical loading of inflation, comprises, for example and in a manner known per se, metallic reinforcement elements. additional, for example as described in FR 2 419 181 or FR 2 419 182 making an angle at most equal to 10 °, preferably ranging from 5 ° to 10 ° with the circumferential direction Z of the tire 10. [69] EXAMPLE OF CABLE ACCORDING TO THE INVENTION [70] FIG. 3 shows a cable 50 according to the invention. [071] The cable 50 is metallic and is of the multi-strand type with two cylindrical layers. Thus, it is understood that the strand layers constituting the cable 50 are two in number. The layers of strands are adjacent and concentric. The cable 10 is devoid of rubber when it is not integrated with the tire. [072] The cable 50 comprises an inner layer C1 of the cable 50 and an outer layer C2 of the cable 50. The inner layer C1 consists of a single inner strand TI. The outer layer C2 consists of L> 1 outer strands, that is to say several external strands TE wound helically around the inner layer C1 in a p-step. The cable 50 also comprises a band F consisting of a single wire wound helically around the outer layer C2 in a pitch pf. [073] The internal strand TI has an infinite pitch. The outer strands TE are wound helically in a winding direction of the outer strands, for example the direction S. The pitch p of the outer strands is such that 40 mm to 100 mm and preferably 50 mm to 90 mm. Here p = 70 mm. [74] The hoop F is wound helically in a winding direction of the hoop different from the winding direction of the outer strands. Thus, for example, the outer strands TE are wound in the direction S around the inner strand TI and the band F is wound in the direction Z. The pitch pf of the band F is such that 2 mm pf 10 mm and preferably 3 mm pf 8 mm. Here mp = 5.1 mm. [75] The assembly constituted by the internal C1 and outer C2 layers, that is to say the cable without the band F, has a diameter D greater than or equal to 4 mm and less than or equal to 6 mm, preferably at 5 mm and more preferably at 4.3 mm. The mean inter-strand distance E separating two adjacent outer TE strands is greater than or equal to 30 μm, preferably 45 μm, and more preferably 75 μm and even more preferentially to 100 μm. The D / E ratio is less than or equal to 500, preferably 100 and more preferably 40. Here, D = 4.23 mm, E = 121 μm and D / E = 34.95. P10-3245 EN [76] The inner strand TI has a diameter D1 greater than the diameter DE of each outer strand TE. Preferably, DI / DEk1.05 and more preferably DI / DEk1.10. Preferably DI / DE1,20. In this case, DI = 1.85 mm, DE = 1.58 mm and DI / DE = 1.17. Thus, the outer layer C2 of the cable 50 is non-compact. By definition, a non-compact layer of strands is such that there are spaces for the gum to pass between the strands of the layer. [77] The inner strand TI comprises an inner layer 12 of the strand TI consisting of Q internal thread (s) Fl, an intermediate layer 14 of the strand TI consisting of M intermediate threads F2 wound helically around the inner layer 12 in a step p2, and an outer layer 16 of the strand TI consists of N external wires F3 helically wound around the intermediate layer 14 in a step p3. Q> 1, preferably Q> 2. The internal threads F1 Fl are helically wound in a pitch pl. Here, Q = 3, M = 6 and N = 11. [78] 4 mm pl 15 mm and preferably 6 mm pl 10 mm are used. The Q wires F1 are helically wound in an inner layer direction 12 of the strand TI. Here p1 = 8 mm. [79] We have p2 such that 7 mm p2 30 mm and preferably 10 mm p2 25 mm and more preferably 10 mm p2 18 mm. The M son F2 are helically wound in an intermediate layer direction 14 of the strand TI. Here p2 = 14 mm. [80] We also have p3 such that 10 mm 3 40 mm and preferably 15 mm 3 35 mm and more preferably 15 mm 3 25 mm. The N son F3 are helically wound in an outer layer direction 16 of the strand TI. Here p3 = 20 mm. [81] Preferably, the outer layer direction 16 of the strand TI is identical to the intermediate layer direction 14 of the strand TI, for example the direction S. Alternatively, these directions are different. [082] Each inner, intermediate and outer wire of the inner wire TI respectively has a diameter dl, d2 and d3. Each wire has a breaking strength, denoted Rm, such that 2500 Rm 3500 MPa. The steel of these threads is said to be of grade SHT ("Super High Tensile"). Each diameter of the inner wires d1, d2 intermediate and external d3 of the inner wire TI is from 0.15 mm to 0.50 mm, preferably from 0.20 mm to 0.45 mm and more preferably from 0.25 mm to 0 , 40 mm. Here d1 = 0.38 mm and d2 = d3 = 0.35 mm. [083] The intermediate layer 14 of the inner strand TI is unsaturated and non-compact. Indeed, the average inter-son distance 12 between the intermediate son M F2 is here equal to 55 pm. [084] The ratio d2 / 12 is such that 2 d2 / 12 10 and preferably 3 d2 / 12 7. Here, d2 / I2 = 5.45. P10-3245_EN -12- [85] The outer layer 16 of the inner strand T1 is unsaturated. Indeed, the average inter-son distance 13 between the N external son F3 is here equal to 60.5 pm. [86] The ratio d3 / I3 is such that 2 d2 / I2 10 and preferably 3 d2 / I2 7. Here, d3 / 13 = 4.96. [087] Each outer strand TE comprises an inner layer 12 'of the strand TE consisting of Q' internal thread (s) F1 ', an intermediate layer 14' of the strand TE consisting of M 'intermediate threads F2' wound helically around the inner layer 12 'in a pitch p2', and an outer layer 16 'of the strand TE consisting of N' external wires F3 'wound helically around the intermediate layer in a pitch p3'.
Ici, Q'=1, M'=6 et N'=11. [088] Pour chaque toron externe TE, considéré déroulé d'autour la couche interne C1, on a p2' tel que 7 mm p2' 30 mm et de préférence 10 mm p2' 25 mm et plus préférentiellement 10 mm p2' 18 mm. Les M' fils F2' sont enroulés en hélice selon un sens de couche intermédiaire 14' du toron TE. Ici p2'=14 mm. [089] On a également p3' tel que 10 mm p3' 40 mm et de préférence 15 mm p3' 35 mm et plus préférentiellement 15 mm p3' 25 mm. Les N' fils F3' sont enroulés en hélice selon un sens de couche externe 16' du toron TE. Ici p3'=20 mm. [90] De préférence, le sens de couche externe 16' du toron TE est identique au sens de couche intermédiaire 14' du toron TE, par exemple le sens Z. En variante, ces sens sont différents. [91] Dans un mode de réalisation particulièrement préféré, les sens d'enroulement des couches externes 16 et 16' sont différents. [92] Chaque fil interne, intermédiaire et externe de chaque toron externe TE présente respectivement un diamètre dl', d2' et d3'. Chaque fil présente une résistance à la rupture, notée Rm, telle que 2500 Rm 3500 MPa. On dit de l'acier de ces fils qu'il est de grade SHT (« Super High Tensile »). Chaque diamètre des fils interne dl', intermédiaires d2' et externes d3' de chaque toron externe TE va de 0,15 mm à 0,50 mm, de préférence de 0,20 mm à 0,45 mm et plus préférentiellement de 0,25 mm à 0,40 mm. Ici d1'=0,38 mm et d2'=d3'=0,30 mm. [093] La couche intermédiaire 14' du toron TE est saturée et non-compacte. E effet, la distance inter-fils moyenne 12' entre les M' fils intermédiaire F2' est ici égale à 38 pm. [094] Le rapport d2'/12' est tel que 5 d2'/12' 15 et de préférence 5 d2'/12' 10. Ici, d2'/12'=7,90. [095] La couche externe 16' du toron TE est insaturée. En effet, la distance inter-fils moyenne 13' entre les N' fils externes F3' est ici égale à 55,4 pm. P10-3245_FR -13- [96] Le rapport d3'/13' est tel que 3 d3'/13' 10 et de préférence 4 d3'/13' 6. Ici, d3'/13'=5,42. [97] Chaque fil interne Fl du toron interne TI présente un diamètre dl égal au diamètre d2 de chaque fil intermédiaire F2 du toron interne Tl. [098] Chaque fil intermédiaire F2 du toron interne TI présente un diamètre d2 égal au diamètre d3 de chaque fil externe F3 du toron interne Tl. [099] Chaque fil intermédiaire F2' de chaque toron externe TE présente un diamètre d2' égal au diamètre d3' de chaque fil externe F3' dudit toron externe TE. [0100] Le fil interne F1' de chaque toron externe TE présente un diamètre dl' supérieur au diamètre d2' de chaque fil intermédiaire F2' et au diamètre d3' de chaque fil externe F3' dudit toron externe TE. [0101] On fabrique le câble selon l'invention grâce à un procédé comprenant des étapes bien connues de l'homme du métier. Ainsi, on rappelle qu'il existe deux techniques possibles d'assemblage de fils ou de torons métalliques : soit par câblage: dans un tel cas, les fils ou torons ne subissent pas de torsion autour de leur propre axe, en raison d'une rotation synchrone avant et après le point d'assemblage ; soit par retordage : dans un tel cas, les fils ou torons subissent à la fois une torsion collective et une torsion individuelle autour de leur propre axe, ce qui génère un couple de détorsion sur chacun des fils ou torons. [0102] Le câble 50 est incorporé par calandrage à des tissus composites formés d'une composition connue à base de caoutchouc naturel et de noir de carbone à titre de charge renforçante, utilisée conventionnellement pour la fabrication des armatures de sommet de pneumatiques radiaux. Cette composition comporte essentiellement, en plus de l'élastomère et de la charge renforçante (noir de carbone), un antioxydant, de l'acide stéarique, une huile d'extension, du naphténate de cobalt en tant que promoteur d'adhésion, enfin un système de vulcanisation (soufre, accélérateur, ZnO). [0103] Les tissus composites renforcés par ces câbles comportent une matrice de caoutchouc formée de deux couches fines de gomme qui sont superposées de part et d'autre des câbles et qui présentent respectivement une épaisseur comprise entre 1 et 4 mm bornes incluses. Le pas de calandrage (pas de pose des câbles dans le tissu de caoutchouc) est compris entre 4 mm et 8 mm bornes incluses. [0104] Ces tissus composites sont ensuite utilisés en tant que nappe de travail dans l'armature de sommet lors du procédé de fabrication du pneumatique, dont les étapes sont par ailleurs connues de l'homme du métier. P10-3245_FR -14- [0105] MESURES ET TESTS COMPARATIFS [0106] On a comparé le câble 50 selon l'invention avec plusieurs câbles témoins T1, T2, T3 et T4. [0107] Le câble 50, représenté sur la figure 4, est un câble 132.30 FR selon l'invention de structure [(3+8+13)x0.30)+6x(0.38+(6+11)x0.30)]+0.28 et dont les fils sont de grade SHT. [0108] Le câble T1, représenté sur la figure 5, est le câble 189.23 FR décrit dans le préambule de la présente demande et de structure [(3+9+15)x0.23+6x(3+9+15)x0.23]+0.26 et dont les fils sont de grade NT (pour « Normal Tensile »). [0109] Le câble T2, représenté sur la figure 6, est un câble 77.35 FR de structure [(3+8)x0.35+6x(3+8)x0.35]+0.23 et dont les fils sont de grade HT (pour « High Tensile »). [0110] La résistance à la rupture, notée Rm, des fils des câbles T1 et T2 est telle que 2500 M Pa Rm 3000 MPa. [0111] Le câble T3, représenté sur la figure 7, est un câble 126.35 FR de structure [(0.39+(6+11)x0.35)+6x(0.39+(6+11)x0.35)]+0.28 et dont les fils sont de grade SHT. [0112] Le câble T4, représenté sur la figure 8, est un câble 126.30 FR de structure [(0.38+(6+11)x0.30)+6x(0.38+(6+11)x0.30)]+0.28 et dont les fils sont de grade SHT. [0113] La résistance à la rupture, notée Rm, des fils des câbles T3, T4 et 50 est telle que Rm > 3000 MPa. [0114] Mesures dynamométriques [0115] La mesure de force à la rupture notée Fm (charge maximale en N) est effectuée en traction selon la norme ISO 6892 de 1984. Le tableau 1 ci-dessous présente les résultats obtenus de force à la rupture Fm. [0116] La force à rupture avant vieillissement Fi est mesurée sur un câble issu de fabrication ayant été stocké dans des conditions normales de pression et de température pendant une durée inférieure ou égale à 4 mois. [0117] La force à rupture après vieillissement Fr est mesurée sur un câble issu de fabrication ayant été chauffé à 150°C pendant 1 heure. [0118] La force à rupture du câble gommé Fg est mesurée sur un câble gommé non vieilli (stockage pendant une durée inférieure ou égale à 4 mois).Here, Q '= 1, M' = 6 and N '= 11. [088] For each external strand TE, considered unrolled around the inner layer C1, p2 'such that 7 mm p2' 30 mm and preferably 10 mm p2 '25 mm and more preferably 10 mm p2' 18 mm. The M 'son F2' are helically wound in an intermediate layer direction 14 'of the TE strand. Here p 2 '= 14 mm. [089] There is also p3 'such that 10 mm p3' 40 mm and preferably 15 mm p3 '35 mm and more preferably 15 mm p3' 25 mm. The N 'son F3' are helically wound in an outer layer direction 16 'TE strand. Here p3 '= 20 mm. [90] Preferably, the outer layer direction 16 'of the TE strand is identical to the intermediate layer direction 14' of the TE strand, for example the Z direction. As a variant, these directions are different. [91] In a particularly preferred embodiment, the winding directions of the outer layers 16 and 16 'are different. [92] Each inner, intermediate and outer wire of each outer strand TE has a diameter d1 ', d2' and d3 ', respectively. Each wire has a breaking strength, denoted Rm, such that 2500 Rm 3500 MPa. The steel of these threads is said to be of grade SHT ("Super High Tensile"). Each diameter of the internal wires d1 ', intermediate d2' and external d3 'of each outer strand TE is from 0.15 mm to 0.50 mm, preferably from 0.20 mm to 0.45 mm and more preferably from 0, 25 mm to 0.40 mm. Here d '= 0.38 mm and d2' = d3 '= 0.30 mm. [093] The intermediate layer 14 'of the TE strand is saturated and non-compact. Indeed, the mean inter-wire distance 12 'between the intermediate wires F 2' is here equal to 38 μm. [094] The ratio d2 '/ 12' is such that d2 '/ 12' and preferably d2 '/ 12' 10. Here, d2 '/ 12' = 7.90. [095] The outer layer 16 'of the TE strand is unsaturated. Indeed, the average inter-son distance 13 'between the N' external son F3 'is here equal to 55.4 pm. P10-3245_EN -13- [96] The ratio d3 '/ 13' is such that 3 d3 '/ 13' 10 and preferably 4 d3 '/ 13' 6. Here, d3 '/ 13' = 5.42. [97] Each inner wire F1 of the inner wire TI has a diameter d1 equal to the diameter d2 of each intermediate wire F2 of the inner wire T1. [098] Each intermediate wire F2 of the inner wire T1 has a diameter d2 equal to the diameter d3 of each external wire F3 of the inner strand Tl. [099] Each intermediate wire F2 'of each outer strand TE has a diameter d2' equal to the diameter d3 'of each external wire F3' of said outer strand TE. The inner wire F1 'of each outer strand TE has a diameter d1' greater than the diameter d2 'of each intermediate wire F2' and the diameter d3 'of each outer wire F3' of said outer strand TE. The cable according to the invention is manufactured using a method comprising steps that are well known to those skilled in the art. Thus, it is recalled that there are two possible techniques for assembling wire or metal strands: either by wiring: in such a case, the son or strands do not undergo torsion around their own axis, because of a synchronous rotation before and after the assembly point; or by twisting: in such a case, the son or strands undergo both a collective twist and an individual twist around their own axis, which generates a torque of untwisting each of the son or strands. The cable 50 is incorporated by calendering with composite fabrics formed of a known composition based on natural rubber and carbon black as reinforcing filler, conventionally used for the manufacture of radial tire crown reinforcement. This composition essentially comprises, in addition to the elastomer and the reinforcing filler (carbon black), an antioxidant, stearic acid, an extension oil, cobalt naphthenate as adhesion promoter, finally a vulcanization system (sulfur, accelerator, ZnO). The composite fabrics reinforced by these cables comprise a rubber matrix formed of two thin layers of rubber which are superimposed on either side of the cables and which respectively have a thickness of between 1 and 4 mm inclusive. The calender pitch (no laying of the cables in the rubber fabric) is between 4 mm and 8 mm inclusive. These composite fabrics are then used as a working ply in the crown reinforcement during the tire manufacturing process, the steps of which are otherwise known to those skilled in the art. P10-3245_EN -14- [0105] COMPARATIVE MEASUREMENTS AND TESTS The cable 50 according to the invention was compared with several control cables T1, T2, T3 and T4. The cable 50, shown in FIG. 4, is a cable 132.30 FR according to the invention with structure [(3 + 8 + 13) x0.30) + 6x (0.38+ (6 + 11) x0.30) ] +0.28 and whose sons are of grade SHT. The cable T1, shown in FIG. 5, is the cable 189.23 FR described in the preamble of the present application and of structure [(3 + 9 + 15) x0.23 + 6x (3 + 9 + 15) x0 .23] +0.26 and whose sons are of grade NT (for "Normal Tensile"). The cable T2, shown in FIG. 6, is a cable 77.35 FR of [(3 + 8) x0.35 + 6x (3 + 8) x0.35] +0.23 structure and whose wires are of HT grade. (for "High Tensile"). The breaking strength, denoted Rm, of the son of the cables T1 and T2 is such that 2500 M Pa Rm 3000 MPa. The cable T3, represented in FIG. 7, is a cable 126.35 FR of structure [(0.39+ (6 + 11) x0.35) + 6x (0.39+ (6 + 11) x0.35)] + 0.28 and whose sons are of grade SHT. The cable T4, shown in FIG. 8, is a 126.30 FR cable of structure [(0.38+ (6 + 11) x0.30) + 6x (0.38+ (6 + 11) x0.30)] + 0.28 and whose sons are of grade SHT. The tensile strength, denoted Rm, of the son of the cables T3, T4 and 50 is such that Rm> 3000 MPa. Dynamometric Measurements The measure of force at break noted Fm (maximum load in N) is carried out in tension according to the ISO 6892 standard of 1984. Table 1 below shows the results obtained by force at break. fm. The breakage force before aging Fi is measured on a manufactured cable having been stored under normal conditions of pressure and temperature for a period of less than or equal to 4 months. The breaking force after aging Fr is measured on a manufactured cable having been heated at 150 ° C. for 1 hour. The breaking force of the gummed cable Fg is measured on a non-aged gummed cable (storage for a period of less than or equal to 4 months).
P10-3245 FR -15- [0119] Test de perméabilité à l'air [0120] Ce test permet de déterminer la perméabilité longitudinale à l'air des câbles testés, par mesure du volume d'air traversant une éprouvette sous pression constante pendant un temps donné. Le principe d'un tel test, bien connu de l'homme du métier, est de démontrer l'efficacité du traitement d'un câble pour le rendre imperméable à l'air ; il a été décrit par exemple dans la norme ASTM D2692-98. [0121] Le test est ici réalisé sur des câbles issus de fabrication et non vieillis. Les câbles bruts sont préalablement enrobés de l'extérieur par une gomme dite d'enrobage. Pour cela, une série de 10 câbles disposés parallèlement (distance inter- câble : 20 mm) est placée entre deux couches ou "skims" (deux rectangles de 80 x 200 mm) d'une composition de caoutchouc diénique à l'état cru, chaque skim ayant une épaisseur de 5 mm ; le tout est alors bloqué dans un moule, chacun des câbles étant maintenu sous une tension suffisante (par exemple 3 daN) pour garantir sa rectitude lors de la mise en place dans le moule, à l'aide de modules de serrage ; puis on procède à la vulcanisation (cuisson) pendant environ 10 à 12 heures à une température d'environ 120°C et sous une pression de 15 bar (piston rectangulaire de 80 x 200 mm). Après quoi, on démoule l'ensemble et on découpe 10 éprouvettes de câbles ainsi enrobés, sous forme de parallélépipèdes de dimensions 7x7x60 mm, pour caractérisation. [0122] On utilise comme gomme d'enrobage une composition de caoutchouc diénique conventionnelle pour pneumatique, à base de caoutchouc naturel (peptisé) et de noir de carbone N330 (65 pce), comportant en outre les additifs usuels suivants: soufre (7 pce), accélérateur sulfénamide (1 pce), ZnO (8 pce), acide stéarique (0,7 pce), antioxydant (1,5 pce), naphténate de cobalt (1,5 pce) (pce signifiant parties en poids pour cent parties d'élastomère) ; le module E10 de la gomme d'enrobage est de 10 MPa environ. [0123] Le test est réalisé sur 6 cm de longueur de câble, enrobé donc par sa composition de caoutchouc (ou gomme d'enrobage) environnante à l'état cuit, de la manière suivante : on envoie de l'air à l'entrée du câble, sous une pression de 1 bar, et on mesure le volume d'air à la sortie, à l'aide d'un débitmètre (calibré par exemple de 0 à 500 cm3/min). Pendant la mesure, l'échantillon de câble est bloqué dans un joint étanche comprimé (par exemple un joint en mousse dense ou en caoutchouc) de telle manière que seule la quantité d'air traversant le câble d'une extrémité à l'autre, selon son axe longitudinal, est prise en compte par la mesure ; l'étanchéité du joint étanche lui-même est contrôlée préalablement à l'aide d'une éprouvette de caoutchouc pleine, c'est-à-dire sans câble. P10-3245_FR -16- [0124] Le débit d'air moyen mesuré (moyenne sur les 10 éprouvettes) est d'autant plus faible que l'imperméabilité longitudinale du câble est élevée. La mesure étant faite avec une précision de ± 0,2 cm3/min, les valeurs mesurées inférieures ou égales à 0,2 cm3/min sont considérées comme nulles ; elles correspondent à un câble qui peut être qualifié d'étanche (totalement étanche) à l'air selon son axe (i.e., dans sa direction longitudinale). [0125] On procède de façon analogue pour mesurer le débit de chaque toron interne et externe. On obtient les torons interne et externes en séparant les torons interne et externes les uns des autres. [0126] On a rassemblé dans le tableau 1 ci-dessous les résultats des tests effectués sur les câbles témoins T1 à T4 et 50 selon l'invention. La mention « NM » signifie que le test n'a pas été effectué et qu'aucune mesure n'a été réalisée. [0127] Le diamètre est indiqué en base 100 par rapport au câble Ti. Ainsi, pour un câble T de diamètre D(T), la valeur de D en base 100 D(T,100) est donnée par la relation D(T,100)=D(T)/D(T1). [0128] La déchéance Dv de force à rupture à cause du vieillissement du câble est égale au rapport (Fi-Fr)/Fi dans lequel Fi est la force à rupture avant vieillissement et Fr est la force à rupture après vieillissement. [0129] La déchéance Dg de force à rupture à cause du gommage du câble est égale au rapport (Fi-Fg)/Fi dans lequel Fi est la force à rupture avant vieillissement et Fg est la force à rupture après gommage du câble. [0130] La force à rupture de la nappe Fm est mesurée en considérant la force à rupture du câble gommé Fg. Cette force à rupture de nappe Fm est indiquée en base 100 par rapport à une nappe comprenant le câble Ti. Ainsi, pour une nappe comprenant des câbles T de force à rupture de nappe Fm(T), la valeur de Fm en base 100 Fm(T,100) est donnée par la relation Fm(T,100)=Fm(T)/Fm(T1). Pour chaque câble, on a calculé la force à rupture de la nappe pour une même distance inter-câble. L'homme du métier saura choisir la distance inter-câble correspondant au niveau de renforcement souhaité. P10-3245_FR -17- Tableau 1 Câble T1 T2 T3 T4 50 Dénomination 189.23 FR 77.35 FR 126.35 FR 126.30 FR 132.30 FR NT HT SHT SHT SHT E (pm) 0 0 0 0 121 12 (pm) 66 15 19 38 55 13 (pm) 11 / 53 55 60,5 12' (pm) 66 15 19 38 38 13' (pm) 11 / 53 55 55 Diamètre câble (base 100 94 121 104 103 100) sans frette F Force à rupture (N) sans vieillissement Fi 20297 18231 32085 26794 24380 Force à rupture (N) 20003 16676 NM 23363 22444 après vieillissement Fr Force à rupture (N) du 20608 18126 31466 26845 24059 câble gommé Fg Déchéance Dv (%) 1,4 8,5 NM 12,8 7,9 Déchéance Dg (% -1,5 0,6 1,9 -0,19 1,3 Force à rupture nappe 100 92 132 126 110 Fm (base 100) Toron interne Débit (cm3.min-1) >100 50 80 64 37 Nombre de points à 0% 0% 0% 0% 0% débit nul Toron externe Débit toron externe >100 1 20 9 1 (cm3.min-1) Nombre de points à 0% >25% 0% 0% 40% débit nul Câble Débit moyen (cm3.min-1) >400 35 -1 120 50 33 [0131] Concernant la pénétrabilité des câbles testés, on note que le câble 50 selon l'invention présente un débit moyen très largement inférieur à ceux des câbles témoins T1, T3 et T4 et sensiblement égal à celui du câble témoin T2. Ainsi, le câble 50 selon l'invention présente une pénétrabilité améliorée. Les espaces inter-torons P10-3245 FR -18- rendus possibles par la caractéristique DI>DE permettent à la gomme d'accéder, d'une part, au toron interne (le débit du toron interne du câble selon l'invention 50 est bien inférieur à ceux des câbles témoins T1 à T4) et, d'autre part, à la jonction entre chaque toron externe et le toron interne ce qui permet de pénétrer intégralement chaque toron externe (le débit de chaque toron externe du câble selon l'invention 50 est bien inférieur à ceux des câbles témoins T1, T3 et T4). Ces résultats sont observables sur les photographies des figures 4 à 8 sur lesquelles on observe que : le câble 50 selon l'invention (figure 4) est quasiment intégralement pénétré de gomme ; le câble T1 (figure 5) présente des capillaires dans chaque toron interne et externes et entre chaque toron externe et le toron interne ; le câble T2 (figure 6) est relativement bien pénétré de gomme à l'exception du toron interne qui présente des capillaires ; le câble T3 (figure 7) présente de nombreux capillaires dans le toron interne mais également dans certains torons externes ; et le câble T4 non conforme à l'invention (figure 8) présente de nombreux capillaires dans le toron interne et entre certains torons externes et le toron interne. [0132] Concernant les forces à rupture des câbles testés, on notera que les câbles T2, T3, T4 et 50 présentent une diminution significative de la force à rupture après vieillissement (force à rupture Fr) et une augmentation de cette force à rupture après gommage (force à rupture Fg) contrairement au câble T1 pour lequel la force à rupture reste sensiblement constante après vieillissement et après gommage. Comme expliqué ci-dessus, la très haute pénétrabilité du câble 50 selon l'invention permet d'une part de restaurer au moins partiellement la voûte et d'autres part de créer des coussins de gomme entre les torons interne et externes de sorte que le câble gommé présente une force à rupture Fr proche de la force à rupture sans vieillissement Fi. [0133] Toujours concernant les forces à rupture, le câble 50 selon l'invention présente des forces à rupture Fi et Fg bien supérieures aux câbles T1 et T2 procurant ainsi un meilleur renforcement. [0134] En outre, le câble 50 selon l'invention présente un diamètre significativement inférieur à celui du câble T3 et sensiblement égal à celui du câble T4, ce qui permet de maximiser la masse métal que l'on peut mettre dans une nappe. On peut également réduire l'épaisseur de la nappe et donc l'échauffement, la résistance au roulement et la masse du pneumatique. P10-3245_FR -19- [0135] En conclusion, le câble 50 selon l'invention présente le meilleur compromis entre force à rupture, pénétrabilité, rendement et facilité d'utilisation en nappe. [0136] Bien entendu, l'invention n'est pas limitée aux exemples de réalisation précédemment décrits. [0137] C'est ainsi par exemple que certains fils pourraient être à section non circulaire, par exemple déformé plastiquement, notamment à section sensiblement ovale ou polygonale, par exemple triangulaire, carrée ou encore rectangulaire. [0138] Les fils, de section circulaire ou non, par exemple un fil ondulé, pourront être vrillés, tordus en forme d'hélice ou en zig-zag. Dans de tels cas, il faut bien sûr comprendre que le diamètre du fil représente le diamètre du cylindre de révolution imaginaire qui entoure le fil (diamètre d'encombrement), et non plus le diamètre (ou toute autre taille transversale, si sa section n'est pas circulaire) du fil d'âme lui-même. [0139] Pour des raisons de faisabilité industrielle, de coût et de performance globale, on préfère mettre en oeuvre l'invention avec des fils linéaires, c'est-à-dire droit, et de section transversale conventionnelle circulaire. [0140] On pourra également combiner les caractéristiques des différents modes de réalisation décrits ou envisagés ci-dessus sous réserve que celles-ci soient compatibles entre elles.Air permeability test [0120] This test makes it possible to determine the longitudinal air permeability of the cables tested, by measuring the volume of air passing through a test specimen under constant pressure during a test. a given time. The principle of such a test, well known to those skilled in the art, is to demonstrate the effectiveness of the treatment of a cable to make it impermeable to air; it has been described for example in ASTM D2692-98. The test is performed here on cables from manufacturing and not aged. The raw cables are previously coated from the outside with a so-called coating gum. For this purpose, a series of cables arranged in parallel (inter-cable distance: 20 mm) is placed between two layers or "skims" (two rectangles of 80 × 200 mm) of a diene rubber composition in the green state. each skim having a thickness of 5 mm; the whole is then locked in a mold, each of the cables being kept under a sufficient tension (for example 3 daN) to ensure its straightness during the establishment in the mold, using clamping modules; then the vulcanization (baking) is carried out for about 10 to 12 hours at a temperature of about 120 ° C and a pressure of 15 bar (rectangular piston 80 x 200 mm). After which, the assembly is demolded and cut 10 pieces of cables thus coated, in the form of parallelepipeds of dimensions 7x7x60 mm, for characterization. A conventional diene rubber composition for a tire based on natural rubber (peptized) and carbon black N330 (65 phr), comprising the following usual additives: sulfur (7 phr), is used as a coating rubber. ), sulfenamide accelerator (1 phr), ZnO (8 phr), stearic acid (0.7 phr), antioxidant (1.5 phr), cobalt naphthenate (1.5 phr) (phr parts per hundred parts) elastomer); the E10 module of the coating gum is approximately 10 MPa. The test is carried out on 6 cm of cable length, thus coated by its surrounding rubber composition (or coating gum) in the cooked state, as follows: air is sent to the cable inlet, under a pressure of 1 bar, and the volume of air at the outlet is measured using a flow meter (calibrated for example from 0 to 500 cm3 / min). During the measurement, the cable sample is locked in a compressed seal (eg a dense foam or rubber seal) in such a way that only the amount of air passing through the cable from one end to the other, along its longitudinal axis, is taken into account by the measure; the tightness of the seal itself is checked beforehand with the aid of a solid rubber specimen, that is to say without cable. P10-3245_EN -16- [0124] The average air flow measured (average of the 10 specimens) is even lower than the longitudinal imperviousness of the cable is high. As the measurement is made with an accuracy of ± 0.2 cm3 / min, measured values less than or equal to 0.2 cm3 / min are considered to be zero; they correspond to a cable which can be described as airtight (totally airtight) along its axis (i.e., in its longitudinal direction). The procedure is similar to measure the flow rate of each inner and outer strand. The inner and outer strands are obtained by separating the inner and outer strands from each other. The results of tests carried out on the control cables T1 to T4 and 50 according to the invention are summarized in Table 1 below. The word "NM" means that the test has not been carried out and no measurement has been made. The diameter is indicated in base 100 relative to the cable Ti. Thus, for a cable T of diameter D (T), the value of D in base 100 D (T, 100) is given by the relation D (T, 100) = D (T) / D (T1). The decay Dv breaking force due to the aging of the cable is equal to the ratio (Fi-Fr) / Fi in which Fi is the breaking force before aging and Fr is the breaking force after aging. The decay force Dg breaking force due to the exfoliation of the cable is equal to the ratio (Fi-Fg) / Fi in which Fi is the breaking force before aging and Fg is the breaking force after scrubbing the cable. The breaking force of the web Fm is measured by considering the breaking force of the gummed cable Fg. This breaking strength Fm is indicated in base 100 with respect to a sheet comprising the cable Ti. Thus, for a sheet comprising T-force breaking-edge cables Fm (T), the value of Fm in base 100 Fm (T, 100) is given by the relation Fm (T, 100) = Fm (T) / fm (T1). For each cable, the breaking strength of the web was calculated for the same inter-cable distance. Those skilled in the art will be able to choose the inter-cable distance corresponding to the desired level of reinforcement. P10-3245_EN -17- Table 1 Cable T1 T2 T3 T4 50 Denomination 189.23 EN 77.35 EN 126.35 EN 126.30 EN 132.30 EN NT HT SHT SHT SHT E (pm) 0 0 0 0 121 12 (pm) 66 15 19 38 55 13 ( pm) 11/53 55 60.5 12 '(pm) 66 15 19 38 38 13' (pm) 11/53 55 55 Cable diameter (base 100 94 121 104 103 100) without ferrule F Force at rupture (N) without aging Fi 20297 18231 32085 26794 24380 Force at rupture (N) 20003 16676 NM 23363 22444 after aging Fr Force at rupture (N) of 20608 18126 31466 26845 24059 gummed cable Fg Decrease Dv (%) 1,4 8,5 NM 12, 8 7.9 Lapse Dg (% -1.5 0.6 1.9 -0.19 1.3 Strength at breakwater 100 92 132 126 110 Fm (base 100) Internal strand Flow (cm3.min-1)> 100 50 80 64 37 Number of points at 0% 0% 0% 0% 0% Null rate External strand External strand rate> 100 1 20 9 1 (cm3.min-1) Number of points at 0%> 25% 0% 0% 40% zero flow Cable Average flow (cm3.min-1)> 400 35 -1 120 50 33 [0131] Concerning the penetrability of the cables tested, we note that the cable 50 according to the invention has an average rate much lower than those of the control cables T1, T3 and T4 and substantially equal to that of the control cable T2. Thus, the cable 50 according to the invention has improved penetrability. The inter-strand spaces made possible by the characteristic DI> DE allow the eraser to access, on the one hand, the inner strand (the flow of the inner strand of the cable according to the invention 50 is much lower than those of the control cables T1 to T4) and, secondly, at the junction between each outer strand and the inner strand which allows to penetrate integrally each outer strand (the flow of each outer strand of the cable according to the invention 50 is much lower than those of the control cables T1, T3 and T4). These results are observable in the photographs of FIGS. 4 to 8 on which it is observed that: the cable 50 according to the invention (FIG. 4) is almost completely penetrated with rubber; the cable T1 (Figure 5) has capillaries in each inner and outer strand and between each outer strand and the inner strand; T2 cable (Figure 6) is relatively well penetrated with gum except the inner strand having capillaries; the cable T3 (Figure 7) has many capillaries in the inner strand but also in some outer strands; and the T4 cable not according to the invention (Figure 8) has many capillaries in the inner strand and between some outer strands and the inner strand. Regarding the breaking forces of the cables tested, it will be noted that the cables T2, T3, T4 and 50 have a significant decrease in the breaking force after aging (breaking force Fr) and an increase in this breaking force after exfoliation (breaking force Fg) contrary to the T1 cable for which the breaking force remains substantially constant after aging and after scrubbing. As explained above, the very high penetrability of the cable 50 according to the invention makes it possible on the one hand to at least partially restore the vault and on the other hand to create rubber cushions between the inner and outer strands so that the gummed cable has a breaking force Fr close to the breaking force without aging Fi. Also concerning the breaking forces, the cable 50 according to the invention has fracture forces Fi and Fg much higher than the T1 and T2 cables thus providing better reinforcement. In addition, the cable 50 according to the invention has a significantly smaller diameter than the cable T3 and substantially equal to that of the cable T4, which maximizes the metal mass that can be put in a sheet. It is also possible to reduce the thickness of the ply and therefore the temperature rise, the rolling resistance and the mass of the tire. In conclusion, the cable 50 according to the invention has the best compromise between breaking force, penetrability, efficiency and ease of use in a web. Of course, the invention is not limited to the previously described embodiments. For example, some son could be non-circular section, for example plastically deformed, in particular substantially oval section or polygonal, for example triangular, square or rectangular. The son, of circular section or not, for example a corrugated wire, can be twisted, twisted helical or zig-zag. In such cases, it must of course be understood that the diameter of the wire represents the diameter of the cylinder of imaginary revolution which surrounds the wire (space diameter), and no longer the diameter (or any other transverse size, if its section is not circular) of the core wire itself. For reasons of industrial feasibility, cost and overall performance, it is preferred to implement the invention with linear son, that is to say right, and conventional circular cross section. The characteristics of the various embodiments described or envisaged above may also be combined provided that they are compatible with each other.
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