FR3011887A1 - SYNCHRONOUS MOTOR FLOW CONTROL PUMP WITH ROTOR NOYE - Google Patents
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Abstract
L'invention concerne une pompe de circulation de fluide comportant un moteur électrique du type synchrone, le moteur électrique du type synchrone comprenant un stator et un rotor lié à une turbine centrifuge (8) de la pompe, le rotor comprenant un aimant permanent (18) au centre de bobines électriques (20) fixées dans le stator, le moteur comportant un tube d'entrefer (32) ajusté radialement à l'intérieur du stator, de manière à laisser un jeu radial (J2) entre la chemise et le tube, formant un canal (34) de circulation de fluide, un espace annulaire (60), adjacent à la chemise de protection (30), étant ménagé entre l'aimant permanent (18) et le canal (34).The invention relates to a fluid circulation pump comprising an electric motor of the synchronous type, the synchronous type electric motor comprising a stator and a rotor connected to a centrifugal turbine (8) of the pump, the rotor comprising a permanent magnet (18). ) at the center of electric coils (20) fixed in the stator, the motor having an air gap tube (32) fitted radially inside the stator, so as to leave a radial clearance (J2) between the jacket and the tube forming a fluid circulation channel (34), an annular space (60) adjacent to the shield jacket (30) being provided between the permanent magnet (18) and the channel (34).
Description
272 PSL 1 POMPE DE CIRCULATION DE FLUIDE À MOTEUR SYNCHRONE À ROTOR NOYÉ La présente invention concerne une pompe de circulation de fluide à moteur synchrone à rotor noyé, notamment pour système de chauffage de bâtiments. Les figures 1 à 4 illustrent un exemple de pompe 1 de circulation de fluide à moteur synchrone à rotor noyé connue. La pompe 1 comporte un corps de pompe 2 comprenant une entrée d'eau 22 qui est aspirée par une turbine centrifuge 8, et une sortie de l'eau sous pression 24. Un capot 4, fixé de manière étanche sur le côté du corps de pompe 2, forme un réceptacle étanche contenant un moteur synchrone à rotor noyé, comportant un stator maintenu dans le capot 4. Le rotor du moteur synchrone comprend un arbre 6 porté du côté appelé par convention côté avant (c'est-à-dire le côté orienté vers la turbine centrifuge), par un palier avant 10 qui est maintenu en position par un flasque en tôle 12, comprenant un contour extérieur serré avec un joint d'étanchéité sur le corps de pompe 2 par le capot 4. L'arbre 6 du rotor est maintenu du côté arrière (c'est-à-dire celui opposé à la turbine centrifuge) par un deuxième palier ou palier arrière 14, qui est maintenu en place par rapport au capot 4 au moyen d'un support arrière 16 ici réalisé en tôle.The present invention relates to a synchronous motor impeller pump with an impervious rotor, in particular for a building heating system. BACKGROUND OF THE INVENTION FIGS. 1 to 4 illustrate an exemplary pump 1 for circulating fluid with a synchronous motor with a known impeller. The pump 1 comprises a pump body 2 comprising a water inlet 22 which is sucked by a centrifugal turbine 8, and an outlet of the pressurized water 24. A cover 4, sealingly attached to the side of the body of pump 2, forms a sealed receptacle containing a synchronous rotor motor with embedded rotor, comprising a stator held in the cover 4. The rotor of the synchronous motor comprises a shaft 6 carried on the side conventionally called the front side (that is to say the side facing the centrifugal turbine), by a front bearing 10 which is held in position by a plate flange 12, comprising a tight outer contour with a seal on the pump body 2 by the cover 4. The shaft 6 of the rotor is maintained on the rear side (that is to say opposite to the centrifugal turbine) by a second bearing or rear bearing 14, which is held in place relative to the cover 4 by means of a rear support 16 here made of sheet metal.
L'arbre 6 reçoit entre les deux paliers 10, 14, un aimant permanent 18 de contour extérieur cylindrique centré et solidaire de l'arbre 6. L'aimant 18 comprend un type d'aimantation nord / sud adapté au concept moteur. L'aimant 18 est calé axialement entre deux embouts circulaires 26 serrés sur l'arbre 6 du rotor. En outre, le diamètre extérieur des embouts 26 est sensiblement égal à celui de l'aimant.The shaft 6 receives between the two bearings 10, 14, a permanent magnet 18 of cylindrical outer contour centered and integral with the shaft 6. The magnet 18 comprises a type of north / south magnetization adapted to the motor concept. The magnet 18 is wedged axially between two circular ends 26 clamped on the shaft 6 of the rotor. In addition, the outer diameter of the ferrules 26 is substantially equal to that of the magnet.
Le rotor reçoit une chemise de protection 30 formée par une tôle cylindrique mince, qui est ajustée autour des aimants 18. La chemise de protection 30 comporte une section transversale circulaire constante, qui recouvre à la fois l'aimant 18 et les deux embouts d'extrémité 26. Par ailleurs, le stator comporte une ou plusieurs paires de bobines 20 dont l'axe principal est disposé radialement, de manière à provoquer un champ tournant entraînant en rotation l'aimant 18, donc le rotor. Un tube d'entrefer 32 formé par une tôle cylindrique mince, est ajusté dans l'espace se trouvant radialement à l'intérieur des bobines 20. La chemise de protection 30 participe au maintien en position de l'aimant 18, et constitue une barrière étanche empêchant un fluide de venir au contact de l'aimant. Le jeu circulaire entre la chemise de protection 30 et le tube d'entrefer 32, forme un canal annulaire 34 qui s'étend axialement le long du moteur et qui permet à un fluide de R: \34200\34272 PSL\34272EP131011-Dde tq déposée.docx 13/10/11 1/8 272 PSL 2 s'écouler autour du rotor. Le fluide circulant dans le canal peut, par exemple, être de l'eau. La figure 3 détaille la circulation d'un débit d'eau dans l'exemple de moteur 1, indiquée par une succession de flèches. Le débit d'eau provient de la zone en retrait de la turbine centrifuge 8. Le débit d'eau contourne tout d'abord le palier avant 10, puis traverse le canal annulaire 34 dans sa longueur. Le débit d'eau traverse alors le palier arrière 14, par exemple au moyen de rainures formées sur la surface du palier arrière 14, ceci afin d'arriver dans un espace disposé en arrière de l'arbre 6. L'arbre 6 du rotor comporte un perçage axial traversant 42, comprenant ici, du côté arrière, un ajustage de diamètre réduit 40. La circulation de fluide dans le moteur synchrone est obtenue de la manière suivante. La rotation de la turbine centrifuge 8 génère un écart de pression, qui aspire l'eau venant du perçage axial 42 du rotor, ce qui fait circuler ce fluide à travers les paliers 10, 14 et le long du canal 34, afin de lubrifier ces paliers, et de refroidir l'ensemble du moteur, en particulier les paliers, l'aimant 18 et les tôles stator, donc, par conséquent, les bobines 20. Cependant, comme représenté sur la figure 4, des particules métalliques 50 provenant du circuit d'eau, en particulier dans le cas d'un circuit de chauffage d'un bâtiment comprenant des radiateurs pouvant générer ces particules, se trouvent entraînées par la circulation d'eau à l'intérieur du moteur synchrone. Ces particules métalliques 50 ont tendance à rester dans le canal 34 par l'attraction de l'aimant 18 ainsi que des bobines 20 qui génèrent des champs magnétiques. Les particules métalliques 50 sont alors entraînées en rotation par le mouvement du rotor, de son champ magnétique généré par l'aimant 18, et par le champ magnétique tournant produit par la commande des bobines 20. Les particules 50 ont alors à la fois un mouvement circulaire autour de l'axe du rotor, et une succession de mouvements radiaux alternatifs entre la chemise de protection 30 et le tube d'entrefer 32, suivant les positionnements des pôles du rotor et du stator. Ces mouvements radiaux alternatifs des particules métalliques occasionnent des chocs mécaniques de ces particules métalliques sur la chemise de protection 30 et le tube d'entrefer 32. En particulier, selon les alternances de courant et la position angulaire du rotor, le champ magnétique généré par les bobines dans les tôles stator provoque des concentrations de champ magnétique en certains points de l'espace compris entre la chemise de protection 30 et le tube d'entrefer 32.The rotor receives a protective jacket 30 formed by a thin cylindrical sheet, which is fitted around the magnets 18. The protective jacket 30 has a constant circular cross section, which covers both the magnet 18 and the two end pieces. end 26. Moreover, the stator comprises one or more pairs of coils 20 whose main axis is arranged radially, so as to cause a rotating field rotating the magnet 18, so the rotor. An air gap tube 32 formed by a thin cylindrical metal sheet is fitted into the space located radially inside the coils 20. The protective jacket 30 contributes to holding the magnet 18 in position and constitutes a barrier seal preventing a fluid from coming into contact with the magnet. The circular clearance between the protective jacket 30 and the air gap tube 32, forms an annular channel 34 which extends axially along the engine and which allows a fluid of R: \ 34200 \ 34272 PSL \ 34272EP131011-Dde tq filed.docx 13/10/11 1/8 272 PSL 2 flow around the rotor. The fluid flowing in the channel may, for example, be water. Figure 3 details the flow of water flow in the example of engine 1, indicated by a succession of arrows. The flow of water comes from the recessed area of the centrifugal turbine 8. The flow of water first bypasses the front bearing 10, then crosses the annular channel 34 in its length. The flow of water then passes through the rear bearing 14, for example by means of grooves formed on the surface of the rear bearing 14, in order to arrive in a space disposed behind the shaft 6. The rotor shaft 6 comprises a through axial bore 42, here comprising, on the rear side, a reduced diameter fitting 40. The circulation of fluid in the synchronous motor is obtained in the following manner. The rotation of the centrifugal turbine 8 generates a pressure difference, which draws water from the axial bore 42 of the rotor, which circulates this fluid through the bearings 10, 14 and along the channel 34, in order to lubricate these bearings, and cool the entire motor, in particular the bearings, the magnet 18 and the stator laminations, therefore, therefore, the coils 20. However, as shown in Figure 4, metal particles 50 from the circuit water, especially in the case of a heating circuit of a building comprising radiators capable of generating these particles, are driven by the circulation of water inside the synchronous motor. These metal particles 50 tend to remain in the channel 34 by the attraction of the magnet 18 as well as coils 20 which generate magnetic fields. The metal particles 50 are then rotated by the movement of the rotor, its magnetic field generated by the magnet 18, and by the rotating magnetic field produced by the control of the coils 20. The particles 50 then have both a movement circular around the axis of the rotor, and a succession of alternating radial movements between the protective sleeve 30 and the air gap tube 32, according to the positions of the poles of the rotor and the stator. These reciprocating radial movements of the metal particles cause mechanical shocks of these metal particles on the protective jacket 30 and the air gap tube 32. In particular, according to the alternations of current and the angular position of the rotor, the magnetic field generated by the coils in the stator laminations causes magnetic field concentrations at certain points in the space between the protective jacket 30 and the air gap tube 32.
Ces concentrations de champs entraînent une accélération accrue localement des particules 50 et donc des chocs mécaniques plus violents. R: \34200\34272 PSL\34272EP131011-Dde tq déposée.docx 13/10/11 2/8 272 PSL 3 En outre, ces accélérations accrues localement des particules 50 (et donc les chocs mécaniques plus violents) sont répétées localement plusieurs fois à chaque rotation du rotor. Les chocs des particules métalliques sur la chemise de protection 30 et le tube d'entrefer 32 sont susceptibles de percer ces éléments censés assurer l'étanchéité des organes du moteur, tel que l'aimant 18 ou les bobines 20, ce qui peut provoquer une défaillance du moteur et par conséquent de la pompe de circulation. Le but de la présente invention est de proposer une pompe de circulation de fluide dans laquelle les risques d'usure par des particules métalliques sont réduits.These field concentrations cause locally increased acceleration of the particles 50 and therefore more violent mechanical shocks. In addition, these locally increased accelerations of the particles 50 (and therefore the more violent mechanical shocks) are repeated locally several times in the course of time. with each rotation of the rotor. Shocks of the metal particles on the protective jacket 30 and the air tube 32 are likely to pierce these elements supposed to seal the engine components, such as the magnet 18 or the coils 20, which can cause a motor failure and therefore of the circulation pump. The object of the present invention is to provide a fluid circulation pump in which the risk of wear by metal particles is reduced.
A cette fin, la présente invention propose une pompe de circulation de fluide à rotor noyé, comportant un moteur électrique du type synchrone, le moteur électrique comprenant un stator et un rotor lié à une turbine centrifuge de la pompe, le rotor comprenant un aimant permanent, le moteur comprenant un tube d'entrefer ajusté radialement à l'intérieur du stator, de manière à laisser un jeu radial entre le tube et le rotor, formant un canal de circulation de fluide, un espace annulaire, adjacent à la chemise de protection étant ménagé entre l'aimant permanent et le canal. Suivant des modes de réalisation préférés, l'invention comprend une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises seules ou en combinaison : - le canal est formé entre le tube d'entrefer et la chemise de protection ; - l'espace annulaire est rempli par un fourreau réalisé en un matériau non magnétique ; - l'espace annulaire est creux ; - l'aimant est calé axialement entre deux embouts dont le diamètre extérieur est sensiblement égal au diamètre extérieur de l'espace annulaire ; - la section transversale de la chemise de protection est circulaire et constante, la chemise de protection recouvrant à la fois l'aimant et les embouts ; - le jeu radial formant le canal, est inférieur à 1 mm ; - le jeu radial formant le canal, est compris entre 0,2 à 1 mm ; et - l'espace annulaire est d'épaisseur comprise entre 0,2 et 2 mm.To this end, the present invention proposes a flooded rotor fluid circulation pump comprising an electric motor of the synchronous type, the electric motor comprising a stator and a rotor connected to a centrifugal turbine of the pump, the rotor comprising a permanent magnet. , the motor comprising an air gap tube fitted radially inside the stator, so as to leave a radial clearance between the tube and the rotor, forming a fluid circulation channel, an annular space, adjacent to the protective jacket being formed between the permanent magnet and the channel. According to preferred embodiments, the invention comprises one or more of the following features, taken alone or in combination: the channel is formed between the air gap tube and the protective jacket; the annular space is filled by a sheath made of a non-magnetic material; the annular space is hollow; - The magnet is wedged axially between two end pieces whose outer diameter is substantially equal to the outer diameter of the annular space; - The cross section of the protective jacket is circular and constant, the protective jacket covering both the magnet and the end caps; the radial clearance forming the channel is less than 1 mm; the radial clearance forming the channel is between 0.2 and 1 mm; and the annular space is between 0.2 and 2 mm thick.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description qui suit d'un mode de réalisation préféré de l'invention, donnée à titre d'exemple et en référence aux dessins annexés suivants : - la figure 1 est une vue en coupe axiale d'une pompe de circulation selon l'art antérieur ; - la figure 2 est une vue en coupe transversale du rotor et des bobines de la pompe de la figure 1 ; R: \34200\34272 PSL\34272EP131011-Dde tq déposée.docx 13/10/11 3/8 272 PSL 4 - la figure 3 est une vue en coupe axiale d'un détail de la pompe de la figure 1, illustrant la circulation de fluide à l'intérieur de la pompe ; - la figure 4 est une vue en coupe transversale d'un détail de la pompe de la figure 1, présentant les déplacements de particules métalliques dans le canal de circulation du fluide ; et - les figures 5A et 5B sont des vues de détail de l'entrefer d'une pompe selon l'art antérieur et selon l'invention, respectivement. La figure 5B présente un moteur synchrone d'une pompe selon l'invention. Sur cette figure, les éléments identiques ou de fonctions identiques portent les mêmes signes de référence que les éléments correspondant de la pompe de l'art antérieur représentée sur les figures 1 à 4 et 5A. Ces éléments ne sont pas décrits de nouveau ici à fin de concision de la présente description. Par rapport à la pompe de la figure 5A, le rotor de la pompe de la figure 5B comporte en plus un fourreau cylindrique 60 qui est ajusté de manière serrée entre l'aimant 18 et la chemise de protection 30. Par suite, les embouts 26 ont un diamètre extérieur augmenté par rapport à ceux de la figure 5A, de manière à s'ajuster sur le diamètre extérieur du fourreau 60. Ceci permet de conserver une chemise de protection 30 comportant une section transversale circulaire égale par rapport à celle de l'art antérieur.Other features and advantages of the invention will appear on reading the following description of a preferred embodiment of the invention, given by way of example and with reference to the following appended drawings: FIG. an axial sectional view of a circulation pump according to the prior art; FIG. 2 is a cross-sectional view of the rotor and the coils of the pump of FIG. 1; PSL 4 - Figure 3 is a view in axial section of a detail of the pump of Figure 1, illustrating the fluid circulation inside the pump; FIG. 4 is a cross-sectional view of a detail of the pump of FIG. 1 showing displacements of metal particles in the fluid circulation channel; and FIGS. 5A and 5B are detailed views of the air gap of a pump according to the prior art and according to the invention, respectively. FIG. 5B shows a synchronous motor of a pump according to the invention. In this figure, the identical elements or identical functions bear the same reference signs as the corresponding elements of the pump of the prior art shown in Figures 1 to 4 and 5A. These elements are not described again here for brevity of the present description. With respect to the pump of FIG. 5A, the pump rotor of FIG. 5B further comprises a cylindrical sheath 60 which is tightly fitted between the magnet 18 and the protective jacket 30. As a result, the nozzles 26 have an outer diameter increased compared to those of Figure 5A, so as to adjust to the outer diameter of the sleeve 60. This allows to maintain a protective jacket 30 having a circular cross section equal to that of the prior art.
Il est à noter ici que l'entrefer E est identique pour les deux pompes, et que l'épaisseur radiale du canal 34 passant de Ji à J2, est réduite en fonction de l'épaisseur du fourreau cylindrique 60. On réalise ainsi un moteur synchrone comportant les mêmes parties actives, notamment l'aimant 18 et les bobines 20, avec un entrefer E identique, ce qui permet de conserver les mêmes performances, et qui simplifie les productions en série en gardant une standardisation des composants ainsi que du contrôle électronique. Une taille identique des aimants 18 permet en particulier de ne pas augmenter leur prix, le matériau utilisé pour les réaliser étant d'un coût élevé. Le fourreau cylindrique 60 peut notamment être réalisé dans un matériau magnétiquement neutre et isolant, par exemple en matière plastique, laquelle peut être moulée. Il est ainsi possible de produire un fourreau cylindrique pour un coût réduit. A titre d'exemple, le jeu radial habituellement prévu entre la chemise de protection 30 et le tube d'entrefer 32, est de l'ordre de 1,4 mm. Sur la figure 5B, on peut notamment réduire ce jeu radial à une valeur inférieure à 1 mm, de préférence de l'ordre de 0,3 à 0,4 mm. L'épaisseur entre le canal 34 et l'aimant 18, c'est-à-dire l'épaisseur du fourreau cylindrique 60 et de la chemise de protection 30, est comprise entre 0,2 et 2 mm. On R: \34200\34272 PSL\34272EP131011-Dde tq déposée.docx 13/10/11 4/8 272 PSL obtient ainsi une réduction du champ magnétique créé par l'aimant 18 sur la surface extérieure de la chemise de protection 30, par un éloignement de cette surface par rapport à l'aimant 18, ce qui réduit la force d'attraction des particules métalliques 50. La réduction de la force d'attraction des particules métalliques 50 permet à ces 5 particules de quitter l'espace compris entre la chemise 30 et le tube d'entrefer 32. On obtient de plus une réduction du volume du canal circulaire 34, qui peut être diminué d'environ 75%, ce qui entraîne une réduction du nombre de particules 50 qui peuvent se trouver dans ce volume. Par ailleurs, dans le cas d'un débit d'eau identique dans ce canal 34, la vitesse axiale de l'eau est plus élevée, en proportion de la réduction de la section de passage. La vitesse d'évacuation de particules 50 qui pourraient se trouver dans ce volume, est ainsi augmentée. Par ailleurs avec une épaisseur radiale J2 du canal 34 réduite, l'angle d'attaque des particules 50 par rapport à la direction tangente des parois est plus faible. En effet, l'angle d'attaque des particules 50 par rapport à la direction tangente des parois du canal 34, augmente avec l'épaisseur radiale de ce canal. De plus, l'énergie cinétique accumulée par la particule est plus faible lorsque cette épaisseur radiale J2 est réduite. La force des impacts des particules sur les parois est ainsi réduite. L'endommagement causé par ces impacts est donc également réduit. Notamment, le risque de perçage par ces particules de la chemise de protection et/ou du tube d'entrefer est réduit. Bien entendu, la présente invention n'est pas limitée à l'exemple décrit et représenté, mais elle est susceptible de variantes accessibles à l'homme de l'art. En particulier, la disposition, la matière ou la forme du fourreau 60 peuvent comporter des caractéristiques variées, en procurant des avantages similaires.It should be noted here that the air gap E is identical for the two pumps, and that the radial thickness of the channel 34 passing from Ji to J2, is reduced as a function of the thickness of the cylindrical sleeve 60. A motor is thus realized. synchronous having the same active parts, in particular the magnet 18 and the coils 20, with an identical air gap E, which makes it possible to maintain the same performances, and which simplifies the series productions while keeping a standardization of the components as well as the electronic control . An identical size of the magnets 18 makes it possible in particular not to increase their price, the material used to produce them being of a high cost. The cylindrical sheath 60 may in particular be made of a magnetically neutral material and insulating, for example plastic, which may be molded. It is thus possible to produce a cylindrical sheath for a reduced cost. By way of example, the radial clearance usually provided between the protective jacket 30 and the air gap tube 32 is of the order of 1.4 mm. In FIG. 5B, this radial clearance can in particular be reduced to a value of less than 1 mm, preferably of the order of 0.3 to 0.4 mm. The thickness between the channel 34 and the magnet 18, that is to say the thickness of the cylindrical sheath 60 and the protective jacket 30, is between 0.2 and 2 mm. PSL thus obtains a reduction of the magnetic field created by the magnet 18 on the outer surface of the protective jacket 30, by a distance from this surface relative to the magnet 18, which reduces the attractive force of the metal particles 50. The reduction of the attraction force of the metal particles 50 allows these particles to leave the space understood between the jacket 30 and the air gap tube 32. In addition, a reduction in the volume of the circular channel 34 is obtained, which can be reduced by about 75%, which results in a reduction in the number of particles 50 which can be found in this volume. Moreover, in the case of an identical water flow in this channel 34, the axial speed of the water is higher, in proportion to the reduction of the passage section. The rate of evacuation of particles 50 which could be in this volume, is thus increased. Moreover, with a reduced radial thickness J2 of the channel 34, the angle of attack of the particles 50 with respect to the tangent direction of the walls is lower. Indeed, the angle of attack of the particles 50 with respect to the tangent direction of the walls of the channel 34, increases with the radial thickness of this channel. In addition, the kinetic energy accumulated by the particle is lower when this radial thickness J2 is reduced. The force of the impacts of the particles on the walls is thus reduced. The damage caused by these impacts is therefore also reduced. In particular, the risk of drilling by these particles of the protective jacket and / or the air gap tube is reduced. Of course, the present invention is not limited to the example described and shown, but it is capable of variants accessible to those skilled in the art. In particular, the disposition, the material or the shape of the sheath 60 may have various characteristics, providing similar advantages.
La chemise de protection 30 peut également présenter un diamètre égal par rapport à l'art antérieur, c'est-à-dire que la chemise de protection 30 peut recouvrir à la fois l'aimant 18 et les deux embouts d'extrémité 26. Dans ce cas, le fourreau 60 est ajusté autour de la chemise de protection 30, de manière à réduire l'épaisseur du canal 34. Les mêmes résultats que précédemment peuvent également être obtenus. En particulier, le fonctionnement du moteur synchrone est identique et présente les mêmes avantages. En outre, selon une autre variante, la chemise de protection 30 peut présenter un diamètre augmenté comme présenté ci-dessus, avec un jeu entre cette chemise et l'aimant 18 d'une valeur similaire à l'épaisseur du fourreau 60 décrit précédemment.The protective jacket 30 may also have a diameter equal to the prior art, that is to say that the protective jacket 30 may cover both the magnet 18 and the two end caps 26. In this case, the sleeve 60 is fitted around the protective jacket 30, so as to reduce the thickness of the channel 34. The same results as above can also be obtained. In particular, the operation of the synchronous motor is identical and has the same advantages. In addition, according to another variant, the protective jacket 30 may have an increased diameter as presented above, with a clearance between this jacket and the magnet 18 of a value similar to the thickness of the sheath 60 described above.
Ce jeu peut être vide, c'est-à-dire en l'espèce sans liquide ou solide dans ce jeu. Un canal 34 d'épaisseur réduite est ainsi également obtenu. De manière similaire à la variante précédente, les mêmes résultats peuvent également être obtenus. En R: \34200\34272 PSL\34272EP131011-Dde tq déposée.docx 13/10/11 5/8 272 PSL 6 particulier, le fonctionnement du moteur synchrone est identique et présente les mêmes avantages. Cette solution présente l'avantage d'un coût réduit par rapport à celle illustrée sur la figure 5 et à la variante précédente. Enfin, en variante, le fourreau 60 peut être monté à l'extérieur de la chemise de protection 30 tout en assurant un espace entre le canal 34 et l'aimant 18 identique à celui indiqué ci-avant. Dans tous les cas, un espace annulaire est créé, adjacent à la chemise de protection (c'est-à-dire radialement à l'intérieur ou radialement à l'extérieur de cette chemise) qui augmente la distance entre les aimants permanents et le canal de circulation de fluide, réduisant ainsi la force d'attraction de ces aimants sur les particules métalliques susceptibles de se trouver dans ce canal de circulation. R: \34200\34272 PSL\34272EP131011-Dde tq déposée.docx 13/10/11 6/8This game can be empty, that is to say in this case without liquid or solid in this game. A channel 34 of reduced thickness is thus also obtained. In a similar manner to the previous variant, the same results can also be obtained. In particular, the operation of the synchronous motor is identical and has the same advantages. In particular, the operation of the synchronous motor is identical and has the same advantages. SUMMARY OF THE INVENTION This solution has the advantage of a reduced cost compared to that illustrated in Figure 5 and the previous variant. Finally, in a variant, the sleeve 60 may be mounted outside the protective jacket 30 while ensuring a space between the channel 34 and the magnet 18 identical to that indicated above. In any case, an annular space is created, adjacent to the protective jacket (that is to say radially inside or radially outside this jacket) which increases the distance between the permanent magnets and the fluid circulation channel, thereby reducing the attraction force of these magnets on the metal particles likely to be in this circulation channel. A: \ 34200 \ 34272 PSL \ 34272EP131011-D of tq filed.docx 13/10/11 6/8
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