FR3002002A1 - Resonateur acoustique a chambre excentree - Google Patents

Abstract

L'invention concerne un dispositif d'atténuation de bruit (1) pour conduite d'acheminement de gaz, qui comprend un tube de circulation (3) du gaz qui s'étend selon un axe directeur (ZZ') et qui est délimité, autour dudit axe directeur (ZZ'), par une cloison perforée (4) qui est traversée par au moins un orifice (5) qui fait communiquer l'intérieur dudit tube de circulation (3) avec une chambre périphérique (6), elle-même délimitée, transversalement à l'axe directeur (ZZ'), par une paroi de fond (10) qui entoure au moins en partie le tube de circulation (3) à distance de la cloison perforée (4), ledit dispositif (1) étant caractérisé en ce que, dans le secteur angulaire que couvre la chambre périphérique (6) autour de l'axe directeur (ZZ'), la profondeur (P) de ladite chambre (6), qui correspond à la distance qui sépare la cloison perforée (4) de la paroi de fond (10), varie selon l'azimut (0) considéré autour dudit axe directeur (ZZ').

Description

RÉSONATEUR ACOUSTIQUE À CHAMBRE EXCENTRÉE La présente invention se rapporte au domaine général des 5 dispositifs d'atténuation de bruit, ou « silencieux », destinés à réduire les bruits générés par la circulation de gaz. Elle concerne plus particulièrement les dispositifs d'atténuation de bruit employés au sein des lignes d'air comprimé qui alimentent les moteurs turbocompressés de véhicules automobiles. 10 On connaît déjà à cet effet des amortisseurs acoustiques, dits « amortisseurs de pulsation » ou « résonateurs », fonctionnant sur le principe de Helmholtz. De tels résonateurs comprennent usuellement un tube central, dans lequel circule le flux d'air en provenance du turbocompresseur, et dont la 15 paroi est perforée de plusieurs orifices qui mettent en communication l'intérieur dudit tube avec une chambre périphérique, délimitée par une cloche qui entoure le tube central. Lorsqu'il est stimulé par des ondes sonores, le faible volume d'air contenu dans chaque orifice agit sensiblement comme une petite masse, qui 20 serait suspendue par un ressort constitué par le volume d'air plus important contenu dans la chambre périphérique. La fréquence caractéristique d'atténuation d'un tel résonateur de type masse-ressort dépend donc entre autres étroitement des dimensions des orifices et du volume de la chambre périphérique. 25 Or, en pratique, le spectre global des nuisances sonores générées par un turbocompresseur peut être relativement large, les vibrations créées dans le flux d'air pouvant en effet être à l'origine d'un ou plusieurs sifflements, sensiblement mono-fréquence, et/ou d'un bruit de souffle, multifréquences. C'est pourquoi, afin de couvrir le mieux possible un tel spectre, on 30 recourt généralement à un empilement, le long du tube dans lequel circulent les gaz, d'une pluralité de chambres périphériques successives alignées, qui présentent chacune un volume différent, de telle sorte que chacune desdites chambres puisse amortir efficacement une plage de fréquences représentant une partie du spectre total concerné. 35 Cependant, si une telle multiplication des chambres est, au moins en théorie, susceptible d'offrir une atténuation satisfaisante sur le plan acoustique, un tel agencement est en revanche souvent difficilement conciliable, en pratique, avec les contraintes d'implantation du dispositif dans le compartiment moteur, en particulier au regard du volume effectivement disponible, qui est généralement relativement restreint.

Les objets assignés à l'invention visent par conséquent à remédier aux inconvénients susmentionnés et à proposer un nouveau dispositif d'atténuation de bruit qui présente de bonnes performances acoustiques tout en étant particulièrement compact. Les objets assignés à l'invention sont atteints au moyen d'un dispositif d'atténuation de bruit pour conduite d'acheminement de gaz, ledit dispositif comprenant un tube de circulation destiné à être raccordé à la conduite pour permettre la circulation du gaz, ledit tube de circulation s'étendant selon un axe directeur (ZZ') et étant délimité, autour dudit axe directeur (ZZ'), par une cloison perforée qui est traversée par au moins un orifice qui fait communiquer l'intérieur dudit tube de circulation avec une chambre périphérique, ladite chambre étant délimitée, transversalement à l'axe directeur (ZZ'), par une paroi de fond qui entoure au moins en partie le tube de circulation à distance de la cloison perforée, ledit dispositif étant caractérisé en ce que, dans le secteur angulaire que couvre la chambre périphérique autour de l'axe directeur (ZZ'), la profondeur de ladite chambre, qui correspond à la distance qui sépare la cloison perforée de la paroi de fond, varie selon l'azimut considéré autour dudit axe directeur (ZZ'). Avantageusement, les inventeurs ont constaté qu'un tel agencement de chambre à profondeur variable permet de créer, du point de vue acoustique, une structure qui est équivalente à plusieurs chambres apparentes de profondeurs différentes, et par conséquent à plusieurs résonateurs apparents possédant des fréquences caractéristiques différentes, alors même que lesdites chambres apparentes coexistent à la même abscisse le long du tube et se partagent en fait un même volume unique commun, relativement réduit. En d'autres termes, en désaxant la chambre périphérique, et plus particulièrement sa paroi de fond, par rapport au tube de circulation, au lieu de la conserver coaxiale audit tube comme cela était le cas dans les dispositifs de l'art antérieur, l'invention permet de multiplier les résonateurs, et par conséquent d'étendre le spectre d'atténuation, en n'occupant qu'un faible volume hors-tout, sensiblement équivalent à celui d'une unique chambre conventionnelle. Plus particulièrement, les inventeurs ont découvert que l'excentration de la paroi de fond de la chambre périphérique par rapport à la cloison perforée du tube de circulation du gaz avait pour effet de subdiviser le spectre d'atténuation, généralement limité, au sein d'un résonateur coaxial, à une bande de fréquence étroite centrée sur la fréquence caractéristique dudit résonateur, en un spectre élargi comportant deux pics séparés, situés de part et d'autre du pic unique initial.

Ainsi, l'invention permet avantageusement d'élargir la bande spectrale d'atténuation du dispositif, ce dernier se montrant efficace dans une plage de fréquences plus étendue qu'auparavant, tout en conservant un même volume hors-tout, et/ou, à l'inverse de conserver une même bande spectrale d'atténuation en réduisant le volume global du dispositif.

En conciliant sans compromis efficacité et compacité, performances acoustiques et légèreté, le dispositif conforme à l'invention permet donc de satisfaire à des contraintes d'implantation particulièrement sévères sans qu'il soit pour autant nécessaire de renoncer au confort acoustique.

En outre, la fabrication et l'assemblage spécifique des organes constitutifs du dispositif conforme à l'invention pouvant reposer sur une technologie de construction simple et éprouvée, ledit dispositif est particulièrement rapide et peu coûteux à fabriquer et à mettre en oeuvre, tout en étant particulièrement robuste à l'usage.

D'autres objets, caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront plus en détail à la lecture de la description qui suit, ainsi qu'à l'aide des figures annexées, fournies à titre purement illustratif et non limitatif, parmi lesquelles : La figure 1 illustre, selon une vue écorchée en perspective, une 30 variante de réalisation de dispositif d'atténuation connu de l'art antérieur. La figure 2 illustre, selon une vue écorchée en perspective, une variante de réalisation de dispositif d'atténuation conforme à l'invention, avec chambre désaxée. La figure 3 illustre, selon une vue en perspective éclatée, le 35 dispositif d'atténuation de la figure 2.

La figure 4 illustre, selon une vue schématique en section droite, normale à l'axe directeur (ZZ'), le principe d'excentration de la paroi de fond par rapport à la cloison perforée au sein d'un dispositif d'atténuation conforme à l'invention, et en particulier au sein de la variante des figures 2 et 3.

La figure 5 illustre, selon une vue schématique, l'étalement du spectre d'atténuation obtenu par une chambre désaxée selon le principe illustré sur les figures 2 à 4. Les figures 6 et 7 illustrent, selon des vues en perspective respectivement éclatée puis assemblée/écorchée, une variante de réalisation de dispositif d'atténuation conforme à l'invention comprenant deux chambres désaxées, de profondeurs variables, empilées en série le long du tube de circulation. La figure 8 illustre, selon une vue schématique, l'étalement du spectre d'atténuation obtenu par le dispositif à deux chambres excentrées des 15 figures 6 et 7. Les figures 9 et 10 illustrent, selon des vues en perspective respectivement éclatée puis assemblée/écorchée, une variante de réalisation de dispositif d'atténuation conforme à l'invention comprenant un empilement en série d'une chambre centrée, semblable à celles connues de l'art antérieur, et 20 d'une chambre désaxée conforme à l'invention entourée d'une paroi de fond tronconique. La figure 11 illustre, selon une vue en perspective, un exemple de ligne d'acheminement d'air comprimé équipée, au niveau de son admission, d'un dispositif d'atténuation conforme à l'invention. 25 Les figures 12 et 13 illustrent, selon des vues en perspective respectivement assemblée/écorchée puis éclatée, une variante de réalisation de dispositif d'atténuation conforme à l'invention comprenant un empilement en série d'une chambre centrée, semblable à celles connues de l'art antérieur, et d'une chambre désaxée conforme à l'invention entourée d'une paroi de fond 30 cylindrique droite. La présente invention concerne un dispositif d'atténuation de bruit 1 pour conduite 2 d'acheminement de gaz, et plus particulièrement de gaz comprimé. Le gaz acheminé peut être de toute nature, et notamment être 35 constitué d'un seul élément gazeux ou d'un mélange d'éléments gazeux, tel que l'air.

Tel que cela est visible sur les figures 2, 3, 6, 7, 9, 10, 12 et 13 le dispositif 1 comprend un tube de circulation 3 destiné à être raccordé à la conduite 2 pour permettre la circulation G du gaz, ledit tube de circulation 3 s'étendant selon un axe directeur (ZZ') et étant délimité, autour dudit axe directeur (ZZ'), par une cloison perforée 4 qui est traversée par au moins un orifice 5, 16 qui fait communiquer l'intérieur dudit tube de circulation 3, dans lequel circule le gaz, avec une chambre périphérique 6. Tel que cela sera détaillé ci-après, le nombre, la forme et la répartition du ou des orifices 5, 16 pourront bien entendu varier, dès lors que le ou les orifices 5, 16 sont agencés de manière telle que le volume de gaz contenu dans chaque orifice concerné remplit le rôle d'une masse suspendue dans un résonateur de type Helmholtz. Ainsi, on pourra envisager de perforer la cloison 4, selon son épaisseur, d'un orifice 5 ou de plusieurs orifices 5 distincts, formés par exemple par des perçages cylindriques radiaux, ledit ou lesdits orifices 5 présentant chacun une faible couverture angulaire individuelle autour de l'axe directeur (ZZ'), par exemple inférieure ou égale à 30 degrés, à 20 degrés voire à 10 degrés, et pouvant le cas échéant se répartir angulairement, de préférence régulièrement, sur le périmètre de la cloison 4, tel que cela est par exemple visible sur les figures 3, 4, 6, 9 et 13. Selon une autre possibilité de réalisation, qui sera de préférence mise en oeuvre alternativement (de manière exclusive) à la précédente, on pourra prévoir un orifice multidirectionnel, repéré 16 par simple commodité de description, qui couvre à lui seul, en continu, un secteur angulaire large autour de l'axe directeur (ZZ'), par exemple supérieur ou égal à 180 degrés, voire qui forme une fente annulaire couvrant un secteur angulaire de 360 degrés, sur tout le périmètre de la cloison 4 à une abscisse donnée le long dudit axe directeur (ZZ'). Dans ce qui suit, et sauf mention contraire, les considérations 30 valables pour un type d'orifice pourront l'être également mutatis mutandis pour tout type d'orifice 5, 16 remplissant la même fonction. Par commodité de description, on pourra faire référence dans ce qui suit au qualificatif « axial » pour désigner une direction parallèle à, ou confondue avec, l'axe directeur (ZZ'), et au qualificatif « radial » pour désigner 35 une direction transverse audit axe directeur (ZZ').

Par ailleurs, la configuration de l'axe directeur (ZZ') ne sera pas limitée, ledit axe pouvant former une ligne moyenne incurvée, le tube de circulation 3 étant coudé, ou, de façon particulièrement préférentielle, une ligne moyenne droite, le tube de circulation 3 étant sensiblement rectiligne, ou bien encore une ligne moyenne brisée comprenant une succession de segments ou encore une combinaison de tronçons successifs droits et/ou incurvés. Par commodité de description, on désignera comme « abscisse » la coordonnée linéaire associée à l'axe directeur (ZZ'). Par convention, on notera par ailleurs (XX') et (YY') les axes 10 transverses formant avec l'axe directeur (ZZ') un repère orthonormé. L'invention se rapporte bien entendu également à une ligne 7 d'acheminement de gaz comprimé en tant que telle, ladite ligne 7 comprenant une admission 8 conçue pour être raccordée à l'échappement d'un compresseur motorisé ou d'un turbocompresseur (non représenté) destiné à 15 alimenter ladite ligne 7 en gaz comprimé, ladite ligne 7 comprenant au moins un tronçon formé par le tube de circulation 3 d'un dispositif d'atténuation 1 selon l'invention, tel que cela est illustré sur la figure 11. De préférence, le dispositif d'atténuation 1 sera monté directement en sortie de compresseur, en tête de la ligne 7. 20 De façon préférentielle, l'invention sera utilisée au sein de lignes 7 d'acheminement d'air comprimé. Selon une variante de réalisation particulièrement préférentielle, la ligne 7 servira à l'alimentation en air comprimé d'un moteur à combustion interne turbocompressé (non représenté), et pourra de préférence relier à cet 25 effet la sortie du turbocompresseur à un échangeur thermique, par exemple de type air/air ou air/eau, destiné à refroidir l'air comprimé avant son injection dans la chambre de combustion. De fait, l'invention concerne également en tant que tel un moteur à combustion interne turbocompressé (non représenté), notamment un moteur 30 essence ou diesel turbocompressé, pourvu d'une ligne 7 d'acheminement d'air comprimé équipé d'au moins un dispositif d'atténuation 1 selon l'invention. L'invention porte en outre également sur un véhicule automobile équipé d'au moins une ligne 7 d'acheminement de gaz comprimé selon l'invention, et plus particulièrement d'une ligne 7 d'alimentation en air de son 35 moteur turbocompressé pourvue d'un dispositif 1 selon l'invention.

Tel que cela est notamment visible sur les figures 2 à 4, 6, 7, 9, 10, 12 et 13, la chambre périphérique 6 est délimitée, transversalement à l'axe directeur (ZZ'), par une paroi de fond 10 qui entoure au moins en partie le tube de circulation 3 à distance de la cloison perforée 4.

La chambre périphérique 6 forme ainsi, autour du tube de circulation 3, et plus particulièrement en vis-à-vis du ou des orifices 5, 16 situés dans le secteur angulaire que ladite chambre recouvre, une enceinte étanche comprise radialement entre la face externe de la cloison 4, proche de l'axe directeur (ZZ'), et la paroi de fond 10, plus éloignée de l'axe directeur (ZZ') que la cloison 4. Avantageusement, le volume de ladite chambre 6, une fois occupé par le gaz, pourra servir de ressort acoustique pour former un résonateur de Helmholtz de type masse-ressort, dont la masse oscillante est formée par le ou les petits volumes de gaz contenus dans le ou les orifices 5, 16.

De façon préférentielle, la chambre périphérique 6 couvre, autour de l'axe directeur (ZZ'), un secteur angulaire supérieur à 180 degrés, à 270 degrés, et de préférence un anneau complet de 360 degrés. Ainsi, la chambre dessine de préférence, sur au moins un tronçon axial du tube de circulation 3 compris entre deux abscisses distantes le long de 20 l'axe directeur (ZZ'), une chambre fermée qui enveloppe ledit tube de circulation 3 sur la majorité et de préférence la totalité de son pourtour. Plus particulièrement, bien qu'il ne soit pas exclu que la chambre 6 puisse former une excroissance borgne, qui s'étend sur un côté seulement du tube de circulation 3, et par exemple qui forme un croissant qui couvre 25 angulairement entre la moitié (180 degrés) et les trois-quarts (270 degrés) du périmètre de la cloison 4, ladite chambre 6 sera de préférence agencée à la manière d'un anneau complet, la paroi de fond 10 formant un contour qui est fermé sur lui-même autour de l'axe directeur (ZZ') de sorte à contenir entièrement la cloison 4, et la chambre 6 occupant ainsi, tout autour de ladite 30 cloison 4, un secteur angulaire de 360 degrés. A ce titre, la cloison perforée 4 est de préférence totalement détachée de la paroi de fond 10, dont elle se tient à distance non nulle quel que soit l'azimut 0 envisagé, dans le secteur angulaire concerné, autour de l'axe directeur (ZZ').

Selon une variante préférentielle de mise en oeuvre, la chambre périphérique 6 est délimitée par une cloche 11 qui coiffe le tube de circulation 3 qui traverse ladite chambre. Ladite cloche 11 peut avantageusement comporter, de préférence d'un seul tenant, un conduit d'admission 12 (ou, le cas échéant, selon le sens de circulation du gaz, un conduit de refoulement), placé en correspondance du tube de circulation 3, et de préférence coaxial à ce dernier, et qui forme un manchon de raccordement à la conduite 2. Ladite cloche 11 peut également comporter avantageusement une première joue 13 transverse, de préférence sensiblement normale à l'axe directeur (ZZ'), qui s'étend sensiblement radialement, c'est-à-dire sensiblement transversalement à l'axe directeur (ZZ'), depuis le conduit d'admission 12 jusqu'à un bord tombé formant une jupe 14, dont la face radialement interne forme la paroi de fond 10.

De préférence, le tube de circulation 3 porte une collerette qui forme une seconde joue transverse 15, qui peut être de préférence venue de matière avec ledit tube 3. Lorsque la cloche 11 est rapportée axialement sur le tube 3 afin de le recouvrir, la jupe 14 vient ainsi coopérer, et de préférence s'emboîter, de 20 manière étanche avec ladite seconde joue transverse 15, solidaire du tube de circulation 3, de sorte à former l'enceinte étanche de la chambre périphérique 6. Le volume, de préférence annulaire, de la chambre 6 est donc compris axialement entre les joues transverses 13, 15 et radialement entre la 25 cloison perforée 4 et la jupe 14 formant paroi de fond 10. La simplicité des formes et des opérations d'assemblage d'un tel dispositif 1 permettront avantageusement une fabrication rapide et à moindre coût. Par ailleurs, tout ou partie des éléments constitutifs du dispositif 1, 30 et notamment la cloche 11 et/ou l'ensemble tube de circulation 3/seconde joue 15 pourront être réalisés dans tout matériau adapté, notamment dans un matériau métallique, du genre acier ou alliage d'aluminium, par exemple embouti, ou encore dans un matériau polymère, de préférence thermoplastique, du genre polyamide renforcé, qui pourra par exemple être 35 avantageusement moulé par injection.

On pourra ainsi produire aisément des éléments légers, en grande série et à moindre coût. De préférence, le matériau constitutif de la cloche 11 et/ou du tube 3 sera choisi pour présenter une tenue à la chaleur lui permettant de supporter des températures pouvant atteindre au moins 200 °C, voire 220 °C, afin que le dispositif 1 puisse être placé, pour des raisons de compacité et de contraintes de passage de la ligne 7, à proximité immédiate d'éléments susceptibles de générer de la chaleur, tels qu'une vanne « EGR » destinée à la recirculation des gaz d'échappement du moteur.

Selon l'invention, le dispositif 1 est agencé de telle sorte que, dans le secteur angulaire que couvre la chambre périphérique 6 autour de l'axe directeur (ZZ'), la profondeur P de ladite chambre 6, qui correspond à la distance qui sépare la cloison perforée 4 de la paroi de fond 10, varie selon l'azimut 0 (c'est-à-dire selon la position angulaire en lacet) considéré(e) autour dudit axe directeur (ZZ'). En d'autres termes, l'invention propose un agencement, de préférence statique et invariant dans le temps, qui permet de faire varier, à une abscisse donnée le long de l'axe directeur (ZZ'), et plus globalement sur un tronçon axial (ZZ') du dispositif 1, la profondeur P d'une même chambre 6 autour du tube de circulation 3, c'est-à-dire un agencement selon lequel la distance P qui sépare la face radialement externe de la cloison perforée 4 de la paroi de fond 10 radialement interne, et qui est mesurée de préférence par convention suivant la direction perpendiculaire à la tangente à la cloison perforée 4 au point azimutal considéré de ladite cloison perforée, et plus particulièrement au point de la bouche d'un orifice 5 correspondant, n'est pas constante lorsque l'on parcourt ladite cloison perforée 4 en azimut 0 à ladite abscisse, c'est-à-dire lorsque l'on parcourt ladite cloison perforée 4 en lacet 0 dans le plan normal à l'axe directeur (ZZ') que forment les axes (XX') et (YY') à l'abscisse considérée, tel que cela est notamment visible sur la figure 4 (sur laquelle la cloison 4 est ici représentée par un petit cercle en trait fort, noté C1, et la paroi de fond 10 par un grand cercle, noté C2, contenant le petit cercle C1, et représenté en trait pointillé). Ainsi, contrairement aux dispositifs 1' connus au sein desquels, tel que cela est illustré sur les figures 1 et 4, une cloche 11' circulaire est enfilée 35 coaxialement sur un tube de circulation 3' de sorte à former une chambre 6' de révolution dont la paroi de fond 10' se situe à une profondeur P' constante de la cloison perforée 4' tout autour de l'axe directeur (ZZ'), l'invention permet de générer une chambre 6 dont la profondeur azimutale P(0) varie entre une profondeur minimale PMIN et une profondeur maximale PmAx. Avantageusement, une telle chambre « désaxée », à profondeur variable, se comporte de ce fait, d'un point de vue acoustique, de manière équivalente à une pluralité de chambres, et plus globalement une pluralité de résonateurs, qui seraient accordé(e)s chacun(e) sur une fréquence caractéristique distincte. Plus particulièrement, cet agencement désaxé de la paroi de fond 10 par rapport à la cloison 4 du tube de circulation 3 permet de former deux résonateurs en un, lesdits résonateurs étant accordés respectivement sur une première fréquence caractéristique Fl (aiguë) qui peut correspondre sensiblement à celle d'un résonateur de petit volume dont la profondeur serait la profondeur minimale PMIN, et sur une seconde fréquence caractéristique F2 (grave), inférieure à la première, qui peut correspondre sensiblement à celle d'un résonateur de plus grand volume, dont la profondeur (à hauteur axiale identique de chambre) serait égale à la profondeur maximale PmAx. Tel que cela est illustré sur la figure 5, l'invention permet de créer un dispositif possédant deux fréquences caractéristiques Fl, F2 au lieu d'une seule, c'est-à-dire deux pics d'atténuation distincts, situés de part et d'autre d'un pic d'origine moyen correspondant à la fréquence caractéristique FO d'une chambre dont la profondeur P serait constante et comprise entre les profondeurs PMIN et PMAX et par exemple égale à la moyenne desdites profondeurs.

Ce fractionnement d'un pic unique FO en deux sous-pics Fl, F2 distincts en fréquence permet avantageusement d'étaler la bande spectrale d'atténuation, dans laquelle le taux d'atténuation des ondes sonores reste supérieur à un seuil AO prédéterminé, correspondant au niveau de confort acoustique souhaité (et généralement exprimé en décibels dB), en faisant passer ladite bande d'atténuation d'une bande spectrale restreinte DO (associée au pic unique F0) à une bande spectrale large Al (associée à l'ensemble des deux pics Fl, F2). Avantageusement, l'invention permet donc d'obtenir, dans un volume partagé restreint, correspondant à celui d'une seule chambre de l'art 35 antérieur, un résonateur multifréquences (plutôt que mono-fréquence) au spectre d'atténuation élargi, et par conséquent de concilier compacité et performances acoustiques, en doublant quasiment la capacité d'atténuation du dispositif pour un encombrement donné. La variation de profondeur P sera bien entendue choisie, et le cas échéant optimisée par des simulations et/ou des essais empiriques, de sorte à être suffisante pour produire une séparation des pics F1 F2 qui procure un gain appréciable de la largeur de la bande d'atténuation, tout en étant suffisamment limitée pour éviter un éloignement trop marqué desdits pics qui conduirait à l'apparition, entre lesdits deux pics, d'un puits spectral au niveau duquel le niveau d'atténuation redescendrait sous le seuil AO souhaité.

A ce titre, le rapport 13MAX N entre la profondeur maximale PMAX et la P MI profondeur minimale PMIN de la chambre 6 sera de préférence supérieur ou égal à 1,10, à 1,20, voire à 1,40. En d'autres termes, la profondeur maximale PmAx sera de préférence au moins 10 %, au moins 20 % voire au moins 40 % plus grande 15 que la profondeur minimale PMIN. De même, le rapport MA P N X entre la profondeur maximale PmAx et la P MI profondeur minimale PMIN de la chambre 6 sera de préférence inférieur ou égal à 2, à 1,75, voire à 1,50, la profondeur maximale PmAx ne dépassant pas de plus de 100 %, de plus de 75 %, voire de plus de 50 % la profondeur minimale 20 PMIN. Bien que l'invention ne soit pas limitée à une géométrie spécifique de chambre 6 ou de tube de circulation 3, la section droite de la cloison perforée 4, normale à l'axe directeur (ZZ'), suit de préférence sensiblement un premier tracé circulaire de révolution, ou un premier tracé invariant par rotation 25 d'ordre supérieur ou égal à 2, tel qu'une ellipse ou un polygone régulier, autour dudit axe directeur (ZZ'), ledit premier tracé étant ainsi confondu avec, ou respectivement inscrit dans, un premier cercle générateur Cl centré sur ledit axe directeur (ZZ'). Le centre dudit premier cercle générateur Cl est ici repéré 01. 30 De façon particulièrement préférentielle, le tracé suivi par la cloison perforée 4 sera par ailleurs convexe. Avantageusement, un tracé convexe, et en particulier régulier voire circulaire, est particulièrement facile à produire, simplifie l'accouplement du tube de circulation 3 à la conduite 2, contribue à limiter les pertes de charge 35 dans l'écoulement de gaz G, et peut en outre améliorer les performances acoustiques du résonateur obtenu, par rapport à d'autres tracés envisageables.

De manière analogue, la section droite de la paroi de fond 10, située à la même abscisse le long dudit axe directeur (ZZ') que la section droite considérée de la cloison perforée 4, suit de préférence sensiblement un second tracé circulaire de révolution, ou un second tracé invariant par rotation d'ordre 5 supérieur ou égal à 2, autour d'un second axe directeur (Z2Z'2) qui est sensiblement parallèle à l'axe directeur (ZZ') et décalé transversalement par rapport à ce dernier, ledit second tracé étant ainsi confondu avec, ou respectivement inscrit dans, un second cercle générateur C2 centré sur ledit second axe directeur (Z2Z'2) et excentré par rapport au premier cercle 10 générateur Cl. Le centre dudit second cercle générateur C2 est ici repéré 02. Ici encore, un tracé de préférence convexe, et plus particulièrement régulier voire circulaire, de la paroi de fond 10 simplifie la réalisation du dispositif 1, et plus particulièrement de la cloche 11, et peut contribuer à 15 améliorer les performances acoustiques du résonateur. Avantageusement, et selon une caractéristique qui peut constituer une invention à part entière, la variation de profondeur P de la chambre 6 pourra ainsi être obtenue en excentrant le second cercle générateur C2, dans lequel s'inscrit le tracé de la paroi de fond 10, par rapport au premier cercle 20 générateur Cl dans lequel s'inscrit, dans le même plan normal à l'axe générateur (ZZ'), le tracé du tube de circulation 3. Par analogie, les profondeurs minimale PmiN et maximale PmAx pourront avantageusement coïncider respectivement avec le périgée et l'apogée définis par l'excentricité E du second cercle générateur C2 par rapport 25 au premier cercle générateur Cl, et ainsi être situés à des azimuts diamétralement opposés, portés par la droite (0102) qui passe par les centres 01, 02 desdits cercles générateurs (droite qui est ici confondue avec l'axe (YY') sur les figures 3, 4, 6, 9 et 13). Le second tracé de la section droite de la paroi de fond 10 pourra 30 par ailleurs être soit de forme identique au premier tracé de section droite de la cloison perforée 4 (mais de plus grandes dimensions), soit de forme distincte dudit premier tracé de la cloison perforée 4. Toutefois selon une variante de réalisation particulièrement préférentielle qui peut constituer une invention en tant que telle, la cloison 35 perforée 4 et la paroi de fond 10 suivront chacune un tracé circulaire.

Une telle variante est en effet particulièrement facile à fabriquer et, surtout, présente d'excellentes performances acoustiques, les inventeurs ayant en effet constaté qu'une telle géométrie de résonateur obtenu par emboîtement de formes à bases circulaires procurait une atténuation supérieure à celle observée au sein de résonateurs obtenus à partir d'autres formes, et notamment par emboîtement d'une cloison perforée 4 de base circulaire dans une paroi de fond 10 de base elliptique. De préférence, l'excentration E du premier cercle générateur Cl de la cloison 4 par rapport au second cercle générateur C2 de la paroi de fond 10, c'est-à-dire la longueur du segment [0102], est supérieure ou égale à 5 % du diamètre du second cercle générateur C2, pour produire un décalage suffisant des pics F1, F2, et par conséquent un élargissement significatif du spectre d'atténuation, et inférieure ou égale à 22 % du diamètre dudit second cercle générateur C2, pour éviter une séparation trop importante des pics qui conduirait à l'apparition d'un puits d'atténuation, inférieur au seuil de confort A0, au creux situé entre les pics F1, F2 ainsi séparés. Dans cette plage de désaxage [5%-22% du diamètre de C2], on obtient avantageusement une atténuation efficace, qui se maintient, sur toute la largeur de bande Al du spectre d'atténuation multi-pics, au-dessus du seuil AO 20 fixé par cahier des charges. Par ailleurs, les sections droites qui génèrent géométriquement les formes tridimensionnelles de la cloison perforée 4, respectivement de la paroi de fond 10, en balayant l'axe directeur (ZZ') le long du tronçon axial sur lequel ladite cloison 4 et ladite paroi de fond 10 se chevauchent, peuvent présenter 25 des formes et/ou des dimensions qui sont soit, de préférence, constantes le long dudit tronçon axial, soit variables, et notamment continûment croissantes ou décroissantes, le long dudit tronçon axial. Ainsi, la cloison perforée 4 et/ou la paroi de fond 10 pourront présenter de préférence l'une et/ou l'autre une forme cylindrique circulaire, 30 préférentiellement droite, ou bien une forme tronconique évasée, ou bien encore une forme bombée rappelant celle d'un tonneau, etc. En particulier, la cloison perforée 4 pourra présenter de préférence une forme cylindrique ou au contraire tronconique, de base circulaire, centrée sur l'axe directeur (ZZ'). 35 De manière analogue, la paroi de fond 10 sera de préférence formée par un cylindre ou un tronc de cône, de base circulaire, dont au moins l'une des sections circulaires est excentrée par rapport audit axe directeur (ZZ'). Ainsi, il existe, dans le tronçon axialement occupé à la fois par le tube de circulation 3 et la paroi de fond 10, au moins un plan de jauge normal à 5 l'axe directeur (ZZ') dans lequel la paroi de fond 10 présente un déport excentrique E par rapport à ladite cloison perforée 4. Ledit déport (excentricité) pourra du reste être constant, ou au contraire variable, axialement, le long de l'axe directeur (ZZ'). Le cas échéant, le déport maximal pourra être localisé axialement 10 (en abscisse le long de l'axe directeur) à l'une et/ou l'autre des bases formant les extrémités axiales de ladite paroi de fond 10 (dans le cas par exemple d'une chambre cylindrique droite ou tronconique), ou bien encore dans une portion axialement centrale de ladite paroi de fond 10, sur sa longueur axiale commune à celle de la cloison perforée 4 (dans le cas d'une chambre en 15 tonneau, par exemple). Dans tous les cas, ledit déport présentera une ampleur d'excentration E suffisante pour produire l'effet d'élargissement de spectre d'atténuation recherché. Par ailleurs, l'inclinaison de la ou des surfaces tronconiques de la 20 cloison 4 et/ou de la paroi de fond 10 par rapport à l'axe directeur (ZZ') pourra le cas échéant être supérieure aux angles de dépouilles usuellement mis en oeuvre pour permettre un moulage par injection de telles surfaces, et plus particulièrement supérieure à 3 degrés. Selon une variante préférentielle d'agencement, illustrée 25 notamment sur les figures 2 et 3 ou 12 et 13, la cloison perforé 4 pourra être formée par un cylindre droit de base circulaire centré sur l'axe directeur (ZZ'), et la paroi de fond 10, et plus globalement la jupe 14, par un cylindre droit de base circulaire et de plus grand diamètre centré sur un second axe directeur (Z2Z'2) parallèle au premier axe directeur (ZZ') et décalé transversalement par 30 rapport à ce dernier de la valeur d'excentration E. En d'autres termes, la cloison 4 et la paroi de fond 10 pourront de préférence être générées respectivement par le premier cercle générateur Cl et le second cercle générateur C2 balayant respectivement un premier axe directeur (ZZ') et un second axe directeur (Z2Z'2) parallèle au premier et distinct 35 de celui-ci.

Selon une autre variante préférentielle d'agencement, la cloison perforée 4 pourra être formée par un cylindre droit de base circulaire centré sur l'axe directeur (ZZ'), tandis que la paroi de fond 10, et plus globalement la jupe 14, pourra être formée cette fois par un tronc de cône, tel que cela est notamment le cas pour la variante illustrée sur les figures 9 et 10. Plus particulièrement, ledit tronc de cône pourra être agencé de telle sorte que ses sections droites successives vont en s'élargissant progressivement avec les abscisses croissantes, tandis que le second axe directeur (Z2Z'2) s'éloigne progressivement du premier axe directeur (ZZ'), de telle sorte que la valeur d'excentration E et la profondeur maximale PmAx vont en augmentant le long de l'axe directeur (ZZ'). De préférence, la ligne de crête Lc correspondant à la succession axiale des points de la paroi de fond 10 de profondeur maximale, lorsque l'on parcourt ladite paroi de fond 10 en abscisse, se situera à un azimut 0 constant, 15 tel que cela est illustré sur la figure 10. De préférence, quel que soit par ailleurs l'agencement de la cloison perforée 4 ou celui de la paroi de fond 10, la cloison perforée 4 comprend une pluralité d'orifices 5 orientés en vis-à-vis de profondeurs P différentes de la même chambre 6 périphérique, et/ou un orifice annulaire 16 qui s'ouvre, autour 20 de l'axe directeur (ZZ'), sur un secteur angulaire cumulé qui correspond à la majorité, voire à la totalité du secteur angulaire couvert par la chambre périphérique. 6 Ainsi, le tube de circulation 3 communique avec la chambre 6 selon différents azimuts 0 qui correspondent à des profondeurs P différentes, et par 25 conséquent à des fréquences caractéristiques différentes. Cet agencement offre avantageusement un résonateur multidirectionnel, faisant appel à une pluralité d'amortisseurs masse-ressort apparents répartis spatialement sur la circonférence du tube 3 et utilisant un volume de chambre 6 commun, mais de profondeur variable d'un amortisseur à 30 l'autre. Les différents orifices 5 pourront en particulier être orientés angulairement autour de l'axe directeur (ZZ'), et déboucher dans la chambre 6, selon différents azimuts 0, par exemple selon au moins trois, quatre, six, voire huit azimuts 0 distincts ou davantage, tel que cela est illustré notamment sur la 35 figure 4.

Lesdits orifices 5 seront de préférence sensiblement équirépartis angulairement autour de l'axe directeur (ZZ'), par exemple à raison de 3 x 120 degrés, 4 x 90 degrés, 6 x 60 degrés, 8 x 45 degrés, etc. De préférence, le dispositif 1 comportera au moins un orifice 5, 16 5 orienté angulairement vers la profondeur maximale PmAx de la chambre 6, et un autre orifice 5, 16 orienté angulairement vers la profondeur minimale PmiN de cette même chambre 6, tel que cela est également illustré sur ladite figure 4. Selon une variante de réalisation préférentielle, les orifices 5 peuvent être formés par des perçages cylindriques de base circulaire qui 10 traversent l'épaisseur de la cloison 4, de préférence sensiblement radialement, c'est-à-dire sensiblement perpendiculairement à ladite épaisseur. Les orifices 5 pourront par ailleurs être groupés par rangées alignées axialement, aux différents azimuts concernés, et notamment par paires ou triplets, selon la longueur axiale de la cloison 4 et de la chambre 6. 15 Lesdits orifices 5 pourront, à titre d'alternative, être étagés axialement en étant décalés angulairement en azimut d'un étage à l'autre, par exemple d'un demi-pas angulaire à chaque étage. Par ailleurs, les différents orifices 5, le cas échéant cylindriques, pourront présenter de préférence la même forme et les mêmes dimensions, et 20 notamment un même diamètre et une même profondeur (correspondant à l'épaisseur, de fait de préférence constante, de la cloison 4). Selon une autre variante de réalisation, qui peut se combiner ou se substituer à celle prévoyant une pluralité d'orifices 5 distincts répartis en azimut, le dispositif 1 pourra comporter un orifice multidirectionnel de type fente 25 annulaire 16. Ledit orifice annulaire 16 pourra avantageusement être réalisé en prévoyant une jupe 14 axialement plus longue que la cloison 4 prenant appui sur la collerette (seconde joue) 15, de telle sorte qu'un interstice axial soit préservé entre le chant libre de ladite cloison 4 et la première joue 13 lorsque 30 la cloche 11 est placée sur le tube de circulation 3. Par ailleurs, il est bien entendu envisageable de combiner, en série axialement sur un même tube de circulation 3, ou bien en parallèle sur plusieurs dérivations d'une même ligne d'acheminement de gaz comprimé (ligne d'air) 7, qui divergent pour se rejoindre ensuite de nouveau, une fois le 35 dispositif d'atténuation passé, plusieurs chambres 6 accordées différemment, de sorte à élargir ou renforcer le spectre d'atténuation procuré par le dispositif 1. Ainsi, tel que cela est illustrés sur les figures 6, 7, 9, 10, 12 et 13, le dispositif 1 peut notamment comprendre en enfilade au moins une première chambre périphérique 6 et une seconde chambre périphérique 106 séparées, qui sont étagées axialement le long de l'axe directeur (ZZ') de telle sorte que les gaz circulent successivement à travers un premier tube de circulation 3 de la première chambre 6 puis à travers un second tube de circulation 103 de la seconde chambre 106, ou inversement, la première chambre 6 communiquant avec l'intérieur du premier tube de circulation 3, à travers une première cloison perforée 4 délimitant ledit premier tube, par au moins un premier orifice 5, 16 ou un premier jeu d'orifices 5, 16 et la seconde chambre 106 communiquant avec l'intérieur du second tube de circulation 103, à travers une seconde cloison perforée 104 délimitant ledit second tube 103, par un second orifice 105 ou un second jeu d'orifices 105, distinct du premier orifice 5 ou du premier jeu d'orifices 5. A ce titre, il est notamment envisageable de prévoir ainsi, tel que cela est illustré sur les figures 6 et 7, un empilement axial d'au moins deux chambres excentrées au sens de l'invention, c'est-à-dire de profondeurs variables, chacune desdites chambres 6, 106 pouvant présenter tout ou partie des caractéristiques décrites dans ce qui précède. De préférence, la seconde chambre 106 présentera toutefois des dimensions, et plus particulièrement un volume et une profondeur maximale et/ou une plage de profondeurs, distinctes de celles de la première chambre 6, afin d'être accordée différemment et ainsi de contribuer à élargir la bande spectrale d'atténuation au-delà de celle offerte par la première chambre 6 seule. Ainsi, tel que cela est illustré sur la figure 8, le spectre d'atténuation pourra passer d'une bande spectrale d'atténuation restreinte 0100, associée aux deux pics de référence F0, F100 correspondant à deux chambres de type « centré » de profondeurs respectives distinctes mais constantes, à une bande spectrale d'atténuation large 0101, associée à l'ensemble des quatre pics F1, F2, F101, F102, à raison de deux pics par chambre 6, 106. Les deux chambres 6, 106 seront de préférence couvertes d'un 35 seul tenant par une même cloche 11.

Selon une autre variante de réalisation, correspondant par exemple aux figures 9 et 10 ou 12 et 13, au moins l'une 106 des deux chambres 6, 106 est du type centré, de telle sorte que la distance de sa paroi de fond 110 par rapport à la cloison perforée 104 de son tube de circulation 103 soit sensiblement constante autour de l'axe directeur (ZZ'), tandis que l'autre chambre 6 est du type désaxé, de telle sorte que la distance P de sa paroi de fond 10 par rapport à la cloison perforée 4 de son tube 3 varie autour de l'axe directeur (ZZ'). Avantageusement, une telle disposition permet de combiner de façon particulièrement compacte l'équivalent de trois chambres au sein d'un même dispositif 1, dont une chambre 106 centrée mono-fréquence particulièrement adaptée à la réduction d'un sifflement, et une chambre 6 excentrée (désaxée) multifréquences (et plus particulièrement à double pic) particulièrement adaptée à l'atténuation d'un bruit blanc de souffle.

Selon un agencement préférentiel, la cloche 11 qui couvre les deux chambres peut à ce titre présenter une première portion de jupe 14A cylindrique droite, de base circulaire centrée sur un premier axe directeur (ZZ'), qui forme ici un axe central du second tube 103 de la chambre 106 mono-fréquence, axe directeur (ZZ') qui est par ailleurs de préférence commun au second tube 103 et au premier tube 3, ladite première portion de jupe 14A se prolongeant par une seconde portion de jupe 14B formant un cornet évasé, sensiblement tronconique, qui couvre le premier tube 3, et dont la base circulaire large, opposée à la chambre centrée 106 et qui épouse la seconde joue 15 du dispositif 1, est quant à elle excentrée par rapport audit premier axe directeur (ZZ'), et centrée autour d'un second axe directeur (Z2Z'2) déporté radialement par rapport à ce dernier. Selon un autre agencement possible, illustré sur les figures 12 et 13, on pourra empiler une première chambre désaxée 6 et une seconde chambre centrée 106, de préférence de volume inférieur à celui de la chambre désaxée 6, la paroi de fond 10 de la chambre désaxée 6 se distinguant cette fois de celle de l'agencement précédent en ce qu'elle est formée par un cylindre, de préférence droit, de base circulaire de diamètre sensiblement constant et généré par un second axe directeur (Z2Z'2) excentré et parallèle au premier axe directeur (ZZ'), et non plus par un tronc de cône.

La profondeur maximale PmAx de la première chambre 6, de même que sa profondeur PmiN, sera ainsi sensiblement constante sur tout le tronçon axial occupé par la première chambre 6. De préférence, la paroi de fond 110 de la chambre centrée 106 5 suivra elle aussi un cylindre droit, de base circulaire sensiblement constante. Ici encore, l'agencement reviendra à combiner une chambre axée 106 mono-fréquence avec une chambre désaxée multifréquences pour obtenir un spectre d'atténuation à (au moins) trois pics. La cloche 11 pourra cette fois avantageusement comporter une 10 jupe 14 à deux portions 14A, 14B circulaires droites, chacune étant de diamètre (externe comme interne) sensiblement constant (le cas échéant aux angles de dépouille près) le long de l'axe directeur (ZZ'), mais différent de celui de l'autre portion. Lesdites portions de jupe 14A, 14B pourront avantageusement être 15 tangentes à une ligne de fuite LF commune, parallèle à l'axe directeur (ZZ'), et à l'aplomb radial de laquelle on trouvera de préférence la profondeur minimale PmiN de la chambre 6 désaxée. De préférence, la cloche 11 présentera ainsi extérieurement un décrochement radial de type épaulement 20, situé axialement au droit de la 20 collerette intermédiaire 21 qui fait office de cloison mitoyenne pleine séparant axialement la première chambre 6 de la seconde chambre 106. Par ailleurs, quelle que soit sa forme, la cloche 11, et plus particulièrement la ou les parois de fond 10, 110 qu'elle forme, pourront présenter une épaisseur sensiblement constante, le long (axialement) d'une 25 chambre 6, 106, voire de plusieurs chambres 6, 106 successives. Bien entendu, l'invention n'est nullement limitée aux variantes de réalisation décrites, l'homme du métier étant notamment susceptible d'isoler ou de combiner librement entre elles l'une ou l'autre des caractéristiques mentionnées dans ce qui précède, ou bien encore de leur substituer des 30 équivalents. En particulier, on pourra accorder acoustiquement de manière très libre chaque chambre selon une ou plusieurs fréquences caractéristiques recherchées, par un dimensionnement approprié de ladite chambre 6, notamment de sa profondeur P, ainsi que des orifices 5, 16. 35 A titre indicatif, on pourra notamment envisager les dimensions suivantes : - diamètre de passage de tube de circulation 3 compris entre 25 mm d'une part et 40 mm, voire 60 mm, d'autre part, - épaisseur radiale de cloison 4 (longueur d'orifice 5) comprise entre 2 mm et 6 mm, - diamètre du premier cercle générateur Cl (diamètre extérieur du tube 3) compris entre 29 mm d'une part et 50 mm, voire 72 mm, d'autre part, - diamètre du second cercle générateur C2 (diamètre de paroi de fond 10) compris entre 32 mm d'une part et 75 mm, voire 95 mm, d'autre part, - excentration E supérieure ou égale à 1 mm, de préférence comprise entre 5 mm d'une part et 15 mm, voire 20 mm, d'autre part, - profondeur minimale PmiN supérieure ou égale à 0,5 mm, et de préférence comprise entre 5 mm d'une part et 10 mm voire 20 mm d'autre part, - profondeur maximale PmAx comprise entre 12 mm d'une part et 30 mm, voire 40 mm, d'autre part.

On pourra également combiner au sein d'un même dispositif 1, et notamment empiler axialement, plus de deux, voire plus de trois chambres 6 désaxées conformes à l'invention, éventuellement associées à des chambres centrées mono-fréquence de l'art antérieur.

Claims (10)

1. REVENDICATIONS1. Dispositif d'atténuation de bruit (1) pour conduite d'acheminement de gaz (2), ledit dispositif comprenant un tube de circulation (3) destiné à être raccordé à la conduite (2) pour permettre la circulation (G) du gaz, ledit tube de circulation (3) s'étendant selon un axe directeur (ZZ') et étant délimité, autour dudit axe directeur (ZZ'), par une cloison perforée (4) qui est traversée par au moins un orifice (5, 16) qui fait communiquer l'intérieur dudit tube de circulation (3) avec une chambre périphérique (6), ladite chambre périphérique (6) étant délimitée, transversalement à l'axe directeur (ZZ'), par une paroi de fond (10) qui entoure au moins en partie le tube de circulation (3) à distance de la cloison perforée (4), ledit dispositif (1) étant caractérisé en ce que, dans le secteur angulaire que couvre la chambre périphérique (6) autour de l'axe directeur (ZZ'), la profondeur (P) de ladite chambre (6), qui correspond à la distance qui sépare la cloison perforée (4) de la paroi de fond (10), varie selon l'azimut (8) considéré autour dudit axe directeur (ZZ').
2. 2. Dispositif selon la revendication 1 caractérisé en ce que le P MAX rapport entre la profondeur maximale (PmAx) et la profondeur minimale P MIN (PMIN) de la chambre (6) est supérieur ou égal à 1,10, à 1,20, voire à 1,40.
3. 3. Dispositif selon la revendication 1 ou 2 caractérisé en ce que la 20 chambre périphérique (6) couvre, autour de l'axe directeur (ZZ'), un secteur angulaire supérieur à 180 degrés, à 270 degrés, et de préférence un anneau complet de 360 degrés.
4. 4. Dispositif selon l'une des revendications 1 à 3 caractérisé en ce que la section droite de la cloison perforée (4), normale à l'axe directeur (ZZ'), 25 suit sensiblement un premier tracé circulaire de révolution, ou un premier tracé invariant par rotation d'ordre supérieur ou égal à 2, tel qu'une ellipse ou un polygone régulier, autour dudit axe directeur (ZZ'), ledit premier tracé étant ainsi confondu avec, ou respectivement inscrit dans, un premier cercle générateur (C1) centré sur ledit axe directeur (ZZ'), et en ce que la section 30 droite de la paroi de fond, située à la même abscisse le long dudit axe directeur (ZZ'), suit sensiblement un second tracé circulaire de révolution, ou un second tracé invariant par rotation d'ordre supérieur ou égal à 2, autour d'un second axe directeur (Z2Z'2) qui est sensiblement parallèle à l'axe directeur (ZZ') et décalé transversalement par rapport à ce dernier, ledit second tracé étant ainsi 35 confondu avec, ou respectivement inscrit dans, un second cercle générateur(C2) centré sur ledit second axe directeur (Z2Z'2) et excentré par rapport au premier cercle générateur (C1).
5. 5. Dispositif selon la revendication 4 caractérisé en ce que l'excentration (E) du premier cercle générateur (C1) de la cloison par rapport au second cercle générateur (C2) de la paroi de fond est supérieure ou égale à 5 % du diamètre du second cercle générateur (C2), et inférieure ou égale à 22 % du diamètre dudit second cercle générateur (C2).
6. 6. Dispositif selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que la cloison perforée (4) présente une forme cylindrique ou tronconique, de base circulaire, centrée sur l'axe directeur (ZZ'), et en ce que la paroi de fond (10) est formée par un cylindre ou un tronc de cône, de base circulaire, dont au moins l'une des sections circulaires est excentrée par rapport audit axe directeur (ZZ').
7. 7. Dispositif selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce que la cloison perforée (4) comprend une pluralité d'orifices (5) orientés en vis-à-vis de profondeurs (P) différentes de la même chambre périphérique (6), et/ou un orifice annulaire (16) qui s'ouvre, autour de l'axe directeur (ZZ'), sur un secteur angulaire cumulé qui correspond à la majorité, voire à la totalité du secteur angulaire couvert par la chambre périphérique (6).
8. 8. Dispositif selon l'une des revendications précédentes caractérisé en ce qu'il comprend en enfilade au moins une première chambre périphérique (6) et une seconde chambre périphérique (106) séparées, qui sont étagées axialement le long de l'axe directeur (ZZ') de telle sorte que les gaz circulent successivement à travers un premier tube de circulation (3) de la première chambre puis à travers un second tube de circulation (103) de la seconde chambre, ou inversement, la première chambre (6) communiquant avec l'intérieur du premier tube de circulation (3), à travers une première cloison perforée (4) délimitant ledit premier tube, par au moins un premier orifice ou un premier jeu d'orifices (5), et la seconde chambre (106) communiquant avec l'intérieur du second tube de circulation (103), à travers une seconde cloison perforée (104) délimitant ledit second tube, par un second orifice ou un second jeu d'orifices (105), distinct du premier orifice ou du premier jeu d'orifices (5), et en ce que au moins l'une (106) desdites chambres est du type centré, de telle sorte que la distance de sa paroi de fond (110) par rapport à la cloison perforée (104) de son tube de circulation soit sensiblement constante autour de l'axe directeur (ZZ'), tandis que l'autre chambre (6) est du type désaxé, de telle sorteque la distance (P) de sa paroi de fond (110) par rapport à la cloison perforée (4) de son tube varie autour de l'axe directeur (ZZ').
9. 9. Ligne d'acheminement de gaz comprimé (7) comprenant une admission (8) conçue pour être raccordée à l'échappement d'un compresseur motorisé ou un turbocompresseur destiné à alimenter ladite ligne en gaz comprimé, ladite ligne (7) étant caractérisée en ce qu'elle comprend au moins un tronçon formé par le tube de circulation (3) d'un dispositif d'atténuation (1) selon l'une des revendications précédentes.
10. 10. Véhicule automobile équipé d'au moins une ligne 10 d'acheminement de gaz comprimé (7) selon la revendication 9.