FR2999284A1 - Detecteur d'incendie et de surchauffe comprenant un thermocouple - Google Patents

Abstract

Le dispositif de détection d'incendie et de surchauffe comprend au moins un détecteur comprenant un câble comprenant au moins deux conducteurs métalliques différents et un isolant permettant d'isoler lesdits conducteurs l'un de l'autre, ledit câble ayant une première extrémité connectée à un calculateur comprenant des moyens de mesure d'une tension entre les deux conducteurs et une seconde extrémité où les deux conducteurs sont en contacts formant un thermocouple.

Description

DETECTEUR D'INCENDIE ET DE SURCHAUFFE COMPRENANT UN THERMOCOUPLE s DOMAINE La présente invention se rapporte au domaine technique des détecteurs d'incendie et de surchauffe. Elle se rapporte au domaine des applications moteurs et de la prévention d'accidents. Elle vise à améliorer la couverture de panne de la mesure de 10 détection d'incendie et/ou de surchauffe. Par ailleurs elle permet d'améliorer la rapidité de détection d'un incendie ou d'une surchauffe dans l'environnement notamment proche du calculateur électronique de régulation du moteur en vue d'entreprendre des actions de coupure de l'alimentation du moteur avant que le calculateur ne 15 perde ses capacités opérationnelles. ETAT DE L'ART Dans les systèmes de type « moteur d'aéronef », le calculateur de régulation du moteur comprend différentes fonctions visant à assurer le 20 contrôle d'intégrité des équipements du moteur y compris le calculateur lui- même afin de permettre un contrôle permanent du moteur dans les conditions de sécurité requises. La surveillance thermique du calculateur fait partie de ces fonctions, elle peut être réalisée par l'intermédiaire d'un détecteur d'incendie et de surchauffe placé à proximité du calculateur et 25 raccordé à celui-ci. Sur un turboréacteur double corps double flux, le calculateur de régulation noté généralement EEC et noté K dans la présente invention est installé en zone feu. On peut également trouver la dénomination « FADEC » 30 selon certaines architectures de turboréacteurs. L'architecture du système de régulation ne prévoit pas d'installer un calculateur indépendant pour détecter et accommoder les survitesses liées au système de régulation, c'est-à-dire que le calculateur EEC concentre les fonctions de régulation et la fonction de protection survitesse, contrairement à d'autres moteurs où ces fonctions sont 35 physiquement séparées dans deux calculateurs distincts. Or, un incendie ou une surchauffe peut: - engendrer une survitesse, car la partie régulation du calculateur EEC peut générer par exemple une commande carburant erronée ou une commande de certaines géométries variables erronées ; s - et faire perdre la capacité de détecter une survitesse et de couper le débit carburant, entraînée par la perte de la partie protection survitesse de l'EEC. En cas d'incendie ou de surchauffe, un risque est donc d'avoir un 10 comportement erroné de la régulation qui peut conduire à une survitesse et de perdre la protection survitesse. On considère que l'évènement feu ou surchauffe est un mode commun entre le contrôle du moteur et son système de protection. L'évènement survitesse non contrôlée est classé comme événement "Hazardous" par les autorités de certification. De ce fait, aucune 15 panne simple ne doit conduire à une survitesse incontrôlée. La réglementation CS-E 50 pour le système de régulation demande que le système soit conçu de telle sorte qu'aucune panne simple ne conduise à un évènement dangereux moteur : CS-E 50 (c) (3). 20 Les différentes fonctions qui doivent être assurées à l'aide de ce détecteur connecté au calculateur sont : - la détection d'une surchauffe globale ; - la détection d'un feu localisé ; - le contrôle d'intégrité de la détection d'incendie et de surchauffe 25 dont la testabilité par le calculateur sans liaison spécifique. On trouve, dans l'état de l'art, différents types de détecteurs d'incendies exposés ci-après. Un premier type de détecteurs utilisés sont les « détecteurs 30 pneumatiques ». Ils comprennent un gaz enfermé dans une gaine qui en se dilatant à haute température active un interrupteur, également appelé switch, qui modifie l'impédance d'un circuit électrique. Dans certaines versions de détecteurs, la pression nominale du gaz maintient un autre switch normalement fermé qui s'ouvre en cas de 35 rupture d'étanchéité de l'équipement. Cette fonction permet la détection de pannes liées aux fuites de gaz. 2 9992 84 3 Un second type de détecteurs concerne les « détecteurs à thermistor ». Il existe plusieurs variantes de ce type de détecteur. Une première variante comprend un conducteur central entouré s d'une gaine métallique renfermant un matériau isolant à température ambiante. La résistance ohmique du matériau diminue fortement à haute température. La mesure de résistance s'effectue entre le conducteur central et la gaine. Une seconde variante comprend deux conducteurs centraux au 10 lieu d'un entourés d'une gaine métallique. La mesure de résistance s'effectue entre les deux conducteurs centraux. Dans cette configuration la gaine n'a plus qu'un rôle de tenue mécanique et de blindage électrique. Un des inconvénients du premier type détecteur, le détecteur 15 pneumatique, est qu'il ne peut offrir qu'une réponse discrète par l'évaluation d'un seuil de température par exemple et ne peut pas fournir une réponse continue par une mesure de résistance électrique. Il est donc impossible d'avoir une mesure pour apprécier un état de pré-surchauffe et donc de permettre au calculateur d'anticiper les actions de sécurité. 20 Un des avantages offerts par le second type de détecteur, le détecteur à thermistor, est qu'il fournit une réponse continue en fonction de la température et nécessite une électronique de traitement relativement simple. L'inconvénient majeur de ce second type de détecteur standard 25 est sa trop forte plage de variation de mesure ne permettant pas le contrôle d'intégrité du détecteur ni la mesure et la surveillance des températures en deçà d'environ 150 degrés Celsius. En effet, à température ambiante la résistance ohmique qui 30 correspond à la résistance mesurée entre le conducteur central et la gaine conductrice de la première variante ou entre les deux conducteurs centraux de la seconde variante décroît de manière exponentielle en fonction de la température. Cette résistance quasiment infinie à -55°C est encore de l'ordre de plusieurs Mohms à 25°C et encore de l'ordre de 10 Kohms à 100°C alors 35 qu'elle ne passe sous les 1000 Ohms que vers 150°C.

Les fortes valeurs de résistances ne sont pas compatibles avec les plages de mesures d'un calculateur de régulation moteur qui est typiquement de quelques KOhms maximum. En conséquence, le « détecteur à thermistor » standard ne s permet pas au calculateur de différencier un fonctionnement nominal dans les plages de températures inférieures ou égales à environ 140°C d'une panne de circuit ouvert correspondant à une coupure de fil du détecteur, du câble de liaison vers le calculateur ou bien à un connecteur non branché par exemple. 10 RESUME DE L'INVENTION L'invention permet de résoudre les inconvénients précités. L'objet de l'invention concerne un dispositif de détection d'incendie 15 et de surchauffe comprenant au moins un détecteur comprenant un câble comportant au moins deux conducteurs métalliques différents séparés l'un de l'autre tout le long du câble par un matériau. Le câble ayant une première extrémité connectée à un calculateur comprenant des moyens de mesure d'une tension entre les deux conducteurs et une seconde extrémité où les 20 deux conducteurs sont en contacts formant un premier thermocouple, ledit matériau ayant : - une première fonction d'isolant permettant d'isoler lesdits conducteurs l'un de l'autre dans une zone dans laquelle la température du matériau est inférieure à un premier seuil 25 prédéfini et ; - une seconde fonction de conduction entre les deux conducteurs métalliques dans une zone dans laquelle la température est supérieure au premier seuil permettant la création d'un second thermocouple dans au moins un point de 30 cette zone. La création du second thermocouple entraine un écart de tension mesuré par le calculateur. Un avantage est de tirer profit d'une perte d'isolation du matériau 35 au-delà d'une certaine température pour détecter une surchauffe à proximité du calculateur.

Selon un mode de réalisation, le câble comprend une gaine extérieure conductrice ce qui permet une protection mécanique et chimique du thermocouple. s Selon un mode de réalisation, le contact des deux conducteurs à la seconde extrémité est réalisé par une soudure. L'opération de montage du détecteur peut être simplifiée et une opération de maintenance en cas de rupture de la soudure est également simplifiée. 10 Selon un mode de réalisation, la mesure du potentiel des deux conducteurs à une température ambiante permet de fixer un seuil de tension référence. Ceci permet de fixer des valeurs de potentiel de référence. L'étalonnage du détecteur est donc une opération simple à mettre en oeuvre puisqu'il consiste en une mesure d'une valeur de tension de référence et un 15 stockage de cette valeur. En outre ceci permet une vérification de la continuité électrique du détecteur à thermocouples par une simple mesure de tension de par le calculateur. Avantageusement, un écart calculé entre la tension de référence 20 et la tension mesurée par le calculateur permet de détecter une surchauffe localisé sur le harnais ou un incendie à sa proximité. Selon un mode de réalisation, le thermocouple est un thermocouple de type K. un avantage est que ce thermocouple permet un 25 fonctionnement dans une large plage de valeurs de températures qui couvre les cas de surchauffe localisé et les cas d'incendies. Avantageusement, l'isolant peut être choisi parmi les isolants suivants : la magnésie, l'alumine, l'oxyde d'hafnium, l'oxyde de béryllium. 30 Avantageusement, au-delà d'une température critique dans une zone définie du câble, l'isolant se comporte dans cette zone comme un conducteur provoquant une forme de court-circuit dans ladite zone. Avantageusement, à très forte température aux environs de la borne supérieure de la plage de fonctionnement du thermocouple, c'est-à- 35 dire au-delà de 1000°C, l'isolant est un conducteur avec une très faible résistance ohmique, il s'agit alors d'un quasi court-circuit se comportant comme un second point chaud. Avantageusement, autour du premier seuil, c'est à dire proche de d'une valeur comprise autour de la tranche [1000; 200°C], l'isolant perd s suffisamment de ses propriétés d'isolant pour permettre une détection d'écart de tension aux bornes du calculateur. Un autre objet de l'invention concerne un procédé de détection d'une augmentation d'une température d'un harnais comprenant un to dispositif de détection précédemment décrit. Le procédé comprend les étapes de : - mesure d'une tension aux bornes du calculateur ; - comparaison de la tension mesurée à une tension de référence mesurée lorsque le harnais est à une température ambiante ; 15 - génération d'un indicateur de surchauffe lorsque l'écart entre la tension de référence et la tension calculée dépasse un certain seuil prédéfini. Avantageusement, une étape de conversion de la tension 20 mesurée en une température déduite est effectuée, la dite température déduite pouvant être comparée à une température de référence calculée lorsque le harnais est à une température ambiante. BREVES DESCRIPTION DES FIGURES 25 D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront à la lecture de la description détaillée qui suit, en référence aux figures annexées, qui illustrent : - figure 1 : une représentation d'un détecteur à thermocouples connecté à un calculateur de régulation et de contrôle ; 30 - figure 2: un agencement du détecteur à thermocouples disposé autour d'un calculateur remplissant une fonction de harnais de contrôle ; - figure 3 : un circuit électrique modélisant le détecteur à thermocouples ; 35 - figure 4: un schéma équivalent de Thévenin du circuit électrique de la figure 3; - figure 5: une représentation d'un détecteur à thermocouples connecté à un calculateur aux moyens de deux voies. DESCRIPTION s On appelle dans la suite de la description indifféremment « un dispositif de détection d'incendie et de surchauffe », « un dispositif de détection d'incendie » ou « un dispositif de détection surchauffe » ou encore « un détecteur d'incendie et/ou de surchauffe ». On appelle thermocouple le dispositif comprenant deux fils 10 conducteurs de natures différentes et qui sont soudés ou liés à une extrémité de sorte qu'il forme un potentiel en ce point. On note un thermocouple parasite, un thermocouple qui est né du fait d'une perte d'isolation entre deux points proches des deux connecteurs filaires sans pour autant être soudés mécaniquement. 15 La figure 1 représente un dispositif de détection d'incendie ou de surchauffe 1 de l'invention, appelé plus simplement par la suite « détecteur d'incendie » 1 comprenant un détecteur à thermocouples 2 connecté à un calculateur K. le calculateur K peut être un calculateur de régulation et de 20 contrôle EEC installé en zone feu. Le calculateur EEC concentre les fonctions de régulation et la fonction de protection survitesse. Le détecteur à thermocouples 2 comprend une gaine 7 et deux conducteurs centraux 6, 6'. 25 Le détecteur à thermocouples 2 utilisé dans l'invention peut comprendre un câble blindé, flexible et robuste. En outre, la gaine peut être conductrice de type métallique et continu le long du câble qu'elle forme. Elle assure une protection mécanique et chimique du couple. Selon les modes de réalisation de l'invention, la gaine peut être 30 adaptée pour ajuster sa conductivité à la température. Notamment, lorsqu'un incendie se situe dans une zone proche, la gaine peut servir de conducteur/convecteur de la température se propageant dans l'isolant. La gaine peut être en acier ou en un alliage de type Inconel.

Les deux connecteurs sont préférentiellement filaires de manière à les utiliser dans un câble comprenant deux extrémités. Ils forment un couple thermoélectrique. s Un matériau 3, comprend un matériau de type « isolant minéral » renfermant un sel eutectique. Ce matériau isolant permet d'assurer une isolation relative entre d'une part : les conducteurs entre eux et d'autre part : entre les conducteurs et la gaine. Ce matériau offre une résistance d'isolement qui chute par exemple de façon exponentielle ou linéaire lorsque to la température du matériau dépasse un seuil. L'isolant 3 peut être utilisé sous forme de poudre minérale fortement comprimée ou encore sous forme de perles selon le mode de réalisation que l'on souhaite envisager. Dans un mode de réalisation de l'invention, l'isolant peut être en Magnésie ou en Alumine. Ces matériaux permettent un isolement adapté 15 jusqu'à une température élevée correspondant à des cas particulièrement intéressants d'incendie ou de surchauffe que l'invention propose de détecter. Selon un mode de réalisation, la résistance d'isolement peut être choisie de l'ordre de plusieurs Méga Ohm pour 1 m de câble à température ambiante. 20 Ces matériaux ont l'avantage dans une gamme de température donnée de garantir une résistance d'isolement sensiblement constante ce qui permet de détecter des variations au-delà de cette gamme. D'autres modes de réalisation peuvent comprendre des isolants de type oxyde d'hafnium ou d'oxyde de béryllium. 25 Le détecteur à thermocouples 2 comprend une première extrémité 5 reliée au calculateur K par l'intermédiaire des deux connecteurs 6, 6'. La connexion des connecteurs au calculateur peut se faire par l'intermédiaire d'entrées adaptées permettant au calculateur K d'effectuer 30 une mesure de tension. Un avantage de l'invention est de disposer d'un détecteur 2 dont la connexion s'effectue à un calculateur K selon une extrémité 5' via deux contacts électriques. Cette configuration permet une installation ou un agencement simple du détecteur 2 et une maintenance facile lors du 35 remplacement d'un détecteur par exemple.

Le détecteur à thermocouples 2 comprend une seconde extrémité 5 dans laquelle une soudure chaude 4 permet de fermer le circuit formé par les deux connecteurs et de créer un potentiel de tension lorsque les deux connecteurs sont des connecteurs 6, 6' de différentes natures. s La soudure chaude 4 est le point du détecteur 2 où les deux conducteurs 6, 6' linéaires sont soudés entre eux. Il existe différents types de soudures chaudes pouvant être réalisées et qui sont compatibles des différents modes de réalisation de l'invention. Par exemple, une soudure chaude isolée de type TI permet de 10 souder deux fils par décharge électrique sous argon. Dans ce dernier cas, la gaine peut être refermée par une soudure argon-arc. Le circuit de mesure est alors isolé de la masse. On trouve d'autres types de soudures chaudes telles que la soudure externe de type TE ou encore la soudure chaude à la masse de type TM.

15 En outre, selon les modes de réalisation l'extrémité du thermocouple peut être laminée ou être rétreint de manière à adapter l'épaisseur de l'extrémité du câble à l'usage souhaité. Un mode particulièrement intéressant de l'invention comprend le 20 choix d'un thermocouple de type K dont un premier conducteur est un alliage de Nickel Chrome (K+ ou Kp) et le second est un alliage de Nickel Aluminium (K- ou Kn). La gamme de température d'un tel thermocouple est de [-200°C ; +1000°C]. Un exemple comprend les proportions suivantes : 25 - Kp : Nickel avec 10% de Chromium - Kn : Nickel avec 5% d'Aluminium et de Silicium. Un tel thermocouple comprend un rapport : f.e.m (force électromotrice) / température quasiment linéaire sur une gamme de température et sa sensibilité est sensiblement proche de 541 pV/°C.

30 D'autres exemples peuvent être utilisés selon la gamme de température de fonctionnement que l'on souhaite obtenir. Par exemple, les thermocouples de types J, E, T, N, S, R, B, C et D peuvent être envisagés selon le montage du détecteur et la température que l'on souhaite surveiller. 35 - 10 - La différence de potentiel varie le long du câble formant le détecteur à thermocouple avec : - la nature des alliages qui sont fixés dès le départ selon le choix de conception et ; s - la température des alliages (ce qu'on cherche à détecter lorsqu'il y a une élévation). Cette dernière dépendance est appelée également « effet Seedbeck ». Si on maintient les deux connecteurs à une température 10 constante, on peut considérer à un point du câble, par exemple en son milieu, deux points pris de chaque connecteur pris dans le même plan de coupe perpendiculaire à l'axe du câble. Ces deux points peuvent définir une jonction de référence. La jonction de référence permet d'obtenir un potentiel de référence en un point du câble.

15 Lorsque la température dépasse un certain seuil dans une zone de l'isolant, la résistance d'isolation de ce dernier diminue très fortement et entraine la création d'un second thermocouple parasite dans la zone du conducteur qui est au-delà de la température seuil. Cette perte d'isolement 20 résulte d'un feu ou d'une surchauffe localisée à proximité du câble. En effet, le câble peut être disposé tel un harnais autour du calculateur confiné dans un espace dans lequel il est nécessaire de contrôler un incident de surchauffe ou d'incendie le plus tôt possible. Dans ce dernier cas, une zone du câble sera atteinte par l'augmentation de la chaleur avant que le 25 calculateur K soit atteint. Dans cette configuration, le calculateur pourra détecter la survenance d'un tel évènement à bref délai après son déclenchement et entreprendre les opérations de sauvegarde nécessaires. La figure 2 représente un détecteur à thermocouples 2 de l'invention formant un harnais disposé tout autour d'un calculateur K et 30 connecté à ce dernier par une première extrémité 5'. Dans cette configuration, un feu 9 se produit dans une zone à proximité du harnais et se propage en sa direction jusqu'à générer une température de l'isolant en point localisé 13 au-delà d'un seuil, typiquement 1000°C pour la perte totale de la fonction d'isolement d'un thermocouple de type K. Au point 13 les deux conducteurs forment une forme de court-circuit à cette température. Le détecteur à thermocouples de type K de l'invention permet également de détecter une surchauffe à moindre température dans une zone s du câble chauffée localement. Typiquement, si une zone du câble est exposée à une température conduisant l'isolant à une température proche de 180°C, une perte partielle de l'isolation du matériau dans cette zone du câble crée un thermocouple parasite. Ce dernier permet une modification de la tension vue aux bornes du calculateur K qui peut déduire de cette variation 10 de tension que le détecteur est exposé à une surchauffe dans au moins une zone du câble. Le détecteur peut alors engager des actions de sauvegarde ou d'arrêt du moteur. La figure 3 représente le circuit modélisant le câble formant un 15 harnais autour du calculateur K tel que représenté à la figure 2. Dans ce modèle, on détermine un point 13 du câble dans lequel se produit une surchauffe ou un incendie, c'est-à-dire une température Tcc au-delà d'un seuil qui ne permet plus à l'isolant d'isoler correctement les deux conducteurs 6, 6'.

20 Le point chaud 4 de la soudure entraine une différence de potentiels local à la seconde extrémité des conducteurs 6 et 6'. Cette différence de potentiels est modélisée par une tension E0 pour une température ambiante de TO. Le point chaud permet de contrôler l'intégrité du détecteur en assurant une fonction d'auto testabilité notamment par une 25 mesure de tension à une température ambiante. Le point en surchauffe 13 est modélisé par une tension Ecc se créant entre les deux conducteurs 6, 6' au point 13 qui ne sont plus correctement isolés. Autrement dit, il s'agit d'une tension générée par un thermocouple parasite à une température Tcc qui peut aller jusqu'à 1000°C 30 en cas de feu. D'une certaine manière, la perte d'une partie du pouvoir isolant permet de considérer un pseudo court-circuit entre les deux connecteurs 6, 6' au niveau du point 13. Il y a donc naturellement conséquemment à la chute de l'isolement, une chute de la résistance dite de court-circuit Rcc 35 générée par le défaut d'isolement lié au sel eutectique. - 12 - On note dans ce modèle R1 la résistance de ligne entre le point chaud à la seconde extrémité et le point 13 de perte d'isolement, représenté par la partie 10 du circuit modélisé. On note R2 la résistance de ligne entre le point correspondant à la s perte d'isolement et le calculateur K, représenté par la partie 11 du circuit modélisé. Enfin, aux bornes d'entrées du calculateur K la résistance est notée REEc. Le calculateur K mesure donc une tension 14, le calculateur est to représenté dans une partie 12 du circuit modélisé. La tension 14 du circuit électrique modélisé est représentée par la tension 8 de la figure 1. La figure 4 représente le schéma électrique équivalent sous forme d'un générateur de Thévenin avec une résistance R équivalente et une 15 tension E équivalente, la tension 14 peut être déduite. Il s'agit d'une méthode de calculs. D'autres méthodes peuvent être utilisées dans le cadre de l'invention. Avec 20 E = EO .( Rcc ) + ECC.( R1 ) et R = R2 + ( R1 . Rcc ) R1+ Rcc R1+ Rcc R1+ Rcc et 25 E' = E . R+REEC En exprimant E en fonction de EO et ECC (Thévenin), on obtient : 30 E' = REEC . (EO. Rcc + ECC. R1) (R+REEc) . (R1+ Rcc) En considérant les tensions EO, ECC et E' comme étant des fonctions linéaires de la température : 35 - T' = A . E', - TO = A . EO, - TCC = A . ECC avec A : sensibilité du Chromel-Alumel en °C/mV.

40 On obtient alors : - 13 - T' = REEC . (TO. Rcc + TCC. R1). (R+REEC) . (R1+ Rcc) s Avec ces calculs préliminaires, on constate que l'invention permet de mesurer plus précisément une température de flamme localisée qu'une surchauffe. Selon une configuration d'un mode de l'invention, le seuil de détection est déterminé de telle sorte à couvrir les deux cas de figures: le feu lors d'un incendie localisé ou homogène ou une surchauffe homogène (c'est- to à-dire sur tout le câble) ou localisé. Néanmoins, à partir d'une température comprise entre 100°C et 200°C, le matériau isolant commence à perdre ses propriétés d'isolation. Il s'agit de la température seuil, appelée premier seuil, au-delà de laquelle il devient possible de faire fonctionner le détecteur de l'invention. Il est alors 15 possible de détecter des variations de tensions à ces températures. L'invention permet donc d'offrir un détecteur de surchauffe ayant une bonne capacité de détection de températures présentant un des premiers signes d'un danger. Les cas d'incendie peuvent être alors pris en compte très tôt dans la propagation du feu pour la sécurité des équipements gérés par le 20 calculateur K. Dans un mode de réalisation de l'invention, le calculateur K comprend deux voies d'acquisition d'une tension provenant de deux sorties du harnais.

25 La figure 5 illustre ce mode en représentant un organe symbolique 50 qui illustre les deux sorties V1, V2 du harnais 2. Dans un autre mode de réalisation une seconde sortie V2 pourrait être prélevée à un autre endroit du harnais, par exemple en son milieu. Considérons le mode privilégié dans lequel les deux voies V1, V2 30 sont séparées à la première extrémité 5' du harnais. Le calculateur K est pourvu de deux entrées permettant d'acquérir les tensions 8 et 8' provenant de chacune des voies respectivement V1, V2. Ce cas de figure permet d'assurer un certain niveau de sureté de fonctionnement et un taux minimal de fausses détections. En outre, cette 35 configuration de redondance de la transmission des données au calculateur K présente l'avantage de ne pas utiliser de relais car la tension peut être - 14 - dérivée en sortie du harnais selon deux voies sans perte de précision. Ainsi, hors cas de panne, les tensions 8 et 8' sont égales lorsque la dérivation des deux voies est effectuée en sortie du harnais.

Claims (10)

1. REVENDICATIONS1. Dispositif de détection d'incendie et de surchauffe (1) comprenant au moins un détecteur (2) comprenant un câble, caractérisé en ce que le câble comporte au moins deux conducteurs (6, 6') métalliques différents séparés l'un de l'autre tout le long du câble par un matériau (3), ledit câble ayant une première extrémité (5') connectée à un 10 calculateur (K) comprenant des moyens de mesure d'une tension (8) entre les deux conducteurs (6, 6') et une seconde extrémité (5) où les deux conducteurs (6, 6') sont en contacts (4) formant un premier thermocouple, ledit matériau (3) ayant : - une première fonction d'isolant permettant d'isoler lesdits 15 conducteurs (6, 6') l'un de l'autre dans une zone dans laquelle la température du matériau (3) est inférieure à un premier seuil prédéfini et ; - une seconde fonction de conduction entre les deux conducteurs métalliques dans une zone dans laquelle la 20 température est supérieure au premier seuil permettant la création d'un second thermocouple dans au moins un point (13) de cette zone, la création du second thermocouple entrainant un écart de tension mesuré par le calculateur (K). 25
2. 2. Dispositif de détection selon la revendication 1, caractérisé en ce que le câble comprend une gaine (7) extérieure conductrice.
3. 3. Dispositif de détection selon l'une quelconque des revendications 1 à 30 2, caractérisé en ce que le contact des deux conducteurs (6, 6') à la seconde extrémité (5) est réalisé par une soudure (4).
4. 4. Dispositif de détection selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la mesure du potentiel des deux conducteurs 35 (6, 6') à une température ambiante permet de fixer un seuil de tension référence.-16- Dispositif de détection d'incendie et de surchauffe selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'une vérification de la continuité électrique du détecteur à thermocouples est réalisée par la mesure de la tension de référence par le calculateur (K). Dispositif de détection d'incendie et de surchauffe selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce qu'un écart calculé entre la tension de référence et la tension mesurée par le calculateur (K) permet de détecter une surchauffe localisé sur le harnais ou un incendie à sa proximité. Dispositif de détection selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que le thermocouple est un thermocouple de type K. Dispositif de détection selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisé en ce que l'isolant (3) peut être choisi parmi les isolants suivants : la magnésie, l'alumine, l'oxyde d'hafnium, l'oxyde de béryllium. Dispositif de détection selon l'une quelconque des revendications 1 à 8, caractérisé en ce qu'au-delà d'une température critique dans une 25 zone définie du câble, l'isolant se comporte dans cette zone comme un conducteur provoquant une forme de court-circuit (Rcc, Ecc) dans ladite zone. 10. Dispositif de détection d'incendie et de surchauffe selon l'une 30 quelconque des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que le détecteur à thermocouples (2) permet de détecter une augmentation de la température dans une première plage de valeurs comprise entre 100°C et 1200°C, le premier seuil étant la borne inférieure de la première plage.
5. 5. s
6. 6. 10
7. 7. 15
8. 8. 20
9. 9. 35- 17 - 11. Procédé de détection d'une augmentation d'une température d'un harnais comprenant un dispositif de détection selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que le procédé comprend: s - une première mesure d'une tension aux bornes du calculateur (K); - une comparaison de la tension mesurée à une tension de référence mesurée lorsque le harnais est à une température ambiante ;
10. 10 - une génération d'un indicateur de surchauffe lorsque l'écart entre la tension de référence et la tension calculée dépasse un certain seuil prédéfini. 12. Procédé selon la revendication 11, caractérisée en ce que le procédé 15 comprend : - une seconde mesure d'une seconde tension aux bornes du calculateur, ledit câble ayant une seconde extrémité formant une seconde voie connectée au calculateur (K) ; - une comparaison de la première mesure et de la seconde 20 mesure de manière à vérifier le fonctionnement du dispositif de détection. 13. Procédé selon l'une quelconque des revendications 11 à 12, caractérisée en ce qu'une étape de conversion de la tension mesurée 25 en une température déduite est effectuée, la dite température déduite pouvant être comparée à une température de référence calculée lorsque le harnais est à une température ambiante. 30