FR2961115A1

FR2961115A1 - Method for capturing e.g. carbon dioxide compounds contained in natural gas to limit global warming phenomenon, involves making gas fractions to be in contact with absorbing solution fractions in absorbing sections arranged in same column

Info

Publication number: FR2961115A1
Application number: FR1002428A
Authority: FR
Inventors: Adrien Gomez; Pascal Alix
Original assignee: IFP Energies Nouvelles IFPEN
Current assignee: IFP Energies Nouvelles IFPEN
Priority date: 2010-06-09
Filing date: 2010-06-09
Publication date: 2011-12-16
Anticipated expiration: 2030-06-09
Also published as: FR2961115B1

Abstract

The method involves making fractions (3, 4) of gas (1) to be in contact with fractions (5, 6) of absorbing solution in absorbing sections (SA1, SA2) arranged in a same absorption column (C) to obtain an acidic compound depleted gas fraction (7) and an acidic compound enriched liquid, and another acidic compound depleted gas fraction and another acidic compound enriched liquid (9), respectively. The acidic compound depleted gas fractions are combined and made to be in contact with washing water (23) in a washing section (SL) to obtain washed gas (21) and organic compound charged washing water. The absorbing solution comprises 10-80 weight percent of amine chosen from monoethanolamine, diethanolamine, methyl diethanolamine, diisopropylamine, diglycolamine, piperazine, N-2-hydroxyethyl piperazine and N,N,N',N'-tetramethylhexane-1,6-diamine.

Description

La présente invention concerne le domaine de la désacidification d'un 5 gaz, par exemple la décarbonatation des fumées de combustion ou la désacidification d'un gaz naturel. The present invention relates to the field of the deacidification of a gas, for example the decarbonation of combustion fumes or the deacidification of a natural gas.

Afin de limiter le phénomène de réchauffement climatique, le dioxyde de carbone est extrait des fumées de combustion en vue d'être séquestré dans un 10 réservoir souterrain. Dans le cas du gaz naturel, la teneur en dioxyde de carbone et en hydrogène sulfureux est réduite pour des raisons de toxicités, pour améliorer le pouvoir calorifique du gaz et, éventuellement, pour permettre la liquéfaction du gaz naturel pour transport par bateau. On utilise couramment des procédés d'absorption mettant en oeuvre une 15 solution aqueuse d'amine, pour retirer le CO2 et l'H2S d'un gaz. Le gaz est purifié par mise en contact avec la solution absorbante, puis la solution absorbante est régénérée thermiquement. En règle générale, le débit de gaz à traiter est réparti dans une ou plusieurs colonnes d'absorption. Chaque colonne d'absorption est équipée d'une 20 section d'absorption et d'une section de lavage à l'eau afin de limiter les pertes de solvant. Dans le cas particulier du captage de CO2 contenu dans les fumées de combustion, l'agencement d'une section d'absorption et d'une section de lavage conduit à avoir recours à un nombre important de colonnes d'absorption pour traiter un important débit de fumée. Par exemple, pour traiter les fumées de 25 combustion d'une centrale électrique au charbon qui produit 1 750 000 Nm3/h de fumées, il faudrait mettre en oeuvre environ huit colonnes d'absorption pour traiter l'intégralité des fumées (Cf: Bouillon, PA et al., "ECO2 : Post-combustion or Oxyfuel - A comparison between coal power plants with integrated CO2 capture", GHGT9 congress, Washington, Nov 2008). 30 Pour traiter un flux important de gaz, la présente invention propose de limiter le nombre de colonne en disposant plusieurs sections d'absorption composées de garnissage très efficace dans une même colonne et de relier ces différentes sections d'absorption à une même section de lavage à l'eau. In order to limit the phenomenon of global warming, the carbon dioxide is extracted from the combustion fumes in order to be sequestered in an underground reservoir. In the case of natural gas, the content of carbon dioxide and hydrogen sulphide is reduced for reasons of toxicity, to improve the calorific value of the gas and, possibly, to allow the liquefaction of natural gas for transport by ship. Absorption processes employing an aqueous amine solution are commonly used to remove CO2 and H2S from a gas. The gas is purified by contact with the absorbent solution, and the absorbent solution is thermally regenerated. As a general rule, the flow of gas to be treated is distributed in one or more absorption columns. Each absorption column is equipped with an absorption section and a water wash section to limit solvent losses. In the particular case of the capture of CO2 contained in the combustion fumes, the arrangement of an absorption section and a washing section leads to use a large number of absorption columns to treat a large flow rate. of smoke. For example, in order to treat the combustion fumes of a coal-fired power plant which produces 1,750,000 Nm 3 / h of fumes, it would be necessary to use approximately eight absorption columns to treat all the fumes (Cf: Bouillon , PA et al., "ECO2: Post-combustion gold Oxyfuel - A comparison between coal power plants with integrated CO2 capture", GHGT9 Congress, Washington, Nov. 2008). In order to treat a large flow of gas, the present invention proposes to limit the number of columns by arranging several absorption sections composed of very efficient packing in the same column and to connect these different absorption sections to the same washing section. at the water.

De manière générale, l'invention décrit un procédé de capture des composés acides, comportant au moins l'un des composés CO2 et H2S, contenus dans un gaz à traiter, dans lequel on effectue les étapes suivantes : a) on divise le gaz à traiter en au moins une première fraction de gaz à traiter 1 o et une deuxième fraction de gaz à traiter, b) on met en contact ladite première fraction de gaz à traiter avec une première fraction de solution absorbante dans une première section d'absorption pour obtenir une première fraction de gaz appauvri en composés acides et une première fraction de liquide enrichie en composés 15 acides, c) on met en contact ladite deuxième fraction de gaz à traiter avec une deuxième fraction de solution absorbante dans une deuxième section d'absorption pour obtenir une deuxième fraction de gaz appauvri en composés acides et une deuxième fraction de liquide enrichie en 20 composés acides, d) on rassemble la première et la deuxième fraction de gaz appauvri en composés acides et on met en contact la première et la deuxième fraction de gaz appauvri en composés acides avec une eau de lavage dans une section de lavage pour obtenir un gaz lavé et une eau de lavage chargée 25 en composés organiques, et dans lequel la première section d'absorption et la deuxième section d'absorption sont disposées dans une même colonne d'absorption. In general, the invention describes a method for capturing acidic compounds, comprising at least one of the compounds CO2 and H2S, contained in a gas to be treated, in which the following steps are carried out: a) the gas is divided at treating in at least a first gas fraction to be treated 1 o and a second gas fraction to be treated, b) contacting said first gas fraction to be treated with a first absorbing solution fraction in a first absorption section for obtain a first acid-depleted gas fraction and a first acid-enriched liquid fraction, c) said second fraction of gas to be treated is brought into contact with a second fraction of absorbent solution in a second absorption section for obtain a second fraction of gas depleted in acidic compounds and a second fraction of liquid enriched in 20 acid compounds, d) the first and second frac are assembled acid-depleted gas and contacting the first and second acid-depleted gas fraction with a wash water in a washing section to obtain a washed gas and a wash water loaded with organic compounds, and wherein the first absorption section and the second absorption section are arranged in the same absorption column.

Selon l'invention, la première section peut être munie d'un premier 3o garnissage ayant une aire de contact par unité de volume supérieure à 200 m2/m3 et la deuxième section peut être munie d'un deuxième garnissage ayant une aire de contact par unité de volume supérieure à 200 m2/m3. La colonne peut contenir en outre la section de lavage. La section de lavage peut être équipée d'un troisième garnissage plus capacitif que le premier et le deuxième garnissage. Par exemple, le facteur de débit gazeux à l'engorgement des premier et deuxième garnissages est au moins 20% inférieur au facteur de débit gazeux à l'engorgement du troisième garnissage. Le premier et le deuxième garnissage peuvent avoir un facteur de débit gazeux à l'engorgement compris entre 1 et 3 Pa0'5 pour un débit d'arrosage liquide de 30 m3/m2/h et le troisième garnissage peut avoir un facteur de débit gazeux à l'engorgement compris entre 2 et 5 Pa0'5 pour un débit d'arrosage liquide de 10 m3/m2/h. On peut rassembler la première et la deuxième fraction de liquide enrichi en composés acides pour former une solution absorbante enrichie en composés acides et on peut régénérer au moins une fraction de la solution absorbante enrichie en composés acides dans une colonne de régénération de manière à obtenir une solution absorbante régénérée et un effluent gazeux riche en composés acides, la solution absorbante régénérée pouvant être divisée en deux fractions qui peuvent être respectivement recyclées à l'étape b) et à l'étape c) en tant que première et deuxième fraction de solution absorbante. On peut refroidir et on peut recycler une partie de l'eau de lavage chargée en composés organiques obtenue en fond de la première section de lavage pour constituer au moins une partie de l'eau de lavage mise en oeuvre à l'étape d). La solution absorbante peut comporter entre 10 % et 80 % poids d'amines choisies dans la liste constituée par la monoéthanolamine, la diéthanolamine, la méthyldiéthanolamine, la diisopropylamine, la diglycolamine, la pipérazine, la N(2-hydroxyéthyl)piperazine, la N,N,N',N'-Tétraméthylhexane-1,6-diamine. Le gaz à traiter peut être choisi dans la liste constituée par une fumée de combustion, un gaz naturel, un gaz obtenu en queue d'un procédé Claus, un gaz de synthèse, un gaz de conversion mis en oeuvre dans les centrales intégrées de combustion de charbon, de bois, de brut lourd ou de gaz naturel, un gaz issu de la fermentation de biomasse, un effluent issu d'une cimenterie ou d'une usine de sidérurgie. According to the invention, the first section may be provided with a first lining having a contact area per unit volume greater than 200 m 2 / m 3 and the second section may be provided with a second lining having a contact area per volume unit greater than 200 m2 / m3. The column may further contain the washing section. The washing section may be equipped with a third, more capacitive lining than the first and second lining. For example, the gaseous flow rate at the waterlogging of the first and second packings is at least 20% lower than the gaseous flow rate at the waterlogging of the third pack. The first and second packings may have a gaseous flow rate at the waterlogging of between 1 and 3 Pa0'5 for a liquid flow rate of 30 m3 / m2 / h and the third packing may have a gaseous flow rate factor. waterlogging between 2 and 5 Pa0'5 for a liquid watering rate of 10 m3 / m2 / h. The first and second acid-enriched liquid fractions may be combined to form an acid-compound-enriched absorbent solution and at least a portion of the acid-enriched absorbent solution may be regenerated in a regeneration column to provide an acid-enriched, acid-enriched solution. regenerated absorbent solution and a gaseous effluent rich in acidic compounds, the regenerated absorbent solution can be divided into two fractions which can be respectively recycled in step b) and in step c) as first and second absorbent solution fraction . It is possible to cool and can be recycled a portion of the washing water loaded with organic compounds obtained at the bottom of the first washing section to form at least a portion of the wash water implemented in step d). The absorbent solution may comprise between 10% and 80% by weight of amines selected from the list consisting of monoethanolamine, diethanolamine, methyldiethanolamine, diisopropylamine, diglycolamine, piperazine, N (2-hydroxyethyl) piperazine, N , N, N ', N'-tetramethylhexane-1,6-diamine. The gas to be treated may be chosen from the list constituted by a combustion smoke, a natural gas, a tail gas from a Claus process, a synthesis gas, a conversion gas used in integrated combustion plants. coal, wood, heavy crude or natural gas, a gas resulting from the fermentation of biomass, an effluent from a cement plant or a steel plant.

D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux compris 5 et apparaîtront clairement à la lecture de la description faite ci-après en se référant à la figure 1 qui schématise le procédé selon l'invention. Other features and advantages of the invention will be better understood and will become clear from reading the description given below with reference to FIG. 1 which schematizes the method according to the invention.

En référence à la figure 1, le gaz à traiter arrive par le conduit 1 à une pression qui peut être comprise entre 1 et 150 bars absolu, et à une température 10 qui peut être comprise entre 10 °C et 100°C. Le gaz peut être des fumées de combustion, un gaz naturel ou un gaz obtenu en queue du procédé Claus. Le gaz peut également être un gaz de synthèse, un gaz de conversion mis en oeuvre dans les centrales intégrées de combustion de charbon, de brut lourd, de bois ou de gaz naturel, un gaz issu de la 15 fermentation de biomasse, un effluent issu d'une cimenterie ou d'une usine de sidérurgie. Le procédé est particulièrement bien adapté pour retirer du CO2 contenu dans des fumées de combustion. Le gaz contient des composés acides tels que le CO2 ou de l'H2S entre 0,1 et 30% volume. Dans le cas des fumées de combustion, la teneur en 20 composés de type SOx et NOx peut atteindre une valeur de l'ordre de 200 mg/Nm3 volume pour chacun desdits composés. Le gaz arrivant par le conduit 1 peut être comprimé par l'organe A. Par exemple, dans le cas d'une fumée de combustion, l'élément A est une soufflante ou un compresseur assurant une augmentation de pression de l'ordre de 100 à 25 250 mbar. Le gaz est introduit par le conduit 2 dans le dispositif de séparation Dl qui permet, selon l'invention, de diviser le flux gazeux arrivant par le conduit 2 en deux fractions évacuées par les conduits 3 et 4. Par exemple, on peut ajouter une vanne de régulation associée à un débitmètre sur la conduite 3 (respectivement 30 sur la conduite 4), et placer un débitmètre soit sur la ligne principale 2, soit sur la ligne 4 (respectivement 3). Selon l'invention, les fractions gazeuses 3 et 4 sont respectivement envoyées dans la section d'absorption SA1 et dans la section d'absorption SA2 qui sont disposées dans la même colonne C. Par exemple SA2 est empilé et disposé au-dessus de SA1 dans la colonne C. La section SA1 est séparée de la section SA2 dans la colonne C par le plateau 11 qui est étanche au gaz et au liquide. Les fractions gazeuses sont désacidifiées dans SA1 et SA2 par mise en contact avec une solution absorbante, puis les fractions gazeuses sont réunies pour subir un lavage à l'eau dans la section SL. Selon l'invention, on met en oeuvre dans les sections SA1 et SA2 des garnissages très efficaces afin d'avoir de faible hauteurs de garnissage et de pouvoir disposer les sections SA1, SA2 ~o dans une même colonne et de les relier à une même section de lavage à l'eau SL. La section SL peut également être disposée dans la même colonne C par exemple au-dessus de la section SA2. SL est séparé par le plateau 10 de la section SA2. Le plateau 10 est étanche au liquide mais autorise le passage de gaz de la section SA2 vers la section SL. SL peut également être disposée à 15 l'extérieur de la colonne C. Le gaz circulant dans le conduit 3 est introduit et distribué dans la section d'absorption SA1 par le distributeur de gaz DG1. La section SA1 est munie d'un garnissage G1 pour favoriser la mise en contact entre gaz et liquide. Selon l'invention, le garnissage G1 a une aire par unité de volume supérieure à 20 200 m2/m3, de préférence supérieure à 300 m2/m3. Une excellente valeur de l'aire par unité de volume du garnissage G1 étant supérieure à 350 m2/m3. Par exemple, pour un débit d'arrosage liquide de 30 m3/m2/h, le facteur de débit gazeux à l'engorgement de G1 est généralement compris entre 1 et 3,5 Pa0'5. Le facteur de débit gazeux à l'engorgement est le ratio entre le débit de gaz circulant 25 au travers du garnissage et le débit de gaz correspondant à la limite d'engorgement. L'engorgement correspond à la limite de fonctionnement de la colonne de mise en contact pourvu d'un garnissage, c'est-à-dire au débit maximum de gaz que l'on peut faire passer à travers le garnissage pour un débit de liquide constant dans le cas d'un écoulement à contre-courant. Dans le 30 garnissage G1 de la section SA1, le gaz est mis en contact avec une fraction de solution absorbante arrivant par le conduit 5 et distribuée par le distributeur de liquide DL1. Dans le garnissage G1, le gaz circule à contre-courant de la solution absorbante liquide. La solution absorbante capte les composés acides, notamment le CO2 et l'H2S contenu dans le gaz. La solution absorbante ayant traversée le garnissage G1 et chargée en composés acides est collectée en fond de la section SA1. On obtient un flux de gaz appauvri en composés acides en tête de la section SA1, ce flux étant représenté par la flèche 7. Le flux gazeux 7 est collecté et envoyé par le conduit 8 dans la section de lavage SL. Pour limiter l'entraînement de gouttelettes, on dispose un dispositif dévésiculateur MI en tête de la section SA1, le flux gazeux 7 traversant MI avant d'être évacué par le conduit 8. Le gaz circulant dans le conduit 4 est introduit et distribué dans la section d'absorption SA2 par le distributeur de gaz DG2. La section SA2 est munie d'un garnissage G2 pour favoriser la mise en contact entre gaz et liquide. Selon l'invention, le garnissage G2 a une aire par unité de volume supérieure à 200 m2/m3, de préférence supérieure à 300 m2/m3. Une excellente valeur de l'aire par unité de volume du garnissage G2 étant supérieure à 350 m2/m3. Par exemple, pour un débit d'arrosage liquide de 30 m3/m2/h, le facteur de débit gazeux à l'engorgement de G2 est généralement compris entre 1 et 3,5 Pa0.5. Dans le garnissage G2 de la section SA2, le gaz est mis en contact avec une fraction de solution absorbante arrivant par le conduit 6 et distribuée par le distributeur de liquide DL2. Dans le garnissage G2, le gaz circule à contre-courant de la solution liquide. La solution absorbante capte les composés acides, notamment le CO2 et l'H2S contenu dans le gaz. La solution absorbante ayant traversée le garnissage G2 et chargée en composés acides est collectée en fond de la section SA2. On collecte en fond de la section SA2 sur le plateau étanche 11 une solution absorbante chargée en composés acides qui est envoyée par le conduit 12 en fond de la section SA1. On obtient un flux de gaz appauvri en composés acides en tête de la section SA2, ce flux étant représenté par la flèche 9. Le flux gazeux 9 est collecté et envoyé à travers le plateau 10 dans la section de lavage SL. Pour limiter l'entraînement de gouttelettes, on dispose un dispositif dévésiculateur M2 en tête de la section SA2, le flux gazeux 9 traversant M2 avant de traverser le plateau 10. La solution absorbante peut comporter des amines en phase aqueuse. Les amines sont choisies pour leur capacité à absorber les composés acides. On peut mettre en oeuvre une solution aqueuse comportant, en général entre 10% et 80% poids, de préférence entre 20% et 60% poids, en amines. La solution aqueuse peut comporter entre 20% et 90% poids, de préférence entre 40% et 80% poids d'eau. La solution absorbante peut par ailleurs contenir un solvant organique, non réactif vis à vis des gaz acides, mais qui permet d'augmenter la solubilité physique d'une impureté, afin d'améliorer son élimination (solvant physique). On peut choisir les amines parmi des monoamines telles que la MEA (monoéthanolamine), la DEA (diéthanolamine), la MDEA (méthyldiéthanolamine), la DIPA (diisopropylamine), ou la DGA (diglycolamine), mais aussi parmi des multiamines telles que la pipérazine, la N-(2-hydroxyéthyl)piperazine, ou la N,N,N',N'-Tétraméthylhexane-1,6-diamine. Ces amines peuvent être employées seule, ou en mélange. Les amines peuvent également être mélangées à des solvants à caractère physique, par exemple le méthanol, le sulfolane, les polyéthylèneglycols qui peuvent être éthérifiés, les pyrrolydones ou dérivés comme par exemple la N-méthylpyrrolidone, la N-formyl morpholine, l'acétyl morpholine, le carbonate de propylène. Par exemple la solution absorbante comporte entre 10% et 50% poids d'un solvant à caractère physique. Les solutions absorbantes recueillies en fond des sections SA1 et SA2 sont évacuées en fond de la section SA1 par le conduit 12, pompées par la pompe P1, introduites dans l'échangeur de chaleur El par le conduit 13 pour y être chauffées, puis introduites dans la colonne de régénération G par le conduit 14. En général, on envoie la totalité de la solution absorbante dans la colonne de régénération. With reference to FIG. 1, the gas to be treated arrives via line 1 at a pressure which may be between 1 and 150 bar absolute, and at a temperature which may be between 10 ° C. and 100 ° C. The gas may be combustion fumes, natural gas or tail gas from the Claus process. The gas may also be a synthesis gas, a conversion gas used in integrated combustion plants for coal, heavy crude, wood or natural gas, a gas resulting from the fermentation of biomass, an effluent from a cement plant or a steel plant. The process is particularly well suited for removing CO2 contained in combustion fumes. The gas contains acidic compounds such as CO2 or H2S between 0.1 and 30% volume. In the case of combustion fumes, the content of SOx and NOx type compounds can reach a value of the order of 200 mg / Nm3 volume for each of said compounds. The gas arriving via the duct 1 can be compressed by the member A. For example, in the case of a combustion smoke, the element A is a blower or a compressor providing a pressure increase of the order of 100 at 250 mbar. The gas is introduced via line 2 into the separation device D1 which, according to the invention, makes it possible to divide the gas stream arriving via line 2 into two fractions discharged through lines 3 and 4. For example, one can add a control valve associated with a flow meter on the pipe 3 (respectively 30 on the pipe 4), and place a flow meter either on the main line 2, or on the line 4 (respectively 3). According to the invention, the gaseous fractions 3 and 4 are respectively fed into the absorption section SA1 and the absorption section SA2 which are arranged in the same column C. For example SA2 is stacked and disposed above SA1 in column C. Section SA1 is separated from section SA2 in column C by plate 11 which is gas and liquid tight. The gaseous fractions are deacidified in SA1 and SA2 by contacting with an absorbent solution, and then the gaseous fractions are combined to wash with water in the SL section. According to the invention, SA1 and SA2 sections are used to provide very effective packings in order to have low packing heights and to be able to arrange sections SA1, SA2 ~ o in the same column and to connect them to the same one. water wash section SL. The section SL can also be arranged in the same column C for example above the section SA2. SL is separated by the plate 10 of the section SA2. The plate 10 is liquid-tight but allows the passage of gas from section SA2 to section SL. SL can also be disposed outside the column C. The gas flowing in the duct 3 is introduced and distributed in the absorption section SA1 by the gas distributor DG1. Section SA1 is provided with a lining G1 to promote contact between gas and liquid. According to the invention, the packing G1 has an area per unit volume greater than 200 m2 / m3, preferably greater than 300 m2 / m3. An excellent value of the area per unit volume of the packing G1 being greater than 350 m2 / m3. For example, for a liquid spraying flow rate of 30 m 3 / m 2 / h, the gaseous flow rate factor at the G1 engorgement is generally between 1 and 3.5 Pa0'5. The gaseous flow rate at waterlogging is the ratio between the flow rate of gas flowing through the lining and the gas flow corresponding to the waterlogging limit. The clogging corresponds to the operating limit of the contacting column provided with a lining, that is to say the maximum flow rate of gas that can be passed through the lining for a liquid flow rate constant in the case of countercurrent flow. In the packing G1 of section SA1, the gas is brought into contact with an absorbent solution fraction arriving via line 5 and dispensed by the liquid distributor DL1. In the packing G1, the gas circulates countercurrently with the liquid absorbent solution. The absorbent solution captures the acidic compounds, including CO2 and H2S contained in the gas. The absorbent solution having passed through the packing G1 and loaded with acid compounds is collected at the bottom of the section SA1. A flow of acid-depleted gas is obtained at the top of the section SA1, this flow being represented by the arrow 7. The gas stream 7 is collected and sent through line 8 into the washing section SL. To limit the entrainment of droplets, there is a MI device at the head of the SA1 section, the gas flow 7 through MI before being discharged through the conduit 8. The gas flowing in the conduit 4 is introduced and distributed in the absorption section SA2 by the DG2 gas distributor. Section SA2 is provided with a packing G2 to promote the contact between gas and liquid. According to the invention, the packing G2 has an area per unit volume greater than 200 m2 / m3, preferably greater than 300 m2 / m3. An excellent value of the area per unit volume of the packing G2 being greater than 350 m2 / m3. For example, for a liquid spraying flow rate of 30 m 3 / m 2 / h, the gaseous flow rate factor at G2 engorgement is generally between 1 and 3.5 Pa 0.5. In the packing G2 of the section SA2, the gas is brought into contact with a fraction of absorbent solution arriving via the pipe 6 and distributed by the liquid distributor DL2. In packing G2, the gas flows countercurrently from the liquid solution. The absorbent solution captures the acidic compounds, including CO2 and H2S contained in the gas. The absorbent solution having passed through the packing G2 and loaded with acid compounds is collected at the bottom of the section SA2. At the bottom of the section SA2 is collected on the sealing plate 11 an absorbent solution loaded with acidic compounds which is sent through the conduit 12 at the bottom of the section SA1. A flow of acid-depleted gas is obtained at the top of the section SA2, this flow being represented by the arrow 9. The gas stream 9 is collected and sent through the plate 10 into the washing section SL. To limit the entrainment of droplets, there is a desiccant device M2 at the head of the section SA2, the gas stream 9 through M2 before passing through the plate 10. The absorbent solution may comprise amines in aqueous phase. Amines are chosen for their ability to absorb acidic compounds. It is possible to use an aqueous solution comprising, in general, between 10% and 80% by weight, preferably between 20% and 60% by weight, of amines. The aqueous solution may comprise between 20% and 90% by weight, preferably between 40% and 80% by weight of water. The absorbent solution may also contain an organic solvent which is not reactive with respect to acid gases, but which makes it possible to increase the physical solubility of an impurity, in order to improve its elimination (physical solvent). The amines can be chosen from monoamines such as MEA (monoethanolamine), DEA (diethanolamine), MDEA (methyldiethanolamine), DIPA (diisopropylamine), or DGA (diglycolamine), but also from multiamines such as piperazine N- (2-hydroxyethyl) piperazine, or N, N, N ', N'-Tetramethylhexane-1,6-diamine. These amines can be used alone, or in a mixture. The amines can also be mixed with solvents of a physical nature, for example methanol, sulpholane, polyethylene glycols which can be etherified, pyrrolydones or derivatives such as, for example, N-methylpyrrolidone, N-formyl morpholine or acetyl morpholine. , propylene carbonate. For example, the absorbent solution comprises between 10% and 50% by weight of a solvent of a physical nature. The absorbent solutions collected at the bottom of the sections SA1 and SA2 are discharged at the bottom of the section SA1 via the pipe 12, pumped by the pump P1, introduced into the heat exchanger E1 through the pipe 13 to be heated and then introduced into the Regeneration column G through line 14. In general, the entire absorbent solution is sent to the regeneration column.

Alternativement, on peut séparer la solution absorbante obtenue après passage au sein de l'échangeur de chaleur El en deux fractions, et n'envoyer qu'une seule fraction dans la colonne de régénération G. Par exemple, on peut séparer la solution absorbante chargée en composés acides en une fraction riche en composés acides et une fraction pauvre en composés acides. La fraction riche en composés acides est envoyée dans la colonne G, la fraction pauvre en composés acides est recyclée en étant introduite dans les sections d'absorption SA1 et SA2. Ce mode de réalisation est détaillé par le document FR 2 898 284. La colonne de régénération G est équipée d'internes de séparation gaz/liquide, par exemple des plateaux, des garnissages en vrac ou structurés. Le fond de la colonne G est équipé d'un rebouilleur R qui apporte la chaleur nécessaire à la régénération en vaporisant une fraction de la solution absorbante. Dans la colonne G, sous l'effet de la mise en contact de la solution absorbante arrivant par 14 avec la vapeur produite par R, les composés acides sont libérés sous forme gazeuse et évacués en tête de G par le conduit 15. Le flux gazeux évacué en tête de G par le conduit 15 est partiellement liquéfié par refroidissement dans l'échangeur E2 puis introduit dans le ballon séparateur B. Les condensats sont tout ou en partie recyclés par le conduit 16 en tête de la colonne G à titre de reflux. Dans le cas de l'application du procédé à la décarbonatation des fumées, on obtient en tête de la colonne G un gaz riche en CO2. Le gaz évacué en tête du ballon B par le conduit 17 est liquéfié, en vue d'être injecté dans un réservoir souterrain. Le gaz peut être comprimé et déshydraté pour obtenir un flux de CO2 liquide à 110 bars environ et d'une très grande pureté, par exemple supérieure à 99% volume de CO2. Alternatively, the absorbent solution obtained after passing through the heat exchanger E1 can be separated into two fractions, and send only a single fraction into the regeneration column G. For example, the charged absorbent solution can be separated. acid compounds to a fraction rich in acidic compounds and a fraction low in acidic compounds. The fraction rich in acidic compounds is sent to column G, the fraction poor in acidic compounds is recycled by being introduced into the absorption sections SA1 and SA2. This embodiment is detailed in document FR 2 898 284. Regeneration column G is equipped with gas / liquid separation internals, for example trays, loose or structured packings. The bottom of the column G is equipped with a reboiler R which provides the heat necessary for the regeneration by vaporizing a fraction of the absorbing solution. In column G, under the effect of contacting the absorbent solution arriving at 14 with the vapor produced by R, the acid compounds are released in gaseous form and discharged at the top of G through line 15. The gas stream discharged at the top of G through line 15 is partially liquefied by cooling in exchanger E2 and then introduced into separator tank B. The condensates are wholly or partly recycled through line 16 at the top of column G as reflux. In the case of the application of the process to the decarbonation of the fumes, at the top of column G is obtained a gas rich in CO2. The gas discharged at the top of the flask B via the duct 17 is liquefied, with a view to being injected into an underground reservoir. The gas can be compressed and dehydrated to obtain a flow of liquid CO2 at about 110 bar and a very high purity, for example greater than 99% volume of CO2.

La solution absorbante régénérée, c'est-à-dire appauvrie en composés acides, est évacuée en fond de la colonne G par le conduit 18, pompée par la pompe P2, et introduite par le conduit 19 dans l'échangeur El pour être refroidie. La solution absorbante refroidie est évacuée par le conduit 20 pour être introduite dans le dispositif de séparation D2 qui permet de diviser le flux de solution absorbante en deux flux évacués par les conduits 5 et 6. La portion de solution absorbante circulant dans le conduit 5 est introduite dans la colonne C en tête de la section d'absorption SA1. La portion de solution absorbante circulant dans le conduit 6 est introduite dans la colonne C en tête de la section d'absorption SA2. The regenerated absorbent solution, that is to say depleted in acidic compounds, is discharged at the bottom of the column G through the conduit 18, pumped by the pump P2, and introduced through the conduit 19 into the exchanger El to be cooled . The cooled absorbent solution is discharged through line 20 to be introduced into the separation device D2 which makes it possible to divide the flow of absorbent solution into two streams discharged through lines 5 and 6. The portion of absorbent solution circulating in line 5 is introduced in the column C at the head of the absorption section SA1. The portion of absorbent solution flowing in the duct 6 is introduced into the column C at the top of the absorption section SA2.

Les flux de gaz purifié 7 et 9 issus des sections SA1 et SA2 entraînent une quantité non nulle de composés organiques comportant notamment de l'amine et des éventuels produits de dégradation de l'amine. En effet, en tête des sections SA1 et SA2, la solution absorbante liquide à forte concentration en amine, par exemple 30% poids dans le cas d'une solution aqueuse de MonoEthanolAmine, se trouve à contre courant d'un gaz circulant à une vitesse importante. Il résulte de ce contact un fort entraînement de composés réactifs par le gaz. Deux principes gouvernent le phénomène d'entraînement des composés organiques par le gaz. D'une part, une fraction de composés organiques est entraînée sous forme vapeur dans le gaz purifié du fait de la tension de vapeur des composés basiques. D'autre part, les pertes en composés organiques sont dues à l'entraînement mécanique de gouttelettes de liquide dans le gaz. Ces deux phénomènes déterminent la quantité de composés organiques entraînés par les gaz 7 et 9. La section de lavage SL permet de laver à l'eau les gaz 7 et 9 à l'eau pour récupérer les composés organiques entrainés. Le flux de gaz 7 et 9 sont introduits dans la section de lavage SL pour être mis en contact, à contre-courant, avec l'eau arrivant par le conduit 23. Les flux de gaz 7 et 9 sont assemblés et traités simultanément dans la section SL. La section SL comporte des éléments GL de mise en contact entre gaz et liquide, par exemple des plateaux, un garnissage en vrac ou un garnissage structuré. Le gaz purifié et appauvri en composés organiques est évacué de SL par le conduit 21. The purified gas streams 7 and 9 from sections SA1 and SA2 result in a non-zero amount of organic compounds including amine and possible amine degradation products. Indeed, at the head of sections SA1 and SA2, the liquid absorbent solution with a high concentration of amine, for example 30% by weight in the case of an aqueous solution of MonoEthanolAmine, is against the flow of a gas flowing at a speed important. This contact results in a strong entrainment of reactive compounds by the gas. Two principles govern the phenomenon of entrainment of organic compounds by gas. On the one hand, a fraction of organic compounds is vaporized in the purified gas due to the vapor pressure of the basic compounds. On the other hand, the losses of organic compounds are due to the mechanical entrainment of liquid droplets in the gas. These two phenomena determine the amount of organic compounds entrained by the gases 7 and 9. The washing section SL makes it possible to wash the gases 7 and 9 with water in water to recover the organic compounds entrained. The gas stream 7 and 9 are introduced into the washing section SL to be brought into contact, against the current, with the water arriving via the pipe 23. The gas flows 7 and 9 are assembled and processed simultaneously in the section SL. The section SL comprises elements GL of contacting between gas and liquid, for example trays, a loose packing or a structured packing. The purified and depleted organic gas is removed from SL via line 21.

Afin de minimiser, voire d'éviter une augmentation du diamètre au niveau de la section de lavage SL, on peut mettre en oeuvre un garnissage GL qui est plus capacitif que les garnissages G1 et G2 équipant les sections d'absorption. En d'autres termes, le garnissage GL permet de traiter un débit de gaz plus important que les garnissages G1 et G2. Par exemple, pour un débit d'arrosage liquide, qui peut être compris entre 5 et 40 m3/m2/h, de préférence entre 8 et 30 m3/m2/h, le facteur de débit gazeux à l'engorgement des garnissages G1 et G2 est au moins 20%, de préférence 30%, voire 50% inférieur au facteur de débit gazeux à l'engorgement du garnissage GL. Par exemple, pour un débit d'arrosage liquide de 10 m3/m2/h, le facteur de débit gazeux à l'engorgement de GL est généralement compris entre 2 et 5 Pao.s Pour limiter l'entraînement de gouttelettes, on dispose un dispositif dévésiculateur M3 en tête de la section SL, le gaz traité traversant M3 avant d'être évacué par le conduit 21. L'eau chargée en composés organiques est recueillie par le plateau 10 en fond de la section de lavage SL et évacué par le conduit 22. In order to minimize or even avoid an increase in the diameter at the level of the washing section SL, it is possible to use a packing GL which is more capacitive than the packings G1 and G2 fitted to the absorption sections. In other words, the lining GL makes it possible to treat a larger flow of gas than the packings G1 and G2. For example, for a liquid spraying flow rate, which may be between 5 and 40 m 3 / m 2 / h, preferably between 8 and 30 m 3 / m 2 / h, the gaseous flow rate factor at the congestion of the packings G 1 and G 2 is at least 20%, preferably 30% or even 50% less than the gaseous flow factor at the GL fill. For example, for a liquid spraying rate of 10 m 3 / m 2 / h, the gaseous flow factor at the GL bottleneck is generally between 2 and 5 Pa.s. To limit the droplet entrainment, there is a M3 stripper device at the head of the SL section, the treated gas passing through M3 before being discharged through the conduit 21. The water loaded with organic compounds is collected by the tray 10 at the bottom of the washing section SL and discharged by the leads 22.

L'eau de lavage récupérée en fond de SL est soutirée par le conduit 22 pompée par la pompe P3. Une partie de l'eau de lavage est refroidie par l'échangeur de chaleur E3 avant d'être introduite en tête de la section SL par le conduit 23. Dans l'échangeur E3, l'eau de lavage est refroidie par un fluide frigorigène. Une partie de l'eau de lavage est évacuée par le conduit 25, par exemple pour être mélangée à la solution absorbante circulant dans le conduit 12 ou pour être introduite dans la colonne de régénération G. Éventuellement, on peut effectuer une alimentation en eau fraiche par le conduit 24. Ladite eau est mélangée à l'eau de lavage circulant dans la boucle, puis l'eau est introduite par le conduit 23 dans la section de lavage SL. The wash water recovered at the bottom of SL is withdrawn by the pipe 22 pumped by the pump P3. Part of the washing water is cooled by the heat exchanger E3 before being introduced at the top of the section SL through the conduit 23. In the exchanger E3, the washing water is cooled by a refrigerant . Part of the washing water is discharged through the conduit 25, for example to be mixed with the absorbent solution circulating in the conduit 12 or to be introduced into the regeneration column G. Optionally, a fresh water supply can be carried out by the conduit 24. Said water is mixed with the washing water circulating in the loop, and the water is introduced via the conduit 23 into the washing section SL.

Sans sortir du cadre de l'invention, le gaz à traiter 1 peut être séparé en plus de deux fractions, par exemple trois ou quatre fractions qui sont respectivement mises en contact avec quatre flux de solution absorbante dans quatre sections d'absorption différentes, les quatre sections étant disposées dans la même colonne d'absorption. Les quatre fractions de gaz désacidifiés sont rassemblées pour être mises en contact avec une eau de lavage dans une section de lavage à l'eau. Without departing from the scope of the invention, the gas to be treated 1 can be separated into more than two fractions, for example three or four fractions which are respectively brought into contact with four absorbent solution streams in four different absorption sections, the four sections being arranged in the same absorption column. The four deacidified gas fractions are pooled to be contacted with wash water in a water wash section.

Le fait d'utiliser un agencement de colonne selon la présente invention permet d'effectuer des économies substantielles sur le coût des équipements d'une unité de désacidification. L'exemple ci-après permet de comparer le coût de la partie absorption d'une unité de désacidification selon l'art antérieur (cas 1) par rapport à celui d'une unité de désacidification selon l'invention (cas 2). Deux postes de coûts sont prépondérants pour une colonne d'absorption: le coût du garnissage et le coût de la virole de la colonne d'absorption. La virole correspond à l'enceinte cylindrique étanche à l'intérieur de laquelle le gaz et la solution absorbante sont mis en contact. L'intérieur de la virole contient les garnissages de contact, les collecteurs et distributeur nécessaires pour mettre en oeuvre les garnissages. CAS 1: On utilise un garnissage commercial de référence qui est le MellapakPlus 252.Y (M252Y) de chez Sulzer Chemtech pour équiper 6 colonnes afin de traiter 1 750 000 Nm3/h de fumées issues d'une centrale charbon de 630 MWe (teneur en CO2 de 13.5% volumique). Le dimensionnement des colonnes d'absorption est réalisée à l'aide du simulateur de procédés Aspen qui tient compte notamment du transfert de masse. Le diamètre est estimé à partir des courbes d'engorgement prédéterminées, la hauteur est déterminée à partir de l'aire de contact développée par le contacteur. Le diamètre des colonnes ne peut excéder 10 m, afin de permettre la fabrication en usine et non sur site, moins coûteuse des éléments de la virole. The fact of using a column arrangement according to the present invention makes it possible to make substantial savings on the cost of equipment of a deacidification unit. The example below makes it possible to compare the cost of the absorption part of a deacidification unit according to the prior art (case 1) with that of a deacidification unit according to the invention (case 2). Two cost items are preponderant for an absorption column: the cost of packing and the cost of the shell of the absorption column. The ferrule corresponds to the sealed cylindrical chamber inside which the gas and the absorbent solution are brought into contact. The interior of the ferrule contains the contact packings, the collectors and distributor necessary to implement the packings. CASE 1: A reference commercial packing is used which is the MellapakPlus 252.Y (M252Y) from Sulzer Chemtech to equip 6 columns to treat 1,750,000 Nm3 / h of fumes from a 630 MWe coal plant (grade in CO2 of 13.5% by volume). The sizing of the absorption columns is carried out using the Aspen process simulator, which takes mass transfer into account. The diameter is estimated from the predetermined congestion curves, the height is determined from the contact area developed by the contactor. The diameter of the columns can not exceed 10 m, in order to allow the manufacture in the factory and not on site, less expensive elements of the shell.

La solution absorbante utilisée est une solution aqueuse comportant 30% poids de MEA. II convient de noter que le coût au m3 du M252Y est la référence pour ce comparatif. Ce coût est ramené à une valeur de 100. CAS 2: On utilise un garnissage nommé "4D" décrit dans le document WO 2008/135655 Ce garnissage est très efficace et développe une aire de 400 m2/m3, donc deux fois plus importante que celle mesurée pour le garnissage commercial de référence qui est le MellapakPlus 252.Y (M252Y). Autrement dit, le garnissage "4D" est deux fois plus efficace que le M252Y en terme de flux capté. The absorbent solution used is an aqueous solution comprising 30% by weight of MEA. It should be noted that the cost per m3 of the M252Y is the reference for this comparison. This cost is reduced to a value of 100. CAS 2: A packing named "4D" described in document WO 2008/135655 is used. This packing is very effective and develops an area of 400 m2 / m3, thus twice as large as that measured for the commercial reference packing which is the MellapakPlus 252.Y (M252Y). In other words, the "4D" packing is twice as effective as the M252Y in terms of flux captured.

Le garnissage "4D" est environ 30% moins capacitif que le M252Y. Les calculs de dimensionnement des absorbeurs sont basés sur le même simulateur. Le diamètre des colonnes ne peut excéder 10 m, afin de permettre la fabrication en usine moins coûteuse des éléments de la virole. The "4D" packing is about 30% less capacitive than the M252Y. Absorber sizing calculations are based on the same simulator. The diameter of the columns can not exceed 10 m, in order to allow the factory manufacture less expensive components of the ferrule.

Le tableau 1 donne les coûts de garnissage "4D" par rapport au M252Y. Table 1 gives the "4D" packing costs compared to the M252Y.

On observe que l'option "4D" permet un gain sur le coût du garnissage de 4% par rapport à un M252Y. Le gain sur l'investissement total des colonnes équipées avec un garnissage "4D" est la conséquence d'une réduction d'un facteur 2 du volume de garnissage par rapport au M252Y. La réduction de la hauteur de virole nécessaire à la mise en oeuvre du garnissage 4D permet d'envisager la superposition de plusieurs sections d'absorption. Volume Prix Prix Total (base 100 (base 100 Colonne Garnissage pour la ref pour la ref Prix Installé M252Y) M252Y) N bre Colonnes avec 4D I 4 4 D 50 280 140 190.0 Montage 4D 100 50 Colonnes avec M252Y I 6 M252Y 100 100 100.0 200.0 Montage M252Y 100 100.0 Tableau 1 It is observed that the option "4D" allows a gain on the cost of packing 4% compared to an M252Y. The gain on the total investment of the columns equipped with a "4D" packing is the consequence of a reduction of a factor 2 of the packing volume compared to the M252Y. Reducing the shell height necessary for the implementation of the 4D packing allows to consider the superposition of several absorption sections. Volume Price Total Price (base 100 (base 100 Column Filling for ref for ref Installed Price M252Y) M252Y) Number Columns with 4D I 4 4 D 50 280 140 190.0 Assembly 4D 100 50 Columns with M252Y I 6 M252Y 100 100 100.0 200.0 Mounting M252Y 100 100.0 Table 1

Dans le cas 1 classique, avec une section d'absorption par colonne, il faut donc 8 colonnes avec un garnissage "4D" au lieu de 6 avec un garnissage M252Y. Le tableau 2 donne les coûts des colonnes équipées montées du cas 1. Avec un coût au m3 estimé à 2.8 (comparatif par rapport à la base en M252Y), malgré la faible hauteur des colonnes équipées de "4D", le coût des viroles est tel que l'investissement total des colonnes équipées de garnissage "4D" n'est que 11 % inférieur à celui en M252Y ce qui rend l'option "4D" peu pertinente. Prix Colonne d'absorption - Cas 1 Classique M252Y (6 colonnes) 4D (8 colonnes) Ecart (%) Coût monté Coût monté - Virole 100 86 -14% - Garnissage 31 30 -4% Total Investissement 131 117 -11 % Tableau 2 La présente invention permet d'envisager 4 colonnes au lieu de 8, chaque colonne comprenant 2 sections d'absorption, dans le cas 2 selon l'invention. Le tableau 3 donne les coûts des colonnes équipées montées du cas 2. Avec le même coût par m3 de colonne (2.8), la présente invention permet un gain de 18% par rapport au cas classique, et permet un gain de 21% en termes d'investissement par rapport à un M252Y, rendant l'option 4D tout à fait pertinente (tableaux 2) en multipliant par 2 le gain sur l'investissement total des colonnes d'absorption. In the classical case 1, with an absorption section per column, therefore, 8 columns with a "4D" packing instead of 6 with a packing M252Y. Table 2 gives the costs of equipped columns mounted in case 1. With a cost per m3 estimated at 2.8 (compared to the base in M252Y), despite the low height of the columns equipped with "4D", the cost of the shells is such that the total investment of the columns equipped with "4D" packing is only 11% lower than that in M252Y which makes the "4D" option irrelevant. Price Absorption Column - Case 1 Classic M252Y (6 columns) 4D (8 columns) Variation (%) Cost Mounted Cost - Ferrule 100 86 -14% - Filling 31 30 -4% Total Investment 131 117 -11% Table 2 The present invention makes it possible to envisage 4 columns instead of 8, each column comprising 2 absorption sections, in case 2 according to the invention. Table 3 gives the costs of equipped columns mounted case 2. With the same cost per m3 of column (2.8), the present invention allows a gain of 18% compared to the conventional case, and allows a gain of 21% in terms of compared to an M252Y, making the 4D option highly relevant (Tables 2) by multiplying by 2 the gain on the total investment of the absorption columns.

Prix Colonnes d'absorptions - Cas 2 selon la présente Invention M252Y (6 colonnes) 4D (4 colonnes) Ecart (%) Coût monté Coût monté - Virole 100 74 -26% - Garnissage 31 30 -4% Total Investissement 131 104 -21% Tableau 3 Prices Absorption columns - Case 2 according to the present invention M252Y (6 columns) 4D (4 columns) Variation (%) Cost mounted Cost mounted - Ferrule 100 74 -26% - Filling 31 30 -4% Total Investment 131 104 -21 % Table 3

Claims

CLAIMS1) A method for capturing acidic compounds, comprising at least one of the compounds CO2 and H2S, contained in a gas to be treated, in which the following steps are carried out: a) the gas to be treated (1) is divided into at least a first fraction (3) of gas to be treated and a second fraction (4) of gas to be treated, b) said first fraction (3) of gas to be treated is brought into contact with a first fraction (5) of absorbent solution in a first absorption section (SA1) to obtain a first fraction (7) of gas depleted in acidic compounds and a first liquid fraction enriched in acid compounds, c) said second fraction (4) of gas to be treated is brought into contact with a second fraction (6) of absorbent solution in a second absorption section (SA2) to obtain a second gas fraction depleted in acidic compounds and a second fraction (9) of acid-enriched liquid; d) the first and the second fraction (7; 9) of acid-depleted gas and contacting the first and second fraction (7; 9) of acid-depleted gas with a washing water (23) in a washing section (SL) to obtain a washed gas (21) and a wash water loaded with organic compounds, and wherein the first section of absorption (SA1) and the second absorption section (SA2) are arranged in the same absorption column (C).

2) The method of claim 1, wherein the first section (SA1) is provided with a first lining (G1) having a contact area per unit volume greater than 200m2 / m3 and wherein the second section (SA2) ismunie a second lining (G2) having a contact area per unit volume greater than 200 m 2 / m 3.

3) Method according to one of claims 1 and 2, wherein said column (C) further contains the washing section (SL).

4) Method according to one of claims 1 to 3, wherein the washing section is equipped with a third lining (GL) more capacitive than the first and the second lining (G1; G2).

5) Process according to claim 4, wherein the gaseous flow rate factor at the bottleneck of the first and second packings (G1; G2) is at least 20% lower than the gaseous flow rate factor at the congestion of the third packing (GL) . 15

6) Process according to one of claims 4 and 5, wherein the first and the second packing (G1; G2) have a gaseous flow factor to the waterlogging of between 1 and 3 Pa0.5 for a watering rate liquid of 30 m3 / m 2 / h and in which the third lining (GL) has a gaseous flow rate factor at waterlogging of between 2 and 5 Pa0'5 for a liquid watering rate of 10 m3 / m2 / h.

7) Method according to one of the preceding claims, wherein the first and second fraction of liquid enriched in acidic compounds is brought together to form an absorbent solution enriched in acidic compounds and in which at least a fraction of the absorbing solution is regenerated. enriched in acidic compounds in a regeneration column so as to obtain a regenerated absorbent solution and a gaseous effluent rich in acidic compounds, the regenerated absorbent solution being divided into two fractions which are respectively recycled in step b) and in step c) as first and second fraction of absorbent solution. 10

8) Method according to one of the preceding claims, wherein is cooled and recycled part of the washing water loaded with organic compounds obtained at the bottom of the washing section to form at least a portion of the wash water implemented in step d).

9) Method according to one of the preceding claims, wherein the absorbent solution comprises between 10% and 80% by weight of amines selected from the list consisting of monoethanolamine, diethanolamine, methyldiethanolamine, diisopropylamine, diglycolamine, piperazine N (2-hydroxyethyl) piperazine, N, N, N ', N'-tetramethylhexane-1,6-diamine.

10) Method according to one of the preceding claims, wherein the gas to be treated is selected from the list constituted by a combustion smoke, a natural gas, a tail gas of a Claus process, a synthesis gas, a conversion gas used in integrated combustion plants for coal, wood, heavy crude or natural gas, a gas resulting from the fermentation of biomass, an effluent from a cement plant or a steel plant.