FR2959371A1 - Multiplexeur/distributeur de puissance et emetteur utilisant le multiplexeur/distributeur de puissance - Google Patents

Abstract

Le multiplexeur/distributeur de puissance pour réaliser l'une parmi une combinaison de puissance et une division de puissance comprend : un premier circuit de dérivation (117) ayant une pluralité de premières bornes du côté dérivation (113, 114) connectées en parallèle et une première borne du côté combinaison (115), qui sont connectées par l'intermédiaire d'un premier point de combinaison de puissance (116) ; et un deuxième circuit de dérivation (137) ayant une pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation (133, 134) connectées en parallèle et une deuxième borne du côté combinaison (135) connectées par l'intermédiaire d'un deuxième point de combinaison de puissance (136), la première borne du côté combinaison et l'une parmi la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation étant connectées l'une à l'autre, dans lequel la longueur allant du premier point de combinaison de puissance au deuxième point de combinaison de puissance est un multiple entier d'une demi longueur d'onde.

Description

MULTIPLEXEUR/DISTRIBUTEUR DE PUISSANCE ET ÉMETTEUR UTILISANT LE MULTIPLEXEUR/DISTRIBUTEUR DE PUISSANCE La présente invention concerne un multiplexeur/distributeur de puissance utilisé dans une bande micro-onde, et un émetteur utilisant le multiplexeur/distributeur de puissance et, plus particulièrement, une contre-mesure pour réduire les pertes de distribution ou les pertes de combinaison. On utilise largement un multiplexeur/distributeur de puissance pour combiner ou distribuer la puissance électrique. Dans le cas où la puissance est distribuée et entrée dans une pluralité d'amplificateurs qui fonctionnent en parallèle, ou dans le cas où les puissances des amplificateurs sont combinées ensemble, quand une partie des amplificateurs fonctionnant en parallèle devient défaillante, les impédances au niveau des bornes d'entrée/sortie de l'amplificateur défaillant changent. En résultat, il se produit une perte de distribution ou une perte de combinaison dans le multiplexeur/distributeur de puissance.

Il y a un procédé dans lequel le multiplexeur/distributeur de puissance est configuré par un coupleur directionnel afin de réduire cette perte de distribution ou perte de combinaison (par exemple la demande de brevet japonais mise à l'inspection publique N° 2007-150377). Dans le multiplexeur/distributeur de puissance ainsi configuré, l'amplificateur défaillant est retiré, et une borne du multiplexeur/distributeur de puissance duquel a été retiré l'amplificateur est court-circuitée ou ouverte. En résultat, comme la puissance réfléchie de la borne ouverte est entrée dans une résistance de terminaison du coupleur directionnel, il ne se produit aucun défaut d'adaptation d'impédance, et la perte de combinaison ou la perte de distribution peut être réduite. Toutefois, la technique concernée rencontre le problème suivant.

Dans le multiplexeur/distributeur de puissance classique, la perte de combinaison et la perte de distribution ne sont pas dues au défaut d'adaptation d'impédance. Toutefois, 2 la puissance absorbée par la résistance de terminaison du coupleur directionnel connecté à la borne d'où l'amplificateur défaillant a été retiré est perdue. En d'autres termes, le multiplexeur/distributeur de puissance classique rencontre le problème selon lequel la puissance absorbée par au moins la résistance de terminaison est perdue.

La présente invention a été réalisée pour résoudre le problème susmentionné, et l'objet de l'invention est de proposer un multiplexeur/distributeur de puissance qui minimise la perte de distribution ou la perte de combinaison du multiplexeur/distributeur de puissance même si une partie d'une pluralité d'amplificateurs est défaillante quand la puissance est distribuée à la pluralité d'amplificateurs qui fonctionnent en parallèle, ou quand les puissances provenant de la pluralité d'amplificateurs sont combinées ensemble, et un émetteur utilisant le multiplexeur/distributeur de puissance. A cet effet, l'objet de l'invention est un multiplexeur/distributeur de puissance pour réaliser une combinaison de puissance ou une division de puissance, comprenant : un premier circuit de dérivation ayant une pluralité de premières bornes du côté dérivation connectées en parallèle et une première borne du côté combinaison, qui sont connectées par l'intermédiaire d'un premier point de combinaison de puissance ; et un deuxième circuit de dérivation ayant une pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation connectées en parallèle et une deuxième borne du côté combinaison, qui sont connectées par l'intermédiaire d'un deuxième point de combinaison de puissance, la première borne du côté combinaison et l'une parmi la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation étant connectées l'une à l'autre, dans lequel la longueur allant du premier point de combinaison de puissance au deuxième point de combinaison de puissance est un multiple entier d'une demi longueur d'onde.

Selon des modes particulier de réalisation, le multiplexeur/distributeur comporte l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes prises isolément ou en combinaison : - la première borne du côté combinaison et l'une parmi la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation sont connectées par l'intermédiaire d'une première ligne de connexion ayant une longueur d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde ; et un transformateur d'impédance ayant une longueur d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde est disposé dans l'un quelconque parmi entre le premier point de combinaison de puissance et la première borne du côté combinaison, et entre l'une parmi la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation connectées à la première ligne de connexion et le deuxième point de combinaison de puissance ; - la première borne du côté combinaison et l'une parmi la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation sont connectées par l'intermédiaire d'une première ligne de connexion ayant une longueur d'un multiple entier d'une demi longueur d'onde ; et des transformateurs d'impédance ayant une longueur d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde sont disposés chacun entre le premier point de combinaison de puissance et la première borne du côté combinaison, et entre l'une parmi la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation connectées à la première ligne de connexion et le deuxième point de combinaison de puissance ; L'invention a également pour objet un multiplexeur/distributeur de puissance pour réaliser une combinaison de puissance ou une division de puissance, comprenant : un premier circuit de dérivation ayant une pluralité de premières bornes du côté dérivation connectées en série et une première borne du côté combinaison, qui sont connectées par l'intermédiaire d'un premier point de combinaison de puissance ; et un deuxième circuit de dérivation ayant une pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation connectées en série et une deuxième borne du côté combinaison, qui sont connectées par l'intermédiaire d'un deuxième point de combinaison de puissance, la première borne du côté combinaison et l'une parmi la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation étant connectées l'une à l'autre, dans lequel la longueur allant du premier point de combinaison de puissance au deuxième point de combinaison de puissance est un multiple entier d'une demi longueur d'onde. Suivant des modes particulier de réalisation, le multiplexeur/distributeur de puissance tel que défini ci-dessus comporte l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes prises isolément ou en combinaison: - la première borne du côté combinaison et l'une parmi la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation sont connectées par l'intermédiaire d'une première ligne de connexion ayant une longueur d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde ; et un transformateur d'impédance ayant une longueur d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde est disposé dans l'un quelconque parmi entre le premier point de combinaison de puissance et la première borne du côté combinaison, et entre l'une parmi la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation connectées à la première ligne de connexion et le deuxième point de combinaison de puissance ; - la première borne du côté combinaison et l'une parmi la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation sont connectées par l'intermédiaire d'une première ligne de connexion ayant une longueur d'un multiple entier d'une demi longueur d'onde ; et des transformateurs d'impédance ayant une longueur d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde sont disposés chacun entre le premier point de combinaison de puissance et la première borne du côté combinaison, et entre l'une parmi la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation connectées à la première ligne de connexion et le deuxième point de combinaison de puissance ; L'invention a également pour objet un multiplexeur/distributeur de puissance pour réaliser une combinaison de puissance ou une division de puissance, comprenant : un premier circuit de dérivation ayant une pluralité de premières bornes du côté dérivation connectées en série et une première borne du côté combinaison, qui sont connectées par l'intermédiaire d'un premier point de combinaison de puissance ; et un deuxième circuit de dérivation ayant une pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation connectées en série et une deuxième borne du côté combinaison, qui sont connectées par l'intermédiaire d'un deuxième point de combinaison de puissance, la première borne du côté combinaison et l'une parmi la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation étant connectées l'une à l'autre, dans lequel la longueur allant du premier point de combinaison de puissance au deuxième point de combinaison de puissance est un multiple impair d'un quart de longueur d'onde.

En variante, le multiplexeur/distributeur de puissance tel que défini ci-dessus comporte l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes prises isolément ou en combinaison: - la première borne du côté combinaison et l'une parmi la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation sont connectées par l'intermédiaire d'une première ligne de connexion ayant une longueur d'un multiple entier d'une demi longueur d'onde ; et un transformateur d'impédance ayant une longueur d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde est disposé dans l'un quelconque parmi entre le premier point de combinaison de puissance et la première borne du côté combinaison, et entre l'une parmi la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation connectées à la première ligne de connexion et le deuxième point de combinaison de puissance. - la première borne du côté combinaison et l'une parmi la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation sont connectées par l'intermédiaire d'une première ligne de connexion ayant une longueur d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde ; et des transformateurs d'impédance ayant une longueur d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde sont disposés chacun entre le premier point de combinaison de puissance et la première borne du côté combinaison, et entre l'une parmi la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation connectées à la première ligne de connexion et le deuxième point de combinaison de puissance ; L invention a également pour objet un multiplexeur/distributeur de puissance destiné à réaliser une combinaison de puissance et une division de puissance, comprenant : un premier circuit de dérivation ayant une pluralité de premières bornes du côté dérivation connectées en parallèle et une première borne du côté combinaison, qui sont connectées par l'intermédiaire d'un premier point de combinaison de puissance ; et un deuxième circuit de dérivation ayant une pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation connectées en série et une deuxième borne du côté combinaison, qui sont connectées par l'intermédiaire d'un deuxième point de combinaison de puissance, la première borne du côté combinaison et l'une parmi la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation étant connectées l'une à l'autre, dans lequel la longueur allant du premier point de combinaison de puissance au deuxième point de combinaison de puissance est un multiple impair d'un quart de longueur d'onde. Dans des modes particuliers de réalisation, le multiplexeur/distributeur de puissance tel que défini ci-dessus comporte l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes prises isolément ou en combinaison: - la première borne du côté combinaison et l'une parmi la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation sont connectées par l'intermédiaire d'une première ligne de connexion ayant une longueur d'un multiple entier d'une demi longueur d'onde ; et un transformateur d'impédance ayant une longueur d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde est disposé dans l'un quelconque parmi entre le premier point de combinaison de puissance et la première borne du côté combinaison, et entre l'une parmi la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation connectées à la première ligne de connexion et le deuxième point de combinaison de puissance ; - la première borne du côté combinaison et l'une parmi la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation sont connectées par l'intermédiaire d'une première ligne de connexion ayant une longueur d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde ; et des transformateurs d'impédance ayant une longueur d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde sont disposés chacun entre le premier point de combinaison de puissance et la première borne du côté combinaison, et entre l'une parmi la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation connectées à la première ligne de connexion et le deuxième point de combinaison de puissance.

En variante, les multiplexeurs/distributeurs de puissance tels que défini ci-dessus, comprennent l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes prises isolément ou en combinaison : - au moins l'une parmi la pluralité de premières bornes du côté dérivation est fermée avec une réflexion totale de façon que l'impédance du côté de la première borne du côté dérivation au niveau du premier point de combinaison de puissance devienne infinie ; - au moins l'une parmi la pluralité de premières bornes du côté dérivation est connectée à une première ligne intermédiaire, la première ligne intermédiaire étant connectée entre le premier point de combinaison de puissance et l'au moins une parmi la pluralité de premières bornes du côté dérivation ; et l'au moins une parmi la pluralité de premières bornes du côté dérivation est connectée à une première ligne de terminaison ayant une extrémité avant court-circuitée de façon que la longueur électrique devienne un multiple impair d'un quart de longueur d'onde en combinaison avec la première ligne intermédiaire ; - au moins l'une parmi la pluralité de premières bornes du côté dérivation est connectée à une deuxième ligne intermédiaire, la deuxième ligne intermédiaire étant connectée entre le premier point de combinaison de puissance et l'au moins une parmi la pluralité de premières bornes du côté dérivation ; et l'au moins une parmi la pluralité de premières bornes du côté dérivation est connectée à une deuxième ligne de terminaison ayant une extrémité avant ouverte de façon que la longueur électrique devienne un multiple entier d'une demi longueur d'onde en combinaison avec la deuxième ligne intermédiaire ; - au moins l'une parmi la pluralité de premières bornes du côté dérivation connectées directement au premier point de combinaison de puissance est fermée de façon à être électriquement ouverte ; - au moins l'une parmi la pluralité de premières bornes du côté dérivation connectées directement au premier point de combinaison de puissance est connectée à une troisième ligne de terminaison ayant une extrémité avant ouverte et une longueur électrique d'un multiple entier d'une demi longueur d'onde ; - au moins l'une parmi la pluralité de premières bornes du côté dérivation connectées directement au premier point de combinaison de puissance est connectée à une quatrième ligne de terminaison ayant une extrémité avant électriquement ouverte et une longueur électrique d'un multiple entier d'un quart de longueur d'onde ; - au moins l'une parmi la pluralité de premières bornes du côté dérivation est fermée avec une réflexion totale de façon que l'impédance du côté de la première borne du côté dérivation au niveau du premier point de combinaison de puissance devienne 0 ; - au moins l'une parmi la pluralité de premières bornes du côté dérivation est connectée à une première ligne intermédiaire, la première ligne intermédiaire étant connectée entre le premier point de combinaison de puissance et l'au moins une parmi la pluralité de premières bornes du côté dérivation ; et l'au moins une parmi la pluralité de premières bornes du côté dérivation est connectée à une première ligne de terminaison ayant une extrémité avant court-circuitée de façon que la longueur électrique devienne un multiple entier d'une demi longueur d'onde en combinaison avec la première ligne intermédiaire ; - au moins l'une parmi la pluralité de premières bornes du côté dérivation est connectée à une deuxième ligne intermédiaire, la deuxième ligne intermédiaire étant connectée entre le premier point de combinaison de puissance et l'au moins une parmi la pluralité de premières bornes du côté dérivation ; et l'au moins une parmi la pluralité de premières bornes du côté dérivation est connectée à une deuxième ligne de terminaison ayant une extrémité avant ouverte de façon que la longueur électrique devienne un multiple impair d'un quart de longueur d'onde en combinaison avec la deuxième ligne intermédiaire ; - au moins l'une parmi la pluralité de premières bornes du côté dérivation est fermée de façon à être court-circuitée ; - le multiplexeur/distributeur comprend en outre un transformateur d'impédance d'adaptation qui adapte l'impédance en défaut d'adaptation au niveau de la pluralité de deuxièmes bornes du côté combinaison en fonction du nombre de premières bornes du côté dérivation fermées avec une réflexion totale ; - le nombre total de la pluralité de premières bornes de dérivation est M, où M est un entier valant 2 ou plus, le nombre total des premières bornes du côté dérivation fermées avec une réflexion totale est (MûN), où N est un entier valant 1 ou plus et inférieur à m, et dans lequel, ou bien dans le deuxième circuit de dérivation, quand la deuxième borne du côté combinaison est connectée au deuxième point de combinaison de puissance par l'intermédiaire du transformateur d'impédance ayant une longueur d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde, et l'impédance de charge connectée à la deuxième borne du côté combinaison est Z0, et quand le deuxième circuit de dérivation est configuré par la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation connectées en parallèle, le transformateur d'impédance d'adaptation est configuré par une ligne ayant une longueur électrique d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde, et une impédance représentée par l'expression -/N /M Zo , ou bien dans le deuxième circuit de dérivation, quand la deuxième borne du côté combinaison est connectée au deuxième point de combinaison de puissance par l'intermédiaire du transformateur d'impédance ayant une longueur d'un multiple pair d'un quart de longueur d'onde, et l'impédance de charge connectée à la deuxième borne du côté combinaison est ZO, et quand le deuxième circuit de dérivation est configuré par la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation connectées en parallèle, le transformateur d'impédance d'adaptation est configuré par une ligne ayant une longueur électrique d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde, et une impédance représentée par l'expression -JM N Z o , ou bien dans le deuxième circuit de dérivation, quand la deuxième borne du côté combinaison est connectée au deuxième point de combinaison de puissance par l'intermédiaire du transformateur d'impédance ayant une longueur d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde, et l'impédance de charge connectée à la deuxième borne du côté combinaison est ZO, et quand le deuxième circuit de dérivation est configuré par la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation connectées en série, le transformateur d'impédance d'adaptation est configuré par une ligne ayant une longueur électrique d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde, et une impédance représentée par l'expression -JM /N Z, , ou bien dans le deuxième circuit de dérivation, quand la deuxième borne du côté combinaison est connectée au deuxième point de combinaison de puissance par l'intermédiaire du transformateur d'impédance ayant une longueur d'un multiple pair d'un quart de longueur d'onde, et l'impédance de charge connectée à la deuxième borne du côté combinaison est ZO, et quand le deuxième circuit de dérivation est configuré par la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation connectées en série, le transformateur d'impédance d'adaptation est configuré par une ligne ayant une longueur électrique d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde, et une impédance représentée par l'expression -N 1M Z o , ou bien dans le deuxième circuit de dérivation, quand la deuxième borne du côté combinaison est connectée directement au deuxième point de combinaison de puissance sans interposition du transformateur d'impédance, et l'impédance de charge connectée à la deuxième borne du côté combinaison est ZO, et quand le deuxième circuit de dérivation est configuré par la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation connectées en parallèle, le transformateur d'impédance d'adaptation est configuré par une ligne ayant une longueur électrique d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde, et une impédance représentée par l'expression -JM N Z o , ou bien dans le deuxième circuit de dérivation, quand la deuxième borne du côté combinaison est connectée directement au deuxième point de combinaison de puissance sans interposition du transformateur d'impédance, et l'impédance de charge connectée à la deuxième borne du côté combinaison est ZO, et quand le deuxième circuit de dérivation est configuré par la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation connectées en série, le transformateur d'impédance d'adaptation est configuré par une ligne ayant une longueur électrique d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde, et une impédance représentée par l'expression -/N 1M Z o ; et L'objet de l'invention est également un émetteur utilisant un multiplexeur/distributeur de puissance, dans lequel une pluralité de multiplexeurs/diviseurs de puissance tels que définis ci-dessus fonctionnent en parallèle. Un multiplexeur/distributeur de puissance configuré pour effectuer une combinaison de puissance ou une division de puissance de la présente invention comprend : un premier circuit de dérivation ayant une pluralité de premières bornes du côté dérivation connectées en parallèle et une première borne du côté combinaison, qui 12 sont connectées par l'intermédiaire d'un premier point de combinaison de puissance ; et un deuxième circuit de dérivation ayant une pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation connectées en parallèle et une deuxième borne du côté combinaison, qui sont connectées par l'intermédiaire d'un deuxième point de combinaison de puissance, la première borne du côté combinaison et l'une de la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation étant connectées l'une à l'autre, dans lequel la longueur allant du premier point de combinaison de puissance au deuxième point de combinaison de puissance est un multiple entier de la moitié de la longueur d'onde. En outre, un multiplexeur/distributeur de puissance de la présente invention configuré pour effectuer une combinaison de puissance ou une division de puissance comprend : un premier circuit de dérivation ayant une pluralité de premières bornes du côté dérivation connectées en série et une première borne du côté combinaison, qui sont connectées par l'intermédiaire d'un premier point de combinaison de puissance ; et un deuxième circuit de dérivation ayant une pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation connectées en série et une deuxième borne du côté combinaison, qui sont connectées par l'intermédiaire d'un deuxième point de combinaison de puissance, la première borne du côté combinaison et l'une de la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation étant connectées l'une à l'autre, dans lequel la longueur allant du premier point de combinaison de puissance au deuxième point de combinaison de puissance est un multiple entier de la moitié de la longueur d'onde. En outre, un multiplexeur/distributeur de puissance de la présente invention configuré pour effectuer une combinaison de puissance ou une division de puissance comprend : un premier circuit de dérivation ayant une pluralité de premières bornes du côté dérivation connectées en série et une première borne du côté combinaison, qui sont connectées par l'intermédiaire d'un premier point de combinaison de puissance ; et un deuxième circuit de dérivation ayant une pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation connectées en série et une deuxième borne du côté combinaison, qui sont connectées par l'intermédiaire d'un deuxième point de combinaison de puissance, la première borne du côté combinaison et l'une de la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation étant connectées l'une à l'autre, dans lequel la longueur allant du premier point de combinaison de puissance au deuxième point de combinaison de puissance est un multiple impair du quart de la longueur d'onde. En outre, un multiplexeur/distributeur de puissance de la présente invention configuré pour effectuer une combinaison de puissance ou une division de puissance comprend : un premier circuit de dérivation ayant une pluralité de premières bornes du côté dérivation connectées en parallèle et une première borne du côté combinaison, qui sont connectées par l'intermédiaire d'un premier point de combinaison de puissance ; et un deuxième circuit de dérivation ayant une pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation connectées en série et une deuxième borne du côté combinaison, qui sont connectées par l'intermédiaire d'un deuxième point de combinaison de puissance, la première borne du côté combinaison et l'une de la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation étant connectées l'une à l'autre, dans lequel la longueur allant du premier point de combinaison de puissance au deuxième point de combinaison de puissance est un multiple impair du quart de la longueur d'onde. Suivant le multiplexeur/distributeur de puissance et l'émetteur utilisant le multiplexeur/distributeur de puissance de la présente invention, la longueur de ligne de connexion entre les étages est déterminée en fonction du nombre et de la longueur des transformateurs d'impédance disposés entre les points de combinaison de puissance des deux circuits de dérivation connectés, et le multiplexeur/distributeur de puissance est constitué par utilisation d'une telle ligne de connexion. En conséquence, quand la puissance électrique est délivrée à la pluralité d'amplificateurs qui fonctionnent en parallèle ou quand les puissances électriques provenant de la pluralité d'amplificateurs sont combinées ensemble, le multiplexeur/distributeur de puissance minimise la perte de distribution ou la perte de combinaison de ceux-ci même si une partie de la pluralité d'amplificateurs est défaillante, et on peut obtenir l'émetteur utilisant le multiplexeur/distributeur de puissance.

Dans les dessins joints : La Figure 1 est un schéma de principe d'un multiplexeur de puissance conformément à un premier mode de réalisation de la présente invention ; La Figure 2 est un schéma de principe du multiplexeur de puissance selon le premier mode de réalisation de la présente invention, dans lequel un amplificateur connecté à une première borne du côté dérivation est défaillant ; La Figure 3 est un schéma de principe du multiplexeur de puissance selon le premier mode de réalisation de la présente invention, dans lequel des amplificateurs respectifs connectés à deux premières bornes du côté dérivation sont défaillants ; La Figure 4 est un schéma de principe du multiplexeur de puissance selon le premier mode de réalisation de la présente invention, dans lequel la perte de réflexion est mise à 0 quand l'amplificateur connecté à la première borne du côté dérivation est défaillant ; La Figure 5 est un schéma de principe d'un multiplexeur de puissance selon un deuxième mode de réalisation de la présente invention ; La Figure 6 est un schéma de principe du multiplexeur de puissance selon le deuxième mode de réalisation de la présente invention, dans lequel un amplificateur connecté à une deuxième borne du côté dérivation dévient défaillant ; La Figure 7 est un schéma de principe du multiplexeur de puissance selon le deuxième mode de réalisation de la présente invention, dans lequel des amplificateurs respectifs connectés à deux deuxièmes bornes du côté dérivation sont défaillants ; La Figure 8 est un schéma de principe du multiplexeur de puissance selon le deuxième mode de réalisation de la présente invention, dans lequel la perte de réflexion est mise à 0 quand l'amplificateur connecté à la deuxième borne du côté dérivation est défaillant ; La Figure 9 est un schéma de principe d'un multiplexeur de puissance selon un troisième mode de réalisation de la présente invention ; La Figure 10 est un schéma de principe du multiplexeur de puissance selon le troisième mode de réalisation de la présente invention, dans lequel un amplificateur connecté à une troisième borne du côté dérivation dévient défaillant ; La Figure 11 est un schéma de principe du multiplexeur de puissance selon le troisième mode de réalisation de la présente invention, dans lequel des amplificateurs respectifs connectés à deux troisièmes bornes du côté dérivation sont défaillants ; La Figure 12 est un schéma de principe du multiplexeur de puissance selon le troisième mode de réalisation de la présente invention, dans lequel la perte de réflexion est mise à 0 quand l'amplificateur connecté à la troisième borne du côté dérivation est défaillant ; La Figure 13 est un schéma de principe d'un multiplexeur de puissance selon un quatrième mode de réalisation de la présente invention ; La Figure 14 est un schéma de principe du multiplexeur de puissance selon le quatrième mode de réalisation de la présente invention, dans lequel un amplificateur connecté à une quatrième borne du côté dérivation dévient défaillant ; La Figure 15 est un schéma de principe du multiplexeur de puissance selon le quatrième mode de réalisation de la présente invention, dans lequel des amplificateurs respectifs connectés à deux quatrièmes bornes du côté dérivation sont défaillants ; La Figure 16 est un schéma de principe du multiplexeur de puissance selon le quatrième mode de réalisation de la présente invention, dans lequel la perte de réflexion est mise à 0 quand l'amplificateur connecté à la quatrième borne du côté dérivation est défaillant ; La Figure 17 est un schéma de principe d'un multiplexeur de puissance selon un cinquième mode de réalisation de la présente invention ; La Figure 18 est un schéma de principe du multiplexeur de puissance selon le cinquième mode de réalisation de la présente invention, dans lequel un amplificateur connecté à une deuxième borne du côté dérivation dévient défaillant ; La Figure 19 est un schéma de principe du multiplexeur de puissance selon le cinquième mode de réalisation de la présente invention, dans lequel des amplificateurs respectifs connectés à la première borne du côté dérivation et à la première borne du côté dérivation sont défaillants ; La Figure 20 est un schéma de principe du multiplexeur de puissance selon le cinquième mode de réalisation de la présente invention, dans lequel la perte de réflexion est mise à 0 quand l'amplificateur connecté à la deuxième borne du côté dérivation est défaillant ; La Figure 21 est une vue de dessus d'un multiplexeur de puissance selon un sixième mode de réalisation de la présente invention, dans lequel le multiplexeur de puissance utilise une ligne coaxiale rectangulaire ; La Figure 22 est une vue en coupe transversale du multiplexeur de puissance selon le sixième mode de réalisation de la présente invention, prise le long de la ligne Aù A' de la Figure 21 ; La Figure 23 est une vue en coupe transversale du multiplexeur de puissance selon le sixième mode de réalisation de la présente invention, prise le long de la ligne BùB' de la Figure 21 ; La Figure 24 est une vue en coupe transversale d'un connecteur de ligne coaxiale du côté entrée du multiplexeur de puissance utilisant la ligne coaxiale rectangulaire selon le sixième mode de réalisation de la présente invention, dans lequel un amplificateur connecté au connecteur de ligne coaxial du côté entrée est défaillant ; La Figure 25 est une vue en coupe transversale d'un connecteur de ligne coaxiale du côté sortie du multiplexeur de puissance utilisant la ligne coaxiale rectangulaire selon le sixième mode de réalisation de la présente invention, dans lequel un amplificateur connecté au connecteur de ligne coaxial du côté entrée est défaillant ; La Figure 26 est un schéma de principe d'un multiplexeur de puissance selon un septième mode de réalisation de la présente invention ; La Figure 27 est un schéma de principe du multiplexeur de puissance selon le septième mode de réalisation de la présente invention, dans lequel un amplificateur connecté à la première borne du côté dérivation est défaillant ; La Figure 28 est un schéma de principe du multiplexeur de puissance selon le septième mode de réalisation de la présente invention, dans lequel la perte de réflexion est mise à 0 quand l'amplificateur connecté à la première borne du côté dérivation est défaillant ; La Figure 29 est un schéma de principe d'un multiplexeur de puissance configuré par un premier circuit de dérivation d'un circuit de dérivation en série selon le septième mode de réalisation de la présente invention et un deuxième circuit de dérivation d'un circuit de dérivation en parallèle ; Les Figures 30A et 30B sont des diagrammes illustrant chacun une configuration de connexion de circuits de dérivation, applicable à un multiplexeur/distributeur de puissance de la présente invention ; La Figure 31 est un diagramme illustrant une configuration basique d'un circuit de dérivation en parallèle, applicable au multiplexeur/distributeur de puissance de la présente invention ; La Figure 32 est un diagramme illustrant une configuration basique d'un circuit de dérivation en série, applicable au multiplexeur/distributeur de puissance de la présente invention ; et Les Figures 33A et 33B sont des diagrammes de configuration d'émetteurs dans lesquels les multiplexeurs/diviseurs de puissance de la présente invention sont utilisés au niveau de bornes d'entrée/sortie d'une pluralité d'amplificateurs fonctionnant en parallèle.

On décrit ci-après des modes de réalisation préférés d'un multiplexeur/distributeur de puissance et d'un émetteur utilisant le multiplexeur/distributeur de puissance selon la présente invention en se référant aux dessins joints. On note que, dans les dessins respectifs, des parties identiques ou correspondantes sont désignées par les mêmes symboles de référence pour la description. Dans les modes de réalisation qui suivent, on décrit principalement un cas où le multiplexeur/distributeur de puissance est utilisé en tant que multiplexeur de puissance qui combine des puissances ensemble. Le multiplexeur/distributeur de puissance peut aussi être utilisé en tant que diviseur de puissance qui divise la puissance, et les mêmes effets peuvent être obtenus. La Figure 1 est un schéma de principe d'un multiplexeur de puissance selon un premier mode de réalisation de la présente invention. Le multiplexeur de puissance selon le premier mode de réalisation illustré sur la Figure 1 comprend des premiers transformateurs d'impédance 101, des premières lignes de connexion 112 et 122, des premières bornes du côté dérivation 113, 114, 123, 124, 133, et 134, des premières bornes du côté combinaison 115, 125, et 135, et des premiers points de combinaison de puissance 116, 126, et 136. Chacune des premières lignes de connexion 112 et 122 a une longueur électrique égale à un multiple impair d'environ un quart de longueur d'onde. Le multiplexeur/distributeur de puissance illustré sur la Figure 1 a trois premiers circuits de dérivation 117, 127, et 137 (correspondant aux parties indiquées par des cercles de tirets sur la Figure 1), et les trois premiers circuits de dérivation 117, 127, et 137 sont connectés par l'intermédiaire des premières lignes de connexion 112 et 122 à la manière d'un carrousel. Le premier circuit de dérivation 117 comprend les premiers transformateurs d'impédance 101, les premières bornes du côté dérivation 113 et 114, la première borne du côté combinaison 115, et le premier point de combinaison de puissance 116. En outre, le premier circuit de dérivation 127 comprend les premiers transformateurs d'impédance 101, les premières bornes du côté dérivation 123 et 124, la première borne du côté combinaison 125, et le premier point de combinaison de puissance 126. En outre, le premier circuit de dérivation 137 comprend les premiers transformateurs d'impédance 101, les premières bornes du côté dérivation 133 et 134, la première borne du côté combinaison 135, et le premier point de combinaison de puissance 136. Les premiers transformateurs d'impédance 101 utilisés dans les trois premiers circuits de dérivation 117, 127, et 137 correspondent à des moyens d'ouverture d'impédance. En outre, une partie d'entrée disposée au niveau du pré-étage des premiers circuits de dérivation 117 et 127 comprend des bornes d'entrée 1, des amplificateurs 2, des circulateurs 3, et des résistances de terminaison 4. Dans ce mode de réalisation, les impédances du côté de la borne d'entrée 1 au niveau des premières bornes du côté dérivation 113, 114, 123, 124, 133, et 134, les impédances du côté du premier point de combinaison de puissance au niveau des premières bornes du côté combinaison 115, 125, et 135, et les impédances des premières lignes de connexion 112 et 122 ont la même valeur de Z0. A savoir, quand le premier circuit de dérivation 117 est décrit à titre d'exemple, chacun des premiers transformateurs d'impédance 101 est configuré par une ligne, qui a l'impédance Zt représentée par l'Expression (1) suivante, ayant une longueur électrique égale à un multiple impair d'un quart de longueur d'onde, si bien que l'impédance du côté de la première borne du côté dérivation 113 ou du côté de la première borne du côté dérivation 114 au niveau du premier point de combinaison de puissance 116 devient 2Z0. 20 Par conséquent, la longueur électrique entre le premier point de combinaison de puissance 116 et le premier point de combinaison de puissance 136, et la longueur électrique entre le premier point de combinaison de puissance 126 et le premier point de combinaison de puissance 136 deviennent chacune un multiple entier d'une demi longueur d'onde. [Ex. 1] Z, = .J2Zo x Zo (1) On décrit ensuite le fonctionnement du multiplexeur de puissance selon le premier mode de réalisation de la présente invention. On considère premièrement un cas dans lequel tous parmi la pluralité d'amplificateurs connectés au multiplexeur de puissance selon le premier mode de réalisation de la présente invention fonctionnent normalement. On suppose que les mêmes signaux sont entrés aux bornes d'entrée 1 des amplificateurs respectifs, les puissances électriques d'entrée sont amplifiées par les amplificateurs respectifs 2, et les puissances électriques amplifiées sont entrées aux premières bornes du côté dérivation 113, 114, 123, et 124 respectives sous la forme de signaux ayant la même phase d'amplitude. En outre, on suppose que les impédances au niveau des premières bornes du côté dérivation 113, 114, 123, et 124 sont ZO. Les impédances du côté de la première borne du côté dérivation 113 et du côté de la première borne du côté dérivation 114 au niveau du premier point de combinaison de puissance 116 deviennent 2Z0 par les premiers transformateurs d'impédance 101, respectivement. Par conséquent, l'impédance du côté du premier point de combinaison de puissance 116 au niveau de la première borne du côté combinaison 115 devient ZO. En outre, l'impédance de la première ligne de connexion 112 est aussi ZO, et donc l'impédance du côté du premier circuit de dérivation 117 au niveau de la première borne du côté dérivation 134 devient ZO. Le premier circuit de dérivation 127 est similaire au premier circuit de dérivation 21 117, et par conséquent les impédances du côté des premiers circuits de dérivation 127 et 117 au niveau des premières bornes du côté dérivation 133 et 134, respectivement, deviennent ZO. Par conséquent, le premier circuit de dérivation 137 est aussi similaire au premier circuit de dérivation 117, et donc l'impédance du côté du premier point de combinaison de puissance 136 au niveau de la première borne du côté combinaison 135 devient ZO. En outre, une impédance de charge connectée à la première borne du côté combinaison 135 est aussi ZO. Du point de vue ci-dessus, les puissances électriques entrées aux bornes d'entrée 1 des amplificateurs sont amplifiées par les amplificateurs 2, combinées ensemble sans aucune perte due à un défaut d'adaptation d'impédance, et la puissance combinée est délivrée en sortie depuis la première borne du côté combinaison 135. On considère ensuite un cas où, parmi la pluralité d'amplificateurs connectés au multiplexeur/distributeur de puissance selon le premier mode de réalisation de la présente invention, l'amplificateur connecté à la première borne du côté dérivation 114 est défaillant, et les signaux sont entrés uniquement depuis les premières bornes du côté dérivation 113, 123, et 124. La Figure 2 est un schéma de principe du multiplexeur de puissance selon le premier mode de réalisation de la présente invention, dans lequel l'amplificateur connecté à la première borne du côté dérivation 114 est défaillant. La Figure 2 illustre un état dans lequel, quand la défaillance susmentionnée a lieu, l'amplificateur défaillant est retiré du multiplexeur de puissance, et la première borne du côté dérivation 114 est donc fermée de façon à être court-circuitée. Les amplificateurs connectés au premier circuit de dérivation 127 fonctionnent dans un état normal, et donc l'impédance du côté du premier circuit de dérivation 127 au niveau de la première borne du côté dérivation 133 devient ZO.

La longueur électrique de chacun des premiers transformateurs d'impédance 101 est égale à un multiple impair d'un quart de longueur d'onde, et donc l'impédance du côté 22 de la première borne du côté dérivation 114 au niveau du premier point de combinaison de puissance 116 est ouverte. D'autre part, l'impédance du côté de la première borne du côté dérivation 113 au niveau du premier point de combinaison de puissance 116 devient 2Z0 par les premiers transformateurs d'impédance 101. Par conséquent, l'impédance du côté du premier point de combinaison de puissance 116 au niveau de la première borne du côté combinaison 115 devient 2Z0. La première ligne de connexion 112 a une impédance de ZO et une longueur électrique égale à un multiple impair d'un quart de longueur d'onde. Par conséquent, la première ligne de connexion 112 fonctionne comme le transformateur d'impédance, et l'impédance du côté de la première ligne de connexion 112 au niveau de la première borne du côté dérivation 134 devient Z0/2. Ensuite, l'impédance est transformée par les premiers transformateurs d'impédance 101, et donc l'impédance du côté de la première borne du côté dérivation 134 au niveau du premier point de combinaison de puissance 136 devient 4Z0.

A savoir, l'impédance du côté de la première borne du côté dérivation 133 au niveau du premier point de combinaison de puissance 136 est 2Z0, et l'impédance du côté de la première borne du côté dérivation 134 au niveau du premier point de combinaison de puissance 136 est 4Z0. Par conséquent, le premier circuit de dérivation 137 est un premier circuit de dérivation qui combine ensemble les puissances électriques sans défaut d'adaptation d'impédance quand la puissance électrique provenant du côté de la première borne du côté dérivation 133 et la puissance électrique provenant du côté de la première borne du côté dérivation 134 sont combinées ensemble dans un rapport de 2/1. D'autre part, le signal entré depuis le côté de la première borne du côté dérivation 134 est uniquement une puissance électrique provenant de l'amplificateur connecté à la première borne du côté dérivation 113, et le signal entré depuis le côté de la première borne du côté dérivation 133 est une puissance électrique combinée provenant des deux amplificateurs connectés aux premières bornes du côté dérivation 123 et 124. De ce point de vue, le rapport de la puissance électrique provenant du côté de la première borne du côté dérivation 133 à la puissance électrique provenant du côté de la première borne du côté dérivation 134 est de 2/1. En résultat, les puissances électriques sont combinées ensemble sans aucune perte provoquée par un défaut d'adaptation d'impédance à l'intérieur du multiplexeur de puissance, et la puissance combinée est délivrée en sortie à partir de la première borne du côté combinaison 135. Comme décrit ci-dessus, suivant le multiplexeur de puissance du premier mode de réalisation, quand les amplificateurs fonctionnant en parallèle fonctionnent normalement, les puissances électriques peuvent être combinées ensemble sans aucune perte de combinaison provoquée par un défaut d'adaptation d'impédance à l'intérieur du multiplexeur de puissance. En outre, même quand une partie des amplificateurs fonctionnant en parallèle est défaillante, la première borne du côté dérivation connectée à l'amplificateur défaillant est court-circuitée, si bien que les puissances électriques peuvent être combinées ensemble sans aucune perte de combinaison provoquée par un défaut d'adaptation d'impédance à l'intérieur du multiplexeur de puissance. On note que, dans le premier mode de réalisation, le premier transformateur d'impédance est la ligne ayant l'impédance représentée par l'expression (1) ci-dessus et une longueur électrique égale à un multiple impair d'un quart de longueur d'onde. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à la configuration ci-dessus, et peut être configurée par des transformateurs d'impédance tels que des transformateurs d'impédance dans lesquels des quarts de longueur d'onde sont connectés en cascade en série les uns avec les autres, ou des transformateurs d'impédance utilisant des lignes fuselées, qui peuvent réaliser l'adaptation d'impédance au niveau des premiers circuits de dérivation 117, 127 et 137 quand les amplificateurs fonctionnent normalement. En outre, 24 la longueur de la première ligne de connexion peut être déterminée de façon que la longueur électrique entre le premier point de combinaison de puissance 116 et le premier point de combinaison de puissance 136, et la longueur électrique entre le premier point de combinaison de puissance 126 et le premier point de combinaison de puissance 136 deviennent chacune un multiple entier d'une demi longueur d'onde. En outre, dans le premier mode de réalisation, est décrit un cas dans lequel seul l'amplificateur connecté à la première borne du côté dérivation 114 est défaillant. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à ce cas, et même si une pluralité d'amplificateurs connectés aux premières bornes du côté dérivation sont défaillants, les bornes connectées aux amplificateurs défaillants sont court-circuitées, pour que les mêmes effets soient obtenus. La Figure 3 est un schéma de principe du multiplexeur de puissance selon le premier mode de réalisation de la présente invention, dans lequel deux amplificateurs connectés à la première borne du côté dérivation 114 et à la première borne du côté dérivation 123 sont défaillants. La Figure 3 illustre un état dans lequel, quand la défaillance susmentionnée se produit, les deux amplificateurs défaillants sont retirés du multiplexeur de puissance, et la première borne du côté dérivation 114 et la première borne du côté dérivation 123 sont ainsi fermées de façon à être court-circuitées. De cette façon, même quand deux amplificateurs ou plus sont défaillants, les premières bornes du côté dérivation respectives connectées aux amplificateurs défaillants sont court-circuitées pour que les mêmes effets soient obtenus. En outre, dans le premier mode de réalisation, quand les amplificateurs connectés en parallèle fonctionnent normalement, toutes les impédances des circuits connectés aux premières bornes du côté dérivation 113, 114, 123, 124, 133, et 134, et à la première borne du côté combinaison 135 sont mutuellement identiques. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à cette configuration, et les impédances de charge respectives 25 peuvent être des valeurs arbitraires. On note que les circuits à l'intérieur du multiplexeur de puissance sont conçus pour avoir des valeurs telles qu'il ne se produise pas de défaut d'adaptation d'impédance quand les amplificateurs connectés en parallèle fonctionnent normalement.

En outre, dans le premier mode de réalisation, trois premiers circuits de dérivation sont connectés à la manière d'un carrousel. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à cette configuration, et deux premiers circuits de dérivation seulement doivent être connectés par la première ligne de connexion. Par exemple, (2nû1) premiers circuits de dérivation (n étant un nombre entier naturel) peuvent être connectés à la manière d'un carrousel ou connectés en série. En outre, dans le premier mode de réalisation, les premiers circuits de dérivation 117, 127, et 137 ayant chacun deux premières bornes du côté dérivation et une première borne du côté combinaison sont connectés à la manière d'un carrousel. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à cette configuration, et tout ou partie des premiers circuits de dérivation peuvent être configurés chacun par un premier circuit de dérivation ayant K premières bornes du côté dérivation (K est un entier valant deux ou plus) et une première borne du côté combinaison. En outre, dans le premier mode de réalisation, quand l'amplificateur connecté à la première borne du côté dérivation 114 est défaillant, la première borne du côté dérivation 114 est court-circuitée. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à cette configuration, et la première borne du côté dérivation 114 où l'amplificateur est défaillant seulement doit être fermée de façon que l'impédance du côté de la première borne du côté dérivation 114 au niveau du premier point de combinaison de puissance 116 soit ouverte. Par exemple, la présente invention peut être appliquée à une ligne ayant une longueur électrique d'un quart de longueur d'onde dont l'extrémité avant est ouverte vers la première borne du côté dérivation 114, ou une ligne ayant une longueur électrique égale à un multiple entier d'une demi longueur d'onde dont l'extrémité avant est court-circuitée. En outre, dans le premier mode de réalisation, quand l'amplificateur connecté à la première borne du côté dérivation 114 est défaillant, l'impédance de la première borne du côté combinaison 135 devient 4/3Z0 parce que l'impédance de 2Z0 du côté de la première borne du côté dérivation 133 au niveau du premier point de combinaison de puissance 136 et l'impédance de 4Z0 du côté de la première borne du côté dérivation 134 au niveau du premier point de combinaison de puissance 136 sont connectées en parallèle.

D'autre part, l'impédance de charge connectée à la première borne du côté combinaison 135 est Z0, et donc il se produit un défaut d'adaptation d'impédance dans la première borne du côté combinaison 135, ayant pour résultat une perte de réflexion. La Figure 4 est un schéma de principe du multiplexeur de puissance selon le premier mode de réalisation de la présente invention, dans lequel la perte de réflexion est établie à 0 quand l'amplificateur connecté à la première borne du côté dérivation 114 est défaillant. Comme l'illustre la Figure 4, la perte de réflexion peut être mise à 0 par réalisation de l'adaptation d'impédance au niveau de la première borne du côté combinaison 135, par exemple, par connexion, à la première borne du côté combinaison 135, d'un premier transformateur d'impédance d'adaptation 111, c'est-à-dire une ligne ayant une longueur électrique égale à un multiple impair d'un quart de longueur d'onde et une impédance représentée par l'expression (2) suivante. [Ex. 2] 2Z,/N/7 (2) En outre, comme l'illustre la Figure 4, quand l'un des quatre amplificateurs est défaillant, l'expression (2) ci-dessus est satisfaite. D'autre part, dans un cas où, quand M (M est un entier valant deux ou plus) amplificateurs fonctionnent en parallèle, N (N est un entier supérieur ou égal à 1 et inférieur à m) amplificateurs fonctionnent normalement, et (MûN) amplificateurs sont défaillants, la perte de réflexion peut être établie à 0 par réalisation de l'adaptation d'impédance au niveau de la première borne du côté combinaison 135, par exemple, par connexion, à la première borne du côté combinaison 135, du premier transformateur d'impédance d'adaptation 111, c'est-à-dire une ligne ayant l'impédance représentée par l'expression (3) suivante. [Ex. 3] ,/M INZ, (3) On note que, sur la Figure 4, le premier transformateur d'impédance d'adaptation 111 est connecté au premier point de combinaison de puissance 136. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à cette configuration, et, en ce qui concerne l'impédance où la perte de réflexion devient 0, les premiers transformateurs d'impédance d'adaptation 111 peuvent être connectés entre les premières bornes du côté dérivation 113, 114, 123, et 124, et les circulateurs 3, respectivement. Dans ce cas, les premiers transformateurs d'impédance d'adaptation 111 respectifs se présentent sous la forme d'une ligne ayant l'impédance représentée par l'expression (4) suivante, étant supposé que, lorsque M (M est un entier valant 2 ou plus) amplificateurs fonctionnent en parallèle, N (N est un entier supérieur ou égal à 1 et inférieur à m) amplificateurs fonctionnent normalement, et (MûN) amplificateurs sont défaillants. [Ex.4] -N l M Z o (4) En outre, dans le premier mode de réalisation, le premier transformateur d'impédance d'adaptation 111 est configuré par un transformateur d'impédance qui est une ligne ayant la longueur électrique d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde et l'impédance représentée par l'expression (2) ci-dessus. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à cette configuration, et le transformateur d'impédance qui adapte 28 l'impédance en défaut d'adaptation au niveau de la première borne du côté combinaison 135 peut être connecté conformément à la première borne du côté dérivation court-circuitée pour que les mêmes effets soient obtenus. En outre, dans le premier mode de réalisation, est décrit un cas dans lequel les puissances électriques de la pluralité d'amplificateurs qui fonctionnent en parallèle sont combinées ensemble. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à ce cas, et on obtient les mêmes effets même quand des puissances électriques provenant d'une pluralité d'antennes sont combinées ensemble. En outre, dans le premier mode de réalisation, est décrit un multiplexeur de puissance qui combine ensemble les puissances électriques. Toutefois, on obtient les mêmes effets même quand la présente invention est utilisée en tant que diviseur de puissance qui divise la puissance électrique. La Figure 5 est un schéma de principe d'un multiplexeur de puissance selon un deuxième mode de réalisation de la présente invention. Le multiplexeur de puissance selon le deuxième mode de réalisation illustré sur la Figure 5 comprend des deuxièmes transformateurs d'impédance 201, des deuxièmes lignes de connexion 212 et 222, des deuxièmes bornes du côté dérivation 213, 214, 223, 224, 233, et 234, des deuxièmes bornes du côté combinaison 215, 225, et 235, et des deuxièmes points de combinaison de puissance 216, 226, et 236. Chacune des deuxièmes lignes de connexion 212 et 222 a une longueur électrique égale à un multiple impair d'environ un quart de longueur d'onde.

Le multiplexeur/distributeur de puissance illustré sur la Figure 5 a trois deuxièmes circuits de dérivation 217, 227, et 237 (correspondant aux parties indiquées par des cercles de tirets sur la Figure 5), et les trois deuxièmes circuits de dérivation 217, 227, et 237 sont connectés par l'intermédiaire des deuxièmes lignes de connexion 212 et 222 à la manière d'un carrousel. Le deuxième circuit de dérivation 217 comprend le deuxième transformateur d'impédance 201, les deuxièmes bornes du côté dérivation 213 et 214, la deuxième borne du côté combinaison 215, et le deuxième point de combinaison 29 de puissance 216. En outre, le deuxième circuit de dérivation 227 comprend le deuxième transformateur d'impédance 201, les deuxièmes bornes du côté dérivation 223 et 224, la deuxième borne du côté combinaison 225, et le deuxième point de combinaison de puissance 226. En outre, le deuxième circuit de dérivation 237 comprend le deuxième transformateur d'impédance 201, les deuxièmes bornes du côté dérivation 233 et 234, la deuxième borne du côté combinaison 235, et le deuxième point de combinaison de puissance 236. Les deuxièmes transformateurs d'impédance 201 utilisés dans les trois deuxièmes circuits de dérivation 217, 227, et 237 correspondent aux moyens d'ouverture d'impédance. En outre, une partie d'entrée disposée au niveau du pré-étage des deuxièmes circuits de dérivation 217 et 227 comprend les bornes d'entrée 1, les amplificateurs 2, les circulateurs 3, et les résistances de terminaison 4. Dans ce mode de réalisation, les impédances du côté de la borne d'entrée 1 au niveau des deuxièmes bornes du côté dérivation 213, 214, 223, 224, 233, et 234, les impédances du côté du deuxième point de combinaison de puissance au niveau des deuxièmes bornes du côté combinaison 215, 225, et 235, et les impédances des deuxièmes lignes de connexion 212 et 222 ont la même valeur de ZO. A savoir, quand le deuxième circuit de dérivation 217 est décrit à titre d'exemple, le deuxième transformateur d'impédance 201 est configuré par une ligne, qui a l'impédance de Zt2 représentée par l'expression (5) suivante, ayant une longueur électrique égale à un multiple impair d'un quart de longueur d'onde, si bien que l'impédance du côté du deuxième point de combinaison de puissance 216 au niveau de la deuxième borne du côté combinaison 215 devient ZO. Par conséquent, la longueur de la deuxième ligne de connexion est déterminée de façon que la longueur électrique entre le deuxième point de combinaison de puissance 216 et le deuxième point de combinaison de puissance 236, et la longueur électrique entre le deuxième point de combinaison de puissance 226 et le deuxième point de combinaison de puissance 236 deviennent chacune un multiple entier d'une demi longueur d'onde. [Ex. 5] = /Zo Z x Zo tz 2 On décrit ensuite le fonctionnement du multiplexeur de puissance selon le deuxième mode de réalisation de la présente invention. On considère premièrement un cas dans lequel tous parmi la pluralité d'amplificateurs connectés au multiplexeur de puissance selon le deuxième mode de réalisation de la présente invention fonctionnent

normalement. On suppose que les mêmes signaux sont entrés aux bornes d'entrée 1 des amplificateurs respectifs, les puissances électriques d'entrée sont amplifiées par les amplificateurs respectifs 2, et les puissances électriques amplifiées sont entrées aux deuxièmes bornes du côté dérivation respectives 213, 214, 223, et 224 sous la forme de signaux ayant la même phase d'amplitude.

Dans ce mode de réalisation, on suppose que les impédances au niveau des deuxièmes bornes du côté dérivation 213, 214, 223, et 224 sont ZO. Les signaux entrés à la deuxième borne du côté dérivation 213 et à la deuxième borne du côté dérivation 214 sont entrés au deuxième point de combinaison de puissance 216.

L'impédance de combinaison du côté de la deuxième borne du côté dérivation 213 et du côté de la deuxième borne du côté dérivation 214 au niveau du deuxième point de combinaison de puissance 216 est Z0/2 parce que les impédances respectives au niveau de la deuxième borne du côté dérivation 213 et de la deuxième borne du côté dérivation 214 qui sont connectées en parallèle sont ZO. L'impédance du côté du deuxième transformateur d'impédance 201 au niveau de la deuxième borne du côté combinaison 215 est transformée par le deuxième transformateur d'impédance 201, et devient ZO. (5) Le deuxième circuit de dérivation 227 est similaire au deuxième circuit de dérivation 217. En outre, les impédances des deuxièmes lignes de connexion 212 et 222 sont ZO, et donc tant l'impédance du côté de la deuxième ligne de connexion 222 au niveau de la deuxième borne du côté dérivation 233 que l'impédance du côté de la deuxième ligne de connexion 212 au niveau de la deuxième borne du côté dérivation 234 sont ZO. Par conséquent, l'impédance dans le deuxième circuit de dérivation 237 est aussi similaire à celles des deuxièmes circuits de dérivation 217 et 227, et l'impédance du côté du deuxième point de combinaison de puissance 236 au niveau de la deuxième borne du côté combinaison 235 devient ZO. Une impédance de charge connectée à la deuxième borne du côté combinaison 235 est aussi ZO. Du point de vue de ce qui précède, les signaux entrés aux bornes d'entrée 1 des amplificateurs sont amplifiés par les amplificateurs 2, entrés aux deuxièmes bornes du côté dérivation 213, 214, 223, et 224, combinés ensemble sans aucune perte due à un défaut d'adaptation d'impédance à l'intérieur du multiplexeur de puissance, et la puissance combinée est délivrée en sortie depuis la deuxième borne du côté combinaison 235. On considère ensuite un cas dans lequel, parmi la pluralité d'amplificateurs connectés au multiplexeur de puissance selon le deuxième mode de réalisation de la présente invention, l'amplificateur connecté à la deuxième borne du côté dérivation 214 est défaillant, et les signaux sont entrés uniquement depuis les deuxièmes bornes du côté dérivation 213, 223, et 224. La Figure 6 est un schéma de principe du multiplexeur de puissance selon le deuxième mode de réalisation de la présente invention, dans lequel l'amplificateur connecté à la deuxième borne du côté dérivation 214 est défaillant. La Figure 6 illustre un état dans lequel, quand la défaillance susmentionnée se produit, l'amplificateur défaillant est retiré, et la deuxième borne du côté dérivation 214 est fermée avec une deuxième ligne de terminaison 218 ayant un côté court-circuité, une impédance 32 de ZO, et une longueur électrique d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde. La deuxième ligne de terminaison 218 correspond aux moyens d'ouverture d'impédance. Les amplificateurs connectés au deuxième circuit de dérivation 227 fonctionnent dans un état normal, et donc l'impédance de la deuxième borne du côté combinaison 225 devient ZO. Tant l'impédance de la deuxième ligne de connexion 222 que l'impédance de la deuxième borne du côté combinaison 225 sont ZO, et donc l'impédance de la deuxième borne du côté dérivation 233 devient ZO. Par conséquent, l'impédance du côté de la deuxième borne du côté dérivation 233 au niveau du deuxième point de combinaison de puissance 236 devient ZO.

La longueur électrique de la deuxième ligne de terminaison 218 est égale à un multiple impair d'un quart de longueur d'onde, et donc l'impédance du côté de la deuxième borne du côté dérivation 214 au niveau du deuxième point de combinaison de puissance 216 est ouverte. D'autre part, l'impédance du côté de la deuxième borne du côté dérivation 213 au niveau du côté du deuxième point de combinaison de puissance 216 devient ZO. L'impédance est transformée par le deuxième transformateur d'impédance 201, et donc l'impédance du côté du deuxième point de combinaison de puissance 216 au niveau de la deuxième borne du côté combinaison 215 devient Z0/2. La deuxième ligne de connexion 212 a une impédance de ZO et une longueur électrique égale à un multiple impair d'un quart de longueur d'onde. Par conséquent, la deuxième ligne de connexion 212 a la fonction d'un transformateur d'impédance, et l'impédance au niveau de la deuxième borne du côté dérivation 234 devient 2Z0. A savoir, l'impédance du côté de la deuxième borne du côté dérivation 233 au niveau du deuxième point de combinaison de puissance 236 est ZO, et l'impédance du côté de la deuxième borne du côté dérivation 234 au niveau du deuxième point de combinaison de puissance 236 est 2Z0. Par conséquent, le deuxième circuit de dérivation 237 est un circuit de dérivation qui combine ensemble la puissance électrique provenant du côté de la deuxième borne du côté dérivation 233 et la puissance électrique provenant du côté de la deuxième borne du côté dérivation 234 avec un rapport de 2/1. D'autre part, le signal entré depuis le côté de la deuxième borne du côté dérivation 234 est une puissance électrique provenant de l'amplificateur connecté à la deuxième borne du côté dérivation 213, et le signal entré depuis le côté de la deuxième borne du côté dérivation 233 est une puissance électrique combinée provenant des deux amplificateurs connectés aux deuxièmes bornes du côté dérivation 223 et 224. De ce point de vue, le rapport de la puissance électrique provenant du côté de la deuxième borne du côté dérivation 233 à la puissance électrique provenant du côté de la deuxième borne du côté dérivation 234 est de 2/1. En résultat, les puissances électriques sont combinées ensemble sans aucune perte provoquée par un défaut d'adaptation d'impédance à l'intérieur du multiplexeur de puissance, et la puissance combinée est délivrée en sortie depuis la deuxième borne du côté combinaison 235. Comme décrit ci-dessus, conformément au multiplexeur de puissance du deuxième mode de réalisation, quand les amplificateurs fonctionnant en parallèle fonctionnent normalement, les puissances électriques peuvent être combinées ensemble sans aucune perte de combinaison provoquée par un défaut d'adaptation d'impédance à l'intérieur du multiplexeur de puissance. En outre, même quand une partie des amplificateurs fonctionnant en parallèle est défaillante, la deuxième borne du côté dérivation connectée à l'amplificateur défaillant est fermée avec la ligne de terminaison, si bien que les puissances électriques peuvent être combinées ensemble sans aucune perte de combinaison provoquée par un défaut d'adaptation d'impédance à l'intérieur du multiplexeur de puissance. Dans le deuxième mode de réalisation, le deuxième transformateur d'impédance est la ligne ayant l'impédance représentée par l'expression (5) ci-dessus et une longueur électrique égale à un multiple impair d'un quart de longueur d'onde. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à la configuration ci-dessus, et peut être configurée par des transformateurs d'impédance, tels que des transformateurs d'impédance dans lesquels des quarts de longueur d'onde sont connectés en cascade en série les uns avec les autres ou des transformateurs d'impédance utilisant des lignes fuselées, qui peuvent réaliser l'adaptation d'impédance au niveau des deuxièmes circuits de dérivation 217, 227 et 237 quand les amplificateurs fonctionnent normalement. En outre, la longueur de la deuxième ligne de connexion peut être déterminée de façon que la longueur électrique entre le deuxième point de combinaison de puissance 216 et le deuxième point de combinaison de puissance 236, et la longueur électrique entre le deuxième point de combinaison de puissance 226 et le deuxième point de combinaison de puissance 236 deviennent chacune un multiple entier d'une demi longueur d'onde. En outre, dans le deuxième mode de réalisation, est décrit un cas dans lequel seul l'amplificateur connecté à la deuxième borne du côté dérivation 214 est défaillant. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à ce cas, et même si une pluralité d'amplificateurs connectés aux deuxièmes bornes du côté dérivation sont défaillants, les bornes connectées aux amplificateurs défaillants sont fermées avec la deuxième ligne de terminaison 218, pour que les mêmes effets soient obtenus. La Figure 7 est un schéma de principe du multiplexeur de puissance selon le deuxième mode de réalisation de la présente invention, dans lequel deux amplificateurs connectés à la deuxième borne du côté dérivation 214 et à la deuxième borne du côté dérivation 223 sont défaillants. La Figure 7 illustre un état dans lequel, quand la défaillance susmentionnée se produit, les deux amplificateurs défaillants sont retirés du multiplexeur de puissance, et la deuxième borne du côté dérivation 214 et la deuxième borne du côté dérivation 223 sont chacune fermées avec la deuxième ligne de terminaison 218. De cette façon, même quand deux amplificateurs ou plus sont défaillants, les deuxièmes bornes du côté dérivation respectives connectées aux amplificateurs défaillants sont chacune fermées avec la deuxième ligne de terminaison 218, pour que les mêmes effets soient obtenus. En outre, dans le deuxième mode de réalisation, quand les amplificateurs connectés en parallèle fonctionnent normalement, toutes les impédances des circuits connectés aux deuxièmes bornes du côté dérivation 213, 214, 223, 224, 233, et 234, et à la deuxième borne du côté combinaison 235 sont mutuellement identiques. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à cette configuration, et les impédances de charge respectives peuvent être des valeurs arbitraires. On note que les circuits à l'intérieur du multiplexeur de puissance sont conçus pour avoir des valeurs telles qu'il ne se produise pas de défaut d'adaptation d'impédance quand les amplificateurs connectés en parallèle fonctionnent normalement. En outre, dans le deuxième mode de réalisation, trois deuxièmes circuits de dérivation sont connectés à la manière d'un carrousel. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à cette configuration, et seuls deux deuxièmes circuits de dérivation doivent être connectés par la deuxième ligne de connexion. Par exemple, (2nù1) deuxièmes circuits de dérivation (n étant un nombre entier naturel) peuvent être connectés à la manière d'un carrousel ou connectés en série. En outre, dans le deuxième mode de réalisation, les deuxièmes circuits de dérivation 217, 227, et 237 ayant chacun deux deuxièmes bornes du côté dérivation et une deuxième borne du côté combinaison sont connectés à la manière d'un carrousel. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à cette configuration, et tout ou partie des deuxièmes circuits de dérivation peuvent être configurés chacun par un deuxième circuit de dérivation ayant K deuxièmes bornes du côté dérivation (K est un entier valant deux ou plus) et une deuxième borne du côté combinaison.

En outre, dans le deuxième mode de réalisation, quand l'amplificateur connecté à la deuxième borne du côté dérivation 214 est défaillant, la deuxième borne du côté dérivation 214 est fermée avec la deuxième ligne de terminaison 218 ayant une extrémité avant qui est court-circuitée et une longueur électrique qui est un multiple impair d'un quart de longueur d'onde. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à cette configuration, et la deuxième borne du côté dérivation 214 où l'amplificateur est défaillant peut être fermée avec une réflexion totale, par exemple avec une ligne ayant une extrémité avant ouverte vers la deuxième borne du côté dérivation 214 et une longueur électrique d'un multiple entier d'une demi longueur d'onde, si bien que l'impédance du côté de la deuxième borne du côté dérivation 214 au niveau du deuxième point de combinaison de puissance 216 devient infinie.

En outre, dans le deuxième mode de réalisation, est décrit un cas dans lequel l'amplificateur connecté à la deuxième borne du côté dérivation 214 est défaillant. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à ce cas, et même quand les amplificateurs connectés à des bornes autres que la deuxième borne du côté dérivation 214 sont défaillants, les deuxièmes bornes du côté dérivation respectives connectées aux amplificateurs défaillants sont fermées avec les deuxièmes lignes de terminaison, et les mêmes effets sont ainsi obtenus. En outre, dans le deuxième mode de réalisation, quand l'amplificateur connecté à la deuxième borne du côté dérivation 214 est défaillant, l'impédance de la deuxième borne du côté combinaison 235 devient 2/3Z0 parce que l'impédance ZO du côté de la deuxième borne du côté dérivation 233 au niveau du deuxième point de combinaison de puissance 236 et l'impédance Z0/2 du côté de la deuxième borne du côté dérivation 234 au niveau du deuxième point de combinaison de puissance 236 sont connectées en parallèle. L'impédance est transformée par le deuxième transformateur d'impédance 201, et l'impédance du côté du deuxième transformateur d'impédance au niveau de la deuxième borne du côté combinaison 235 devient 3/4Z0.

D'autre part, l'impédance de charge connectée à la deuxième borne du côté combinaison 235 est Z0, et donc il se produit un défaut d'adaptation d'impédance dans la deuxième borne du côté combinaison 235, ayant pour résultat une perte de réflexion. La Figure 8 est un schéma de principe du multiplexeur de puissance selon le deuxième mode de réalisation de la présente invention, dans lequel la perte de réflexion est mise à 0 quand l'amplificateur connecté à la deuxième borne du côté dérivation 214 est défaillant. Comme l'illustre la Figure 8, la perte de réflexion peut être établie à 0 par réalisation de l'adaptation d'impédance au niveau de la deuxième borne du côté combinaison 235, par connexion, à la deuxième borne du côté combinaison 235, d'un deuxième transformateur d'impédance d'adaptation 211, c'est-à-dire une ligne ayant une longueur électrique égale à un multiple impair d'un quart de longueur d'onde et une impédance représentée par l'expression (6) suivante. [Ex. 6] -N/TZo /2 (6) En outre, comme l'illustre la Figure 8, quand l'un des quatre amplificateurs est défaillant, l'expression (6) ci-dessus est satisfaite. D'autre part, dans un cas où, quand M (M est un entier valant deux ou plus) amplificateurs fonctionnent en parallèle, N (N est un entier supérieur ou égal à 1 et inférieur à m) amplificateurs fonctionnent normalement, et (MûN) amplificateurs sont défaillants, la perte de réflexion peut être mise à 0 par réalisation de l'adaptation d'impédance au niveau de la deuxième borne du côté combinaison 235, par exemple, par connexion, à la deuxième borne du côté combinaison 235, du deuxième transformateur d'impédance d'adaptation 211, c'est-à-dire une ligne ayant l'impédance représentée par l'expression (7) suivante. [Ex. 7] -/N /m z o (7) On note que, sur la Figure 8, le deuxième transformateur d'impédance d'adaptation 211 est connecté au deuxième point de combinaison de puissance 236. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à cette configuration, et, en ce qui concerne l'impédance où la perte de réflexion devient 0, les deuxièmes transformateurs d'impédance d'adaptation 211 peuvent être connectés entre les deuxièmes bornes du côté dérivation 213, 214, 223, et 224, et les circulateurs 3, respectivement. Dans ce cas, les deuxièmes transformateurs d'impédance d'adaptation 211 respectifs se présentent sous la forme d'une ligne ayant l'impédance représentée par l'expression (8) suivante, étant supposé que, lorsque M (M est un entier valant 2 ou plus) amplificateurs fonctionnent en parallèle, N (N est un entier supérieur ou égal à 1 et inférieur à m) amplificateurs fonctionnent normalement, et (MûN) amplificateurs sont défaillants. [Ex. 8] ~M INZo (8) En outre, dans le deuxième mode de réalisation, le deuxième transformateur d'impédance d'adaptation 211 est configuré par un transformateur d'impédance qui est une ligne ayant la longueur électrique d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde et l'impédance représentée par l'expression (6) ci-dessus. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à cette configuration, et on obtient les mêmes effets en connectant le transformateur d'impédance qui adapte l'impédance en défaut d'adaptation au niveau de la deuxième borne du côté combinaison 235. En variante, on obtient les mêmes effets en changeant l'impédance du deuxième transformateur d'impédance ou l'impédance de la deuxième ligne de connexion de façon à adapter l'impédance en défaut d'adaptation au niveau de la deuxième borne du côté combinaison 235. En outre, dans le deuxième mode de réalisation, est décrit un cas dans lequel les puissances électriques de la pluralité d'amplificateurs qui fonctionnent en parallèle sont combinées ensemble. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à ce cas, et on obtient les mêmes effets même quand des puissances électriques provenant d'une pluralité d'antennes sont combinées ensemble. En outre, dans le deuxième mode de réalisation, est décrit un multiplexeur de puissance qui combine ensemble les puissances électriques. Toutefois, on obtient les mêmes effets même quand la présente invention est utilisée en tant que diviseur de puissance qui divise la puissance électrique.

La Figure 9 est un schéma de principe d'un multiplexeur de puissance selon un troisième mode de réalisation de la présente invention. Le multiplexeur de puissance selon le troisième mode de réalisation illustré sur la Figure 9 comprend des troisièmes lignes de connexion 312 et 322, des troisièmes bornes du côté dérivation 313, 314, 323, 324, 333, et 334, des troisièmes bornes du côté combinaison 315, 325, et 335, et des troisièmes points de combinaison de puissance 316, 326, et 336. Chacune des troisièmes lignes de connexion 312 et 322 a une longueur électrique égale à un multiple entier d'environ une demi longueur d'onde. Le multiplexeur/distributeur de puissance illustré sur la Figure 9 a trois troisièmes circuits de dérivation 317, 327, et 337 (correspondant aux parties indiquées par des cercles de tirets sur la Figure 9), et les trois troisièmes circuits de dérivation 317, 327, et 337 sont connectés par l'intermédiaire des troisièmes lignes de connexion 312 et 322 à la manière d'un carrousel. Le troisième circuit de dérivation 317 comprend les troisièmes bornes du côté dérivation 313 et 314, la troisième borne du côté combinaison 315, et le troisième point de combinaison de puissance 316.

En outre, le troisième circuit de dérivation 327 comprend les troisièmes bornes du côté dérivation 323 et 324, la troisième borne du côté combinaison 325, et le troisième point de combinaison de puissance 326. En outre, le troisième circuit de dérivation 337 comprend les troisièmes bornes du côté dérivation 333 et 334, la troisième borne du côté combinaison 335, et le troisième point de combinaison de puissance 336.

En outre, une partie d'entrée disposée au niveau du pré-étage des troisièmes circuits de dérivation 317 et 327 comprend les bornes d'entrée 1, les amplificateurs 2, les circulateurs 3, et les résistances de terminaison 4. Dans ce mode de réalisation, l'impédance de la résistance de terminaison 4 est 4Z0. Dans ce mode de réalisation, si on suppose que l'impédance de charge au niveau de la troisième borne du côté combinaison est Z0, les impédances des troisièmes lignes de connexion 312 et 322 sont 2Z0, et les impédances des troisièmes bornes du côté dérivation 313, 314, 323 et 324 sont 4Z0. On décrit ensuite le fonctionnement du multiplexeur de puissance selon le troisième mode de réalisation de la présente invention. On considère premièrement un cas dans lequel tous parmi la pluralité d'amplificateurs connectés au multiplexeur de puissance selon le troisième mode de réalisation de la présente invention fonctionnent normalement. On suppose que les mêmes signaux sont entrés aux bornes d'entrée 1 des amplificateurs respectifs, et les puissances électriques d'entrée sont amplifiées par les amplificateurs respectifs 2, et les puissances électriques amplifiées sont entrées aux troisièmes bornes du côté dérivation respectives 313, 314, 323, et 324 sous la forme de signaux ayant la même phase d'amplitude. En outre, on suppose que les impédances au niveau des troisièmes bornes du côté dérivation 313, 314, 323, et 324 sont 4Z0. Dans ce cas, l'impédance de combinaison du côté des troisièmes bornes du côté dérivation 313 et 314 au niveau du troisième point de combinaison de puissance 316 devient 2Z0 parce que les impédances de 4Z0 sont connectées en parallèle. Le troisième circuit de dérivation 327 est aussi similaire au troisième circuit de dérivation 317, et l'impédance du côté du troisième point de combinaison de puissance 326 au niveau de la troisième borne du côté combinaison 325 devient 2Z0. Par conséquent, le troisième point de combinaison de puissance 336 est connecté en parallèle à l'impédance de 2Z0 du côté des troisièmes bornes du côté dérivation 333 et 334, et donc l'impédance de combinaison du côté des troisièmes bornes du côté dérivation 333 et 334 au niveau du troisième point de combinaison de puissance 336 devient ZO. Dans ce mode de réalisation, l'impédance de charge connectée à la troisième borne du côté combinaison 335 est ZO. De ce point de vue, les puissances électriques entrées aux bornes d'entrée 1 des amplificateurs sont amplifiés par les amplificateurs 2, combinées sans aucune perte due à un défaut d'adaptation d'impédance à l'intérieur du multiplexeur de puissance, et la puissance combinée est délivrée en sortie depuis la troisième borne du côté combinaison 335. On considère ensuite un cas dans lequel, parmi la pluralité d'amplificateurs connectés au multiplexeur de puissance selon le troisième mode de réalisation de la présente invention, l'amplificateur connecté à la troisième borne du côté dérivation 313 est défaillant, et les signaux sont entrés uniquement depuis les troisièmes bornes du côté dérivation 313, 323, et 324. La Figure 10 est un schéma de principe du multiplexeur de puissance selon le troisième mode de réalisation de la présente invention, dans lequel l'amplificateur connecté à la troisième borne du côté dérivation 313 est défaillant. La Figure 10 illustre un état dans lequel, quand la défaillance susmentionnée se produit, l'amplificateur défaillant est retiré, et la troisième borne du côté dérivation 313 est fermée avec une troisième ligne de terminaison 318 ayant une extrémité avant court-circuitée, une impédance de 4Z0, et une longueur électrique d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde. La troisième ligne de terminaison 318 correspond aux moyens d'ouverture d'impédance. Les amplificateurs connectés au troisième circuit de dérivation 327 fonctionnent dans un état normal, et donc l'impédance de la troisième borne du côté combinaison 325 devient 2Z0. Tant l'impédance de la troisième ligne de connexion 322 que l'impédance de la troisième borne du côté combinaison 325 sont 2Z0, et donc l'impédance de la troisième borne du côté dérivation 334 devient 2Z0. Par conséquent, l'impédance du côté de la troisième borne du côté dérivation 334 au niveau du troisième point de combinaison de puissance 336 devient 2Z0. La longueur électrique de la troisième ligne de terminaison 318 est égale à un multiple impair d'un quart de longueur d'onde, et donc l'impédance du côté de la troisième borne du côté dérivation 313 au niveau du troisième point de combinaison de puissance 316 est ouverte. D'autre part, l'impédance du côté de la troisième borne du côté dérivation 314 au niveau du côté du troisième point de combinaison de puissance 316 devient 4Z0. Par conséquent, l'impédance du côté du troisième point de combinaison de puissance 316 au niveau de la troisième borne du côté combinaison 315 devient 4Z0. La troisième ligne de connexion 312 a une longueur électrique égale à un multiple entier d'une demi longueur d'onde. Par conséquent, l'impédance du côté de la troisième borne du côté dérivation 333 au niveau du troisième point de combinaison de puissance 336 devient 4Z0. A savoir, l'impédance du côté de la troisième borne du côté dérivation 333 au niveau du troisième point de combinaison de puissance 336 est 4Z0, et l'impédance du côté de la troisième borne du côté dérivation 334 au niveau du troisième point de combinaison de puissance 336 est 2Z0. Par conséquent, le troisième circuit de dérivation 337 est un circuit de dérivation qui combine ensemble la puissance électrique provenant du côté de la troisième borne du côté dérivation 333 et la puissance électrique provenant du côté de la troisième borne du côté dérivation 334 avec un rapport de 1/2.

D'autre part, la puissance électrique entrée depuis le côté de la troisième borne du côté dérivation 333 est une puissance électrique provenant de l'amplificateur connecté à la troisième borne du côté dérivation 314, et le signal entré depuis le côté de la troisième borne du côté dérivation 334 est une puissance électrique combinée provenant des deux amplificateurs connectés aux troisièmes bornes du côté dérivation 323 et 324. De ce point de vue, le rapport de la puissance électrique provenant du côté de la troisième borne du côté dérivation 333 à la puissance électrique provenant du côté de la troisième borne du côté dérivation 334 est de 1/2. En résultat, les puissances électriques sont combinées ensemble sans aucune perte provoquée par un défaut d'adaptation d'impédance à l'intérieur du multiplexeur de puissance, et la puissance combinée est délivrée en sortie depuis la troisième borne du côté combinaison 335.

Comme décrit ci-dessus, suivant le multiplexeur de puissance du troisième mode de réalisation, quand les amplificateurs fonctionnant en parallèle fonctionnent normalement, les puissances électriques peuvent être combinées ensemble sans aucune perte de combinaison provoquée par un défaut d'adaptation d'impédance à l'intérieur du multiplexeur de puissance. En outre, même quand une partie des amplificateurs fonctionnant en parallèle est défaillante, la troisième borne du côté dérivation connectée à l'amplificateur défaillant est fermée avec la ligne de terminaison, si bien que les puissances électriques peuvent être combinées ensemble sans aucune perte de combinaison provoquée par un défaut d'adaptation d'impédance à l'intérieur du multiplexeur de puissance.

En outre, dans le troisième mode de réalisation, est décrit un cas dans lequel seul l'amplificateur connecté à la troisième borne du côté dérivation 313 est défaillant. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à ce cas, et même si une pluralité d'amplificateurs connectés aux troisièmes bornes du côté dérivation sont défaillants, les troisièmes bornes du côté dérivation connectées aux amplificateurs défaillants sont fermées avec la troisième ligne de terminaison 318, pour que les mêmes effets soient obtenus. La Figure 11 est un schéma de principe du multiplexeur de puissance selon le troisième mode de réalisation de la présente invention, dans lequel deux amplificateurs connectés à la troisième borne du côté dérivation 313 et à la troisième borne du côté dérivation 324 sont défaillants. La Figure 11 illustre un état dans lequel, quand la défaillance susmentionnée se produit, les deux amplificateurs défaillants sont retirés du multiplexeur de puissance, et la troisième borne du côté dérivation 313 et la troisième borne du côté dérivation 324 sont chacune fermées avec la troisième ligne de terminaison 318. De cette façon, même quand deux amplificateurs ou plus sont défaillants, les troisièmes bornes du côté dérivation connectées aux amplificateurs défaillants sont chacune fermées avec la troisième ligne de terminaison 318, pour que les mêmes effets soient obtenus. En outre, dans le troisième mode de réalisation, durant le fonctionnement normal des amplificateurs connectés en parallèle, les impédances de charge connectées aux troisièmes bornes du côté dérivation 313, 314, 323, 324, 333, et 334 sont établies à 4Z0, et l'impédance de charge connectée à la troisième borne du côté combinaison 335 est établie à Z0. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à cette configuration, et les impédances de charge respectives peuvent être des valeurs arbitraires. On note que les circuits à l'intérieur du multiplexeur de puissance sont conçus pour avoir une valeur ne provoquant pas de défaut d'adaptation d'impédance durant le fonctionnement normal des amplificateurs connectés en parallèle. En outre, dans le troisième mode de réalisation, trois troisièmes circuits de dérivation sont connectés à la manière d'un carrousel. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à cette configuration, est applicable à d'autres configurations si les deux troisièmes circuits de dérivation sont connectés par la troisième ligne de connexion. Par exemple, la présente invention est applicable à une configuration dans laquelle 2nù1 (n est un nombre entier naturel) troisièmes circuits de dérivation sont connectés à la manière d'un carrousel ou à une configuration dans laquelle 2nù1 troisièmes circuits de dérivation sont connectés en série. En outre, dans le troisième mode de réalisation, les troisièmes circuits de dérivation 317, 327, et 337 ayant chacun deux troisièmes bornes du côté dérivation et une troisième borne du côté combinaison sont connectés à la manière d'un carrousel. 45 Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à cette configuration, et tout ou partie des troisièmes circuits de dérivation peuvent être configurés chacun par un troisième circuit de dérivation ayant K troisièmes bornes du côté dérivation (K est un entier valant deux ou plus) et une troisième borne du côté combinaison.

En outre, dans le troisième mode de réalisation, quand l'amplificateur connecté à la troisième borne du côté dérivation 313 est défaillant, la troisième borne du côté dérivation 313 est fermée avec la troisième ligne de terminaison 318 ayant une extrémité avant court-circuitée et une longueur électrique d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à cette configuration, et la troisième borne du côté dérivation 313 où l'amplificateur est défaillant peut être fermée avec une réflexion totale, par exemple avec une ligne ayant une extrémité avant ouverte vers la troisième borne du côté dérivation 313 et une longueur électrique qui est un multiple entier d'une demi longueur d'onde, si bien que l'impédance du côté de la troisième borne du côté dérivation 313 au niveau du troisième point de combinaison de puissance 316 devient infinie. En outre, dans le troisième mode de réalisation, est décrit un cas dans lequel l'amplificateur connecté à la troisième borne du côté dérivation 313 est défaillant. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à ce cas, et même quand les amplificateurs connectés à des bornes autres que la troisième borne du côté dérivation 313 sont défaillants, les troisièmes bornes du côté dérivation respectives connectées aux amplificateurs défaillants sont fermées avec les troisièmes lignes de terminaison, et les mêmes effets sont ainsi obtenus. En outre, dans le troisième mode de réalisation, quand l'amplificateur connecté à la troisième borne du côté dérivation 313 est défaillant, l'impédance de la troisième borne du côté combinaison 335 devient 4/3Z0 parce que l'impédance de 4Z0 du côté de la troisième borne du côté dérivation 333 au niveau du troisième point de combinaison de puissance 336 et l'impédance de 2Z0 du côté de la troisième borne du côté dérivation 334 au niveau du troisième point de combinaison de puissance 336 sont connectées en parallèle. D'autre part, l'impédance de charge connectée à la troisième borne du côté combinaison 335 est Z0, et donc il se produit un défaut d'adaptation d'impédance dans la troisième borne du côté combinaison 335, ayant pour résultat une perte de réflexion. La Figure 12 est un schéma de principe du multiplexeur de puissance selon le troisième mode de réalisation de la présente invention, dans lequel la perte de réflexion est mise à 0 quand l'amplificateur connecté à la troisième borne du côté dérivation 313 est défaillant.

Comme l'illustre la Figure 12, la perte de réflexion peut être établie à 0 par réalisation de l'adaptation d'impédance au niveau de la troisième borne du côté combinaison 335, par connexion, à la troisième borne du côté combinaison 335, d'un troisième transformateur d'impédance d'adaptation 311, c'est-à-dire une ligne ayant une longueur électrique égale à un multiple impair d'un quart de longueur d'onde et une impédance représentée par l'expression (2) ci-dessus. On note que, sur la Figure 12, le troisième transformateur d'impédance d'adaptation 311 est connecté au troisième point de combinaison de puissance 336. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à cette configuration, et, en ce qui concerne l'impédance où la perte de réflexion devient 0, les troisièmes transformateurs d'impédance d'adaptation 311 peuvent être connectés entre les troisièmes bornes du côté dérivation 313, 314, 323, et 324, et les circulateurs 3, respectivement. En outre, dans le troisième mode de réalisation, le troisième transformateur d'impédance d'adaptation 311 est configuré par un transformateur d'impédance qui est une ligne ayant la longueur électrique d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde et l'impédance représentée par l'expression (2) ci-dessus. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à cette configuration, et on obtient les mêmes effets en connectant le transformateur d'impédance qui adapte l'impédance en défaut d'adaptation au niveau de la troisième borne du côté combinaison 335. En variante, on obtient les mêmes effets en changeant l'impédance du troisième transformateur d'impédance ou l'impédance de la troisième ligne de connexion de façon à adapter l'impédance en défaut d'adaptation au niveau de la troisième borne du côté combinaison 335. En outre, dans le troisième mode de réalisation, est décrit un cas dans lequel les puissances électriques de la pluralité d'amplificateurs qui fonctionnent en parallèle sont combinées ensemble. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à ce cas, et on obtient les mêmes effets même quand des puissances électriques provenant d'une pluralité d'antennes sont combinées ensemble. En outre, dans le troisième mode de réalisation, est décrit un multiplexeur de puissance qui combine ensemble les puissances électriques. Toutefois, on obtient les mêmes effets même quand la présente invention est utilisée en tant que diviseur de puissance qui divise la puissance électrique. La Figure 13 est un schéma de principe d'un multiplexeur de puissance selon un quatrième mode de réalisation de la présente invention. Le multiplexeur de puissance selon le quatrième mode de réalisation illustré sur la Figure 13 comprend des quatrièmes transformateurs d'impédance 401, des cinquièmes transformateurs d'impédance 402, des quatrièmes lignes de connexion 412 et 422, des quatrièmes bornes du côté dérivation 413, 414, 423, 424, 433, et 434, des quatrièmes bornes du côté combinaison 415, 425, et 435, et des quatrièmes points de combinaison de puissance 416, 426, et 436. Chacune des quatrièmes lignes de connexion 412 et 422 a une longueur électrique égale à un multiple entier d'environ une demi longueur d'onde. Le multiplexeur/distributeur de puissance illustré sur la Figure 13 a trois quatrièmes circuits de dérivation 417, 427, et 437 (correspondant aux parties indiquées par des cercles de tirets sur la Figure 13), et les trois quatrièmes circuits de dérivation 417, 427, et 437 sont connectés par l'intermédiaire des quatrièmes lignes de connexion 412 et 422 à la manière d'un carrousel. Le quatrième circuit de dérivation 417 comprend les quatrièmes transformateurs d'impédance 401, le cinquième transformateur d'impédance 402, les quatrièmes bornes du côté dérivation 413 et 414, la quatrième borne du côté combinaison 415, et le quatrième point de combinaison de puissance 416.

En outre, le quatrième circuit de dérivation 427 comprend les quatrièmes transformateurs d'impédance 401, le cinquième transformateur d'impédance 402, les quatrièmes bornes du côté dérivation 423 et 424, la quatrième borne du côté combinaison 425, et le quatrième point de combinaison de puissance 426. En outre, le quatrième circuit de dérivation 437 comprend les quatrièmes transformateurs d'impédance 401, le cinquième transformateur d'impédance 402, les quatrièmes bornes du côté dérivation 433 et 434, la quatrième borne du côté combinaison 435, et le quatrième point de combinaison de puissance 436. Les quatrièmes transformateurs d'impédance 401 et les cinquièmes transformateurs d'impédance 402 utilisés dans les trois quatrièmes circuits de dérivation 417, 427, et 437 correspondent aux moyens d'ouverture d'impédance.

En outre, une partie d'entrée disposée au niveau du pré-étage des quatrièmes circuits de dérivation 417 et 427 comprend les bornes d'entrée 1, les amplificateurs 2, les circulateurs 3, et les résistances de terminaison 4. Dans ce mode de réalisation, on suppose que les impédances du côté de la borne d'entrée 1 au niveau des quatrièmes bornes du côté dérivation 413, 414, 423, 424, 433, et 434, l'impédance de charge connectée à la quatrième borne du côté combinaison 435, et les impédances des quatrièmes lignes de connexion 412 et 422 ont la même valeur de Z0. A savoir, si on suppose que le quatrième transformateur d'impédance 401 est une ligne ayant une longueur électrique d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde et une impédance de aZO (a > 0, constante arbitraire), le cinquième transformateur d'impédance est une ligne ayant une longueur électrique d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde et une impédance représentée par l'expression (9) suivante, si bien que les impédances respectives du côté des quatrièmes points de combinaison de puissance 416, 426 et 436 au niveau des quatrièmes bornes du côté combinaison 415, 425 et 435 deviennent ZO. Par conséquent, la longueur électrique entre le quatrième point de combinaison de puissance 416 et le quatrième point de combinaison de puissance 436 et la longueur électrique entre le quatrième point de combinaison de puissance 426 et le quatrième point de combinaison de puissance 436 deviennent chacune un multiple entier d'une demi longueur d'onde. [Ex. 9] Zt3 = azo (9) On décrit ensuite le fonctionnement du multiplexeur de puissance selon le quatrième mode de réalisation de la présente invention. On considère premièrement un cas dans lequel tous parmi la pluralité d'amplificateurs connectés au multiplexeur de puissance selon le quatrième mode de réalisation de la présente invention fonctionnent normalement. On suppose que les mêmes signaux sont entrés aux bornes d'entrée 1 des amplificateurs respectifs, les puissances électriques d'entrée sont amplifiées par les amplificateurs respectifs 2, et les puissances électriques amplifiées sont entrées aux quatrièmes bornes du côté dérivation respectives 413, 414, 423, et 424 sous la forme de signaux ayant la même phase d'amplitude.

Les impédances de charge connectées aux quatrièmes bornes du côté dérivation 413, 414, 423, et 424 sont ZO. Les impédances respectives du côté des quatrièmes bornes du côté dérivation 413 et 414 au niveau du quatrième point de combinaison de puissance 416 sont a2ZO parce que les impédances de charge connectées aux quatrièmes bornes du côté dérivation 413 et 414 sont transformées par le quatrième transformateur d'impédance 401, respectivement. Par conséquent, l'impédance de combinaison des quatrièmes bornes du côté dérivation 413 et 414 au niveau du quatrième point de combinaison de puissance 416 devient a2ZO/2 parce que a2ZO est connectée en parallèle. L'impédance du côté du quatrième point de combinaison de puissance 416 au niveau de la quatrième borne du côté combinaison 415 devient ZO parce que l'impédance de a2ZO/2 au niveau du quatrième point de combinaison de puissance 416 est transformée par le cinquième transformateur d'impédance 402. D'autre part, l'impédance de la quatrième ligne de connexion 412 connectée à la quatrième borne du côté combinaison 415 est ZO. En outre, l'impédance du côté du quatrième point de combinaison de puissance 416 au niveau de la quatrième borne du côté combinaison 415 est ZO, et l'impédance de la quatrième ligne de connexion 412 est ZO. Par conséquent, l'impédance du côté de la quatrième ligne de connexion 412 au niveau de la quatrième borne du côté dérivation 433 devient ZO. Le fonctionnement du quatrième circuit de dérivation 417 et le fonctionnement du quatrième circuit de dérivation 427 sont mutuellement identiques, et donc l'impédance du côté de la quatrième ligne de connexion 422 au niveau de la quatrième borne du côté dérivation 434 est aussi ZO. En outre, le fonctionnement du quatrième circuit de dérivation 417 et le fonctionnement du quatrième circuit de dérivation 437 sont mutuellement identiques, et donc l'impédance du côté du quatrième point de combinaison de puissance 436 au niveau de la quatrième borne du côté combinaison 435 est aussi ZO. Du point de vue de ce qui précède, les signaux entrés aux bornes d'entrée 1 des amplificateurs sont amplifiés par les amplificateurs 2, entrés aux quatrièmes bornes du côté dérivation 413, 414, 423, et 424, combinés ensemble sans aucune perte due à un défaut d'adaptation d'impédance à l'intérieur du multiplexeur de puissance, et la puissance combinée est délivrée en sortie depuis la quatrième borne du côté combinaison 435.

On considère ensuite un cas dans lequel, parmi la pluralité d'amplificateurs connectés au multiplexeur de puissance selon le quatrième mode de réalisation de la présente invention, l'amplificateur connecté à la quatrième borne du côté dérivation 413 est défaillant, et les signaux sont entrés uniquement depuis les quatrièmes bornes du côté dérivation 413, 423, et 424. La Figure 14 est un schéma de principe du multiplexeur de puissance selon le quatrième mode de réalisation de la présente invention, dans lequel l'amplificateur connecté à la quatrième borne du côté dérivation 413 est défaillant. La Figure 14 illustre un état dans lequel, quand la défaillance susmentionnée se produit, l'amplificateur défaillant est retiré du multiplexeur de puissance, et la quatrième borne du côté dérivation 413 est court-circuitée. Les amplificateurs connectés au quatrième circuit de dérivation 427 fonctionnent dans un état normal, et donc l'impédance du côté de la quatrième borne du côté dérivation 434 au niveau du quatrième point de combinaison de puissance devient a2ZO. La quatrième borne du côté dérivation 413 est court-circuitée, et donc l'impédance du côté de la quatrième borne du côté dérivation 413 au niveau du quatrième point de combinaison de puissance 416 est ouverte. D'autre part, l'impédance du côté de la quatrième borne du côté dérivation 414 au niveau du quatrième point de combinaison de puissance 416 devient a2ZO. Par conséquent, l'impédance de combinaison du côté des quatrièmes bornes du côté dérivation 413 et 414 au niveau du quatrième point de combinaison de puissance 416 devient a2ZO. L'impédance de combinaison de a2ZO du côté des quatrièmes bornes du côté dérivation 413 et 414 au niveau du quatrième point de combinaison de puissance 416 est transformée par le cinquième transformateur d'impédance 402, et donc l'impédance du côté du quatrième point de combinaison de puissance 416 au niveau de la quatrième borne du côté combinaison 415 devient Z0/2. La quatrième ligne de connexion 412 a une impédance de ZO et une longueur électrique d'un multiple entier d'une demi longueur d'onde. Par conséquent, l'impédance du côté du quatrième circuit de dérivation 417 au niveau de la quatrième borne du côté dérivation 433 devient Z0/2. L'impédance de Z0/2 du côté du quatrième circuit de dérivation 417 au niveau de la quatrième borne du côté dérivation 433 est transformée par le quatrième transformateur d'impédance 401, et donc l'impédance du côté de la quatrième borne du côté dérivation 433 au niveau du quatrième point de combinaison de puissance 436 devient 2a2Z0. A savoir, l'impédance du côté de la quatrième borne du côté dérivation 433 au niveau du quatrième point de combinaison de puissance 436 est 2a2Z0, et l'impédance du côté de la quatrième borne du côté dérivation 434 au niveau du quatrième point de combinaison de puissance 436 est a2ZO. Par conséquent, le quatrième circuit de dérivation 437 est un circuit de dérivation qui combine ensemble les puissances électriques sans défaut d'adaptation d'impédance quand la puissance électrique provenant du côté de la quatrième borne du côté dérivation 433 et la puissance électrique provenant du côté de la quatrième borne du côté dérivation 434 sont combinées ensemble en un rapport de 1/2. D'autre part, le signal entré depuis le côté de la quatrième borne du côté dérivation 433 est uniquement une puissance électrique provenant de l'amplificateur connecté à la quatrième borne du côté dérivation 414, et le signal entré depuis le côté de la quatrième borne du côté dérivation 434 est une puissance électrique combinée provenant des deux amplificateurs connectés aux quatrièmes bornes du côté dérivation 423 et 424. De ce point de vue, le rapport de la puissance électrique provenant du côté de la quatrième borne du côté dérivation 433 à la puissance électrique provenant du côté de la quatrième borne du côté dérivation 434 est de 1/2. En résultat, les puissances électriques sont combinées ensemble sans aucune perte provoquée par un défaut d'adaptation d'impédance à l'intérieur du multiplexeur de puissance, et la puissance combinée est délivrée en sortie depuis la quatrième borne du côté combinaison 435. Comme décrit ci-dessus, suivant le multiplexeur de puissance du quatrième mode de réalisation, quand les amplificateurs fonctionnant en parallèle fonctionnent normalement, les puissances électriques peuvent être combinées ensemble sans aucune perte de combinaison provoquée par un défaut d'adaptation d'impédance à l'intérieur du multiplexeur de puissance. En outre, même quand une partie des amplificateurs fonctionnant en parallèle est défaillante, la quatrième borne du côté dérivation connectée à l'amplificateur défaillant est court-circuitée, si bien que les puissances électriques peuvent être combinées ensemble sans aucune perte de combinaison provoquée par un défaut d'adaptation d'impédance à l'intérieur du multiplexeur de puissance. On note que, dans le quatrième mode de réalisation, le quatrième transformateur d'impédance est la ligne ayant l'impédance de aZO, et le cinquième transformateur d'impédance est configuré par la ligne ayant l'impédance représentée par l'expression (9) ci-dessus et une longueur électrique d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde.

Toutefois, la présente invention n'est pas limitée cette configuration, et peut être configurée par des transformateurs d'impédance, tels que des transformateurs d'impédance ayant des impédances différentes et où des quarts de longueur d'onde sont connectés en cascade en série les uns avec les autres ou des transformateurs d'impédance utilisant des lignes fuselées, qui peuvent réaliser l'adaptation d'impédance au niveau des quatrièmes circuits de dérivation 417, 427 et 437 quand les amplificateurs fonctionnent normalement. En outre, la longueur de la quatrième ligne de connexion peut être déterminée de façon que la longueur électrique entre le quatrième point de combinaison de puissance 416 et le quatrième point de combinaison de puissance 436, et la longueur électrique entre le quatrième point de combinaison de puissance 426 et le quatrième point de combinaison de puissance 436 deviennent chacune un multiple entier d'une demi longueur d'onde. 54 En outre, dans le quatrième mode de réalisation, est décrit un cas dans lequel seul l'amplificateur connecté à la quatrième borne du côté dérivation 413 est défaillant. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à ce cas, et même si une pluralité d'amplificateurs connectés aux quatrièmes bornes du côté dérivation sont défaillants, les bornes connectées aux amplificateurs défaillants sont court-circuitées, pour que les mêmes effets soient obtenus. La Figure 15 est un schéma de principe du multiplexeur de puissance selon le quatrième mode de réalisation de la présente invention, dans lequel deux amplificateurs connectés à la quatrième borne du côté dérivation 413 et à la quatrième borne du côté dérivation 424 sont défaillants. La Figure 15 illustre un état dans lequel, quand la défaillance susmentionnée se produit, les deux amplificateurs défaillants sont retirés du multiplexeur de puissance, et la quatrième borne du côté dérivation 414 et la quatrième borne du côté dérivation 424 sont chacune fermées de façon à être court-circuitées. De cette façon, même quand deux amplificateurs ou plus sont défaillants, les quatrièmes bornes du côté dérivation respectives connectées aux amplificateurs défaillants sont court-circuitées, pour que les mêmes effets soient obtenus. En outre, dans le quatrième mode de réalisation, quand les amplificateurs connectés en parallèle fonctionnent normalement, toutes les impédances des circuits connectés aux quatrièmes bornes du côté dérivation 413, 414, 423, 424, 433, et 434, et à la quatrième borne du côté combinaison 435 sont mutuellement identiques. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à cette configuration, et les impédances de charge respectives peuvent être des valeurs arbitraires. On note que les circuits à l'intérieur du multiplexeur de puissance sont conçus pour avoir des valeurs telles qu'il ne se produise pas de défaut d'adaptation d'impédance quand les amplificateurs connectés en parallèle fonctionnent normalement. Dans le quatrième mode de réalisation, les trois quatrièmes circuits de dérivation sont connectés à la manière d'un carrousel. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à cette configuration, et est applicable à d'autres configurations si les deux quatrièmes circuits de dérivation sont connectés par la quatrième ligne de connexion. Par exemple, (2nû1) (n est un nombre entier naturel) quatrièmes circuits de dérivation sont connectés à la manière d'un carrousel ou sont connectés en série. En outre, dans le quatrième mode de réalisation, les quatrièmes circuits de dérivation 417, 427, et 437 ayant chacun deux quatrièmes bornes du côté dérivation et une quatrième borne du côté combinaison sont connectés à la manière d'un carrousel. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à cette configuration, et tout ou partie des quatrièmes circuits de dérivation peuvent être configurés chacun par un quatrième circuit de dérivation ayant K quatrièmes bornes du côté dérivation (K est un entier valant deux ou plus) et une quatrième borne du côté combinaison. En outre, dans le quatrième mode de réalisation, quand l'amplificateur connecté à la quatrième borne du côté dérivation 413 est défaillant, la quatrième borne du côté dérivation 414 est court-circuitée. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à cette configuration, et la quatrième borne du côté dérivation 413 où l'amplificateur est défaillant peut être fermée avec une réflexion totale, par exemple avec une ligne ayant une extrémité avant ouverte vers la quatrième borne du côté dérivation 413 et une longueur électrique d'un multiple impair d'un quart de d'onde ou une ligne ayant une extrémité avant court-circuitée vers la quatrième borne du côté dérivation 413 et une longueur électrique d'une demi longueur d'onde, si bien que l'impédance du côté de la quatrième borne du côté dérivation 413 au niveau du quatrième point de combinaison de puissance 416 devient infinie. En outre, dans le quatrième mode de réalisation, est décrit un cas dans lequel l'amplificateur connecté à la quatrième borne du côté dérivation 413 est défaillant. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à ce cas, et même quand les amplificateurs connectés à des bornes autres que la quatrième borne du côté dérivation 413 sont défaillants, les quatrièmes bornes du côté dérivation respectives connectées aux amplificateurs défaillants sont court-circuitées, et les mêmes effets sont ainsi obtenus. En outre, dans le quatrième mode de réalisation, quand l'amplificateur connecté à la quatrième borne du côté dérivation 413 est défaillant, l'impédance de la quatrième borne du côté combinaison 435 devient 2/3a2ZO parce que l'impédance 2a2ZO du côté de la quatrième borne du côté dérivation 433 au niveau du quatrième point de combinaison de puissance 436 et l'impédance a2ZO du côté de la quatrième borne du côté dérivation 434 au niveau du quatrième point de combinaison de puissance 436 sont connectées en parallèle. L'impédance est transformée par le cinquième transformateur d'impédance 402, et l'impédance du côté du quatrième transformateur d'impédance 401 au niveau de la quatrième borne du côté combinaison 435 devient 3/4Z0. D'autre part, l'impédance de charge connectée à la quatrième borne du côté combinaison 435 est Z0, et donc il se produit un défaut d'adaptation d'impédance dans la quatrième borne du côté combinaison 435, ayant pour résultat une perte de réflexion. La Figure 16 est un schéma de principe du multiplexeur de puissance selon le quatrième mode de réalisation de la présente invention, dans lequel la perte de réflexion est mise à 0 quand l'amplificateur connecté à la quatrième borne du côté dérivation 413 est défaillant. Comme l'illustre la Figure 16, la perte de réflexion peut être établie à 0 par réalisation de l'adaptation d'impédance au niveau de la quatrième borne du côté combinaison 435, par connexion, à la quatrième borne du côté combinaison 435, d'un quatrième transformateur d'impédance d'adaptation 411, c'est-à-dire une ligne ayant une longueur électrique égale à un multiple impair d'un quart de longueur d'onde et une impédance représentée par l'expression (6) ci-dessus. On note que, sur la Figure 16, le quatrième transformateur d'impédance d'adaptation 411 est connecté à la quatrième borne du côté combinaison 435. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à cette configuration, et, en ce qui concerne l'impédance où la perte de réflexion devient de 0, les quatrièmes transformateurs d'impédance d'adaptation 411 peuvent être connectés entre les quatrièmes bornes du côté dérivation 413, 414, 423, et 424, et les circulateurs 3, respectivement. En outre, dans le quatrième mode de réalisation, le quatrième transformateur d'impédance d'adaptation 411 est configuré par un transformateur d'impédance qui est une ligne ayant la longueur électrique d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde et l'impédance représentée par l'expression (6) ci-dessus. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à cette configuration, et on obtient les mêmes effets en connectant le transformateur d'impédance qui adapte l'impédance en défaut d'adaptation au niveau de la quatrième borne du côté combinaison 435. En variante, on obtient les mêmes effets en changeant l'impédance du quatrième transformateur d'impédance, l'impédance du cinquième transformateur d'impédance, ou l'impédance de la quatrième ligne de connexion de façon à adapter l'impédance en défaut d'adaptation au niveau de la quatrième borne du côté combinaison 435. En outre, dans le quatrième mode de réalisation, est décrit un cas dans lequel les puissances électriques provenant de la pluralité d'amplificateurs qui fonctionnent en parallèle sont combinées ensemble. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à ce cas, et on obtient les mêmes effets même quand des puissances électriques provenant d'une pluralité d'antennes sont combinées ensemble. En outre, dans le quatrième mode de réalisation, est décrit un multiplexeur de puissance qui combine ensemble les puissances électriques. Toutefois, on obtient les mêmes effets même quand la présente invention est utilisée en tant que diviseur de puissance qui divise la puissance électrique.

La Figure 17 est un schéma de principe d'un multiplexeur de puissance selon un cinquième mode de réalisation de la présente invention. Le multiplexeur de puissance selon le cinquième mode de réalisation illustré sur la Figure 17 est configuré par une connexion en carrousel de trois circuits de dérivation comprenant les premiers circuits de dérivation 127 et 137 et le deuxième circuit de dérivation 217. Une cinquième ligne de connexion 512 qui connecte le deuxième circuit de dérivation 217 et le premier circuit de dérivation 137 est une ligne ayant une impédance de ZO et une longueur électrique d'un multiple entier d'une demi longueur d'onde. En outre, une cinquième ligne de connexion 522 qui connecte le premier circuit de dérivation 127 et le premier circuit de dérivation 137 est une ligne ayant une impédance de ZO et une longueur électrique d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde.

On décrit ensuite le fonctionnement du multiplexeur/distributeur de puissance selon le cinquième mode de réalisation de la présente invention. On considère premièrement un cas dans lequel tous parmi la pluralité d'amplificateurs connectés au multiplexeur de puissance selon le cinquième mode de réalisation de la présente invention fonctionnent normalement, et des signaux sont entrés depuis les premières bornes du côté dérivation 123 et 124, et les deuxièmes bornes du côté dérivation 213 et 214. Le premier circuit de dérivation 127 fonctionne de la même manière que celui du premier mode de réalisation ci-dessus, et le deuxième circuit de dérivation 217 fonctionne de la même manière que celui du deuxième mode de réalisation ci-dessus. Pour cette raison, les signaux provenant des premières bornes du côté dérivation 123, 124 et des deuxièmes bornes du côté dérivation 213, 214 sont combinées ensemble sans aucune perte due à un défaut d'adaptation d'impédance. Le signal combiné est délivré en sortie depuis la première borne du côté combinaison 135, et est délivré en sortie à une charge connectée à la première borne du côté combinaison 135. On considère ensuite un cas dans lequel, parmi la pluralité d'amplificateurs connectés au multiplexeur de puissance selon le cinquième mode de réalisation de la présente invention, l'amplificateur connecté à la deuxième borne du côté dérivation 214 est défaillant, et les signaux sont entrés uniquement depuis la deuxième borne du côté dérivation 213, et les premières bornes du côté dérivation 123 et 124. La Figure 18 est un schéma de principe du multiplexeur de puissance selon le cinquième mode de réalisation de la présente invention, dans lequel l'amplificateur connecté à la deuxième borne du côté dérivation 214 est défaillant. La Figure 18 illustre un état dans lequel, quand la défaillance susmentionnée se produit, l'amplificateur défaillant est retiré, et la deuxième borne du côté dérivation 214 est court-circuitée. Les amplificateurs connectés au premier circuit de dérivation 127 fonctionnent dans un état normal, et donc l'impédance du côté de la première borne du côté dérivation 133 au niveau du premier point de combinaison de puissance 136 devient 2Z0. La deuxième borne du côté dérivation 214 est court-circuitée, et donc l'impédance du côté du deuxième point de combinaison de puissance 216 au niveau de la deuxième borne du côté combinaison 215 devient Z0/2, comme dans le deuxième mode de réalisation ci-dessus. La cinquième ligne de connexion 512 est une ligne ayant une longueur électrique d'un multiple entier d'une demi longueur d'onde, et donc l'impédance du côté de la cinquième ligne de connexion 512 au niveau de la première borne du côté dérivation 134 devient Z0/2. L'impédance Z0/2 de la cinquième ligne de connexion 512 au niveau de la première borne du côté dérivation 134 est transformée par le premier transformateur d'impédance 101, et donc l'impédance du côté de la première borne du côté dérivation 134 au niveau du premier point de combinaison de puissance 146 devient 4Z0. A savoir, l'impédance du côté de la première borne du côté dérivation 133 au niveau du premier point de combinaison de puissance 136 est 2Z0, et l'impédance du côté de la première borne du côté dérivation 134 au niveau du premier point de combinaison de puissance 136 est 4Z0. Par conséquent, le premier circuit de dérivation 137 est un circuit de dérivation qui combine la puissance électrique provenant du côté de la première borne du côté dérivation 133 et la puissance électrique provenant du côté de la première borne du côté dérivation 134 avec un rapport de 2/1. D'autre part, le signal entré depuis le côté de la première borne du côté dérivation 134 est une puissance électrique provenant de l'amplificateur connecté à la deuxième borne du côté dérivation 213, et le signal entré depuis le côté de la première borne du côté dérivation 133 est une puissance électrique combinée provenant des deux amplificateurs connectés aux premières bornes du côté dérivation 123 et 124. De ce point de vue, le rapport de la puissance électrique provenant du côté de la première borne du côté dérivation 133 à la puissance électrique provenant du côté de la première borne du côté dérivation 134 est de 2/1. En résultat, les puissances électriques sont combinées ensemble sans aucune perte provoquée par un défaut d'adaptation d'impédance à l'intérieur du multiplexeur de puissance, et la puissance combinée est délivrée en sortie depuis la première borne du côté combinaison 135. Comme décrit ci-dessus, suivant le multiplexeur de puissance du cinquième mode de réalisation, quand les amplificateurs fonctionnant en parallèle fonctionnent normalement, les puissances électriques peuvent être combinées ensemble sans aucune perte de combinaison provoquée par un défaut d'adaptation d'impédance à l'intérieur du multiplexeur de puissance. En outre, même quand une partie des amplificateurs fonctionnant en parallèle est défaillante, la première borne du côté dérivation connectée à l'amplificateur défaillant est court-circuitée, si bien que les puissances électriques peuvent être combinées ensemble sans aucune perte de combinaison provoquée par un défaut d'adaptation d'impédance à l'intérieur du multiplexeur de puissance. On note que, dans le cinquième mode de réalisation, les premiers circuits de dérivation et le deuxième circuit de dérivation sont configurés à la manière d'un carrousel.

Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à cette configuration, et la pluralité de premiers circuits de dérivation, deuxièmes circuits de dérivation, troisièmes circuits de dérivation et quatrièmes circuits de dérivation peuvent être configurés selon une combinaison arbitraire, comme décrit dans les premier à quatrième modes de réalisation susmentionnés. Dans ce cas, la longueur de la ligne de connexion est déterminée de façon que la longueur entre les points de combinaison de puissance des circuits de dérivation connectés par l'intermédiaire de la ligne de connexion devienne un multiple entier d'une demi longueur d'onde. Il suffit que les impédances des lignes de connexion respectives soient établies pour réaliser l'adaptation d'impédance au niveau de toutes les parties à l'intérieur du multiplexeur de puissance quand les amplificateurs fonctionnent normalement. En outre, dans le cinquième mode de réalisation, est décrit un cas dans lequel seul l'amplificateur connecté à la deuxième borne du côté dérivation 214 est défaillant. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à ce cas, et même si une deux amplificateurs ou plus connectés aux deuxièmes bornes du côté dérivation sont défaillants, les bornes du côté dérivation connectées aux amplificateurs défaillants sont court-circuitées pour que les mêmes effets soient obtenus. La Figure 19 est un schéma de principe du multiplexeur de puissance selon le cinquième mode de réalisation de la présente invention, dans lequel deux amplificateurs connectés à la deuxième borne du côté dérivation 214 et à la première borne du côté dérivation 123 sont défaillants. La Figure 19 illustre un état dans lequel, quand la défaillance susmentionnée se produit, les deux amplificateurs défaillants sont retirés du multiplexeur de puissance, et la deuxième borne du côté dérivation 214 et la première borne du côté dérivation 123 sont chacune fermées de façon à être court-circuitées. De cette façon, même quand deux amplificateurs ou plus sont défaillants, les premières bornes du côté dérivation et deuxièmes bornes du côté dérivation respectives connectées aux amplificateurs défaillants sont court-circuitées, pour que les mêmes effets soient 62 obtenus. En outre, dans le cinquième mode de réalisation, quand les amplificateurs connectés en parallèle fonctionnent normalement, toutes les impédances des circuits connectés aux premières bornes du côté dérivation 123, 124, 133, et 134, aux deuxièmes bornes du côté dérivation 213 et 134, et à la première borne du côté combinaison 135 sont mutuellement identiques. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à ce cas, et les impédances de charge respectives peuvent être des valeurs arbitraires. On note que les circuits à l'intérieur du multiplexeur de puissance sont conçus pour avoir des valeurs telles qu'il ne se produise pas de défaut d'adaptation d'impédance quand les amplificateurs connectés en parallèle fonctionnent normalement. En outre, dans le cinquième mode de réalisation, l'impédance du côté du premier point de combinaison de puissance 136 au niveau de la première borne du côté combinaison 135 devient 4/3Z0, comme dans le premier mode de réalisation. D'autre part, comme l'impédance de charge connectée à la première borne du côté combinaison 135 devient Z0, il se produit un défaut d'adaptation d'impédance dans la première borne du côté combinaison 135, provoquant une perte de réflexion. La Figure 20 est un schéma de principe du multiplexeur de puissance selon le cinquième mode de réalisation de la présente invention, dans lequel la perte de réflexion est établie à 0 quand l'amplificateur connecté à la deuxième borne du côté dérivation 214 est défaillant. Comme dans le premier mode de réalisation, et comme l'illustre la Figure 20, le premier transformateur d'impédance d'adaptation 111 est connecté à la première borne du côté combinaison 135, et l'adaptation d'impédance est réalisée par la première borne du côté combinaison 135 de façon que la perte de réflexion soit établie à 0. On note que, sur la Figure 20, le premier transformateur d'impédance d'adaptation 111 est connecté à la première borne du côté combinaison 136. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à cette configuration, et, en ce qui concerne l'impédance où la perte de réflexion devient 0, les premiers transformateurs d'impédance d'adaptation 111 peuvent être connectés entre les premières bornes du côté dérivation 123 et 124 et les deuxièmes bornes du côté dérivation 213 et 134, et les circulateurs 3, respectivement. En outre, dans le cinquième mode de réalisation, le premier transformateur d'impédance d'adaptation 111 est présent. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à cette configuration, et l'impédance du premier transformateur d'impédance ou l'impédance de la première ligne de connexion est changée de façon à connecter le transformateur d'impédance qui adapte l'impédance en défaut d'adaptation au niveau de la première borne du côté combinaison 135, ou à adapter l'impédance en défaut d'adaptation au niveau de la première borne du côté combinaison 135, les mêmes effets étant ainsi obtenus. En outre, dans le cinquième mode de réalisation, est décrit un cas dans lequel les puissances électriques provenant de la pluralité d'amplificateurs qui fonctionnent en parallèle sont combinées ensemble. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à ce cas, et on obtient les mêmes effets même quand des puissances électriques provenant d'une pluralité d'antennes sont combinées ensemble. En outre, dans le cinquième mode de réalisation, est décrit un multiplexeur de puissance qui combine ensemble les puissances électriques. Toutefois, on obtient les mêmes effets même quand la présente invention est utilisée en tant que diviseur de puissance qui divise la puissance électrique.

La Figure 21 est une vue de dessus d'un multiplexeur de puissance selon un sixième mode de réalisation de la présente invention, lequel multiplexeur de puissance utilise une ligne coaxiale rectangulaire. La Figure 22 est une vue en coupe transversale du multiplexeur de puissance selon le sixième mode de réalisation de la présente invention, prise le long de la ligne AùA' de la Figure 21. La Figure 23 est une vue en coupe transversale du multiplexeur de puissance selon le sixième mode de réalisation de la présente invention, prise le long de la ligne BùB' de la Figure 21.

Les numéros de référence respectifs sur les Figures 21 à 23 indiquent les composants suivants. 601 : conducteur extérieur d'une ligne coaxiale rectangulaire 602 : conducteur intérieur de la ligne coaxiale rectangulaire ayant une impédance 5 de Z0 603 : conducteur intérieur d'un sixième transformateur d'impédance ayant l'impédance représentée par l'expression (10) suivante et une longueur électrique d'un quart de longueur d'onde [Ex. 10] 10 ,E,zo (10) 604 : conducteur intérieur d'une sixième ligne de connexion ayant une impédance de ZO et une longueur électrique d'un quart de longueur d'onde 605 : partie de combinaison de puissance 606 : ligne coaxiale pour entrer/sortir de la puissance électrique dans/depuis le 15 multiplexeur/distributeur de puissance 607 : conducteur intérieur de la ligne coaxiale 606 608 : conducteur extérieur de la ligne coaxiale 606 610 : connecteur de ligne coaxiale du côté sortie 611 à 614 : connecteur de ligne coaxiale du côté entrée 20 On décrit ensuite le fonctionnement du multiplexeur de puissance selon le sixième mode de réalisation de la présente invention. On considère premièrement un cas dans lequel tous parmi la pluralité d'amplificateurs connectés au multiplexeur de puissance selon le sixième mode de réalisation de la présente invention fonctionnent normalement, et des signaux de même amplitude et en phase sont entrés depuis les connecteurs de 25 ligne coaxiale du côté entré 611, 612, 613, et 614. Un circuit équivalent dans ce cas est représenté par la Figure 1 décrite ci-dessus, qui illustre le premier mode de réalisation.

Par conséquent, les puissances électriques entrées depuis les lignes coaxiales sont combinées ensemble et la puissance combinée est délivrée en sortie depuis le connecteur de ligne coaxiale du côté sortie 610. On considère ensuite un cas où, parmi la pluralité d'amplificateurs connectés au multiplexeur de puissance selon le sixième mode de réalisation de la présente invention, l'amplificateur connecté au connecteur de ligne coaxiale du côté entrée 614 est défaillant. La Figure 24 est une vue en coupe transversale du connecteur de ligne coaxiale du côté entrée 614 quand l'amplificateur connecté au connecteur de ligne coaxiale du côté entrée 614 est défaillant, dans le multiplexeur de puissance utilisant la ligne coaxiale rectangulaire selon le sixième mode de réalisation de la présente invention. La Figure 25 est une vue en coupe transversale du connecteur de ligne coaxiale du côté sortie 610 quand l'amplificateur connecté au connecteur de ligne coaxiale du côté entrée 614 est défaillant, dans le multiplexeur de puissance utilisant la ligne coaxiale rectangulaire selon le sixième mode de réalisation de la présente invention.

Comme l'illustre la Figure 24, un connecteur court 609 est connecté au connecteur de ligne coaxiale du côté entrée 614 connecté à l'amplificateur défaillant pour court-circuiter le connecteur de ligne coaxiale du côté entrée 614. La longueur électrique de la ligne coaxiale rectangulaire 602 est établie à environ une demi longueur d'onde, si bien que l'impédance du côté du connecteur court dans la partie de combinaison de puissance 605 devient infinie. Dans le multiplexeur de puissance utilisant la ligne coaxiale rectangulaire selon le sixième mode de réalisation, le connecteur de ligne coaxiale du côté sortie 610 est connecté à la ligne coaxiale 606 par l'intermédiaire du transformateur d'impédance 615. Un circuit équivalent dans ce cas est illustré sur la Figure 4 décrite ci-dessus. Par conséquent, toutes les puissances électriques entrées dans les connecteurs de ligne coaxiale du côté entrée 611, 612 et 613 sont combinées ensemble sans aucune perte de combinaison provoquée par un défaut d'adaptation d'impédance, et la puissance combinée est délivrée en sortie depuis le connecteur de ligne coaxiale du côté sortie 610. Comme décrit ci-dessus, selon le sixième mode de réalisation, dans le multiplexeur de puissance utilisant la ligne coaxiale rectangulaire, le connecteur de ligne coaxiale du côté entrée connecté à l'amplificateur défaillant est court-circuité en étant connecté au connecteur court, et le connecteur de ligne coaxiale du côté sortie est connecté à la ligne coaxiale par l'intermédiaire du transformateur d'impédance. En résultat, les effets décrits dans les premier à cinquième modes de réalisation susmentionnés peuvent être obtenus dans le multiplexeur de puissance utilisant la ligne coaxiale rectangulaire. La Figure 26 est un schéma de principe d'un multiplexeur de puissance selon un septième mode de réalisation de la présente invention. Le multiplexeur de puissance selon le septième mode de réalisation illustré sur la Figure 26 comprend des premiers transformateurs d'impédance 1001, des premières lignes de connexion 1012 et 1022, des premières bornes du côté dérivation 1013, 1014, 1023, 1024, 1033, et 1034, des premières bornes du côté combinaison 1015, 1025, et 1035, et des premiers points de combinaison de puissance 1016, 1026, et 1036. Chacune des premières lignes de connexion 1012 et 1022 a une longueur électrique égale à un multiple impair d'environ un quart de longueur d'onde.

Le multiplexeur/distributeur de puissance illustré sur la Figure 26 a trois premiers circuits de dérivation 1017, 1027, et 1037 (correspondant aux parties indiquées par des cercles de tirets sur la Figure 26), et les trois premiers circuits de dérivation 1017, 1027, et 1037 sont connectés par l'intermédiaire des premières lignes de connexion 1012 et 1022 à la manière d'un carrousel. Le premier circuit de dérivation 1017 comprend le premier transformateur d'impédance 1001, les premières bornes du côté dérivation 1013 et 1014, la première borne du côté combinaison 1015, et le premier point de combinaison de puissance 1016. En outre, le premier circuit de dérivation 1027 comprend les premiers transformateurs d'impédance 1001, les premières bornes du côté dérivation 1023 et 1024, la première borne du côté combinaison 1025, et le premier point de combinaison de puissance 1026. En outre, le premier circuit de dérivation 1037 comprend le premier transformateur d'impédance 1001, les premières bornes du côté dérivation 1033 et 1034, la première borne du côté combinaison 1035, et le premier point de combinaison de puissance 1036. Dans ce mode de réalisation, les impédances du côté de la borne d'entrée 1 au niveau des premières bornes du côté dérivation 1013, 1014, 1023, 1024, 1033, et 1034, les impédances du côté du premier point de combinaison de puissance au niveau des premières bornes du côté combinaison 1015, 1025, et 1035, et les impédances des premières lignes de connexion 1012 et 1022 ont la même valeur de ZO. A savoir, quand le premier circuit de dérivation 1017 est décrit à titre d'exemple, le premier transformateur d'impédance 1001 est configuré par une ligne, qui a l'impédance Zt représentée par l'Expression (1) ci-dessus, ayant une longueur électrique égale à un multiple impair d'un quart de longueur d'onde, si bien que l'impédance du côté du premier point de combinaison de puissance 1036 au niveau de la première borne du côté combinaison 1015 devient ZO.

On décrit ensuite le fonctionnement du multiplexeur de puissance selon le septième mode de réalisation de la présente invention. On considère premièrement un cas dans lequel tous parmi la pluralité d'amplificateurs connectés au multiplexeur de puissance selon le septième mode de réalisation de la présente invention fonctionnent normalement. On suppose que les mêmes signaux sont entrés aux bornes de sortie 1 des amplificateurs respectifs, les puissances électriques d'entrée sont amplifiées par les amplificateurs respectifs 2, et les puissances électriques amplifiées sont entrées aux premières bornes du côté dérivation 1013, 1014, 1023, et 1024 respectives sous la forme de signaux ayant la même phase d'amplitude. En outre, on suppose que les impédances au niveau des premières bornes du côté dérivation 1013, 1014, 1023, et 1024 sont ZO. Les impédances respectives du côté de la première borne du côté dérivation 1013 et du côté de la première borne du côté dérivation 1014 au niveau du premier point de combinaison de puissance 1016 sont ZO. Dans ce mode de réalisation, la première borne du côté dérivation 1013 et la première borne du côté dérivation 1014 sont connectées en série, et donc l'impédance du côté de la première borne du côté dérivation 1013 et du côté de la première borne du côté dérivation 1014 au niveau du premier point de combinaison de puissance 1016 devient 2Z0. L'impédance est transformée par le premier transformateur d'impédance 1001, et donc l'impédance du côté du premier point de combinaison de puissance 1016 au niveau de la première borne du côté combinaison 1015 devient ZO. Le premier circuit de dérivation 1027 est similaire au premier circuit de dérivation 1017, et par conséquent les impédances du côté des premiers circuits de dérivation 1027 et 1017 au niveau des premières bornes du côté dérivation 1033 et 1034, respectivement, deviennent ZO. Par conséquent, le premier circuit de dérivation 1037 est aussi similaire au premier circuit de dérivation 1017, et donc l'impédance du côté du premier point de combinaison de puissance 1036 au niveau de la première borne du côté combinaison 1035 devient ZO. En outre, une impédance de charge connectée à la première borne du côté combinaison 1035 est aussi ZO. Du point de vue ci-dessus, les puissances électriques entrées dans les bornes d'entrée 1 des amplificateurs sont amplifiées par les amplificateurs 2, combinées ensemble sans aucune perte due à un défaut d'adaptation d'impédance, et la puissance combinée est délivrée en sortie depuis la première borne du côté combinaison 1035. On considère ensuite un cas où, parmi la pluralité d'amplificateurs connectés au multiplexeur/distributeur de puissance selon le septième mode de réalisation de la présente invention, l'amplificateur connecté à la première borne du côté dérivation 1014 est défaillant, et les signaux sont entrés uniquement depuis les premières bornes du côté dérivation 1013, 1023, et 1024. La Figure 27 est un schéma de principe du multiplexeur de puissance selon le septième mode de réalisation de la présente invention, dans lequel l'amplificateur connecté à la première borne du côté dérivation 1014 est défaillant. La Figure 27 illustre un état dans lequel, quand la défaillance susmentionnée a lieu, l'amplificateur défaillant est retiré du multiplexeur de puissance, et la première borne du côté dérivation 1014 est donc fermée de façon à être court-circuitée.

Les amplificateurs connectés au premier circuit de dérivation 1027 fonctionnent dans un état normal, et donc l'impédance du côté du premier circuit de dérivation 1027 au niveau de la première borne du côté dérivation 1033 devient ZO. En outre, la première borne du côté dérivation 1014 est court-circuitée, et donc l'impédance du côté de la première borne du côté dérivation 1013 au niveau du premier point de combinaison de puissance 1016 devient ZO. En outre, l'impédance est transformée par le premier transformateur d'impédance, et donc l'impédance du côté du premier point de combinaison de puissance 1016 au niveau de la première borne du côté combinaison 1015 devient 2Z0. La première ligne de connexion 1012 a une impédance de ZO et une longueur électrique d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde. Par conséquent, la première ligne de connexion 1012 fonctionne comme un transformateur d'impédance, et l'impédance du côté de la première ligne de connexion 1012 au niveau de la première borne du côté dérivation 1034 devient Z0/2. A savoir, l'impédance du côté de la première borne du côté dérivation 1033 au niveau du premier point de combinaison de puissance 1036 est 2Z0, et l'impédance du côté de la première borne du côté dérivation 1034 au niveau du premier point de combinaison de puissance 1036 est Z0/2, et ces impédances sont connectées en série. Par conséquent, le premier circuit de dérivation 1037 est un premier circuit de dérivation qui combine ensemble les puissances électriques sans aucun défaut d'adaptation d'impédance quand la puissance électrique provenant du côté de la première borne du côté dérivation 1033 et la puissance électrique provenant du côté de la première borne du côté dérivation 1034 sont combinées ensemble un rapport de 2/1. D'autre part, le signal entré depuis le côté de la première borne du côté dérivation 1034 est uniquement une puissance électrique provenant de l'amplificateur connecté à la première borne du côté dérivation 1013, et le signal entré depuis le côté de la première borne du côté dérivation 1033 est une puissance électrique combinée provenant des deux amplificateurs connectés aux premières bornes du côté dérivation 1023 et 1024. De ce point de vue, le rapport de la puissance électrique provenant du côté de la première borne du côté dérivation 1033 à la puissance électrique provenant du côté de la première borne du côté dérivation 1034 est de 2/1. En résultat, les puissances électriques sont combinées ensemble sans aucune perte provoquée par un défaut d'adaptation d'impédance à l'intérieur du multiplexeur de puissance, et la puissance combinée est délivrée en sortie à partir de la première borne du côté combinaison 1035. Comme décrit ci-dessus, suivant le multiplexeur de puissance du septième mode de réalisation, quand les amplificateurs fonctionnant en parallèle fonctionnent normalement, les puissances électriques peuvent être combinées ensemble sans aucune perte de combinaison provoquée par un défaut d'adaptation d'impédance à l'intérieur du multiplexeur de puissance. En outre, même quand une partie des amplificateurs fonctionnant en parallèle est défaillante, la première borne du côté dérivation connectée à l'amplificateur défaillant est court-circuitée, si bien que les puissances électriques peuvent être combinées ensemble sans aucune perte de combinaison provoquée par un défaut d'adaptation d'impédance à l'intérieur du multiplexeur de puissance.

On note que, dans le septième mode de réalisation, le premier transformateur d'impédance a une ligne ayant l'impédance représentée par l'expression (1) ci-dessus et une longueur électrique d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée cette configuration, et peut être configurée par des transformateurs d'impédance tels que des transformateurs d'impédance dans lesquels des quarts de longueur d'onde sont connectés en cascade en série les uns avec les autres, ou des transformateurs d'impédance utilisant des lignes fuselées, qui peuvent réaliser l'adaptation d'impédance au niveau des premiers circuits de dérivation 1017, 1027 et 1037 quand les amplificateurs fonctionnent normalement. En outre, la longueur de la première ligne de connexion peut être déterminée de façon que les longueurs entre le premier point de combinaison de puissance 1016 et le premier point de combinaison de puissance 1036 et entre le premier point de combinaison de puissance 1026 et le premier point de combinaison de puissance 1036 deviennent chacune un multiple entier d'une demi longueur d'onde.

En outre, dans le septième mode de réalisation, est décrit un cas dans lequel seul l'amplificateur connecté à la première borne du côté dérivation 1014 est défaillant. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à ce cas, et on obtient les mêmes effets en court-circuitant la borne connectée à l'amplificateur défaillant même quand les amplificateurs connectés à la pluralité de premières bornes du côté dérivation sont défaillants. En outre, dans le septième mode de réalisation, quand les amplificateurs connectés en parallèle fonctionnent normalement, toutes les impédances des circuits connectés aux premières bornes du côté dérivation 1013, 1014, 1023, 1024, 1033, et 1034, et à la première borne du côté combinaison 1035 sont mutuellement identiques.

Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à cette configuration, et les impédances de charge respectives peuvent être des valeurs arbitraires. On note que les circuits à l'intérieur du multiplexeur de puissance sont conçus pour avoir des valeurs telles qu'il ne se produise pas de défaut d'adaptation d'impédance quand les amplificateurs connectés en parallèle fonctionnent normalement. En outre, dans le septième mode de réalisation, trois premiers circuits de dérivation sont connectés à la manière d'un carrousel. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à cette configuration, et seuls deux premiers circuits de dérivation doivent être connectés par la première ligne de connexion. En outre, dans le septième mode de réalisation, les premiers circuits de dérivation 1017, 1027, et 1037 ayant chacun deux premières bornes du côté dérivation et une première borne du côté combinaison sont connectés à la manière d'un carrousel. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à cette configuration, et tout ou partie des premiers circuits de dérivation peuvent être configurés chacun par un premier circuit de dérivation ayant K premières bornes du côté dérivation (K est un entier valant deux ou plus) et une première borne du côté combinaison.

En outre, dans le septième mode de réalisation, quand l'amplificateur connecté à la première borne du côté dérivation 1014 est défaillant, la première borne du côté dérivation 1014 est court-circuitée. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à cette configuration, et nécessite seulement d'être appliquée à une configuration dans laquelle la première borne du côté dérivation 1014 où l'amplificateur est défaillant est fermée de façon que l'impédance au niveau de la première borne du côté dérivation 1014 soit court-circuitée. Par exemple, la présente invention peut être appliquée à une ligne ayant une longueur électrique d'un quart de longueur d'onde dont l'extrémité avant est ouverte vers la première borne du côté dérivation 1014, ou une ligne ayant une longueur électrique égale à un multiple entier d'une demi longueur d'onde dont l'extrémité avant est court-circuitée. En outre, dans le septième mode de réalisation, quand l'amplificateur connecté à la première borne du côté dérivation 1014 est défaillant, l'impédance de la première borne du côté combinaison 1035 devient 4/3Z0 parce que l'impédance de ZO du côté de la première borne du côté dérivation 1033 et l'impédance de Z0/2 du côté de la première borne du côté dérivation 1034 sont connectées en série et l'impédance est transformée par le premier transformateur d'impédance 1001. D'autre part, l'impédance de charge connectée à la première borne du côté combinaison 1035 devient ZO, et donc il se produit un défaut d'adaptation d'impédance au niveau de la première borne du côté combinaison 1035, provoquant ainsi une perte de réflexion. La Figure 28 est un schéma de principe du multiplexeur de puissance selon le septième mode de réalisation de la présente invention, dans lequel la perte de réflexion est mise à 0 quand l'amplificateur connecté à la première borne du côté dérivation 1014 est défaillant. Comme l'illustre la Figure 28, un premier transformateur d'impédance d'adaptation 1011, qui est une ligne ayant une longueur de ligne d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde et une impédance représentée par l'expression (2) ci-dessus, est connecté à la première borne du côté combinaison 1035, et l'adaptation d'impédance au niveau de la première borne du côté combinaison 1035 est réalisée, si bien que la perte de réflexion peut être mise à 0. Sur la Figure 28, le premier transformateur d'impédance d'adaptation 1011 est connecté au premier point de combinaison de puissance 1036. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à cette configuration, et le premier transformateur d'impédance d'adaptation 1011 peut être connecté entre les premières bornes du côté dérivation 1013, 1014, 1023, et 1024, et les circulateurs 3, respectivement, en tant qu'impédance où la perte de réflexion est 0. En outre, dans le septième mode de réalisation, le premier transformateur d'impédance d'adaptation 1011 est configuré par le transformateur d'impédance qui est une ligne ayant la longueur de ligne d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde et l'impédance représentée par l'expression (2) ci-dessus. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à cette configuration, et on obtient les mêmes effets en connectant le transformateur d'impédance qui adapte l'impédance en défaut d'adaptation au niveau de la première borne du côté combinaison 1035 en fonction de la première borne du côté dérivation court-circuitée. En outre, dans le septième mode de réalisation, est décrit un cas dans lequel les puissances électriques de la pluralité d'amplificateurs qui fonctionnent en parallèle sont combinées ensemble. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à ce cas, et on obtient les mêmes effets même quand les puissances électriques provenant de la pluralité d'antennes sont combinées ensemble. En outre, dans le septième mode de réalisation, est décrit un multiplexeur de puissance qui combine ensemble les puissances électriques. Toutefois, on obtient les mêmes effets même quand la présente invention est utilisée en tant que diviseur de puissance qui divise la puissance électrique. En outre, dans le septième mode de réalisation, est décrit un cas dans lequel les trois premiers circuits de dérivation, qui sont des circuits de dérivation en série, sont connectés à la manière d'un carrousel. Toutefois, la présente invention n'est pas limitée à ce cas. La Figure 29 est un schéma de principe d'un multiplexeur de puissance configuré par le premier circuit de dérivation du circuit de dérivation en série selon le septième mode de réalisation de la présente invention, et un deuxième circuit de dérivation d'un circuit de dérivation en parallèle. Comme l'illustre la Figure 29, on obtient les mêmes effets par la configuration dans laquelle les premiers circuits de dérivation 1017 et 1027, qui sont deux circuits de dérivation en série, sont connectés à un deuxième circuit de dérivation 2037 qui est un circuit de dérivation en parallèle. On note que, dans ce cas, les longueurs électriques des premières lignes de connexion 1012 et 1022 sont chacune établies à un multiple entier d'une demi longueur d'onde, si bien que les longueurs électriques entre le premier point de combinaison de puissance 1026 et un deuxième point de combinaison de puissance 2036, et entre le premier point de combinaison de puissance 1016 et le deuxième point de combinaison de puissance 2036, deviennent chacune un multiple impair d'un quart de longueur d'onde. Les points des premier à septième modes de réalisation susmentionnés sont décrits ci-dessous. Dans les premier à septième modes de réalisation, est décrit le multiplexeur/distributeur de puissance selon la présente invention, qui est configuré par le circuit de dérivation en série, le circuit de séparation en parallèle, et le circuit combinant ces circuits. Dans tous ces cas, la caractéristique technique commune réside en ce que "la longueur de ligne de connexion entre les étages est déterminée de façon que la longueur entre les points de combinaison de puissance des deux circuits de dérivation connectés devienne un multiple entier d'une demi longueur d'onde, et le multiplexeur/distributeur de puissance est configuré par utilisation d'une telle ligne de connexion".

Avec la configuration susmentionnée, même quand un ou plusieurs amplificateurs sont défaillants, la borne connectée à l'amplificateur défaillant est ouverte ou court-circuitée, si bien que le fonctionnement peut être effectué sans perte de combinaison ni perte de distribution, comme décrit ci-dessus. La connexion en carrousel est décrite à titre de supplément. Dans les premier à septième modes de réalisation susmentionnés, est décrit en détail un cas où trois circuits de dérivation sont connectés à la manière d'un carrousel. En outre, il est décrit que la configuration est la suivante. Les deux premiers circuits de dérivation ont uniquement besoin d'être connectés par la première ligne de connexion. Par exemple, les (2nû1) (n est un nombre entier naturel) circuits de dérivation peuvent être connectés à la manière d'un carrousel ou connectés en série. Ces configurations de connexion sont décrites en détail. Les Figures 30A et 30B sont des schémas illustrant chacun une configuration de connexion de circuits de dérivation applicable au multiplexeur/distributeur de puissance de la présente invention. La configuration de connexion des circuits de dérivation n'est pas limitée au cas de la connexion de (2nù1) (n est un nombre entier naturel) circuits de dérivation par les connexions en carrousel et, comme l'illustrent les Figures 30A et 30B, on peut obtenir les mêmes effets par la configuration de connexion dans laquelle des circuits de dérivation de configurations différentes sont connectés en série, ou une partie dans laquelle la configuration en carrousel est remplacée par une connexion en série. Par conséquent, dans la présente invention, non seulement la configuration dans laquelle les (2nù1) (n est un nombre naturel) circuits de dérivation sont connectés par la connexion en carrousel, mais également la configuration du remplacement partiel telle qu'illustrée sur les Figures 30A et 30B, sont désignées par une "configuration en carrousel". En outre, dans le septième mode de réalisation, est décrit un multiplexeur/distributeur de puissance utilisant le circuit de dérivation en série. Le circuit de dérivation en parallèle et le circuit de dérivation en série sont décrits à titre de suppléments. La Figure 31 est un schéma illustrant une configuration basique du circuit de dérivation en parallèle applicable au multiplexeur/distributeur de puissance de la présente invention. La Figure 32 est un schéma illustrant une configuration basique du circuit de dérivation en série applicable au multiplexeur/distributeur de puissance de la présente invention. Dans les premier à sixième modes de réalisation susmentionnés, est décrit le cas où le circuit de dérivation en parallèle (circuit de dérivation utilisant une ligne microruban, etc.) tel qu'illustré sur la Figure 31 est utilisé. D'autre part, dans le septième mode de réalisation, sont décrits le cas où le circuit de dérivation en série (circuit de dérivation utilisant une dérivation de face E d'un guide d'onde, etc.) tel qu'illustré sur la Figure 32 est utilisé (voir les Figures 26 à 28), et le cas où le circuit de dérivation en parallèle et le circuit de dérivation en série sont combinés ensemble (voir la Figure 29). Les différences entre le cas de l'utilisation uniquement du circuit de dérivation en parallèle et le cas de l'utilisation uniquement du circuit de dérivation en série, ainsi que les points à noter dans le cas de l'utilisation uniquement du circuit de dérivation en parallèle et le cas de la combinaison ensemble du circuit de dérivation en parallèle et du circuit de dérivation en série, sont décrits ci-dessous. [1] Différences entre le cas de l'utilisation uniquement du circuit de dérivation en parallèle et le cas de l'utilisation uniquement du circuit de dérivation en série (1ù1) Conditions de terminaison pour une borne connectée à un amplificateur défaillant Quand on utilise un circuit de dérivation en parallèle, comme décrit dans les premier à sixième modes de réalisation, la terminaison est effectuée de façon que l'impédance du côté de la borne du côté dérivation, qui était connectée à l'amplificateur au niveau du point de combinaison de puissance à l'intérieur du circuit de dérivation, devienne infinie (ouverte). D'autre part, quand on utilise un circuit de dérivation en série, comme décrit dans le septième mode de réalisation, la terminaison est effectuée de façon que l'impédance du côté de la borne du côté dérivation, qui était connectée à l'amplificateur au niveau du point de combinaison de puissance à l'intérieur du circuit de dérivation, devienne 0 (court-circuitée), ce qui représente une différence entre eux. (1-2) Transformateur d'impédance connecté à la borne d'entrée/sortie pour une réduction de la perte de réflexion On considère un cas dans lequel, quand M amplificateurs fonctionnent en parallèle, N amplificateurs fonctionnent normalement et (MùN) amplificateurs sont défaillants. Dans ce cas, le multiplexeur/distributeur de puissance utilisant le circuit de dérivation en série et le multiplexeur/distributeur de puissance utilisant le circuit de dérivation en parallèle ont comme relation qu'afin de réduire la perte de réflexion, le numérateur et le dénominateur du coefficient de la valeur d'impédance du transformateur d'impédance connecté à la borne de sortie (par exemple la première borne du côté combinaison 135 de la Figure 1) sont inversés. Plus particulièrement, dans le circuit de dérivation en parallèle, par exemple, le transformateur d'impédance ayant une longueur électrique d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde et l'impédance représentée par l'expression (7) ci-dessus est connecté à la deuxième borne du côté combinaison. D'autre part, dans le circuit de dérivation en série, par exemple, le transformateur d'impédance ayant une longueur électrique d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde et l'impédance représentée par l'expression (8) ci-dessus est connecté à la deuxième borne du côté combinaison avec une relation où le numérateur et le dénominateur du coefficient de la valeur d'impédance sont inversés. On note que le circuit de dérivation en parallèle et le circuit de dérivation en série sont mutuellement identiques en ce sens que la longueur de ligne de connexion entre les étages est déterminée de façon que la longueur entre les points de combinaison de puissance des deux circuits de dérivation connectés devienne un multiple entier d'une demi longueur d'onde. [2] Points à noter dans le cas de l'utilisation uniquement du circuit de dérivation en parallèle et dans le cas de la combinaison ensemble du circuit de dérivation en parallèle et du circuit de dérivation en série (2ù1) Conditions de terminaison pour la borne connectée à l'amplificateur défaillant Les conditions de terminaison pour la borne qui était connectée à l'amplificateur défaillant sont déterminées en fonction du type de circuit de dérivation qui était connecté directement à l'amplificateur défaillant. A savoir, quand le circuit de dérivation qui était connecté directement à l'amplificateur défaillant est un circuit de dérivation en parallèle, la terminaison est effectuée de façon que l'impédance du côté de la borne du côté dérivation qui était connectée à l'amplificateur au niveau du point de combinaison de puissance à l'intérieur du circuit de dérivation devienne infinie (ouverte). D'autre part, quand le circuit de dérivation qui était connecté directement à l'amplificateur défaillant est un circuit de dérivation en série, la terminaison est effectuée de façon que l'impédance du côté de la borne du côté dérivation qui était connectée à l'amplificateur au niveau du point de combinaison de puissance à l'intérieur du circuit de dérivation devienne 0 (court-circuitée). (2-2) Transformateur d'impédance connecté à la borne d'entrée/sortie pour une réduction de la perte de réflexion Le transformateur d'impédance est déterminé en fonction du type du circuit de dérivation comprenant l'extrémité de sortie du multiplexeur/distributeur de puissance (c'est-à-dire le circuit de dérivation à l'étage final). Par exemple, quand l'étage final est un circuit de dérivation en parallèle dans lequel le transformateur d'impédance est disposé au niveau du côté de la borne du côté combinaison, le transformateur d'impédance ayant l'impédance représentée par l'expression (7) ci-dessus est connecté.

D'autre part, quand l'étage final est un circuit de dérivation en série dans lequel le transformateur d'impédance est disposé au niveau du côté de la borne du côté combinaison, le transformateur d'impédance ayant l'impédance représentée par l'expression (8) ci-dessus est connecté. En outre, quand l'étage final est un circuit de dérivation en parallèle dans lequel le transformateur d'impédance est disposé au niveau du côté de la borne du côté dérivation, le transformateur d'impédance ayant l'impédance représentée par l'expression (8) ci-dessus est connecté. D'autre part, quand l'étage final est un circuit de dérivation en série dans lequel le transformateur d'impédance est disposé au niveau du côté de la borne du côté dérivation, le transformateur d'impédance ayant l'impédance représentée par l'expression (7) ci-dessus est connecté. (2-3) Conditions pour la ligne de connexion Quand le circuit de diviseur de puissance comprend seulement l'un parmi le circuit de dérivation en parallèle et le circuit de dérivation en série, la longueur de ligne de connexion entre les étages est déterminée de façon que la longueur entre les points de combinaison de puissance des deux circuits de dérivation connectés devienne un multiple entier d'une demi longueur d'onde. D'autre part, la longueur électrique de la ligne de connexion qui connecte le circuit de dérivation en parallèle et le circuit de dérivation en série est "une longueur telle que la longueur entre les points de combinaison de puissance des deux circuits de dérivation connectés devienne un multiple impair d'un quart de longueur d'onde". A savoir, cette longueur est différente du cas du circuit de diviseur de puissance contenant seulement l'un parmi le circuit de dérivation en parallèle et le circuit de dérivation en série. Finalement, une configuration dans laquelle une pluralité de multiplexeurs/diviseurs de puissance décrite dans les premier à septième modes de réalisation de la présente invention fonctionnent en parallèle est décrite en référence aux dessins. Les Figures 33A et 33B sont des schémas de configuration de émetteurs dans lesquels les multiplexeurs/diviseurs de puissance de la présente invention sont utilisés aux bornes d'entrée/sortie d'une pluralité d'amplificateurs fonctionnant en parallèle. De façon plus spécifique, la Figure 33A illustre une configuration dans laquelle tous les amplificateurs connectés aux multiplexeurs/diviseurs de puissance fonctionnent normalement, et la Figure 33B illustre une configuration dans laquelle les bornes respectives dont les amplificateurs défaillants sont retirés sont fermées parmi les amplificateurs connectés aux multiplexeurs/diviseurs de puissance. Le multiplexeur/diviseur de puissance selon la présente invention peut être appliqué aux émetteurs avec les configurations illustrées sur les Figures 33A et 33B.

Claims (25)

1. REVENDICATIONS1. Multiplexeur/distributeur de puissance pour réaliser une combinaison de puissance ou une division de puissance, comprenant : un premier circuit de dérivation (117) ayant une pluralité de premières bornes du côté dérivation (113, 114) connectées en parallèle et une première borne du côté combinaison (115), qui sont connectées par l'intermédiaire d'un premier point de combinaison de puissance (116); et un deuxième circuit de dérivation (137) ayant une pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation (133, 134) connectées en parallèle et une deuxième borne du côté combinaison (135), qui sont connectées par l'intermédiaire d'un deuxième point de combinaison de puissance (136), la première borne du côté combinaison (115) et l'une parmi la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation (133, 134) étant connectées l'une à l'autre, dans lequel la longueur allant du premier point de combinaison de puissance (116) au deuxième point de combinaison de puissance (136) est un multiple entier d'une demi longueur d'onde.
2. 2. Multiplexeur/distributeur de puissance selon la revendication 1, dans lequel : la première borne du côté combinaison (115) et l'une parmi la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation (133,134) sont connectées par l'intermédiaire d'une première ligne de connexion (112) ayant une longueur d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde ; et un transformateur d'impédance ayant une longueur d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde est disposé dans l'un quelconque parmi entre le premier point de combinaison de puissance (116) et la première borne du côté combinaison (115), et entre 82 l'une parmi la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation (133,134) connectées à la première ligne de connexion (112) et le deuxième point de combinaison de puissance (136).
3. 3. Multiplexeur/distributeur de puissance selon la revendication 1, dans lequel : la première borne du côté combinaison et l'une parmi la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation (sont connectées par l'intermédiaire d'une première ligne de connexion ayant une longueur d'un multiple entier d'une demi longueur d'onde ; et des transformateurs d'impédance ayant une longueur d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde sont disposés chacun entre le premier point de combinaison de puissance et la première borne du côté combinaison, et entre l'une parmi la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation connectées à la première ligne de connexion et le deuxième point de combinaison de puissance.
4. 4. Multiplexeur/distributeur de puissance pour réaliser une combinaison de puissance ou une division de puissance, comprenant : un premier circuit de dérivation (1017) ayant une pluralité de premières bornes du côté dérivation connectées en série et une première borne du côté combinaison (1015), qui sont connectées par l'intermédiaire d'un premier point de combinaison de puissance (1016); et un deuxième circuit de dérivation (1037) ayant une pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation (1033, 1034) connectées en série et une deuxième borne du côté combinaison (1035), qui sont connectées par l'intermédiaire d'un deuxième point de combinaison de puissance (1036), la première borne du côté combinaison (1015) et l'une parmi la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation (1036) étant connectées l'une à l'autre,dans lequel la longueur allant du premier point de combinaison de puissance (1016) au deuxième point de combinaison de puissance (1036) est un multiple entier d'une demi longueur d'onde.
5. 5. Multiplexeur/distributeur de puissance selon la revendication 4, dans lequel : la première borne du côté combinaison (1015) et l'une parmi la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation (1033, 1034) sont connectées par l'intermédiaire d'une première ligne de connexion ayant une longueur d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde ; et un transformateur d'impédance ayant une longueur d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde est disposé dans l'un quelconque parmi entre le premier point de combinaison de puissance (1016) et la première borne du côté combinaison (1015), et entre l'une parmi la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation (1033, 1034) connectées à la première ligne de connexion et le deuxième point de combinaison de puissance (1036).
6. 6. Multiplexeur/distributeur de puissance selon la revendication 4, dans lequel : la première borne du côté combinaison (1015) et l'une parmi la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation (1033, 1034) sont connectées par l'intermédiaire d'une première ligne de connexion ayant une longueur d'un multiple entier d'une demi longueur d'onde ; et des transformateurs d'impédance ayant une longueur d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde sont disposés chacun entre le premier point de combinaison de puissance (1016) et la première borne du côté combinaison (1015), et entre l'une parmi la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation (1033, 1034) connectées à la première ligne de connexion et le deuxième point de combinaison de puissance (1036).
7. 7. Multiplexeur/distributeur de puissance pour réaliser une combinaison de puissance ou une division de puissance, comprenant : un premier circuit de dérivation (1017) ayant une pluralité de premières bornes du côté dérivation (1013, 1014) connectées en série et une première borne du côté combinaison (1015), qui sont connectées par l'intermédiaire d'un premier point de combinaison de puissance (1016); et un deuxième circuit de dérivation (1037) ayant une pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation (1033, 1034) connectées en série et une deuxième borne du côté combinaison (1035), qui sont connectées par l'intermédiaire d'un deuxième point de combinaison de puissance (1036), la première borne du côté combinaison (1016) et l'une parmi la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation (1033, 1034) étant connectées l'une à l'autre, dans lequel la longueur allant du premier point de combinaison de puissance (1016) au deuxième point de combinaison de puissance (1036) est un multiple impair d'un quart de longueur d'onde.
8. 8. Multiplexeur/distributeur de puissance selon la revendication 7, dans lequel : la première borne du côté combinaison (1015) et l'une parmi la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation (1033, 1034) sont connectées par l'intermédiaire d'une première ligne de connexion ayant une longueur d'un multiple entier d'une demi longueur d'onde ; et un transformateur d'impédance ayant une longueur d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde est disposé dans l'un quelconque parmi entre le premier point de combinaison de puissance et la première borne du côté combinaison, et entre l'une parmi la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation connectées à la première ligne de 85 connexion et le deuxième point de combinaison de puissance.
9. 9. Multiplexeur/distributeur de puissance selon la revendication 7, dans lequel : la première borne du côté combinaison (1015) et l'une parmi la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation (1033, 1034) sont connectées par l'intermédiaire d'une première ligne de connexion ayant une longueur d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde ; et des transformateurs d'impédance ayant une longueur d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde sont disposés chacun entre le premier point de combinaison de puissance et la première borne du côté combinaison, et entre l'une parmi la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation connectées à la première ligne de connexion et le deuxième point de combinaison de puissance.
10. 10. Multiplexeur/distributeur de puissance pour réaliser l'une parmi une combinaison de puissance et une division de puissance, comprenant : un premier circuit de dérivation (1017) ayant une pluralité de premières bornes du côté dérivation (1013, 1014) connectées en parallèle et une première borne du côté combinaison (1015), qui sont connectées par l'intermédiaire d'un premier point de combinaison de puissance (1016); et un deuxième circuit de dérivation (2037) ayant une pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation (2033, 2034) connectées en série et une deuxième borne du côté combinaison (2035), qui sont connectées par l'intermédiaire d'un deuxième point de combinaison de puissance (2036), la première borne du côté combinaison (1015) et l'une parmi la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation (2033, 2034) étant connectées l'une à l'autre, dans lequel la longueur allant du premier point de combinaison de puissance(1016) au deuxième point de combinaison de puissance (2036) est un multiple impair d'un quart de longueur d'onde.
11. 11. Multiplexeur/distributeur de puissance selon la revendication 10, dans lequel : la première borne du côté combinaison (1016) et l'une parmi la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation (2033, 2034) sont connectées par l'intermédiaire d'une première ligne de connexion ayant une longueur d'un multiple entier d'une demi longueur d'onde ; et un transformateur d'impédance ayant une longueur d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde est disposé dans l'un quelconque parmi entre le premier point de combinaison de puissance (1016) et la première borne du côté combinaison (1015), et entre l'une parmi la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation (2033, 2034) connectées à la première ligne de connexion et le deuxième point de combinaison de puissance (2036).
12. 12. Multiplexeur/distributeur de puissance selon la revendication 10, dans lequel : la première borne du côté combinaison (1016) et l'une parmi la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation (2033, 2034) sont connectées par l'intermédiaire d'une première ligne de connexion ayant une longueur d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde ; et des transformateurs d'impédance ayant une longueur d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde sont disposés chacun entre le premier point de combinaison de puissance (1016) et la première borne du côté combinaison (1015), et entre l'une parmi la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation (2033, 2034) connectées à la première ligne de connexion et le deuxième point de combinaison de puissance.
13. 13. Multiplexeur/distributeur de puissance selon l'une quelconque des revendications 1 à 3 et 10 à 12, dans lequel au moins l'une parmi la pluralité de premières bornes du côté dérivation (113, 114 ; 1013, 1014) est fermée avec une réflexion totale de façon que l'impédance du côté de la première borne du côté dérivation au niveau du premier point de combinaison de puissance devienne infinie.
14. 14. Multiplexeur/distributeur de puissance selon la revendication 13, dans lequel : au moins l'une parmi la pluralité de premières bornes du côté dérivation (113, 114 ; 1013, 1014) est connectée à une première ligne intermédiaire, la première ligne intermédiaire étant connectée entre le premier point de combinaison de puissance (116 ; 1016) et l'au moins une parmi la pluralité de premières bornes du côté dérivation (113, 114 ; 1013, 1014); et l'au moins une parmi la pluralité de premières bornes du côté dérivation est connectée à une première ligne de terminaison ayant une extrémité avant court-circuitée de façon que la longueur électrique devienne un multiple impair d'un quart de longueur d'onde en combinaison avec la première ligne intermédiaire.
15. 15. Multiplexeur/distributeur de puissance selon la revendication 13 ou 14, dans lequel : au moins l'une parmi la pluralité de premières bornes du côté dérivation (113, 114 ; 1013, 1014) est connectée à une deuxième ligne intermédiaire, la deuxième ligne intermédiaire étant connectée entre le premier point de combinaison de puissance et l'au moins une parmi la pluralité de premières bornes du côté dérivation ; et l'au moins une parmi la pluralité de premières bornes du côté dérivation (113, 114 ; 1013, 1014) est connectée à une deuxième ligne de terminaison ayant une extrémité avant ouverte de façon que la longueur électrique devienne un multiple entier d'une demi 88 longueur d'onde en combinaison avec la deuxième ligne intermédiaire.
16. 16. Multiplexeur/distributeur de puissance selon l'une quelconque des revendications 13 à 15, dans lequel au moins l'une parmi la pluralité de premières bornes du côté dérivation (113, 114 ; 1013, 1014) connectées directement au premier point de combinaison de puissance (116 ; 1016) est fermée de façon à être électriquement ouverte.
17. 17. Multiplexeur/distributeur de puissance selon l'une quelconque des revendications 13 à 16, dans lequel au moins l'une parmi la pluralité de premières bornes du côté dérivation (113, 114 ; 1013, 1014) connectées directement au premier point de combinaison de puissance (116 ; 1016) est connectée à une troisième ligne de terminaison ayant une extrémité avant ouverte et une longueur électrique d'un multiple entier d'une demi longueur d'onde.
18. 18. Multiplexeur/distributeur de puissance selon l'une quelconque des revendications 13 à 17, dans lequel au moins l'une parmi la pluralité de premières bornes du côté dérivation (113, 114 ; 1013, 1014) connectées directement au premier point de combinaison de puissance (116 ; 1016) est connectée à une quatrième ligne de terminaison ayant une extrémité avant électriquement ouverte et une longueur électrique d'un multiple entier d'un quart de longueur d'onde.
19. 19. Multiplexeur/distributeur de puissance selon l'une quelconque des revendications 4 à 9, dans lequel au moins l'une parmi la pluralité de premières bornes du côté dérivation (113, 114 ; 1013, 1014) est fermée avec une réflexion totale de façon que l'impédance du côté de la première borne du côté dérivation au niveau du premier pointde combinaison de puissance devienne 0.
20. 20. Multiplexeur/distributeur de puissance selon la revendication 19, dans lequel : au moins l'une parmi la pluralité de premières bornes du côté dérivation (113, 114 ; 1013, 1014) est connectée à une première ligne intermédiaire, la première ligne intermédiaire étant connectée entre le premier point de combinaison de puissance et l'au moins une parmi la pluralité de premières bornes du côté dérivation ; et l'au moins une parmi la pluralité de premières bornes du côté dérivation (113, 114 ; 1013, 1014) est connectée à une première ligne de terminaison ayant une extrémité avant court-circuitée de façon que la longueur électrique devienne un multiple entier d'une demi longueur d'onde en combinaison avec la première ligne intermédiaire.
21. 21. Multiplexeur/distributeur de puissance selon la revendication 19 ou 20, dans lequel : au moins l'une parmi la pluralité de premières bornes du côté dérivation (113, 114 ; 1013, 1014) est connectée à une deuxième ligne intermédiaire, la deuxième ligne intermédiaire étant connectée entre le premier point de combinaison de puissance (1016) et l'au moins une parmi la pluralité de premières bornes du côté dérivation (113, 134 ; 1013, 1014); et l'au moins une parmi la pluralité de premières bornes du côté dérivation (113, 114 ; 1013, 1014) est connectée à une deuxième ligne de terminaison ayant une extrémité avant ouverte de façon que la longueur électrique devienne un multiple impair d'un quart de longueur d'onde en combinaison avec la deuxième ligne intermédiaire.
22. 22. Multiplexeur/distributeur de puissance selon l'une quelconque des revendications 19 à 21, dans lequel au moins l'une parmi la pluralité de premières bornes 89 90 du côté dérivation (113, 114 ; 1013, 1014) est fermée de façon à être court-circuitée.
23. 23. Multiplexeur/distributeur de puissance selon l'une quelconque des revendications 13 à 22, comprenant en outre un transformateur d'impédance d'adaptation qui adapte l'impédance en défaut d'adaptation au niveau de la pluralité de deuxièmes bornes du côté combinaison en fonction du nombre de premières bornes du côté dérivation fermées avec une réflexion totale.
24. 24. Multiplexeur/distributeur de puissance selon la revendication 23, dans lequel, le nombre total de la pluralité de premières bornes de dérivation est M, où M est un entier valant 2 ou plus, le nombre total des premières bornes du côté dérivation fermées avec une réflexion totale est (MûN), où N est un entier valant 1 ou plus et inférieur à m, et dans lequel, ou bien dans le deuxième circuit de dérivation (137 ; 1037) quand la deuxième borne du côté combinaison est connectée au deuxième point de combinaison de puissance par l'intermédiaire du transformateur d'impédance ayant une longueur d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde, et l'impédance de charge connectée à la deuxième borne du côté combinaison est Z0, et quand le deuxième circuit de dérivation est configuré par la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation connectées en parallèle, le transformateur d'impédance d'adaptation est configuré par une ligne ayant une longueur électrique d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde, et une impédance représentée par l'expression -/N /M zo , ou bien dans le deuxième circuit de dérivation (137, 1037) , quand la deuxième borne du côté combinaison est connectée au deuxième point de combinaison de puissance par l'intermédiaire du transformateur d'impédance ayant une longueur d'un multiple pair d'un quart de longueur d'onde, et l'impédance de charge connectée à la deuxième borne ducôté combinaison est ZO, et quand le deuxième circuit de dérivation est configuré par la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation connectées en parallèle, le transformateur d'impédance d'adaptation est configuré par une ligne ayant une longueur électrique d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde, et une impédance représentée par l'expression ,/M /N Z, , ou bien dans le deuxième circuit de dérivation (137, 1037), quand la deuxième borne du côté combinaison est connectée au deuxième point de combinaison de puissance par l'intermédiaire du transformateur d'impédance ayant une longueur d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde, et l'impédance de charge connectée à la deuxième borne du côté combinaison est ZO, et quand le deuxième circuit de dérivation est configuré par la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation connectées en série, le transformateur d'impédance d'adaptation est configuré par une ligne ayant une longueur électrique d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde, et une impédance représentée par l'expression ,/M /N Z, , ou bien dans le deuxième circuit de dérivation (137, 1037), quand la deuxième borne du côté combinaison est connectée au deuxième point de combinaison de puissance par l'intermédiaire du transformateur d'impédance ayant une longueur d'un multiple pair d'un quart de longueur d'onde, et l'impédance de charge connectée à la deuxième borne du côté combinaison est ZO, et quand le deuxième circuit de dérivation est configuré par la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation connectées en série, le transformateur d'impédance d'adaptation est configuré par une ligne ayant une longueur électrique d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde, et une impédance représentée par l'expression -N 1M z o , ou bien dans le deuxième circuit de dérivation (137, 1037), quand la deuxième borne du côté combinaison est connectée directement au deuxième point de combinaison de puissance sans interposition du transformateur d'impédance, et l'impédance de chargeconnectée à la deuxième borne du côté combinaison est ZO, et quand le deuxième circuit de dérivation est configuré par la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation connectées en parallèle, le transformateur d'impédance d'adaptation est configuré par une ligne ayant une longueur électrique d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde, et une impédance représentée par l'expression -./M N z o , ou bien dans le deuxième circuit de dérivation (137, 1037), quand la deuxième borne du côté combinaison est connectée directement au deuxième point de combinaison de puissance sans interposition du transformateur d'impédance, et l'impédance de charge connectée à la deuxième borne du côté combinaison est ZO, et quand le deuxième circuit de dérivation est configuré par la pluralité de deuxièmes bornes du côté dérivation connectées en série, le transformateur d'impédance d'adaptation est configuré par une ligne ayant une longueur électrique d'un multiple impair d'un quart de longueur d'onde, et une impédance représentée par l'expression .JN / M z o•
25. 25. Émetteur utilisant un multiplexeur/distributeur de puissance, dans lequel une pluralité de multiplexeurs/diviseurs de puissance selon l'une quelconque des revendications 1 à 24 fonctionnent en parallèle.