CARTER POUR MOTEUR THERMIQUE ET PROCEDE DE REALISATION THERMAL MOTOR CASTER AND METHOD OF MAKING THE SAME
[0001 La présente invention concerne un carter pour moteur thermique. Elle concerne également un procédé de réalisation d'un tel carter. [0002] L'invention trouve une application particulièrement avantageuse dans le domaine du rodage des moteurs thermiques. [0003] De façon classique, un carter pour moteur thermique est creusé d'au moins un fût destiné au coulissement d'un piston. Sous le terme de fût , on désignera dans ce qui suit aussi bien les chemises rapportées dans un bloc cylindre du moteur que les cylindres eux-mêmes, lorsqu'ils ne sont pas chemisés. [0004] La tendance actuelle est de roder de plus en plus finement les fûts des io moteurs de manière à rendre la plus courte possible, sinon pratiquement inexistante, la période de rodage des moteurs de véhicules. [0005] La demande de brevet français n° 2 572 978 décrit un tel procédé de rodage comprenant une première étape d'ébauche, ou rodage primaire, lors de laquelle sont mises en oeuvre des pierres de rodage à granulométrie relativement 15 grossière, d'environ 50 m, permettant de définir exactement la géométrie du fût. [0006] Suit alors une deuxième étape de finition, ou rodage final, réalisée au moyen de pierres de rodage à granulométrie très fine, d'environ 1 à 2 m, bien inférieure à la granulométrie des pierres utilisées lors de l'étape d'ébauche. Au cours de cette étape de finition, la géométrie du fût n'est pas sensiblement modifiée, 20 l'opération de surfaçage en plateau effectuée par les pierres de granulométrie fine consistant à écrêter les stries formées par les pierres à granulométrie plus grossière pendant l'étape d'ébauche. [0007] Lors du surfaçage en plateau , le rodoir portant les pierres est animé d'un mouvement de rotation continu et d'un mouvement simultané de descente dans le 25 fût, puis de remontée sur toute la longueur du fût. C'est pourquoi les micro-stries formées sur la surface du métal entre deux passes successives du rodoir se croisent en formant un quadrillage de losanges, ces derniers étant essentiellement destinés à assurer l'étanchéité des futures chambres de combustion, tandis que les micro-stries qui les délimitent assurent une bonne lubrification en permettant le passage d'huile entre les segments du piston et la surface du fût. [0008] Les pierres utilisées en phases d'ébauche et de finition sont constituées, de façon classique, de différents types d'abrasifs, comme des grains de céramique, de carbure de silicium, ou encore de grains de diamant monocouche sur support métallique. [0009] Par ailleurs, les constructeurs automobiles s'efforcent aujourd'hui à réduire les émissions polluantes et à augmenter le rendement des moteurs thermiques afin io d'en améliorer les performances. Diminuer la consommation en huile et les pertes mécaniques par frottement du mouvement du piston dans le cylindre constitue un axe de progrès majeur dans ce domaine. Des études en ce sens ont montré qu'associer des états de surface différents entre le milieu de fût d'une part, et les zones de points morts haut et bas, d'autre part, répond à ces objectifs. 15 [0010] C'est pourquoi, en complément du procédé de rodage connu décrit ci-dessus, il est proposé dans la demande de brevet français n° 2 888 489 de faire suivre immédiatement l'étape d'ébauche d'une étape de semi-finition consistant à réaliser dans une zone de point mort haut et/ou une zone de point mort bas des stries, dites profondes, présentant une profondeur supérieure aux stries formées 20 lors de la phase d'ébauche. Les stries profondes sont obtenues au moyen de pierres de granulométrie plus grossière, de l'ordre de 150 lm en moyenne, supérieure à celle des pierres d'ébauche d'environ 50 m. Elles forment également un quadrillage en losanges. [0011] Cette étape de semi-finition peut être suivie au besoin par l'étape de finition 25 par surfaçage en plateau décrite plus haut. [0012] On obtient ainsi un carter pour moteur thermique présentant une meilleure lubrification du fût aux endroits où existent les risques de grippage les plus importants, c'est-à-dire au voisinage des points morts haut et bas, là où la vitesse du piston est la plus faible et donc là où le contact des segments avec la paroi du fût est le plus serré. Il en résulte un bon compromis entre la longévité du moteur et la consommation d'huile. [0013] L'invention a pour but de proposer un carter pour moteur thermique dont la lubrification des zones à forts risques de grippage serait encore améliorée par une circulation d'huile rendue plus facile entre les zones de points morts haut et bas, tout en réduisant les pertes mécaniques dues au frottement des segments du piston contre la paroi du fût. [0014] Ce but est atteint, conformément à l'invention, grâce à un carter pour moteur thermique, comprenant au moins un fût à paroi cylindrique dans lequel un piston est io apte à coulisser, remarquable en ce que ladite paroi cylindrique du fût présente deux réseaux de stries curvilignes s'étendant symétriquement par rapport aux génératrices de la paroi entre une zone de point mort bas du piston et une zone de point mort haut du piston, l'angle d'inclinaison desdites stries curvilignes avec les génératrices de la paroi augmentant continûment de la zone de point mort bas à la is zone de point mort haut. [0015] Selon un mode de réalisation particulier, ledit angle d'inclinaison des stries curvilignes avec les génératrices de la paroi du fût varie continûment d'une valeur sensiblement nulle dans ladite zone de point mort bas jusqu'à une valeur sensiblement égale à 90° dans la zone de point mort haut. 20 [0016] On comprend ainsi que l'orientation générale des stries curvilignes, en moyenne relativement peu inclinée sur les génératrices de la paroi du fût, favorise la remontée d'huile de la zone de point mort bas vers la zone de point mort haut et, inversement, la descente d'huile de la zone de point mort haut vers la zone de point mort bas. Il en résulte une circulation facilitée de l'huile entre les deux zones de 25 point mort conduisant à une réduction de la consommation d'huile, de même que sont réduites les pertes mécaniques par frottement du fait que les stries sont sensiblement orientées dans le sens de déplacement du piston et donc dans celui du mouvement des segments. Par contre, l'inclinaison plus importante des stries curvilignes dans leur portion située à l'extrémité de la zone supérieure de point mort 30 haut présente l'avantage d'éviter à l'huile de pénétrer dans la chambre de combustion. [0017] L'invention concerne également un procédé de réalisation du carter selon l'invention, comprenant une première étape dite d'ébauche destinée à obtenir une paroi de fût de géométrie donnée au moyen de premières pierres de rodage, remarquable en ce que ledit procédé comprend une deuxième étape dite de semi- s finition consistant à réaliser lesdites stries curvilignes au moyen de secondes pierres de rodage en imposant aux secondes pierres de rodage des mouvements de rotation et de translation tels que le rapport de la vitesse de rotation à la vitesse de translation est plus grand dans la zone de point mort haut que dans le zone de point mort bas. io [0018] L'angle d'inclinaison des stries curvilignes sur la paroi due fût est donc déterminé par le rapport entre les vitesses de rotation et de translation du rodoir portant les secondes pierres de rodage. Les variations de ce rapport entre les zones de points morts haut et bas, nécessaires pour réaliser les stries curvilignes, sont de préférence obtenues en faisant varier la vitesse de rotation du rodoir, celle-ci étant is plus élevée dans la zone de point mort haut que dans la zone de point mort bas. [0019] Il faut cependant remarquer que, dans ces conditions, l'usure des secondes pierres de rodage utilisées lors de la phase de semi-finition, en général des pierres à grains d'abrasifs monocouche sur support métallique, est inhomogène, les pierres s'usant plus vite lorsque la vitesse de rotation du rodoir est plus faible, c'est à dire 20 dans la zone de point mort bas, que lorsque la vitesse de rotation est plus élevés, c'est-à-dire dans la zone de point mort haut. Il s'ensuit que les secondes pierres de rodage s'usent davantage dans leur partie basse que dans leur partie haute avec pour conséquence d'altérer la géométrie du fût en générant une conicité indésirable. [0020] Ce défaut de conicité doit être corrigé par la rôdeuse pendant le cycle de 25 rodage à partir de la mesure en trois points du diamètre du fût. Ces corrections entraînent cependant des temps de cycle plus longs. [0021] De plus, afin de garantir la qualité des pièces rodées, il faut prévoir un fréquentiel outil pour définir le changement des pierres avant dégradation de l'état de surface du fût. [0022] C'est pour remédier à cette contrainte que l'invention prévoit que lesdites secondes pierres de rodage sont des pierres à régénération de grains d'abrasifs. Dans ce cas, en effet, le renouvellement des grains assure une usure homogène des pierres quelles que soient les conditions de coupe et une bonne maîtrise de la géométrie des fûts. [0023] D'autre part, les pierres en se régénérant offrent un meilleur pouvoir de coupe engendrant moins d'efforts lors du rodage et donc une moindre usure au niveau du mécanisme de la rôdeuse. [0024] Enfin, il faut également souligner que c'est leur niveau d'usure qui définit le io changement des pierres et non plus un fréquentiel outil déterminé au préalable. On peut donc éventuellement réaliser plus de pièces que prévu tant que les pierres ne sont pas usées, ce qui n'est pas possible avec un fréquentiel outil qui doit être respecté même si les pierres à changer ne sont pas encore usées. [0025] Selon un mode de réalisation de l'invention, lesdites pierres à régénération is de grains d'abrasif sont constituées de particules abrasives dispersées dans un liant vitrifié. [0026] Avantageusement, lesdites particules abrasives sont des grains de diamant. [0027] De même, l'invention prévoit que ledit liant vitrifié est un liant minéral ou un liant organique. 20 [0028] La description qui va suivre en regard des dessins annexés, donnés à titre d'exemples non limitatifs, fera bien comprendre en quoi consiste l'invention et comment belle peut être réalisée.The present invention relates to a housing for a heat engine. It also relates to a method of producing such a housing. The invention finds a particularly advantageous application in the field of break-in of heat engines. Conventionally, a housing for a heat engine is dug at least one barrel for sliding a piston. Under the term "drum", the following will be referred to as the shirts reported in a cylinder block of the engine that the cylinders themselves, when not jacketed. [0004] The current trend is to break the barrels of the engines more and more finely so as to make the running-in period of the vehicle engines as short as possible, if not practically nonexistent. [0005] French patent application No. 2 572 978 describes such a lapping method comprising a first roughing step, or primary lapping, during which lapping stones of relatively coarse grain size are used. about 50 m, allowing to define exactly the geometry of the drum. Then followed a second finishing step, or final lapping, performed by means of lapping stones very fine particle size, about 1 to 2 m, well below the particle size of the stones used during the step of draft. During this finishing step, the geometry of the barrel is not substantially modified, the flat surfacing operation carried out by the fine-grained stones consisting in clipping the striations formed by the coarser-graded stones during the processing. roughing step. During flat surfacing, the stone bearing is animated by a continuous rotational movement and a simultaneous downward movement in the barrel, then up the entire length of the barrel. This is why the micro-striations formed on the surface of the metal between two successive passes of the lapper intersect forming a diamond grid, the latter being essentially intended to ensure the sealing of future combustion chambers, while the micro- Striations delimiting them provide good lubrication by allowing oil to pass between the piston rings and the barrel surface. The stones used in roughing and finishing phases consist, in a conventional manner, of different types of abrasives, such as ceramic grains, silicon carbide, or even monolayer diamond grains on a metal support. [0009] Moreover, car manufacturers are now trying to reduce polluting emissions and to increase the efficiency of thermal engines in order to improve their performance. Decreasing the oil consumption and the mechanical losses by friction of the movement of the piston in the cylinder constitutes a major axis of progress in this field. Studies in this direction have shown that associating different surface states between the middle of the barrel on the one hand, and the zones of top and bottom dead spots, on the other hand, meets these objectives. Therefore, in addition to the known honing method described above, it is proposed in French Patent Application No. 2,888,489 to immediately follow the step of roughing a step of semi-finishing consisting in producing in a top dead center zone and / or a bottom dead center zone, so-called deep grooves, having a depth greater than the grooves formed during the roughing phase. The deep streaks are obtained by means of stones of coarser grain size, on the order of 150 lm on average, higher than that of the rough stones of about 50 m. They also form a diamond grid. This semi-finishing step can be followed as necessary by the flat surfacing finishing step described above. There is thus obtained a thermal engine casing having a better lubrication of the barrel where there are the greatest risk of seizure, that is to say in the vicinity of the top and bottom dead spots, where the speed of the piston is the weakest and therefore where the contact of the segments with the barrel wall is the tightest. This results in a good compromise between the longevity of the engine and the oil consumption. The invention aims to provide a thermal engine casing which lubrication areas with high risk of seizure would be further improved by a flow of oil made easier between the top and bottom dead zones, while reducing the mechanical losses due to friction of the piston rings against the barrel wall. This object is achieved, in accordance with the invention, by means of a housing for a heat engine, comprising at least one cylinder with a cylindrical wall in which a piston is capable of sliding, remarkable in that said cylindrical wall of the barrel is two networks of curvilinear ridges extending symmetrically with respect to the generatrices of the wall between a bottom dead center of the piston and a top dead center zone of the piston, the angle of inclination of said curvilinear ridges with the generatrices of the wall continuously increasing the low dead zone to the top dead center zone. According to a particular embodiment, said angle of inclination of the curvilinear striations with the generatrices of the drum wall varies continuously from a substantially zero value in said low dead zone to a value substantially equal to 90 ° in the top dead center area. It will thus be understood that the general orientation of the curvilinear ridges, on average relatively little inclined on the generatrices of the barrel wall, favors the raising of oil from the low dead zone to the top dead center area. and, conversely, the descent of oil from the upper dead zone to the bottom dead zone. This results in a facilitated circulation of the oil between the two dead zones leading to a reduction in the oil consumption, as well as the mechanical friction losses are reduced because the grooves are substantially oriented in the direction displacement of the piston and therefore in that of the movement of the segments. On the other hand, the greater inclination of the curvilinear ridges in their portion situated at the end of the top top dead zone zone has the advantage of preventing the oil from entering the combustion chamber. The invention also relates to a method of producing the casing according to the invention, comprising a first so-called roughing step intended to obtain a given geometry shaft wall by means of first lapping stones, remarkable in that said method comprises a second so-called semi-finishing step of making said curvilinear ridges by means of second lapping stones by imposing on the second lapping stones rotational and translational movements such as the ratio of the speed of rotation to the speed translation is greater in the top dead center area than in the bottom dead center area. The angle of inclination of the curvilinear ridges on the bole wall is thus determined by the ratio between the speeds of rotation and translation of the bead bearing the second lapping stones. The variations in this ratio between the high and low dead zones necessary to make the curvilinear ridges are preferably obtained by varying the rotation speed of the lap, which is higher in the top dead center area. only in the bottom dead zone. However, it should be noted that, in these conditions, the wear of the second lapping stones used during the semi-finishing phase, in general monolithic abrasive grain stones on a metal support, is inhomogeneous, the stones which wears out more quickly when the rotation speed of the lapper is lower, ie in the low dead zone, than when the rotational speed is higher, that is to say in the zone top dead center. It follows that the second lapping stones wear out more in their lower part than in their upper part with the consequence of altering the geometry of the barrel by generating an undesirable conicity. This conical defect must be corrected by the ranger during the lapping cycle from the measurement at three points of the barrel diameter. These corrections, however, lead to longer cycle times. In addition, to ensure the quality of the honed parts, it is necessary to provide a frequency tool to define the change of the stones before degradation of the surface condition of the barrel. It is to overcome this constraint that the invention provides that said second lapping stones are stones for regeneration of abrasive grains. In this case, in fact, the renewal of the grains ensures a homogeneous wear of the stones whatever the cutting conditions and a good control of the geometry of the barrels. On the other hand, the stones regenerating provide better cutting power generating less effort during lapping and therefore less wear on the mechanism of the ranger. Finally, it should also be noted that it is their level of wear that defines the change of stones and no longer a predetermined tool frequency. It is therefore possible to make more pieces than expected as the stones are not worn, which is not possible with a frequency tool that must be respected even if the stones to be changed are not yet worn. According to one embodiment of the invention, said stones with abrasive grain regeneration consist of abrasive particles dispersed in a vitrified binder. Advantageously, said abrasive particles are diamond grains. Similarly, the invention provides that said vitrified binder is a mineral binder or an organic binder. The following description with reference to the accompanying drawings, given by way of non-limiting examples, will make it clear what the invention consists of and how beautiful can be achieved.
La figure 1 est une vue de côté d'une installation de rodage permettant la mise en oeuvre du procédé conforme à l'invention. Figure 1 is a side view of a lapping facility for carrying out the method according to the invention.
25 La figure 2 est une vue en coupe d'un organe de rodage de l'installation de la figure 1.FIG. 2 is a sectional view of a lapping member of the installation of FIG. 1.
La figure 3 est une vue en coupe selon la ligne III-III de l'organe de rodage de la figure 2. FIG. 3 is a sectional view along the line III-III of the lapping member of FIG. 2.
La figure 4 est une vue développée d'un fût destiné à être traité selon le procédé conforme à l'invention. Figure 4 is a developed view of a drum to be treated according to the method according to the invention.
La figure 5 est une vue développée d'un fût de carter après la mise en oeuvre de l'étape de semi-finition du procédé conforme à l'invention. [0029] Sur la figure 1 est représentée une installation comprenant un ensemble 2 de rodage, encore dénommé rôdeuse. Cet ensemble 2 de rodage comporte un bâti 4 ainsi qu'un organe 6 de rodage, ou rodoir. Ce dernier est fixé de manière habituelle sur une ligne 8 de broche formant un ensemble flottant relié au bâti 4 par l'intermédiaire d'un joint tournant 10. [0030] Le rodoir 6 est animé, d'une part, d'un mouvement de translation, matérialisé par la flèche F1, le long de son axe A, vertical sur la figure 1, et, d'autre part, d'un mouvement de rotation, matérialisé par la flèche F2, autour de l'axe A, ce qui lui confère une possibilité de trajectoire curviligne en général et en hélice en particulier, comme on le verra plus loin. [0031] De plus, le bâti 4 est pourvu d'un siège 12 destiné à la réception d'un carter 14 appartenant à un moteur thermique. Le rodoir 6 est apte à traiter la surface d'un fût 16, non visible sur la figure 1, du carter 14. [0032] Les figures 2 et 3 illustrent, de manière plus précise, le rodoir 6 représenté à la figure 1. Ce dernier comporte des pierres 100 d'un premier type, ainsi que des pierres 200 d'un second type, réparties à la périphérie de l'axe A. Ces pierres sont dénommées premières pierres 100 de rodage et secondes pierres 200 de rodage. [0033] II est par ailleurs prévu des moyens permettant de déplacer radialement, de manière sélective, les différentes pierres 100 et 200 de rodage. Etant donné que ces moyens sont connus en tant que tels, notamment de la demande de brevet français n ° 2 572 978, ils vont être décrits seulement de manière succincte dans ce qui suit. [0034] Ces moyens de déplacement radial comprennent deux tiges de commande coaxiales 181 et 182, aptes à entraîner des cames coniques 201 et 202. Ces dernières coopèrent avec des poussoirs correspondants 221 et 222 qui induisent un déplacement radial des pierres 100 et 200. [0035] Le contrôle du diamètre est mis en oeuvre par un système à fuite d'air, de type classique, représenté sur la figure 3 par une buse 24. De la sorte, la pression est contrôlée, puis convertie en un signal électrique qui indique en temps réel le diamètre de la surface en cours de rodage. [0036] Enfin, le rodoir 6 est pourvu d'un patin 26, notamment en carbure, permettant de guider le rodoir dans le fût. La buse 24 et le patin 26 sont également connus en tant que tels. io [0037] Les premières pierres 100 de rodage sont destinées à être utilisées lors de la phase d'ébauche dont on rappelle qu'elle a pour but de définir la géométrie générale du fût 16, notamment son diamètre. Ces premières pierres 100 présentent une granulométrie comprise entre 10 et 100 m, de préférence égale à 50 m. Elles sont constituées de grains d'abrasifs, tels que des grains de diamant, disposés en 15 monocouche sur un support métallique, en fer par exemple. [0038] Les secondes pierres 200 de rodage sont destinées à être utilisées lors la phase de semi-finition qui sera décrite plus loin. Ces secondes pierres présentent une granulométrie plus grossière, comprise entre 100 et 250 m, de préférence égale à 150 m. Le rapport de granulométrie entre les secondes pierres 200 et les 20 premières pierres 100 est par exemple compris entre 2 et 10, de préférence égal à 3 environ. [0039] Avantageusement, les secondes pierres 200 de rodage sont des pierres à régénération de grains d'abrasif. On a vu en effet que les pierres de ce type peuvent subir une usure homogène, quelle que soit la vitesse de rotation du rodoir 6, ce qui 25 permet d'assurer, lors de l'étape de semi-finition, le maintien de la géométrie du fût 16, ce qui ne serait pas possible avec des pierres à grains d'abrasif monocouche sur support métallique, sauf à avoir recours à des corrections réalisées au moyen du dispositif de contrôle de diamètre, au prix toutefois d'un allongement des temps de cycle. [0040] Plus spécialement, ces pierres, dites à régénération de grains d'abrasif, sont constituées de particules abrasives dispersées dans un liant vitrifié. Lesdites particules abrasives sont par exemple des grains de diamant, et ledit liant vitrifié un liant minéral ou un liant organique en résinoïde, caoutchouc ou shellac. De telles pierres sont disponibles auprès de la société SERPAC. [0041] La figure 5 montre schématiquement, sous la forme d'une vue développée, une partie du fût 16 du carter 14 pour moteur thermique. Sur cette figure, on a également illustré deux positions d'un piston 28, à l'intérieur du fût 16. La référence PMH est relative la zone du piston dans sa position de point mort haut, alors que la io référence PMB concerne la zone du piston dans sa position de point mort bas. [0042] Le procédé conforme à l'invention comprend une première étape d'ébauche dont une description complète est donnée dans la demande de brevet français n ° 2 884 889. On se contentera ici d'en rappeler l'essentiel. [0043] Tout d'abord, la broche 8 est mise en mouvement à la fois de rotation et de is translation autour de son axe principal A, de manière à diriger le rodoir 6 vers le fût 16 à traiter. Dans le même temps, on déplace les premières pierres 100 radialement vers l'extérieur, par l'intermédiaire des cames correspondantes 201. On approche ces pierres de la surface du fût 16, selon une première vitesse de rotation, dite vitesse d'approche. Puis, lorsque ces premières pierres 100 entrent en contact avec 20 la surface du fût 16, leur vitesse de rotation est abaissée jusqu'à une vitesse dite de travail, nettement inférieure à la vitesse d'approche mentionnée ci-dessus. Ces premières pierres 100 traitent alors l'intégralité de la surface du fût 16, selon un mouvement hélicoïdal, composé d'une rotation autour de l'axe A, et d'une translation selon le même axe, dirigée alternativement vers le bas et le haut du fût 16. 25 [0044] Ce rodage préliminaire par les pierres 100 conduit à la formation de stries qui sont ménagées sur l'intégralité de la paroi du fût 16. [0045] Durant cette phase d'ébauche, le rapport des vitesses de rotation et de translation du rodoir 6 est maintenu constant, ce qui conduit, de manière connue en soi, à la formation de stries présentant un angle d'inclinaison fixe par rapport aux génératrices du fût 16, parallèles à l'axe A, les stries se croisant mutuellement selon un quadrillage en losanges. [0046] A l'issue de cette première opération de rodage, on laisse planer les premières pierres 100 dans le fût 16. Enfin, on les déplace à nouveau radialement vers l'intérieur, de sorte qu'elles retrouvent leur position retirée initiale. [0047] Débute alors une phase de semi-finition qui consiste dans un premier temps à procéder, tout en laissant le rodoir en rotation autour de l'axe A, à un déplacement radial vers l'extérieur, selon une première vitesse, dite vitesse d'approche, des secondes pierres 200 de rodage, grâce aux cames 202. io [0048] Puis, lorsque ces secondes pierres 200 entrent en contact avec la surface du fût 16, leur vitesse de déplacement radial est abaissée jusqu'à une valeur dite de travail, nettement inférieure à la vitesse d'approche évoquée ci-dessus. [0049] Ces secondes pierres 200 induisent alors un rodage complémentaire de la surface du fût 16 qui, comme le montre la figure 5, consiste à réaliser deux réseaux 15 R1, R2 de stries curvilignes C1, C2, symétriques par rapport aux génératrices de la paroi cylindrique du fût 16, lesquelles sont parallèles à l'axe A. [0050] Les stries curvilignes Cl, C2 s'étendent entre la zone PMB de point mort bas du piston 28 et la zone PMH de point mort haut du piston 28 en formant un angle a d'inclinaison avec les génératrices de la paroi qui augmente continûment de 20 la zone PMB de point mort bas à la zone PMH de point mort haut. La figure formée par les deux réseaux R1, R2 des stries C1, C2 est donc constituée d'un quadrillage en losanges curvilignes et non en losanges réguliers, comme les stries réalisées au cours de l'étape préliminaire d'ébauche. [0051] En particulier, ledit angle a d'inclinaison des stries curvilignes Cl, C2 avec 25 les génératrices de la paroi du fût 16 varie continûment d'une valeur ab faible, voire sensiblement nulle, dans ladite zone PMB de point mort bas jusqu'à une valeur ah plus élevée, pouvant approcher 90°, dans la zone PMH de point mort haut. [0052] Les stries curvilignes C1, C2 sont réalisées en imposant au rodoir 6 portant les secondes pierres 200 de rodage des mouvements de rotation et de translation 2932849 lo tels que le rapport de la vitesse de rotation à la vitesse de translation est plus grand dans la zone PMH de point mort haut que dans le zone PMB de point mort bas. [0053] On peut voir sur la figure 5, comme cela a déjà été mentionné plus haut, que cette structure particulière de stries facilite la circulation de l'huile entre les 5 zones PMH et PMB de points morts haut et bas, avec pour avantage une moindre consommation d'huile. Cette même structure permet également de réduire les pertes par frottement mécanique du fait que les stries curvilignes Cl, C2 offre une résistance au mouvement axial du piston 28 moindre que les stries en losanges réguliers à angle d'inclinaison fixe connues de l'état de la technique. io [0054] En pratique, les variations du rapport vitesse de rotation/vitesse de translation sont obtenues en faisant varier la vitesse de rotation du rodoir 6 sans en modifier la vitesse de translation. On comprend alors l'intérêt d'utiliser des secondes pierres 200 à régénération de grains d'abrasif, car, présentant une usure homogène, elles ne risquent pas d'introduire de conicité parasite, contrairement aux is pierres à grains abrasifs monocouche sur support métallique habituellement employées, qui nécessitent des reprises de diamètres allongeant inutilement les temps de cycle. Figure 5 is a developed view of a casing shaft after the implementation of the semi-finishing step of the method according to the invention. In Figure 1 is shown an installation comprising a set of 2 lapping, also called ranger. This assembly 2 lapping comprises a frame 4 and a body 6 lapping, or lapping. The latter is fixed in a usual manner on a spindle line 8 forming a floating assembly connected to the frame 4 by means of a rotary joint 10. The honing rod 6 is driven, on the one hand, by a movement translation, materialized by the arrow F1, along its axis A, vertical in Figure 1, and, secondly, a rotational movement, shown by the arrow F2, about the axis A, this which gives it a possibility of curvilinear trajectory in general and helix in particular, as will be seen later. In addition, the frame 4 is provided with a seat 12 for receiving a housing 14 belonging to a heat engine. The piercer 6 is adapted to treat the surface of a shank 16, not visible in FIG. 1, of the casing 14. [0032] FIGS. 2 and 3 illustrate, more precisely, the lapping rod 6 represented in FIG. The latter comprises stones 100 of a first type, as well as stones 200 of a second type, distributed on the periphery of the axis A. These stones are called first stones 100 lapping and second stones 200 lapping. It is also provided means for moving radially, selectively, the different stones 100 and 200 lapping. Since these means are known as such, in particular from French Patent Application No. 2 572 978, they will be described only briefly in what follows. These radial displacement means comprise two coaxial control rods 181 and 182, adapted to drive conical cams 201 and 202. The latter cooperate with corresponding pushers 221 and 222 which induce a radial displacement of the stones 100 and 200. [ 0035] The diameter control is carried out by an air leakage system of conventional type, shown in FIG. 3 by a nozzle 24. In this way, the pressure is controlled and then converted into an electrical signal which indicates in real time the diameter of the surface being honed. Finally, the grinder 6 is provided with a shoe 26, in particular carbide, for guiding the bead in the barrel. The nozzle 24 and the pad 26 are also known as such. The first lapping stones 100 are intended to be used during the roughing phase which is recalled that it aims to define the general geometry of the barrel 16, including its diameter. These first stones 100 have a particle size of between 10 and 100 m, preferably equal to 50 m. They consist of grains of abrasives, such as diamond grains, arranged in monolayer on a metal support, iron for example. The second lapping stones 200 are intended to be used during the semi-finishing phase which will be described later. These second stones have a coarser particle size, between 100 and 250 m, preferably equal to 150 m. The particle size ratio between the second stones 200 and the first 20 stones 100 is for example between 2 and 10, preferably equal to about 3. Advantageously, the second lapping stones 200 are stones for regeneration of abrasive grains. It has been seen that stones of this type can undergo uniform wear, regardless of the speed of rotation of the lapper 6, which makes it possible to ensure, during the semi-finishing step, the maintenance of the geometry of the shaft 16, which would not be possible with monolayer abrasive grain stones on a metal support, except to resort to corrections made by means of the diameter control device, at the cost, however, of an extension of time cycle. More specifically, these stones, said regeneration of abrasive grains, consist of abrasive particles dispersed in a vitrified binder. Said abrasive particles are, for example, diamond grains, and said vitrified binder is a mineral binder or an organic resinoid, rubber or shellac binder. Such stones are available from SERPAC. Figure 5 shows schematically, in the form of a developed view, a portion of the barrel 16 of the housing 14 for a heat engine. In this figure, two positions of a piston 28 have also been illustrated, inside the barrel 16. The reference PMH is relative to the zone of the piston in its top dead center position, whereas the reference PMB relates to the zone piston in its low dead position. The method according to the invention comprises a first roughing step, a full description is given in the French patent application No. 2,884,889. It will suffice here to recall the essential. First, the pin 8 is set in motion at the same time of rotation and is translation around its main axis A, so as to direct the burr 6 to the shaft 16 to be treated. At the same time, the first stones are moved radially outwards through the corresponding cams 201. These stones are approached from the surface of the barrel 16 at a first speed of rotation, called the approach speed. Then, when these first stones 100 come into contact with the surface of the drum 16, their rotational speed is lowered to a so-called working speed, much lower than the approach speed mentioned above. These first stones 100 then treat the entire surface of the barrel 16, in a helical movement, consisting of a rotation about the axis A, and a translation along the same axis, directed alternatively downwards and top of the shaft 16. [0044] This preliminary running-in by the stones 100 leads to the formation of grooves which are formed on the entire wall of the shaft 16. During this roughing phase, the ratio of the speeds of rotation and translation of the rod 6 is kept constant, which leads, in a manner known per se, to the formation of ridges having a fixed angle of inclination relative to the generatrices of the shaft 16, parallel to the axis A, the striations crossing each other according to a diamond grid. After this first break-in operation, the first stones 100 are allowed to hover in the shank 16. Finally, they are moved again radially inwards, so that they return to their initial withdrawn position. Then begins a semi-finishing phase which consists in a first step, while leaving the lap in rotation about the axis A, to a radial outward movement, according to a first speed, called speed approach, the second stones 200 break-in, using the cams 202. Then, when these second stones 200 come into contact with the surface of the barrel 16, their radial displacement speed is lowered to a value called of work, significantly lower than the approach speed mentioned above. These second stones 200 then induce a complementary running-in of the surface of the shank 16 which, as shown in FIG. 5, consists of producing two arrays R1, R2 of curvilinear striations C1, C2, symmetrical with respect to the generatrices of the cylindrical wall of the barrel 16, which are parallel to the axis A. [0050] The curvilinear striations C1, C2 extend between the low dead point zone PMB of the piston 28 and the top dead center zone PMH of the piston 28. at an angle of inclination with the generatrices of the wall which increases continuously from the low dead point zone PMB to the top dead center zone PMH. The figure formed by the two networks R1, R2 streaks C1, C2 is constituted by a grid of curvilinear lozenges and not regular diamonds, such as streaks made during the preliminary roughing step. In particular, said angle α of inclination of the curvilinear striations C1, C2 with the generatrices of the wall of the barrel 16 varies continuously from a low ab value, or even substantially zero, in said low dead center zone PMB. to a higher ah value, which can approach 90 °, in the TDC high dead zone. The curvilinear grooves C1, C2 are made by imposing on the grinder 6 bearing the second stones 200 lapping movement of rotation and translation 2932849 lo such that the ratio of the speed of rotation to the speed of translation is greater in the dead center TDC zone higher than in the low dead center zone PMB. It can be seen in FIG. 5, as already mentioned above, that this particular streak structure facilitates the circulation of the oil between the PMH and PMB zones of top and bottom dead spots, with the advantage a lower consumption of oil. This same structure also makes it possible to reduce mechanical friction losses because the curvilinear striations C1, C2 offer resistance to the axial movement of the piston 28 less than the regular diamond striations with a fixed angle of inclination known from the state of the technical. [0054] In practice, the variations in the rotational speed / speed of translation ratio are obtained by varying the speed of rotation of the rod 6 without modifying the speed of translation. The advantage of using second stones 200 with abrasive grain regeneration is then understood because, having uniform wear, they are not likely to introduce parasitic conicity, unlike single-layer abrasive grain stones on a metal support. usually used, which require repeated diameters unnecessarily lengthening the cycle times.