FR2930017A1

FR2930017A1 - Ventilation group regulating method for ventilating room, involves examining air flow derivative cyclically to bring modification, at air flow set point value, in order to reduce derivative, in case of detection of derivative

Info

Publication number: FR2930017A1
Application number: FR0802070A
Authority: FR
Inventors: Laurent Demia; Frederic Petit
Original assignee: Atlantic Climatisation and Ventilation SAS
Current assignee: Atlantic Climatisation Et Traitement D'air Ind Fr
Priority date: 2008-04-15
Filing date: 2008-04-15
Publication date: 2009-10-16
Anticipated expiration: 2028-04-15
Also published as: FR2930017B1

Abstract

The method involves fixing ventilator pressure at a service pressure (Psv) equal to differential threshold pressure (PDs). A current value (Qcr) of air flow (Q) of the ventilator is measured, and air flow stabilization is regulated around an air flow set point value, where the value is situated on an air flow/pressure response curve of an installation in a functioning pressure range. An air flow derivative is examined cyclically to bring a modification to an air flow set point value (Qcs), in order to reduce the derivative, in case of detection of the derivative. An independent claim is also included for a ventilation group.

Description

Procédé de régulation d'un groupe de ventilation par sauts de débit d'air Method of regulating a ventilation group by airflow hopping

La présente invention concerne les installations de 5 ventilation de locaux, comportant un caisson de groupe de ventilation. Pour ventiler des locaux par une installation de ventilation commune, celle-ci comprend un groupe de ventilation, en général un moto-ventilateur extracteur 10 d'air, qui est disposé en aval de diverses branches de conduits d'air, qui, chacune, collectent l'air de plusieurs colonnes de dérivation, en parallèle, alimentées par des bouches d'aspiration disposées au niveau des divers locaux et munies de volets d'ouverture / fermeture. En fait, la 15 position dite de fermeture de chaque bouche ne correspond pas à une fermeture totale, c'est-à-dire qu'elle autorise un débit minimal, d'étiage. Ainsi, un utilisateur ouvrira, à l'heure des repas, la bouche desservant sa cuisine, et, à d'autres moments, ce 20 sera la bouche, hygro-réglable, de sa salle de bain qui s'ouvrira automatiquement. Lorsque la quasi-totalité des bouches d'aspiration se trouvent ouvertes, le ventilateur doit pouvoir assurer au moins un minimum de dépression au niveau de chacune, pour 25 qu'elle fournisse son débit nominal. Or, l'augmentation du débit d'air liée à l'ouverture de toutes les bouches provoque une perte de charge dans l'installation, si bien que la dépression que provoque le ventilateur, juste en amont de celui-ci, ne se répercute pas entièrement aux 30 bouches. De ce fait, classiquement, pour garantir l'existence permanente d'au moins le niveau voulu de dépression derrière chaque bouche, c'est-à-dire même si la perte de charge est maximale du fait que le débit global de l'installation est maximal, on fait fonctionner le ventilateur à une puissance excédant le juste besoin. The present invention relates to room ventilation systems, comprising a ventilation unit box. To ventilate premises by a common ventilation installation, it comprises a ventilation unit, generally a motor-extractor fan 10 air, which is arranged downstream of various branches of air ducts, each of which collect the air of several bypass columns, in parallel, fed by suction mouths arranged at the various premises and provided with shutters opening / closing. In fact, the so-called closing position of each mouth does not correspond to a total closure, that is to say that it allows a minimum flow, of low water. Thus, a user will open, at meal time, the mouth serving his kitchen, and at other times, it will be the hygro-adjustable mouth of his bathroom that will open automatically. When almost all the suction mouths are open, the fan must be able to ensure at least a minimum of depression at each level, so that it provides its nominal flow. However, the increase in the air flow due to the opening of all the mouths causes a pressure drop in the installation, so that the depression that causes the fan, just upstream of it, does not affect not entirely to the 30 mouths. Therefore, conventionally, to ensure the permanent existence of at least the desired level of depression behind each mouth, that is to say even if the pressure drop is maximum because the overall flow of the installation is maximal, the fan is operated at a power exceeding the just need.

Ainsi, on peut le faire fonctionner à dépression constante maximale. Toutefois, lorsqu'il n'y a qu'un très faible nombre de bouches ouvertes, la perte de charge dans l'installation n'est assurément pas maximale, de sorte que l'on peut, sans nuire à la qualité de service, réduire légèrement la dépression en cas de faible débit. Une régulation à pression croissante présente cette possibilité, mais la courbe de consigne, qui doit couvrir le besoin enveloppe maximal de l'installation, présente, dans certaines installations, une pression qui croît très rapidement, pour atteindre quasiment le maximum alors que le débit est encore en deçà de la moitié de sa valeur maximale possible. C'est donc une approche probabiliste, pour satisfaire le besoin dans une grande majorité des cas d'ouvertures de bouches, c'est-à-dire que la courbe de consigne est alors choisie pour fournir le besoin le plus probable, avec un risque estimé très faible de non satisfaction. Il en résulte que l'adaptation au juste besoin reste médiocre alors qu'en outre la probabilité pour que le besoin instantané atteigne le niveau surélevé de la courbe enveloppe est très faible. Bien évidemment, il est exclu de fonctionner à un débit constant puisque le nombre de bouches ouvertes est essentiellement variable. La présente invention vise ainsi à proposer une solution permettant d'offrir un bon compromis entre l'énergie électrique consommée pour entraîner le ventilateur et la qualité du service offert. c,- CRO-._~-dcrRar.dR FR.a_c :`_. '4:-2Ce8 - 11:]5 - 2/44 A cet effet, l'invention concerne tout d'abord un procédé de régulation d'un groupe de ventilation comportant un moteur d'entraînement d'un ventilateur de mise en circulation d'air, sous une pression réglable, dans une installation comprenant une conduite de ventilation comportant une pluralité de bouches d'air d'un type à débit d'air nominal garanti au-delà d'une pression différentielle de seuil prédéterminée, caractérisé par le fait que : a) on fixe la pression du ventilateur à une pression de service au moins égale à la pression différentielle de seuil, b) on mesure une valeur courante de débit d'air du ventilateur, c) on passe en un mode de régulation à stabilisation du débit d'air autour d'une valeur de consigne de débit d'air située, sur une courbe de réponse pression / débit d'air de l'installation, dans une plage de pression de fonctionnement contenant la pression différentielle de seuil, d) on scrute toute apparition d'une dérive du besoin en débit d'air à assurer, e) et, si besoin est, on poursuit cycliquement l'étape d) pour, en cas de dite détection de dérive du besoin en débit d'air, apporter, à la valeur de consigne de débit d'air, une modification dans un sens tendant à réduire la dite dérive du besoin en débit d'air. On notera que le terme "pression" désigne ici, par rapport à la pression atmosphérique, une surpression s'il s'agit d'une insufflation ou désigne une dépression s'il s'agit d'extraction d'air. On notera de même que les étapes a) et b) sont des étapes d'initialisation, au démarrage, du point de fonctionnement, mais que ce n'est pas là le cœur de l'invention, c'est-à-dire que l'on pourrait partir d'un point quelconque de fonctionnement, donc éventuellement F Er eve[s',O--~:. E---5EC41-.demande- FF dos 15 4 incorrect, pour ensuite le faire dériver vers un fonctionnement: correct en utilisant les étapes c) à e). Ainsi, et à l'encontre du préjugé de l'art antérieur évoqué ci-dessus, le procédé de l'invention repose sur un fonctionnement: selon le principe de la régulation à débit constant, c'est-à-dire en asservissant le débit d'air, par exemple à travers la puissance ou la vitesse de rotation du ventilateur considéré, de façon à assurer la valeur de consigne de débit, mais le concept inventif de l'invention est de procurer, à la valeur de consigne de débit d'air, une "agilité" pour sauter d'une valeur à une autre afin de suivre l'évolution du juste besoin en débit d'air. Pour un débit d'air donné assurant le besoin "juste nécessaire", l'énergie du moteur est régulée pour assurer automatiquement la régulation à débit d'air constant, fondée sur la mesure du besoin en débit d'air. Ainsi, contrairement à l'approche probabiliste ou maximaliste de l'art antérieur pour résoudre le problème, le concept de l'invention est fondé sur une approche déterministe, et donc ne nécessite pas de prévoir une grosse marge de (dé)pression. Cette approche déterministe consiste ainsi à fonctionner pendant un certain temps à un certain débit d'air constant, de consigne, c'est-à-dire un fonctionnement. en aveugle, sans chercher à "observer" alors les variations du besoin d'air, et, un court instant, on capte la réalité du besoin d'air pour recaler en conséquence la consigne de débit d'air. De préférence, la dérive est : dl) soit détectée indirectement, suite à une modification d'un. paramètre de fonctionnement du ventilateur, déterminant la valeur de pression d'air, la modification étant . R. E're"Ets.2 -CO`.<"..,---GA -14-drrr,,de FR.dOC" _ ~F .. 4 44 dli) soit commandée, par répétition de l'étape a), avec ensuite mesure d'une nouvelle valeur courante de débit d'air à l'étape b) que l'on compare à la valeur courante de débit d'air précédente, qui aura été mémorisée, pour déterminer une valeur de la dérive du besoin en débit d'air, d12) soit observée, et mesurée, du fait de la régulation à l'étape c), d2) soit détectée directement par des capteurs d'état signalant l'état des bouches respectives, et transcrite en une valeur de débit d'air d'après la valeur, mémorisée, de débit d'air nominal. Dans le cas de la branche d'étape dil), on abandonne temporairement. le mode de fonctionnement optimal, à pression ajustée pour rester juste suffisante, pour alors assurer pleinement le débit requis. Le juste besoin est alors déterminé par une "large" allocation de (sur)pression, c'est-à-dire que toutes les :couches peuvent "exprimer" leur besoin de débit d'air, et, ensuite, la (sur)pression peut être réduite jusqu'à un niveau de pression de fonctionnement assurant sensiblement le juste besoin ainsi mesuré. Lorsqu'il s'agit de bouches à débit non bridé, pour lesquelles le débit est bien sensible à la (sur)pression ainsi créée, la réduction de pression ci-dessus pourra donc être plus importante que dans le cas de bouches à débit bridé au-dessus du débit nominal, par exemple par une languette souple entraînée en pivotement par le courant d'air pour obturer partiellement la bouche. Dans ce dernier cas, la réduction éventuelle ci-dessus de sur)pression de fonctionnement. sera de faible ampleur, par exemple de 5 à 10 pourcent de la mesure, car l'augmentation de pression n'aura provoqué qu'une faible augmentation de débit. En effet, la courbe de réponse présente globalement deux segments à pentes très différentes, le premier segment correspondant à une croissance initiale du débit selon une pente globale déterminée, jusqu'à un coude correspondant au bridage et se poursuivant par le second segment dont la pente très faible, de croissance de débit, traduit l'effet du bridage du débit. De la sorte, même si, pour assurer avec certitude la pression différentielle requise au niveau des bouches éloignées, subissant toute la perte de charge de la conduite, la (sur)pression de service est bien plus élevée qu'une pression vraiment "utile" pour une mesure correcte, la valeur mesurée du débit d'air n'est toutefois que peu supérieure à celle qui serait obtenue pour la pression "utile". Dans le cas de la branche d'étape d12), on reste dans le mode de fonctionnement optimal et l'évolution du besoin en débit d'air se manifeste par une variation correspondante du débit d'air qui s'offre au ventilateur, variation qui provoque une réaction de l'asservissement pour tenter de le ramener à la valeur de consigne de débit d'air, c'est-à-dire d'annuler la variation de débit d'air perçue. C'est donc cette réaction de l'asservissement, et éventuellement, une analyse des sauts ou chutes de pression, qui constitue une mesure du sens et de l'amplitude de l'évolution du besoin en débit d'air. Cette réaction sera déterminée par mesure de la variation de pression ainsi induite, c'est-à-dire un paramètre de sortie du ventilateur et de l'installation, ou bien par mesure d'un paramètre d'entrée de commande de puissance du ventilateur, tel qu'un couple moteur, une vitesse ou une puissance électrique fournie à un moteur d'entraînement de celui-ci. La variation du paramètre considéré est alors traduite en une valeur de variation de la valeur de consigne de débit au moyen d'un coefficient de correspondance pré-établi, ou d'une courbe si la correspondance n'est pas linéaire. On détecte donc que l'asservissement "peine" à suivre la consigne de débit d'air, et on lui applique une nouvelle consigne, mieux adaptée. Dans le cas de la branche d'étape d2), on reste de même dans le mode de fonctionnement optimal, puisque les informations voulues, de dérive du besoin en débit d'air, ne nécessitent pas d'observer une réaction du groupe de ventilation à un stimulus provoqué de façon interne au groupe, tel que le passage temporaire à la pression de service selon l'étape a) dans la branche dl), ou encore à un stimulus subi par le groupe, provoqué par une bouche changeant d'état. De façon intéressante, on répète la suite d'étapes de l'invention selon une fréquence qui est réduite lorsque le débit d'air est inférieur à un seuil bas de débit d'air ou lorsqu'un historique mémorisé de la dite dérive du besoin en débit, sur une période déterminée venant de s'écouler, montre que la dérive présente une pente de variation en fonction du temps dont la valeur absolue est inférieure à un seuil bas. Thus, it can be operated at maximum constant vacuum. However, when there is only a very small number of open mouths, the pressure drop in the installation is certainly not maximum, so that one can, without affecting the quality of service, slightly reduce the depression in case of low flow. Increasing pressure regulation presents this possibility, but the setpoint curve, which must cover the maximum envelope requirement of the installation, presents, in some installations, a pressure which increases very rapidly, reaching almost the maximum while the flow is still below half of its maximum possible value. It is therefore a probabilistic approach, to satisfy the need in the great majority of mouth openings, that is to say that the setpoint curve is then chosen to provide the most probable need, with a risk very low estimate of dissatisfaction. As a result, the adaptation to the just need remains mediocre while in addition the probability that the instantaneous need reaches the elevated level of the envelope curve is very small. Obviously, it is excluded to operate at a constant rate since the number of open mouths is essentially variable. The present invention thus aims to provide a solution to offer a good compromise between the electrical energy consumed to drive the fan and the quality of the service offered. c, - CRO -._ ~ -dcrRar.dR FR.a_c: `_. '4: -2Ce8 - 11:] 5 - 2/44 For this purpose, the invention relates first of all to a method of regulating a ventilation unit comprising a drive motor of a circulating fan. of air, under an adjustable pressure, in an installation comprising a ventilation duct comprising a plurality of air vents of a nominal air flow type guaranteed beyond a predetermined threshold differential pressure, characterized by the fact that: a) the pressure of the fan is set at an operating pressure at least equal to the threshold differential pressure, b) a current value of the fan air flow is measured, c) a flow mode is set to air-volume stabilization control around an air flow setpoint value located on an air pressure / flow rate response curve of the installation, in an operating pressure range containing the differential pressure of threshold, d) we scrutinize any appearance of a d the edge of the airflow requirement to ensure, e) and, if necessary, is continued cyclically step d) for, in case of said drift detection of the need for air flow, bring, to the value of air flow setpoint, a modification in a direction tending to reduce said drift from the need for air flow. It will be noted that the term "pressure" here designates, with respect to the atmospheric pressure, an overpressure if it is a blowing or designates a depression if it is air extraction. It will also be noted that steps a) and b) are initialization steps, at startup, of the operating point, but that this is not the heart of the invention, that is to say that one could start from any point of operation, so possibly F Er eve [s', O-- ~ :. E --- 5EC41-.request- FF dos 15 4 incorrect, and then derive it to operation: correct using steps c) to e). Thus, and contrary to the prejudices of the prior art mentioned above, the method of the invention is based on an operation: according to the principle of constant rate regulation, that is to say by slaving the air flow, for example through the power or the rotational speed of the fan in question, so as to ensure the flow setpoint value, but the inventive concept of the invention is to provide, at the flow setpoint value air, an "agility" to jump from one value to another in order to follow the evolution of the right need in air flow. For a given airflow providing the "just needed" need, the motor energy is regulated to automatically provide constant airflow control, based on the measurement of the airflow requirement. Thus, contrary to the probabilistic or maximalist approach of the prior art to solve the problem, the concept of the invention is based on a deterministic approach, and therefore does not require a large margin of (de) pressure. This deterministic approach thus consists of operating for a certain time at a certain constant air flow rate, of setpoint, that is to say an operation. blindly, without trying to "observe" then the variations of the need for air, and, for a short time, we capture the reality of the need for air to adjust accordingly the air flow instruction. Preferably, the drift is: dl) is detected indirectly, following a modification of a. fan operating parameter, determining the air pressure value, the modification being. R. E're "Ets.2 -CO`. <" .., --- GA -14-drrr ,, of FR.dOC "_ ~ F .. 4 44 dli) be ordered, by repetition of the step a), with then measuring a new current value of air flow in step b) that is compared with the previous value of the previous air flow rate, which has been stored, to determine a value of the drift of the need for air flow, d12) is observed, and measured, because of the regulation in step c), d2) is detected directly by state sensors signaling the state of the respective mouths, and transcribed into an air flow value according to the stored value of the nominal air flow rate In the case of the step branch D1), the optimum operating mode, with pressure adjusted for to be just sufficient, to then fully provide the required flow, the right need is then determined by a "large" (over) pressure allocation, ie all: layers can "express" their need air flow, and then the (over) pressure can be reduced to an operating pressure level providing substantially the right need thus measured. In the case of non-flanged mouths, for which the flow rate is sensitive to the (over) pressure thus created, the above pressure reduction may therefore be greater than in the case of flanged mouths. above the nominal flow, for example by a flexible tongue pivoted by the air flow to partially close the mouth. In the latter case, the possible reduction above of the operating pressure. will be small, for example 5 to 10 percent of the measurement, because the increase in pressure will have caused a small increase in flow. Indeed, the response curve generally presents two segments with very different slopes, the first segment corresponding to an initial growth of the flow rate according to a determined overall slope, up to a bend corresponding to the clamping and continuing with the second segment whose slope very low, flow growth, reflects the effect of flow clamping. In this way, even if, to ensure with certainty the required differential pressure at the distant mouths, undergoing all the pressure drop of the pipe, the (over) operating pressure is much higher than a really "useful" pressure. for a correct measurement, however, the measured value of the air flow is only slightly higher than that which would be obtained for the "useful" pressure. In the case of the step branch d12), one remains in the optimal mode of operation and the evolution of the need for air flow is manifested by a corresponding variation of the air flow which is offered to the fan, variation which causes a response of the servocontrol to attempt to reduce it to the air flow setpoint, that is to say to cancel the variation of perceived airflow. It is therefore this reaction of the servo, and possibly an analysis of jumps or pressure drops, which constitutes a measure of the direction and amplitude of the evolution of the need for air flow. This reaction will be determined by measuring the pressure variation thus induced, i.e., an output parameter of the fan and the plant, or by measuring a fan power control input parameter. , such as motor torque, speed or electrical power supplied to a drive motor thereof. The variation of the parameter considered is then translated into a value of variation of the flow setpoint value by means of a predefined correspondence coefficient, or of a curve if the correspondence is not linear. It is therefore detected that the servo "barely" to follow the air flow instruction, and it applies a new set of instructions, better adapted. In the case of the step branch d2), the same remains in the optimal operating mode, since the desired information, derived from the need for air flow, does not require to observe a reaction of the ventilation group. to a stimulus provoked internally to the group, such as the temporary passage to the service pressure according to step a) in the branch dl), or to a stimulus suffered by the group, caused by a mouth changing state . Interestingly, the following steps of the invention are repeated at a frequency which is reduced when the air flow rate is lower than a low threshold of air flow or when a stored history of said drift of the need. in flow, over a determined period just past, shows that the drift has a slope of variation as a function of time whose absolute value is lower than a low threshold.

Ainsi, le seuil de débit d'air peut être fixé à une valeur supérieure à ce qui est observé la nuit, par exemple deux fois la valeur moyenne de débit de nuit, ou encore être fixé à une fraction du débit maximal observé sur plusieurs jours, par exemple 20 à 30 pourcent, ou bien encore on observe les fluctuations du besoin en débit d'air, d'après l'historique. F^414 demande F,.. doc - 15 C4 2DDë 11.1' - Si la durée de l'historique est relativement courte, chaque événement, c'est-à-dire chaque changement du besoin en pression, peut être détecté, c'est-à-dire que l'on peut effectuer un comptage de ceux-ci. On asservit ainsi la fréquence des cycles de régulation à la fréquence des événements. On rappellera que, pour détecter tout événement, le deuxième théorème de Shannon prévoit que l'on effectue l'échantillonnage, c'est-à-dire la détection des événements, à une fréquence de répétition au moins double de la fréquence de ceux-ci. En effet, un événement peut se caractériser temporellement par un instant d'apparition et un instant de disparition, c'est-à-dire qu'une période de répétition de l'événement comporte deux états : "événement présent" et "événement absent". Il faut donc échantillonner au moins deux fois chaque période pour détecter respectivement chacun de ces deux états. Plus précisément, si l'un des deux états est plus court que l'autre, il faut donc augmenter la fréquence d'échantillonnage, pour que la période correspondante d'échantillonnage soit inférieure à la durée de l'état le plus court, qui sera donc à coup sûr détecté. Selon un mode de mise en oeuvre du procédé, on utilise, comme paramètre de fonctionnement, la pression assurée par le ventilateur, de sorte qu'un accroissement de la pression nécessaire pour assurer la valeur de consigne de débit d'air, traduisant l'ouverture d'une bouche, est détecté à l'étape d) et entraîne donc un accroissement de la valeur de consigne de débit d'air. On peut toutefois utiliser un paramètre de puissance de commande du ventilateur comme dit paramètre de fonctionnement. C'est par exemple un couple d'entraînement ou la puissance électrique fournie à un -08C414 -dc nnnde FR .doc - ;5;04:'7 C08 - Il 15 - 8!99 moteur correspondant, ou encore la vitesse de rotation du moteur. Si l'on effectue l'étape dl), on peut augmenter alors, lors de la répétition de l'étape a), la pression de service au-dessus d'une valeur courante de pression nécessitée pour assurer la valeur de consigne de débit à l'étape c) écoulée, et la valeur de consigne de débit est choisie à un niveau inférieur au débit mesuré à l'étape b). Comme évoqué plus haut, on assure ainsi une (sur)pression suffisante, c'est-à-dire que l'on assure une pression enveloppe de tout besoin possible de débit, pour que chaque bouche puisse exprimer son besoin quelle que soit sa position dans l'installation et en particulier la perte de charge qui l'affecte et qui est due en grande partie aux autres bouches, et on revient ensuite à la pression optimale, de dit niveau inférieur à celui choisi pour la mesure du besoin en débit d'air, pour fonctionner à nouveau à débit d'air constant, à la valeur correspondant au besoin qui vient d'être rafraîchie. Le niveau des fuites et le bruit, temporairement accrus lors de la mesure à pression accrue, sont ainsi ramenés au niveau minimal compatible avec la satisfaction du besoin, et: le rendement de l'installation est optimal. En pareil cas, la valeur de consigne de débit est de 25 préférence choisie à un niveau supérieur à 90 pourcent de la valeur courante de débit mesurée à l'étape b). La pression de service peut être fixée par ajout d'une valeur déterminée à la dite valeur courante de pression et on régule temporairement à pression constante pour détecter 30 le besoin en débit d'air et donc la dite dérive du besoin en débit d'air à l'étape d). R'\5revets'•27700\27757--060414-demande FR.doc - 15/09:' 2058 - 11_15 - 9,44 lo La régulation à pression constante permet ainsi de fixer l'un des deux paramètres de fonctionnement, de sorte que l'on peut mesurer plus précisément le besoin en débit d'air qui constitue le second paramètre. Thus, the threshold of air flow can be set at a value greater than that observed at night, for example twice the average value of night flow, or be fixed at a fraction of the maximum flow observed over several days. for example 20 to 30 percent, or alternatively the fluctuations in the need for air flow, according to history. If the duration of the history is relatively short, each event, i.e. each change in the pressure requirement, can be detected. that is, one can count them. The frequency of the regulation cycles is enslaved to the frequency of the events. It will be recalled that, in order to detect any event, Shannon's second theorem provides that sampling, that is to say the detection of events, is carried out at a repetition frequency at least twice the frequency of these events. this. Indeed, an event can be characterized temporally by an instant of appearance and a moment of disappearance, that is, a repetition period of the event has two states: "present event" and "absent event" ". It is therefore necessary to sample at least twice each period to respectively detect each of these two states. More precisely, if one of the two states is shorter than the other, then the sampling frequency must be increased, so that the corresponding sampling period is shorter than the duration of the shortest state, which will certainly be detected. According to one embodiment of the method, the pressure provided by the fan is used as an operating parameter, so that an increase in the pressure necessary to ensure the air flow setpoint, which translates into opening of a mouth, is detected in step d) and therefore causes an increase in the air flow set point value. However, a fan control power parameter can be used as the operating parameter. It is for example a driving torque or the electric power supplied to a corresponding motor, or else the rotational speed. of the motor. If step d1) is carried out, the operating pressure above a current value of pressure needed to ensure the flow set point value can be increased during the repetition of step a). in step c) elapsed, and the flow setpoint value is chosen at a level lower than the rate measured in step b). As mentioned above, this ensures a sufficient (over) pressure, that is to say that it ensures a pressure envelope of any possible need for flow, so that each mouth can express its need regardless of its position in the installation and in particular the pressure loss which affects it and which is due in large part to the other mouths, and then returns to the optimal pressure, said level lower than that chosen for the measurement of the need for flow rate. air, to operate again at constant air flow, to the value corresponding to the need which has just been refreshed. The level of leakage and noise, temporarily increased during the measurement at increased pressure, are thus reduced to the minimum level compatible with the satisfaction of the need, and: the efficiency of the installation is optimal. In such a case, the flow setpoint is preferably selected at a level greater than 90 percent of the current flow rate value measured in step b). The operating pressure can be set by adding a determined value to said current pressure value and it is temporarily regulated at constant pressure to detect the need for air flow and thus said airflow requirement drift. in step d). R '\ 5revets' • 27700 \ 27757--060414-application EN.doc - 15/09:' 2058 - 11_15 - 9,44 lo The constant pressure regulation thus makes it possible to set one of the two operating parameters, so that one can measure more precisely the need for air flow which is the second parameter.

Dans le cas de l'étape dl), on peut prévoir de comparer une valeur courante du paramètre de fonctionnement du ventilateur à une valeur homologue précédente mémorisée, pour déterminer une valeur d'amplitude de la dérive du paramètre de fonctionnement, que l'on compare à une valeur de "pas" de dérive et, si la dérive excède la valeur de "pas" de dérive, on modifie la valeur de consigne de débit d'air dans un sens tel qu'il diminue la dérive du paramètre. Une table de conversion permet même de déterminer une valeur de correction de la consigne pour annuler la dérive. La modification de la valeur de consigne de débit d'air peut s'effectuer de façon quantifiée, par des sauts de valeur de débit d'air représentant une valeur prédéterminée du dit débit d'air nominal. Cela s'applique essentiellement aux bouches auto-réglables, puisque les bouches hygro-réglables ont un réglage qui varie de façon discrète. Ainsi, même si la mesure de débit d'air à l'étape b) est entachée de "bruit", par exemple dû à la perte de charge dans la conduite ou quelques fuites ou à des variations mineures du débit d'autres bouches, par exemple à ouverture progressive, le réglage de consigne de débit d'air vise à corriger d'une quantité égale à la valeur nominale attendue, c'est-à-dire à s'adapter au débit que va fournir la bouche. Si les bouches peuvent présenter par exemple deux débits d'air nominaux, c'est-à-dire faible N._ EZe','ete 7 C'27-67--D80414-demande FR oc, - 27C8 - 1135 10 14 débit et fort débit, le saut sera par exemple fixé à une valeur moyenne entre ces deux valeurs. A l'étape a), on peut estimer une valeur de perte de charge dans la conduite, en fonction de caractéristiques, mémorisées, de taille de celui-ci et d'une valeur courante mesurée de débit d'air, et la pression de service est choisie à une valeur d'au moins la valeur de pression différentielle de seuil augmentée de la perte de charge estimée. In the case of step d1), it is possible to compare a current value of the operating parameter of the fan with a previously stored counterpart value, to determine an amplitude value of the drift of the operating parameter, which is compares with a value of "step" of drift and, if the drift exceeds the value of "step" of drift, it modifies the setpoint of air flow in a direction such that it decreases the drift of the parameter. A conversion table even makes it possible to determine a setpoint correction value to cancel the drift. The modification of the air flow setpoint can be quantified by airflow value jumps representing a predetermined value of said nominal airflow rate. This applies essentially to self-adjusting mouths, since the hygro-adjustable mouths have a setting that varies in a discrete way. Thus, even if the measurement of air flow in step b) is tainted with "noise", for example due to the pressure drop in the pipe or some leaks or minor variations in the flow of other mouths, for example with progressive opening, the air flow setpoint adjustment is intended to correct an amount equal to the expected nominal value, that is to say to adapt to the flow that will provide the mouth. If the mouths can have, for example, two nominal air flow rates, that is to say low, it is necessary to use the same airflow. flow and high flow, the jump will for example be set to an average value between these two values. In step a), it is possible to estimate a value of pressure drop in the pipe, as a function of characteristics, stored, of its size and of a current measured value of air flow, and the pressure of service is selected at a value of at least the threshold differential pressure value increased by the estimated pressure drop.

On assure ainsi une (sur)pression suffisante pour effectuer une mesure précise, tout en évitant un accroissement excessif de la pression, susceptible d'engendrer des fuites supplémentaires et des nuisances sonores, de par un fonctionnement à forte puissance du caisson, se manifestant près de celui-ci et à proximité des bouches. Dans le cas général d'une pluralité de telles conduites, on peut ainsi traiter la conduite la plus défavorisée et en particulier la bouche la plus défavorisée dans celle-ci, par exemple à partir d'une table donnant la perte de charge. La modification de la valeur de consigne de débit d'air peut représenter sensiblement la valeur de la dérive du besoin en débit d'air, et, en outre, la valeur de consigne de débit est maintenue au-dessus d'une valeur de cumul du besoin mesuré au fil du temps, pour ainsi garantir une marge de réserve permettant de satisfaire immédiatement, au moins partiellement, un accroissement du besoin en débit. Il s'agit donc d'une intégration des modifications 30 successives, dans un sens et dans l'autre, de la valeur de consigne de débit, par exemple un comptage de sauts de la R:`. Brev et 27700\277E---080411-demande FFdcc - valeur de consigne de débit d'air si cette consigne varie par sauts représentant un "pas" prédéterminé. Dans un mode particulier de mise en oeuvre du procédé, on détermine une zone de coude d'une courbe de réponse pression / débit de l'installation, en faisant varier l'un parmi un nombre BO de bouches ouvertes et la pression du ventilateur, pour mémoriser une suite de points courants de la courbe de réponse, et la plage de débit de fonctionnement est fixée dans la zone de coude. This ensures a (sufficient) pressure sufficient to perform a precise measurement, while avoiding an excessive increase in pressure, likely to cause additional leaks and noise, by a high-power operation of the box, manifested near of it and near the mouths. In the general case of a plurality of such pipes, it is thus possible to treat the most disadvantaged pipe and in particular the most disadvantaged mouth therein, for example from a table giving the pressure drop. The modification of the air flow setpoint may substantially represent the value of the airflow requirement drift, and furthermore, the flow setpoint value is maintained above a cumulative value. of the need measured over time, thereby guaranteeing a reserve margin that will immediately satisfy, at least partially, an increase in the need for flow. It is therefore an integration of the successive changes, in one direction and in the other, of the flow setpoint value, for example a hop count of the R: `. Brev and 27700 \ 277E --- 080411-request FFdcc - Airflow setpoint if this setpoint varies in hops representing a predetermined "step". In a particular mode of implementation of the method, a bend zone of a pressure / flow response curve of the installation is determined by varying one of a number BO of open mouths and the pressure of the fan. for storing a sequence of current points of the response curve, and the operating flow range is set in the bend zone.

Le coude représente donc une transition, pour laquelle le rapport pression / consigne de débit d'air est minimal. Pour déplacer le point courant, on peut faire varier le nombre BO de bouches ouvertes, en réglant le ventilateur à une pression suffisante pour leur assurer une pression 15 différentielle au moins égale à la dite pression différentielle de seuil prédéterminée. A l'étape a), on peut faire fonctionner le ventilateur sans régulation. ou à pression constante ou croissante avec le débit, pour ainsi assurer suffisamment de pression pour 20 fonctionner au-delà de la pression différentielle de seuil compte tenu des pertes de charge et des fuites. L'invention concerne aussi un groupe de ventilation comportant un moteur d'entraînement de ventilateur de mise en circulation d'air, sous une (dé)pression réglable par 25 des circuits de réglage de puissance du moteur et donc ainsi du débit d'air, dans une installation comprenant une conduite de ventilation comportant une pluralité de bouches d'air d'un type à débit d'air nominal garanti au-delà d'une pression différentielle de seuil prédéterminée, caractérisé 30 par le fait qu'il comporte des moyens séquenceurs agencés pour effectuer la suite des étapes du procédé de l'invention, R:\Brevets 2''"00'-FC- tir... dr F0. Jsc - ls,'C4 2008 - 71 5 12!44 F, e!e - E Cem,nJc FR 13 par commande des moyens de réglage, pour l'étape a), par commande de moyens de mesure de débit d'air, pour l'étape b), par commande de moyens d'asservissement des moyens de 5 réglage, à l'étape c) par lecture de moyens de détection de dérive en besoin de débit d'air, pour l'étape d), par commande des moyens d'asservissement, à l'étape e). Les moyens d'asservissement sont avantageusement 10 agencés pour que la modification de la valeur de consigne de débit d'air s'effectue de façon quantifiée, par des sauts de valeur de débit d'air représentant une valeur prédéterminée de débit d'air, par exemple un débit d'air nominal ou une valeur moyenne de débits d'air possibles. 15 En particulier, les moyens d'asservissement peuvent être agencés pour que la modification de la valeur de consigne de débit d'air représente sensiblement la valeur de la dérive du besoin en débit d'air, et, en outre, pour que la valeur de consigne de débit d'air soit maintenue au- 20 dessus d'une valeur de cumul du besoin mesuré au fil du temps, pour ainsi garantir une marge de réserve permettant de satisfaire immédiatement, au moins partiellement, un accroissement du besoin en débit. Cette marge de réserve est toutefois de préférence maintenue à un niveau limité 25 pour éviter les nuisances sonores évoquées plus haut de même que l'accroissement des fuites ou encore l'accroissement de la consommation électrique du moteur. L'invention sera mieux comprise à l'aide de la description suivante d'un mode de mise en oeuvre du procédé 30 de l'invention dans un groupe de ventilation selon l'invention, en référence au dessin annexé, selon lequel : The elbow thus represents a transition, for which the air pressure / setpoint ratio is minimal. To move the current point, it is possible to vary the number BO of open mouths, by adjusting the fan to a pressure sufficient to ensure a differential pressure at least equal to said predetermined threshold differential pressure. In step a), the fan can be operated without regulation. or at constant or increasing pressure with the flow, so as to provide sufficient pressure to operate beyond the threshold differential pressure due to pressure drops and leaks. The invention also relates to a ventilation unit comprising an air circulation fan drive motor, under a (de) pressure adjustable by motor power control circuits and thus the air flow rate. in an installation comprising a ventilation duct comprising a plurality of air ducts of a type with a nominal air flow rate guaranteed beyond a predetermined threshold differential pressure, characterized in that it comprises Sequencing means arranged to perform the following steps of the process of the invention, R: \ Patents 2 '' 00'-FC-shooting ... dr F0.Jsc - ls, 'C4 2008 - 71 5 12! 44 F , e! e -E Cem, nJc FR 13 by controlling the adjustment means, for step a), by controlling air flow measurement means, for step b), by means of control means servo control means, in step c) by reading drift detection means in need of air flow, for step d), pa r control servo means, in step e). The servo-control means are advantageously arranged so that the modification of the air flow set point value is effected in a quantized manner by air flow value jumps representing a predetermined value of air flow. for example a nominal air flow or an average value of possible airflows. In particular, the control means can be arranged so that the modification of the air flow setpoint value substantially represents the value of the drift of the airflow requirement, and, in addition, so that the value The air flow setpoint is maintained above a cumulative value of the measured need over time, thereby ensuring a reserve margin to immediately satisfy, at least partially, an increase in the flow rate requirement. This reserve margin is, however, preferably maintained at a limited level to avoid the noise mentioned above as well as the increase in leaks or the increase in the electrical consumption of the engine. The invention will be better understood with the aid of the following description of an embodiment of the method of the invention in a ventilation unit according to the invention, with reference to the appended drawing, in which:

'ZOCB - 11,15 - - la figure 1 est une vue schématique d'une installation d'extraction d'air comportant un caisson de groupe d'aspiration relié à diverses colonnes munies de bouches de prise d'air à différents étages d'un immeuble, - la figure 2 est un diagramme par blocs fonctionnels illustrant la constitution du groupe de ventilation, - la figure 3 représente des courbes classiques d'asservissement d'une telle installation, - la figure 4 représente très schématiquement une courbe de 10 réponse d'une bouche d'air à débit d'air bridé au-delà d'un seuil au moyen d'un volet de régulation entraîné transversalement en pivotement par le flux d'air, c'est-à- dire à débit d'air régulé dans une étroite plage de valeurs lorsque la pression varie dans une plage fonctionnelle 15 prédéterminée au-dessus du seuil, et - la figure 5 est une courbe illustrant le procédé de l'invention, avec une régulation dans une plage de fonctionnement à débit d'air constant pendant des périodes successives, avec un saut vers une plage voisine si l'on 20 détecte que le débit d'air cible n'est plus adapté au besoin courant. La figure 1 représente schématiquement une installation de ventilation, dans cet exemple d'extraction d'air de divers locaux par aspiration à travers un réseau 25 ramifié de canalisations. Le réseau comprend ici un nombre BR = deux branches 10, 20 aboutissant à un tronc commun constitué par un groupe de ventilation 1 comportant un caisson 2 relié à une extrémité aval des branches 10, 20 respectives et contenant un ensemble moto-ventilateur à 30 moteur 8 d'entraînement d'un ventilateur 9 d'aspiration de l'air des branches 10, 20 pour le rejeter dans l'atmosphère. La branche 10 collecte l'air d'une pluralité F:- b.e-/ ets'27DO0' 2T7E --CPO474-demande FR.d,c - 15!04:2DC6 - 17:1_ - :4.44 d'ici deux colonnes 11, 12, munies chacune d'une pluralité de bouches 111, 112 et autres, et respectivement 121, 122, et autres, d'aération de locaux comme par exemple des cuisines ou des salles de bain dans un ou plusieurs immeubles collectifs. De même, la branche 20 collecte l'air d'une pluralité d'ici trois colonnes 21, 22, 23 munies chacune d'une pluralité de bouches 211, 212 et autres, et 221, 222 et autres, et 231, 232, 233, 239 et autres, d'aération de locaux du même genre. Il y a ainsi un nombre CO = 5 colonnes comportant chacune un nombre particulier BO de bouches, indiquées globalement par la référence 120. Chaque bouche 120 est équipée d'un ou plusieurs volets pour que l'utilisateur d'un local, ou un mécanisme sensible à un paramètre ambiant, en commande l'ouverture, ou la fermeture qui l'isole partiellement de l'installation, sachant que la position dite de fermeture autorise un débit dit d'étiage. On conçoit donc que, si toutes les bouches d'aspiration 120 sont quasi fermées, et en l'absence de régulation ou à pression constante, le ventilateur 9 va engendrer une forte dépression dans l'ensemble de l'installation, donc avoir une bonne efficacité technique. Toutefois, dans une telle situation, le rendement, c'est--àdire le service rendu, est faible. Les bouches 120 sont classiquement de deux types possibles . auto-réglable et hygro-réglable, chaque type nécessitant une pression différentielle supérieure à un seuil particulier PDs. Une bouche auto-réglable extrait l'air selon un débit bridé à une valeur de débit d'air nominal Qn, c'est-à-dire un débit d'air ne pouvant croître que selon une pente très faible dès que la pression différentielle qui lui est appliquée dépasse un tel seuil bas de bon fonctionnement, PDs, alors qu'une bouche hygro-- R-'.Ere':et _ e- -' Fr+.+-dr .r. , ^ :.. ~2 -ccru nde FP 16 réglable présente un débit d'air qui croît avec le taux d'humidité. Hormis les différences ci-dessus liées à leur structure, on distingue aussi les bouches cuisine, qui ont des débits plus élevés que ceux des sanitaires et sont généralement associées à un minuteur de 30 minutes que l'utilisateur commande pour passer au débit maximal. Un système est généralement hygro ou auto-réglable. Si une ou quelques bouches 120 viennent à s'ouvrir, la dépression va donc tendre à diminuer dans l'installation puisque les divers flux d'air supplémentaires qui vont alors se propager dans les colonnes et les branches 10, 20 vont voir leur écoulement être perturbé, et donc freiné, par le frottement sur les parois du conduit correspondant. Il s'ensuit ainsi une perte de charge accrue, qui fait que le ventilateur 9 ne peut totalement imposer sa valeur de dépression au niveau des bouches 120. Comme l'efficacité d'un bouche 120 dépend de la dépression sur son côté aval par rapport à la pression atmosphérique dans le local, côté amont, on conçoit que cette dépression doit être suffisante pour assurer le débit d'air nominal Qn, en pratique au moins 60 voire 80 Pascal. Si la dépression est insuffisante, il faut donc commander le ventilateur 9 de façon à ce qu'il augmente le pompage de l'air, c'est-à-dire la dépression Dp. ZOCB - 11,15 - - Figure 1 is a schematic view of an air extraction plant comprising a suction unit box connected to various columns provided with air intake vents at different stages of a building, - Figure 2 is a functional block diagram illustrating the constitution of the ventilation group, - Figure 3 shows conventional control curves of such a facility, - Figure 4 very schematically shows a response curve. an air flow air damper flanged beyond a threshold by means of a control flap driven transversely pivotally by the air flow, that is to say at a flow rate of air regulated in a narrow range of values as the pressure varies within a predetermined functional range above the threshold, and - Figure 5 is a graph illustrating the process of the invention, with regulation in a flow rate operating range. constant air during the successive periods, with a jump to a nearby beach if it is detected that the target airflow is no longer adapted to the current need. Figure 1 shows schematically a ventilation installation, in this example of extracting air from various premises by suction through a branched network 25 of pipes. The network here comprises a number BR = two branches 10, 20 leading to a common trunk consisting of a ventilation unit 1 comprising a box 2 connected to a downstream end of the respective branches 10, 20 and containing a motor-driven fan assembly 30 8 driving a fan 9 for suction of air branches 10, 20 to discharge into the atmosphere. The branch 10 collects the air of a plurality F: - be- / ets'27DO0 '2T7E --CPO474 -request FR.d, c - 15! 04: 2DC6 - 17: 1_ -: 4.44 from here two columns 11, 12, each provided with a plurality of vents 111, 112 and the like, and 121, 122, and other ventilation of premises such as kitchens or bathrooms in one or more apartment buildings. Similarly, the branch 20 collects the air a plurality of three columns 21, 22, 23 each provided with a plurality of mouths 211, 212 and others, and 221, 222 and others, and 231, 232, 233, 239 and others, ventilation of premises of the same kind. There is thus a number CO = 5 columns each comprising a particular number BO mouths, indicated overall by the reference 120. Each mouth 120 is equipped with one or more components for the user of a local, or a mechanism sensitive to an ambient parameter, in command the opening, or the closure which partially isolates the installation, knowing that the so-called closing position allows a so-called low flow rate. It is therefore conceivable that, if all the suction ports 120 are almost closed, and in the absence of regulation or constant pressure, the fan 9 will generate a high vacuum throughout the installation, so have a good technical efficiency. However, in such a situation, the yield, ie the service rendered, is low. The mouths 120 are conventionally of two types possible. self-adjusting and hygro-adjustable, each type requiring a differential pressure greater than a particular threshold PDs. A self-adjusting mouth extracts the air at a flow rate flanged at a nominal air flow rate Qn, that is to say, an air flow can only grow according to a very low slope as soon as the differential pressure applied to it exceeds such a low threshold of good functioning, PDs, while a hygro-hygro-mouth, and e- - Fr +. + - dr .r. Adjustable FP 16 has an air flow rate that increases with the humidity level. Apart from the above differences in their structure, there are also kitchen mouths, which have higher flow rates than sanitary and are usually associated with a 30-minute timer that the user orders to switch to the maximum flow. A system is usually hygro or self-adjustable. If one or a few mouths 120 are to open, the depression will tend to decrease in the installation since the various additional air flows that will then spread in the columns and branches 10, 20 will see their flow be disturbed, and thus braked, by the friction on the walls of the corresponding conduit. This results in an increased pressure drop, which means that the fan 9 can not fully impose its depression value at the mouths 120. As the effectiveness of a mouth 120 depends on the depression on its downstream side compared to at atmospheric pressure in the room, upstream side, it is understood that this depression must be sufficient to ensure the nominal air flow Qn, in practice at least 60 or even 80 Pascal. If the vacuum is insufficient, it is necessary to control the fan 9 so that it increases the pumping of air, that is to say the depression Dp.

Sur la figure 1, la bouche 239, en extrémité amont, c'est--à-dire l'extrémité fermée, de la colonne 23, est supposée être la bouche la plus défavorisée, c'est-à-dire celle dont le trajet (23, 20) la reliant au caisson 2 correspond à une perte de charge maximale. Cette perte de charge, qui est due à celle dans la branche 20 et aussi dans la colonne 23, compte tenu de leur section et de leur forme de cheminement, dépend aussi du nombre des F. Fre --~-t :5 ]E,44 éventuelles autres bouches 120 ouvertes, et de leurs positions. On conçoit facilement que si toutes les bouches 231, 232 et autres de la colonne 23 sont ouvertes, le flux d'air y est alors maximal, si bien que son écoulement est ralenti de par la perte de charge maximale. La figure 2 représente le diagramme par blocs fonctionnels illustrant la constitution du groupe de ventilation 1. Il est ici effectué une présentation sommaire de ces blocs fonctionnels, destinés à effectuer des étapes a), b), c), d), e) du procédé de l'invention, expliquées plus loin. Une description plus détaillée de ces blocs fonctionnels est ensuite fournie après l'exposé détaillé du procédé. Le groupe de ventilation 1 comporte un bloc d'alimentation et de commande en asservissement du moteur 8 d'entraînement du ventilateur 9 destiné à assurer la circulation d'air à travers les bouches 120 ouvertes. Le groupe de ventilation 1 comporte une unité centrale 20 intégrant une base de temps 10 qui pilote un bloc de calcul 11 associé à des circuits séquenceurs 12 effectuant la suite des étapes du procédé de l'invention, ceci : par commande de circuits 14 de réglage de débit d'air Q par action sur la puissance et donc la dépression Dp, pour l'étape a), avec consultation de circuits 5 de mesure du débit d'air Q, pour l'étape b), par commande de circuits 13 d'asservissement des circuits de réglage 14, à l'étape c) par lecture de circuits 15 de détection de dérive en besoin 30 de débit d'air Q, pour l'étape d), par commande des circuits d'asservissement 13, à l'étape e). Comme évoqué, la dépression Dp ci-dessus serait une Prf vc-C=`:?'. 2008 - 11.15 - ','44 surpression dans le cas d'une installation d'insufflation d'air. Dans les deux cas, il s'agit donc d'un accroissement de l'écart absolu de la pression utile courante par rapport à la pression atmosphérique, des deux côtés respectifs du 5 ventilateur 9. Le fonctionnement de l'installation va d'abord être exposé en ce qui concerne l'allure générale de courbes de consigne de régulation dépression Dp / débit d'air Q. La figure 3 illustre ainsi, à titre liminaire, 10 l'allure de deux types de courbes C10, C20 de consigne de dépression Dp, par rapport au débit d'air Q, qui peuvent être imposées au ventilateur 9, qui présente une courbe naturelle de réponse C30 dépression / débit d'air Q qui est sensiblement p=late tant que le débit d'air Q reste limité, 15 et dont la pente devient de plus en plus négative vers les forts débits d'air Q. Un principe de régulation, nouveau selon l'invention, est illustré par un troisième type de courbe représenté par une Courbe Générale d'Itération d'Alimentation en débit d'air, Cgénial. Comme expliqué plus 20 loin, il ne s'agit pas exactement d'une courbe mais plus précisément d'un "sentier" ou zone de cheminement d'une certaine largeur (en dépression) sur laquelle le point de fonctionnement cible, en débit d'air, va sauter d'un point, à débit d'air donné, à un autre, en fonction du besoin en 25 débit d'air mesuré. Le premier type de courbe est représenté par une courbe de consigne C10, "horizontale", c'est-à-dire une régulation à dépression Dp constante, en imposant une valeur de dépression Dp maximale, c'est-à-dire garantissant 30 au moins le niveau suffisant de pression différentielle de seuil . PDs au niveau de chaque bouche 120, et. ceci même si R- Pr, t. 8.414 J.n-ardc FRdcc - 15 4%22408 11:15 - 18 44 toutes celles-ci sont ouvertes dans la colonne considérée, donc avec une perte de charge maximale. La courbe C11 est une courbe de variante, qui indique la puissance d'entraînement du ventilateur 9, qui, elle, est croissante avec le travail à fournir, c'est-à-dire l'évacuation d'une masse croissante d'air par unité de temps. La puissance d'entraînement est un paramètre de commande de fonctionnement, c'est-à-dire amont, par exemple le courant d'alimentation I ou le puissance W du moteur 8 ou un couple moteur qu'il fournit en sortie par un arbre d'entraînement du ventilateur 9. Le deuxième type de régulation est représenté par une seconde courbe de consigne C20, de régulation à dépression croissante avec le débit d'air Q. En effet, un très faible débit d'air Q traduit le fait que certaines des bouches 120 d'une même colonne sont fermées, de sorte que la perte de charge n'excède pas une certaine limite, correspondant à une situation dans laquelle ce seraient les bouches 120 défavorisées, les plus éloignées du ventilateur 9, qui seraient ouvertes, donc avec une perte de charge maximale. Il est donc inutile de chercher à compenser, par une dépression élevée, une perte de charge qui est inexistante au-delà de cette limite, que l'on peut estimer. La courbe de montée initiale de la dépression Dp est toutefois relativement raide car il n'est pas à exclure qu'un débit Q, détecté comme étant modéré, provienne d'une seule colonne et/ou essentiellement de bouches 120 défavorisées, avec donc une perte de charge élevée. La courbe C20 apporte donc, par rapport à la courbe "horizontale" C10, une amélioration, quant au rendement énergétique de l'installation, qui donc est essentiellement limitée à la FE- e [ 21, CC\277E%--080414-L'emande FF doc - 15/04/2008 - 1115 - 19;44 zone de fonctionnement de quasi repos, et qui, en outre, n'est pas totalement optimale. La courbe Cgénial, provenant de la figure 5 et illustrant le troisième type de régulation conforme à 5 l'invention, est expliquée plus loin, en référence à la figure 5. Avant d'exposer le procédé de l'invention, on fournit préalablement la liste ci-dessous des termes utilisés, représentant tous des valeurs, de dépression ou de débit 10 d'air global dans l'installation, ou au niveau d'une bouche 120 si spécifié, ou de paramètre d'alimentation du moteur 8. In FIG. 1, the mouth 239, at the upstream end, that is to say the closed end, of the column 23, is supposed to be the most disadvantaged mouth, that is to say the one whose path (23, 20) connecting it to the caisson 2 corresponds to a maximum pressure drop. This pressure loss, which is due to that in branch 20 and also in column 23, taking into account their cross-section and their path form, also depends on the number of F. Fre - ~ -t: 5] E , 44 possible other mouths 120 open, and their positions. It is easily understood that if all the mouths 231, 232 and others of the column 23 are open, the flow of air is then maximum, so that its flow is slowed by the maximum pressure drop. FIG. 2 represents the functional block diagram illustrating the constitution of the ventilation group 1. This is a brief presentation of these functional blocks, intended to perform steps a), b), c), d), e) of FIG. method of the invention, explained below. A more detailed description of these functional blocks is then provided after the detailed description of the process. The ventilation unit 1 comprises a power supply and control unit in servo of the motor 8 for driving the fan 9 intended to ensure the flow of air through the open mouths 120. The ventilation unit 1 comprises a central unit 20 incorporating a time base 10 which controls a calculation block 11 associated with sequencer circuits 12 performing the following steps of the method of the invention, this: by control of circuits 14 of adjustment of air flow Q by action on the power and thus the vacuum Dp, for step a), with consultation of circuits 5 for measuring air flow Q, for step b), by circuit control 13 controlling the control circuits 14, in step c) by reading drift detection circuits 15 in the case of the air flow rate Q, for step d), by controlling the control circuits 13, in step e). As mentioned, the depression Dp above would be a Prf vc-C = `:? '. 2008 - 11.15 - ', '44 overpressure in the case of an air blowing installation. In both cases, it is therefore an increase in the absolute difference of the current operating pressure with respect to the atmospheric pressure, of the two respective sides of the fan 9. The operation of the installation will first of all In this regard, FIG. 3 illustrates, as a preliminary, the appearance of two types of curvature curves C10, C20. Dp depression, relative to the air flow Q, which can be imposed on the fan 9, which has a natural curve of response C30 depression / air flow Q which is substantially p = late as the airflow Q remains limited, 15 and whose slope becomes more and more negative to the high air flow rates. A new control principle according to the invention is illustrated by a third type of curve represented by a general Iteration Curve. 'Supply airflow, Cgenial. As explained further away, it is not exactly a curve but more precisely a "path" or pathway of a certain width (in depression) on which the target operating point, in flow rate. air, will jump from one point, given airflow, to another, depending on the need for the measured airflow. The first type of curve is represented by a setpoint curve C10, "horizontal", that is to say a constant vacuum regulation Dp, by imposing a maximum vacuum value Dp, that is to say, guaranteeing 30 at least the sufficient threshold differential pressure level. PDs at each mouth 120, and. this even if R-Pr, t. 8.414 J.n-ardc FRdcc - 15 4% 22408 11:15 - 18 44 all these are open in the column in question, therefore with a maximum pressure drop. The curve C11 is a variant curve, which indicates the drive power of the fan 9, which, it is increasing with the work to be provided, that is to say the evacuation of a growing mass of air per unit of time. The driving power is an operating control parameter, that is to say upstream, for example the supply current I or the power W of the motor 8 or a motor torque which it outputs as a shaft The second type of regulation is represented by a second setpoint curve C20, of increasing vacuum regulation with the air flow Q. In fact, a very low airflow Q reflects the fact that some of the mouths 120 of the same column are closed, so that the pressure drop does not exceed a certain limit, corresponding to a situation in which it would be the disadvantaged mouths 120, the furthest from the fan 9, which would be open , therefore with a maximum pressure drop. It is thus useless to try to compensate, by a high depression, a loss of load which is non-existent beyond this limit, which one can estimate. The initial rise curve of the depression Dp is, however, relatively steep because it can not be excluded that a flow rate Q, detected as being moderate, comes from a single column and / or essentially from the mouths 120 that are at a disadvantage, with therefore a high pressure drop. The curve C20 thus provides, with respect to the "horizontal" curve C10, an improvement in the energy efficiency of the installation, which is therefore essentially limited to the EF [21, CC \ 277E% - 080414-L]. FF application doc - 15/04/2008 - 1115 - 19; 44 zone of operation of quasi rest, and which, moreover, is not totally optimal. The Cgeneral curve, from FIG. 5 and illustrating the third type of regulation according to the invention, is explained below with reference to FIG. 5. Before the method of the invention is explained, the list below of the terms used, all representing values, vacuum or overall air flow in the plant, or at a mouth 120 if specified, or engine power parameter 8.

Termes utilisés 15 Qn débit d'air nominal (bouche) Q débit d'air global Qcr Qcr(t-1) Qcr(t) valeur courante de débit d'air Q Qcs valeur de consigne de débit d'air QPcs "pas" de saut de débit d'air de consigne 20 Qi, Qj, Qk, Q1 valeurs de consigne de débit d'air Qm valeur de débit d'air mesurée ÛQ dérive du besoin en débit d'air Qf Débit d'air de fuite PDs pression différentielle de seuil (bouche) 25 Psv pression de service globale Dp dépression du ventilateur 9 Dpc valeur courante de dépression Dp Pi, Pj, Pk, Pl Plage de dépressions, pour Qi, Qj, Qk, Q1 Fr, I, U, W Fréquence, courant, tension, puissance 30 d'alimentation du moteur 8 WP "pas" de saut en puissance d'alimentation W oI, ÛW dérive en courant ou puissance d'alimentation Brevets \27700'2776- 20 20 4 Paramètres de fonctionnement du ventilateur 9 : "amont" (paramètres de commande): courant I ou puissance W ou vitesse de rotation du moteur 8, ou couple 5 "aval" : dépression Dp et/ou débit d'air Q Terms used 15 Qn nominal airflow (vent) Q global airflow Qcr Qcr (t-1) Qcr (t) current flow rate Q Qcs airflow setpoint QPcs "not" setpoint air flow rate 20 Qi, Qj, Qk, Q1 airflow setpoint values Qm measured airflow value ÛQ derives from the airflow requirement Qf Leakage airflow rate PDs differential pressure threshold (mouth) 25 Psv global operating pressure Dp fan depression 9 Dpc current value of depression Dp Pi, Pj, Pk, Pl Depression range, for Qi, Qj, Qk, Q1 Fr, I, U, W Frequency, current, voltage, power supply of the motor 8 WP "step" power jump W oI, ÛW current drift or power supply Patents \ 27700'2776- 20 20 4 Operating parameters of the fan 9: "upstream" (control parameters): current I or power W or speed of rotation of motor 8, or torque 5 "downstream": vacuum Dp and / or air flow Q

La figure 4 illustre les conditions de fonctionnement d'une bouche 120 de type à débit d'air bridé. Comme indiqué ci-dessus, les bouches 120 étant pour la plupart du type à 10 débit d'air bridé au-delà de la valeur de pression différentielle de seuil PDs, on peut déterminer une zone de coude K d'une courbe de réponse CR pression / débit d'air à travers la bouche 120, le haut de la zone de coude K correspondant à la pression différentielle de seuil PDs. Le 15 ventilateur 9 doit donc au moins assurer la fourniture de la pression différentielle de seuil PDs, et d'en outre la perte de charge composite dans les diverses branches 21 et autres, ce dernier aspect n'étant pas pris en compte sur la figure 4, dans un but de clarté. 20 La figure 4 représente, très schématiquement, la courbe de réponse CR d'une bouche 120, c'est-à-dire son débit d'air / dépression Dp. La courbe de réponse CR présente trois segments successifs, CA, CB et CC pour des dépressions ou des débits croissants. La référence Q 25 désigne ici le débit à travers uniquement la bouche 120. Le débit d'air Q élémentaire, ou local, dans une bouche 120, croît avec la pression différentielle au niveau de la bouche 120 selon, globalement, une première pente moyenne sur le premier segment CA entre la dépression Dp de valeur 30 nulle et la zone de coude K atteignant un débit d'air Qn pour la pression différentielle de seuil PDs, et, au-delà, la courbe CR, à bridage, présente une seconde pente de R.A-r,,et s c FR.dcc - E - 11-]5 - 2]:i4 croissance du débit d'air local Q sur le second segment CB, à bridage du débit d'air, qui est bien plus faible que la première pente, et où il convient de fonctionner. Le débit d'air Q représente le service à assurer, et "l'énergie" à mettre en œuvre pour assurer ce service est représentée par la dépression et donc par la puissance électrique W consommée par le moteur 8 à cet effet. On conçoit donc que l'optimum de rendement consiste à assurer "tout juste" le besoin en dépression permettant de fournir "tout juste" le débit d'air Q demandé par l'ensemble des bouches 120, c'est-à-dire leur débit d'air nominal Qn. Au-delà, tout supplément de dépression Dp qui serait apporté pour passer nettement sur le troisième segment CC représenterait une dépense inutile d'énergie, puisque le supplément correspondant de service, c'est-à-dire de débit d'air Q, serait faible et, en outre, inutile et non requis. L'exposé ci-dessus a pour but de montrer clairement qu'une bouche 120 va fonctionner correctement au-dessus de sa pression différentielle de seuil PDs. La présence de la zone de coude K permet de déterminer plus facilement la position de cette pression différentielle de seuil PDs, mais, de façon générale, l'existence de la zone de coude K n'est pas une nécessité dans le cadre de l'invention. Selon le procédé de régulation du groupe de ventilation, comportant le moteur 8 d'entraînement du ventilateur 9 de mise en circulation d'air, sous une pression réglable, dans une installation comprenant une conduite, telle que la colonne 21, de ventilation comportant une pluralité de bouches d'air. 120 d'un type à débit d'air nominal Qn garanti au-delà de la pression différentielle de seuil PDs prédéterminé : -080.119-cerandc 11:15 - a) on fixe la pression du ventilateur 9 à une (dé)pression de service Psv au moins égale à la pression différentielle de seuil PDs, b) on mesure une valeur courante de débit d'air Qcr du 5 ventilateur 9, c) on passe en un mode de régulation à stabilisation du débit d'air Q autour d'une valeur de consigne de débit d'air Qcs située sur la courbe de réponse pression Dp / débit d'air Q de l'installation, qui est une courbe 10 composite représentant la mise en parallèle des courbes de réponse CR des diverses bouches 120. d) on scrute toute apparition d'une dérive ÛQ du besoin en débit d'air Q à assurer, e) et, si besoin est, on poursuit cycliquement l'étape d) 15 pour, en cas de dite détection de dérive ÛQ, apporter, à la valeur de consigne de débit d'air Qcs, une modification dans un sens tendant à réduire la dite dérive du besoin en débit d'air OQ. De préférence, à l'étape a), la détermination de la 20 (dé)pression de service Psv prend en compte les pertes de charge ÛP entre la bouche 120 la plus défavorisée et le caisson 2, c'est-à-dire Psv = PDs + ()P. A l'étape c), la valeur de consigne de débit d'air Qcs est donc globalement de la forme Qcs = Qm -- X% (Qm étant 25 mesuré pour la (dé)pression de service Psv), la valeur X traduisant le fait que la (dé)pression de service Psv était plus forte que le juste besoin réel, augmentant ainsi les fuites et le débit d'air de chaque bouche 120 ainsi que la perte de charge. 30 La scrutation de l'apparition d'une dérive de débit d'air ûQ peut s'effectuer de diverses façons. Elle peut être R,ODre,et,.770e'27380 -080419-<38.. .3c FR.dcc 4 !2008 - 11:15 - 23/4 dl) soit détectée indirectement, suite à une modification d'un paramètre de fonctionnement du ventilateur 9, déterminant la valeur de pression d'air Dp et/ou le débit d'air Q, la modification étant : dl].) soit: commandée, par répétition de l'étape a), avec ensuite mesure d'une nouvelle valeur courante de débit. d'air Qcr(t) à l'étape b), à un instant t, que l'on compare à une valeur courante de débit d'air Qcr(t-1) précédente à un instant t-1, qui aura été mémorisée, pour déterminer une valeur de la dérive du besoin en débit d'air OQ = Qcr(t) - Qcr(t-l), d12) soit observée, et mesurée, du fait de la régulation à l'étape c), d2) soit détectée directement par des capteurs d'état associés à chaque bouche 120 et signalant l'état des bouches 120 respectives, et transcrite en une valeur de débit d'air Q d'après la valeur, mémorisée, de débit d'air nominal Qn. La liaison de chaque capteur d'état vers le groupe de ventilation 1 est par exemple filaire ou par radio. La suite d'étapes ci-dessus peut être répétée de façon adaptative selon l'activité de l'installation, qu'il convient donc alors d'estimer. La répétition ci-dessus s'effectue ainsi selon une fréquence de cycle qui est réduite lorsque le débit d'air Q est inférieur à un seuil bas de débit d'air, ce qui correspond par exemple aux périodes de nuit, pour lesquelles la fréquence des événements est faible, c'est-à-dire qu'il y a peu d'ouvertures ou de fermetures de bouches 120 par unité de temps. L'installation "se reposant" côté utilisateurs, la régulation peut en faire autant. Freve s 2-'0[ ._.-E"'-_ F 4., <:e ,,..à, FF ..j~c - 'C4 2008 - - X4,44 On peut aussi effectuer un apprentissage en mémorisant un historique de la dérive du besoin en débit ûQ, c'est-à-dire effectuer un apprentissage du mode de consommation sur une période déterminée venant de s'écouler, et, s'il montre que la dérive ÛQ présente une pente de variation, en fonction du temps, dont la valeur absolue est inférieure à un seuil bas, on peut donc ralentir le rythme de répétition du cycle d'étapes de régulation. La régulation vise donc à appliquer une dépression Dp dont la valeur instantanée, de réglage dynamique, est telle que le débit d'air Q reste constant, à la valeur de consigne de débit d'air Qcs. On peut donc, d'après la valeur de consigne de débit d'air Qcs, déterminer la valeur instantanée voulue de la dépression Dp et réguler un paramètre de commande du ventilateur 9 pour obtenir la valeur de dépression Dp voulue, assurant la pression différentielle de seuil PDs ainsi que la perte de charge dans l'installation. Le paramètre de commande, qui règle donc l'efficacité du ventilateur 9, peut être par exemple la puissance électrique W consommée par le moteur 8, donc son courant I ou sa tension U, ou bien encore ce peut être, en sortie du moteur 8, un couple d'entraînement du ventilateur 9 ou encore une fréquence de rotation Fr de celui-ci. Une modification aéraulique d'entrée ou de sortie du ventilateur 9, réglant donc son efficacité, représenterait de même un tel paramètre de commande, par exemple par réglage de l'inclinaison des pales, ou d'un diaphragme. En pareil cas, la puissance de commande d'entraînement appliquée au ventilateur 9 constitue une second paramètre de réglage, en plus du réglage de pas des pales. R:\Brevet 70C 277E7--08C4C4-demande FF doc - _5/04'2008 - 1115 - 2544 On peut aussi directement commander le réglage du paramètre de commande d'après une erreur d'asservissement mesurée entre la valeur de consigne de débit d'air Qcs et une valeur courante de débit d'air mesurée Qm, par exemple au point M (QM, ou Qmesuré: Qm) sur le second segment CB de la figure 4. En pareil cas, il peut être prévu d'établir initialement une courbe de réponse, ou sensibilité, du ventilateur 9, c'est-à-dire la variation de dépression Dp qu'il produit pour une variation donnée du paramètre de commande. Par exemple, un accroissement déterminé de sa vitesse de rotation provoque, pour une puissance donnée, une dépression Dp accrue d'une certaine valeur, qui varie selon. les débits d'air Q, selon une courbe Q = f(puissance W, vitesse V) ou encore Q = g(couple, vitesse V) initialement relevée expérimentalement. On peut ainsi utiliser à l'étape dl), comme paramètre de fonctionnement, la dépression Dp assurée par le ventilateur 9, de sorte qu'un accroissement de la dépression Dp nécessaire pour assurer la valeur de consigne de débit d'air Qcs, traduisant l'ouverture d'une bouche 120, est détecté à l'étape d) et entraîne donc un accroissement de la valeur de consigne de débit Qcs. Si l'on effectue l'étape dl), on augmente alors, lors de la répétition de l'étape a), la (dé)pression de service Psv au-dessus (point M) d'une valeur courante (point J (Q,,) ou L (QI,)) de dépression Dpc nécessitée pour assurer la valeur de consigne de débit Qcs à l'étape c) écoulée, et la valeur de consigne de débit Qcs est choisie à un niveau inférieur (point L) au débit d'air Q mesuré (point M) à l'étape b). Sur la figure 4, le point courant de fonctionnement a été fixé en un point de fonctionnement F situé au-delà de brc.-et= 27--CO 0-'007- EC414-demand FR.doc - 15/04;2008 - 11:15 - 2E;44 la zone de coude K, et précisément sur le second segment: CB, à bridage, c'est-à-dire avec un débit d'air Qcs cible un peu supérieur au besoin mesuré. Toutefois, si une ou plusieurs bouches 120 s'ouvrent, "l'allocation" de débit d'air individuel est réduite en proportion, de sorte que le point de fonctionnement F pour la bouche 120 considérée se rapproche du point L, constituant la limite supérieure de la zone de coude K. Il faut toutefois éviter une retombée excessive, c'est-à-dire dans la zone de ccude K, dont la limite inférieure correspond à un point J à débit d'air individuel insuffisant. A l'étape dl), on passe alors à une (dé)pression de service au point M de mesure du besoin en débit d'air Q, le point M étant relativement éloigné de la zone de coude K pour qu'il soit avec certitude sur le second segment CB, quelle que soit la perte de charge. Le décalage d'augmentation de dépression Dp ainsi créé fait que l'on mesure donc avec une bonne précision le besoin en débit d'air Q puisque le débit d'air mesuré Qm est quasiment indépendant de la position précise du point de mesure M sur le second segment CB, puisque ce dernier est à faible pente. Le principe est donc que le décalage ci-dessus soit fixé comme étant un certain pourcentage de la pression différentielle de seuil PDs, comme dans l'hypothèse ci- dessus, c'est-à-dire une valeur fixe, qui va être implicitement comparée, à travers la dynamique (J ou L, et M) sur la courbe de réponse CR connue, bijective telle que parabolique ou autre, à la valeur de dépression Dp courante, pour déterminer la position du point de départ J ou L. Comme les bouches 120 sont ici, pour l'exposé relatif à la figure 4, supposées être à débit d'air Q bridé dès que Fl e':rt, EI4:4 c..u.äc FF 11:1` - 2 44 l'on dépasse la pression différentielle de seuil PDs, la valeur de consigne de débit d'air Qcs est choisie à un niveau supérieur à par exemple 90 pourcent de la valeur courante Qm de débit d'air Q mesurée à l'étape b). Ainsi, la pente en débit d'air Q du second segment CB étant très faible, il suffit de réduire de quelques pourcent la valeur de débit d'air Qm mesurée au point M pour revenir au point de fonctionnement voulu F, situé au-dessus du point L de limite supérieure de la zone de coude K. Figure 4 illustrates the operating conditions of a mouth 120 type flanged air flow. As indicated above, since the outlets 120 are for the most part of the air flow type clamped beyond the threshold differential pressure value PDs, an elbow region K of a CR response curve can be determined. pressure / air flow through the mouth 120, the top of the elbow zone K corresponding to the threshold differential pressure PDs. The fan 9 must therefore at least provide the supply of the threshold differential pressure PDs, and further the composite pressure drop in the various branches 21 and others, the latter aspect not being taken into account in the figure. 4, for the sake of clarity. FIG. 4 shows, very schematically, the response curve CR of a mouth 120, that is to say its air flow rate / depression Dp. The response curve CR has three successive segments, CA, CB and CC for increasing depressions or flows. The reference Q 25 designates here the flow through only the mouth 120. The elemental air flow Q, or local, in a mouth 120, increases with the differential pressure at the mouth 120 according to, globally, a first average slope on the first CA segment between the null depression Dp and the kink zone K reaching an airflow Qn for the threshold differential pressure PDs, and, beyond this, the clamping curve CR has a second slope of RA-r ,, and sc FR.dcc - E - 11-] 5 - 2]: i4 growth of the local air flow Q on the second segment CB, to clamp the air flow, which is much more weak as the first slope, and where it should work. The air flow Q represents the service to be provided, and "energy" to implement to provide this service is represented by the vacuum and therefore by the electric power W consumed by the motor 8 for this purpose. It is therefore conceivable that the optimum efficiency is to ensure "just" the need for depression to provide "just" the air flow Q requested by all the mouths 120, that is to say their nominal air flow Qn. Beyond that, any Dp depression supplement that would be brought to pass clearly on the third segment CC would represent an unnecessary energy expenditure, since the corresponding service supplement, that is to say of airflow Q, would be weak and, in addition, unnecessary and not required. The above disclosure is intended to clearly show that a mouth 120 will operate properly above its threshold differential pressure PDs. The presence of the elbow zone K makes it easier to determine the position of this threshold differential pressure PDs, but, in general, the existence of the elbow zone K is not a necessity in the context of the invention. According to the control method of the ventilation unit, comprising the driving motor 8 of the fan 9 for circulating air, under an adjustable pressure, in an installation comprising a pipe, such as the column 21, with a ventilation system. plurality of air vents. 120 of a type with nominal air flow Qn guaranteed beyond the predetermined threshold differential pressure PDs: -080.119-cerandc 11:15 - a) the pressure of the fan 9 is fixed at a (de) service pressure Psv at least equal to the threshold differential pressure PDs, b) a current value of the air flow Qcr of the fan 9 is measured, c) a regulation mode with stabilization of the air flow Q is set around an air flow setpoint value Qcs located on the pressure response curve Dp / airflow Q of the installation, which is a composite curve representing the paralleling of the response curves CR of the various outlets 120. d) any emergence of a drift ÛQ of the airflow requirement Q to be ensured, e) and, if necessary, proceeding step d) 15 for cyclically, in the case of said drift detection ÛQ, bring, to the air flow set point value Qcs, a modification in a direction tending to reduce the said debris ve the need for OQ airflow. Preferably, in step a), the determination of the 20 (de) service pressure Psv takes into account the pressure drops ÛP between the most disadvantaged mouth 120 and the well 2, that is to say Psv = PDs + () P. In step c), the air flow set point value Qcs is therefore generally of the form Qcs = Qm - X% (Qm being measured for the (de) service pressure Psv), the X value translating the fact that the (de) service pressure Psv was stronger than the real real need, thus increasing the leaks and the air flow of each mouth 120 as well as the pressure drop. The scanning of the occurrence of airflow drift can be done in a variety of ways. It can be R, ODre, and .770e'27380 -080419- <38 .. .3c FR.dcc 4! 2008 - 11:15 - 23/4 dl) be detected indirectly, following a modification of a parameter operating the fan 9, determining the air pressure value Dp and / or the airflow Q, the modification being: dl].) is: controlled, by repetition of step a), with then measuring d a new current value of flow. of air Qcr (t) in step b), at a time t, which is compared with a current value of air flow Qcr (t-1) preceding at a time t-1, which will have been stored, to determine a value of the drift of the airflow requirement OQ = Qcr (t) - Qcr (tl), d12) is observed, and measured, because of the regulation in step c), d2) is detected directly by state sensors associated with each mouth 120 and signaling the state of the respective mouths 120, and transcribed into an air flow value Q according to the stored value of the nominal air flow rate Qn . The connection of each state sensor to the ventilation group 1 is for example wired or radio. The sequence of steps above can be adaptively repeated depending on the activity of the facility, which should then be estimated. The above repetition is thus carried out according to a cycle frequency which is reduced when the air flow rate Q is lower than a low threshold of air flow, which corresponds for example to the night periods, for which the frequency events are low, that is, there are few openings or mouth closures 120 per unit of time. The installation "resting" users side, the regulation can do the same. Freve s 2 -'0 [._.- E "'-_ F 4., <: e ,, .. to, FF ..j ~ c -' C4 2008 - - X4,44 It is also possible to learn by memorizing a history of the drift of the flow demand ûQ, that is to say, to make a learning of the consumption mode over a definite period just past, and, if it shows that the drift ÛQ has a slope of variation, as a function of time, whose absolute value is lower than a low threshold, it is therefore possible to slow down the repetition rate of the cycle of regulation steps.The regulation therefore aims to apply a depression Dp whose instantaneous value, of dynamic control, is such that the air flow rate Q remains constant at the air flow set point value Qcs, it is therefore possible, according to the air flow set point value Qcs, to determine the desired instantaneous value. of the depression Dp and regulate a control parameter of the fan 9 to obtain the desired vacuum value Dp, ensuring the differential pressure threshold PDs as well as the pressure drop in the installation. The control parameter, which therefore regulates the efficiency of the fan 9, can be for example the electrical power W consumed by the motor 8, therefore its current I or its voltage U, or it can be, at the output of the motor 8 , a driving torque of the fan 9 or a frequency of rotation Fr of it. An aeraulic modification of the inlet or the outlet of the fan 9, thus regulating its efficiency, would likewise represent such a control parameter, for example by adjusting the inclination of the blades, or a diaphragm. In such a case, the drive control power applied to the fan 9 is a second setting parameter, in addition to the pitch setting of the blades. A: \ Patent 70C 277E7--08C4C4-request FF doc - _5 / 04'2008 - 1115 - 2544 It is also possible to directly control the setting of the control parameter according to a servo error measured between the flow setpoint value. Qcs and a current value of measured air flow Qm, for example at the point M (QM, or Qmesuré: Qm) on the second segment CB of Figure 4. In such a case, it can be expected to establish initially a response curve, or sensitivity, of the fan 9, that is to say the variation of depression Dp that it produces for a given variation of the control parameter. For example, a determined increase in its rotational speed causes, for a given power, a depression Dp increased by a certain value, which varies according to. the air flows Q, according to a curve Q = f (power W, speed V) or Q = g (torque, speed V) initially recorded experimentally. It is thus possible to use in step d1), as operating parameter, the negative pressure Dp provided by the fan 9, so that an increase in the negative pressure Dp necessary to ensure the air flow setpoint value Qcs, the opening of a mouth 120, is detected in step d) and therefore causes an increase in the flow rate reference value Qcs. If step d1) is then carried out, during the repetition of step a), the (de) service pressure Psv above (point M) of a current value (point J ( Q ,,) or L (QI,)) of vacuum Dpc required to ensure the flow rate set point Qcs in step c) elapsed, and the flow setpoint value Qcs is chosen at a lower level (point L) at the air flow Q measured (point M) in step b). In FIG. 4, the operating point of operation has been set at an operating point F situated beyond brc.-and = 27 -CO 0 -'007-EC414-demand EN.doc - 15/04; - 11:15 - 2E; 44 the elbow zone K, and precisely on the second segment: CB, clamping, that is to say with an air flow Qcs target a little higher than the measured need. However, if one or more mouths 120 open, the "allocation" of individual air flow is reduced in proportion, so that the operating point F for the mouth 120 considered is close to the point L, constituting the limit However, it is necessary to avoid an excessive fallout, that is to say in the zone of study K, whose lower limit corresponds to a point J with insufficient individual air flow. In step d1), a service pressure at the point M of measurement of the airflow requirement Q is then set, the point M being relatively far from the bend zone K so that it is certainty on the second segment CB, regardless of the pressure loss. The depression increase offset Dp thus created makes it possible to accurately measure the airflow requirement Q since the measured airflow rate Qm is almost independent of the precise position of the measurement point M on. the second segment CB, since it is low slope. The principle is therefore that the above shift is set as a certain percentage of the threshold differential pressure PDs, as in the above hypothesis, i.e. a fixed value, which will be implicitly compared , through the dynamics (J or L, and M) on the known response curve CR, bijective such as parabolic or other, at the current value of depression Dp, to determine the position of the starting point J or L. As the The outlets 120 are here, for the purposes of FIG. 4, assumed to be air-flow Q flanged as soon as F1, R4, E4, FF 11: the threshold differential pressure PDs is exceeded, the airflow setpoint value Qcs is chosen at a level higher than, for example, 90% of the current value Qm of airflow Q measured in step b). Thus, the airflow slope Q of the second segment CB being very small, it suffices to reduce by a few percent the airflow value Qm measured at the point M to return to the desired operating point F, located above of the upper limit point L of the k-elbow zone.

En d'autres termes, une augmentation même importante de la dépression Dp, pour fixer la pression de service Psv au point M à forte dépression, n'augmente pas sensiblement, sur la figure 4, le débit d'air Q par rapport à la valeur réelle du besoin, de sorte que la mesure qui est faite de celui-ci peut ne pas être corrigée, c'est-à-dire que l'on peut considérer que l'on est passé temporairement dans une plage de mesure (haut du second segment CB) à débit d'air Q constant, après avoir quitté le point de Fonctionnement courant dont le débit d'air Q était éventuellement devenu incorrect, par exemple inférieur (J) à celui de la plage ci-dessus. La (dé)pression de service Psv peut être fixée par ajout d'une valeur déterminée à la valeur courante de dépression Dpc et on régule temporairement à dépression constante pour détecter la dite dérive du besoin en débit d'air à l'étape d), c'est-à-dire que le débit d'air Q, exprimant le juste besoin, s'ajuste automatiquement sans que la dépression Dp perturbe la mesure de débit d'air Q puisque cette dépression Dp est "calibrée". En variante, on peut choisir de régler la (dé)pression de service Psv à une valeur prédéterminée, c'est-à-dire totalement fixe, par exemple une valeur maximale de dépression Dp prédéterminée k:\Brevets J00\27767--080414-demande FRdvr - 15;04/2028 - 11:15 - 28/44 garantissant que toutes les bouches 120 présentent une pression différentielle au moins égale à la valeur de la pression différentielle de seuil PDs, et ceci même si toutes les bouches 120 sont ouvertes, c'est-à-dire avec une perte de charge maximale. Encore en variante, on peut aussi prévoir que la (dé)pression de service soit assurée par une régulation à (dé)pression croissante ou encore en suivant la courbe de réponse naturelle C30. Si l'on effectue l'étape dl), on peut comparer une valeur courante du paramètre de fonctionnement du ventilateur 9, par exemple la puissance d'alimentation W du moteur 8, à une valeur homologue précédente mémorisée, pour déterminer une valeur d'amplitude de la dérive ÛW du paramètre de fonctionnement W, que l'on compare à une valeur de "pas" de saut du paramètre de fonctionnement W et, si la dérive excède la valeur de "pas" de saut WP du paramètre, on modifie la valeur de consigne de débit d'air Qcs dans un sens tel qu'il diminue la dérive ÛW du paramètre W. De préférence toutefois, on utilise deux tels paramètres, comme par exemple la puissance W et la fréquence de rotation Fr. En référence à la figure 5, qui représente des sauts selon le "pas" de saut de débit d'air de consigne QPcs, pour modifier la valeur de consigne de débit d'air Qcs, la régulation se fait par sauts de la valeur de consigne de débit d'air Qcs, dans une direction tendant à réduire la dérive ÛW observée de la puissance W et de la. fréquence de rotation Fr. Er. bref, s'il y a détection d'un événement, c'est--à-dire que l'on observe que la régulation a dû adapter ses conditions de fonctionnement pour tenter de maintenir le débit d'air de consigne Qcs, on peut alors ajouter ou retrancher une valeur de saut à la valeur R- e,ets. 'E,--_60915--J,,~r. roc FR à,.c - 15C9 2CCE 11,15 courante de consigne de débit d'air Qcs puisque la réaction de dérive des conditions de fonctionnement de l'asservissement montre que la valeur de consigne Qcs ne correspond plus parfaitement à une valeur actuelle du besoin réel en débit d'air. Si l'on prend l'exemple d'une bouche de cuisine à deux niveaux de débit d'air, faible débit à 45 m3/h et fort débit à 135 m3/h, le saut de valeur de consigne QPcs sera de 90 m3/h. La figure 5 montre que, partant d'une première valeur 10 de consigne de débit d'air Qi, la dépression Dp correspondante a évolué dans une première plage de dépression Pi représentant la dynamique nécessaire pour maintenir la première valeur de consigne de débit d'air Qi en dépit des aléas, c'est-à-dire en particulier les 15 ouvertures ou fermetures de bouches 120. Si une ou plusieurs bouches 120 s'ouvrent, la dépression Dp tend à diminuer, de sorte que la régulation va augmenter la fréquence de rotation Fr du moteur 8, qui va ainsi présenter une dérive 0Fr positive de par exemple 5 Hertz, 20 afin que la valeur de pression différentielle de seuil PDs des bouches 120 soit respectée. En résumé, dès que l'on observe que la régulation "peine" dans un sens ou dans l'autre, c'est-à-dire que la régulation fait dériver excessivement (plus qu'un "pas" de 25 saut de dérive) la puissance d'alimentation W ou la fréquence de rotation Fr par rapport à un point initial de réglage de celle-ci pour respecter la valeur de consigne de débit d'air Qcs qui vient d'être déterminée, on considère que cette dernière valeur Qcs n'est plus à jour et on 30 effectue un saut QPcs de valeur de débit d'air de consigne Qcs pour "remettre en phase" l'asservissement avec la réalité, c'est-à-dire le besoin réel en débit d'air Q. On R: B, e _ . 7SiO4/2000 - 11:1 - 50/44 augmente ainsi la valeur de consigne de débit d'air Qcs si l'on détecte une baisse de l'amplitude de la dépression Dp, et inversement. On observera donc que ce mode particulier de mise à jour de la valeur de débit d'air de consigne Qcs ne nécessite pas de s'écarter grandement du point de fonctionnement courant, puisqu'il s'agit d'un asservissement "en poursuite" dans lequel on mesure un écart de poursuite, c'est-à-dire la dérive de puissance ûW, qui met en évidence une discordance entre les besoins en débit d'air respectivement courant et antérieur, et on effectue un recalage correspondant du débit d'air de consigne Qcs. En conclusion, on voit ainsi que la rangée de plages successives Pi, Pj, Pk, Pl a une allure montante avec le débit d'air Q, selon la courbe Cgénial, car la dépression Dp requise croît avec le besoin en débit d'air Q, puisque la perte de charge augmente dans les colonnes 21 et autres. L'allure de la courbe Cgénial, reportée sur la figure 3, illustre parfaitement le gain de rendement (zone hachurée) qu'apporte le présent procédé par rapport à la courbe améliorée, à dépression croissante C20, calée sur le besoin enveloppe maximal. En effet, comme exposé, la courbe C20 croît très vite pour couvrir quasiment tous les cas de bouches 120 qui seraient en majorité en position défavorisée. C'est donc une approche probabiliste, et on a donc, la très grande majorité du temps, un gros excédent de dépression Dp, donc un rendement énergétique médiocre. Au contraire, selon le procédé de l'invention, à un 30 instant donné, on régule à débit d'air Que constant, le besoin en dépression s'ajuste donc naturellement au juste besoin, c'est-à-dire que l'approche de résolution du R:`..Brevets\7.7700\27767 -08C414-demande FR-doc - 15;C4!2008 - 11.1 - 44 problème est déterministe, et donc ne nécessite pas de prévoir une grosse marge de dépression. La courbe Cgénial suit le juste besoin, et son écart avec la courbe C20 de l'art antérieur, qui la surplombe, illustre le gain en rendement apporté par l'invention. En particulier, si ce sont quelques bouches 120 favorisées, c'est-à-dire proches du ventilateur 9, qui sont ouvertes, la courbe Cgénial va présenter une première partie quasiment plate, c'est-à-dire à faible pente d'accroissement de la dépression Dp, la pente croissant progressivement si d'autres bouches 120 viennent à s'ouvrir. L'allure de la courbe Cgénial est, dans ce cas particulier, très approximativement une arche de parabole d'axe vertical (dépression Dp) à concavité tournée vers le haut, alors que la courbe C20 est approximativement une arche de parabole mais d'axe horizontal (débit d'air Q), de sorte que l'écart ci-dessus entre ces deux courbes est dans ce cas maximal. Comme les bouches 120 commandées par l'utilisateur ou un mécanisme sensible à l'ambiante sont ici supposées être d'un même type, pour cette explication, c'est-à-dire présenter un même débit d'air nominal Qn, la modification de la valeur de consigne de débit d'air Qcs peut s'effectuer de façon quantifiée, par des sauts de valeur de débit d'air Q représentant la valeur prédéterminée du dit débit d'air nominal Qn. Plus précisément, une bouche 120 peut passer d'un faible débit à un grand débit, c'est-à-dire que la notion de débit d'air nominal Qn peut alors être considérée comme une moyenne entre ces deux débits. Un tel saut entre ces deux valeurs de débit peut par exemple être représenté par un ou plusieurs des "pas" de saut de débit d'air de consigne QPcs. Cela permet de requantifier la valeur mesurée de dérive de besoin en débit d'air Q, ..Pre,cCS'_-c00.C- 7f, --080,19-demande- FRde, - 15/CAI COF - 17:75 - _2 44 entachée de diverses erreurs dues par exemple à la perte de charge dans l'installation ou à une imprécision de la courbe CR, de sorte que la valeur de consigne de débit d'air Qcs va être telle qu'elle provoque la compensation de cette perte de charge et autres "bruits" perturbateurs faussant la mesure du besoin en débit d'air Q. Comme le cycle de répétition des étapes du procédé présente une certaine périodicité, la durée de la période correspondante représente donc un risque de latence dans l'adaptation de la valeur de consigne de débit d'air Qcs par rapport au besoin réel, qui peut évoluer à tout moment à l'intérieur de cette période. On peut donc prévoir que, si la modification de la valeur de consigne de débit d'air Qcs au fil du temps représente sensiblement la valeur cumulée de la dérive du besoin en débit d'air Q, on peut y ajouter toutefois une marge de réserve de débit d'air Q permettant de satisfaire immédiatement, au moins partiellement, un accroissement du besoin en débit d'air Q, dans la limite du confort de l'habitant. In other words, a very large increase in the negative pressure Dp, to set the operating pressure Psv at the point M at high vacuum, does not substantially increase, in FIG. 4, the airflow Q with respect to the the actual value of the need, so that the measurement made of it may not be corrected, ie it may be considered that one has temporarily moved into a measuring range (top of the second segment CB) constant air flow Q, after leaving the current operating point whose air flow Q had possibly become incorrect, for example lower (J) than that of the range above. The (de) service pressure Psv can be set by adding a determined value to the current value of depression Dpc and it is controlled temporarily at constant vacuum to detect said drift of the airflow requirement in step d) , that is to say that the air flow Q, expressing the right need, automatically adjusts without the depression Dp disrupts the measurement of air flow Q since this depression Dp is "calibrated". Alternatively, one can choose to set the (de) service pressure Psv to a predetermined value, that is to say, totally fixed, for example a predetermined maximum vacuum value Dp k: \ Patents J00 \ 27767--080414 request FRdvr - 15; 04/2028 - 11:15 - 28/44 guaranteeing that all the mouths 120 have a differential pressure at least equal to the value of the threshold differential pressure PDs, and this even if all the mouths 120 are open, that is to say with a maximum pressure drop. Alternatively, it can also be provided that the (de) service pressure is provided by increasing (de) pressure regulation or by following the natural response curve C30. If the step d1) is carried out, a current value of the operating parameter of the fan 9, for example the power supply W of the motor 8, can be compared with a previously stored counter value to determine a value of amplitude of the drift ÛW of the operating parameter W, which is compared with a step "step" value of the operating parameter W and, if the drift exceeds the value of the "step" step WP of the parameter, it modifies the air flow set point value Qcs in a direction such that it reduces the drift ÛW of the parameter W. Preferably, however, two such parameters are used, such as, for example, the power W and the frequency of rotation Fr. in FIG. 5, which represents jumps according to the "step" of the set airflow jump QPcs, to modify the air flow setpoint value Qcs, the regulation is made by jumps from the setpoint value of airflow Qcs, in a direction tending to reduce the drift ÛW observed of the power W and the. Rotation frequency Fr. Er. in short, if there is detection of an event, that is to say that it is observed that the regulation had to adapt its operating conditions to try to maintain the set air flow Qcs, we can then add or subtract a jump value to R- e, ets. E, --_ 60915 - J ,, ~ r. the air flow reference setpoint Qcs since the drifting reaction of the operating conditions of the servocontrol shows that the setpoint value Qcs no longer corresponds perfectly to a current value of the control unit Qcs. real need in airflow. If we take the example of a kitchen with two levels of air flow, low flow rate at 45 m3 / h and high flow rate at 135 m3 / h, the setpoint jump QPcs will be 90 m3 / h. FIG. 5 shows that, starting from a first air flow setpoint value Qi, the corresponding negative pressure Dp has evolved in a first depression range Pi representing the dynamic required to maintain the first flow setpoint value. Qi air despite the hazards, that is to say in particular the openings or closures of mouths 120. If one or more mouths 120 open, the depression Dp tends to decrease, so that the regulation will increase the frequency of rotation Fr of the motor 8, which will thus have a positive 0Fr drift of, for example 5 Hertz, so that the threshold differential pressure value PDs of the mouths 120 is respected. In summary, as soon as it is observed that the regulation "penalty" in one direction or the other, that is to say that the regulation drifts excessively (more than a "step" of 25 drift) ) the power supply W or the frequency of rotation Fr with respect to an initial setting point thereof to respect the air flow setpoint value Qcs just determined, it is considered that this last value Qcs is no longer up to date and QSPs of Qcs set flow rate value are jumped to "re-phase" the servocontrol with reality, i.e., the actual need for flow rate. Q. On R: B, e _. 7SiO4 / 2000 - 11: 1 - 50/44 thus increases the air flow set point Qcs if a decrease in the amplitude of the vacuum Dp is detected, and vice versa. It will therefore be observed that this particular mode of updating the set air flow rate value Qcs does not need to deviate greatly from the current operating point, since it is a "tracking" control. wherein a tracking deviation, i.e., the power drift ûW, is measured which shows a discrepancy between the current and previous air flow rate requirements, and a corresponding registration of the air flow rate is performed. setpoint air Qcs. In conclusion, we see that the row of successive beaches Pi, Pj, Pk, Pl has a rising pace with the air flow Q, according to the Cgénial curve, because the required depression Dp increases with the need for air flow Q, since the pressure drop increases in columns 21 and others. The shape of the Cgénial curve, shown in FIG. 3, perfectly illustrates the efficiency gain (shaded area) that the present method brings with respect to the improved curve, with increasing depression C20, set against the maximum envelope requirement. Indeed, as exposed, the curve C20 grows very quickly to cover almost all the cases of mouths 120 which would be mostly in a disadvantaged position. So it is a probabilistic approach, and so we have, the vast majority of the time, a large surplus of Dp depression, so a poor energy efficiency. On the contrary, according to the method of the invention, at a given instant, it is regulated at constant air flow rate, the need for depression therefore naturally adjusts to the just need, that is to say that the The problem solving approach is deterministic, and therefore does not require a large margin of depression. The Cgénial curve follows the just need, and its deviation from the curve C20 of the prior art, which overhangs, illustrates the gain in yield provided by the invention. In particular, if it is a few favored mouths 120, that is to say close to the fan 9, which are open, the Cgénial curve will have a first part almost flat, that is to say, with a small slope of increase of the depression Dp, the slope gradually increasing if other mouths 120 come to open. The shape of the Cgeneral curve is, in this particular case, very approximately a parabola arch of vertical axis (depression Dp) with concavity turned upwards, whereas the curve C20 is approximately a parabola arc but of axis horizontal (airflow Q), so that the difference above between these two curves is in this case maximum. Since the user-controlled outlets 120 or a room-sensitive mechanism are here assumed to be of the same type, for this explanation, that is to say they have the same nominal airflow Qn, the modification of the air flow set point value Qcs can be quantized, by airflow value jumps Q representing the predetermined value of said nominal air flow rate Qn. More specifically, a mouth 120 can go from a low flow to a large flow, that is to say that the notion of nominal air flow Qn can then be considered as an average between these two flows. Such a jump between these two flow rate values may for example be represented by one or more of the set QPcs airflow jump steps. This makes it possible to requantify the measured value of the demand drift in airflow Q, ..Pre, cCS '_- c00.C- 7f, --080,19-request-FRde, - 15 / CAI COF - 17: 75 - _2 44 with various errors due for example to the pressure drop in the installation or imprecision of the curve CR, so that the air flow set point value Qcs will be such that it causes the compensation of this pressure drop and other disruptive "noises" distorting the measurement of the need for air flow Q. Since the repetition cycle of the process steps has a certain periodicity, the duration of the corresponding period therefore represents a risk of latency in the adaptation of the air flow set point value Qcs to the actual requirement, which can change at any time within this period. It can therefore be expected that, if the modification of the air flow set point value Qcs over time substantially represents the cumulative value of the drift of the airflow requirement Q, a reserve margin can be added thereto. Q air flow to immediately satisfy, at least partially, an increase in the need for air flow Q, within the comfort of the inhabitant.

On peut aussi y ajouter une valeur de débit d'air de fuite Qf de l'installation, initialement mesurée en fonction de la dépression Dp, la dite marge de réserve étant déterminée de façon à ce qu'elle garantisse au moins la valeur de débit d'air de fuite Qf. On peut, à la mise en service, en effectuant des mesures de débit d'air / dépression au caisson 2 et aux bouches 120 terminales, quantifier une notion de qualité de réseau, c'est-à-dire avec une forte marge à prévoir si la qualité est médiocre, et ceci en fonction de la pression de fonctionnement. Il s'agit: donc là d'un paramètre pouvant être initialement mémorisé dans l'installation par l'installateur. Ainsi, si l'installateur fait progressivement croître la dépression F._ F, C 414-dc.r.;,ncc FR doc 4 2.O;8 - 11:15 - 33!44 Dp, il peut déterminer si la réponse de l'installation correspond uniquement à une courbe composite formée des courbes de réponse CR, connues, des bouches 120 ouvertes, ou bien s'il s'y ajoute des fuites, qui croissent donc avec la dépression. Comme évoqué plus haut, on peut, à l'étape a), faire fonctionner le ventilateur 9 à dépression constante ou bien à dépression croissante avec le débit d'air Q ou bien à courbe naturelle C30. It is also possible to add a leakage airflow value Qf of the installation, initially measured as a function of the vacuum Dp, said reserve margin being determined so that it guarantees at least the flow value. leakage air Qf. On commissioning, by performing measurements of air / vacuum flow at the caisson 2 and at the mouths 120 terminal, quantify a concept of network quality, that is to say with a large margin to provide if the quality is poor, and this depending on the operating pressure. This is: this is a parameter that can be initially stored in the installation by the installer. Thus, if the installer progressively increases the depression F._ F, C 414-dc.r., Ncc FR doc 4 2.O; 8 - 11:15 - 33! 44 Dp, he can determine if the answer of the installation corresponds only to a composite curve formed of known response curves CR, mouths 120 open, or if there are added leaks, which therefore grow with the depression. As mentioned above, it is possible, in step a), to operate the fan 9 with a constant vacuum or with increasing depression with the air flow Q or with a natural curve C30.

Le procédé selon l'invention ayant ainsi été exposé, la structure du groupe de ventilation 1 le mettant en œuvre va maintenant être exposée plus en détails en revenant à la figure 2. Le groupe de ventilation 1 comporte une unité centrale 20 intégrant une base de temps 10 qui pilote un bloc de calcul 11 associé à des circuits séquenceurs 12 effectuant la suite des étapes du procédé selon l'invention, ceci, comme exposé au début : par commande des circuits 14, avec le capteur 6, de réglage 20 de débit Q à travers un réglage de la puissance et donc de la dépression Dp, pour l'étape a), par commande des circuits 5 de mesure du débit d'air Q, pour l'étape b), par commande des circuits 13 d'asservissement des circuits 25 de réglage de débit 14, à l'étape c) par lecture des circuits 15 de détection de dérive en besoin de débit d'air Q, pour l'étape d), par commande des circuits d'asservissement 13, à l'étape e). Le séquenceur 12 contient ainsi en mémoire une suite 30 d'instructions pour le déroulement des étapes voulues, et, le cas échéant, il fait appel au bloc de calcul 11 pour effectuer les calculs voulus. NABleuetsVJ37005277E7--090419-:,mande PE.d..c 15'04X2008 11:15-34. The method according to the invention having thus been exposed, the structure of the ventilation unit 1 implementing it will now be explained in more detail by returning to FIG. 2. The ventilation group 1 comprises a central unit 20 incorporating a base of FIG. time 10 which drives a calculation block 11 associated with sequencer circuits 12 performing the following steps of the method according to the invention, this, as explained at the beginning: by control of the circuits 14, with the sensor 6, 20 flow control Q through a setting of the power and thus of the negative pressure Dp, for step a), by controlling the air flow measuring circuits Q, for step b), by controlling the circuits 13 of servocontrol of the flow control circuits 14, in step c) by reading the drift detection circuits 15 in need of air flow Q, for step d), by controlling the control circuits 13, in step e). The sequencer 12 thus contains in memory a sequence of instructions for the progress of the desired steps, and, if necessary, it uses the calculation block 11 to perform the desired calculations. NABleuetsVJ37005277E7--090419 -:, Mande PE.d.C 15'04X2008 11: 15-34.

Les circuits d'asservissement 13 représentent un bloc de calcul qui gère les sauts d'évolution de la valeur de consigne de débit d'air Qcs et qui, entre deux sauts, pilote une boucle d'asservissement qui mesure le débit d'air courant Qcr, par un dit circuit 5 de type capteur de débit d'air Q, pour le comparer à la valeur de consigne de débit d'air Qcs afin de calculer une erreur d'asservissement et de corriger alors, à travers les circuits de réglage de puissance et donc de débit 14, la commande du ventilateur 9 pour tendre à annuler, ou au moins réduire, l'amplitude de cette erreur. Ce réglage du débit d'air Q s'effectue ainsi par réglage de la puissance de commande, par exemple variation de la fréquence de rotation Fr, du courant I ou de la tension U du moteur 8. The servocontrol circuits 13 represent a calculation block which manages the changes in the setpoint of the air flow rate Qcs and which, between two jumps, controls a control loop which measures the current airflow. Qcr, by a said circuit 5 of airflow sensor type Q, to compare it with the air flow setpoint value Qcs in order to calculate a servocontrol error and then correct, through the control circuits of power and therefore of flow 14, the control of the fan 9 to tend to cancel, or at least reduce, the amplitude of this error. This adjustment of the air flow Q is thus effected by adjustment of the control power, for example variation of the rotation frequency Fr, of the current I or of the voltage U of the motor 8.

C'est donc un premier circuit comparateur de débit d'air, respectivement de consigne et courant, qui déterminent cette erreur et la valeur ainsi acquise est appliquée à un second circuit comparateur qui en compare l'amplitude à la valeur prédéterminée de "pas" de saut de débit d'air de consigne QPcs pour décider ou non d'effectuer un tel saut de mise à jour de celle-ci, dans une direction déterminée par le signe de l'erreur. Les circuits 14 de réglage de débit d'air, à travers un réglage de la puissance W, comportent des circuits d'interface de puissance 16 pour régler le moteur 8 de façon à asservir son point de fonctionnement sur la valeur de consigne de débit d'air Qcs, mesurée cycliquement par un capteur 5, par exemple à volet rotatif pivotant par l'effet du flux d'air et entraînant un curseur de potentiomètre, ou encore un anémomètre ou équivalent ou paramètre du moto-ventilateur 8, 9. Les circuits d'interface de puissance 16 peuvent être une alimentation en courant électrique de F:' Prevets' 25700 ,7-E- - C80414-dcrr ande FF.doc - 15/04/200e 11 15 35 .'44 puissance réglable, par exemple par réglage du courant I ou de la tension U du moteur 8, ou encore un variateur de vitesse commandant directement des variations de sa vitesse ou fréquence de rotation Fr. It is therefore a first air flow rate comparator circuit, respectively setpoint and current, which determine this error and the value thus acquired is applied to a second comparator circuit which compares the amplitude with the predetermined value of "not" QPcs set flow rate jump to decide whether or not to perform such an update jump thereof, in a direction determined by the sign of the error. The air flow control circuits 14, through a power adjustment W, comprise power interface circuits 16 for adjusting the motor 8 so as to slave its operating point to the flow rate setpoint value. air Qcs, measured cyclically by a sensor 5, for example with rotating rotary flap by the effect of the air flow and driving a potentiometer slider, or an anemometer or equivalent or parameter of the fan motor 8, 9. Power interface circuits 16 may be an electric power supply of F: 'Prevets' 25700, 7-E- - C80414-dcrr ande FF.doc - 15/04 / 200e 11 15 35 .'44 power adjustable, by example by adjusting the current I or the voltage U of the motor 8, or a variable speed drive directly controlling variations in its speed or frequency Fr.

Les circuits 15 de détection de dérive en besoin de débit d'air Q, pour l'étape d), peuvent être alimentés en informations correspondantes par un capteur de pression 6 situé dans le flux d'air (3 flèches ascendantes) juste en amont du ventilateur 9, et fournissant la valeur d'un paramètre aval du ventilateur 9, c'est-à-dire la valeur de dépression Dp assurée par celui-ci. Les circuits de détection de dérive 15 peuvent aussi être alimentés en informations correspondantes par une observation (flèche Fs) des circuits d'asservissement 13, c'est-à-dire l'observation de l'un au moins des paramètres amont de commande du ventilateur 9, par exemple la dérive ûI du courant d'alimentation I, c'est-à-dire, de façon plus générale, la dérive OW de la puissance W correspondante. La flèche Fd indique la fourniture des informations de dérive du besoin aux circuits d'asservissement 13. Selon la caractéristique évoquée plus haut, les circuits d'asservissement 13 peuvent être agencés pour que la modification de la valeur de consigne de débit d'air Qcs s'effectue de façon quantifiée, par des sauts de valeur de débit d'air Q représentant une valeur prédéterminée des dits débits d'air nominaux Qn. De même, les circuits d'asservissement 13 peuvent être agencés pour que la modification de la valeur de consigne de débit d'air Qcs représente sensiblement la valeur de la dérive oQ du besoin en débit d'air Q, et, en outre, pour que la valeur de consigne de débit d'air Qcs soit maintenue au-dessus d'une valeur de cumul du besoin en débit d'air Q ,onde FR. dcc - 25 4:2008 _._15 30:44 5 mesuré au fil du temps, pour ainsi garantir une marge de réserve permettant de satisfaire immédiatement, au moins partiellement, un accroissement du besoin en débit d'air. R-'R,e'ete 2TOC27767--Oe G4 4-clemande FR.doc - C4 CCD8 - ,1.1!- - The drift detection circuits 15 in need of air flow Q, for step d), can be supplied with corresponding information by a pressure sensor 6 located in the air flow (3 upward arrows) just upstream. of the fan 9, and supplying the value of a downstream parameter of the fan 9, that is to say the depression value Dp provided by it. The drift detection circuits 15 can also be supplied with corresponding information by an observation (arrow Fs) of the servocontrol circuits 13, that is to say the observation of at least one of the upstream control parameters of the control circuit. fan 9, for example the drift I of the feed current I, that is to say, more generally, the drift OW of the corresponding power W. The arrow Fd indicates the supply of the drift information from the need to the control circuits 13. According to the characteristic mentioned above, the control circuits 13 can be arranged so that the modification of the air flow set point value Qcs is performed in a quantized manner by airflow value jumps Q representing a predetermined value of said nominal airflows Qn. Similarly, the control circuits 13 may be arranged so that the modification of the air flow set point value Qcs substantially represents the value of the drift oQ of the airflow requirement Q, and, moreover, for that the air flow set point value Qcs is maintained above a cumulative value of the airflow requirement Q, FR wave. dcc - 25 4: 2008 _._ 15 30:44 5 measured over time, thereby guaranteeing a reserve margin to satisfy immediately, at least partially, an increase in the need for air flow. R-1R, summer 2TOC27767 - Oe G4 4-clamande EN.doc - C4 CCD8 -, 1.1! - -

Claims

Revendications1. A method of regulating a ventilation unit comprising a motor (8) for driving a fan (9) for circulating air at an adjustable pressure in an installation comprising a ventilation duct (21) comprising a plurality of air outlets (120) of a nominal air flow rate (Qn) type guaranteed beyond a predetermined threshold differential pressure (PDs), characterized by the fact that: a) the pressure of the fan (9) at an operating pressure (Psv) at least equal to the threshold differential pressure (PDs), b) measuring a current value of the air flow (Qcr) of the fan (9), c) a regulation mode with stabilization of the air flow (Q) is passed around an air flow set point value (Qcs) located on a pressure response curve (Dp) / air flow (Q). ) of the installation, within an operating pressure range (Dp) containing the threshold differential pressure (PDs), d) one scrutinizes all ion of a drift of the need for air flow (ûQ) to ensure, e) and, if necessary, is continued cyclically step d) for, in case of said drift detection of the need for air flow (ÛQ), bring, to the air flow set point value (Qcs), a modification in a direction tending to reduce said drift of the need for air flow (ÛQ).

2. Method according to claim 1, wherein the drift is: dl) is detected indirectly, following a modification of an operating parameter of the fan, R rre ': ets \; "U00 \ 2,7E7--680414- dena, of Ferdec - 15 - determining the air pressure value, the modification being: dli) is controlled, by repeating step a), with then measuring a new current value of air flow in step b) that is compared with the previous value of previous air flow, which has been memorized, to determine a value of the drift of the need for air flow, d12) is observed, and measured, because of the regulation in step c), d2) is detected directly by sensors of state signaling the state of the respective mouths, and transcribed into an air flow value according to the value, stored, nominal air flow. 15

3. Method according to one of claims 1 and 2, wherein repeating the sequence of steps of claim 1 at a frequency which is reduced when the air flow (Q) is lower than a low threshold of flow rate. air or when a stored history of said drift of the need for air flow (OQ), over a given determined period of time, shows that said drift (OQ) has a slope of variation as a function of the time whose absolute value is below a low threshold.

4. Method according to one of claims 2 and 3, wherein the step (Dp) provided by the fan (9) is used in step d1), so that an increase of the pressure required to provide the air flow set point value (Qcs), translating the opening of a mouth, is detected in step 30 d) and thus causes an increase in the flow rate value. 30_E _-- C 80414-request FR doc - 15/04 2008 - 71:15 - 39'44

The method of claim 4, wherein a fan control power parameter is used as said operating parameter.

6. Method according to one of claims 2 to 5, wherein, performing step dl), then increases, during the repetition of step a), the operating pressure (Psv) above a current value of pressure required to ensure the flow setpoint value in step c) elapsed, and the air flow setpoint value (Qcs) is chosen at a level lower than the measured flow rate value (Qm) in step b).

The method of claim 6, wherein the air flow setpoint value (Qcs) is selected at a level greater than 90 percent of the current value of airflow (Qm) measured in step b. ). B. Method according to one of claims 6 and 7, wherein the operating pressure (Psv) is set by adding a determined value to the said current pressure value (Dp) and is temporarily controlled at constant pressure to detect said drift from the airflow requirement (ûQ) in step d). The method according to one of claims 2 to 8, wherein, performing step d1), comparing a current value of the operating parameter (W) of the fan (9) with a previously stored counterpart value, to determine a amplitude value of the drift of the operating parameter (ÛW), which is compared with a value of "step" of drift (WP) and, if the drift (ÛW) exceeds the value of "step" of drift ( WP), the air flow setpoint value (Qcs) is modified in such a way that it decreases the drift of the parameter (ÛW). R '' Patent '' 27'00 \ 2 v7E7--280474-ccmande EN.doc 1504! 05E - 11.15 - SC '4410. Method according to one of Claims 1 to 9, in which the modification of the air flow set point value (Qcs) is carried out in a quantized manner, by airflow value jumps (Q) representing a predetermined value of said nominal air flow (Qn). 1l. Method according to one of claims 1 to 10, wherein, in step a), a pressure drop value in the pipe (21) is estimated as a function of characteristics, stored, the size thereof and 10 of a measured current value of air flow (Qa), and the operating pressure (Psv) is chosen at a value of at least the threshold differential pressure value (PDs) increased by the estimated pressure drop. . 12. The method according to one of claims 1 to 11, wherein the modification of the air flow setpoint value (Qcs) substantially represents the value of the drift of the airflow requirement (ÛQ), and in addition, the air flow set point value (Qcs) is maintained above a measured requirement cumulative value (Qm) over time, thereby guaranteeing a reserve margin for immediate satisfaction. at least partially, an increase in the need for air flow (Q). 13. A method according to claim 12, wherein, having determined a leakage airflow (Qf) of the pipe (21) as a function of the pressure (Dp), said margin is determined so that it guarantees at least the leakage air flow value (Qf). 14. Method according to one of claims 1 to 13, wherein a bend zone of a pressure response curve (Dp) / flow (Q) of the installation is determined, by varying one of a BO number of mouths (120) eereveouvertes and the pressure (Dp) of the fan (9), for storing a sequence of current points of the response curve, and the operating flow range is set in the elbow area. 15. The method of claim 14, wherein, to move the current point, the number BO of open mouths (120) is varied, by adjusting the fan (9) to a pressure (Dp) sufficient to provide a differential pressure at least equal to said predetermined threshold differential pressure (Pds). 16. Method according to one of claims 1 to 15, wherein in step a), the fan (9) pressure (Dp) constant. 17. Method according to one of claims 1 to 15, wherein in step a), the fan (9) pressure (Dp) increasing with the air flow (Q). 18. A ventilation unit comprising a motor (8) for driving an air circulation fan (9) under a pressure (Dp) adjustable by means (14) for regulating the power of the motor ( 8) and thus the air flow, in an installation comprising a ventilation duct (21) comprising a plurality of air ducts (120) of a nominal air flow type (Qn) guaranteed 25 beyond a predetermined threshold differential pressure (PDs), characterized in that it comprises sequencer means (12) arranged to carry out the rest of the steps of claim 1, by controlling the adjustment means (14), for step a), by control of air flow measurement means (5), for step b), n`2-, E-050414-deRande EN.doc - 15/04; Cee - 11:15 - 42/44 by controlling means (13) for controlling the adjustment means (14), in step c) by reading drift detection means in need of air flow (15) for step d), by controlling the servo means (13), in step e). 19. The ventilation unit according to claim 18, wherein the servo-control means (13) are arranged so that the modification of the air flow set point value (Qcs) is carried out in a quantified manner, by means of jumps of an airflow value representing a predetermined value of said nominal airflow (Qn). 20. Ventilation unit according to one of claims 18 and 19, wherein the servo means (13) are arranged so that the change in the air flow setpoint value (Qcs) substantially represents the value of the derives from the need for air flow (ûQ), and furthermore, for the air flow set point value (Qcs) to be maintained above a measured demand cumulation value (Qm) over the time, thus guaranteeing a reserve margin to satisfy immediately, at least partially, an increase in the need for air flow (Q). BYPVets \ 77DD \ 27767 - O8C4: 4. S, '^ 9 ^ _DE - to: 1 - 43, '44