FR2865525A1 - Methode de formation d'une zone de passage pour l'alimentation en carburant dans la tubulure d'un injecteur pour turbine d'un reacteur - Google Patents
Methode de formation d'une zone de passage pour l'alimentation en carburant dans la tubulure d'un injecteur pour turbine d'un reacteur Download PDFInfo
- Publication number
- FR2865525A1 FR2865525A1 FR0500404A FR0500404A FR2865525A1 FR 2865525 A1 FR2865525 A1 FR 2865525A1 FR 0500404 A FR0500404 A FR 0500404A FR 0500404 A FR0500404 A FR 0500404A FR 2865525 A1 FR2865525 A1 FR 2865525A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- fuel
- flow rate
- passage zone
- passage
- zone
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000000446 fuel Substances 0.000 title claims abstract description 257
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 50
- RLQJEEJISHYWON-UHFFFAOYSA-N flonicamid Chemical compound FC(F)(F)C1=CC=NC=C1C(=O)NCC#N RLQJEEJISHYWON-UHFFFAOYSA-N 0.000 title 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 15
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 8
- 238000003754 machining Methods 0.000 claims description 6
- 238000005219 brazing Methods 0.000 claims description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 4
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 3
- 238000004939 coking Methods 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 2
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M53/00—Fuel-injection apparatus characterised by having heating, cooling or thermally-insulating means
- F02M53/04—Injectors with heating, cooling, or thermally-insulating means
- F02M53/08—Injectors with heating, cooling, or thermally-insulating means with air cooling
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C7/00—Features, components parts, details or accessories, not provided for in, or of interest apart form groups F02C1/00 - F02C6/00; Air intakes for jet-propulsion plants
- F02C7/22—Fuel supply systems
- F02C7/222—Fuel flow conduits, e.g. manifolds
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C7/00—Features, components parts, details or accessories, not provided for in, or of interest apart form groups F02C1/00 - F02C6/00; Air intakes for jet-propulsion plants
- F02C7/22—Fuel supply systems
- F02C7/224—Heating fuel before feeding to the burner
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M53/00—Fuel-injection apparatus characterised by having heating, cooling or thermally-insulating means
- F02M53/04—Injectors with heating, cooling, or thermally-insulating means
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M55/00—Fuel-injection apparatus characterised by their fuel conduits or their venting means; Arrangements of conduits between fuel tank and pump F02M37/00
- F02M55/02—Conduits between injection pumps and injectors, e.g. conduits between pump and common-rail or conduits between common-rail and injectors
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D11/00—Burners using a direct spraying action of liquid droplets or vaporised liquid into the combustion space
- F23D11/36—Details, e.g. burner cooling means, noise reduction means
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D11/00—Burners using a direct spraying action of liquid droplets or vaporised liquid into the combustion space
- F23D11/36—Details, e.g. burner cooling means, noise reduction means
- F23D11/38—Nozzles; Cleaning devices therefor
- F23D11/383—Nozzles; Cleaning devices therefor with swirl means
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
- F23D14/46—Details, e.g. noise reduction means
- F23D14/72—Safety devices, e.g. operative in case of failure of gas supply
- F23D14/78—Cooling burner parts
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
- F23R3/28—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the fuel supply
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2250/00—Geometry
- F05D2250/20—Three-dimensional
- F05D2250/25—Three-dimensional helical
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D2900/00—Special features of, or arrangements for burners using fluid fuels or solid fuels suspended in a carrier gas
- F23D2900/00016—Preventing or reducing deposit build-up on burner parts, e.g. from carbon
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23K—FEEDING FUEL TO COMBUSTION APPARATUS
- F23K2300/00—Pretreatment and supply of liquid fuel
- F23K2300/20—Supply line arrangements
- F23K2300/204—Preheating
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T50/00—Aeronautics or air transport
- Y02T50/60—Efficient propulsion technologies, e.g. for aircraft
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/49348—Burner, torch or metallurgical lance making
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
Abstract
L'invention concerne une méthode de réalisation d'une zone de passage pour l'alimentation en carburant dans une tubulure d'alimentation (12) d'un injecteur (10) caractérisée en ce qu'elle comprend les étapes consistant, pour un débit et une température de carburant donnés, à créer une zone de passage pour l'alimentation en carburant de section d'écoulement initiale qui correspond à une vitesse d'écoulement, un coefficient de transfert de chaleur, et des températures locales de paroi en contact avec le carburant, et à réduire la section par la présence d'un structure profilé hélicoïdale de diamètre et de pas approprié de façon à accroître la vitesse d'écoulement du carburant, le coefficient de transfert de chaleur, tout en abaissant les températures locales de paroi, sans modifier le débit et la température du carburant.
Description
METHODE DE FORMATION D'UNE ZONE DE PASSAGE POUR
L'ALIMENTATION EN CARBURANT DANS LA TUBULURE D'UN INJECTEUR POUR TURBINE D'UN REACTEUR Domaine de l'invention La présente invention concerne des injecteurs de carburant, et plus particulièrement, un procédé pour former un passage d'alimentation de grand diamètre dans la tubulure d'alimentation d'un injecteur de carburant utilisé dans la turbine d'un réacteur.
Etat de la technique Lorsque l'on conçoit des injecteurs de carburant pour des turbines de réacteurs, il est souhaitable d'augmenter les coefficients de transfert de chaleur ou de convection de façon à réduire les températures de paroi en contact avec le carburant, à l'intérieur de la zone de passage pour l'alimentation en carburant. Ce fait sert à abaisser les températures de service de l'injecteur de carburant, ce qui réduit le risque de cokéfaction du carburant et de formation de carbone à l'intérieur de la zone de passage pour l'alimentation en carburant. La cokéfaction du carburant à l'intérieur de l'injecteur peut provoquer des réductions dans le débit de carburant, ce qui peut conduire à des gradients thermiques inopportuns à l'intérieur du système de combustion, causant des dommages au matériel et en dernier lieu, conduisant à une panne.
Généralement, afin de contrôler la température des parois en contact avec le carburant dans la zone de passage pour l'alimentation en carburant d'un injecteur, une méthode consiste à réduire le diamètre de cette zone. Cette réduction de diamètre provoque une augmentation des vitesses d'écoulement de carburant ainsi que des une augmentation des coefficients de transfert de chaleur pour un débit de carburant et une température de carburant donnés. Toutefois, comme le diamètre de la zone de passage pour l'alimentation en carburant diminue afin de réduire les températures des parois en contact avec le carburant, il y a une augmentation inopportune de la perte de charge à travers la zone de passage du carburant. Compte tenu des difficultés de fabrication, et à la criticité de l'usinage de voies de passage de petit diamètre, il est manifeste qu'une telle conception comporte des inconvénients majeurs.
Une autre méthode de réduction des températures des parois en contact avec le carburant dans un injecteur de carburant est décrit dans le brevet US N 6 457 316. Dans ce brevet, des aubes profilées sont crées à la surface des parois internes de la tubulure d'alimentation en carburant de l'injecteur, rapportées ou intégralement formées en même temps que la dite tubulure. Ces aubes profilées modifiant l'écoulement, accélèrent le débit de carburant à travers la tubulure. La vitesse de turbulence induite par les aubes dans l'écoulement du carburant augmente le coefficient de convection, qui à son tour, engendre une réduction des températures de paroi en contact avec le carburant, en aval des aubes de turbulence.
La création d'aubes profilées sur la surface interne de la tubulure d'alimentation générant des turbulences, ainsi que la méthode qui consiste en une diminution du diamètre, décrits ci-dessus, présentent dans les deux cas des difficultés de réalisation lors de leur fabrication.
Dès lors il serait bénéfique de concevoir une méthode de réalisation d'une zone de passage pour l'alimentation en carburant dans un injecteur de carburant qui pallie les difficultés de fabrication précitées, ainsi que les insuffisances notées dans l'art antérieur, tout en abaissant efficacement les températures des parois en contact avec le carburant, à l'intérieur de la zone de passage pour l'alimentation en carburant de l'injecteur, pour améliorer l'efficacité de la turbine.
Sommaire de l'invention
L'objet de l'invention concerne une nouvelle méthode améliorée et économique de réalisation d'une zone de passage pour l'alimentation en carburant dans la tubulure d'alimentation d'un injecteur ayant un diamètre relativement plus grand que ceux existants dans les zones d'alimentation en carburant décrits dans l'état de la technique.
La méthode, selon l'invention, comprend les étapes d'usinage, de perçage, d'alésage et est caractérisé en ce que pour un débit de carburant et une température de carburant donnés, a) créer une zone de passage de carburant dans la tubulure d'alimentation d'un injecteur, la dite zone ayant une section d'écoulement initiale engendrant une vitesse d'écoulement de carburant initiale, un coefficient de transfert de chaleur par convection initiale et des températures locales de paroi en contact avec le carburant initiales, et b) réduire la section initiale d'écoulement de la zone de passage pour l'alimentation en carburant de façon à accroître la vitesse d'écoulement du carburant et le coefficient de transfert de chaleur par convection, tout en abaissant les températures locales de paroi en contact avec le carburant dans la zone de passage pour l'alimentation en carburant, sans modifier ni le dit débit ni la dite température donnés.
De préférence, l'étape de réduction de la section d'écoulement de la zone de passage pour l'alimentation en carburant se fait par l'incorporation d'une structure profilée à l'intérieur de la zone de passage pour l'alimentation en carburant. Cette structure profilée est de préférence une tige cylindrique, située coaxialement à l'intérieur de la zone de passage pour l'alimentation en carburant. Toutefois, dans le cadre de l'invention la section de la structure profilée peut être également polygonale ou elliptique. Il est également envisagé, dans le cadre de l'invention, que la structure profilée puisse être formée par une pluralité de structures profilées de configurations transversales similaires ou différentes, et que ces multiples structures profilées puissent être liées entre elles ou sinon disposées les unes par rapport aux autres à l'intérieur de la zone de passage pour l'alimentation en carburant, afin de former une structure assemblée qui réduise la section d'écoulement initiale de la zone de passage pour l'alimentation en carburant. Par exemple, la structure profilée peut comprendre une pluralité de tiges cylindriques de diamètre relativement petit qui sont liées entre elles pour former une structure profilée d'un diamètre une fois assemblé supérieur, qui est ensuite positionné à l'intérieur du conduit d'alimentation en carburant.
Selon une réalisation préférée de l'invention, la méthode de réalisation d'une zone de passage pour l'alimentation en carburant comprend de plus l'étape d'introduction d'un composant capable de donner une vitesse tangentielle au carburant passant au travers de la zone de passage pour l'alimentation en carburant à un débit donné. De préférence, l'obtention de cette vitesse tangentielle est obtenue en créant une forme hélicoïdale autour de la structure profilée.
Dans un mode de réalisation de l'invention, cette forme hélicoïdale est obtenue en rapportant un profilé selon une configuration hélicoïdale à la périphérie externe d'une tige cylindrique. Dans un autre mode de réalisation de l'invention, cette forme hélicoïdale est obtenue en formant, comme partie intégrante, c'est à dire d'une manière monobloc, une hélice autour de la périphérie externe d'une tige cylindrique.
La méthode comprend en outre l'étape de sélection du pas de la formation hélicoïdale pour produire une vitesse d'écoulement souhaitée pour un débit de carburant donné.
Dans l'exemple présenté ci-dessus, dans lequel la structure profilée comprend un faisceau de tiges cylindriques de diamètre relativement petit, il est envisagé que les faisceaux de tiges puissent être enroulés autour de l'axe central pour produire une formation hélicoïdale d'un pas choisi très précisément, qui fournisse ainsi un composant de vitesse tangentielle au carburant circulant à travers la zone de passage pour l'alimentation en carburant pour obtenir une vitesse d'écoulement souhaitée.
L'objet de l'invention concerne également une méthode de réalisation d'une zone de passage pour l'alimentation dans la tubulure d'alimentation d'un injecteur de carburant, qui comprend, pour un débit de carburant donné, les étapes consistant à a) créer la zone de passage cylindrique pour l'alimentation en carburant dans la tubulure d'alimentation, la dite zone de passage ayant une section d'écoulement initiale engendrant une vitesse d'écoulement initiale, b) positionner une tige cylindrique à l'intérieur de la zone de passage pour l'alimentation en carburant, et, c) former une hélice autour de la périphérie externe de la tige cylindrique.
La méthode comprend en outre l'étape consistant à sélectionner le diamètre externe de la tige cylindrique ou le pas de l'hélice pour obtenir une vitesse d'écoulement souhaitée du carburant dans la zone de passage pour l'alimentation en carburant, au débit de carburant donné.
Ces aspects ainsi que les autres aspects de l'invention apparaîtront plus clairement aux hommes du métier à partir de la description détaillée suivante de l'invention, prise conjointement avec les dessins.
Description sommaire des figures
De façon à permettre aux hommes du métier de mieux comprendre la présente invention et comment utiliser la méthode de la présente invention, les modes de réalisation de celle-ci sont décrits en détail ci-dessous en faisant référence aux dessins dans lesquels: La figure 1 est une vue latérale en élévation en section partielle d'un injecteur de carburant construit selon un mode préféré de l'invention, qui possède une zone de passage hélicoïdale pour l'alimentation en carburant, définie au moins en partie par une tige cylindrique et un profilé rapporté autour de la périphérie externe de la tige selon une configuration hélicoïdale; La figure 2 est une vue latérale en élévation en section partielle d'un injecteur de carburant construit selon un mode de réalisation préféré de l'invention, qui possède une zone de passage hélicoïdal pour l'alimentation en carburant définie au moins en partie par une tige cylindrique ayant une hélice monobloc formée autour de la périphérie externe de la dite tige; La figure 3 est une vue en coupe transversale prise le long de la ligne 3-3 de la figure 1, illustrant le rapport géométrique entre les structures définissant la zone de passage pour l'alimentation en carburant, formée dans l'injecteur de carburant de l'invention; La figure 4 est une vue en coupe transversale prise le long de la ligne 4-4 de la figure 2, illustrant le rapport géométrique entre les structures définissant la zone de passage hélicoïdale pour l'alimentation en carburant, formée dans l'injecteur de carburant de l'invention; La figure 5 est une vue partielle de la zone de passage pour l'alimentation en carburant de l'injecteur illustré sur la figure 1, montrant le pas du profilé rapporté selon une configuration hélicoïdale par rapport à l'axe longitudinal de la tige cylindrique; La figure 6 est une vue partielle de la zone de passage pour l'alimentation en carburant de l'injecteur illustré sur la figure 2, montrant le pas d'une hélice monobloc, par rapport à l'axe longitudinal de la tige cylindrique; et La figure 7 est une vue partielle de la zone de passage pour l'alimentation en carburant de l'injecteur, similaire à celle de la figure 1, dans laquelle le pas profilé rapporté selon une configuration hélicoïdale est augmenté par rapport au pas du profilé rapporté selon une configuration hélicoïdale illustrée sur la figure 5.
La présente invention concerne une nouvelle méthode économique et efficace de réalisation d'une zone de passage pour l'alimentation en carburant dans la tubulure d'alimentation d'un injecteur de carburant, utilisée principalement dans une turbine d'un réacteur.
Comme décrit en détail ci-dessous, la zone de passage pour l'alimentation en carburant, formée en suivant la méthode selon l'invention, a un diamètre relativement grand, lorsque comparé à la zone de passage pour l'alimentation en carburant, tel qu'il existe dans l'état de l'art antérieur, qui a un diamètre relativement petit conçue pour produire des vitesses d'écoulement de carburant et des coefficients de transfert de chaleur supérieurs, pour un débit de carburant et une température de carburant donnés.
La conception, selon l'invention, de la zone de passage d'alimentation en carburant, abaisse les températures de paroi en contact avec le carburant à l'intérieur de la dite zone de passage. Généralement, une zone de passage de plus grand diamètre, telle que celle qui est initialement formée dans la tubulure d'alimentation d'un injecteur selon l'invention, entraînerait des vitesses d'écoulement de carburant inférieures et des coefficients de transfert de chaleur inférieurs, ce qui donnerait des températures locales de paroi en contact avec le carburant supérieures. Toutefois, ce phénomène est corrigé dans le cas d'une zone de passage de diamètre relativement grand pour l'alimentation en carburant formée selon la méthode de l'invention, en positionnant une structure profilée à l'intérieur de la dite zone de passage.
En faisant référence aux figures précités, la figure 1 illustre un injecteur de carburant construit selon un mode de réalisation préféré de l'invention et désigné généralement par le numéro de référence (10). L'injecteur de carburant (10) comprend une tubulure d'alimentation (12). Une bride de fixation (14) est située à la partie d'extrémité amont de la tubulure d'alimentation (12) et un ensemble injecteur (16) est situé à la partie d'extrémité avale de la tubulure d'alimentation (12). La bride de fixation (14) permet de fixer l'injecteur de carburant (10) à la paroi (15) de la chambre de combustion d'une turbine d'un réacteur de façon classique. L'ensemble injecteur (16) libère le carburant pulvérisé dans la chambre de combustion.
Une arrivée de carburant (18) est adjacente à la bride de fixation (14) de l'injecteur de carburant (10). L'arrivée de carburant (18) reçoit le carburant depuis une pompe (non illustrée) associée à la turbine à un débit et une température donnés. L'arrivée de carburant (18) communique avec un orifice d'admission (22), qui à son tour communique avec un conduit d'alimentation en carburant (24) qui se prolonge à travers la tubulure d'alimentation (12) depuis l'arrivée de carburant (18) vers l'ensemble injecteur (16). L'orifice d'alimentation en carburant (24) est usiné, percé, foré ou sinon formé de façon à avoir un diamètre relativement grand par comparaison au diamètre des zones de passage pour l'alimentation en carburant que l'on trouve dans les injecteurs de carburant de l'art antérieur. Le conduit d'alimentation en carburant de grand diamètre (24) a une section d'écoulement initiale qui correspond à une vitesse d'écoulement du carburant initiale, un coefficient de transfert de chaleur par convection initial et des températures initiales locales de paroi en contact avec le carburant, pour un débit de carburant et une température de carburant donnés.
Selon la méthode de l'invention, une structure profilée, de préférence sous la forme d'une tige cylindrique pleine (26) est positionnée ou sinon fixée par des moyens classiques à l'intérieur du conduit d'alimentation en carburant (24), de préférence en alignement axial avec l'axe du conduit, de façon à définir un espace annulaire (28) (voir figure 3) entre la paroi intérieure de l'orifice (20) et la paroi périphérique externe de la tige (26). La formation de l'espace annulaire (28) à l'intérieur du conduit d'alimentation en carburant (24) présente l'avantage de diminuer voire réduire la section d'écoulement initiale du conduit d'alimentation en carburant (24). Ceci augmente la vitesse d'écoulement du carburant ainsi que le coefficient de transfert de chaleur par convection, et abaisse avantageusement les températures locales de paroi en contact avec le carburant à l'intérieur du conduit d'alimentation en carburant de diamètre relativement grand (24), sans avoir à modifier la température de carburant et le débit de carburant pour des valeurs de consignes données.
L'augmentation de surface en contact avec le carburant, résultant d'un conduit d'alimentation de relativement grand diamètre, selon l'invention, permet un flux d'échange thermique hors de l'injecteur, supérieur, lorsque comparé à ce qu'il serait, pour une zone de passage de plus petit diamètre. Ceci assure un meilleur refroidissement localisé et des températures locales de paroi en contact avec le carburant inférieures et ce, à l'intérieur du conduit d'alimentation en carburant.
Comme mentionné précédemment, il est également envisagé dans le cadre de l'invention décrite, que des structures profilées, autres que la tige cylindrique (26) décrite et illustrée ici, puissent être utilisées dans la zone de passage pour l'alimentation en carburant selon l'invention, comme par exemple des structures profilées elliptiques ou polygonales. Il est également envisagé, toujours dans le cadre de l'invention décrite, qu'une pluralité de structures profilées de configurations transversales similaires ou différentes puissent être utilisées dans la zone de passage pour l'alimentation en carburant selon l'invention.
En faisant référence à la figure 3, la taille de l'espace annulaire (28) ou la distance de l'espace d à l'intérieur du conduit d'alimentation en carburant (24) peut être choisie, contrôlée ou sinon conçue pour obtenir une vitesse d'écoulement de carburant souhaitée pour un débit de carburant donné. De plus, la taille de l'espace annulaire peut être conçue pour créer une zone de passage d'écoulement qui soit en adequation avec un orifice d'alimentation en carburant de petit diamètre de base, engendrant des vitesses d'écoulement et des coefficients de transfert de chaleur équivalents. Ceci peut être réalisé en sélectionnant le diamètre externe de la tige cylindrique (26) de façon à engendrer la vitesse d'écoulement de carburant souhaitée.
Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, la vitesse d'écoulement absolue du carburant, à un débit de carburant donné passant à travers le conduit d'alimentation en carburant (24), est augmentée en créant un composant de vitesse tangentielle pour le carburant circulant à travers l'espace annulaire (28). Ceci est obtenu, de préférence en créant une formation hélicoïdale autour de la périphérie externe de la tige cylindrique (26). Dans un mode de réalisation de l'invention, ceci est réalisé en brasant ou sinon en fixant un profilé (30) à la périphérie externe de la tige cylindrique (26) selon une configuration hélicoïdale, comme illustré par l'exemple, sur la figure 5. Dans un autre mode de réalisation de l'invention illustré sur les figures 2, 4 et 6, ceci est réalisé en formant, de manière monobloc, une hélice (130) autour de la périphérie externe de la tige cylindrique (126), comme illustré par exemple, sur la figure 6.
Selon un mode préféré de l'invention, le pas de la formation hélicoïdale (30, 130) peut être sélectionné pour contrôler les vitesses d'écoulement souhaitées à travers l'injecteur de carburant. A tire d'exemple, les différences de pas du profilé enroulé en hélice (30, 30') sont illustrées sur les figures 5 et 7. Le pas de la formation hélicoïdale (30, 130) est la distance le long de l'axe longitudinal de la tige pour une rotation complète de l'hélice. Ainsi, le pas du profilé en hélice (30') illustré sur la figure 7 est supérieur au pas du profilé en hélice (30) illustré sur la figure 5. Les hommes du métier apprécieront que l'augmentation du pas de la formation hélicoïdale autour de la tige produise des vitesses d'écoulement du carburant inférieures dans la zone de passage pour l'alimentation en carburant. Il faudrait également noter que le pas de l'hélice et l'angle d'hélice 0 sont inversement proportionnels. Ainsi une diminution de l'angle d'hélice produira des vitesses d'écoulement du carburant inférieures.
Les tableaux 1.0 à 3.0 illustrent comment l'angle d'hélice du profilé enroulé selon une configuration hélicoïdale et la taille de l'espace annulaire comme défini par le diamètre externe de la tige cylindrique peuvent être sélectionnés ou sinon conçus afin d'obtenir une vitesse de carburant souhaitée pour l'injecteur de carburant de l'invention. Cette flexibilité donne au concepteur de l'injecteur plus de contrôle sur la perte de charge à travers l'injecteur sans avoir à sacrifier les gains dans les vitesses d'écoulement et les coefficients de transfert de chaleur réalisés en augmentant le diamètre de la zone de passage pour l'alimentation en carburant selon le procédé de l'invention.
Les données énoncées ci-dessous illustrent les vitesses d'écoulement de carburant obtenues avec deux configurations de passage de carburant hélicoïdales différentes dans un injecteur de carburant d'un moteur d'avion fonctionnant dans trois conditions de vol différentes. Dans chaque cas, le carburant fourni à l'injecteur est du Jet A (JP-8) , la température du carburant est 250 F, la densité du carburant est de 0,02710 lbm/in3 et le coefficient de décharge Cd est 0,6.
Tableau 1.0
Conditions: Régime ascensionnel maximal Débit Diamètre Diamètre Distance Section de Angle Vitesse (lbm/hr) du de la d'espacement débit d'hélice du conduit tige (in) tourbillonnaire (deg) carburant (in) (in) (in2) (ft/sec) 148,3 0,2031 0,1801 0,0115 0,00484 45 26,17 148,3 0,2031 0,1661 0,0185 0,00444 65 28,54
Tableau 2.0
Conditions: Régime de croisière Débit Diamètre Diamètre Distance Section de Angle Vitesse (lbm/hr) du de la d'espacement débit d'hélice du conduit tige (in) tourbillonnaire (deg) carburant (in) (in) (in2) (ft/sec) 32,7 0,2031 0,1801 0,0115 0,00484 45 5,77 32,7 0,2031 0,1661 0,0185 0,00444 65 6,29
Tableau 3.0
Conditions: Régime de vol ralenti Débit Diamètre Diamètre Distance Section de Angle Vitesse (lbm/hr) Du de la d'espacement débit d'hélice du conduit tige (in) tourbillonnaire (deg) carburant (in) (in) (in2) (ft/sec) 16,4 0,2031 0,1801 0,0115 0,00484 45 2,89 16,4 0,2031 0,1661 0,0185 0,00444 65 3,16 Comme illustré par les données énoncées dans les tableaux 1.0 à 3.0 sous les trois conditions de vol, une diminution de l'angle d'hélice (à savoir une augmentation du pas d'hélice) combiné avec une augmentation de la taille de l'espace annulaire (à savoir une diminution du diamètre de la tige) produit des vitesses d'écoulement de carburant inférieures. Des vitesses d'écoulement de carburant inférieures, un espace annulaire supérieur et un pas d'hélice augmenté conduisent avantageusement à une perte de charge inférieure à travers la zone de passage pour l'alimentation en carburant. Par conséquent, chacun de ces paramètres peut être contrôlé pour optimiser la conception d'injecteur/buse. Il convient de remarquer que lorsque les deux paramètres (à savoir la taille de l'espace et le pas d'hélice) augmentent le changement dans le pas d'hélice est le facteur dominant par rapport au changement dans la vitesse d'écoulement du carburant.
Selon l'invention, une augmentation de la surface pour la convection des zones de passage pour l'alimentation en carburant résulte en un abaissement des températures de paroi en contact avec le carburant à l'intérieur de la zone de passage pour l'alimentation en carburant, pour un débit de carburant, un coefficient de transfert de chaleur par convection et une température de carburant donnés. En outre, il peut être prouvé que le changement des températures de paroi en contact avec le carburant à l'intérieur de la zone de passage pour l'alimentation en carburant est inversement proportionnel au changement de surface pour convection de la zone de passage pour l'alimentation en carburant, comme démontré par la dérivée mathématique suivante.
L'écoulement de chaleur dans l'injecteur de carburant peut être exprimé de la façon suivante: q = h*A* AT où . H = coefficient de transfert de chaleur 5 A = surface pour convection OT = Tww - Tf Tww = température de paroi mouillée Tf = température de carburant On peut supposer que la chaleur qui circule dans l'injecteur de carburant est équivalente pour une zone de passage pour l'alimentation en carburant selon l'état de la technique et pour une zone de passage pour l'alimentation en carburant annulaire formé selon le procédé de l'invention. Cette équivalence peut être exprimée par l'équation suivante: q alimentation état de la technique = q alimentation annulaire selon l'invention Par conséquent, il s'ensuit que: (h* A* AT) alimentation état de la technique = (h*A* OT) alimentation annulaire selon l'invention Selon l'invention, une forme hélicoïdale peut être associée au pourtour de la tige formant la zone de passage pour l'alimentation annulaire et l'angle et/ou le pas de l'hélice peuvent être ajustés de sorte que le coefficient de transfert de chaleur pour la zone de passage pour l'alimentation en carburant selon l'état de la technique et le coefficient de transfert de chaleur pour la zone de passage pour l'alimentation annulaire selon l'invention soient sensiblement égaux. Ceci peut s'exprimer comme suit: (A* AT) alimentation état de la technique (A* AT) alimentation annulaire selon l'invention Par conséquent, les hommes du métier peuvent apprécier que la différence de température soit inversement proportionnelle au changement de surface de convection, comme exprimé dans l'équation suivante: 0 Talimentation état de la technique /A T alimentation annulaire selon l'invention A alimentation annulaire selon l'invention /A alimentation état de la technique Par conséquent, pour une température de carburant donnée Tf, la température de paroi en contact avec le carburant Tww peut être avantageusement réduite en utilisant une zone de passage pour l'alimentation en carburant de type annulaire formé selon l'invention, comme illustré par l'expression suivante: Tww = ATalimentation annulaire selon l'invention + Tf Ainsi à titre d'exemple, si la surface d'une zone de passage pour l'alimentation en carburant annulaire est deux fois la surface d'un conduit d'alimentation en carburant de l'état de la technique, la différence de température (ATalimentation annulaire selon l'invention) pour la zone de passage pour l'alimentation en carburant annulaire sera la moitié de celle de l'orifice d'alimentation en carburant selon l'état de la technique, réduisant de façon considérable la température de paroi en contact avec le carburant, pour une température et un débit de carburant donnés.
Même si la méthode de l'invention a été décrit par rapport aux modes de réalisation préférés, les hommes du métier apprécieront volontiers que des changements et modifications puissent être réalisés dans celle-ci sans diverger de l'esprit et de la portée de l'invention comme défini par les revendications jointes.
Claims (30)
1. Méthode de réalisation d'une zone de passage pour l'alimentation en carburant dans la tubulure d'alimentation d'un injecteur caractérisé en ce qu'il comprend, pour un débit et une température de carburant donnés, les étapes consistant à : a) créer une zone de passage de carburant dans la tubulure d'alimentation d'un injecteur, la dite zone ayant une section d'écoulement initiale engendrant une vitesse d'écoulement de carburant, un coefficient de transfert de chaleur par convection et des températures locales de paroi en contact avec le carburant initiales, et b) réduire la section initiale d'écoulement de la zone de passage pour l'alimentation en carburant de façon à accroître la vitesse d'écoulement du carburant et le coefficient de transfert de chaleur par convection, tout en abaissant les températures locales de paroi en contact avec le carburant dans la zone de passage pour l'alimentation en carburant, sans modifier ni le dit débit ni la dite température donnés.
2. Méthode selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'étape de réduction de la section d'écoulement de la zone de passage pour l'alimentation en carburant comprend le positionnement d'une structure profilée à l'intérieur de la zone de passage pour l'alimentation en carburant.
3. Méthode selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'étape de réduction de la section d'écoulement de la zone de passage pour l'alimentation en carburant comprend le positionnement d'une pluralité de structures profilées de configurations transversales similaires ou différentes.
4. Méthode selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'étape de positionnement d'une structure profilée à l'intérieur de la zone de passage pour l'alimentation en carburant comprend le positionnement d'une tige à l'intérieur de la zone de passage pour l'alimentation en carburant.
5. Méthode selon l'une ou l'autres des revendications 2 ou 3, caractérisé en ce que l'étape de positionnement d'une pluralité de structures profilées à l'intérieur de la zone de passage pour l'alimentation en carburant comprend le positionnement d'une pluralité de tiges qui sont liées entre elles pour former une structure profilée, à l'intérieur de la zone de passage pour l'alimentation en carburant.
6. Méthode selon l'une au moins des revendications 2 à 5, caractérisé en ce que l'étape de positionnement d'une structure profilée à l'intérieur de la zone de passage pour l'alimentation en carburant comprend le positionnement d'au moins une tige pleine à l'intérieur de la zone de passage pour l'alimentation en carburant.
7. Méthode selon l'une au moins des revendications 2 à 6, caractérisé en ce que l'étape de positionnement d'une structure profilée à l'intérieur de la zone de passage pour l'alimentation en carburant comprend le positionnement coaxial d'une tige pleine ou d'une pluralité de tiges qui sont liées entre elles, à l'intérieur de la zone de passage pour l'alimentation en carburant pour former un espace annulaire.
8. Méthode selon l'une au moins des revendications 4 à 7, caractérisée en ce que les tiges ont une section de type circulaire, elliptique ou polygonale et préférentiellement circulaire.
9. Méthode selon l'une au moins des revendications 4 à 8, caractérisée en ce qu'elle comporte l'étape de sélection du diamètre externe de la tige ou d'une pluralité de tiges pour produire une vitesse d'écoulement de carburant au débit de carburant donné.
10. Méthode selon l'une au moins des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que elle comprend en outre l'étape de création d'un composant de vitesse tangentielle pour le carburant circulant à travers la zone de passage pour l'alimentation en carburant au débit donné.
11. Méthode selon la revendication 10, caractérisé en ce que l'étape de création d'un composant de vitesse tangentielle pour le carburant comprend la mise en place d'une formation hélicoïdale autour de la structure profilée.
12. Méthode selon l'une ou l'autres des revendications 10 ou 11, caractérisée en ce que l'étape de création d'un composant de vitesse tangentielle pour le carburant circulant à travers l'espace annulaire au débit donné se fait en fixant un profilé dans une configuration hélicoïdale autour de la périphérie externe de la tige cylindrique.
13. Méthode selon l'une ou l'autres des revendications 10 ou 11, caractérisé en ce que l'étape de création d'un composant de vitesse tangentielle pour le carburant circulant à travers l'espace annulaire au débit donné se fait en formant de manière monobloc une hélice autour de la périphérie externe de la tige cylindrique.
14. Méthode selon l'une ou l'autres des revendications 10 ou 11, caractérisé en ce que l'étape de création d'un composant de vitesse tangentielle pour le carburant circulant à travers l'espace annulaire au débit donné se fait en formant les faisceaux de tiges enroulés autour de l'axe central pour produire une formation hélicoïdale.
15. Méthode selon l'une quelconque des revendications 10 à 14, comprenant en outre la sélection du pas de la formation hélicoïdale pour produire une vitesse d'écoulement de carburant au débit de carburant donné.
16. Méthode de formation de la zone de passage pour l'alimentation en carburant dans la tubulure d'alimentation d'un injecteur de carburant caractérisée en ce que pour un débit en carburant et une température de carburant donnés elle à consiste à : a) usiner une zone de passage pour l'alimentation en carburant dans la tubulure d'alimentation d'un injecteur de carburant, la dite zone de passage ayant une section d'écoulement initiale engendrant une vitesse d'écoulement de carburant initiale, un coefficient de transfert de chaleur par convection initiale et des températures locales de paroi en contact avec le carburant initiales, et b) positionner une structure profilée à l'intérieur de la zone de passage pour l'alimentation en carburant de façon à réduire la section d'écoulement initiale de la dite zone et accroître de ce fait la vitesse d'écoulement du carburant et le coefficient de transfert de chaleur par convection pour la dite zone de passage, tout en abaissant les températures locales de paroi en contact avec le carburant, sans modifier le débit et la température du carburant donnés, et c) réaliser une formation hélicoïdale autour de la structure profilée pour créer un composant de vitesse tangentielle pour le carburant circulant à travers la zone de passage pour l'alimentation en carburant, et de ce fait produire une vitesse d'écoulement de carburant supérieure pour la zone de passage pour l'alimentation en carburant, pour un débit en carburant donné.
17. Méthode selon la revendication 16, caractérisé en ce que l'étape de positionnement d'une structure profilée à l'intérieur de la zone de passage pour l'alimentation en carburant comprend le positionnement d'une tige à l'intérieur de la zone de passage pour l'alimentation en carburant.
18. Méthode selon l'une ou l'autre des revendications 16 ou 17 caractérisé en ce que l'étape de positionnement d'une structure profilée à l'intérieur de la zone de passage pour l'alimentation en carburant comprend le positionnement d'une tige à l'intérieur de la zone de passage pour l'alimentation en carburant.
19. Méthode selon l'une au moins des revendications 16 à 18, caractérisé en ce que l'étape de positionnement d'une structure profilée à l'intérieur de la zone de passage pour l'alimentation en carburant comprend le positionnement d'une tige coaxiale cylindrique à l'intérieur de la zone de passage pour l'alimentation en carburant pour former un espace annulaire à l'intérieur celle ci.
20. Méthode l'une au moins des revendications 16 à 19, caractérisée en ce qu'elle comprenant en outre l'étape de sélection du diamètre externe de la tige cylindrique pour produire une vitesse d'écoulement de carburant souhaitée au débit de carburant donné.
21. Méthode selon l'une au moins des revendications 16 à 20, caractérisé en ce que l'étape de réalisation d'une formation hélicoïdale sur la structure profilée comprend la fixation d'un profilé selon une configuration hélicoïdale autour de la périphérie externe de la structure profilée.
22. Méthode selon l'une au moins des revendications 16 à 20, caractérisé en ce que l'étape de réalisation d'une formation hélicoïdale sur la structure profilée comprend la formation de manière monobloc d'une hélice autour de la périphérie externe de la structure profilée.
23. Méthode selon l'une au moins des revendications 16 à 22, caractérisée en ce qu'elle comprenant en outre l'étape de sélection du pas de la formation hélicoïdale pour produire une vitesse d'écoulement de carburant absolue souhaitée au débit de carburant donné.
24. Méthode de formation de la zone de passage pour l'alimentation en carburant dans la tubulure d'alimentation d'un injecteur de carburant, caractérisée en ce qu'elle comprenant, pour un débit en carburant et une température de carburant donnés, les étapes consistant à : a) usiner une zone de passage cylindrique pour l'alimentation en carburant, dans la tubulure d'alimentation d'un injecteur de carburant, la dite zone de passage ayant une section d'écoulement initiale, engendrant une vitesse d'écoulement de carburant initiale, un coefficient de transfert de chaleur par convection initial et des températures locales de paroi en contact avec le carburant initiales, pour la dite zone de passage, b) positionner coaxialement une tige cylindrique pleine à l'intérieur de la zone de passage, de façon à réduire la section d'écoulement initiale de la zone de passage, en formant un espace annulaire à l'intérieur de la zone de passage cylindrique et accroître de ce fait la vitesse d'écoulement du carburant et le coefficient de transfert de chaleur par convection, tout en abaissant les températures locales de paroi en contact avec le carburant, à l'intérieur de la dite zone de passage, sans modifier le débit de carburant et la température du carburant donnés, et, c) former une hélice autour de la périphérie externe de la tige cylindrique pleine, afin de centrer la tige à l'intérieur de la zone de passage pour l'alimentation en carburant et créer un composant de vitesse tangentielle pour le carburant circulant à travers la dite zone de passage, et de ce fait produire une vitesse d'écoulement du carburant supérieure dans la dite zone de passage, au débit de carburant donné.
25. Méthode selon la revendication 24, caractérisé en ce que l'étape de formation d'une hélice autour de la tige cylindrique pleine comprend le brasage d'un profilé à la périphérie externe de la tige cylindrique pleine selon une configuration hélicoïdale.
26. Méthode selon la revendication 24, caractérisé en ce que l'étape de formation d'une hélice autour de la tige cylindrique pleine comprend l'usinage d'une hélice de manière monobloc, autour de la périphérie externe de la tige cylindrique.
27. Méthode selon l'une au moins des revendications 24 à 26, comprenant en outre l'étape de sélection du pas de l'hélice pour produire une vitesse d'écoulement de carburant absolue souhaitée, au débit de carburant donné.
28. Méthode de formation d'une zone de passage pour l'alimentation en carburant dans la tubulure d'alimentation d'un injecteur de carburant caractérisé en ce qu'elle comprenant pour un débit de carburant donné, les étapes consistant à : a) créer une zone cylindrique de passage pour l'alimentation en carburant dans la tubulure d'alimentation d'un injecteur de carburant, la dite zone de passage ayant une section d'écoulement initiale engendrant une vitesse d'écoulement de carburant initiale, b) positionner une tige cylindrique à l'intérieur du passage d'alimentation en carburant, c) former une hélice autour de la périphérie externe 10 de la tige cylindrique, et, d) sélectionner le diamètre externe de la tige cylindrique et le pas de l'hélice pour obtenir une vitesse d'écoulement de carburant souhaitée dans la zone de passage pour l'alimentation en carburant au débit de carburant donné.
29. Méthode selon la revendication 28, caractérisé en ce que l'étape de formation d'une hélice autour de la périphérie externe de la tige cylindrique comprend le brasage d'un profilé à la périphérie externe de la tige cylindrique selon une configuration hélicoïdale.
30. Méthode selon la revendication 28, caractérisé en ce que l'étape de formation d'une hélice autour de la périphérie externe de la tige cylindrique comprend l'usinage d'une hélice de manière monobloc autour de la périphérie externe de la tige cylindrique.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US10/760,859 US7043922B2 (en) | 2004-01-20 | 2004-01-20 | Method of forming a fuel feed passage in the feed arm of a fuel injector |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2865525A1 true FR2865525A1 (fr) | 2005-07-29 |
| FR2865525B1 FR2865525B1 (fr) | 2007-01-19 |
Family
ID=34227095
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR0500404A Expired - Fee Related FR2865525B1 (fr) | 2004-01-20 | 2005-01-14 | Methode de formation d'une zone de passage pour l'alimentation en carburant dans la tubulure d'un injecteur pour turbine d'un reacteur |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US7043922B2 (fr) |
| JP (1) | JP2005207729A (fr) |
| DE (1) | DE102005002527B4 (fr) |
| FR (1) | FR2865525B1 (fr) |
| GB (1) | GB2410321B (fr) |
Families Citing this family (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7712313B2 (en) * | 2007-08-22 | 2010-05-11 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Fuel nozzle for a gas turbine engine |
| US7603915B2 (en) | 2007-08-23 | 2009-10-20 | Rosemount Aerospace Inc. | Force balanced impeller flow meter for mass flow rate control |
| US8443608B2 (en) * | 2008-02-26 | 2013-05-21 | Delavan Inc | Feed arm for a multiple circuit fuel injector |
| US8272218B2 (en) * | 2008-09-24 | 2012-09-25 | Siemens Energy, Inc. | Spiral cooled fuel nozzle |
| US9151227B2 (en) | 2010-11-10 | 2015-10-06 | Solar Turbines Incorporated | End-fed liquid fuel gallery for a gas turbine fuel injector |
| US8991360B2 (en) * | 2012-06-27 | 2015-03-31 | Caterpillar Inc. | Coaxial quill assembly retainer and common rail fuel system using same |
| US9400104B2 (en) | 2012-09-28 | 2016-07-26 | United Technologies Corporation | Flow modifier for combustor fuel nozzle tip |
| CN104196634B (zh) * | 2014-08-29 | 2015-12-02 | 哈尔滨东安发动机（集团）有限公司 | 燃气轮机喷嘴电加热器 |
| US10378446B2 (en) * | 2015-11-17 | 2019-08-13 | Delavan Inc | Thermal management for injectors |
| DE102016211258A1 (de) * | 2016-06-23 | 2017-12-28 | Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg | Treibstoffdüsen-Anordnung einer Gasturbine |
| JP6954101B2 (ja) | 2017-12-25 | 2021-10-27 | 株式会社デンソー | 添加剤噴射弁の冷却装置 |
| JP6954102B2 (ja) | 2017-12-25 | 2021-10-27 | 株式会社デンソー | 添加剤噴射弁の冷却装置、及び冷却システム |
| JP6954103B2 (ja) | 2017-12-25 | 2021-10-27 | 株式会社デンソー | 添加剤噴射弁の冷却装置 |
| US10816207B2 (en) * | 2018-02-14 | 2020-10-27 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Fuel nozzle with helical fuel passage |
| CN115917215A (zh) * | 2020-07-17 | 2023-04-04 | 西门子能源全球有限两合公司 | 燃气涡轮发动机中的预混合喷射器组件 |
| US20230055939A1 (en) * | 2021-08-20 | 2023-02-23 | Raytheon Technologies Corporation | Multi-function monolithic combustion liner |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1713357A (en) * | 1922-08-07 | 1929-05-14 | Clair Moffat St | Oil-atomizing nozzle |
| US4797089A (en) * | 1987-06-22 | 1989-01-10 | Gary Schubach | System control means to preheat waste oil for combustion |
| US6082113A (en) * | 1998-05-22 | 2000-07-04 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Gas turbine fuel injector |
| EP1245900A2 (fr) * | 2001-03-30 | 2002-10-02 | ALSTOM (Switzerland) Ltd | Système d'atomisation de carburant par air comprimé |
| WO2005061964A1 (fr) * | 2003-12-24 | 2005-07-07 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Distributeur de combustible a canal helicoidal et procede |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3172735A (en) * | 1965-03-09 | Sulfur spray gun | ||
| US1564064A (en) * | 1924-12-18 | 1925-12-01 | Louey Migel | Burner |
| US3337135A (en) * | 1965-03-15 | 1967-08-22 | Sonic Dev Corp | Spiral fuel flow restrictor |
| US4491272A (en) * | 1983-01-27 | 1985-01-01 | Ex-Cell-O Corporation | Pressure atomizing fuel injection assembly |
| EP0646707B1 (fr) * | 1993-09-01 | 1998-08-05 | Fuel Systems Textron Inc. | Injecteur de carburant autopurgeur pour une chambre de combustion de turbine à gaz |
| EP0886744B1 (fr) * | 1996-03-13 | 2001-05-23 | Parker Hannifin Corporation | Buse a bouclier thermique interieur |
| US5882514A (en) * | 1996-08-22 | 1999-03-16 | Fletcher; Charles J. | Apparatus for magnetically treating fluids |
| US6029910A (en) * | 1998-02-05 | 2000-02-29 | American Air Liquide, Inc. | Low firing rate oxy-fuel burner |
| US6547163B1 (en) * | 1999-10-01 | 2003-04-15 | Parker-Hannifin Corporation | Hybrid atomizing fuel nozzle |
| US6457316B1 (en) * | 2000-10-05 | 2002-10-01 | General Electric Company | Methods and apparatus for swirling fuel within fuel nozzles |
| US6688534B2 (en) * | 2001-03-07 | 2004-02-10 | Delavan Inc | Air assist fuel nozzle |
-
2004
- 2004-01-20 US US10/760,859 patent/US7043922B2/en not_active Expired - Lifetime
-
2005
- 2005-01-14 FR FR0500404A patent/FR2865525B1/fr not_active Expired - Fee Related
- 2005-01-14 GB GB0500693A patent/GB2410321B/en not_active Expired - Fee Related
- 2005-01-17 JP JP2005008635A patent/JP2005207729A/ja active Pending
- 2005-01-19 DE DE102005002527A patent/DE102005002527B4/de not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1713357A (en) * | 1922-08-07 | 1929-05-14 | Clair Moffat St | Oil-atomizing nozzle |
| US4797089A (en) * | 1987-06-22 | 1989-01-10 | Gary Schubach | System control means to preheat waste oil for combustion |
| US6082113A (en) * | 1998-05-22 | 2000-07-04 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Gas turbine fuel injector |
| EP1245900A2 (fr) * | 2001-03-30 | 2002-10-02 | ALSTOM (Switzerland) Ltd | Système d'atomisation de carburant par air comprimé |
| WO2005061964A1 (fr) * | 2003-12-24 | 2005-07-07 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Distributeur de combustible a canal helicoidal et procede |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US7043922B2 (en) | 2006-05-16 |
| DE102005002527B4 (de) | 2010-10-21 |
| GB2410321B (en) | 2009-02-11 |
| US20050155224A1 (en) | 2005-07-21 |
| GB2410321A (en) | 2005-07-27 |
| JP2005207729A (ja) | 2005-08-04 |
| FR2865525B1 (fr) | 2007-01-19 |
| DE102005002527A1 (de) | 2005-08-04 |
| GB0500693D0 (en) | 2005-02-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| FR2865525A1 (fr) | Methode de formation d'une zone de passage pour l'alimentation en carburant dans la tubulure d'un injecteur pour turbine d'un reacteur | |
| FR3078550A1 (fr) | Bras d’alimentation pour injecteur de carburant a circuits multiples | |
| EP1818613B1 (fr) | Chambre de combustion d'une turbomachine | |
| EP0248731B1 (fr) | Chambre de combustion pour turbomachines à orifices de mélange assurant le positionnement de la paroi chaude sur la paroi froide | |
| EP2771618B1 (fr) | Paroi annulaire de chambre de combustion à refroidissement amélioré au niveau des trous primaires et/ou de dilution | |
| EP2042806B1 (fr) | Chambre de combustion d'une turbomachine | |
| EP2710298B1 (fr) | Chambre annulaire de combustion pour une turbomachine | |
| CA2491666C (fr) | Perfectionnements apportes au dispositif de controle de jeu dans une turbine a gaz | |
| FR2965605A1 (fr) | Turbomachine incluant un element de tube de melange comportant un generateur de tourbillons | |
| EP3071887B1 (fr) | Structure à parois multiples d'un moteur à turbine avec éléments de refroidissement | |
| FR2898636A1 (fr) | Structure de queue-d'aronde de soufflante. | |
| FR2930591A1 (fr) | Optimisation du positionnement angulaire d'un distributeur de turbine en sortie d'une chambre de combustion de turbomachine | |
| FR3066532A1 (fr) | Aube directrice de sortie pour turbomachine d'aeronef, comprenant un passage de refroidissement de lubrifiant equipe de plots perturbateurs de flux a fabrication simplifiee | |
| EP2683930B1 (fr) | Injecteur pour le mélange de deux ergols comprenant au moins un élément d'injection a structure tricoaxiale | |
| FR2956724A1 (fr) | Systeme d'injection de carburant pour une chambre de combustion de turbomachine | |
| FR3109962A1 (fr) | Aube directrice de sortie pour turbomachine d’aeronef, comprenant un passage de refroidissement de lubrifiant equipe de parois ondulees | |
| EP3447271B1 (fr) | Système de chauffage pour tuyère secondaire convergente-divergente | |
| EP3449185B1 (fr) | Système d'injection de turbomachine comprenant un déflecteur aérodynamique à son entrée et une vrille d'admission d'air | |
| EP4374047A1 (fr) | Turbomachine pour aeronef avec echangeur de chaleur | |
| FR2978200A1 (fr) | Diffuseur d'echappement de turbine basse pression avec turbulateurs | |
| FR2927950A1 (fr) | Ensemble diffuseur-redresseur pour une turbomachine | |
| FR3101915A1 (fr) | Anneau de turbine de turbomachine comprenant des conduites internes de refroidissement | |
| FR3068732A1 (fr) | Dispositif de refroidissement | |
| FR3140122A1 (fr) | Ensemble pour turbomachine d’aeronef comprenant un echangeur de chaleur du type sacoc, de conception ameliore | |
| EP4374046A1 (fr) | Turbomachine pour aeronef avec echangeur de chaleur |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 12 |
|
| PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 13 |
|
| PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 14 |
|
| PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 16 |
|
| ST | Notification of lapse |
Effective date: 20210905 |