FR2844373A1

FR2844373A1 - Procede d'analyse de couplage d'interconnexion dans les circuits vlsi

Info

Publication number: FR2844373A1
Application number: FR0309950A
Authority: FR
Inventors: Thomas W Chen
Original assignee: Hewlett Packard Development Co LP
Current assignee: Hewlett Packard Development Co LP
Priority date: 2002-08-16
Filing date: 2003-08-14
Publication date: 2004-03-12
Also published as: US20040034840A1; US6951001B2

Abstract

Procédé d'analyse du couplage entre des interconnexions dans un processeur VLSI pour simuler l'impact des variations du processus par l'utilisation d'équations modélisées afin de déterminer une courbe de modification de retard pour une interconnexion couplée. Des courbes simulées sont tout d'abord utilisées pour déterminer les paramètres dans les équations modélisées. Ces équations modélisées sont alors utilisées pour en déduire la forme d'onde de sortie sur la sortie d'une ligne de victime (101) à l'aide de la superposition des formes d'onde de bruit calculées pour une pluralité d'agresseurs AG(*). La forme d'onde de sortie est alors développée, de façon quadratique, pour obtenir la courbe de modification de retard et l'écart moyen et l'écart standard statistiques du retard de victime par l'intermédiaire de l'interconnexion couplée sont calculés à l'aide de ladite fonction quadratique et du comportement statistique de toutes les entrées de l'interconnexion couplée.

Description

PROC D D'ANALYSE DE COUPLAGE D'INTERCONNECTION DANS DES CIRCUITS VLSI

La présente invention concerne, de façon globale, la conception de processeur d'ordinateur et plus particulièrement, un procédé d'analyse du couplage entre des interconnections dans un processeur VLSI pour simuler

l'impact de variations du processus.

La progression poursuivie du processus de fabrication CMOS pour permettre un nombre accru de dispositifs sur une 10 pastille VLSI a provoqué des variations "en matrice" devenant un problème important. Ces variations en matrice résultent des variations du processus de fabrication comme le Le (la longueur efficace de canal) et la Vt (la tension de seuil) ainsi que des variations de la tension 15 d'alimentation et de la température. Les variations en

matrice provoquent une incertitude non désirée en ce qui concerne le calage dans le temps du signal sur pastille.

Une analyse usuelle du calage dans le temps pour des pastilles VLSI utilise différentes valeurs pour coudes de 20 processus, de tension et de température (des combinaisons

maximales admissibles de ces valeurs) pour une analyse de retard maximal et minimal du signal. Une telle approche conduit souvent à un "surdimensionnement" pouvant provoquer des contraintes de puissance et des problèmes de fiabilité 25 inutilement élevés.

Les procédés existant auparavant pour une analyse du couplage d'interconnexion ont utilisé, de façon usuelle, des techniques d'analyse statistique par simulation de Monte Carlo. Cependant, une simulation de Monte Carlo prend 30 un temps très long et ne fournit pas de solution réaliste pour une analyse de circuits VLSI complexes. Presque tous les procédés analytiques existants traitent exclusivement de variations dans des dispositifs actifs comme des transistors et des portes logiques. Avec un facteur de forme croissant des interconnections de dispositif, un couplage entre les interconnections et son impact sur la transmission du signal ont joué un rôle croissant dans 5 l'analyse de circuit VLSI. Un trajet du signal d'un point sur une pastille vers un autre point de la pastille ne consiste pas seulement en portes logiques et en d'autres dispositifs mais comprend, de même, les interconnections entre les dispositifs. Tandis que la technologie CMOS 10 continue de progresser, la proportion du temps total de retard du signal attribuable au retard d'interconnexion augmente. Par conséquent, l'importance de la précision de la modélisation du retard d'interconnexion devient de plus en plus grande. En plus des limitations de précision, les 15 procédés existants de simulation incorporant un développement linéaire de Taylor ne peuvent être directement appliqués à des cas de couplage partiel à plusieurs agresseurs qui sont usuels dans des applications réelles. Le présent système surmonte les problèmes de l'art antérieur mentionnés précédemment et obtient un progrès dans ce domaine en prévoyant un procédé d'analyse du comportement statistique de plusieurs interconnexions couplées avec un temps d'arrivée du signal incertain à 25 chaque entrée d'interconnexion. Une fonction quadratique dcc est constituée à l'aide d'équations modélisées et de leurs dérivées de premier ordre et de second ordre et la différence relative de temps d'arrivée entre les agresseurs et la victime est utilisée pour générer la forme d'onde à 30 la sortie de la ligne de victime par superposition sur la forme d'onde sans bruit de chacune des formes d'onde de bruit générées par mesure de la forme d'onde simulée de bruit induite par un agresseur particulier sur la ligne de victime. Le moyen statistique et l'écart standard du retard 35 de victime par l'intermédiaire de l'interconnexion couplée sont calculés à l'aide de ladite fonction quadratique et du comportement statistique de toutes les entrées sur

l'interconnexion couplée.

Sur les dessins: la Figure 1 est un schéma illustrant un exemple dans lequel plusieurs circuits d'attaque sont connectés à un ensemble d'interconnexions sur pastille; la Figure 2A est un graphique illustrant les formes d'onde simulée et adaptée pour une forme d'onde sans bruit 10 provoquées par la commutation sur l'entrée de victime; la Figure 2B est un graphique illustrant les formes d'onde simulée et adaptée pour une forme d'onde représentant le bruit provoqué par la commutation sur une ligne d'agresseur; la Figure 3 est un organigramme illustrant à un haut niveau les étapes pouvant être appliquées pour l'application d'un mode de mise en oeuvre du procédé de la présente invention; et la Figure 4 est un graphique présentant des résultats 20 d'échantillon à partir de la sortie de l' tape 340 pour une

ligne de victime et une pluralité de lignes d'agresseur.

La Figure 1 est un schéma illustrant un exemple sur lequel plusieurs circuits d'attaque sont connectés à un ensemble d'interconnexions sur pastille. Comme illustré sur 25 la Figure 1, une ligne de "victime" 101 existant entre des points A et B (indiquée par la flèche 107) et se terminant par un moyen d'attaque 103 et un récepteur 105 est située entre et en parallèle à plusieurs lignes "d'agresseur" AG(1) à AG(n). La relation entre une "victime" et un 30 "agresseur" est relative pour un point de vue donné d'analyse. De façon spécifique, une victime est considérée comme une ligne dont le temps de propagation du signal est affecté par suite de chaque signal transitoire se propageant par l'intermédiaire de un ou plusieurs agresseurs même si le signal se propageant par la victime 5 affecte, de même, le retard de signal sur chaque ligne d'agresseur. Seule une interconnexion complète est illustrée sur la Figure 1 pour plus de clarté. Cette interconnexion illustrée pour l'agresseur AG(1) est composée de la section 10 représentée par la flèche 106 plus les sections illustrées par les flèches X (couplée au moyen d'attaque 104) et Y. Seules les sections d'agresseurs AG(2) à AG(n) en parallèle avec la ligne de victime 101 sont illustrées car seules les sections qui sont en parallèle avec une victime donnée 15 exercent une influence importante de retard du signal sur

la victime. Des sections d'interconnexions d'agresseur qui sont perpendiculaires à une ligne particulière de victime n'affectent pas, de façon importante, le temps de propagation de signal des signaux se propageant par 20 l'intermédiaire de la victime.

Forme d'onde de bruit A l'aide de la propriété de superposition des circuits électroniques, on peut décomposer la forme d'onde de sortie d'une ligne donnée de victime déduite d'un 25 certain nombre d'agresseurs en deux ensembles: une forme d'onde sans bruit provoquée par la commutation à l'entrée de la victime et un ensemble de signaux de bruit provoqués par les agresseurs lorsque la ligne de victime est hors tension (inactive). Soit fi(t) les signaux de bruit et g(t) 30 le signal sans bruit. Les fonctions suivantes de forme sont utilisées par le présent procédé pour représenter les formes d'onde pour f et g: t-v) (1) 9(t) = Vdd2 (2) fi(t)= Vp1e Fi o Vdd est la tension d'alimentation, Vpi est la tension de pic du signal de bruit apparaissant à l'instant pi lorsque 5 l'agresseur i commute, Ni est un facteur de forme de la forme d'onde de bruit décrivant sa largeur, Tr est le temps de montée du signal sans bruit de sortie de victime et v

est le retard du signal sans bruit.

Tout d'abord, considérons que la commutation sur le 10 noeud de sortie de victime est la référence de temps zéro

de tous les signaux (c'est-à-dire lorsque g(t=u) = 1/2Vdd).

Puis, considérons ki comme étant la différence des temps de commutation d'entrée entre l'agresseur i et la commutation d'entrée de la ligne de victime. Par conséquent, la 15 variable de temps de l' quation (2) est modifiée en t --> (t-ki). A l'aide de la propriété de superposition sur le noeud de sortie de la ligne de victime, le signal de tension de sortie 0(t) devient n (3) 0(t)=g(t)+ Ifj(ti,ki) i=1

avec un temps zéro de référence à t = v.

Courbe de modification de retard sur la base d'un développement quadratique Le retard de propagation du signal de victime n'est pas seulement affecté par le nombre d'agresseurs en 25 commutation mais aussi par les temps relatifs de commutation entre la victime et les agresseurs. A partir de l' quation (3), le retard du signal de victime est déterminé comme suit: (4) 2(t)= Vdd Si l' quation (4) est résolue en t, le retard est 5 alors la fonction des temps relatifs d'arrivée du signal entre la victime et les agresseurs ki. Cette relation est référencée comme la courbe de modification de retard (d au bruit des agresseurs) dcc(k). Cependant, l' quation (4) ne

possède pas de solution de forme fermée.

Si l' quation (4) est développée en une série de Taylor du premier ordre autour de t = v à l'aide d'une fonction linéaire, l' quation de dcc résultante (la courbe de modification de retard) possède une partie linéaire en k et une partie exponentielle étant donné qu'un agresseur 15 affecte la ligne de victime. Une déduction des espérances statistiques d'une telle fonction dcc simple et non différentiable produit des résultats relativement imprécis à cause des approximations imprécises du retard, en particulier autour de la valeur de pic, c'est-à-dire 20 lorsque le pic de bruit de l'agresseur se rapproche de la référence de temps zéro du signal de victime. Cependant, comme la zone de pic du signal de bruit f(t) présente une forme parabolique, l' quation (3) peut être développée selon sa série de Taylor du second ordre autour de t = v. 25 Le présent procédé résout l' quation (4) par développement de Taylor du second ordre autour de t = v à l'aide des dérivées de premier et second ordre, comme illustré dans les quations (5) à (8). L'équation quadratique résultante pour simplifier l' quation (3) est illustrée par l' quation 30 (9). L' quation (3) peut être simplifiée, de même, à l'aide d'une fonction linéaire déduite d'une façon similaire, c'est-à-dire en résolvant l' quation (4) à l'aide d'un

développement de Taylor du premier ordre autour de t = v.

(5) g'(V) =VddIn2 21r Vdd In 2(1-In 2) (6) g (v) 2Tr2 Pour les signaux de bruit fi(t,ki), nous avons: -Pi In2(v-k]i ki kPi (7) f'i (v, ki)=-2vp1pi i 2r 2Tr

(8)

_1,In2[v-k' [1- In V-kij) 2 _ 2,BJ In 2_V_- kj)__ i nr.ij) f"i (v, ki) = 2vpi13 i 2tr i 2-rr Par conséquent, l' quation (3) peut être simplifiée par: (9) O(t) g(v)++ g'(v)+ f'i(v, ki)(t-v) n ( + 1 9"(v)+. f"i (v, ki)(t - v) (t-v)2 +O(t-v)2 i=l La solution de la courbe de modification du retard dcc(k) est obtenue en résolvant l' quation (4) en fonction de (t-u) à l'aide de la simplification de l' quation (9): (10) dcc(k)= E1 ± 2 E3 o: E1 = g'(v)+ Yf'i(v,ki) i=l E.2= g(v)+f'(viki)) 2-4 g(v)+,f'i(vkj)+ 2 d g (v) +f j(v,kj)(t-v) 2= i=i i=i! n E,3= g"(v)+ Yf"i (v, ki)(t - v) i=! Application Le procédé de la détermination quadratique dcc présenté dans la section précédente peut être appliqué à l'analyse statistique de calage dans le temps avec un 10 couplage d'interconnexion multiple et partielle. La Figure 1 illustre une structure simple de test comprenant une ligne de victime 101 au milieu et les diverses AG(1) à AG(n) en parallèle et à proximité de la ligne de victime 101. Dans une pastille VLSI usuelle, la distance (illustrée par les flèches 102) entre une ligne de victime 101 et des lignes d'agresseur peut atteindre, de façon usuelle, 0,4 Pm. Une telle proximité rapprochée d'interconnexion entraîne des interconnexions très 20 fortement couplées dans des pastilles VLSI pouvant avoir un impact important sur les performances de la pastille. Les variations du processus et les variations de l'environnement d'exploitation de la pastille comme la température et la tension d'alimentation provoqueront des 25 temps d'arrivée du signal, à la fois, sur la victime et les agressions non déterministes. Un tel comportement non déterministe peut être décrit comme un processus aléatoire

commandé par son comportement statistique.

Par suite des variations des temps d'arrivée du signal, à la fois, sur la victime et les agresseurs, le retard du signal sur une ligne de victime est, de même, non déterministe par suite de sa dépendance aux différences de 5 temps d'arrivée du signal, comme démontré par la courbe de modification de retard dcc. Ce comportement non déterministe peut être représenté par son écart moyen et standard statistique. Les récepteurs d'une interconnexion couplée peuvent adopter alors le comportement statistique 10 sur leurs entrées (résultant des interconnexions couplées) et déduisent de plus le comportement statistique des

composants en aval.

La Figure 2A est un graphique illustrant les formes d'onde simulées et adaptées pour une forme d'onde sans 15 bruit provoquée par la commutation sur l'entrée de victime et la Figure 2B est un graphique illustrant les formes d'onde simulées et adaptées pour une forme d'onde présentant un bruit provoqué par la commutation sur une ligne d'agresseur. La Figure 3 illustre un ensemble à titre 20 d'exemple d'étapes impliquées dans l'application du procédé de calcul de modification de retard quadratique décrit dans notre cas pour déterminer le comportement statistique de circuits numériques impliquant des interconnexions fortement couplées. L'application du présent procédé est 25 mieux comprise en référence aux Figures 1, 2A, 2B et 3 en

conjonction. Le processus décrit ci-dessous illustre l'utilisation d'équations modélisées pour déterminer dcc.

De façon à déterminer dcc, on utilise tout d'abord des courbes simulées pour déterminer les paramètres dans les 30 quations (1) et (2). Ces équations modélisées sont alors utilisées pour déduire la forme d'onde de sortie à la sortie de la ligne de victime (comme illustré par l' quation (3)) à l'aide d'une superposition. La forme d'onde de sortie est alors développée, de façon quadratique, pour obtenir la courbe de modification de

retard dcc.

Comme illustré sur la Figure 3, à l' tape 305, les interconnexions couplées comprenant la victime 101 et les 5 agresseurs AG(1) à AG(n) sont simulées pour générer la forme d'onde "simulée" de retard sans bruit de victime illustrée sur la Figure 2A en plaçant tous les agresseurs à des valeurs permanentes et en provoquant une transition sur la ligne de victime. A l' tape 310, les paramètres dans 10 l' quation (1) sont calculés pour générer la forme d'onde "modélisée" illustrée sur la Figure 2A en mesurant la forme d'onde sans bruit simulée générée à l' tape 305 afin de déterminer son temps de retard et de montée. Une mesure des résultats de simulation implique la détermination de la 15 position de la tension de bruit de pic en termes de temps par exemple en notant le passage à zéro de son gradient. Le bruit de pic, le temps de montée et le retard de signal peuvent être mesurés à l'aide d'un simulateur de circuit comme un SPICE. Le facteur de forme ou la largeur de bruit 20 peut être mesuré, de même, à l'aide d'un simulateur de circuit. A l' tape 315, les interconnexions couplées sont simulées pour générer le signal de bruit "simulé" sur la forme d'onde de ligne de victime illustrée sur la Figure 2B 25 en commutant un des agresseurs par exemple AG(1) et en plaçant le reste des agresseurs et la victime aux valeurs de régime permanent. A l' tape 320, les paramètres dans l' quation (2) sont déterminés pour un agresseur donné en mesurant la forme d'onde de bruit simulée (induite sur la 30 ligne de victime) générée à l' tape 315 afin de générer une

forme d'onde modélisée représentant le retard et le temps de montée du signal de bruit. A l' tape 325, si des mesures pour toutes les lignes d'agresseur en question (par exemple, les lignes AG(1) à AG(4)) non pas été effectuées, 35 les tapes 315 et 320 sont alors répétées.

A l' tape 330, les tensions de sortie de victime sont déduites à l'aide des modèles adaptés générés à partir des étapes précédentes (par les quations (1) et (2)) par l'intermédiaire de une superposition sur la forme d'onde 5 sans bruit (à partir de l' tape 310) de chacune des formes d'onde de bruit générées à l' tape 320. La forme d'onde de tension de sortie combinée est illustrée par l' quation (3). Les dérivées de premier ordre et de second ordre des modèles adaptés sont obtenues comme illustré par les 10 quations (5) à (8) pour permettre un développement de Taylor de l' quation (3) afin d'obtenir une forme d'onde quadratique simplifiée pour la sortie de victime autour de (t-v), comme illustré par l' quation (9). En résolvant l' quation (9) en (t-v) pour un retard de sortie (c'està15 dire en réglant la tension de sortie à Vdd/2), la fonction quadratique dcc est élaborée. La fonction quadratique dcc illustrée par l' quation (10) fonctionne comme un modèle analytique et décrit l'impact cumulatif des différents

agresseurs sur une victime donnée.

A l' tape 335, les moyennes statistiques et les écarts standards du retard des portes logiques en amont (par exemple, AG(1) à AG(4)) des interconnexions couplées sont calculés à l'aide d'un simulateur de circuit comme SPICE. Ces moyennes statistiques et écarts standards sont 25 utilisés pour déterminer les différences nominales de temps d'arrivée entre les agresseurs et la victime et les écarts standards de ces différences de temps d'arrivée. Ce processus peut impliquer la modification des longueurs de canal de transistor de circuits d'attaque en amont sur la 30 base d'une information de variation de processus et la déduction des modifications des retards de porte (circuit d'attaque) dus à la modification des longueurs de canal de transistor afin d'obtenir une sensibilité de la modification de retard par rapport à la longueur de canal 35 de transistor p. L'écart standard du retard de porte d à la longueur de canal de transistor peut être calculé à l'aide de l' quation (11) dans laquelle n est le nombre de transistors de la porte ayant un effet sur le retard de la porte. Des paramètres pouvant affecter des retards de porte 5 logique en amont comprennent, de même, des variations de température, des variations de tension de seuil de transistor et des variations de tension d'alimentation en énergie. Les variations de retard des portes logiques en amont dues à ces paramètres peuvent être calculées de façon 10 similaire à celles dues aux variations de longueur de canal

de transistor, comme illustré dans l' quation (11).

Remarquons que les variations de retard des portes logiques en amont ne sont pas fonction de l'interconnexion couplée In (11) ile = | P >)2 i=i A l' tape 340, l'écart moyen et l'écart standard du retard de victime par l'intermédiaire de l'interconnexion couplée sont calculés à l'aide du modèle quadratique dcc obtenu à l' tape 330 et du comportement statistique de toutes les entrées sur l'interconnexion couplée obtenues à 20 l' tape 335. L'écart moyen et l'écart standard du retard de victime sont déterminés en appliquant les résultats obtenus à l' tape 335 à la courbe de modification de retard dans l' quation (10). Ce processus peut impliquer la génération d'échantillons aléatoires des temps d'arrivée d'agresseur/victime sur la base de leur comportement statistique déduit de l' tape 335 et en appliquant ces échantillons à l' quation (10) afin d'obtenir les modifications de retard aléatoire et leur comportement statistique (c'est-à-dire l'écart standard) à la sortie de 30 la ligne de victime 101. Le Tableau 1 ci-dessous présente des résultats d'échantillons à partir de l' tape 340 pour une ligne de victime et une pluralité de lignes d'agresseur comprenant une différence moyenne de temps d'arrivée

d'entrée, l'écart standard de la différence de temps d'arrivée d'entrée et l'écart standard du retard de ligne. Une représentation graphique du Tableau 1 est illustrée, de même, sur la Figure 4.

Tableau 1

Différence de temps Standard de Standard de retard d'arrivée moyen différence de temps de ligne de victime d'entrée d'arrivée d'entrée

0 0,1 14,86

0,03 0,15 18,52

0,09 0,19 19,97

0,11 0,18 20,14

-0,21 0,08 23,91

A l' tape 345, le calcul du comportement statistique de calage dans le temps des composants en aval (par 5 exemple, les lignes AG(5) à AG(n)) se poursuit à l'aide de l'écart moyen et de l'écart standard aux sorties de l'interconnexion couplée et du procédé d'analyse de

sensibilité illustré par l' quation (11).

Résultats d'écart standard En considérant que les temps d'arrivée des différents agresseurs ont des répartitions normales avec un écart moyen connu et un écart standard connu, 500 valeurs aléatoires ki sont générées en dehors de leurs répartitions et sont évaluées à l'aide des fonctions quadratiques dcc. 15 Selon le temps relatif à la valeur de pic des agresseurs, les erreurs de la variation d'écart prévues par le modèle quadratique dcc et les simulations de Monte Carlo

s'étendent de 1% à 20%.

Pour la zone o des variations du retard seront le 20 plus rencontrées, c'est-à-dire o les temps relatifs d'arrivée entre les agresseurs et la victime sont courts, les erreurs sont bien en dessous de 10%. Les plus grandes erreurs dans les autres cas sont principalement provoquées par de très petits écarts, à la fois, des résultats de la simulation de Monte Carlo et les résultats de la prédiction modélisée. Les erreurs absolues, dans ces cas, sont très faibles. Les résultats détaillés sont illustrés dans le Tableau 2. La première colonne du Tableau 2 llk présente la 5 différence moyenne des temps d'arrivée en nanosecondes entre une victime et des agresseurs et la seconde colonne présente jik, l'écart standard des temps d'arrivée (en nanosecondes) entre une victime d'échantillon et une pluralité d'agresseurs. Les troisième et quatrième colonnes 10 présentent des valeurs comparatives dcc pour une simulation

SPICE et les valeurs calculées à l'aide du présent procédé (toutes deux en picosecondes) avec la différence en pourcentage entre ces valeurs (c'est-à-dire le pourcentage d'erreur dans un calcul selon le présent procédé) indiquée 15 dans la dernière colonne.

Tableau 2 Gdcc quadratique pour statistiques de différence k(ps) Statistiques SPICE quadratique Ik (ns) 0,00 0,03 0,09 0,11 -0,21 -0,52 -0, 64 -0,78 Ck (ns) 0,10 0,15 0,19 0,18 0,18 0,08 0,08 0,04 fydcc 15,01 19, 99 20,69 20,11 26,40 2,11 0,89 0,05 (dcc 14,86 18,52 19, 97 20,14 23,91 1, 85 0,74 0,06 %Er 1% 7% 3% 0% 9% 12% 17% 20% Tandis que des modes de mise en oeuvre à titre 5 d'exemples de la présente invention ont été illustrés sur les dessins et décrits ci-dessus, il sera évident pour l'homme du métier que divers modes de mise en oeuvre de la présente invention sont possibles. Par exemple, la configuration particulière des interconnexions illustrées 10 sur la Figure 1 ainsi que les étapes spécifiques présentées dans l'organigramme de la Figure 3, ne doivent pas être considérées comme étant limitées aux modes de mise en oeuvre spécifiques décrits dans notre cas. Une modification peut être apportée à ces éléments spécifiques ainsi que 15 d'autres de l'invention sans sortir de son esprit et de son

cadre comme défini par les revendications annexées.

Claims

REVENDICATIONS

1. Procédé de détermination d'une forme d'onde d'un signal sur une ligne de victime (101) résultant de la commutation de transitoires sur une pluralité de lignes 5 d'agresseur AG(*), chacune des lignes d'agresseur AG(*) représentant une interconnexion couplée par rapport à la ligne de victime (101), caractérisé en ce qu'il comprend l'étape suivante: - la superposition d'un signal de bruit sur la forme 10 d'onde sans bruit de la ligne de victime (101) pour chacune des lignes d'agresseur AG(*), le signal de bruit pour chaque lignes d'agresseur AG(*) étant déterminé par la tension de pic du signal de bruit survenant au moment o la ligne d'agresseur AG(*) commute, fois un facteur de 15 décroissance exponentielle comprenant le facteur de forme de la forme d'onde de bruit et l'instant o la ligne d'agresseur AG(*) commute; le signal sans bruit de la ligne de victime (101) étant déterminé par la tension d'alimentation fois un 20 facteur de décroissance exponentielle comprenant le retard du signal sans bruit et le temps de montée du signal sans

bruit de sortie de victime.

2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend: l'application, pour chacune des lignes d'agresseur AG(*), des étapes suivantes: - la simulation (305) d'une interconnexion couplée par réglage de toutes les lignes d'agresseur AG(*) sur des valeurs de régime permanent et en provoquant une 30 transition sur la ligne de victime (101) afin de générer une forme d'onde simulée de retard de victime; - la détermination (310) de paramètres pour un signal sans bruit en mesurant la forme d'onde simulée de retard de victime afin de déterminer son temps de retard et de montée; - la simulation (315) d'une interconnexion couplée par commutation de l'une des lignes d'agresseur AG(*) et par réglage des lignes d'agresseur AG(*) restantes et de la ligne de victime (101) sur des valeurs permanentes afin de générer un signal de bruit simulé sur la ligne de 10 victime; et - la détermination (320) d'un temps de retard et de montée d'un signal de bruit pour ladite ligne parmi les lignes d'agresseur AG(*) en mesurant la forme d'onde simulée de bruit induite sur la ligne de victime (101); et - la détermination du comportement statistique d'un retard de signal par l'intermédiaire de la ligne de victime (101) d aux variations aléatoires de retard résultant de la commutation de transitoires sur la pluralité de lignes d'agresseur AG(*) en appliquant les étapes suivantes: - l'élaboration (330) d'une fonction quadratique représentant la courbe de modification de retard de la ligne de victime afin de générer une forme d'onde à la sortie de la ligne de victime par superposition sur le signal sans bruit du signal de bruit de chacune des lignes 25 d'agresseur AG(*); - le calcul des écarts moyen et standard statistiques de portes logiques en amont (335) de l'interconnexion couplée; et - le calcul (340) de l'écart moyen et de l'écart 30 standard statistiques du retard de victime par l'intermédiaire de l'interconnexion couplée à l'aide de ladite fonction quadratique et du comportement statistique

de toutes les entrées sur l'interconnexion couplée.

3. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que ladite fonction quadratique comprend 5 une série de Taylor du second ordre autour d'une valeur d'annulation du temps de référence (t-v) o v est le retard

du signal sans bruit.

4. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que la fonction représentant la courbe de 10 modification du retard de la ligne de victime (101) est une

fonction linéaire.

5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que ladite fonction linéaire est un développement de Taylor du premier ordre autour d'une 15 valeur d'annulation du temps de référence (t-v) o v est le

retard du signal sans bruit.

6. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'il comprend une étape additionnelle de calcul (345) du comportement statistique de calage dans le 20 temps des composants en aval à l'aide de l'écart moyen et de l'écart standard sur les sorties de l'interconnexion couplée.

7. Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce que le comportement statistique du retard 25 de signal sur la ligne de victime (101) est déterminé en partie par la modification des longueurs de canal de transistor de circuits d'attaque en amont (104) sur la base d'une information de variation du processus et par déduction des modifications des retards de circuit 30 d'attaque dues à la variation des longueurs de canal de transistor afin d'obtenir une certaine sensibilité de la modification de retard par rapport à la longueur de canal

de transistor.

8. Procédé de génération d'une courbe de modification de retard pour une ligne de victime (101) résultant de la commutation de transitoires sur une pluralité de lignes d'agresseur AG(*), chacune des lignes 5 d'agresseur AG(*) représentant une interconnexion couplée par rapport à la ligne de victime (101), caractérisé en ce qu'il comprend: - l'application, pour chacune des lignes d'agresseur AG(*), des étapes suivantes: - la détermination (310) de paramètres pour un signal sans bruit en mesurant la forme d'onde simulée de retard de victime afin de déterminer son temps de retard et de montée; et - la simulation (315) d'une interconnexion 15 couplée par commutation de l'une des lignes d'agresseur AG(*) et par réglage des lignes d'agresseur AG(*) restantes et de la ligne de victime (101) sur des valeurs permanentes afin de générer un signal de bruit simulé sur la ligne de victime; et - la détermination (320) d'un temps de retard et de montée d'un signal de bruit pour ladite ligne parmi les lignes d'agresseur AG(*) en mesurant la forme d'onde simulée de bruit induite sur la ligne de victime (101); et - la détermination du comportement statistique d'un 25 retard de signal par l'intermédiaire de la ligne de victime (101) d aux variations aléatoires de retard résultant de la commutation de transitoires sur la pluralité de lignes d'agresseur AG(*) en appliquant les étapes suivantes: - l'élaboration (330) d'une fonction quadratique 30 représentant la courbe de modification de retard de la ligne de victime (101) afin de générer une forme d'onde à la sortie de la ligne de victime (101) par superposition sur le signal sans bruit du signal de bruit de chacune des lignes d'agresseur AG(*); - le calcul des écarts moyen et standard statistiques de portes logiques en amont (335) de l'interconnexion couplée; et - le calcul (340) de l'écart moyen et de l'écart

standard statistiques du retard de victime par l'intermédiaire de l'interconnexion couplée à l'aide de ladite fonction quadratique et du comportement statistique 10 de toutes les entrées sur l'interconnexion couplée.

9. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes additionnelles suivantes: - la simulation d'une interconnexion couplée par 15 génération d'une forme d'onde simulée de retard de victime en réglant toutes les lignes d'agresseur AG(*) sur des valeurs de régime permanent et en provoquant une transition sur la ligne de victime; et - la simulation d'une interconnexion couplée par 20 commutation d'une des lignes d'agresseur AG(*) et en réglant les lignes d'agresseur restantes AG(*) et la ligne de victime (101) sur des valeurs permanentes afin de générer un signal de bruit simulé sur la ligne de victime

(101).

10. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que ladite fonction quadratique comprend une série de Taylor du second ordre autour d'une valeur d'annulation du temps de référence (t-v) o v est le retard

du signal sans bruit.

11. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que la fonction représentant la courbe de modification du retard de la ligne de victime (101) est un développement de Taylor du premier ordre autour d'une

valeur d'annulation du temps de référence (t-v).

12. Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'il comprend une étape additionnelle (345) de calcul du comportement statistique de calage dans le temps des composants en aval à l'aide de l'écart moyen et de l'écart standard sur les sorties de l'interconnexion couplée.

13. Procédé de détermination du comportement statistique d'un retard de signal sur une ligne de victime (101) d aux modifications aléatoires de retard résultant de la commutation de transitoires sur la pluralité de lignes d'agresseur AG(*), caractérisé par l'application des 15 étapes suivantes: l'élaboration (330) d'une fonction quadratique représentant la courbe de modification de retard de la ligne de victime (101) afin de générer une forme d'onde à la sortie de la ligne de victime (101) par superposition 20 sur le signal sans bruit du signal de bruit de chacune des lignes d'agresseur AG(*); - le calcul (335) des écarts moyen et standard statistiques de portes logiques en amont de l'interconnexion couplée; et le calcul (340) de l'écart moyen et de l'écart standard statistiques du retard de victime par l'intermédiaire de l'interconnexion couplée à l'aide de ladite fonction quadratique et du comportement statistique de toutes les entrées sur l'interconnexion couplée; ladite fonction quadratique comprenant une série de Taylor du second ordre autour d'une valeur d'annulation de temps de référence (t-v) o v est le retard du signal sans bruit.

14. Procédé selon la revendication 13, caractérisé en ce qu'il comprend l'application, pour 5 chacune des lignes d'agresseur AG(*) avant l'étape d'élaboration des étapes suivantes: - la détermination (310) de paramètres pour un signal sans bruit par mesure d'une forme d'onde simulée de retard de victime afin de déterminer son temps de retard et de 10 montée; et - la détermination (320) d'un temps de retard et de montée d'un signal de bruit pour ladite ligne parmi les lignes d'agresseur par mesure d'une forme d'onde simulée de

bruit induite sur la ligne de victime.

15. Procédé selon la revendication 14, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes additionnelles suivantes: - la simulation (305) d'une interconnexion couplée par génération de ladite forme d'onde simulée de retard de 20 victime par réglage de toutes les lignes d'agresseur AG(*) sur des valeurs de régime permanent et en provoquant une transition sur la ligne de victime (101); et - la simulation (315) d'une interconnexion couplée par commutation de l'une des lignes d'agresseur 25 AG(*) et par réglage des lignes d'agresseur AG(*) restantes et de la ligne de victime (101) sur des valeurs permanentes afin de générer ledit signal de bruit simulé sur la ligne

de victime (101).

16. Procédé selon la revendication 15, caractérisé en ce qu'il comprend une étape additionnelle (345) de calcul du comportement statistique de calage dans le temps des composants en aval à l'aide de l'écart moyen et de l'écart standard sur les sorties de l'interconnexion couplée.

17. Procédé selon la revendication 16, caractérisé en ce que la fonction représentant la courbe de modification du retard de la ligne de victime est un développement de Taylor du premier ordre autour d'une

valeur d'annulation du temps de référence (t-v).

18. Procédé selon la revendication 17, caractérisé en ce que le comportement statistique du retard de signal sur la ligne de victime (101) est déterminé en partie par la modification des longueurs de canal de transistor de circuits d'attaque en amont (104) sur la base d'une information de variation du processus et par 15 déduction des modifications des retards de circuit d'attaque dues à la variation des longueurs de canal de transistor afin d'obtenir une certaine sensibilité de la modification de retard par rapport à la longueur de canal

de transistor.

19. Procédé de génération d'une courbe de modification de retard pour une ligne de victime (101) résultant de la commutation de transitoires sur une pluralité de lignes d'agresseur AG(*), chacune des lignes d'agresseur AG(*) représentant une interconnexion couplée 25 par rapport à la ligne de victime (101), caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes: - la génération d'une équation d'approximation représentant un signal de tension de sortie sur la ligne de victime (101) par développement d'une première équation 30 représentant le signal de tension de sortie sur la ligne de victime (101) sur sa série de Taylor du second ordre autour d'un zéro de temps de référence à l'aide des dérivées de premier ordre et de second ordre de la première équation; ladite première équation étant égale au signal sans bruit de ligne de victime plus la somme, pour toutes les lignes d'agresseur AG(*), de la fonction de signal de bruit à un instant représentant la différence nominale du temps 5 de commutation d'entrée entre une ligne donnée parmi les lignes d'agresseur AG(*) et la commutation d'entrée de la ligne de victime (101); et - la détermination d'une fonction de courbe quadratique de modification de retard en résolvant 10 l' quation d'approximation par rapport à une valeur zéro de temps de référence (t-v) o v est le retard du signal sans bruit.

20. Procédé selon la revendication 19, caractérisé en ce que le signal de tension de sortie sur la 15 ligne de victime (101) dans ladite équation d'approximation est égal au signal sans bruit de la ligne de victime (101) lorsque la ligne de victime commute à son instant nominal d'arrivée plus la somme de tous les signaux de bruit induits sur la ligne de victime (101) par l'intermédiaire 20 de un couplage par des lignes d'agresseur AG(*) individuelles lorsque la ligne de victime (101) commute à

son instant nominal d'arrivée.

21. Procédé selon la revendication 19, caractérisé en ce que la fonction de courbe quadratique de 25 modification de retard est déterminée par résolution de l' quation d'approximation avec la tension de sortie réglée

à une valeur de la moitié de la tension d'alimentation.

22. Procédé selon la revendication 19, caractérisé en ce que l' quation d'approximation est 30 générée par développement de ladite première équation sur sa série de Taylor du premier ordre autour d'une valeur

zéro de temps de référence (t-v).

23. Procédé selon la revendication 15, caractérisé en ce qu'il comprend une étape additionnelle (345) de calcul du comportement statistique de calage dans le temps des composants en aval à l'aide de l'écart moyen 5 et de l'écart standard sur les sorties de l'interconnexion couplée.

24. Procédé de détermination du comportement statistique d'un retard de signal sur une ligne de victime (101) d à des variations aléatoires de retard résultant de 10 la commutation de transitoires sur une pluralité de lignes d'agresseur AG(*), caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes: - la superposition d'un signal de bruit sur la forme d'onde sans bruit de la ligne de victime (101) pour chacune 15 des lignes d'agresseur AG(*), le signal de bruit pour chaque lignes d'agresseur AG(*) étant déterminé par la tension de pic du signal de bruit survenant à l'instant o la ligne d'agresseur AG( *) commute, fois un facteur de décroissance exponentielle comprenant le facteur de forme 20 de la forme d'onde de bruit et l'instant o la ligne d'agresseur AG(*) commute; - l'application, pour chacune des lignes d'agresseur AG(*), des étapes suivantes: - la simulation (305) d'une interconnexion 25 couplée par réglage de toutes les lignes d'agresseur AG(*) sur des valeurs de régime permanent et en provoquant une transition sur la ligne de victime (101) afin de générer une forme d'onde simulée de retard de victime; - la détermination (310) de paramètres pour un 30 signal sans bruit en mesurant la forme d'onde simulée de retard de victime afin de déterminer son temps de retard et de montée; - la simulation (315) d'une interconnexion couplée par commutation de l'une des lignes d'agresseur AG(*) et par réglage des lignes d'agresseur AG(*) restantes et de la ligne de victime (101) sur des valeurs permanentes 5 afin de générer un signal de bruit simulé sur la ligne de victime (101); et - la détermination (320) d'un temps de retard et de montée d'un signal de bruit pour ladite ligne parmi les lignes d'agresseur AG(*) en mesurant la forme d'onde 10 simulée de bruit induite sur la ligne de victime (101); et - la détermination du comportement statistique d'un retard de signal par l'intermédiaire de la ligne de victime (101) d aux variations aléatoires de retard résultant de la commutation de transitoires sur la pluralité de lignes 15 d'agresseur AG(*) en appliquant les étapes suivantes: - l'élaboration (330) d'une fonction quadratique représentant la courbe de modification de retard de la ligne de victime (101) afin de générer une forme d'onde à la sortie de la ligne de victime (101) par superposition 20 sur le signal sans bruit du signal de bruit de chacune des lignes d'agresseur AG(*); - le calcul (335) des écarts moyen et standard statistiques de portes logiques en amont de l'interconnexion couplée; et - le calcul (340) de l'écart moyen et de l'écart standard statistiques du retard de victime par l'intermédiaire de l'interconnexion couplée à l'aide de ladite fonction quadratique et du comportement statistique

de toutes les entrées sur l'interconnexion couplée.

25. Procédé selon la revendication 24, caractérisé en ce que ladite fonction quadratique comprend une série de Taylor du second ordre autour d'une valeur d'annulation du temps de référence (t-v) o v est le retard

du signal sans bruit.

26. Procédé selon la revendication 24, caractérisé en ce que la fonction représentant la courbe de 5 modification du retard de la ligne de victime (101) est un développement de Taylor du premier ordre autour d'une valeur d'annulation du temps de référence (t-v) o v est le

retard du signal sans bruit.

27. Procédé selon la revendication 24, caractérisé en ce qu'il comprend une étape additionnelle (345) de calcul du comportement statistique de calage dans le temps des composants en aval à l'aide de l'écart moyen et de l'écart standard sur les sorties de l'interconnexion couplée.