FR2834137A1

FR2834137A1 - Amplificateur de raman et systeme de transmission optique

Info

Publication number: FR2834137A1
Application number: FR0203986A
Authority: FR
Inventors: Toshiki Tanaka; Kenichi Torii; Takao Naito
Original assignee: Fujitsu Ltd
Current assignee: Fujitsu Ltd
Priority date: 2001-12-21
Filing date: 2002-03-29
Publication date: 2003-06-27
Anticipated expiration: 2022-03-29
Also published as: JP3808766B2; GB2383466B; US6671083B2; US20030117692A1; FR2834137B1; JP2003198465A; GB0206685D0; GB2383466A

Abstract

La présente invention vise à proposer un amplificateur de Raman et un système de transmission optique permettant de réduire une détérioration de caractéristique susceptible d'être générée par des lumières d'excitation qui existent de façon mélangée à l'intérieur d'une bande de longueurs d'onde de lumières de signal. A cette fin, l'amplificateur de Raman de la présente invention comprend une source de lumière d'excitation (11) qui génère des lumières d'excitation qui présentent une bande de longueurs d'onde en chevauchement avec une bande de longueurs d'onde des lumières de signal, une unité de multiplexage (12A) qui applique les lumières d'excitation sur une voie de transmission optique et un filtre optique (13A) qui atténue des composantes optiques qui sont incluses dans des lumières qui sont propagées au travers d'une voie de transmission optique et qui sont des mêmes longueurs d'onde que celles des lumières d'excitation.

Description

ARRIÈRE-PLAN DE L'INVENTION (1) Domaine de l'invention
La présente invention concerne un amplificateur de Raman ainsi qu'un système de transmission optique permettant d'appliquer des lumières d'excitation sur un milieu d'amplification sur une voie de transmission optique et de façon davantage particulière, la présente invention concerne une technique permettant de réduire une détérioration de caractéristique qui est due à des lumières d'excitation qui existent de façon mélangée à l'intérieur d'une bande de longueurs d'onde de lumière de signal.

(2) Art antérieur
Dans les systèmes de transmission optique longue distance classiques, on a adopté un répéteur de régénération optique permettant de convertir un signal optique selon un signal électrique et permettant la remise en forme, le recadencement et la régénération du signal électrique afin d'ainsi réaliser une transmission optique.

Cependant, compte tenu du développement récent de l'utilisation pratique des amplificateurs optiques, un système de transmission optique à amplification et répétition permettant d'utiliser un amplificateur optique en tant que répéteur linéaire a fait l'objet d'investigations. C'est-à-dire qu'en remplaçant le répéteur de régénération optique par un répéteur d'amplification optique, on s'attend à ce que le nombre de parties constitutives à l'intérieur du répéteur soit fortement diminué et que le coût soit fortement réduit tout en assurant la fiabilité.

En tant que l'un de procédés permettant de réaliser une capacité importante d'un système de transmission optique, l'attention est attirée vers un système de transmission optique à multiplexage par division en longueurs d'onde (WDM) permettant de multiplexer des signaux optiques de deux longueurs d'onde différentes ou de plus de longueurs d'onde différentes afin de réaliser une transmission sur une seule voie de transmission.

Dans un système de transmission optique à amplification et répétition WDM qui combine le système de transmission optique à

amplification et répétition mentionné ci-avant avec le système de transmission optique WDM, il est possible d'amplifier de façon collective des lumières de signal WDM en utilisant un amplificateur optique, d'où ainsi la réalisation d'une transmission de grande capacité et longue distance moyennant une configuration simple (mérite économique).

La figure 25 est une vue qui représente une configuration présentée à titre d'exemple d'un système de transmission optique à amplification et répétition WDM typique.

Le système de la figure 25 comprend : par exemple, une station de dispositif d'envoi optique 101 ; station de récepteur optique 102 ; une voie de transmission optique 103 qui réalise une connexion entre la station de dispositif d'envoi optique et la station de récepteur optique ; et une pluralité de répéteurs optiques 104 qui sont agencés sur la voie de transmission optique 103 selon des intervalles requis. La station de dispositif d'envoi optique 101 inclut : une pluralité de dispositifs d'envoi optiques (E/0) 101A qui émettent respectivement en sortie une pluralité de signaux optiques de différentes longueurs d'onde ; un multiplexeur 101 B qui multiplexe par division en longueurs d'onde les signaux de la pluralité de signaux optiques selon une lumière de signal WDM ; et un post-amplificateur 101C qui amplifie la lumière de signal WDM en provenance du multiplexeur 101B jusqu'à un niveau requis afin d'ainsi émettre en sortie la lumière de signal WDM amplifiée sur la voie de transmission optique 103. La station de récepteur optique 102 inclut : un préamplificateur 102C qui amplifie la lumière de signal WDM de bandes de longueurs d'onde respectives, laquelle lumière de signal a été transmise via la voie de transmission optique 103, jusqu'à un niveau requis; un démultiplexeur 102B qui démultiplexe une lumière de sortie en provenance du préamplificateur 102C selon une pluralité de signaux optiques correspondant aux longueurs d'onde afférentes ; et une pluralité de récepteurs optiques (O/E) 102A qui reçoivent en vue d'un traitement la pluralité de signaux optiques, de façon respective. La voie de transmission optique 103 inclut une pluralité de sections de répétition qui sont connectées entre

la station de dispositif d'envoi optique 101 et la station de récepteur optique 102. La lumière de signal WDM qui est envoyée depuis la station de dispositif d'envoi optique 101 est propagée au travers de la voie de transmission optique 103, est amplifiée optiquement par chaque répéteur optique 104 qui est agencé dans chaque section de répétition puis est propagée au travers de la voie de transmission optique 103 et est transmise jusqu'à la station de récepteur optique 102 tout en répétant la propagation et l'amplification qui ont été mentionnées ci-avant.

Pour chacun des répéteurs optiques 104 du système de transmission optique à amplification et répétition WDM qui a été mentionné ci-avant, on adopte typiquement un amplificateur à fibre dopée à l'erbium (EDFA). Une bande de longueurs d'onde de gain d'un tel EDFA est une bande à 1,55 micromètres (bande C) tandis qu'une bande de longueurs d'onde de gain d'un EDFA décalé en gain ou GSEDFA qui est obtenu en décalant une bande de gain de l'EDFA jusqu'à un côté de longueurs d'onde plus longues est une bande à 1,58 micromètres (bande L). Chacun des EDFA et GS-EDFA présente une largeur de bande ou bande passante de longueurs d'onde de gain de 30 nanomètres ou au-delà. Par conséquent, en utilisant un dispositif de multiplexage et de démultiplexage qui correspond à la fois à la bande C et à la bande L afin d'ainsi utiliser en association les deux bandes de longueurs d'onde de lumière de signal, il est possible de réaliser la transmission à amplification et à répétition de la lumière de signal WDM présentant une largeur de bande ou bande passante de longueurs d'onde de 60 nanomètres ou au-delà.

Récemment, on a également tenté d'appliquer l'amplification de Raman au système de transmission optique qui a été mentionné ciavant, l'amplification de Raman ayant pour caractéristique une crête de gain à la fréquence inférieure à la fréquence de la lumière d'excitation de 13,2 THz dans le cas dans lequel une fibre optique à base de silice (Si02) dopée au germanium (Ge) par exemple est adoptée en tant que milieu d'amplification. Par conséquent, un gain de Raman est généré au niveau d'un côté de longueurs d'onde plus longues qu'une longueur

d'onde de lumière d'excitation. Par exemple, une longueur d'onde de crête du gain de Raman est de 1,55 micromètres, ce qui est décalé vers le côté de longueurs d'onde plus longues d'environ 100 nanomètres par rapport à une longueur d'onde de lumière d'excitation de 1,45 micromètres. Par conséquent, il est possible d'établir librement une bande de longueurs d'onde de gain et une largeur de bande ou bande passante d'amplification de Raman en sélectionnant une pluralité de longueurs d'onde de lumière d'excitation afin de régler une puissance de lumière d'excitation. C'est-à-dire que, selon l'amplification de Raman, afin de réaliser une fonction d'amplification pour une longueurs d'onde de lumière de signal requise, il est important de pouvoir établir une longueur d'onde de lumière d'excitation en prenant en compte la fréquence de décalage au niveau du gain de Raman. Il est également possible d'aplanir une caractéristique de longueur d'onde de gain d'une amplification de Raman en utilisant une pluralité de lumières d'excitation présentant différentes longueurs d'onde centrales d'oscillation.

De façon davantage spécifique, dans un amplificateur de Raman tel que présenté selon Y. Emori et suivants, "100 nm Bandwith Flat Gain Raman Amplifier Pumped and Gain Equalized by 12Wavelength-Channel WDM High Power Laser Diodes", OFC '99, PD 19,1999, des puissances de lumière d'excitation et des longueurs d'onde d'oscillation sont réglées afin d'assurer environ 100 nanomètres en tant que largeur de bande ou bande passante de longueur d'onde de gain de l'amplificateur de Raman. Comme représenté selon un exemple de la figure 26, typiquement, un tel amplificateur de Raman classique est constitué de telle sorte que des lumières d'excitation en provenance d'une source de lumière d'excitation 202 soient appliquées de manière à être propagées au travers d'une fibre optique 201 qui joue le rôle de milieu d'amplification, suivant une direction opposée à la direction de propagation de lumières de signal. Selon cette configuration qui est présentée à titre d'exemple, pour un multiplexeur 203 qui applique les lumières d'excitation sur la fibre optique 201, un multiplexeur de longueur d'onde (coupleur WDM) comportant des ports

pour transmettre des lumières de différentes longueurs d'onde, de façon respective, est prévu. Selon l'amplificateur de Raman qui a été mentionnée ci-avant, comme représenté sur la figure 27, une pluralité de lumières d'excitation P1 à PK de différentes longueurs d'onde et une pluralité de lumières de signal Si à SL de différentes longueurs d'onde sont agencées en correspondance avec les fréquences de décalage de gains de Raman afin de former un agencement de longueurs d'onde qui est tel que la bande de longueurs d'onde #P1 à #PK des lumières d'excitation et la bande de longueurs d'onde #S1 à #SL des lumières de signal sont séparées selon des régions différentes.

Dans le même temps, a été proposé un amplificateur hybride qui combine un amplificateur de Raman avec un EDFA tel que selon "Considération of SRS Loss and Compensating Method in 3-Band WDM Transmission" (Society Conference 2000, B-10-167, de Institute of Electronics, Information and Communication Engineer), par Yano et suivants. Cet article décrit un amplificateur hybride qui comporte une constitution telle que représentée sur la figure 28 selon laquelle un circulateur optique 204 est adopté en tant que multiplexeur qui applique des lumières d'excitation pour une amplification de Raman sur un milieu d'amplification.

En outre, il est important d'élargir davantage une largeur de bande ou bande passante de longueurs d'onde de lumières de signal afin de réaliser un système de transmission grande capacité et longue distance. Afin de réaliser une telle bande large de lumières de signal, pour un système qui adopte l'amplification de Raman, comme représenté sur la figure 29, le présent déposant a proposé qu'un agencement dans lequel une partie de la bande de longueurs d'onde #P1 à #PM de lumières d'excitation chevauche la bande de longueurs d'onde #S1 à #SN de lumières de signal de telle sorte que des lumières d'excitation et des lumières de signal existent de façon mélangée à l'intérieur de la même région de longueurs d'onde soit effectif (voir la demande de brevet du japon n 2001-030053 (non publiée)). Dans un tel cas, il est également efficace d'adopter le circulateur optique qui a été mentionné ci-avant, lequel ne présente pas de limitation en ce qui

concerne la bande de longueurs d'onde mentionnée ci-avant, en tant que multiplexeur qui applique des lumières d'excitation sur le milieu d'amplification.

Cependant, on peut rencontrer les problèmes qui suivent, lesquels accompagnent une bande large de lumières de signal, selon les techniques de transmission optique classiques qui ont été mentionnées ci-avant et qui adoptent l'amplification de Raman. C'est- à-dire que lorsque la largeur de bande ou bande passante de longueurs d'onde de lumière de signal est élargie, conformément à cet élargissement, la largeur de bande ou bande passante de longueurs d'onde des lumières d'excitation est également élargie de telle sorte que les lumières de signal et les lumières d'excitation existent de façon mélangée à l'intérieur de la même région de longueurs d'onde, comme préalablement illustré sur la figure 29. Dans ce cas, il y a un risque de survenue d'une diaphonie linéaire et/ou d'une diaphonie non linéaire du fait d'une diffusion de Rayleigh de lumières d'excitation, dans une constitution du type excitation arrière qui utilise un multiplexeur tel que le circulateur optique 204 qui est représenté sur la figure 28.

De façon davantage spécifique, lorsque les lumières d'excitation arrière qui sont appliquées sur le milieu d'amplification via le multiplexeur depuis la source de lumière d'excitation sont propagées au travers du milieu d'amplification, des lumières de diffusion de Rayleigh des mêmes longueurs d'onde que celles des lumières d'excitation, de façon respective, sont générées et sont propagées suivant la même direction que les lumières de signal. Ces lumières de diffusion de Rayleigh sont atténuées en vertu de la perte de transmission du milieu d'amplification, lorsque les longueurs d'onde des lumières de diffusion de Rayleigh sont à l'extérieur de la bande de longueurs d'onde de lumières de signal. Cependant, lorsque les longueurs d'onde de ces lumières de diffusion de Rayleigh sont à l'intérieur de la bande de longueurs d'onde de lumières de signal, ces lumières de diffusion de Rayleigh sont propagées au travers du milieu d'amplification tout en conservant leur puissance puisque la perte de transmission est compensée au moyen du gain de Raman. Par

exemple, si une puissance de lumières d'excitation présentant des longueurs d'onde existant de façon mélangée à l'intérieur de la bande de longueur d'onde de lumières de signal est de 20 dBm (100 mW), une puissance de lumière retournant sur le multiplexeur du fait de la diffusion de Rayleigh peut en venir à être d'environ-10 dBm (0,1 mW).

Ceci signifie que les lumières de diffusion de Rayleigh qui conservent une puissance d'un certain niveau passeront au travers du multiplexeur en association avec les lumières de signal.

Ces lumières de diffusion de Rayleigh sont destinées à être générées dans chaque section de répétition dans le cas d'un système de transmission optique à amplification et à répétition qui réalise une amplification de Raman distribuée en utilisant par exemple une voie de transmission optique en tant que milieu d'amplification. Par conséquent, lorsque la distance de transmission est augmentée, les lumières de diffusion de Rayleigh sont accumulées de telle sorte qu'elles présentent une puissance plus importante. Par exemple, dans le cas qui a été mentionné ci-avant, une puissance des lumières de diffusion de Rayleigh accumulées après une répétition sur 100 sections de répétition dont chacune présente une longueur de 50 kilomètres devient d'environ 10 dBm (10 mW). Dans ce cas, un rapport signal sur bruit ou S/B optique des lumières de signal de longueurs d'onde adjacentes à ces lumières de diffusion de Rayleigh est considéré comme étant détérioré du fait de la diaphonie linéaire.

En outre, puisque les lumières de diffusion de Rayleigh des lumières d'excitation existant de façon mélangée à l'intérieur de la bande de longueurs d'onde de lumières de signal sont accumulées, ce qui augmente par conséquent la puissance afférente, il y a un risque de survenue d'un mélange à quatre ondes entre les lumières de diffusion de Rayleigh et les lumières de signal tel que représenté sur la figure 30. De façon générale, la puissance de lumière de signal par canal dans une sortie d'un répéteur optique est de l'ordre de-10 dBm.

Cependant, la puissance des lumières de diffusion de Rayleigh accumulées des lumières d'excitation peut excéder largement la puissance de lumière de signal. Par conséquent, il y a un risque de

survenue du mélange à quatre ondes, ce qui est l'un des effets optiques non linéaires. En outre, dans le cas où un bruit de battement entre la lumière de mélange à quatre ondes nouvellement générée et les lumières de signal existantes est à l'intérieur d'une bande de base d'un récepteur optique, la détérioration des caractéristiques de transmission est considérablement plus importante que la détérioration due à la diaphonie de puissance.

Dans le même temps, en ce qui concerne une technique permettant d'atténuer, voire de supprimer, une lumière inutile au niveau de l'amplification de Raman, l'enlèvement de lumières de diffusion de Raman spontanées destinées à être générées lorsque des lumières de signal sont amplifiées en mode Raman a été décrit dans les publications de brevet non examinées du Japon n 2-153327 et n 2000-151507. Cependant, les longueurs d'onde de lumières de diffusion de Raman spontanées sont décalées par rapport à celles de lumières d'excitation. Par conséquent, il est impossible d'atténuer, voire de supprimer, les lumières de diffusion de Rayleigh des lumières d'excitation même si la technique qui a été mentionnée ci-avant est appliquée de telle sorte qu'il est difficile de résoudre les problèmes qui ont été mentionnés ci-avant. En outre, a été proposée une constitution permettant de bloquer les lumières de diffusion de Rayleigh des lumières de signal selon la publication de brevet non examinée du Japon n 2001-185787. Cependant, il est également difficile d'atténuer, voire de supprimer les lumières de diffusion de Rayleigh des lumières d'excitation puisque les longueurs d'onde des lumières de signal sont différentes de celles des lumières d'excitation. Qui plus est, a été décrite une constitution selon laquelle une unité de sortie d'un amplificateur de Raman est munie d'un filtre qui enlève les lumières d'excitation, selon la publication de brevet non examinée du Japon n 60-263538. Cependant, selon cette technique connue, puisque les longueurs d'onde des lumières d'excitation sont à l'extérieur de la bande de longueurs d'onde de lumière de signal, il est impossible d'atténuer, voire de supprimer, même les lumières de diffusion de Rayleigh des lumières d'excitation existant de façon mélangée à

l'intérieur de la bande de longueurs d'onde de lumière de signal de telle sorte qu'il est difficile de résoudre les problèmes qui ont été mentionnés ci-avant.

En tant qu'autre problème destiné à être généré par des lumières d'excitation pour une amplification de Raman, par exemple comme représenté sur la figure 31, dans le cas où une partie de la lumière de signal amplifiée en mode Raman est démultiplexée par un démultiplexeur 205 de manière à surveiller la lumière démultiplexée au moyen d'une unité de surveillance de sortie 206, il est considéré que les lumières de diffusion de Rayleigh qui ont été mentionnées ci-avant des lumières d'excitation sont mélangées dans les lumières de signal pour jouer le rôle de bruits, ce qui est un facteur d'erreur au niveau de la surveillance de la sortie de lumière de signal. De façon davantage particulière, lorsque les longueurs d'onde de lumières d'excitation et les longueurs d'onde de lumières de signal sont agencées de façon mélangée, les lumières de diffusion de Rayleigh des lumières d'excitation ne sont pas atténuées mais sont amplifiées en mode Raman de la manière qui a été mentionnée ci-avant, ce qui augmente la puissance des lumières de diffusion de Rayleigh destinées à être entrées sur l'unité de surveillance de sortie 206. Le problème qui a été mentionné ci-avant est également vrai dans le cas dans lequel la bande de longueurs d'onde des lumières d'excitation est différente de la bande de longueurs d'onde des lumières de signal. C'est-à-dire que bien que les lumières de diffusion de Rayleigh des lumières d'excitation à l'extérieur de la bande de longueurs d'onde des lumières de signal soient atténuées du fait de la perte de transmission du milieu d'amplification, ces lumières de diffusion peuvent être un facteur d'erreur lorsque la surveillance de la sortie moyennant une précision plus élevée doit être réalisée.

Qui plus est, dans le cas où les lumières d'excitation sont modulées de manière à transmettre un signal de surveillance, l'unité de surveillance de sortie 206 reçoit en entrée des lumières de signal modulées et les lumières de diffusion de Rayleigh des lumières d'excitation de telle sorte que l'unité de surveillance de sortie 206 est

forcée de démoduler le signal de surveillance à partir de deux signaux modulés, ce qui génère un facteur d'erreur de commande.

Additionnellement, puisque les lumières de diffusion de Rayleigh sont générées en diverses positions suivant la direction longitudinale de la fibre optique, il est également considéré que les lumières de diffusion de Rayleigh opèrent en tant que composantes de modulation d'intensité, ce qui augmente l'erreur de commande. De façon davantage spécifique, si l'on suppose que la vitesse optique à l'intérieur de la fibre optique est de 2 x 108 m/s et que la longueur efficace ou effective de la fibre optique pour les lumières d'excitation est dans une plage de 10 kilomètres à 20 kilomètres, des composantes de fréquence dans une plage de 10 kHz à 40 kHz sont générées en tant que composantes de modulation d'intensité qui ont été mentionnées ci-avant de telle sorte que ces composantes de fréquence jouent le rôle de bruits au niveau de la surveillance de la sortie, ce qui génère un facteur d'erreur de commande.

Qui plus est, en tant qu'autre problème susceptible d'être généré par des lumières d'excitation pour une amplification de Raman, par exemple comme représenté sur la figure 32, dans le cas d'une structure système dans laquelle l'état de la voie de transmission optique peut être mesuré en utilisant un réflecteur du domaine temporel optique (OTDR), un inconvénient consistant en ce que les lumières d'excitation qui ont été propagées au travers d'une voie de transmission optique 201 (ou 201') sont propagées au travers de l'autre voie de transmission optique 201' (ou 201) via des voies optiques 207 pour l'OTDR est à considérer. C'est-à-dire que pendant une desserte, les lumières d'excitation arrière qui sont passées au travers de la voie optique 207 pour l'OTDR deviennent des lumières d'excitation avant sur la voie de transmission optique de côté opposé, ce qui modifie la caractéristique de longueur d'onde de gain de l'amplification de Raman. Par ailleurs, lors de la réalisation de la mesure d'OTDR, les lumières d'excitation qui sont passée au travers de la voie optique 207 deviennent des bruits au niveau de la mesure. Il est à noter que la mesure qui a été mentionnée ci-avant et qui utilise

l'OTDR est un procédé permettant de mesurer un point de rupture d'une voie de transmission optique, en entrant une impulsion optique sur la voie de transmission optique afin d'observer une lumière réfléchie depuis la voie de transmission optique. Ce procédé utilise un phénomène consistant en ce que, dans le cas où aucun point de rupture de la voie de transmission optique n'existe, seulement des lumières de diffusion de Rayleigh de la lumière de mesure sont réfléchies pour être retournées tandis que dans le cas de la présence d'un quelconque point de rupture, une lumière de réflexion de Fresnel est retournée.

Les problèmes qui ont été mentionnés ci-avant et qui sont rencontrés dans les techniques classiques ont été reconsidérés pour le cas de l'amplification de Raman du type à excitation arrière.

Cependant, même lors de la réalisation d'une amplification de Raman du type à excitation avant où les lumières d'excitation sont propagées suivant la même direction que les lumières de signal, les mêmes problèmes que ceux selon le type à excitation arrière peuvent être considérés en supposant une lumière de fuite depuis des lumières d'excitation avant propagées au travers du milieu d'amplification en lieu et place de lumières de diffusion de Rayleigh de lumières d'excitation arrière.

RÉSUMÉ DE L'INVENTION
La présente invention a été élaborée au vu des problèmes qui ont été mentionnés ci-avant et par conséquent, un objet de la présente invention consiste à proposer un amplificateur de Raman et un système de transmission optique permettant de réduire une détérioration des caractéristiques susceptible d'être générée par des lumières d'excitation qui existent de façon mélangée à l'intérieur d'une bande de longueurs d'onde de lumières de signal.

Afin d'atteindre l'objet qui a été mentionné ci-avant, la présente invention propose un amplificateur de Raman permettant d'appliquer des lumières d'excitation sur un milieu d'amplification sur une voie de transmission optique par l'intermédiaire de laquelle des lumières de signal sont propagées, afin d'amplifier en mode Raman les lumières de

signal qui sont propagées au travers du milieu d'amplification, dans lequel, lorsqu'une bande de longueurs d'onde des lumières d'excitation présente une région en chevauchement avec une bande de longueurs d'onde des lumières de signal, ledit amplificateur de Raman comprend une unité d'atténuation ou de suppression de longueur d'onde de lumière d'excitation permettant d'atténuer ou de supprimer des composantes optiques qui sont incluses dans des lumières qui sont propagées au travers du milieu d'amplification et qui sont des mêmes longueurs d'onde que celles des lumières d'excitation à l'intérieur de la région en chevauchement avec la bande de longueurs d'onde des lumières de signal.

Conformément à l'amplificateur de Raman qui présente une telle constitution, les lumières d'excitation qui présentent la bande de longueurs d'onde en chevauchement avec la bande de longueurs d'onde des lumières de signal sont appliquées sur le milieu d'amplification sur la voie de transmission optique de telle sorte que les lumières de signal qui sont propagées au travers de la voie de transmission optique soient amplifiées en mode Raman pour être envoyées sur l'unité d'atténuation - voire de suppression - de longueur d'onde de lumière d'excitation. Cette unité d'atténuation - voire de suppression - de longueur d'onde de lumière d'excitation atténue, voire supprime, les composantes optiques qui sont incluses dans les lumières qui sont propagées au travers du milieu d'amplification et qui sont des mêmes longueurs d'onde que celles des lumières d'excitation, d'où ainsi l'émission en sortie de lumières de signal amplifiées en mode Raman qui sont sensiblement exemptes d'une lumière inutile générée par les lumières d'excitation qui existent de façon mélangée à l'intérieur de la bande de longueurs d'onde des lumières de signal. Par conséquent, puisque la détérioration de caractéristiques qui a été mentionnée ci-avant des lumières de signal peut être réduite, il devient possible de réaliser une bande large de lumières de signal.

En tant qu'un aspect, l'amplificateur de Raman peut comprendre : une unité de génération de lumière d'excitation qui génère des lumières d'excitation ; et une unité de multiplexage qui

applique, sur le milieu d'amplification, les lumières d'excitation en provenance de l'unité de génération de lumière d'excitation en tant que lumières d'excitation arrière destinées à être propagées suivant une direction opposée à une direction de propagation des lumières de signal, l'unité d'atténuation ou de suppression de longueur d'onde de lumière d'excitation atténuant ou supprimant des lumières de diffusion de Rayleigh des lumières d'excitation arrière qui sont incluses dans les lumières qui sont propagées au travers du milieu d'amplification. En outre, en tant que constitution présentée à titre d'exemple spécifique, de préférence l'unité de multiplexage inclut : un premier port qui est connecté à une extrémité de sortie de lumière de signal du milieu d'amplification, un second port qui est connecté à une extrémité d'entrée de l'unité d'atténuation ou de suppression de longueur d'onde de lumière d'excitation et un troisième port qui est connecté à une extrémité de sortie de l'unité de génération de lumière d'excitation et qui présente une directionnalité permettant de transmettre la lumière qui est dirigée depuis le premier port en direction du second port et la lumière qui est dirigée depuis le troisième port en direction du premier port.

En tant qu'un autre aspect, l'amplificateur de Raman peut comprendre : une unité de génération de lumière d'excitation qui génère des lumières d'excitation ; et une unité de multiplexage qui applique, sur le milieu d'amplification, les lumières d'excitation en provenance de l'unité de génération de lumière d'excitation en tant que lumières d'excitation avant destinées à être propagées suivant une direction qui est la même qu'une direction de propagation des lumières de signal, l'unité d'atténuation ou de suppression de longueur d'onde de lumière d'excitation atténuant ou supprimant une lumière de fuite qui est incluse dans les lumières propagées au travers du milieu d'amplification.

La présente invention propose en outre un système de transmission optique permettant d'appliquer des lumières d'excitation en provenance d'un amplificateur de Raman sur un milieu d'amplification sur une voie de transmission optique par l'intermédiaire

de laquelle des lumières de signal sont propagées, afin de transmettre les lumières de signal tout en amplifiant en mode Raman les lumières de signal dans lequel, lorsqu'une bande de longueurs d'onde des lumières d'excitation présente une région en chevauchement avec une bande de longueurs d'onde des lumières de signal, le système de transmission optique comprend une unité d'atténuation ou de suppression de longueur d'onde de lumière d'excitation permettant d'atténuer ou de supprimer des composantes optiques qui sont incluses dans des lumières qui sont propagées au travers du milieu d'amplification et qui sont des mêmes longueurs d'onde que celles des lumières d'excitation à l'intérieur de la région en chevauchement avec la bande de longueurs d'onde des lumières de signal. L'unité d'atténuation - voire de suppression - de longueur d'onde de lumières d'excitation peut être prévue dans l'amplificateur de Raman, dans un dispositif de compensation de gain, dans un dispositif de réception optique et dans une voie optique à visée OTDR.

Conformément au système de transmission optique qui présente une telle constitution, puisque l'unité d'atténuation - voire de suppression - de longueur d'onde de lumières d'excitation atténue voire supprime - les composantes optiques qui sont propagées en association avec les lumières de signal amplifiées en mode Raman en étant propagées au travers de la voie de transmission optique et qui sont des mêmes longueurs d'onde que celles des lumières d'excitation, on évite le fait que des lumières inutiles qui sont générées par les lumières d'excitation qui existent de façon mélangée à l'intérieur de la bande de longueurs d'onde des lumières de signal ne soient accumulées. Par conséquent, il est possible de transmettre des lumières de signal d'une bande large moyennant des caractéristiques excellentes.

D'autres objets, d'autres caractéristiques et d'autres avantages de la présente invention apparaîtront au vu de la description qui suit de modes de réalisation préférés que l'on lira en conjonction avec les dessins annexés.

BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS

La figure 1 est un schéma fonctionnel qui représente une constitution de base d'un amplificateur de Raman selon la présente invention ; la figure 2 est un schéma qui représente un agencement de longueurs d'onde présenté à titre d'exemple de lumières d'excitation et de lumières de signal pour la constitution de base de la figure 1 ; la figure 3 est un schéma fonctionnel qui représente une constitution d'un premier mode de réalisation d'un amplificateur de Raman selon la présente invention ; la figure 4 est un schéma permettant d'expliquer une caractéristique de filtrage d'un réseau de Bragg à fibre dans l'amplificateur de Raman du premier mode de réalisation ; la figure 5 est un schéma fonctionnel qui représente une autre constitution présentée à titre d'exemple rapportée à l'amplificateur de Raman du premier mode de réalisation ; la figure 6 est un schéma fonctionnel qui représente une constitution d'un second mode de réalisation d'un amplificateur de Raman selon la présente invention ; la figure 7 est un schéma fonctionnel qui représente une autre constitution présentée à titre d'exemple rapportée à l'amplificateur de Raman du second mode de réalisation ; la figure 8 est un schéma fonctionnel qui représente une constitution d'un troisième mode de réalisation d'un amplificateur de Raman selon la présente invention ; la figure 9 est un schéma fonctionnel qui représente une autre constitution présentée à titre d'exemple rapportée à l'amplificateur de Raman du troisième mode de réalisation ; la figure 10 est un schéma fonctionnel qui représente encore une autre constitution présentée à titre d'exemple rapportée à l'amplificateur de Raman du troisième mode de réalisation ; la figure 11 est un schéma fonctionnel qui représente un exemple rapporté à l'amplificateur de Raman du troisième mode de réalisation dans le cas qui correspond à une constitution du type excitation bidirectionnelle ;

la figure 12 est un schéma fonctionnel qui représente un exemple modifié rapporté à la constitution de la figure 11 ; la figure 13 est un schéma fonctionnel qui représente un autre exemple modifié rapporté à la constitution de la figure 11 ; la figure 14 est un schéma qui représente une caractéristique présentée à titre d'exemple d'un filtre optique destiné à être utilisé dans l'amplificateur de Raman de la présente invention ; la figure 15 est une vue qui représente une constitution d'un premier mode de réalisation d'un système de transmission optique selon la présente invention ; la figure 16 est un schéma conceptuel permettant d'expliquer un fonctionnement dans le système de transmission optique du premier mode de réalisation ; la figure 17 est une vue qui représente une autre constitution présentée à titre d'exemple rapportée au système de transmission optique du premier mode de réalisation ; la figure 18 est une vue qui représente une constitution d'un second mode de réalisation d'un système de transmission optique selon la présente invention ; la figure 19 est une vue qui représente une constitution présentée à titre d'exemple d'une unité d'égalisation de gain dans le système de transmission optique du premier mode de réalisation ; la figure 20 est un schéma permettant d'expliquer une caractéristique d'un démultiplexeur de la figure 19 ; la figure 21 est une vue qui représente une constitution d'un troisième mode de réalisation d'un système de transmission optique selon la présente invention ; la figure 22 est une vue qui représente une autre constitution présentée à titre d'exemple rapportée au système de transmission optique du troisième mode de réalisation ; la figure 23 est une vue qui représente une constitution d'un quatrième mode de réalisation d'un système de transmission optique selon la présente invention ;

la figure 24 est un schéma fonctionnel qui représente une autre constitution présentée à titre d'exemple rapportée au système de transmission optique du quatrième mode de réalisation ; la figure 25 est une vue qui représente une constitution présentée à titre d'exemple d'un système de transmission optique à amplification et à répétition WDM typique ; la figure 26 est une vue qui représente une constitution présentée à titre d'exemple d'un amplificateur de Raman classique ; la figure 27 est un schéma qui représente un agencement de longueurs d'onde présenté à titre d'exemple de lumières d'excitation et de lumières de signal dans l'amplificateur de Raman classique ; la figure 28 est une vue qui représente un exemple qui utilise un circulateur optique en tant que multiplexeur dans l'amplificateur de Raman classique ; la figure 29 est un schéma qui représente un agencement de longueurs d'onde présenté à titre d'exemple de lumières d'excitation pour tenter d'élargir une bande de lumières de signal dans l'amplificateur de Raman classique ; la figure 30 est un schéma permettant d'expliquer des problèmes de mélange à quatre ondes dans l'amplificateur de Raman classique ; la figure 31 est une vue permettant d'expliquer des problèmes dans un autre amplificateur de Raman classique muni d'une unité de surveillance de sortie ; et la figure 32 est une vue permettant d'expliquer des problèmes dans un système de transmission optique classique muni de chemins optiques pour une mesure par OTDR.

DESCRIPTION DÉTAILLÉE DE L'INVENTION
Des modes de réalisation conformément à la présente invention seront décrits ci-après par report aux dessins annexés.

La figure 1 est un schéma fonctionnel qui représente une constitution de base d'un amplificateur de Raman selon la présente invention.

Sur la figure 1, un amplificateur de Raman 10 comprend, par exemple, une source de lumière d'excitation 11 qui joue le rôle d'une unité de génération de lumière d'excitation qui génère des lumières d'excitation correspondant à une lumière de signal WDM qui est propagée au travers d'une voie de transmission optique 1, un multiplexeur 12 qui joue le rôle d'unité de multiplexage qui applique les lumières d'excitation qui sont émises en sortie depuis la source de lumière d'excitation 11sur la voie de transmission optique 1 et un filtre optique 13 qui joue le rôle d'unité d'atténuation de longueur d'onde de lumière d'excitation qui atténue/supprime des composantes optiques qui sont incluses dans les lumières qui sont transmises au travers du multiplexeur 12 et qui sont des mêmes longueurs d'onde que celles des lumières d'excitation.

Par exemple, comme représenté sur la figure 2, la source de lumière d'excitation 11génère une pluralité de lumières d'excitation P1 à PM de différentes longueurs d'onde et elle est établie de telle sorte qu'une région partielle sur le côté des longueurs d'onde plus longues d'une bande de longueurs d'onde #P1 à #PM des lumières d'excitation chevauche une bande de longueurs d'onde ?.si à #SN de la lumière de signal WDM incluant une pluralité de lumières de signal Si à SN de différentes longueurs d'onde. Ici, les lumières d'excitation à l'extérieur de la bande de longueurs d'onde de la lumière de signal WDM sont représentées par P1 à Pm tandis que les lumières d'excitation à l'intérieur de la bande de longueurs d'onde de la lumière de signal WDM sont représentées par Pm+1 à PM. Il est à noter qu'il est supposé que les longueurs d'onde des lumières d'excitation Pm+1 à PM sont établies de manière à ne pas chevaucher les longueurs d'onde des lumières de signal Si à SN. Un bande de longueurs d'onde de gain en vertu des lumières d'excitation P1 à PM englobe la totalité de la bande de longueurs d'onde de la lumière de signal WDM de telle sorte qu'une caractéristique de longueur d'onde de gain sensiblement plate est réalisée en établissant de façon appropriée l'agencement en termes de longueurs d'onde et les puissances des lumières d'excitation P1 à PM, de façon respective.

Le multiplexeur 12 inclut par exemple un port "a" qui est connecté à une extrémité de sortie de lumière de signal de la voie de transmission optique 1, un port "b" qui est connecté à une extrémité d'entrée du filtre optique 13 et un port "c" qui est connecté à une extrémité de sortie de la source de lumière d'excitation 11, et il transmet les lumières qui sont dirigées selon des directions depuis le port "a" en direction du port "b" et depuis le port "c" en direction du port "a" indépendamment de la bande de longueurs d'onde de ces lumières tout en bloquant les lumières qui sont dirigées selon des directions opposées à ce qui précède, de façon respective. Il est souhaitable que le multiplexeur 12 présente une caractéristique selon laquelle aucune lumière n'est transmise dans les deux directions entre le port "b" et le port "c".

Le filtre optique 13 est un dispositif connu qui présente une caractéristique de filtrage qui est telle que la transmissivité pour les composantes optiques des mêmes longueurs d'onde que les longueurs d'onde respectives #P1 à #PM des lumières d'excitation P1 à PM soit suffisamment faible par comparaison avec la transmissivité pour d'autres longueurs d'onde. Ce filtre optique 13 reçoit en entrée une lumière de sortie en provenance du port "b" du multiplexeur 12 et une lumière qui est transmise au travers est envoyée, en tant que lumière de sortie en provenance de l'amplificateur de Raman 10, sur la voie de transmission optique au niveau de l'étage suivant et similaire.

Dans l'amplificateur de Raman 10 qui présente la constitution qui a été mentionnée ci-avant, les lumières d'excitation P1 à PM en provenance de la source de lumière d'excitation 11sont appliquées via le multiplexeur 12 sur la voie de transmission optique 1 de manière à être propagées selon la direction opposée à la direction de propagation de la lumière de signal WDM. Par conséquent, la lumière de signal WDM qui est propagée au travers de la voie de transmission optique 1 est soumise à l'amplification de Raman distribuée avec la totalité de la voie de transmission optique en tant que milieu d'amplification. En outre, lorsque les lumières d'excitation P1 à PM sont propagées par l'intermédiaire de la voie de transmission optique 1, des lumières de

diffusion de Rayleigh R1 à RM des mêmes longueurs d'onde #P1 à #PM que celles des lumières d'excitation son générées et sont propagées au travers de la voie de transmission optique 1 suivant la même direction que la direction de propagation de la lumière de signal WDM. Parmi les lumières de diffusion de Rayleigh R1 à RM, les lumières de diffusion de Rayleigh R1 à Rm des longueurs d'onde à l'extérieur de la bande de longueurs d'onde de lumières de signal sont atténuées par une perte de transmission de la voie de transmission optique 1 Cependant, les lumières de diffusion de Rayleigh Rm+1 à RM à l'intérieur de la bande de longueurs d'onde de lumières de signal atteignent le multiplexeur 12 tout en conservant une puissance requise puisque la perte de transmission de la voie de transmission optique 1 est compensée par le gain de Raman qui est dû aux lumières d'excitation P1 à PM. Par conséquent, le port "a" du multiplexeur 12 reçoit essentiellement en entrée les lumières de signal amplifiées en mode Raman Si à SN et les lumières de diffusion de Rayleigh amplifiées en mode Raman Rm+1 à RM, et ces lumières d'entrée sont transmises jusqu'au port "b" puis sont émises en sortie sur le filtre optique 13.

Dans le filtre optique 13, les lumières de signal Si à SN qui sont incluses dans la lumière de sortie en provenance du multiplexeur 12 sont émises en sortie sur la voie de transmission optique au niveau de l'étage suivant et similaire, selon une transmissivité élevée.

Cependant, les lumières de diffusion de Rayleigh Rm+1 à RM sont réfléchies ou atténuées, ce qui fait qu'elles sont supprimées. En outre, puisque la transmissivité du filtre optique 13 est établie ici de manière à être faible pour les mêmes longueurs d'onde que celles des lumières d'excitation P1 à Pm à l'extérieur de la bande de longueurs d'onde de lumières de signal, même si la lumière de sortie en provenance du multiplexeur 12 inclut les lumières de diffusion de Rayleigh R1 à Rm d'une puissance faible à l'extérieur de la bande de longueurs d'onde de lumières de signal, ces lumières de diffusion de Rayleigh R1 à Rm sont également supprimées par le filtre optique 13. Il est à noter que s'il n'y a sensiblement pas d'influence des lumières de diffusion de Rayleigh

R1 à Rm à l'extérieur de la bande de longueurs d'onde de lumières de signal, on peut adopter un réglage qui est tel que la transmissivité du filtre optique 13 est abaissée seulement pour les mêmes longueurs d'onde que celles des lumières d'excitation Pm+1 à Pm à l'intérieur de la bande de longueurs d'onde de lumières de signal.

De cette façon, conformément à l'amplificateur de Raman 10, en prévoyant, au niveau de l'étage qui fait suite au multiplexeur 12, le filtre optique 13 qui supprime les composantes optiques des mêmes longueurs d'onde que celles des lumières d'excitation P1 à PM, même dans le cas de l'adoption d'un agencement en termes de longueurs d'onde qui est tel que la bande de longueurs d'onde de lumières d'excitation est partiellement en chevauchement avec la bande de longueurs d'onde de lumières de signal de telle sorte que les lumières d'excitation et les lumières de signal existent de façon mélangée dans la même région de longueurs d'onde, il devient possible d'émettre en sortie une lumière de signal WDM amplifiée en mode Raman qui n'inclut sensiblement pas les lumières de diffusion de Rayleigh R1 à RM des lumières d'excitation. Par conséquent, il est possible de réduire une détérioration de caractéristique telle que celle due à une diaphonie linéaire et/ou une diaphonie non linéaire qui est générée par les lumières de diffusion de Rayleigh des lumières d'excitation, ce qui permet de construire un système de transmission optique d'une capacité importante qui réalise une large bande de lumières de signal WDM.

Un mode de réalisation spécifique d'un amplificateur de Raman qui adopte la constitution de base qui a été mentionnée ci-avant sera ensuite expliqué.

La figure 3 est un schéma fonctionnel qui représente une constitution d'un amplificateur de Raman d'un premier mode de réalisation. Les mêmes composants que ceux dans la constitution de base de la figure 1 sont indiqués au moyen des mêmes index de référence et la même règle s'applique à d'autres modes de réalisation décrits par la suite.

Un amplificateur de Raman 10A de la figure 3 est constitué de telle sorte que, pour la constitution de base de la figure 1, un circulateur optique 12A est utilisé en tant qu'exemple spécifique du multiplexeur 12 et un réseau de Bragg à fibre 13A est utilisé en tant qu'exemple spécifique du filtre optique 13. Il est à noter que dans la constitution présentée à titre d'exemple de la figure 3, est représenté un état selon lequel deux amplificateurs de Raman 10A, 10A sont connectés en cascade via la voie de transmission optique 1 qui joue le rôle de milieu d'amplification.

Le circulateur optique 12A inclut par exemple trois ports, soit "a" qui est connecté à la voie de transmission optique 1, "b" qui est connecté au réseau de Bragg à fibre 13A et "c" qui est connecté à l'extrémité de sortie de la source de lumière d'excitation 11, et il transmet les lumières qui sont dirigées suivant des directions depuis le port "a" en direction du port "b" et depuis le port "c" en direction du port "a", de façon respective, tout en bloquant la transmission de lumières suivant d'autres directions.

Le réseau de Bragg à fibre 13A est constitué en formant un réseau qui est conçu pour réfléchir les composantes optiques des mêmes longueurs d'onde que celles des lumières d'excitation P1 à PM sur la voie de transmission optique 1 au voisinage du port "b" du circulateur optique 12A. Si une attention est apportée à une certaine lumière d'excitation P#, par exemple comme représenté sur la figure 4, le réseau de Bragg à fibre 13A inclut une bande de réflexion dans laquelle la transmissivité est modifiée de façon brutale moyennant la même longueur d'onde que la longueur d'onde #P# de la lumière d'excitation P# en tant que centre, et il présente une caractéristique de filtrage selon laquelle une telle bande de réflexion existe en correspondance avec chacune des longueurs d'onde #P1 à #PM des lumières d'excitation, bien que ceci ne soit pas représenté sur la figure.

Dans l'amplificateur de Raman 10A qui présente la constitution qui a été mentionnée ci-avant, les lumières d'excitation arrière P1 à PM sont appliquées sur la voie de transmission optique 1 via le circulateur optique 12A. En outre, la lumière de signal WDM qui a été propagée

au travers de la voie de transmission optique 1 pour ainsi être amplifiée en mode Raman et les lumières de diffusion de Rayleigh Rm+1 à RM (qui incluent des lumières de diffusion de Rayleigh faibles R1 à Rm) des lumières d'excitation passent au travers du circulateur optique 12A pour entrer sur le réseau de Bragg à fibre 13A. Dans le réseau Bragg à fibre 13A, la lumière de signal WDM est transmise au travers telle quelle tandis que les lumières de diffusion de Rayleigh sont réfléchies. Ces lumières de diffusion de Rayleigh réfléchies sont retournées sur le port "b" du circulateur optique 12A. Cependant, ces lumières de diffusion de Rayleigh réfléchies ne sont pas transmises depuis le port "b" jusqu'au port "c" et par conséquent, elles n'affectent jamais le fonctionnement de la source de lumière d'excitation 11. En outre, dans le réseau de Bragg à fibre 13A, des lumières de fuite en provenance des lumières d'excitation arrière qui sont propagées au travers de la voie de transmission optique 1 au niveau de l'étage suivant sont également réfléchies de telle sorte que les lumières de fuite réfléchies sont réutilisées en tant que lumières d'excitation avant.

De cette façon, conformément à l'amplificateur de Raman 10A du premier mode de réalisation, moyennant la constitution spécifique qui utilise le circulateur optique 12A et le réseau de Bragg à fibre 13A, les lumières de diffusion de Rayleigh des lumières d'excitation peuvent être supprimées, ce qui réduit par conséquent la détérioration de caractéristique due à la diaphonie et similaire. Par ailleurs, puisque les lumières d'excitation sont utilisées selon ce que l'on appelle un mode à passage double, il devient possible d'obtenir un gain souhaité au moyen d'une faible puissance de lumière d'excitation, d'où ainsi la réduction de la consommation de puissance électrique.

Dans l'amplificateur de Raman 10A qui a été mentionné ci-avant, le circulateur optique 12A a été constitué de manière à présenter une caractéristique selon laquelle une lumière n'est pas transmise suivant la direction depuis le port "b" jusqu'au port "c". Cependant, il est également possible d'utiliser un circulateur optique qui est tel qu'il transmet une lumière également suivant cette direction. Dans ce cas, par exemple, comme représenté sur la figure 5, il est préférable

d'insérer un isolateur optique 14 entre l'extrémité de sortie de la source de lumière d'excitation 11 et le port "c" du circulateur optique 12A afin d'empêcher que les lumières de diffusion de Rayleigh qui sont réfléchies par le réseau de Bragg à fibre 13A n'entrent dans la source de lumière d'excitation 11.

Puis est expliqué un amplificateur de Raman d'un second mode de réalisation selon la présente invention.

La figure 6 est un schéma fonctionnel qui représente une constitution de l'amplificateur de Raman du second mode de réalisation.

La figure 6 représente un amplificateur de Raman 10B qui est constitué de telle sorte que, en tant que voie de transmission optique 1, une voie de transmission hybride qui est formée en connectant une fibre de dispersion positive 1A et une fibre de dispersion négative 1 B de façon séquentielle soit utilisée. La fibre de dispersion positive 1A qui est agencée sur la première moitié de la voie de transmission optique 1 est une fibre optique qui présente une dispersion de longueurs d'onde positive et une pente de dispersion positive par rapport à une lumière de signal et de façon davantage spécifique, il peut s'agir d'une fibre monomode (SMF) à dispersion 0 à 1,3 micromètres, d'une fibre à décalage de dispersion (DSF) ou similaire.

A l'opposé, la fibre de dispersion négative 1 B qui est agencée sur la seconde moitié de la voie de transmission optique 1 est une fibre optique qui présente une dispersion de longueurs d'onde négative et une pente de dispersion négative et qui est conçue de manière à pouvoir compenser la dispersion de longueurs d'onde et la pente de dispersion de la fibre de dispersion positive 1A. Cette fibre de dispersion négative 1 B joue le rôle de milieu d'amplification qui présente une section en coupe efficace ou effective non linéaire plus petite par comparaison avec la fibre de dispersion positive 1A, d'où ainsi une obtention aisée d'un gain de Raman. Par conséquent, la plus grande part du gain de Raman en vertu des lumières d'excitation arrière destinées à être appliquées via le circulateur optique 12A est obtenue dans la fibre de dispersion négative 1 B sur la seconde moitié.

Si la voie de transmission hybride qui a été mentionnée ci-avant est utilisée, le réseau de Bragg à fibre 13A peut être agencé sur la fibre de dispersion positive de première moitié 1A et ici, il est prévu à titre d'exemple à proximité d'un point de connexion avec la fibre de dispersion négative 1 B.

Dans l'amplificateur de Raman 10B qui présente la constitution qui a été mentionnée ci-avant, de la même manière que dans le cas du premier mode de réalisation, la lumière de signal WDM qui a été propagée de façon séquentielle au travers de la fibre de dispersion positive 1A et de la fibre de dispersion négative 1 B afin d'être ainsi amplifiée en mode Raman et les lumières de diffusion de Rayleigh des lumières d'excitation sont transmises au travers du circulateur optique 12A et passent au travers de la fibre de dispersion positive suivante 1A afin d'entrer dans le réseau de Bragg à fibre 13A de telle sorte que seulement les lumières de diffusion de Rayleigh des lumières d'excitation sont réfléchies pour être supprimées par le réseau de Bragg à fibre 13A. En outre, dans le réseau de Bragg à fibre 13A, les lumières de fuite en provenance de lumières d'excitation arrière qui ont été appliquées depuis l'amplificateur de Raman 10B d'étage suivant et qui ont été propagées au travers de la fibre de dispersion négative 1 B sont également réfléchies de telle sorte que les lumières d'excitation peuvent être utilisées d'une manière à passage double.

Il est à noter que les lumières de fuite en provenance des lumières d'excitation qui ont été réfléchies par le réseau de Bragg à fibre 13A et qui ont été propagées à nouveau au travers de la fibre de dispersion négative 1 B passent au travers du circulateur optique 12A pour entrer sur la fibre de dispersion positive 1A qui suit. Cependant, l'influence de ces lumières de fuite réfléchies n'est pas extrêmement problématique du fait que la puissance des lumières de fuite à ce niveau est suffisamment abaissée et que la section en coupe efficace non linéaire de la fibre de dispersion positive 1A elle-même est importante au point qu'un gain de Raman est difficilement obtenu.

Par conséquent, conformément à l'amplificateur de Raman 10B du second mode de réalisation, il est possible d'obtenir le même effet

que selon le premier mode de réalisation même selon la constitution qui fait appel à la voie de transmission hybride qui comprend la fibre de dispersion positive 1A et la fibre de dispersion négative 1 B.

Dans les amplificateurs de Raman 10A, 10B des premier et second modes de réalisation, a été présenté le cas selon lequel les lumières d'excitation sont utilisées de manière à passage double.

Cependant, dans le cas dans lequel il y a une possibilité de gêne du fait d'une interaction entre les lumières de fuite en provenance des lumières d'excitation arrière réfléchies par le réseau de Bragg à fibre 13A et les lumières d'excitation arrière avant réflexion, par exemple comme représenté par un amplificateur de Raman 10A" sur la figure 7, un isolateur optique 15 peut être inséré en une position juste après le réseau de Bragg à fibre 13A (à proximité d'une extrémité de sortie de lumière de signal afférente) afin d'ainsi utiliser les lumières d'excitation d'une manière à passage unique.

Est expliqué ci-après un troisième mode de réalisation d'un amplificateur de Raman selon la présente invention.

La figure 8 est un schéma fonctionnel qui représente une constitution de l'amplificateur de Raman du troisième mode de réalisation.

Un amplificateur de Raman 10C de la figure 8 est un exemple selon lequel la présente invention est appliquée à une constitution qui est munie d'une fonction permettant de surveiller un état d'une lumière de signal WDM amplifiée en mode Raman. De façon davantage spécifique, selon une constitution selon laquelle une partie de la lumière qui est émise en sortie depuis le port "b" du circulateur optique 12A qui applique les lumières d'excitation P1 à PM sur la voie de transmission optique 1 est démultiplexée par un démultiplexeur 16, en tant que lumière de surveillance, et la lumière de surveillance est envoyée sur une unité de surveillance de sortie 17 afin de surveiller l'état de sortie de la lumière de signal WDM amplifiée en mode Raman, le réseau de Bragg à fibre 13A qui supprime les composantes optiques des mêmes longueurs d'onde que celles des lumières d'excitation P1 à

PM est prévu entre le port "b" du circulateur optique 12A et le démultiplexeur 16.

L'unité de surveillance de sortie 17 reçoit par exemple la lumière de surveillance qui est démultiplexée au moyen du démultiplexeur 16 afin de détecter une puissance de la lumière de surveillance de manière à surveiller la puissance totale de la lumière de signal WDM amplifiée en mode Raman. En outre, dans le cas où la transmission d'un signal de surveillance est réalisée en modulant les lumières d'excitation afin d'ainsi moduler en intensité la lumière de signal WDM, un traitement de démodulation du signal de surveillance peut être réalisé en extrayant la composante de modulation de la lumière de surveillance. Bien que le résultat de surveillance dans l'unité de surveillance de sortie 17 ne soit pas particulièrement présenté ici, un tel résultat de surveillance peut être utilisé pour commander ou contrôler l'état de pilotage de la source de lumière d'excitation 11par exemple.

Dans l'amplificateur de Raman 10C qui présente la constitution qui a été mentionnée ci-avant, les lumières de diffusion de Rayleigh des lumières d'excitation qui sont incluses dans la lumière qui est émise en sortie depuis le port "b" du circulateur optique 12A sont réfléchies par le réseau de Bragg à fibre 13A tandis que la lumière de signal WDM amplifiée en mode Raman atteint le démultiplexeur 16.

Par conséquent, la lumière de surveillance qui n'inclut sensiblement pas de bruit du fait des lumières de diffusion de Rayleigh des lumières d'excitation est envoyée sur l'unité de surveillance de sortie 17, ce qui permet de surveiller l'état de la lumière de signal WDM amplifiée en mode Raman selon une précision élevée.

Selon le troisième mode de réalisation, a été décrit le cas selon lequel le réseau de Bragg à fibre 13A est agencé entre le circulateur optique 12A et le démultiplexeur 16. Cependant, seulement du point de vue consistant en ce que l'amélioration de la précision de surveillance de sortie doit être réalisée en réduisant des bruits qui sont dus aux lumières de diffusion de Rayleigh des lumières d'excitation, il est également possible d'agencer le réseau de Bragg à fibre 13A entre le

démultiplexeur 16 et l'unité de surveillance de sortie 17, par exemple comme représenté au moyen d'un amplificateur de Raman 10C' de la figure 9. En outre, de façon similaire au cas qui est représenté sur la figure 7, dans le cas où il y a une possibilité d'une gêne du fait d'une interaction due aux lumières d'excitation, par exemple, comme représenté par un amplificateur de Raman 10C" sur la figure 10, l'isolateur optique 15 peut être inséré en une position juste après le réseau de Bragg à fibre 13A afin d'ainsi utiliser les lumières d'excitation d'une manière à passage unique.

Qui plus est, bien qu'ait été décrite la constitution du type excitation arrière, il est également possible de prévoir le réseau de Bragg à fibre 13A entre le circulateur optique 12A et le démultiplexeur 16 selon une constitution d'un type excitation bidirectionnelle par exemple comme représenté par un amplificateur de Raman 10D qui est représenté sur la figure 11, selon lequel une source de lumière d'excitation 18 et un multiplexeur (coupleur WDM) 19 sont disposés de manière à appliquer des lumières d'excitation avant P1' à PM' sur la voie de transmission optique 1 en plus des lumières d'excitation arrière P1 à PM. Selon une telle constitution, le réseau de Bragg à fibre 13A supprime non seulement les lumières de diffusion de Rayleigh des lumières d'excitation arrière mais également les lumières de fuite en provenance des lumières d'excitation avant, ce qui permet de surveiller de façon précise la lumière de signal WDM amplifiée en mode Raman.

Qui plus est, pour la constitution du type excitation bidirectionnelle, il est également possible d'adopter la même constitution que celles qui sont représentées sur la figure 9 et sur la figure 10. Ces constitutions présentées à titre d'exemple seront représentées au moyen d'un amplificateur de Raman 10D' sur la figure 12 et au moyen d'un amplificateur de Raman 10D" sur la figure 13. Bien que ceci ne soit pas présenté ici, la présente invention est bien entendu efficace pour supprimer des lumières de fuite en provenance de lumières d'excitation avant pour une constitution du type excitation avant
Dans l'amplificateur de Raman qui a été mentionné ci-avant des premier à troisième modes de réalisation, a été décrit le cas selon

lequel le réseau de Bragg à fibre 13A est utilisé en tant qu'exemple du filtre optique 13 qui supprime les composantes optiques des mêmes longueurs d'onde que celles des lumières d'excitation. Cependant, la présente invention n'est pas limitée à ce cas et il est possible d'utiliser un filtre optique connu qui présente une caractéristique de filtrage qui correspond aux longueurs d'onde respectives de lumières d'excitation tel qu'un filtre à encoche, un filtre étalon, un filtre du type MachZehnder et un réseau de fibres ondulées. De façon davantage spécifique, dans le cas de lumières d'excitation de longueurs d'onde selon des intervalles constants comme représenté en (A) de la figure 14, il est efficace d'utiliser un filtre optique qui présente la transmissivité qui est modifiée de façon périodique en correspondance avec les intervalles de longueurs d'onde des lumières d'excitation.

Dans ce cas, il est souhaitable d'utiliser un filtre optique dont la transmissivité est modifiée de manière aussi plate ou plane que possible dans la bande de transmission de manière à empêcher une atténuation de la lumière de signal et également de manière à éviter une limitation de bande par le filtre optique. A l'opposé, lorsque les intervalles de longueurs d'onde des lumières d'excitation ne sont pas constants, comme représenté en (B) de la figure 14, il est possible de combiner des filtres optiques unimodes dont chacun présente un taux de réflectance ou d'atténuation destiné à être modifié brutalement pour une longueur d'onde requise.

Des modes de réalisation d'un système de transmission optique conformément à la présente invention seront ensuite décrits.

La figure 15 est un schéma fonctionnel qui représente une constitution d'un premier mode de réalisation d'un système de transmission optique selon la présente invention.

Un système de transmission optique 100A sur la figure 15 est constitué de telle sorte que l'amplificateur de Raman 10 selon la présente invention soit adopté en tant que chaque répéteur optique 104 dans la structure système typique qui est représentée sur la figure 25. En outre, ici les amplificateurs de Raman 10 selon la présente invention sont également adoptés en tant que post-amplificateur 101C

à l'intérieur de la station de dispositif d'envoi optique 101 et en tant que préamplificateur 102C à l'intérieur de la station de récepteur optique 102. Simplement, pour le post-amplificateur 101 C, est adopté un amplificateur de Raman concentré qui est muni de façon interne d'un milieu d'amplification en lieu et place d'un amplificateur de Raman distribué qui utilise la voie de transmission optique 103 en tant que milieu d'amplification.

Dans le système de transmission optique 100A qui présente une telle constitution, les lumières de diffusion de Rayleigh des lumières d'excitation arrière (ou les lumières de fuite en provenance des lumières d'excitation avant) sont supprimées au niveau de l'amplificateur de Raman 10 dans chaque section de répétition comme représenté au niveau d'un schéma conceptuel de la figure 16. Par conséquent, on évite une situation selon laquelle, comme selon un système typique, les lumières de diffusion de Rayleigh des lumières d'excitation qui existent de façon mélangée à l'intérieur de la bande de longueurs d'onde de lumières de signal sont transmises de façon répétée tout en étant amplifiées puis sont accumulées de telle sorte que la puissance optique des lumières de diffusion de Rayleigh est augmentée de façon extrême par comparaison avec la puissance optique des lumières de signal. Par conséquent, il devient possible de réduire des gênes dues à une diaphonie ou à un mélange à quatre ondes et à une modification de la caractéristique de gain de Raman due à des lumières de diffusion de Rayleigh des lumières d'excitation, ce qui permet de transmettre de façon répétée une lumière de signal WDM dans une large bande moyennant des caractéristiques excellentes.

Dans le système de transmission optique 100A, les amplificateurs de Raman 10 conformément à la présente invention ont été appliqués à toutes les sections de répétition. Cependant, comme représenté par un système 100A' de la figure 17, il est possible de supprimer les lumières de diffusion de Rayleigh des lumières d'excitation en adoptant les amplificateurs de Raman 10 sur un nombre requis de sections de répétition. Il est également possible de supprimer les lumières de

diffusion de Rayleigh des lumières d'excitation en appliquant à un répéteur optique la combinaison de l'amplificateur de Raman 10 de la présente invention et d'un amplificateur optique connu tel qu'un EDFA.

Un second mode de réalisation d'un système de transmission optique selon la présente invention sera expliqué ci-après.

La figure 18 est une vue qui représente une constitution globale du système de transmission optique selon le second mode de réalisation.

Sur la figure 18, un système de transmission optique 100B est constitué de telle sorte que, dans le cas où une section de répétition permettant d'égaliser en termes de gain la lumière de signal WDM destinée à être transmise de façon répétée (ci-après appelée "section d'égalisation de gain") est établie dans une structure système typique, par exemple comme représenté sur la figure 25, une unité d'égalisation de gain 20 est disposée dans la section d'égalisation de gain en tant que dispositif de compensation de gain qui dispose de la fonction permettant de supprimer les composantes optiques des mêmes longueurs d'onde que celles des lumières d'excitation.

Par exemple, comme représenté sur la figure 19, l'unité d'égalisation de gain 20 inclut un démultiplexeur 21 qui démultiplexe la lumière de signal WDM pour chacune d'une pluralité de bandes de longueurs d'onde, une pluralité d'égaliseurs de gain (GEQ) 22 qui égalisent du point de vue du gain des lumières de signal dans des bandes de longueurs d'onde respectives et un multiplexeur 23 qui multiplexe les lumières de signal égalisées en termes de gain dans des bandes de longueurs d'onde respectives. Le démultiplexeur 21 démultiplexe la lumière de signal WDM qui est appliquée sur son port d'entrée selon la pluralité de bandes de longueurs d'onde conformément à une caractéristique de démultiplexage comme représenté au niveau de la moitié supérieure de la figure 20, les longueurs d'onde #Pm+1 à #PM des lumières d'excitation existant de façon mélangée à l'intérieur des bandes de longueurs d'onde de la lumière de signal WDM en tant qu'au moins la frontière. Puis le démultiplexeur 21 émet en sortie les lumières de signal dans les

bandes de longueurs d'onde respectives sur les égaliseurs de gain 22 via des ports de sortie correspondants, de façon respective. Chaque égaliseur de gain 22 est un dispositif de compensation de gain connu qui amène chacune des lumières de longueur d'onde qui sont incluses dans la lumière de signal d'entrée jusqu'à un niveau souhaité. Le multiplexeur 23 présente une caractéristique de multiplexage qui correspond à celle du démultiplexeur 21 afin de multiplexer les lumières de signal dans des bandes de longueurs d'onde respectives comme émis en sortie depuis les égaliseurs de gain 22 selon une lumière de signal WDM puis afin d'émettre en sortie la lumière de signal WDM sur la voie de transmission optique 1.

Dans l'unité d'égalisation de gain 20 qui présente la constitution qui a été mentionnée ci-avant, lorsque le démultiplexeur 21 reçoit en entrée la lumière de signal WDM qui a été propagée au travers des sections de répétition jusqu'à l'étage précédent pour une amplification en mode Raman et les lumières de diffusion de Rayleigh des lumières d'excitation et similaire, les lumières de diffusion de Rayleigh des lumières d'excitation, dont les longueurs d'onde centrales coïncident avec les frontières des bandes de longueurs d'onde respectives, sont atténuées de manière à être supprimées au moyen de la caractéristique de démultiplexage qui a été mentionnée ci-avant. Additionnellement, lorsque les lumières de signal sont multiplexées par le multiplexeur 23 après avoir été égalisées en termes de gain par les égaliseurs de gain 22, de façon respective, les lumières de diffusion de Rayleigh des lumières d'excitation sont également supprimées de la même manière que lorsqu'elles sont passées au travers du démultiplexeur 21. Par conséquent, puisque les lumières de diffusion de Rayleigh des lumières d'excitation incluses dans la lumière de sortie en provenance de l'unité d'égalisation de gain 20 sont remarquablement réduites, il devient possible de réduire la gêne due à la diaphonie ou à un mélange à quatre ondes et à une modification de la caractéristique de gain de Raman et similaire, ce qui permet de transmettre de façon répétée une lumière de signal WDM dans une large bande moyennant des caractéristiques excellentes.

Un troisième mode de réalisation d'un système de transmission optique selon la présente invention sera ensuite expliqué.

La figure 21 est une vue qui représente une constitution globale du système de transmission optique selon le troisième mode de réalisation.

Sur la figure 21, un système de transmission optique 100C est constitué de telle sorte que, dans le système de transmission optique 100B du second mode de réalisation, un filtre optique 25 en tant qu'unité de suppression de lumière d'excitation et un égaliseur de gain 26 sont disposés en lieu et place de l'unité d'égalisation de gain 20. La constitution autre que ce qui a été mentionné ci-avant est la même que la constitution du second mode de réalisation.

Le filtre optique 25 est le même que le filtre 13 dans la constitution de base de l'amplificateur de Raman conformément à la présente invention comme représenté sur la figure 1 et il présente une caractéristique de filtrage pour supprimer les composantes optiques des mêmes longueurs d'onde que celles des lumières d'excitation.

L'égaliseur de gain 26 est un dispositif de compensation de gain connu qui amène chacune des lumières de longueurs d'onde respectives qui sont incluses dans la lumière de signal WDM qui est passée au travers du filtre optique 25 jusqu'à un niveau souhaité.

Dans un tel système de transmission optique 100C, le filtre otique 25 de la section d'égalisation de gain reçoit en entrée la lumière de signal WDM qui a été propagée au travers des sections de répétition jusqu'à l'étage qui précède la section d'égalisation de gain en vue d'une amplification en mode Raman, et les lumières de diffusion de Rayleigh des lumières d'excitation et similaire, afin de supprimer les lumières de diffusion de Rayleigh des lumières d'excitation. Par conséquent, la lumière de signal WDM qui n'inclut sensiblement pas les lumières de diffusion de Rayleigh accumulées jusqu'à la section de répétition d'étage précédent est envoyée sur l'égaliseur de gain 26 afin d'être égalisée. Par conséquent, également dans ce système de transmission optique 100C, il devient possible d'obtenir le même effet

que dans le système de transmission optique 100B du second mode de réalisation.

Dans le système de transmission optique 100C a été prévu le filtre optique 25 en tant qu'unité de suppression de lumière d'excitation, pour la section d'égalisation de gain. Cependant, par exemple comme sur la figure 22, il est possible de prévoir un filtre optique 27 en tant qu'unité de suppression de lumière d'excitation au niveau de l'étage qui précède le pré-amplificateur 102C de la station de récepteur optique 102 de telle sorte que les lumières de diffusion de Rayleigh accumulées des lumières d'excitation soient supprimées dans la station de récepteur optique 102.

Puis un quatrième mode de réalisation d'un système de transmission optique selon la présente invention sera expliqué.

La figure 23 est une vue qui représente une constitution globale du système de transmission optique selon le quatrième mode de réalisation.

Un système de transmission optique 100D de la figure 23 est constitué de telle sorte que la présente invention soit appliquée à une structure système dans laquelle un réflectomètre du domaine temporel optique (OTDR) est utilisé afin d'ainsi permettre la mesure des états des voies de transmission optique comme représenté sur la figure 32, de manière à résoudre un inconvénient consistant en ce que les lumières d'excitation passent au travers d'un chemin optique pour l'OTDR afin d'être ainsi propagées au travers de la voie de transmission optique opposée. De façon davantage spécifique, dans le système de transmission optique 100D qui comporte une ligne ascendante et une ligne descendante constituées en paire présentant des directions de propagation de lumière de signal opposées l'une à l'autre en tant qu'unité système, on utilise classiquement un répéteur optique dans chaque section de répétition au moyen des lignes ascendante et descendante de telle sorte que les lumières d'excitation pour une amplification de Raman comme généré dans la source de lumière d'excitation 202 dans chaque répéteur optique soient appliquées en tant que lumières d'excitation arrière sur une voie de

transmission optique ascendante 201 et sur une voie de transmission optique descendante 201' par l'intermédiaire d'un circulateur optique de côté ascendant 204 et d'un circulateur optique de côté descendant 204', de façon respective. En outre, le système de transmission optique 100D inclut un chemin optique 207 pour une mesure d'OTDR qui réalise une connexion entre les voies de transmission optique 201 et 201', en correspondance avec chaque répéteur optique. Chaque chemin optique 207 pour une mesure d'OTDR comporte des extrémités opposées qui sont connectées au voisinages des ports "b" (ports de sortie de lumière de signal) des circulateurs optiques 204 et 204' sur les voies de transmission optique 201 et 201', de façon respective, et ce chemin optique 207 permet d'envoyer une lumière réfléchie d'une impulsion optique pour une mesure d'OTDR qui a été transmise selon la même direction que la lumière de signal sur la voie de transmission optique au niveau d'un côté d'une ligne sur la voie de transmission optique au niveau du côté de l'autre ligne. Un filtre optique 30 en tant qu'unité de suppression de longueur d'onde de lumières d'excitation est inséré sur le chemin optique 207 pour une mesure d'OTDR. Ce filtre optique 30 est le même que le filtre optique 13 dans la constitution de base de l'amplificateur de Raman conformément à la présente invention comme représenté sur la figure 1 et il présente une caractéristique de filtrage pour supprimer les composantes optiques des mêmes longueurs d'onde que celles des lumières d'excitation.

Dans le système de transmission 100D qui présente la constitution qui a été mentionnée ci-avant, les lumières de fuite en provenance des lumières d'excitation arrière qui sont appliquées sur les voies de transmission optique 201 et 201' sur la ligne ascendante et sur la ligne descendante, de façon respective, sont entrées sur le chemin optique 207 pour une mesure d'OTDR. Cependant, les lumières de fuite qui sont propagées au travers du chemin optique 207 sont supprimées par le filtre optique 30. Par conséquent, pendant une desserte, on évite le fait que les lumières de fuite en provenance des lumières d'excitation arrière qui sont propagées au travers d'une voie

de transmission optique d'un côté ne passent au travers du chemin optique 207 pour la mesure d'OTDR et ne soient appliquées sur la voie de transmission optique de l'autre côté pour jouer le rôle de lumières d'excitation avant. Par conséquent, il est possible de réaliser de façon stable l'amplification de Raman de la lumière de signal dans chaque ligne. En outre, lors de la réalisation de la mesure d'OTDR, seulement la lumière réfléchie de l'impulsion optique de mesure (qui est établie à une longueur d'onde qui est différente de celles des lumières d'excitation) passe au travers du chemin optique 207 pour être transmise sur la voie de transmission optique opposée. Par conséquent, on diminue le risque que les lumières de fuite en provenance des lumières d'excitation arrière ne jouent le rôle de bruits pour affecter la mesure d'OTDR. Par conséquent, il est possible de réaliser la mesure d'OTDR selon une précision élevée. Cet effet peut être obtenu dans les deux cas où la bande de longueurs d'onde des lumières d'excitation est différente de la bande de longueurs d'onde de lumières de signal et où la première bande est en chevauchement avec la seconde bande.

Dans le système de transmission optique 100D, a été décrite la constitution présentée à titre d'exemple selon laquelle le filtre optique 30 qui joue le rôle d'unité de suppression de longueur d'onde de lumières d'excitation est inséré sur le chemin optique 207 pour une mesure d'OTDR. Cependant, il est également possible d'agencer chaque filtre otique 30 à proximité d'une partie de connexion du chemin optique 207 avec la voie de transmission optique comme représenté par un système de transmission optique 100D' sur la figure 24 afin de supprimer les lumières de fuite en provenance des lumières d'excitation avant que les lumières de fuite ne soient entrées sur le chemin optique 207 pour une mesure d'OTDR. En outre, a été décrite la constitution présentée à titre d'exemple du type excitation arrière selon ce mode de réalisation. Cependant, la constitution mentionnée ci-avant est également efficace dans le cas d'un type excitation avant et d'un type excitation bidirectionnelle. Dans ces cas, les lumières de diffusion de Rayleigh des lumières d'excitation avant sont supprimées

par le filtre optique 30 sur le chemin optique 207 pour la mesure d'OTDR.

Claims

REVENDICATIONS

1. Amplificateur de Raman (10A) pour appliquer des lumières d'excitation sur un milieu d'amplification (1) sur une voie de transmission optique par l'intermédiaire de laquelle des lumières de signal sont propagées, afin d'amplifier en mode Raman les lumières de signal qui sont propagées au travers dudit milieu d'amplification, caractérisé en ce que : lorsqu'une bande de longueurs d'onde des lumières d'excitation présente une région en chevauchement avec une bande de longueurs d'onde des lumières de signal, ledit amplificateur de Raman comprend une unité d'atténuation ou de suppression de longueur d'onde de lumière d'excitation (13) permettant d'atténuer ou de supprimer des composantes optiques qui sont incluses dans des lumières qui sont propagées au travers dudit milieu d'amplification et qui sont des mêmes longueurs d'onde que celles des lumières d'excitation à l'intérieur de la région en chevauchement avec la bande de longueurs d'onde desdites lumières de signal.

2. Amplificateur de Raman selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend en outre : une unité de génération de lumière d'excitation (11) qui génère des lumières d'excitation ; et une unité de multiplexage (12) qui applique, sur ledit milieu d'amplification (1), les lumières d'excitation en provenance de l'unité de génération de lumière d'excitation en tant que lumières d'excitation arrière destinées à être propagées suivant une direction opposée à une direction de propagation des lumières de signal, ladite unité d'atténuation ou de suppression de longueur d'onde de lumière d'excitation (13) atténuant ou supprimant des lumières de diffusion de Rayleigh des lumières d'excitation arrière qui sont incluses dans les lumières qui sont propagées au travers dudit milieu d'amplification (1).

3. Amplificateur de Raman selon la revendication 2, caractérisé en ce que ladite unité de multiplexage (12) inclut un premier port (a) qui est connecté à une extrémité de sortie de lumière de signal dudit milieu d'amplification (1), un second port (b) qui est connecté à une extrémité d'entrée de ladite unité d'atténuation ou de suppression de longueur d'onde de lumière d'excitation (13) et un troisième port (c) qui est connecté à une extrémité de sortie de ladite unité de génération de lumière d'excitation (11) et qui présente une directionnalité permettant de transmettre la lumière qui est dirigée depuis ledit premier port (a) en direction dudit second port (b) et la lumière qui est dirigée depuis ledit troisième port (c) en direction dudit premier port (a).

4. Amplificateur de Raman selon la revendication 3, caractérisé en ce que ladite unité de multiplexage (12) est un circulateur optique (12A).

5. Amplificateur de Raman selon la revendication 2, caractérisé en ce que, lorsque ledit amplificateur de Raman comprend en outre une unité de démultiplexage (16) qui démultiplexe une partie de la lumière qui est propagée au travers dudit milieu d'amplification (1) et une unité de surveillance de sortie (17) qui surveille la lumière de signal amplifiée en mode Raman sur la base de la lumière qui est démultiplexée dans ladite unité de démultiplexage (16), ladite unité d'atténuation ou de suppression de longueur d'onde de lumière d'excitation (13) est agencée sur un chemin optique entre ladite unité de multiplexage (12) et ladite unité de surveillance de sortie (17).

6. Amplificateur de Raman selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend en outre : une unité de génération de lumière d'excitation (11) qui génère des lumières d'excitation ; et une unité de multiplexage (12) qui applique, sur ledit milieu d'amplification (1), les lumières d'excitation en provenance de l'unité de génération de lumière d'excitation (11) en tant que lumières d'excitation avant destinées à être propagées suivant une direction qui est la même qu'une direction de propagation des lumières de signal,

ladite unité d'atténuation ou de suppression de longueur d'onde de lumière d'excitation (13) atténuant ou supprimant des lumières de fuite des lumières d'excitation avant qui sont incluses dans les lumières propagées au travers dudit milieu d'amplification (1).

7. Amplificateur de Raman selon la revendication 6, caractérisé en ce que, lorsque ledit amplificateur de Raman comprend en outre une unité de démultiplexage (16) qui démultiplexe une partie de la lumière qui est propagée au travers dudit milieu d'amplification (1) et une unité de surveillance de sortie (17) qui surveille la lumière de signal amplifiée en mode Raman sur la base de la lumière qui est démultiplexée dans ladite unité de démultiplexage (16), ladite unité de d'atténuation ou de suppression de longueur d'onde de lumière d'excitation (13) est agencée sur un chemin optique entre une extrémité de sortie de lumière de signal dudit milieu d'amplification (1) et ladite unité de surveillance de sortie (17).

8. Amplificateur de Raman selon la revendication 1, caractérisé en ce que, lorsque ladite voie de transmission optique est une voie de transmission hybride qui inclut une première fibre (1A) qui présente une dispersion de longueur d'onde positive et une pente de dispersion positive par rapport à une bande de longueurs d'onde de lumières de signal et une secondes fibre (1 B) qui présente une dispersion de longueur d'onde négative et une pente de dispersion négative par rapport à la bande de longueurs d'onde de lumières de signal et que des lumières de signal sont appliquées de manière à être propagées au travers de ladite première fibre (1A) et de ladite seconde fibre (1 B) de façon séquentielle, ladite unité d'atténuation ou de suppression de longueur d'onde de lumière d'excitation (13) est agencée sur ladite première fibre (1A).

9. Amplificateur de Raman selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite unité d'atténuation ou de suppression de longueur d'onde de lumière d'excitation (13) supprime également des composantes optiques de mêmes longueurs d'onde que celles des lumières d'excitation à l'extérieur de la bande de longueurs d'onde des lumières de signal.

10. Amplificateur de Raman selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite unité d'atténuation ou de suppression de longueur d'onde de lumière d'excitation (13) est un filtre optique (13A) dont la transmissivité est modifiée brutalement en correspondance avec des longueurs d'onde des lumières d'excitation.

11. Système de transmission optique (100A) pour appliquer des lumières d'excitation en provenance d'un amplificateur de Raman sur un milieu d'amplification (103) sur une voie de transmission optique par l'intermédiaire de laquelle des lumières sont propagées afin de transmettre les lumières de signal tout en amplifiant en mode Raman les lumières de signal dans lequel, lorsqu'une bande de longueurs d'onde des lumières d'excitation présente une région en chevauchement avec une bande de longueurs d'onde des lumières de signal, le système de transmission optique comprend une unité de d'atténuation ou de suppression de longueur d'onde de lumière d'excitation permettant d'atténuer ou de supprimer des composantes optiques qui sont incluses dans des lumières qui sont propagées au travers dudit milieu d'amplification et qui sont des mêmes longueurs d'onde que celles des lumières d'excitation à l'intérieur de la région en chevauchement avec la bande de longueurs d'onde desdites lumières de signal.

12. Système de transmission optique selon la revendication 11, caractérisé en ce que ladite unité d'atténuation ou de suppression de longueur d'onde de lumière d'excitation est prévue dans ledit amplificateur de Raman.

13. Système de transmission optique selon la revendication 11, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un dispositif de compensation de gain (20) qui compense une caractéristique de longueur d'onde de gain de lumières de signal qui sont propagées au travers de la voie de transmission optique (103), où ladite unité de d'atténuation ou suppression de longueur d'onde de lumière d'excitation est prévue dans ledit dispositif de compensation de gain.

14. Système de transmission optique selon la revendication 13, caractérisé en ce que ledit dispositif de compensation de gain (20) inclut : une unité de démultiplexage (21) qui démultiplexe des lumières de signal selon une pluralité de bandes de longueurs d'onde, les longueurs d'onde des lumières d'excitation à l'intérieur de la région en chevauchement avec la bande de longueurs d'onde des lumières de signal étant considérées en tant qu'au moins la frontière ; une pluralité d'unités de compensation de gain (22) qui compensent du point de vue du gain chacune des lumières de signal de longueurs d'onde respectives démultiplexées dans ladite unité de démultiplexage (21) ; et une unité de multiplexage (23) qui multiplexe les lumières de signal de longueurs d'onde respectives compensées du point de vue du gain dans lesdites unités de compensation de gain respectives (22), et ladite unité de démultiplexage (21) et ladite unité de multiplexage (23) fonctionnent en tant que dite unité d'atténuation ou de suppression de longueur d'onde de lumière d'excitation.

15. Système de transmission optique selon la revendication 11, caractérisé en ce qu'il comprend un outre un dispositif de récepteur optique (102) qui reçoit et traite les lumières de signal qui sont propagées au travers de la voie de transmission optique (103), où ladite unité de d'atténuation ou suppression de longueur d'onde de lumière d'excitation est prévue dans ledit dispositif de récepteur optique.

16. Système de transmission optique (100D) selon la revendication 11, caractérisé en ce qu'il comprend en outre : deux voies de transmission optique sous forme de paire par l'intermédiaire desquelles des lumières de signal sont propagées suivant des directions mutuellement différentes ; et une voie optique (207) pour une connexion d'OTDR entre lesdites voies de transmission optique de manière à permettre la mesure des états des voies de transmission optique en utilisant un réflectomètre du domaine temporel optique (OTDR), où ladite unité

d'atténuation ou de suppression de longueur d'onde de lumière d'excitation est agencée sur ladite voie optique (207) pour l'OTDR.

17. Système de transmission optique selon la revendication 11, caractérisé en ce qu'il comprend en outre : deux voies de transmission optique sous forme de paire par l'intermédiaire desquelles des lumières de signal sont propagées suivant des directions mutuellement différentes ; et une voie optique (207) pour une connexion d'OTDR entre lesdites voies de transmission optique de manière à permettre la mesure des états des voies de transmission optique en utilisant un réflectomètre du domaine temporel optique (OTDR), où lesdites unités d'atténuation ou de suppression de longueur d'onde de lumière d'excitation sont agencées au voisinage des parties de connexion de ladite voie optique (207) pour l'OTDR avec lesdites voies optiques.

18. Système de transmission optique selon la revendication 11, caractérisé en ce que ladite unité d'atténuation ou de suppression de longueur d'onde de lumière d'excitation atténue ou supprime également des composantes optiques des mêmes longueurs d'onde que celles des lumières d'excitation à l'extérieur de la bande de longueurs d'onde des lumières de signal.

19. Système de transmission optique selon la revendication 11, caractérisé en ce que ladite unité d'atténuation ou de suppression de longueur d'onde de lumière d'excitation est un filtre optique (13A) dont la transmissivité est modifiée brutalement en correspondance avec des longueurs d'onde des lumières d'excitation.