FR2805897A1 - Procede d'analyse et de synthese par balayage de vibreur - Google Patents
Procede d'analyse et de synthese par balayage de vibreur Download PDFInfo
- Publication number
- FR2805897A1 FR2805897A1 FR0102655A FR0102655A FR2805897A1 FR 2805897 A1 FR2805897 A1 FR 2805897A1 FR 0102655 A FR0102655 A FR 0102655A FR 0102655 A FR0102655 A FR 0102655A FR 2805897 A1 FR2805897 A1 FR 2805897A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- sep
- signal
- transition
- outgoing
- vibratory source
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 230000003213 activating effect Effects 0.000 title claims abstract 5
- 230000009021 linear effect Effects 0.000 claims abstract description 12
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 34
- 230000007704 transition Effects 0.000 claims description 31
- 238000001914 filtration Methods 0.000 claims description 8
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims 2
- PEDCQBHIVMGVHV-UHFFFAOYSA-N Glycerine Chemical compound OCC(O)CO PEDCQBHIVMGVHV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- BZQFBWGGLXLEPQ-REOHCLBHSA-N phosphoserine Chemical compound OC(=O)[C@@H](N)COP(O)(O)=O BZQFBWGGLXLEPQ-REOHCLBHSA-N 0.000 description 758
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 10
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 10
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 10
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 230000009022 nonlinear effect Effects 0.000 description 3
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 2
- 230000002194 synthesizing effect Effects 0.000 description 2
- 241000276498 Pollachius virens Species 0.000 description 1
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 230000001174 ascending effect Effects 0.000 description 1
- 230000002238 attenuated effect Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001934 delay Effects 0.000 description 1
- 239000002360 explosive Substances 0.000 description 1
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 1
- 238000005065 mining Methods 0.000 description 1
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 1
- 230000003534 oscillatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000010248 power generation Methods 0.000 description 1
- 230000000644 propagated effect Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G08—SIGNALLING
- G08B—SIGNALLING OR CALLING SYSTEMS; ORDER TELEGRAPHS; ALARM SYSTEMS
- G08B25/00—Alarm systems in which the location of the alarm condition is signalled to a central station, e.g. fire or police telegraphic systems
- G08B25/009—Signalling of the alarm condition to a substation whose identity is signalled to a central station, e.g. relaying alarm signals in order to extend communication range
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01V—GEOPHYSICS; GRAVITATIONAL MEASUREMENTS; DETECTING MASSES OR OBJECTS; TAGS
- G01V1/00—Seismology; Seismic or acoustic prospecting or detecting
- G01V1/28—Processing seismic data, e.g. for interpretation or for event detection
- G01V1/36—Effecting static or dynamic corrections on records, e.g. correcting spread; Correlating seismic signals; Eliminating effects of unwanted energy
- G01V1/364—Seismic filtering
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01V—GEOPHYSICS; GRAVITATIONAL MEASUREMENTS; DETECTING MASSES OR OBJECTS; TAGS
- G01V1/00—Seismology; Seismic or acoustic prospecting or detecting
- G01V1/28—Processing seismic data, e.g. for interpretation or for event detection
- G01V1/36—Effecting static or dynamic corrections on records, e.g. correcting spread; Correlating seismic signals; Eliminating effects of unwanted energy
- G01V1/37—Effecting static or dynamic corrections on records, e.g. correcting spread; Correlating seismic signals; Eliminating effects of unwanted energy specially adapted for seismic systems using continuous agitation of the ground, e.g. using pulse compression of frequency swept signals for enhancement of received signals
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Remote Sensing (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Geology (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Acoustics & Sound (AREA)
- Geophysics (AREA)
- Business, Economics & Management (AREA)
- Emergency Management (AREA)
- Geophysics And Detection Of Objects (AREA)
Abstract
Un procédé destiné, à partir de données sismiques, à analyser, décomposer, synthétiser et extraire des composantes de signal sismique, comme la fondamentale d'un balayage pilote ou ses harmoniques, utilise un ensemble de fonctions de base. Les fonctions de base peuvent être l'un quelconque des harmoniques ou autres composantes obtenus à partir du balayage pilote. Les fonctions de base sont modulées (66) à l'aide des données qui sont analysées. Les données résultantes sorties de la modulation sont alors filtrées passe-bas (68) de façon à pouvoir calculer (70) l'amplitude instantanée et la phase différentielle de la composante particulière de signal à synthétiser. Chaque composante ciblée est alors synthétisée (72) et le résultat est soustrait (74) des données restantes.
Description
La présente invention se rapporte, d'une manière générale,<B>à</B> l'analyse de signaux et au traitement de données sismiques pour des relevés géophysiques et, particulièrement,<B>à</B> un procédé de séparation et de synthèse signaux sismiques en composantes harmoniques autres. L'industrie de l'exploration sismique utilise des impulsions acoustiques pour induire des vibrations sonores dans la terre pour dessiner la structure souterraine pour exploration et le développement miniers. Ces impulsions acoustiques peuvent provenir d'une source explosive, implosive ou<B>à</B> balayage (ou fluctuation) de frequence. on utilise, pour produire un enregistrement de -champ sismique, enregistrement des fronts d'onde de réflexion et de refraction acoustiques qui se propagent depuis source jusqu'à un récepteur. Les variations des temps parcours <B>d</B> événements de réflexion et de réfraction dans ces enregistrements de champ indiquent la position surfaces réflexion<B>à</B> l'intérieur de la terre. L'analyse et la corrélation des événements dans un<B>ou</B> plusieurs enregistrements de champ dans un traitement données sismique produisent une image acoustique qui montre la structure souterraine. Les images acoustiques s utilisent pour trouver des gisements miniers de valeur.
La source sismique du type<B>à</B> balayage ou fluctuation fréquence peut utiliser un signal pilote relativement long, comme de 2<B>à 15</B> secondes, pour garantir que l'on induise une énergie suffisante dans la terre. procédé<B>à</B> source du type<B>à</B> balayage ou fluctuation de fréquence se <B>à</B> la compression de signal pour comprimer signal et garantir une définition verticale suffisante pour trouver position de réflecteurs souterrains. La compression de signal est appelée, généralement, déconvolution, dans de nombreuses techniques bien connues dans l'art traitement données sismiques. La déconvolution de signaux<B>à</B> balayage ou<B>à</B> fluctuation de fréquence comprime le signal source en un signal beaucoup plus court représentatif d'une frontière réfléchissante souterraine. La précision et l'efficacité de toute technique de déconvolution est directement liée au degré de connaissance<B>ou</B> de compréhension l'on a du signal de source. La plupart des opérateurs de déconvolution proviennent d'estimations statistiques forme d'onde réelle de source.
En pratique la forme d'onde de source<B>à</B> balayage ou fluctuation fréquence qui est réellement engendrée et induite dans la terre ne ressemble pas souvent au signal de source idéalisé le praticien tente d'induire dans la terre. Des effets non linéaires dans la terre et dans le système de production d'énergie de la source, par exemple un vibreur sismique, peuvent créer des harmoniques puissants et d'autres phénomènes dynamiques qui introduisent des distorsions imprévisibles dans le signal réel engendré induit dans la terre. Ces effets non linéaires ne sont pas prévisibles et dépendent de l'emplacement de la source. L'intensité et les caractéristiques des distorsions non linéaires varient d'une position balayage de source<B>à</B> la suivante. Ces effets non linéaires interfèrent souvent avec la déconvolution, suffisamment pour dégrader sensiblement les images acoustiques. Il serait très souhaitable de trouver un procédé qui décompose de manière précise le signal<B>à</B> balayage de fréquence réellement engendré en ses diverses composantes, en permettant une déconvolution plus efficace et un autre filtrage.
Il<B>y</B> aurait bien des avantages<B>à</B> décomposer de manière précise les signaux sismiques en leurs éléments harmoniques composants. La déconvolution, une technique qui est fonction l'analyse précise des signaux, serait beaucoup plus précise. Divers harmoniques séparables, ou diverses composantes de bruit, de signaux sismiques peuvent être renforcés, isolés ou atténués en utilisant des filtres appropriés. exemple, le bruit instrumental, le bruit extrinsèque et d'autres bruits insensibles au filtrage classique peuvent, dans bien des circonstances, être ciblés de manière précise, comme résultat de ce procédé de décomposition.
La présente invention propose un procédé, destiné<B>à</B> décomposer et<B>à</B> synthétiser un signal sismique en composantes harmoniques et autres composantes extrinsèques, qui est précis<B>à</B> des instants discrets ou en des points discrets de données d'échantillon. On forme un ensemble de bases de fonctions de composantes de signal en utilisant l'amplitude et la phase instantanées de la source pilote et des composantes associées signal observées dans des données réelles, par exemple, un ensemble de bases comprenant des harmoniques balayage pilote. Ces bases s'utilisent pour former des fonctions complexes de modulation pour chaque composante ou harmonique de signal<B>à</B> analyser et<B>à</B> synthétiser par la présente invention. Le signal sismique qui fait<B>1</B> et de l'étude est utilisé pour moduler la fonction de modulation complexe obtenue et la sortie est filtrée passe-<B>.</B> Cette sortie filtrée passe-bas sutilise pour calculer l'amplitude instantanée et la phase différentielle composante de signal en cours d'analyse.<B>À</B> partir de ces calculs, on synthétise les composantes particulières signal qui sont ciblées. Ces données de composante de signal synthétisées sont alors isolées, par soustraction, données cibles d'origine, en laissant les séries temporelles résultantes contenant les composantes restantes de signal. Chaque composante de signal est ensuite synthétisée de la même manière, extraite et ainsi isolée<B>à</B> son tour des données restantes. Le résultat est une décomposition et une synthèse précises du signal sismique d'origine en ses diverses composantes de signal.
Les caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront d'ailleurs de la description qui va suivre,<B>à</B> titre d'exemple, en se référant aux dessins annexés, dans lesquels<B>:</B> figure<B>1A</B> représente un système d'enregistrement sismique typique pour acquisition de données<B>;</B> figure 1B représente un organigramme pour un mode de réalisation préféré de l'invention<B>;</B> figure 2 représente une forme d'onde typique, avec transition, de source<B>à</B> balayage ou fluctuation de fréquence sans distorsion, associée au balayage pilote<B>;</B> figure<B>3</B> représente une forme d'onde typique<B>à</B> balayage ou fluctuation de fréquence avec distorsion, associee <B>à</B> une énergie réelle induite dans la terre<B>;</B> figure 4 représente des composantes réelles de bases, typiques, du balayage pilote de la figure 2 figure<B>5</B> représente la sortie de la modulation,<B>à</B> l'aide de la fonction de modulation complexe obtenue du balayage déformé de la figure<B>3,</B> pour le premier harmonique provenant de la figure 4<B>;</B> la figure<B>6</B> représente les séries temporelles la figure<B>5</B> après filtrage passe-bas<B>;</B> et figure<B>7</B> représente la composante de premier harmonique, synthétisée, du signal sismique cible de la figure qui a été calculée en utilisant la sortie la figure La présente invention décrit un nouveau traitement destiné,<B>à</B> partir de données sismiques,<B>à</B> analyser, décomposer, synthétiser et extraire des composantes de signaux sismiques, comme la fondamentale d'un balayage pilote ou ses harmoniques. Cette synthèse se fait en modulant,<B>à</B> l'aide des données qui sont analysées des fonctions de bases obtenues d'un balayage pilote. Les données résultantes sont filtrées passe-bas de façon<B>à</B> pouvoir calculer l'amplitude et la phase différentielle instantanées de la composante particulière de signal<B>à</B> synthétiser. Chaque composante ciblée est alors synthetisée et le résultat est soustrait des données restantes.
La présente invention est basée sur le concept que n'importe quelle fonction réelle R(t) peut être représentée
par <SEP> un <SEP> signal <SEP> analytique <SEP> complexe <SEP> Z <SEP> (t) <SEP> constitué <SEP> de <SEP> la
<tb> fonction <SEP> d'origine <SEP> en <SEP> quadrature <SEP> avec <SEP> sa <SEP> transformée
<tb> Hilbert <SEP> H <SEP> [R(t)] <SEP> <B≥</B> <SEP> I(t) <SEP> de <SEP> sorte <SEP> que
<tb> Z(t) <SEP> <B≥</B> <SEP> R(t) <SEP> <B>+</B> <SEP> jI(t),
<tb> <B>où</B> <SEP> et <SEP> R(t) <SEP> et <SEP> I(t) <SEP> sont <SEP> déphasés <SEP> de <SEP> n/2 <SEP> radians
<tb> <B>à</B> <SEP> toutes <SEP> les <SEP> fréquences, <SEP> et <SEP> sont <SEP> donc <SEP> orthogonaux.
<tb> description <SEP> de <SEP> la <SEP> transformée <SEP> de <SEP> Hilbert <SEP> peut <SEP> se <SEP> trouver
<tb> dans <SEP> Oppenheim. <SEP> <B>A.,</B> <SEP> et <SEP> Schafer <SEP> R., <SEP> "Discrete-Time <SEP> Signal
<tb> Processing'l, <SEP> Prentice-Hall, <SEP> Englewood <SEP> Cliffs, <SEP> New <SEP> Jersey,
<tb> <B>1975,</B> <SEP> chapitre <SEP> <B>10.</B>
<tb>
<tb> fonction <SEP> d'origine <SEP> en <SEP> quadrature <SEP> avec <SEP> sa <SEP> transformée
<tb> Hilbert <SEP> H <SEP> [R(t)] <SEP> <B≥</B> <SEP> I(t) <SEP> de <SEP> sorte <SEP> que
<tb> Z(t) <SEP> <B≥</B> <SEP> R(t) <SEP> <B>+</B> <SEP> jI(t),
<tb> <B>où</B> <SEP> et <SEP> R(t) <SEP> et <SEP> I(t) <SEP> sont <SEP> déphasés <SEP> de <SEP> n/2 <SEP> radians
<tb> <B>à</B> <SEP> toutes <SEP> les <SEP> fréquences, <SEP> et <SEP> sont <SEP> donc <SEP> orthogonaux.
<tb> description <SEP> de <SEP> la <SEP> transformée <SEP> de <SEP> Hilbert <SEP> peut <SEP> se <SEP> trouver
<tb> dans <SEP> Oppenheim. <SEP> <B>A.,</B> <SEP> et <SEP> Schafer <SEP> R., <SEP> "Discrete-Time <SEP> Signal
<tb> Processing'l, <SEP> Prentice-Hall, <SEP> Englewood <SEP> Cliffs, <SEP> New <SEP> Jersey,
<tb> <B>1975,</B> <SEP> chapitre <SEP> <B>10.</B>
<tb>
,amplitude <SEP> A(t), <SEP> la <SEP> phase <SEP> (D(t) <SEP> et <SEP> la <SEP> fréquence
<tb> 0(t), <SEP> instantanées, <SEP> sont <SEP> décrites <SEP> dans <SEP> Taner, <SEP> M., <SEP> Koehler,
<tb> <I>F.,</I> <SEP> Shériff, <SEP> R., <SEP> I'Complex <SEP> seismic <SEP> trace <SEP> analysisl'
<tb> Geophysics, <SEP> volume <SEP> 44, <SEP> numéro <SEP> <B>6,</B> <SEP> juin <SEP> <B>1979,</B> <SEP> pages <SEP> 1041 <SEP> a
<tb> <B>1063,</B> <SEP> sont <SEP> définies <SEP> comme <SEP> <B>:</B>
<tb> A(t) <SEP> [R2(t) <SEP> <B>+</B> <SEP> 12(t)]1/2# <SEP> (2)
<tb> (D(t) <SEP> tan-1 <SEP> [I(t)/R(t)], <SEP> et <SEP> <B>(3)</B>
<tb> <B>E)</B> <SEP> (t) <SEP> <B>(D <SEP> 1</B> <SEP> (t) <SEP> <B≥ <SEP> d <SEP> [(D</B> <SEP> (t) <SEP> <B>1</B> <SEP> /dt <SEP> (4)
<tb> <B>-</B> <SEP> partir <SEP> des <SEP> définitions <SEP> ci-dessus, <SEP> on <SEP> peut
<tb> facilement <SEP> démontrer <SEP> que <SEP> <B>:</B>
<tb> (t) <SEP> <B≥ <SEP> A</B> <SEP> (t) <SEP> cos <SEP> <B>[(D</B> <SEP> (t) <SEP> <B>(5).</B>
<tb>
<tb> 0(t), <SEP> instantanées, <SEP> sont <SEP> décrites <SEP> dans <SEP> Taner, <SEP> M., <SEP> Koehler,
<tb> <I>F.,</I> <SEP> Shériff, <SEP> R., <SEP> I'Complex <SEP> seismic <SEP> trace <SEP> analysisl'
<tb> Geophysics, <SEP> volume <SEP> 44, <SEP> numéro <SEP> <B>6,</B> <SEP> juin <SEP> <B>1979,</B> <SEP> pages <SEP> 1041 <SEP> a
<tb> <B>1063,</B> <SEP> sont <SEP> définies <SEP> comme <SEP> <B>:</B>
<tb> A(t) <SEP> [R2(t) <SEP> <B>+</B> <SEP> 12(t)]1/2# <SEP> (2)
<tb> (D(t) <SEP> tan-1 <SEP> [I(t)/R(t)], <SEP> et <SEP> <B>(3)</B>
<tb> <B>E)</B> <SEP> (t) <SEP> <B>(D <SEP> 1</B> <SEP> (t) <SEP> <B≥ <SEP> d <SEP> [(D</B> <SEP> (t) <SEP> <B>1</B> <SEP> /dt <SEP> (4)
<tb> <B>-</B> <SEP> partir <SEP> des <SEP> définitions <SEP> ci-dessus, <SEP> on <SEP> peut
<tb> facilement <SEP> démontrer <SEP> que <SEP> <B>:</B>
<tb> (t) <SEP> <B≥ <SEP> A</B> <SEP> (t) <SEP> cos <SEP> <B>[(D</B> <SEP> (t) <SEP> <B>(5).</B>
<tb>
Pour <SEP> la <SEP> présente <SEP> invention, <SEP> on <SEP> modélise <SEP> un <SEP> signal
<tb> (sinusoïdal) <SEP> <B>à</B> <SEP> bande <SEP> étroite <SEP> avec <SEP> une <SEP> amplitude <SEP> et
<tb> fréquence <SEP> variant <SEP> "lentement". <SEP> On <SEP> suppose <SEP> que <SEP> l'on <SEP> définit
<tb> l'amplitude <SEP> instantanée <SEP> ou <SEP> moyenne <SEP> comme <SEP> étant
<tb> constante <SEP> plus <SEP> une <SEP> certaine <SEP> perturbation, <SEP> en <SEP> tant <SEP> que
<tb> fonction <SEP> du <SEP> temps, <SEP> ainsi
<tb> A(t) <SEP> <B≥ <SEP> ao <SEP> +</B> <SEP> a(t) <SEP> <B>(6)</B>
<tb> et <SEP> de <SEP> <B>f</B> <SEP> açon <SEP> similaire <SEP> pour <SEP> la <SEP> phase <SEP> instantanée <SEP> ou <SEP> moyenne
<tb> <B>(D</B> <SEP> (t) <SEP> <B≥ <SEP> #O <SEP> + <SEP> #</B> <SEP> (t) <SEP> <B>(7).</B>
<tb>
<tb> (sinusoïdal) <SEP> <B>à</B> <SEP> bande <SEP> étroite <SEP> avec <SEP> une <SEP> amplitude <SEP> et
<tb> fréquence <SEP> variant <SEP> "lentement". <SEP> On <SEP> suppose <SEP> que <SEP> l'on <SEP> définit
<tb> l'amplitude <SEP> instantanée <SEP> ou <SEP> moyenne <SEP> comme <SEP> étant
<tb> constante <SEP> plus <SEP> une <SEP> certaine <SEP> perturbation, <SEP> en <SEP> tant <SEP> que
<tb> fonction <SEP> du <SEP> temps, <SEP> ainsi
<tb> A(t) <SEP> <B≥ <SEP> ao <SEP> +</B> <SEP> a(t) <SEP> <B>(6)</B>
<tb> et <SEP> de <SEP> <B>f</B> <SEP> açon <SEP> similaire <SEP> pour <SEP> la <SEP> phase <SEP> instantanée <SEP> ou <SEP> moyenne
<tb> <B>(D</B> <SEP> (t) <SEP> <B≥ <SEP> #O <SEP> + <SEP> #</B> <SEP> (t) <SEP> <B>(7).</B>
<tb>
En <SEP> particulier, <SEP> dans <SEP> un <SEP> mode <SEP> de <SEP> réalisation <SEP> de
<tb> l'invention, <SEP> la <SEP> phase <SEP> représente <SEP> un <SEP> signal <SEP> <B>à</B> <SEP> fluctuation <SEP> ou
<tb> balayage <SEP> linéaire <SEP> défini <SEP> par <SEP> <B>:</B>
<tb> l'invention, <SEP> la <SEP> phase <SEP> représente <SEP> un <SEP> signal <SEP> <B>à</B> <SEP> fluctuation <SEP> ou
<tb> balayage <SEP> linéaire <SEP> défini <SEP> par <SEP> <B>:</B>
<B>C01 <SEP> =</B> <SEP> (Ù)T <SEP> <B>- <SEP> (00)</B> <SEP> /T, <SEP> <B>(9)</B>
<tb> et <SEP> <B>0 <SEP> -</B> <SEP> t <SEP> <B>:9</B> <SEP> T. <SEP> CI <SEP> est <SEP> un <SEP> balayage <SEP> commençant <SEP> <B>à <SEP> wo <SEP> à</B> <SEP> t <SEP> <B≥ <SEP> 0,</B> <SEP> et
<tb> se <SEP> terminant <SEP> <B>à</B> <SEP> COT <SEP> <B>à</B> <SEP> t <SEP> <B≥</B> <SEP> T. <SEP> <B>À</B> <SEP> partir <SEP> des <SEP> équations <SEP> (4) <SEP> et
<tb> <B>(8),</B> <SEP> fréquence <SEP> instantanée <SEP> est <SEP> une <SEP> fonction <SEP> linéaire <SEP> et
<tb> elle <SEP> est <SEP> donnée <SEP> par <SEP> <B>:</B>
<tb> (t) <SEP> <B≥ <SEP> (0() <SEP> +</B> <SEP> colt
<tb> En <SEP> outre, <SEP> cette <SEP> analyse <SEP> sera <SEP> limitée <SEP> au <SEP> cas <SEP> où <SEP> <B>0</B> <SEP> (t) <SEP> varie
<tb> lentement <SEP> avec <SEP> chaque <SEP> échantillon, <SEP> c'est-à-dire <SEP> <B>: <SEP> 91</B> <SEP> (t) <SEP> At <SEP> <B> <SEP> 1</B> <SEP> où
<tb> At <SEP> est <SEP> l'intervalle <SEP> d'échantillon. <SEP> <B>À</B> <SEP> partir <SEP> de <SEP> l'équation
<tb> <B>(10),</B> <SEP> on <SEP> voit <SEP> facilement <SEP> que <SEP> la <SEP> dérivée <SEP> de <SEP> 0(t) <SEP> par <SEP> rapport
<tb> au <SEP> temps <SEP> est <SEP> 01(t) <SEP> <B≥ <SEP> (ol.</B> <SEP> Pour <SEP> un <SEP> signal <SEP> de <SEP> balayage <SEP> sismique
<tb> typique <SEP> échantillonné <SEP> <B>à <SEP> 500</B> <SEP> échantillons/sec- <SEP> en <SEP> commençant
<tb> <B>à <SEP> 10</B> <SEP> Hz <SEP> et <SEP> en <SEP> terminant <SEP> <B>à <SEP> 90</B> <SEP> Hz <SEP> et <SEP> en <SEP> retardant <SEP> de <SEP> <B>8</B> <SEP> sec.,
<tb> on <SEP> a <SEP> col <SEP> At <SEP> <B≥ <SEP> 27c(90 <SEP> - <SEP> 10)/(8 <SEP> . <SEP> 500) <SEP> 7z/25</B> <SEP> radians <SEP> par
<tb> échantillon.
<tb>
<tb> et <SEP> <B>0 <SEP> -</B> <SEP> t <SEP> <B>:9</B> <SEP> T. <SEP> CI <SEP> est <SEP> un <SEP> balayage <SEP> commençant <SEP> <B>à <SEP> wo <SEP> à</B> <SEP> t <SEP> <B≥ <SEP> 0,</B> <SEP> et
<tb> se <SEP> terminant <SEP> <B>à</B> <SEP> COT <SEP> <B>à</B> <SEP> t <SEP> <B≥</B> <SEP> T. <SEP> <B>À</B> <SEP> partir <SEP> des <SEP> équations <SEP> (4) <SEP> et
<tb> <B>(8),</B> <SEP> fréquence <SEP> instantanée <SEP> est <SEP> une <SEP> fonction <SEP> linéaire <SEP> et
<tb> elle <SEP> est <SEP> donnée <SEP> par <SEP> <B>:</B>
<tb> (t) <SEP> <B≥ <SEP> (0() <SEP> +</B> <SEP> colt
<tb> En <SEP> outre, <SEP> cette <SEP> analyse <SEP> sera <SEP> limitée <SEP> au <SEP> cas <SEP> où <SEP> <B>0</B> <SEP> (t) <SEP> varie
<tb> lentement <SEP> avec <SEP> chaque <SEP> échantillon, <SEP> c'est-à-dire <SEP> <B>: <SEP> 91</B> <SEP> (t) <SEP> At <SEP> <B> <SEP> 1</B> <SEP> où
<tb> At <SEP> est <SEP> l'intervalle <SEP> d'échantillon. <SEP> <B>À</B> <SEP> partir <SEP> de <SEP> l'équation
<tb> <B>(10),</B> <SEP> on <SEP> voit <SEP> facilement <SEP> que <SEP> la <SEP> dérivée <SEP> de <SEP> 0(t) <SEP> par <SEP> rapport
<tb> au <SEP> temps <SEP> est <SEP> 01(t) <SEP> <B≥ <SEP> (ol.</B> <SEP> Pour <SEP> un <SEP> signal <SEP> de <SEP> balayage <SEP> sismique
<tb> typique <SEP> échantillonné <SEP> <B>à <SEP> 500</B> <SEP> échantillons/sec- <SEP> en <SEP> commençant
<tb> <B>à <SEP> 10</B> <SEP> Hz <SEP> et <SEP> en <SEP> terminant <SEP> <B>à <SEP> 90</B> <SEP> Hz <SEP> et <SEP> en <SEP> retardant <SEP> de <SEP> <B>8</B> <SEP> sec.,
<tb> on <SEP> a <SEP> col <SEP> At <SEP> <B≥ <SEP> 27c(90 <SEP> - <SEP> 10)/(8 <SEP> . <SEP> 500) <SEP> 7z/25</B> <SEP> radians <SEP> par
<tb> échantillon.
<tb>
<B>À</B> <SEP> partir <SEP> des <SEP> équations <SEP> <B>(5)</B> <SEP> et <SEP> <B>(8),</B> <SEP> nous <SEP> pouvons
<tb> maintenant <SEP> définir <SEP> un <SEP> balayage <SEP> linéaire <SEP> modulé <SEP> <B>à</B> <SEP> amplitude
<tb> idéale <SEP> comme <SEP> <B>:</B>
<tb> P <SEP> (t) <SEP> <B≥ <SEP> A</B> <SEP> (t) <SEP> cos <SEP> <B>[(D</B> <SEP> (t) <SEP> <B>(11),</B>
<tb> et <SEP> avec <SEP> une <SEP> certaine <SEP> distorsion <SEP> ajoutée <SEP> modélisée <SEP> par <SEP> le
<tb> kéme <SEP> harmonique <SEP> <B>à</B> <SEP> balayage <SEP> sans <SEP> transition <SEP> <B>:</B>
<tb> <B>Pk</B> <SEP> (t) <SEP> <B≥</B> <SEP> cos <SEP> <B>[k <SEP> (V</B> <SEP> (t) <SEP> <B>1</B> <SEP> (12),
<tb> où <SEP> <B>A</B> <SEP> (t) <SEP> est <SEP> la <SEP> fonction <SEP> d'amplitude <SEP> instantanée <SEP> de
<tb> modulation <SEP> ou <SEP> ce <SEP> que <SEP> l'on <SEP> appelle <SEP> une <SEP> fonction <SEP> avec
<tb> transition. <SEP> Cette <SEP> fonction <SEP> avec <SEP> transition <SEP> habituelle ment <SEP> de <SEP> la <SEP> forme <SEP> <B>:</B>
<tb> (t) <SEP> <B≥ <SEP> #O <SEP> # <SEP> 1 <SEP> +</B> <SEP> cos <SEP> [n <SEP> <B>(l <SEP> -</B> <SEP> t <SEP> /T) <SEP> 2, <SEP> <B>0 <SEP> :#9</B> <SEP> T,
<tb> <B>(13)</B>
<tb> (t) <SEP> <B≥ <SEP> < </B> <SEP> t <SEP> <B> < </B> <SEP> T <SEP> T, <SEP> et <SEP> (14)
<tb> <B>A</B> <SEP> (t) <SEP> <B≥ <SEP> () <SEP> (l</B> <SEP> cos <SEP> [ir <SEP> <B>(l</B> <SEP> t/T) <SEP> /2, <SEP> T <SEP> <B>-</B> <SEP> c <SEP> <B>:##</B> <SEP> t <SEP> <B>:9</B> <SEP> T,
<tb> <B>(15)</B>
<tb> où <SEP> T <SEP> est <SEP> la <SEP> largeur <SEP> de <SEP> la <SEP> région <SEP> de <SEP> transition <SEP> de <SEP> début <SEP> et
<tb> de <SEP> fin. <SEP> Une <SEP> telle <SEP> transition <SEP> est <SEP> appelée <SEP> transition
<tb> cosinus. <SEP> on <SEP> pourrait <SEP> utiliser <SEP> d'autres <SEP> transitions <SEP> qui
<tb> comprennent <SEP> une <SEP> transition <SEP> linéaire <SEP> et <SEP> une <SEP> transition <SEP> de
<tb> Blackman <SEP> <B>:</B> <SEP> de <SEP> telles <SEP> transitions <SEP> devraient <SEP> être <SEP> connues <SEP> de ceux qui sont versés dans<B>1</B> art et ne seront pas décrites davantage. De plus, il n'est nécessaire pour la mise en pratique de la présente invention que la transition au début du signal pilote soit même que la transition<B>à</B> la fin du signal pilote.
<tb> maintenant <SEP> définir <SEP> un <SEP> balayage <SEP> linéaire <SEP> modulé <SEP> <B>à</B> <SEP> amplitude
<tb> idéale <SEP> comme <SEP> <B>:</B>
<tb> P <SEP> (t) <SEP> <B≥ <SEP> A</B> <SEP> (t) <SEP> cos <SEP> <B>[(D</B> <SEP> (t) <SEP> <B>(11),</B>
<tb> et <SEP> avec <SEP> une <SEP> certaine <SEP> distorsion <SEP> ajoutée <SEP> modélisée <SEP> par <SEP> le
<tb> kéme <SEP> harmonique <SEP> <B>à</B> <SEP> balayage <SEP> sans <SEP> transition <SEP> <B>:</B>
<tb> <B>Pk</B> <SEP> (t) <SEP> <B≥</B> <SEP> cos <SEP> <B>[k <SEP> (V</B> <SEP> (t) <SEP> <B>1</B> <SEP> (12),
<tb> où <SEP> <B>A</B> <SEP> (t) <SEP> est <SEP> la <SEP> fonction <SEP> d'amplitude <SEP> instantanée <SEP> de
<tb> modulation <SEP> ou <SEP> ce <SEP> que <SEP> l'on <SEP> appelle <SEP> une <SEP> fonction <SEP> avec
<tb> transition. <SEP> Cette <SEP> fonction <SEP> avec <SEP> transition <SEP> habituelle ment <SEP> de <SEP> la <SEP> forme <SEP> <B>:</B>
<tb> (t) <SEP> <B≥ <SEP> #O <SEP> # <SEP> 1 <SEP> +</B> <SEP> cos <SEP> [n <SEP> <B>(l <SEP> -</B> <SEP> t <SEP> /T) <SEP> 2, <SEP> <B>0 <SEP> :#9</B> <SEP> T,
<tb> <B>(13)</B>
<tb> (t) <SEP> <B≥ <SEP> < </B> <SEP> t <SEP> <B> < </B> <SEP> T <SEP> T, <SEP> et <SEP> (14)
<tb> <B>A</B> <SEP> (t) <SEP> <B≥ <SEP> () <SEP> (l</B> <SEP> cos <SEP> [ir <SEP> <B>(l</B> <SEP> t/T) <SEP> /2, <SEP> T <SEP> <B>-</B> <SEP> c <SEP> <B>:##</B> <SEP> t <SEP> <B>:9</B> <SEP> T,
<tb> <B>(15)</B>
<tb> où <SEP> T <SEP> est <SEP> la <SEP> largeur <SEP> de <SEP> la <SEP> région <SEP> de <SEP> transition <SEP> de <SEP> début <SEP> et
<tb> de <SEP> fin. <SEP> Une <SEP> telle <SEP> transition <SEP> est <SEP> appelée <SEP> transition
<tb> cosinus. <SEP> on <SEP> pourrait <SEP> utiliser <SEP> d'autres <SEP> transitions <SEP> qui
<tb> comprennent <SEP> une <SEP> transition <SEP> linéaire <SEP> et <SEP> une <SEP> transition <SEP> de
<tb> Blackman <SEP> <B>:</B> <SEP> de <SEP> telles <SEP> transitions <SEP> devraient <SEP> être <SEP> connues <SEP> de ceux qui sont versés dans<B>1</B> art et ne seront pas décrites davantage. De plus, il n'est nécessaire pour la mise en pratique de la présente invention que la transition au début du signal pilote soit même que la transition<B>à</B> la fin du signal pilote.
Dans un mode de réalisation préféré de l'invention, on analyse un signal S(t) de balayage déformé de vibreur en utilisant, comme référence, signal P(t) d'entrée sans transition ou de balayage pilote. Le balayage déformé S(t) peut être approché par Sn( constitué d'une somme de n harmoniques modulés individuellement en amplitude du balayage pilote sans transition, et pour le'kème harmonique ayant chacun une petite fonction 80t) d'erreur de phase ajoutée<B>à</B> la phase instantanee (Dk(t) d'origine. Ceci peut s'exprimer comme<B>:</B>
Ceci peut aussi être <B>Où</B> Sn (t)<B>S</B> (t) (Dk (t)<B≥</B> représenté en utilisant la forme quadratique
Pour le kème harmonique reste<B>à</B> calculer (Xk(t) <B>:</B> son amplitude instantanée, 8k(t) <B>:</B> sa phase différen tielle instantanée. Pour le cas ordinaire d'analyse du signal pilote P(t) non déformé, on aurait seulement des valeurs pour la fondamentale, c'est-à-dire, n<B≥ 1.</B> Dans ce cas, on analyserait facilement (t) en ce qui concerne son amplitude A(t) et sa phase (D(t), instantanées. Par conséquent,<B>à</B> partir de llequation <B>(16),</B> on aurait #J (t)<B≥ A</B> (t) et<B>81</B> (t)<B>0</B> puisque P (t)<B≥ A</B> (t) cos (D (t) Cependant, afin d'analyser un balayage S(t) déformé ayant de nombreux harmoniques, l'analyse directe instantanée d'amplitude et de phase ne fonctionnera pas en raison de l'effet d'interférence<B>à</B> large bande des harmoniques mêmes.
Ceci peut aussi être <B>Où</B> Sn (t)<B>S</B> (t) (Dk (t)<B≥</B> représenté en utilisant la forme quadratique
Pour le kème harmonique reste<B>à</B> calculer (Xk(t) <B>:</B> son amplitude instantanée, 8k(t) <B>:</B> sa phase différen tielle instantanée. Pour le cas ordinaire d'analyse du signal pilote P(t) non déformé, on aurait seulement des valeurs pour la fondamentale, c'est-à-dire, n<B≥ 1.</B> Dans ce cas, on analyserait facilement (t) en ce qui concerne son amplitude A(t) et sa phase (D(t), instantanées. Par conséquent,<B>à</B> partir de llequation <B>(16),</B> on aurait #J (t)<B≥ A</B> (t) et<B>81</B> (t)<B>0</B> puisque P (t)<B≥ A</B> (t) cos (D (t) Cependant, afin d'analyser un balayage S(t) déformé ayant de nombreux harmoniques, l'analyse directe instantanée d'amplitude et de phase ne fonctionnera pas en raison de l'effet d'interférence<B>à</B> large bande des harmoniques mêmes.
présente invention isole chaque harmonique, autre composante, choisi de signal pour produire une amplitude instantanée et une phase différentielle pour cet harmonique, ou autre composante, de signal. On utilise un filtre hétérodyne en quadrature pour décaler chaque harmonique, ou chaque autre composante, de signal vers le bas façon que le kème harmonique instantané d'origine ou la phase de composante de signal (Dk(t) <B≥ 0.</B> Ceci s'obtient pour harmoniques d'ordre plus élevé en modulant le balayage déformé S(t) <B>à</B> l'aide d'une sinusoïde complexe telle définie par<B>:</B> Hk(t) <B≥</B> S(t)#c0s[(Dk(t)] <B>+</B> j sinl(Dk(t)]) <B>(18).</B> L'effet de cette modulation peut se voir substituant Sn(t) <B>à</B> S(t) de l'équation<B>(16)</B> dans léquation <B>(18)</B> en donnant<B>:</B>
Celle-ci peut être développée pour donner<B>:</B>
regardant maintenant seulement le cas où i cela donne<B>:</B> <B>.</B> -k(t)= #k(t)#(cOsl3k(t)] <B>+</B> cos[2(Dk(t) <B>+</B> Ôk(t)ll <B>+</B> j(sin[2(Dk(t) <B>+</B> 80t)] <B>-</B> sin[8k(t)11/2) (21). Puisque 8k(t) est petit par rapport<B>à</B> (Dk (t) on limite bande du signal complexe Hk(t) en utilisant un filtre passe-bas. Ceci maintient les termes de Fourier près d'une frequence nulle (courant continu) et rejette les
Celle-ci peut être développée pour donner<B>:</B>
regardant maintenant seulement le cas où i cela donne<B>:</B> <B>.</B> -k(t)= #k(t)#(cOsl3k(t)] <B>+</B> cos[2(Dk(t) <B>+</B> Ôk(t)ll <B>+</B> j(sin[2(Dk(t) <B>+</B> 80t)] <B>-</B> sin[8k(t)11/2) (21). Puisque 8k(t) est petit par rapport<B>à</B> (Dk (t) on limite bande du signal complexe Hk(t) en utilisant un filtre passe-bas. Ceci maintient les termes de Fourier près d'une frequence nulle (courant continu) et rejette les
termes <SEP> plus <SEP> grands <SEP> de <SEP> <B>[2(Dk</B> <SEP> (t) <SEP> <B>1 <SEP> .</B> <SEP> Cette <SEP> version <SEP> <B>f</B>iltrée
<tb> passe-bas <SEP> de <SEP> Hk(t) <SEP> peut <SEP> se <SEP> définir <SEP> comme <SEP> <B>:</B>
<tb> fik(t)= <SEP> :Pk(t) <SEP> <B>+</B> <SEP> jik(t) <SEP> <B≥</B> <SEP> & k(t)#c0s[8k(t)]
<tb> <B>j</B> <SEP> sinlbk(t)])/2, <SEP> (22).
<tb>
<tb> passe-bas <SEP> de <SEP> Hk(t) <SEP> peut <SEP> se <SEP> définir <SEP> comme <SEP> <B>:</B>
<tb> fik(t)= <SEP> :Pk(t) <SEP> <B>+</B> <SEP> jik(t) <SEP> <B≥</B> <SEP> & k(t)#c0s[8k(t)]
<tb> <B>j</B> <SEP> sinlbk(t)])/2, <SEP> (22).
<tb>
<B>où</B> <SEP> composantes <SEP> réelle <SEP> et <SEP> imaginaire <SEP> sont <SEP> montrées <SEP> de
<tb> manière <SEP> explicite. <SEP> on <SEP> a <SEP> aussi <SEP> supposé <SEP> que, <SEP> puisque
<tb> l'amplitude <SEP> instantanée <SEP> varie <SEP> légèrement, <SEP> ix-k(t) <SEP> (Xk(t)
<tb> On <SEP> obtient <SEP> maintenant <SEP> les <SEP> fonctions <SEP> voulues <SEP> uk(t) <SEP> et
<tb> Ôk(t). <SEP> Comme <SEP> pour <SEP> l'amplitude <SEP> instantanée <SEP> et <SEP> la <SEP> phase
<tb> différentielle <SEP> <B>à</B> <SEP> partir <SEP> de <SEP> l'équation <SEP> (22) <SEP> <B>:</B>
<tb> <B>#k</B> <SEP> (t) <SEP> <B>#_#</B> <SEP> 2 <SEP> <B>1 <SEP> Hk</B> <SEP> (t) <SEP> 2 <SEP> <B>[:Ê <SEP> k</B> <SEP> 2(t) <SEP> <B>+ <SEP> Îk</B> <SEP> 2(t)]1/2 <SEP> et
<tb> Ôk(t) <SEP> z-t <SEP> tan-' <SEP> lik(t)/ <SEP> f#k(t)] <SEP> <B>(23).</B>
<tb>
<tb> manière <SEP> explicite. <SEP> on <SEP> a <SEP> aussi <SEP> supposé <SEP> que, <SEP> puisque
<tb> l'amplitude <SEP> instantanée <SEP> varie <SEP> légèrement, <SEP> ix-k(t) <SEP> (Xk(t)
<tb> On <SEP> obtient <SEP> maintenant <SEP> les <SEP> fonctions <SEP> voulues <SEP> uk(t) <SEP> et
<tb> Ôk(t). <SEP> Comme <SEP> pour <SEP> l'amplitude <SEP> instantanée <SEP> et <SEP> la <SEP> phase
<tb> différentielle <SEP> <B>à</B> <SEP> partir <SEP> de <SEP> l'équation <SEP> (22) <SEP> <B>:</B>
<tb> <B>#k</B> <SEP> (t) <SEP> <B>#_#</B> <SEP> 2 <SEP> <B>1 <SEP> Hk</B> <SEP> (t) <SEP> 2 <SEP> <B>[:Ê <SEP> k</B> <SEP> 2(t) <SEP> <B>+ <SEP> Îk</B> <SEP> 2(t)]1/2 <SEP> et
<tb> Ôk(t) <SEP> z-t <SEP> tan-' <SEP> lik(t)/ <SEP> f#k(t)] <SEP> <B>(23).</B>
<tb>
En <SEP> ce <SEP> qui <SEP> concerne <SEP> notre <SEP> représentation <SEP> en <SEP> quadrature <SEP> de
<tb> l'équation <SEP> <B>(17)</B> <SEP> nous <SEP> avons
<tb> <B>Pk</B> <SEP> (t) <SEP> 2:#, <SEP> <B>k</B> <SEP> (t) <SEP> <B>,</B> <SEP> et
<tb> <I>_Yk <SEP> (t)</I> <SEP> 2 <SEP> <B>1 <SEP> k</B> <SEP> (t) <SEP> (24).
<tb>
<tb> l'équation <SEP> <B>(17)</B> <SEP> nous <SEP> avons
<tb> <B>Pk</B> <SEP> (t) <SEP> 2:#, <SEP> <B>k</B> <SEP> (t) <SEP> <B>,</B> <SEP> et
<tb> <I>_Yk <SEP> (t)</I> <SEP> 2 <SEP> <B>1 <SEP> k</B> <SEP> (t) <SEP> (24).
<tb>
Ces <SEP> approximations <SEP> sont <SEP> valables <SEP> seulement <SEP> si <SEP> fonctions
<tb> de <SEP> distorsion <SEP> varient <SEP> légèrement <SEP> et <SEP> si <SEP> coo, <SEP> la <SEP> fréquence <SEP> de
<tb> balayage <SEP> de <SEP> départ, <SEP> n'est <SEP> pas <SEP> trop <SEP> petite. <SEP> Cette <SEP> dernière
<tb> restriction <SEP> est <SEP> nécessaire <SEP> pour <SEP> éviter <SEP> <B>1</B> <SEP> interférence
<tb> précoce <SEP> d'harmoniques <SEP> dans <SEP> un <SEP> signal <SEP> de <SEP> balayage <SEP> ascendant.
<tb>
<tb> de <SEP> distorsion <SEP> varient <SEP> légèrement <SEP> et <SEP> si <SEP> coo, <SEP> la <SEP> fréquence <SEP> de
<tb> balayage <SEP> de <SEP> départ, <SEP> n'est <SEP> pas <SEP> trop <SEP> petite. <SEP> Cette <SEP> dernière
<tb> restriction <SEP> est <SEP> nécessaire <SEP> pour <SEP> éviter <SEP> <B>1</B> <SEP> interférence
<tb> précoce <SEP> d'harmoniques <SEP> dans <SEP> un <SEP> signal <SEP> de <SEP> balayage <SEP> ascendant.
<tb>
Dans <SEP> un <SEP> mode <SEP> de <SEP> réalisation <SEP> préféré <SEP> de <SEP> l'invention,
<tb> la <SEP> coupure <SEP> de <SEP> filtre <SEP> passe-bas <SEP> est <SEP> entre <SEP> <B>1 <SEP> %</B> <SEP> et <SEP> <B>10 <SEP> %</B> <SEP> de <SEP> la
<tb> fréquence <SEP> des <SEP> Nyquist. <SEP> Le <SEP> filtrage <SEP> passe-bas <SEP> se <SEP> fait <SEP> en
<tb> utilisant <SEP> des <SEP> TFR <SEP> (transformées <SEP> de <SEP> Fourier <SEP> rapides) <SEP> dans <SEP> le
<tb> domaine <SEP> fréquenciel. <SEP> La <SEP> largeur <SEP> d'une <SEP> zone <SEP> de <SEP> transition
<tb> d'environ <SEP> <B>25 <SEP> %</B> <SEP> de <SEP> la <SEP> valeur <SEP> de <SEP> coupure <SEP> du <SEP> filtre <SEP> passe-bas
<tb> est <SEP> efficace <SEP> pour <SEP> réduire <SEP> les <SEP> effets <SEP> de <SEP> suroscillation <SEP> du
<tb> filtrage. <SEP> L'interférence <SEP> d'harmoniques <SEP> est <SEP> réduite <SEP> en
<tb> démarrant <SEP> l'analyse <SEP> <B>à <SEP> k <SEP> = <SEP> 1</B> <SEP> et <SEP> en <SEP> allant <SEP> jusqu'à <SEP> <B>k <SEP> =</B> <SEP> n.
<tb> Chaque <SEP> harmonique <SEP> peut <SEP> être <SEP> synthétisé <SEP> <B>à</B> <SEP> partir <SEP> soit <SEP> de
<tb> Sk(t) <SEP> <B≥</B> <SEP> cck(t) <SEP> cOs[(Dk(t) <SEP> <B>+</B> <SEP> 80t)], <SEP> soit <SEP> de
<tb> Sk(t) <SEP> <B≥</B> <SEP> Pk(t) <SEP> cOsl(Dk(t)] <SEP> <B>+</B> <SEP> Yk(t) <SEP> sin <SEP> [(Dk(t)]
<tb> <B>(25)</B>
<tb> et <SEP> du <SEP> résultat <SEP> soustrait <SEP> du <SEP> signal <SEP> de <SEP> balayage <SEP> déformé
<tb> restant. <SEP> D'autres <SEP> fonctions <SEP> de <SEP> base <SEP> <B>à</B> <SEP> côté <SEP> des <SEP> harmoniques multiples entiers peuvent également être isolées et soustraites avec ce procédé, par exemple des sous- harmoniques fractionnaires rationnels, des ultra-sous- harmoniques ou d'autres oscillations dynamiques du signal de source de référence pilote.
<tb> la <SEP> coupure <SEP> de <SEP> filtre <SEP> passe-bas <SEP> est <SEP> entre <SEP> <B>1 <SEP> %</B> <SEP> et <SEP> <B>10 <SEP> %</B> <SEP> de <SEP> la
<tb> fréquence <SEP> des <SEP> Nyquist. <SEP> Le <SEP> filtrage <SEP> passe-bas <SEP> se <SEP> fait <SEP> en
<tb> utilisant <SEP> des <SEP> TFR <SEP> (transformées <SEP> de <SEP> Fourier <SEP> rapides) <SEP> dans <SEP> le
<tb> domaine <SEP> fréquenciel. <SEP> La <SEP> largeur <SEP> d'une <SEP> zone <SEP> de <SEP> transition
<tb> d'environ <SEP> <B>25 <SEP> %</B> <SEP> de <SEP> la <SEP> valeur <SEP> de <SEP> coupure <SEP> du <SEP> filtre <SEP> passe-bas
<tb> est <SEP> efficace <SEP> pour <SEP> réduire <SEP> les <SEP> effets <SEP> de <SEP> suroscillation <SEP> du
<tb> filtrage. <SEP> L'interférence <SEP> d'harmoniques <SEP> est <SEP> réduite <SEP> en
<tb> démarrant <SEP> l'analyse <SEP> <B>à <SEP> k <SEP> = <SEP> 1</B> <SEP> et <SEP> en <SEP> allant <SEP> jusqu'à <SEP> <B>k <SEP> =</B> <SEP> n.
<tb> Chaque <SEP> harmonique <SEP> peut <SEP> être <SEP> synthétisé <SEP> <B>à</B> <SEP> partir <SEP> soit <SEP> de
<tb> Sk(t) <SEP> <B≥</B> <SEP> cck(t) <SEP> cOs[(Dk(t) <SEP> <B>+</B> <SEP> 80t)], <SEP> soit <SEP> de
<tb> Sk(t) <SEP> <B≥</B> <SEP> Pk(t) <SEP> cOsl(Dk(t)] <SEP> <B>+</B> <SEP> Yk(t) <SEP> sin <SEP> [(Dk(t)]
<tb> <B>(25)</B>
<tb> et <SEP> du <SEP> résultat <SEP> soustrait <SEP> du <SEP> signal <SEP> de <SEP> balayage <SEP> déformé
<tb> restant. <SEP> D'autres <SEP> fonctions <SEP> de <SEP> base <SEP> <B>à</B> <SEP> côté <SEP> des <SEP> harmoniques multiples entiers peuvent également être isolées et soustraites avec ce procédé, par exemple des sous- harmoniques fractionnaires rationnels, des ultra-sous- harmoniques ou d'autres oscillations dynamiques du signal de source de référence pilote.
On prend soin de garantir que tous les retards temporels entre le balayage pilote d'entrée P(t) et le balayage de sortie déformé S(t) soient éliminés ou compensés d'une autre manière. Ceci peut se faire en utilisant une corrélation croisée entre balayage et le pilote, et en recherchant alors la valeur de pic. L'emplacement du pic doit être<B>à</B> retard ou sinon les signaux doivent être déphasés de façon appropriée pour garantir cette condition. La précision l'analyse de distorsion peut se mesurer en calculant le résidu de synthèse pour la somme des n premiers harmoniques en utilisant l'équation<B>(16)</B> et elle est définie par<B>:</B> En (t)<B≥ S</B> (t)<B>-</B> Sn (t)<B>(26)</B> en évaluant alors la norme vectorielle relative en<B≥</B> IlEn (t)<B>Il<I>/</I></B> IIS (t)<B>Il</B> Ainsi, en est une mesure de l'erreur de la synthèse du balayage déformé en utilisant les n premiers harmoniques autres composantes de signal provenant de l'analyse.
Les données sont acquises au moyen la production, une source, d'un signal sismique approprié, comme le montre la figure<B>1A.</B> Une source appropriee peut être un vibreur sismique qui engendre des ondes acoustiques sismiques qui se propagent dans la terre. Les vibrations sont enregistrées au niveau d'un récepteur,<B>ou</B> de récepteurs, appropriés comme un géophone ou des géophones, enterrés dans le sol ou en surface, et l'on peut alors les analyser en ce qui concerne les composantes de signal auxquelles on s'intéresse.
L'exemple de source de la figure<B>1A</B> un vibreur<B>30</B> monté sur camion pour des relevés de terrain mais d'autres combinaisons sont bien connues dans l'art, exemple un vibreur marin pour l'acquisition de données dans des zones recouvertes d'eau. Les vibrations acoustiques du signal sortant de la source peuvent être enregistrées pour analyse sur la source elle-même comme c'est habituel dans la pratique de l'art, ou très près de la source avec un géophone <B>32</B> enterré, dans certains programmes d'acquisition sur le terrain, avec un hydrophone proche de la source dans relevés marins ou n'importe quel autre capteur approprié proche de la zone, ou avec des combinaisons de capteurs.
Les vibrations acoustiques se propagent, dans la terre, depuis la source<B>30</B> le long de trajets sismiques rayonnants 34 jusqu'à un récepteur ou des récepteurs par exemple un géophone <B>36.</B> Des données enregistrées un certain récepteur approprié, sur la source elle-même dans zone immédiate de la source ou après avoir parcouru une certaine distance dans la terre, peuvent être analysées a 'aide de la présente invention.
La figure 1B présente un organigramme montrant un mode de réalisation préféré de l'invention. Pour la présente invention, un mode de réalisation propose un vibreur sismique propre<B>à</B> engendrer un signal acoustique arbitraire sur une durée de temps et une plage de fréquences prédéterminées. Ce signal acoustique engendré est alors appelé le balayage pilote et il contient des caractéristiques de balayage prédéterminées choisies le praticien. La figure 2 montre un exemple d'un balayage pilote. En pratique, l'énergie acoustique engendrée un vibreur sismique contient de nombreuses autres composantes signal<B>à</B> côté des caractéristiques de balayage pilote predéterminées. La figure<B>3</B> montre un exemple d'un balayage reel ou déformé mesuré par un récepteur comme celui montré <B>à</B> figure<B>1A,</B> contenant ces autres caractéristiques de signal. C'est sur l'analyse et la synthèse ces composantes de signal que porte la présente invention.
La première étape consiste<B>à</B> déterminer phase instantanée (D (t) du signal P(t) de balayage pilote d'entrée montré en<B>62</B> la figure 1B et, dans le cas habituel, on pose<B>k = 1.</B> La fonction de modulation complexe de la composante de signal<B>à</B> synthétiser s'obtiendra du balayage pilote P(t). La figure 2 montre un balayage pilote typique. Pour la représentation sur la figure, et non pas<B>à</B> titre de limitation, on a représenté seulement une plage limitée de fréquences. Les balayages pilotes des données réelles sont, généralement, entre<B>5</B> et 200 Hertz, et peuvent aller plus haut. Dans le cas habituel, la fondamentale (ou premier harmonique) ser a la première composante de signal<B>à</B> être synthétisée, bien que n'importe quelle composante de signal pourrait être synthétisée en premier.
L'étape suivante consiste<B>à</B> former la fonction de modulation complexe pour le filtre hétérodyne pour la composante de signal<B>à</B> analyser, comme montré en 64 de la figure 1B, par exemple dans le cas du kI#me harmonique<B>:</B> (COS l(Dk (t)<B>+ j</B> sin I(Dk (t)<B>1 .</B> La figure 4 montre des exemples de bases typiques d'un balayage pilote. la figure 4, on a montré seulement la composante réelle des bases, et ici encore<B>à</B> des fins de représentation de la figure, on a montré seulement des plages limitées de fréquences. Ceux qui pratiquent l'art comprendront que les plages de fréquences de balayage réelles et leurs bases peuvent couvrir plusieurs octaves.
Les données dans les données réelles déformées sorties du vibreur, le signal sortant ou de champ proche du champ d'ondes acoustique<B>52,</B> peuvent être acquises<B>à</B> partir de n'importe lequel des signaux habituels mesurés dans, ou autour du vibreur, ou acquises par n'importe quel capteur, récepteur ou géophone approprié. Les signaux typiques de sortie de vibreur sont des accélérations de masses ou des forces de plaque d'appui et de réaction, des signaux d'autres capteurs de champ proche ou d'une combinaison quelconque. Les signaux de champ proche peuvent se mesurer en utilisant des accéléromètres, des géophones ou d'autres capteurs et combinaisons, comme il convient.
Les données ciblées sont alors filtrées comme montré en<B>66,</B> par exemple le balayage déformé de<B>52</B> pour le premier cas lorsque 54 s'applique, par la fonction modulation complexe dérivée, de 64. Dans le cas habituel la première synthèse entraînerait la multiplication de fonction de base sans transition du balayage pilote fondamental par les données de balayage déformées. première série temporelle<B>à</B> la figure 4 (dont la partie imaginaire n'est pas représentée<B>à</B> la figure 4) serait multipliée par la série temporelle de la figure<B>3.</B>
Les séries temporelles complexes résultantes contiennent l'amplitude instantanée uk(t) et la phase instantanée différentielle Ôk(t) auxquelles on s'intéresse. La figure<B>5</B> montre un exemple de la sortie de cette opération. Les composantes d'amplitude et de phase de composante<B>d</B> harmonique ou de signal que l'on synthétise sont calculées<B>à</B> partir de cette série temporelle apres application un filtrage passe-bas approprié comme montré en<B>68.</B> La figure<B>6</B> montre une représentation de série temporelle la sortie de filtre passe-bas.
Lorsque les composantes de phase et d'amplitude été déterminees comme en<B>70,</B> on synthétise alors comme en <B>72</B> les données ciblées de composantes d'harmonique d'autre signal. Cette synthèse, dans le cas du kème harmonique, peut s'obtenir comme dans l'équation<B>(25)</B> dessus. La figure<B>7</B> montre la composante synthétisée de la fondamentale (ou premier harmonique) qui a été extraite balayage déformé d'origine.
Après synthèse, on soustrait ces données du balayage déformé en<B>.</B> Dans le premier cas habituel, on soustrait du balayage déformé, la composante synthétisée du balayage pilote associé<B>à</B> la fondamentale.
Après les premières synthèse et soustraction, on choisit,<B>76</B> avec<B>78,</B> la prochaine composante de signal<B>à</B> analyser. Dans le cas habituel, on synthétisera, avec ce procédé, le deuxième harmonique du balayage pilote. On peut synthétiser des composantes de signal ultérieures,<B>qui</B> peuvent être des harmoniques d'ordre plus élevé, des sous- harmoniques <B>ou</B> un autre comportement oscillatoire dynamique.
Après avoir soustrait, de la série temporelle restante, chaque composante du signal déformé origine, on peut analyser le résultat par le procédé présenté ci-dessus dans les équations<B>(26)</B> et<B>(27)</B> jusqu'à ce<B>1</B> on ait atteint un niveau arbitrairement petit ou acceptable.
L'invention a été décrite ci-dessus en ilisant un exemple dans lequel la fréquence du signal est fonction linéaire temps. Le procédé de la présente invention peut aussi s'utiliser lorsque la fréquence est fonction continue temps et il est bien entendu qu'une telle variante tombe<B>à</B> l'intérieur de la portée de l'invention.
Claims (1)
- <U>REVENDICATIONS</U> <B>1.</B> Procédé de prospection sismique utilisant une source vibratoire<B>(30),</B> le procédé étant caractérise en ce qui comprend, en combinaison<B>:</B> (a) l'activation de la source vibratoire en utilisant un signal pilote (P(t)) de référence, ledit signal pilote (P(t de référence ayant une frequence initiale<B>à</B> un instant initial et une fréquence finale<B>à</B> un instant final<B>;</B> <B>(b)</B> la représentation d'une phase instantanée du signal pilote (P(t de référence en fonction desdites fréquences initiale et finale et desdits instants initial et final<B>;</B> <B>(c)</B> la mesure du signal sortant ou de champ proche de ladite source vibratoire<B>(30) ;</B> <B>(d)</B> la définition d'une pluralité de signaux de base chacun desdits signaux de base étant une sinusoïde ayant une fréquence linéaire et une phase différentielle, ladite fréquence linéaire étant un multiple d'une frequence instantanée du signal pilote (P(t de référence<B>;</B> et (e) la représentation dudit signal sortant ou de champ proche, mesuré, en tant que somme des signaux de base pondérée par une fonction associée de pondération. 2 Procédé selon la revendication<B>1,</B> caractérisé en ce que la fonction associée de pondération s'obtient par un processus qui comprend en outre la définition d'un filtre hétérodyne en quadrature pour au moins l'un de la pluralité de signaux de base. <B>3.</B> Procédé selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'il comprend en outre<B>:</B> (i) l'application d'au moins l'un desdits filtres hétérodynes en quadrature au signal sortant ou champ proche mesuré pour donner un signal sortant modulé - (ii) le filtrage passe-bas du signal sortant modulé et (iii) la détermination de la fonction pondération de la phase différentielle pour au moins l'une de la pluralité de fonctions de base provenant du signal sortant de champ proche, modulé, filtré passe-bas. 4. Procédé selon la revendication caractérisé ce qu'au moins l'un de la pluralité de signaux de base comprend en outre une pluralité ordonnée d'harmoniques du signal pilote (P(t de référence, le procédé comprenant en outre le fait de soustraire de manière itérative, du signal sortant ou de champ proche mesuré, la fonction de base pondérée comprenant la phase différentielle correspondante. <B>5.</B> Procédé selon la revendication-1 caractérisé en ce que ledit multiple de phase linéaire la fonction de base est choisi entre (i) un multiple entier et (ii) un multiple fractionnaire rationnel. <B>6.</B> Procédé selon la revendication caractérisé en ce qu'il comprend en outre l'utilisation d'une transition de l'amplitude du signal pilote (P(t)) de référence. <B>7.</B> Procédé selon la revendication caractérisé ce que la transition est choisie dans le groupe constitué (i) d'une transition cosinus, (ii) d'une transition de Blackman et (iii) d'une transition linéaire. <B>8.</B> Procédé selon la revendication caractérisé ce que la transition au début du signal pilote (P(t de reférence est différente de la transition<B>à</B> la fin du signal pilote (P(t de référence. <B>9.</B> Procédé de prospection sismique utilisant une source vibratoire<B>(30),</B> le procédé étant caractérisé en ce 'il comprend, en combinaison<B>:</B> (a) l'activation d'une source vibratoire<B>(30)</B> en utilisant un signal pilote (P(t de référence, ledit signal pilote (P(t de référence ayant une fréquence initiale<B>à</B> un instant initial et une fréquence finale<B>à</B> un instant final<B>;</B> <B>(b)</B> représentation d'une phase instantanée du signal pilote (P(t)) de référence en fonction desdites fréquences initiale et finale et desdits instants initial et final<B>;</B> <B>(c)</B> mesure d'un signal sortant ou de champ proche de ladite source vibratoire<B>(30) ;</B> <B>(d)</B> définition d'une pluralité de signaux de base, chacun desdits signaux de base étant une sinusoïde ayant une frequence variant en continu avec le temps et une phase différentielle, ladite fréquence étant un multiple d'une fréquence instantanée du signal pilote (P(t de référence<B>;</B> et (e) représentation dudit signal sortant ou de champ proche mesuré, en tant que somme des signaux de base, pondéree par une fonction associée de pondération. <B>10</B> Procédé selon la revendication<B>9,</B> caractérisé en ce que la fonction associée de pondération s'obtient par un processus qui comprend en outre la définition d'un filtre hétérodyne en quadrature pour au moins l'un de pluralité de signaux de base. <B>il.</B> Procédé selon la revendication<B>10,</B> caractérise en ce qu'il comprend en outre<B>:</B> (i) application d'au moins l'un desdits filtres hétérodynes en quadrature au signal sortant ou de champ proche mesuré pour donner un signal sortant modulé<B>;</B> (ii) le filtrage passe-bas du signal sortant modulé et (iii) la détermination de la fonction de pondération et de la phase différentielle pour au moins l'une de pluralité de fonctions de base provenant du signal sortant modulé, filtré passe-bas. 12. Procédé selon la revendication<B>il,</B> caractérise en ce qu'au moins l'un de la pluralité de signaux de base comprend en outre une pluralité ordonnée d'harmoniques signal pilote (P(t)) de référence, le procédé comprenant en outre le fait de soustraire de manière itérative, du signal sortant mesuré, la fonction de base pondérée comprenant la phase différentielle correspondante. <B>13.</B> Procédé selon la revendication<B>9,</B> caractérisé en ce que ledit multiple est choisi entre (i) un multiple entier et ii) un multiple fractionnaire rationnel. 14. Procédé selon la revendication<B>9,</B> caractérisé en ce il comprend en outre l'utilisation d'une transition de l'amplitude du signal pilote (P(t) de référence. <B>15.</B> Procédé selon la revendication 14, caracterisé en ce la transition est choisie dans le groupe constitué (i) d'une transition cosinus-, (ii) lune transition de Blackman et (iii) d'une transition linéaire. <B>16.</B> Procédé selon la revendication 14, caracterisé en ce que la transition au début du signal pilote (P(t de référence est différente de la transition<B>à</B> la fin du signal pilote (P(t de référence.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US18598100P | 2000-03-01 | 2000-03-01 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
FR2805897A1 true FR2805897A1 (fr) | 2001-09-07 |
FR2805897B1 FR2805897B1 (fr) | 2006-12-08 |
Family
ID=22683168
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
FR0102655A Expired - Fee Related FR2805897B1 (fr) | 2000-03-01 | 2001-02-27 | Procede d'analyse et de synthese par balayage de vibreur |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6522974B2 (fr) |
AU (1) | AU777215B2 (fr) |
CA (1) | CA2338388A1 (fr) |
FR (1) | FR2805897B1 (fr) |
GB (1) | GB2365529B (fr) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1735732A2 (fr) * | 2004-03-29 | 2006-12-27 | Peter T. German | Systemes et procedes de determination des proprietes elastiques de materiaux |
WO2011144215A3 (fr) * | 2010-05-20 | 2012-12-06 | Entreprise Nationale De Geophysique - Enageo- Filiale Du Groupe Sonatrach | Méthode d'atténuation du bruit harmonique en vibrosismique par filtrage temps-variant avec référence |
Families Citing this family (53)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6891776B2 (en) * | 2002-09-04 | 2005-05-10 | Westerngeco, L.L.C. | Vibrator sweep shaping method |
FR2855618B1 (fr) * | 2003-05-27 | 2005-08-05 | Geophysique Cie Gle | Procede de traitement sismique pour la decomposition d'un champ d'onde en composantes harmoniques et applications a la determination de collections angulaires de reflectivite |
US7508733B2 (en) | 2003-11-14 | 2009-03-24 | Schlumberger Technology Corporation | High-frequency processing of seismic vibrator data |
US8208341B2 (en) | 2003-11-14 | 2012-06-26 | Schlumberger Technology Corporation | Processing of combined surface and borehole seismic data |
US7412842B2 (en) | 2004-04-27 | 2008-08-19 | Emerson Climate Technologies, Inc. | Compressor diagnostic and protection system |
US7275377B2 (en) | 2004-08-11 | 2007-10-02 | Lawrence Kates | Method and apparatus for monitoring refrigerant-cycle systems |
US20070274155A1 (en) * | 2006-05-25 | 2007-11-29 | Ikelle Luc T | Coding and Decoding: Seismic Data Modeling, Acquisition and Processing |
US8590325B2 (en) | 2006-07-19 | 2013-11-26 | Emerson Climate Technologies, Inc. | Protection and diagnostic module for a refrigeration system |
US20080216494A1 (en) | 2006-09-07 | 2008-09-11 | Pham Hung M | Compressor data module |
US8000168B2 (en) | 2006-12-08 | 2011-08-16 | Conocophillips Company | Dynamic source parameter selection for seismic vibrator data acquisition |
GB2444953B (en) * | 2006-12-19 | 2009-07-22 | Westerngeco Seismic Holdings | Method for obtaining an image of a subsurface by regularizing irregularly sampled seismic data |
US8406248B2 (en) * | 2007-04-13 | 2013-03-26 | Hart Communication Foundation | Priority-based scheduling and routing in a wireless network |
US8356431B2 (en) * | 2007-04-13 | 2013-01-22 | Hart Communication Foundation | Scheduling communication frames in a wireless network |
US8325627B2 (en) * | 2007-04-13 | 2012-12-04 | Hart Communication Foundation | Adaptive scheduling in a wireless network |
US8570922B2 (en) * | 2007-04-13 | 2013-10-29 | Hart Communication Foundation | Efficient addressing in wireless hart protocol |
US8230108B2 (en) * | 2007-04-13 | 2012-07-24 | Hart Communication Foundation | Routing packets on a network using directed graphs |
US20080273486A1 (en) * | 2007-04-13 | 2008-11-06 | Hart Communication Foundation | Wireless Protocol Adapter |
GB2450122B (en) * | 2007-06-13 | 2009-08-05 | Westerngeco Seismic Holdings | Method of representing signals |
US20090037142A1 (en) | 2007-07-30 | 2009-02-05 | Lawrence Kates | Portable method and apparatus for monitoring refrigerant-cycle systems |
US9730078B2 (en) * | 2007-08-31 | 2017-08-08 | Fisher-Rosemount Systems, Inc. | Configuring and optimizing a wireless mesh network |
EP2203911A4 (fr) * | 2007-10-25 | 2011-12-28 | Trilliant Networks Inc | Gazomètre ayant un matériau magnétique ultrasensible reconfiguré sur un cadran de compteur et procédé d'utilisation de la reconfiguration du compteur |
US9140728B2 (en) | 2007-11-02 | 2015-09-22 | Emerson Climate Technologies, Inc. | Compressor sensor module |
WO2009067252A1 (fr) * | 2007-11-25 | 2009-05-28 | Trilliant Networks, Inc. | Utilisation d'un serveur mandataire dans un réseau maillé |
CA2705091A1 (fr) | 2007-11-25 | 2009-05-28 | Trilliant Networks, Inc. | Methode et systeme d'avis de panne et de retablissement de courant dans un reseau d'infrastructure a mesurage avance |
US8138934B2 (en) | 2007-11-25 | 2012-03-20 | Trilliant Networks, Inc. | System and method for false alert filtering of event messages within a network |
EP2215555A4 (fr) * | 2007-11-25 | 2011-01-26 | Trilliant Networks Inc | Systèmes et procédé pour faire fonctionner des dispositifs maillés dans des réseaux maillés imbriqués multi-arbres |
US8332055B2 (en) | 2007-11-25 | 2012-12-11 | Trilliant Networks, Inc. | Energy use control system and method |
US8434356B2 (en) | 2009-08-18 | 2013-05-07 | Schlumberger Technology Corporation | Fluid density from downhole optical measurements |
WO2010008867A2 (fr) * | 2008-06-23 | 2010-01-21 | Hart Communication Foundation | Analyseur de réseau de communication sans fil |
CA2734953A1 (fr) | 2008-09-04 | 2010-03-11 | Trilliant Networks, Inc. | Systeme et procede de mise en oeuvre de communications par reseau maille a l'aide d'un protocole de reseau maille |
US8289182B2 (en) | 2008-11-21 | 2012-10-16 | Trilliant Networks, Inc. | Methods and systems for virtual energy management display |
US9128207B2 (en) * | 2008-12-23 | 2015-09-08 | Westerngeco L.L.C. | Compensating seismic data for source variations |
CA2753074A1 (fr) * | 2009-03-11 | 2010-09-16 | Trilliant Networks, Inc. | Procede, dispositif et systeme de mappage de transformateurs a des compteurs et de localisation de pertes de ligne non techniques |
WO2012027634A1 (fr) | 2010-08-27 | 2012-03-01 | Trilliant Networkd, Inc. | Système et procédé pour l'opération sans interférence d'émetteurs-récepteurs cositués |
CA2813534A1 (fr) | 2010-09-13 | 2012-03-22 | Trilliant Networks, Inc. | Procede de detection du vol d'energie |
US8832428B2 (en) | 2010-11-15 | 2014-09-09 | Trilliant Holdings Inc. | System and method for securely communicating across multiple networks using a single radio |
WO2012097204A1 (fr) | 2011-01-14 | 2012-07-19 | Trilliant Holdings, Inc. | Processus, dispositif et système permettant une optimisation volt/var |
WO2012103072A2 (fr) | 2011-01-25 | 2012-08-02 | Trilliant Holdings, Inc. | Agrégation de rapports de pannes de puissance/de restauration de puissance en temps réel (rtpor) dans un réseau maillé sécurisé |
EP2673716B1 (fr) | 2011-02-10 | 2017-09-13 | Trilliant Holdings, Inc. | Dispositif et procédé pour faciliter des communications sécurisées pour des données de consommation sur un réseau cellulaire |
CN103597292B (zh) | 2011-02-28 | 2016-05-18 | 艾默生电气公司 | 用于建筑物的供暖、通风和空调hvac系统的监视系统和监视方法 |
US9041349B2 (en) | 2011-03-08 | 2015-05-26 | Trilliant Networks, Inc. | System and method for managing load distribution across a power grid |
US9001787B1 (en) | 2011-09-20 | 2015-04-07 | Trilliant Networks Inc. | System and method for implementing handover of a hybrid communications module |
US8964338B2 (en) | 2012-01-11 | 2015-02-24 | Emerson Climate Technologies, Inc. | System and method for compressor motor protection |
US9310439B2 (en) | 2012-09-25 | 2016-04-12 | Emerson Climate Technologies, Inc. | Compressor having a control and diagnostic module |
AU2014229103B2 (en) | 2013-03-15 | 2016-12-08 | Emerson Electric Co. | HVAC system remote monitoring and diagnosis |
US9803902B2 (en) | 2013-03-15 | 2017-10-31 | Emerson Climate Technologies, Inc. | System for refrigerant charge verification using two condenser coil temperatures |
US9551504B2 (en) | 2013-03-15 | 2017-01-24 | Emerson Electric Co. | HVAC system remote monitoring and diagnosis |
WO2014165731A1 (fr) | 2013-04-05 | 2014-10-09 | Emerson Electric Co. | Systeme de pompe a chaleur a diagnostique de charge de fluide refrigerant |
US20160245938A1 (en) * | 2013-09-25 | 2016-08-25 | China Petroleum & Chemical Corporation | Method and device for increasing frequency of seismic digital signal |
BR112015029588A2 (pt) * | 2013-10-23 | 2019-10-08 | Bp Corp North America Inc | método para controle de freqüência de ressoador por realimentação ativa |
US20150177396A1 (en) * | 2013-12-20 | 2015-06-25 | Westerngeco L.L.C. | Controlling Survey Source Signal Phases |
WO2015148830A1 (fr) * | 2014-03-28 | 2015-10-01 | Hunter Engineering Company | Appareil d'étalonnage pour capteurs télémétriques sur un véhicule |
US11418969B2 (en) | 2021-01-15 | 2022-08-16 | Fisher-Rosemount Systems, Inc. | Suggestive device connectivity planning |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5550786A (en) * | 1995-05-05 | 1996-08-27 | Mobil Oil Corporation | High fidelity vibratory source seismic method |
WO1998012578A1 (fr) * | 1996-09-20 | 1998-03-26 | Mobil Oil Corporation | Procede sismique a sources vibratoires haute fidelite presentant une separation de sources |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3786409A (en) * | 1972-08-07 | 1974-01-15 | Teledyne Exploration Co | Sweep signal seismic exploration |
US4339810A (en) | 1980-05-13 | 1982-07-13 | Nichols James F | Method of compensating seismic data for effects of frequency dependent attenuation |
US4926392A (en) | 1986-09-22 | 1990-05-15 | Hand Geophysical | Method and apparatus for obtaining seismic vibrator reflection data |
US4782446A (en) | 1987-05-29 | 1988-11-01 | Amoco Corporation | Vibrator quality control method and system |
US5400299A (en) * | 1993-08-20 | 1995-03-21 | Exxon Production Research Company | Seismic vibrator signature deconvolution |
US5901112A (en) * | 1994-04-11 | 1999-05-04 | Walker; David A. | Signal energy enhancement for seismic exploration |
WO1999026179A1 (fr) * | 1997-11-14 | 1999-05-27 | Western Atlas International, Inc. | Acquisition et traitement de donnees sismiques par utilisation d'une distorsion non lineaire dans un signal de force de sol |
US6035257A (en) * | 1997-12-10 | 2000-03-07 | Pelton Company | Method and apparatus for reducing harmonic distortion |
-
2001
- 2001-02-21 US US09/790,150 patent/US6522974B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2001-02-26 CA CA002338388A patent/CA2338388A1/fr not_active Abandoned
- 2001-02-27 FR FR0102655A patent/FR2805897B1/fr not_active Expired - Fee Related
- 2001-02-27 AU AU24749/01A patent/AU777215B2/en not_active Ceased
- 2001-02-27 GB GB0104849A patent/GB2365529B/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5550786A (en) * | 1995-05-05 | 1996-08-27 | Mobil Oil Corporation | High fidelity vibratory source seismic method |
WO1998012578A1 (fr) * | 1996-09-20 | 1998-03-26 | Mobil Oil Corporation | Procede sismique a sources vibratoires haute fidelite presentant une separation de sources |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
LI X ET AL: "Elimination of harmonic distortion in vibroseis data", GEOPHYSICS, SOCIETY OF EXPLORATION GEOPHYSICISTS. TULSA, US, vol. 60, no. 2, 1995, pages 503 - 516, XP002167804, ISSN: 0016-8033 * |
XIAO-PING LI: "Decomposition of vibroseis data by the multiple filter technique", GEOPHYICS, SEG, vol. 62, no. 3, 1 May 1997 (1997-05-01) - 30 June 1997 (1997-06-30), pages 980 - 991, XP002347049 * |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1735732A2 (fr) * | 2004-03-29 | 2006-12-27 | Peter T. German | Systemes et procedes de determination des proprietes elastiques de materiaux |
EP1735732A4 (fr) * | 2004-03-29 | 2007-12-19 | Peter T German | Systemes et procedes de determination des proprietes elastiques de materiaux |
WO2011144215A3 (fr) * | 2010-05-20 | 2012-12-06 | Entreprise Nationale De Geophysique - Enageo- Filiale Du Groupe Sonatrach | Méthode d'atténuation du bruit harmonique en vibrosismique par filtrage temps-variant avec référence |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB0104849D0 (en) | 2001-04-18 |
AU2474901A (en) | 2001-09-06 |
US20020010545A1 (en) | 2002-01-24 |
FR2805897B1 (fr) | 2006-12-08 |
CA2338388A1 (fr) | 2001-09-01 |
AU777215B2 (en) | 2004-10-07 |
GB2365529B (en) | 2004-03-10 |
GB2365529A (en) | 2002-02-20 |
US6522974B2 (en) | 2003-02-18 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
FR2805897A1 (fr) | Procede d'analyse et de synthese par balayage de vibreur | |
Marfurt et al. | Narrow-band spectral analysis and thin-bed tuning | |
CA2750982C (fr) | Procede de detection ou de surveillance d'une structure de la taille d'un reservoir d'hydrocarbure de subsurface | |
FR2843202A1 (fr) | Methode pour former un modele representatif de la distribution d'une grandeur physique dans une zone souterraine, affranchi de l'effet de bruits correles entachant des donnees d'exploration | |
FR2961316A1 (fr) | Procede de traitement de donnees sismiques marines | |
FR2873823A1 (fr) | Methode pour construire un modele d'un milieu heterogene decrit par plusieurs parametres a partir de donnees exprimees dans des echelles de temps differentes | |
FR2534696A1 (fr) | Procede et dispositif pour l'etude indirecte des ondes de cisaillement | |
FR2885414A1 (fr) | Procede de deconvolution de signature de source | |
GB2372567A (en) | Data processing method to estimate subsurface subsidence and compaction over time | |
FR2800473A1 (fr) | Methode pour modeliser en 2d ou 3d un milieu heterogene tel que le sous-sol decrit par plusieurs parametres physiques | |
FR2876458A1 (fr) | Perfectionnement aux traitements sismiques pour la suppression des reflexions multiples | |
FR2872922A1 (fr) | Procede et appareil d'acquisition vribratoire sismique | |
Mordret et al. | Helmholtz tomography of ambient noise surface wave data to estimate Scholte wave phase velocity at Valhall Life of the Field | |
FR2978252A1 (fr) | Procede et dispositif pour la separation de champs d'ondes dans des donnees sismiques | |
Hu et al. | A pitfall of muting and removing bad traces in surface-wave analysis | |
CA2182111C (fr) | Methode et dispositif de filtrage d'ondes elliptiques se propageant dans un milieu | |
Trabattoni et al. | From strain to displacement: using deformation to enhance distributed acoustic sensing applications | |
FR2941055A1 (fr) | Procede d'acquisition de donnees vibrosismiques concernant une zone du sous-sol, et procede d'exploration sismique incluant un tel procede | |
EP0572321A1 (fr) | Procédé de traitement de signaux pour prospection géophysique exploitant un opérateur d'extrapolation d'un champ d'onde perfectionné | |
FR2845483A1 (fr) | Procede de reduction du bruit harmonique dans des signaux vibrosismiques. | |
EP1904873B1 (fr) | Procede d'acquisition et de traitement de donnees magnetometriques par des mises a jour locales en temps reel | |
McGee | Pushing the limits of high-resolution in marine seismic profiling | |
Alkhalifah | Full model wavenumber inversion (FMWI) | |
EP0426515B1 (fr) | Perfectionnements apportés aux procédés de prospection sismique | |
FR2855618A1 (fr) | Procede de traitement sismique pour la decomposition d'un champ d'onde en composantes harmoniques et applications a la determination de collections angulaires de reflectivite |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
ST | Notification of lapse |
Effective date: 20111102 |